JP2020165747A - Method for evaluating property of fresh concrete - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、フレッシュコンクリートの性状評価方法に関する。例えば、本発明は、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートの性状評価方法に関する。 The present invention relates to a method for evaluating the properties of fresh concrete. For example, the present invention relates to a method for evaluating the properties of fresh concrete containing a quick-setting component or fresh concrete having a slump of 9 cm or less.
コンクリートの種々の性状を評価するために、練り混ぜ直後から、型枠内に打ち込まれて、凝結・硬化に至るまでの状態にある、フレッシュな状態のコンクリート（フレッシュコンクリート）の性状を評価することが知られている。 In order to evaluate various properties of concrete, it is necessary to evaluate the properties of fresh concrete (fresh concrete), which is in a state from immediately after kneading to being driven into a mold and condensing and hardening. It has been known.
例えば、特許文献１には、フレッシュな状態の硬練りコンクリート（ＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に従って測定したスランプが９ｃｍ以下であるコンクリート）に重量物を落下させたとき、すなわち、前記硬練りコンクリートに衝撃荷重（動荷重）を付加したときの、前記硬練りコンクリートの変形量を測定することにより、振動ローラなどによって締固めを行ったときの前記硬練りコンクリートの締め固まり性を評価している。 For example, Patent Document 1 states that when a heavy object is dropped onto a hard-mixed concrete in a fresh state (concrete having a slump of 9 cm or less measured according to JIS A 1101 “Concrete slump test method”), that is, the hard concrete. By measuring the amount of deformation of the hardened concrete when an impact load (dynamic load) is applied to the concrete, the compaction property of the hardened concrete when compacted by a vibrating roller or the like is evaluated. ing.
また、急結成分（例えば、Ｃ１１Ａ７・ＣａＦ２や３ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＣａＳＯ４など）を含有するフレッシュな状態のコンクリート（フレッシュな状態の超速硬コンクリート）では、その性状として、該超速硬コンクリートの締りを熟練した作業者の触感により評価している。 Moreover, the rapid formation fraction (e.g., C 11 A 7 · CaF 2 or 3CaO · 3Al 2 O 3 · CaSO 4 , etc.) fresh state of the concrete containing (ultra rapid-concrete fresh state), as its properties, The tightness of the ultrafast hard concrete is evaluated by the tactile sensation of a skilled worker.
特許文献１において、評価対象である硬練りコンクリートは、単位水量、水セメント比、骨材（細骨材及び粗骨材）の形状や粒度、粗骨材の最大寸法、細骨材率、及び、化学混和剤の種類や添加量などの影響を受けて、変形し難くなっている。そのため、硬練りコンクリートを変形させるためには、比較的大きな衝撃荷重を加える必要がある。 In Patent Document 1, the hard-mixed concrete to be evaluated has a unit water amount, a water-cement ratio, a shape and particle size of aggregates (fine aggregate and coarse aggregate), a maximum size of coarse aggregate, a fine aggregate ratio, and , It is difficult to deform due to the influence of the type and amount of chemical admixture added. Therefore, in order to deform the hardened concrete, it is necessary to apply a relatively large impact load.
ところで、各種の試験を行うためのコンクリート試料を作製する試験室や施工現場においては、通常、複数回にわたって硬練りコンクリートを練り混ぜることから、練り混ぜバッチごと（以下、単にバッチごとともいう）に硬練りコンクリートの性状を評価する必要がある。そして、バッチごとの硬練りコンクリートの性状を同じ条件で評価するためには、バッチごとの硬練りコンクリートに対して、衝撃荷重を同じ条件で付加する必要がある。そのため、通常、バッチごとの硬練りコンクリートへの衝撃荷重の付加には、錘を所定の高さまで持ち上げて対象物に落下させるマーシャル自動突き固め装置のような専用の装置が用いられる。 By the way, in a test room or a construction site where concrete samples for performing various tests are prepared, hard-mixed concrete is usually kneaded multiple times, so that it is kneaded in batches (hereinafter, also simply referred to as batches). It is necessary to evaluate the properties of hardened concrete. Then, in order to evaluate the properties of the hardened concrete for each batch under the same conditions, it is necessary to apply an impact load to the hardened concrete for each batch under the same conditions. Therefore, in order to apply an impact load to the hardened concrete for each batch, a dedicated device such as a Marshall automatic tamping device that lifts the weight to a predetermined height and drops it onto the object is usually used.
しかしながら、マーシャル自動突き固め装置のような専用の装置は、錘を所定の高さまで持ち上げる必要があるため、高さ方向の寸法が比較的大きくなる（例えば、１７５ｃｍ程度の大きさになる）。そのため、前記専用装置を用いた試験自体は大掛かりなものになる。
そのため、フレッシュ状態の硬練りコンクリートの性状を比較的簡便に評価できる方法が要望されている。
However, a dedicated device such as the Marshall automatic tamping device needs to lift the weight to a predetermined height, so that the dimension in the height direction becomes relatively large (for example, the size is about 175 cm). Therefore, the test itself using the dedicated device becomes a large-scale one.
Therefore, there is a demand for a method capable of relatively easily evaluating the properties of hard-mixed concrete in a fresh state.
また、試験室や施工現場において、練り混ぜ後の超速硬コンクリートの締りは、上述のように、熟練した作業者の触感により評価されるが、複数回にわたって超速硬コンクリートを練り混ぜる場合、バッチごとに超速硬コンクリートの締りを触感によって評価することは、作業者にとって煩わしいことである。
したがって、フレッシュ状態の超速硬コンクリートの性状を、比較的簡便に評価できる方法が要望されている。
さらに、作業者の触感による判断は、定性的な基準に基づくものであることから、練り混ぜ後の超速硬コンクリートの締りをより客観的に評価するためには、締りを数値化しておいた方が望ましい。
Further, in a test room or a construction site, the tightening of the ultrafast hard concrete after kneading is evaluated by the tactile sensation of a skilled worker as described above, but when the ultrafast hard concrete is kneaded multiple times, each batch In addition, it is troublesome for the operator to evaluate the tightness of the ultrafast hard concrete by tactile sensation.
Therefore, there is a demand for a method capable of relatively easily evaluating the properties of ultrafast hard concrete in a fresh state.
Furthermore, since the judgment based on the tactile sensation of the worker is based on a qualitative standard, in order to more objectively evaluate the tightness of the ultrafast hard concrete after kneading, the tightening should be quantified. Is desirable.
そこで、本発明は、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができるフレッシュコンクリートの性状評価方法を提供することを課題とする。 Therefore, an object of the present invention is to provide a method for evaluating the properties of fresh concrete, which can evaluate the properties of fresh concrete relatively easily.
本発明者らが鋭意検討したところ、フレッシュコンクリートをウェットスクリーニングして取り出したモルタル成分、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を成形し、成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定することにより、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できることを見出して、本発明を想到するに至った。
また、本発明者らは、上記成形モルタルの垂直ひずみを測定することにより、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できることも見出した。
As a result of diligent studies by the present inventors, a mortar component obtained by wet-screening fresh concrete or a mortar component having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate is molded and molded mortar. The present invention was conceived by finding that the properties of fresh concrete after kneading can be evaluated relatively easily by measuring the maximum stress in the compression direction of.
The present inventors have also found that the properties of fresh concrete after kneading can be evaluated relatively easily by measuring the vertical strain of the molded mortar.
即ち、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求める予備試験工程と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程と、
前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える。
That is, the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention is
The property evaluation of the fresh concrete with the same composition as the fresh concrete to be evaluated by the tactile sensation of the worker, and the compression direction of the molded mortar having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate. Preliminary test process to find the correspondence with maximum stress,
A part of the fresh concrete after kneading is sampled, and the coarse aggregate is removed from the sampled fresh concrete to take out the mortar component to adjust the mortar component, or it is evaluated except that the coarse aggregate is not contained. A mortar component adjustment process that adjusts the mortar component with the same composition as fresh concrete,
A mortar component molding step of molding the mortar component to obtain a molded mortar,
A maximum stress measuring step for measuring the maximum stress in the compression direction of the molded mortar obtained in the mortar component molding step, and a maximum stress measuring step.
A property evaluation step of evaluating the properties of the fresh concrete after kneading based on the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measurement step and the correspondence relationship obtained in the preliminary test step. To be equipped.
斯かる構成によれば、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、最大応力測定工程にて圧縮方向の最大応力を測定するので、衝撃荷重のような比較的大きな荷重を加えずとも、比較的小さな荷重で成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定することができる。
そのため、試験室や施工現場において高さ方向の寸法が比較的大きな専用装置を用いなくても、成形モルタルの最大応力を測定することができる。
また、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、性状評価工程において、最大応力測定工程にて測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力と予備試験工程で求めた対応関係との対応関係に基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができる。そのため、試験室や施工現場において、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。
したがって、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができる。
さらに、性状評価工程において、最大応力測定工程にて測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力と予備試験工程で求めた対応関係との対応関係に基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、フレッシュコンクリートの性状をより客観的に評価することができる。
According to such a configuration, in the mortar component adjusting step, the coarse aggregate is removed from the fresh concrete after kneading to take out the mortar component to adjust the mortar component, or the evaluation target is obtained except that the coarse aggregate is not contained. The maximum stress in the compression direction is measured in the maximum stress measurement step for the mortar component molding mortar obtained by adjusting the mortar component with the same composition as the fresh concrete and molding in the mortar component molding step. It is possible to measure the maximum stress in the compressive direction of the molded mortar with a relatively small load without applying a relatively large load such as.
Therefore, the maximum stress of the molded mortar can be measured without using a dedicated device having a relatively large height direction in a test room or a construction site.
Further, in the mortar component adjusting step, the coarse aggregate is removed from the fresh concrete after kneading to take out the mortar component to adjust the mortar component, or the fresh concrete to be evaluated except that the coarse aggregate is not contained. For the molding mortar of the mortar component obtained by adjusting the mortar component with the same composition and molding in the mortar component molding step, the maximum stress and reserve in the compression direction of the molding mortar measured in the maximum stress measuring step in the property evaluation step. The properties of fresh concrete can be evaluated based on the correspondence with the correspondence obtained in the test process. Therefore, when fresh concrete is kneaded a plurality of times in a test room or a construction site, it is not necessary to evaluate the properties by tactile sensation for each kneading batch.
Therefore, the properties of fresh concrete can be evaluated relatively easily.
Further, in the property evaluation step, the property of fresh concrete can be evaluated based on the correspondence between the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measurement step and the correspondence obtained in the preliminary test step. Therefore, the properties of fresh concrete can be evaluated more objectively.
また、上記フレッシュコンクリートの性状評価方法においては、
前記フレッシュコンクリートは、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであってもよい。
In addition, in the above-mentioned method for evaluating the properties of fresh concrete,
The fresh concrete may be a fresh concrete containing a quick-setting component or a fresh concrete having a slump of 9 cm or less.
斯かる構成によれば、フレッシュコンクリートの性状を比較的評価し難い、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであっても、比較的簡便にフレッシュコンクリートの性状を評価することができる。 According to such a configuration, it is relatively difficult to evaluate the properties of fresh concrete, and even if the fresh concrete contains a quick-setting component or the slump is 9 cm or less, the properties of the fresh concrete can be evaluated relatively easily. can do.
また、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との第１対応関係を求め、さらに前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記成形モルタルの垂直ひずみとの第２対応関係を求める予備試験工程と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートからから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの垂直ひずみを測定するひずみ測定工程と、
前記ひずみ測定工程で測定した前記成形モルタルの垂直ひずみと、前記予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える。
Further, the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention is as follows.
The property evaluation of the fresh concrete with the same composition as the fresh concrete to be evaluated by the tactile sensation of the worker, and the compression direction of the molded mortar having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate. A preliminary test step of obtaining a first correspondence relationship with the maximum stress and further finding a second correspondence relationship between the maximum stress in the compression direction of the molding mortar and the vertical strain of the molding mortar.
A part of the fresh concrete after kneading is sampled, and the coarse aggregate is removed from the sampled fresh concrete to take out the mortar component to adjust the mortar component, or to be evaluated except that the coarse aggregate is not contained. The mortar component adjustment process that adjusts the mortar component with the same composition as the fresh concrete
A mortar component molding step of molding the mortar component to obtain a molded mortar,
A strain measuring step for measuring the vertical strain of the molded mortar obtained in the mortar component molding step, and a strain measuring step.
A property evaluation step for evaluating the properties of the fresh concrete after kneading based on the vertical strain of the molded mortar measured in the strain measurement step and the first and second correspondences obtained in the preliminary test step. , Equipped with.
斯かる構成によれば、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、ひずみ測定工程にて垂直ひずみを測定するので、衝撃荷重のような比較的大きな荷重を加えずとも、比較的小さな荷重で垂直ひずみを測定することができる。
そのため、試験室や施工現場において高さ方向の寸法が比較的大きな専用装置を用いなくても、成形モルタルの垂直ひずみを測定することができる。
また、モルタル成分調整工程において、練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整し、モルタル成分成形工程において成形して得た前記モルタル成分の成形モルタルについて、性状評価工程において、ひずみ測定工程で測定した成形モルタルの垂直ひずみと予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができる。そのため、試験室や施工現場において、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。
したがって、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができる。
さらに、性状評価工程において、ひずみ測定工程で測定した成形モルタルの垂直ひずみと予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、フレッシュコンクリートの性状をより客観的に評価することができる。
According to such a configuration, in the mortar component adjusting step, the coarse aggregate is removed from the fresh concrete after kneading to take out the mortar component to adjust the mortar component, or the evaluation target is obtained except that the coarse aggregate is not contained. Since the vertical strain is measured in the strain measurement step for the molded mortar of the mortar component obtained by adjusting the mortar component with the same composition as the fresh concrete to be obtained and molding in the mortar component molding step, comparison such as impact load is performed. Vertical strain can be measured with a relatively small load without applying a large load.
Therefore, the vertical strain of the molded mortar can be measured without using a dedicated device having a relatively large height direction in a test room or a construction site.
Further, in the mortar component adjusting step, the coarse aggregate is removed from the fresh concrete after kneading to take out the mortar component to adjust the mortar component, or the fresh concrete to be evaluated except that the coarse aggregate is not contained. The mortar component was adjusted with the same composition, and the molded mortar of the mortar component obtained by molding in the mortar component molding step was determined in the vertical strain of the molded mortar measured in the strain measurement step in the property evaluation step and in the preliminary test step. The properties of fresh concrete can be evaluated based on the first and second correspondences. Therefore, when fresh concrete is kneaded a plurality of times in a test room or a construction site, it is not necessary to evaluate the properties by tactile sensation for each kneading batch.
Therefore, the properties of fresh concrete can be evaluated relatively easily.
Further, in the property evaluation step, the properties of fresh concrete can be evaluated based on the vertical strain of the molded mortar measured in the strain measurement step and the first and second correspondences obtained in the preliminary test step. The properties of concrete can be evaluated more objectively.
また、上記フレッシュコンクリートの性状評価方法においては、
前記フレッシュコンクリートは、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであってもよい。
In addition, in the above-mentioned method for evaluating the properties of fresh concrete,
The fresh concrete may be a fresh concrete containing a quick-setting component or a fresh concrete having a slump of 9 cm or less.
斯かる構成によれば、フレッシュコンクリートの性状を比較的評価し難い、急結成分を含有するフレッシュコンクリートまたはスランプが９ｃｍ以下であるフレッシュコンクリートであっても、比較的簡便にフレッシュコンクリートの性状を評価することができる。 According to such a configuration, it is relatively difficult to evaluate the properties of fresh concrete, and even if the fresh concrete contains a quick-setting component or the slump is 9 cm or less, the properties of the fresh concrete can be evaluated relatively easily. can do.
本発明によれば、フレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価することができるフレッシュコンクリートの性状評価方法を提供することを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a method for evaluating the properties of fresh concrete, which can evaluate the properties of fresh concrete relatively easily.
以下、本発明の一実施形態について説明する。
なお、以下の実施形態では、急結成分を含有するフレッシュコンクリート（すなわち、フレッシュ状態の超速硬コンクリート）の性状を評価する例について説明する。
Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described.
In the following embodiment, an example of evaluating the properties of fresh concrete (that is, ultrafast hard concrete in a fresh state) containing a quick-setting component will be described.
＜第１実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法＞
図１に示したように、本発明の第１実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求める予備試験工程（Ｓ０）と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程（Ｓ１）と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程（Ｓ２）と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程（Ｓ３）と、
前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程（Ｓ４）と、を備える。
<Method for evaluating the properties of fresh concrete according to the first embodiment>
As shown in FIG. 1, the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the first embodiment of the present invention is
The property evaluation of the fresh concrete with the same composition as the fresh concrete to be evaluated by the tactile sensation of the worker, and the compression direction of the molded mortar having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate. Preliminary test step (S0) to find the correspondence with the maximum stress,
A part of the fresh concrete after kneading is sampled, and the coarse aggregate is removed from the sampled fresh concrete to take out the mortar component to adjust the mortar component, or it is evaluated except that the coarse aggregate is not contained. The mortar component adjusting step (S1) for adjusting the mortar component having the same composition as that of fresh concrete,
The mortar component molding step (S2) of molding the mortar component to obtain a molded mortar, and
The maximum stress measuring step (S3) for measuring the maximum stress in the compression direction of the molded mortar obtained in the mortar component molding step, and the maximum stress measuring step (S3).
A property evaluation step (S4) for evaluating the properties of the fresh concrete after kneading based on the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measuring step and the correspondence relationship obtained in the preliminary test step. ) And.
本実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法では、上記工程の全てを試験室または施工現場で行ってもよいし、上記工程の一部（例えば、予備試験工程Ｓ０）を試験室で行い、残りの工程（例えば、モルタル成分調整工程Ｓ１、モルタル成分成形工程Ｓ２、最大応力測定工程Ｓ３、及び、性状評価工程Ｓ４）を施工現場で行ってもよい。
なお、本明細書において、評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合とは、ＪＩＳ Ａ ５３０８：２０１４「レディーミクストコンクリート」に規定する各材料の１回計量分量の計算値の許容差を満足するものである。
In the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present embodiment, all of the above steps may be performed in a test room or a construction site, or a part of the above steps (for example, preliminary test step S0) may be performed in the test room and the rest. (For example, the mortar component adjusting step S1, the mortar component forming step S2, the maximum stress measuring step S3, and the property evaluation step S4) may be performed at the construction site.
In this specification, the same composition as the fresh concrete to be evaluated satisfies the tolerance of the calculated value of the one-time measurement amount of each material specified in JIS A 5308: 2014 "Ready-mixed concrete". is there.
（予備試験工程Ｓ０）
予備試験工程Ｓ０では、例えば、以下のようにして、フレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求めることができる。
（１）触感評価用のフレッシュコンクリートと最大応力測定用のフレッシュコンクリートとを準備する。
（２）触感評価用のフレッシュコンクリートについて、作業者が触感により性状（「締り」状態）を評価する。例えば、フレッシュコンクリートが指で容易に押せないものの、該フレッシュコンクリートが団子状に丸めることができる状態であれば、「締り」状態であると評価する。
（３）最大応力測定用のフレッシュコンクリートをウェットスクリーニングすることにより粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出し、該モルタル成分を所定の形状に成形して成形モルタルを得て、該成形モルタルに除々に増加する静荷重を付加して前記成形モルタルの圧縮方向（垂直方向）の最大応力を測定する。
ウェットスクリーニングは、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６「試験用ふるい」に規定する公称目開き４．７５ｍｍのふるい上に最大応力測定用のフレッシュコンクリートを載置した後、例えば、上記ふるいにバイブレータを当てて、１４０〜２００Ｈｚの振動数で目視判断にてモルタル成分を有効に取り出すことができなくなるまでふるうことにより行うことができる。このような場合、粒子径が４．７５ｍｍを上回る骨材が粗骨材となる。
ここで、本明細書では、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力とは、荷重計（例えば、デジタルプッシュプルゲージ）で、上記成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記成形モルタルに付加されている力を測定し、前記静荷重を付加している成形モルタルの断面積で荷重計による測定値を除することにより求めることができるものを意味するが、上記成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記成形モルタルに付加されている力は、上記成形モルタル中の超速硬セメントの硬化反応が進むにつれて大きくなる。そのため、このような成形モルタルの最大応力を測定するために、上記成形モルタルに付加する静荷重を増加させる。
（４）時間ごとの最大応力の値と、触感による「締り」状態と最大応力との対応関係を、例えば、図３のように図示する。なお、図３においては、配合１及び２ともに最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２のときが、触感による「締り」状態に相当する。これにより、フレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求めることができる。
なお、予備試験工程Ｓ０は、最大応力測定工程Ｓ３を実施する前であれば、どのタイミングで実施してもよい。
(Preliminary test step S0)
In the preliminary test step S0, for example, the correspondence between the property evaluation of fresh concrete by the tactile sensation of the operator and the maximum stress in the compression direction of the molded mortar can be obtained as follows.
(1) Prepare fresh concrete for tactile evaluation and fresh concrete for maximum stress measurement.
(2) The worker evaluates the properties (“tightened” state) of the fresh concrete for tactile sensation by tactile sensation. For example, if the fresh concrete cannot be easily pressed with a finger, but the fresh concrete can be rolled into a dumpling shape, it is evaluated as a "tightened" state.
(3) The coarse aggregate is removed by wet screening the fresh concrete for maximum stress measurement to take out the mortar component, and the mortar component is molded into a predetermined shape to obtain a molded mortar, which is gradually added to the molded mortar. The maximum stress in the compression direction (vertical direction) of the molded mortar is measured by applying an increasing static load.
For wet screening, after placing fresh concrete for maximum stress measurement on a sieve with a nominal opening of 4.75 mm specified in JIS Z 8801-1: 2006 "Test Sieve", for example, a vibrator is applied to the above sieve. Therefore, it can be carried out by sieving at a frequency of 140 to 200 Hz until the mortar component cannot be effectively taken out by visual judgment. In such a case, an aggregate having a particle size of more than 4.75 mm is a coarse aggregate.
Here, in the present specification, the maximum stress in the compression direction of the molded mortar is added to the molded mortar when the shape of the molded mortar begins to collapse with a load meter (for example, a digital push-pull gauge). It means that it can be obtained by measuring the force and dividing the cross-sectional area of the molded mortar to which the static load is applied by the value measured by the load meter, but when the shape of the molded mortar begins to collapse, the above The force applied to the molding mortar increases as the hardening reaction of the ultrafast hard cement in the molding mortar progresses. Therefore, in order to measure the maximum stress of such a molded mortar, the static load applied to the molded mortar is increased.
(4) The correspondence between the value of the maximum stress for each time and the “tightening” state by tactile sensation and the maximum stress is illustrated as shown in FIG. 3, for example. In FIG. 3, when the maximum stress is 0.1 N / mm 2 for both the formulations 1 and 2, it corresponds to the “tightening” state due to the tactile sensation. This makes it possible to determine the correspondence between the evaluation of the properties of fresh concrete by the tactile sensation of the operator and the maximum stress in the compression direction of the molded mortar.
The preliminary test step S0 may be performed at any timing as long as it is before the maximum stress measurement step S3 is performed.
（モルタル成分調整工程Ｓ１）
モルタル成分調整工程Ｓ１では、例えば、急結成分を含有するセメント（以下、超速硬セメントともいう）、細骨材、粗骨材、及び、水を含む練り混ぜ後のフレッシュコンクリートをウェットスクリーニングしてモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は、上記フレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整する。ウェットスクリーニングは、上記と同様にして行うことができる。
ウェットスクリーニングするフレッシュコンクリートは、練り混ぜ直後のものであってもよい。
練り混ぜ直後とは、ミキサからコンクリートを排出してから目視判断および触感によりコンクリートの性状（例えば、スコップなどで掬い上げるときの粘性や変形性など）が変化しない時間までを意味する。
なお、細骨材及び粗骨材としては、各種公知のものを用いることができる。
(Mortar component adjusting step S1)
In the mortar component adjusting step S1, for example, cement containing a quick-setting component (hereinafter, also referred to as ultrafast hard cement), fine aggregate, coarse aggregate, and fresh concrete after kneading containing water are wet-screened. The mortar component is adjusted, or the mortar component having the same composition as that of the above-mentioned fresh concrete is adjusted except that it does not contain coarse aggregate. Wet screening can be performed in the same manner as described above.
The fresh concrete to be wet-screened may be immediately after kneading.
Immediately after kneading means the period from when the concrete is discharged from the mixer until the time when the properties of the concrete (for example, viscosity and deformability when scooping with a scoop) do not change by visual judgment and tactile sensation.
As the fine aggregate and the coarse aggregate, various known materials can be used.
本実施形態において、超速硬セメントは、急結成分として、鉱物系の急結成分であるカルシウムアルミネート成分（以下、ＣＡ成分ともいう）を含む。ＣＡ成分としては、１２ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３、ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、ＣａＯ・２Ａｌ２Ｏ３、３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３、１１ＣａＯ・７Ａｌ２Ｏ３・ＣａＦ２、４ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＳＯ３等が挙げられる。上記超速硬セメントは、上記ＣＡ成分を単独で（単相として）含んでいてもよいし、複数（混合相として）含んでいてもよい。
なお、上記超速硬セメントとしては、例えば、ジェットセメント（住友大阪セメント株式会社製）を挙げられる。
In the present embodiment, the ultrafast-hardening cement contains a calcium aluminate component (hereinafter, also referred to as a CA component), which is a mineral-based quick-setting component, as a quick-setting component. The CA components, 12CaO · 7Al 2 O 3, CaO · Al 2 O 3, CaO · 2Al 2 O 3, 3CaO · Al 2 O 3, 11CaO · 7Al 2 O 3 · CaF 2, 4CaO · 3Al 2 O 3 · SO 3 and the like can be mentioned. The ultrafast-hardening cement may contain the CA component alone (as a single phase) or may contain a plurality (as a mixed phase).
Examples of the ultrafast hard cement include jet cement (manufactured by Sumitomo Osaka Cement Co., Ltd.).
上記超速硬セメントは、該超速硬セメントの総質量に対して、急結成分を３質量％以上３０質量％以下含むことが好ましく、５質量％以上２５質量％以下含むことがより好ましい。
なお、上記超速硬セメントがＣＡ成分を含む場合、ＣＡ成分の含有割合は、Ｘ線回折／リートベルト法（Ｘ線回折パターンをリートベルト法により解析する方法）によって求めることができる。Ｘ線回折／リートベルト法の詳細については、後述する実施例の項にて説明する。
The ultrafast-hardened cement preferably contains 3% by mass or more and 30% by mass or less of the quick-setting component, and more preferably 5% by mass or more and 25% by mass or less, based on the total mass of the ultrafast-hardening cement.
When the ultrafast hard cement contains a CA component, the content ratio of the CA component can be determined by an X-ray diffraction / Rietveld method (a method of analyzing an X-ray diffraction pattern by the Rietveld method). Details of the X-ray diffraction / Rietveld method will be described in the section of Examples described later.
上記超速硬セメントは、上記ＣＡ成分のうち、Ｃ１２Ａ７系成分（ただし、ＣはＣａＯを意味し、ＡはＡｌ２Ｏ３を意味する）を主成分として含んでいることが好ましい。上記Ｃ１２Ａ７系成分としては、Ｃ１２Ａ７、Ｃ１１Ａ７・ＣａＸ２（ただし、Ｘは、Ｆ、Ｃｌ、Ｂｒなどのハロゲン）が挙げられる。なお、以下では、Ｃ１２Ａ７系成分を主成分として含む超速硬セメントをＣ１２Ａ７系超速硬セメントとも称する。
Ｃ１２Ａ７系超速硬セメントは、主成分としてのＣ１２Ａ７系成分を１５質量％以上含んでいることが好ましく、２０質量％以上含んでいることがより好ましい。
The ultrafast-hardening cement preferably contains a C12A7-based component (where C means CaO and A means Al 2 O 3 ) among the CA components as a main component. Examples of the C12A7-based component include C12A7 and C11A7 / CaX 2 (where X is a halogen such as F, Cl, Br). In the following, the ultrafast-hardening cement containing a C12A7-based component as a main component is also referred to as a C12A7-based ultrafast-hardening cement.
The C12A7-based ultrafast-hardening cement preferably contains 15% by mass or more of the C12A7-based component as a main component, and more preferably 20% by mass or more.
Ｃ１２Ａ７系超速硬セメント中のＣ１２Ａ７系成分の含有割合は、Ｘ線回折／リートベルト法によって求めることができる。Ｃ１２Ａ７系超速硬セメントは、実質的にアーウィン（３ＣａＯ・３Ａｌ２Ｏ３・ＣａＳＯ４）を含んでいないことが好ましい。
なお、実質的にアーウィンを含んでいないとは、上記のＸ線回折／リートベルト法によって、Ｃ１２Ａ７系超速硬セメントの鉱物組成を求めたときに、Ｃ１２Ａ７系超速硬セメント中のアーウィンの含有割合が１．０質量％未満であることを意味する。
The content ratio of the C12A7 system component in the C12A7 system ultrafast hard cement can be determined by the X-ray diffraction / Rietveld method. C12A7 based ultrarapid cement is preferably substantially free of Irwin (3CaO · 3Al 2 O 3 · CaSO 4).
It should be noted that the fact that Irwin is not substantially contained means that the content ratio of Irwin in the C12A7 superfast cement is determined when the mineral composition of the C12A7 superfast cement is determined by the above-mentioned X-ray diffraction / Rietveld method. It means that it is less than 1.0% by mass.
（モルタル成分成形工程Ｓ２）
モルタル成分成形工程Ｓ２では、モルタル成分調整工程Ｓ１で調整したモルタル成分を所定の形状に成形して成形モルタルを得る。成形モルタルは、例えば、所定形状の型枠（例えば、円筒状の型枠）内に所定量の上記モルタル成分を入れて、上記型枠の形状に成形することにより得ることができる。
(Mortar component molding step S2)
In the mortar component molding step S2, the mortar component adjusted in the mortar component adjusting step S1 is molded into a predetermined shape to obtain a molded mortar. The molded mortar can be obtained, for example, by putting a predetermined amount of the mortar component in a mold having a predetermined shape (for example, a cylindrical mold) and molding the mortar into the shape of the mold.
（最大応力測定工程Ｓ３）
最大応力測定工程Ｓ３では、モルタル成分成形工程Ｓ２において得られた上記成形モルタルに除々に増加する静荷重を付加し、上記成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記成形モルタルに付加されている力を測定し、前記静荷重を付加している成形モルタルの断面積で荷重計による測定値を除することにより上記圧縮モルタルの圧縮方向の最大応力を求める。上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、上述のようにして測定する。上記静荷重は、上記成形モルタルに均一に付加することが好ましい。
(Maximum stress measurement step S3)
In the maximum stress measurement step S3, a static load that gradually increases is applied to the molding mortar obtained in the mortar component molding step S2, and the force applied to the molding mortar when the shape of the molding mortar begins to collapse is applied. The maximum stress in the compression direction of the compression mortar is obtained by measuring and dividing the value measured by the load meter by the cross-sectional area of the molded mortar to which the static load is applied. The maximum stress in the compression direction of the molded mortar is measured as described above. It is preferable that the static load is uniformly applied to the molded mortar.
上述のように、最大応力測定工程Ｓ３で除々に増加する静荷重を付加する上記成形モルタルは、ウェットスクリーニングすることにより、４．７５ｃｍを上回る比較的大きな粒子径の粗骨材が取り除かれるように調整されるか、または、上記粗骨材を含まないように調整されているので、上記成形モルタルを変形させるのに衝撃荷重のような比較的大きな荷重を必要としない。したがって、比較的小さな静荷重を付加することにより、上記成形モルタルを変形させて、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を求めることができる。 As described above, the molded mortar to which the static load gradually increasing in the maximum stress measuring step S3 is subjected to wet screening so that coarse aggregate having a relatively large particle size exceeding 4.75 cm is removed. Since it is adjusted or adjusted so as not to contain the coarse aggregate, a relatively large load such as an impact load is not required to deform the formed mortar. Therefore, by applying a relatively small static load, the molded mortar can be deformed to obtain the maximum stress in the compression direction of the molded mortar.
（性状評価工程Ｓ４）
性状評価工程Ｓ４では、最大応力測定工程Ｓ３で測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、予備試験工程Ｓ０において求めた触感による「締り」状態と最大応力との対応関係（図３参照）とに基づいて、急結成分を含有するフレッシュコンクリートの性状を評価する。
例えば、図３に示したように、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートについては、「締り」状態になったときの成形モルタルの圧縮方向の最大応力は０．１Ｎ／ｍｍ２になっているので、最大応力測定工程Ｓ３で測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になったときに、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと評価することができる。
また、図３に示したように、急結成分を含有する配合２のフレッシュコンクリートについては、「締り」状態になったときの成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になっているので、最大応力測定工程Ｓ３で測定した成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になったときに、急結成分を含有する配合２のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと評価することができる。
(Characteristic evaluation step S4)
In the property evaluation step S4, the correspondence between the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measurement step S3 and the “tightening” state and the maximum stress due to the tactile sensation obtained in the preliminary test step S0 (see FIG. 3). Based on, the properties of fresh concrete containing the quick-setting component are evaluated.
For example, as shown in FIG. 3, for the fresh concrete of formulation 1 containing the quick-setting component, the maximum stress in the compression direction of the molded mortar when it is in the “tightened” state is 0.1 N / mm 2 . Therefore, when the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measurement step S3 reaches 0.1 N / mm 2 , the fresh concrete of Formulation 1 containing the quick-setting component is in the “tightened” state. It can be evaluated that it has become.
Further, as shown in FIG. 3, for the fresh concrete of Formulation 2 containing the quick-setting component, the maximum stress in the compression direction of the molded mortar in the “tightened” state is 0.1 N / mm 2 . Therefore, when the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measurement step S3 reaches 0.1 N / mm 2 , the fresh concrete of Formulation 2 containing the quick-setting component becomes "tightened". It can be evaluated that it has become.
このように、モルタル成分調整工程Ｓ１において練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから得たモルタル成分を用いて、性状評価工程Ｓ４において、最大応力測定工程Ｓ３で測定した上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、予備試験工程Ｓ０で求めた対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。 As described above, using the mortar component obtained from the fresh concrete after kneading in the mortar component adjusting step S1, the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measuring step S3 in the property evaluation step S4 and Since the properties of fresh concrete can be evaluated based on the correspondence obtained in the preliminary test step S0, when the fresh concrete is kneaded multiple times, it is necessary to evaluate the properties by tactile sensation for each kneading batch. It disappears.
＜第２実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法＞
図２に示したように、本発明の第２実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、
評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のフレッシュコンクリートについての作業者の触感による性状評価と、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との第１対応関係を求め、さらに前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記成形モルタルの垂直ひずみとの第２対応関係を求める予備試験工程（Ｓ０’）と、
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程（Ｓ１’）と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程（Ｓ２’）と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの垂直ひずみを測定するひずみ測定工程（Ｓ３’）と、
前記ひずみ測定工程で測定した前記成形モルタルの垂直ひずみと、前記予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程（Ｓ４’）と、を備える。
<Method for evaluating the properties of fresh concrete according to the second embodiment>
As shown in FIG. 2, the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the second embodiment of the present invention is
The property evaluation of the fresh concrete with the same composition as the fresh concrete to be evaluated by the tactile sensation of the worker, and the compression direction of the molded mortar having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate. Preliminary test step (S0') to obtain the first correspondence relationship with the maximum stress and further to obtain the second correspondence relationship between the maximum stress in the compression direction of the molding mortar and the vertical strain of the molding mortar.
A part of the fresh concrete after kneading is sampled, and the coarse aggregate is removed from the sampled fresh concrete to take out the mortar component to adjust the mortar component, or it is evaluated except that the coarse aggregate is not contained. The mortar component adjustment step (S1'), which adjusts the mortar component with the same composition as the fresh concrete,
The mortar component molding step (S2') of molding the mortar component to obtain a molded mortar, and
A strain measuring step (S3') for measuring the vertical strain of the molded mortar obtained in the mortar component molding step, and a strain measuring step (S3').
A property evaluation step (property evaluation step) for evaluating the properties of the fresh concrete after kneading based on the vertical strain of the molded mortar measured in the strain measurement step and the first and second correspondences obtained in the preliminary test step. S4') and.
本実施形態に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法では、上記工程の全てを試験室または施工現場で行ってもよいし、上記工程の一部（例えば、予備試験工程Ｓ０’）を試験室で行い、残りの工程（例えば、モルタル成分調整工程Ｓ１’、モルタル成分成形工程Ｓ２’、ひずみ測定工程Ｓ３’、及び、性状評価工程Ｓ４’）を施工現場で行ってもよい。 In the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present embodiment, all of the above steps may be performed in a test room or a construction site, or a part of the above steps (for example, preliminary test step S0') may be performed in a test room. The remaining steps (for example, mortar component adjusting step S1', mortar component forming step S2', strain measuring step S3', and property evaluation step S4') may be performed at the construction site.
（予備試験工程Ｓ０’）
予備試験工程Ｓ０’では、例えば、予備試験工程Ｓ０と同様にして、上記第１対応関係を図３に示したように求めることができる。
また、予備試験工程Ｓ０’では、例えば、以下のようにして、上記第２対応関係を求めることができる。
（１）垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートを準備する。
（２）垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートをウェットスクリーニングすることにより粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出し、該モルタル成分を所定の形状に成形して成形モルタルを得て、該成形モルタルに所定時間ごとに静荷重を付加して前記成形モルタルの垂直方向（圧縮方向）のひずみを測定する。上記成形モルタルに付加する静荷重は、一定重さの錘（例えば、２ｋｇ以上５ｋｇ以下の一定重さの錘）を、上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置することにより行うことができる。上記成形モルタルの垂直方向のひずみは、モルタルスランプ用検尺を用いた測定により求めることができる。詳しくは、成形モルタルの高さの減少割合を測定することにより求めることができる。
ウェットスクリーニングは、上記と同様にして行うことができる。
（３）第１対応関係を求めるために測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と前記成形モルタルの垂直方向のひずみとの対応関係を、例えば、図４のように図示する。これにより、上記第２対応関係を求めることができる。
なお、図４に示した第２対応関係を求めるために用いた急結成分を含有するフレッシュコンクリートは、図３の配合１と同じ配合のものである。
また、図４においては、上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置する錘の重さを２ｋｇ及び５ｋｇとした例について示している。
予備試験工程Ｓ０’は、ひずみ測定工程Ｓ３’を実施する前であれば、どのタイミングで実施してもよい。
(Preliminary test step S0')
In the preliminary test step S0', for example, in the same manner as in the preliminary test step S0, the first correspondence can be obtained as shown in FIG.
Further, in the preliminary test step S0', the second correspondence can be obtained, for example, as follows.
(1) Prepare fresh concrete for vertical strain measurement.
(2) The coarse aggregate is removed by wet screening the fresh concrete for vertical strain measurement to take out the mortar component, and the mortar component is molded into a predetermined shape to obtain a molded mortar, and the molded mortar is used for a predetermined time. A static load is applied for each, and the strain in the vertical direction (compression direction) of the molded mortar is measured. The static load applied to the molded mortar can be performed by placing a weight having a constant weight (for example, a weight having a constant weight of 2 kg or more and 5 kg or less) on the upper surface side in the vertical direction of the molded mortar. The vertical strain of the molded mortar can be determined by measurement using a mortar slump scale. Specifically, it can be obtained by measuring the rate of decrease in the height of the molded mortar.
Wet screening can be performed in the same manner as described above.
(3) The correspondence relationship between the maximum stress in the compression direction of the molding mortar and the strain in the vertical direction of the molding mortar measured to obtain the first correspondence relationship is shown, for example, as shown in FIG. As a result, the second correspondence can be obtained.
The fresh concrete containing the quick-setting component used to obtain the second correspondence shown in FIG. 4 has the same composition as the composition 1 in FIG.
Further, FIG. 4 shows an example in which the weights placed on the upper surface side of the molded mortar in the vertical direction are 2 kg and 5 kg.
The preliminary test step S0'may be carried out at any timing before the strain measurement step S3'is carried out.
（モルタル成分調整工程Ｓ１’）
モルタル成分調整工程Ｓ１’は、モルタル成分調整工程Ｓ１と同様に行う。
(Mortar component adjusting step S1')
The mortar component adjusting step S1'is performed in the same manner as the mortar component adjusting step S1.
（モルタル成分成形工程Ｓ２’）
モルタル成分成形工程Ｓ２は、モルタル成分成形工程Ｓ２と同様に行う。
(Mortar component molding step S2')
The mortar component molding step S2 is performed in the same manner as the mortar component molding step S2.
（ひずみ測定工程Ｓ３’）
ひずみ測定工程Ｓ３’では、モルタル成分成形工程Ｓ２’において得られた上記成形モルタルに所定時間ごとに静荷重を付加して上記成形モルタルの垂直ひずみ（垂直方向のひずみ）を測定する。上記静荷重は、上記成形モルタルに均一に付加することが好ましい。
ひずみ測定工程Ｓ３’において、上記成形モルタルに付加する静荷重は、一定重さの錘（例えば、２ｋｇ以上５ｋｇ以下の一定重さの錘）を、上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置することにより行うことができる。
ひずみ測定工程Ｓ３’において、上記成形モルタルの垂直ひずみは、上記したように、モルタルスランプ用検尺を用いた測定により求めることができる。
(Strain measurement step S3')
In the strain measurement step S3', a static load is applied to the molding mortar obtained in the mortar component molding step S2'at regular time intervals to measure the vertical strain (strain in the vertical direction) of the molding mortar. It is preferable that the static load is uniformly applied to the molded mortar.
In the strain measurement step S3', for the static load applied to the molded mortar, a weight having a constant weight (for example, a weight having a constant weight of 2 kg or more and 5 kg or less) is placed on the upper surface side of the molded mortar in the vertical direction. It can be done by.
In the strain measurement step S3', the vertical strain of the molded mortar can be determined by measurement using a mortar slump scale as described above.
（性状評価工程Ｓ４’）
性状評価工程Ｓ４’では、ひずみ測定工程Ｓ３’で測定した成形モルタルの垂直ひずみと、予備試験工程Ｓ０’において求めた、対応関係１（図３）及び対応関係２（図４）とに基づいて、急結成分を含有するフレッシュコンクリートの性状を評価する。
例えば、急結成分を含有するフレッシュコンクリートの性状は、図３及び４を用いて、以下のように評価することができる。
まず、図３から、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートについては、「締り」状態になったときの上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になっていることが分かる。
次に、図４から、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートでは、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置する錘を２ｋｇとした場合には、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２となると、上記成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％となっており、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に載置する錘を５ｋｇとした場合には、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２となると、上記成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％となっていることが分かる。
そのため、ひずみ測定工程Ｓ３’において、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に２ｋｇの錘を載置した場合には、上記成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％となったときに、図３及び４を参照することにより、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートは「締り」状態になったと評価することができる。
また、ひずみ測定工程Ｓ３’において、所定時間ごとに上記成形モルタルの垂直方向上面側に５ｋｇの錘を載置した場合には、上記成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％となったときに、図３及び４を参照することにより、急結成分を含有する配合１のフレッシュコンクリートは「締り」状態になったと評価することができる。
(Characteristic evaluation step S4')
In the property evaluation step S4', the vertical strain of the molded mortar measured in the strain measurement step S3'and the correspondence relationship 1 (FIG. 3) and the correspondence relationship 2 (FIG. 4) obtained in the preliminary test step S0'are used. , Evaluate the properties of fresh concrete containing quick-setting components.
For example, the properties of fresh concrete containing a quick-setting component can be evaluated as follows using FIGS. 3 and 4.
First, from FIG. 3, for the fresh concrete of Formulation 1 containing the quick-setting component, the maximum stress in the compression direction of the molded mortar when it is in the “tightened” state is 0.1 N / mm 2. I understand.
Next, from FIG. 4, in the fresh concrete of Formulation 1 containing the quick-setting component, when the weight placed on the upper surface side of the molded mortar in the vertical direction is 2 kg at predetermined time, the molded mortar is compressed. When the maximum stress in the direction is 0.1 N / mm 2 , the vertical strain of the molded mortar is 3 to 5%, and the weight placed on the upper surface side of the molded mortar in the vertical direction is 5 kg at predetermined time intervals. In this case, when the maximum stress in the compression direction of the molded mortar is 0.1 N / mm 2 , it can be seen that the vertical strain of the molded mortar is 6 to 9%.
Therefore, in the strain measurement step S3', when a 2 kg weight is placed on the vertical upper surface side of the molded mortar at predetermined time intervals, when the vertical strain of the molded mortar becomes 3 to 5%, By referring to FIGS. 3 and 4, it can be evaluated that the fresh concrete of Formulation 1 containing the quick-setting component is in a “tightened” state.
Further, in the strain measuring step S3', when a weight of 5 kg is placed on the vertical upper surface side of the molded mortar at predetermined time intervals, when the vertical strain of the molded mortar becomes 6 to 9%, By referring to FIGS. 3 and 4, it can be evaluated that the fresh concrete of Formulation 1 containing the quick-setting component is in a “tightened” state.
このように、モルタル成分調整工程Ｓ１’において練り混ぜ後のフレッシュコンクリートから得たモルタル成分を用いて、性状評価工程Ｓ４’において、ひずみ測定工程Ｓ３’
で測定した上記成形モルタルの垂直ひずみと、予備試験工程Ｓ０’で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、フレッシュコンクリートの性状を評価することができるので、複数回にわたってフレッシュコンクリートを練り混ぜる場合に、練り混ぜバッチごとに触感による性状評価を行う必要がなくなる。
In this way, using the mortar component obtained from the fresh concrete after kneading in the mortar component adjusting step S1', the strain measuring step S3'in the property evaluation step S4'
Since the properties of the fresh concrete can be evaluated based on the vertical strain of the molded mortar measured in 1 and the first and second correspondences obtained in the preliminary test step S0', the fresh concrete is kneaded multiple times. When mixing, it is not necessary to evaluate the properties by touch for each kneading batch.
なお、上記第１及び第２実施形態では、急結成分を含有するフレッシュコンクリートが、セメント、細骨材、粗骨材、及び、水を含む例について説明したが、急結成分を含有するフレッシュコンクリートは、減水剤や遅延剤などの添加剤を含んでいてもよい。急結成分を含有するフレッシュコンクリートが減水剤や遅延剤などの添加剤を含む場合には、上記第１及び第２実施形態に示した各対応関係に変動が生じることが予測される。そのため、減水剤や遅延剤などの添加剤を含むフレッシュコンクリートについて、このような各対応関係を別途求めておくことが望ましい。 In the first and second embodiments, the example in which the fresh concrete containing the quick-setting component contains cement, fine aggregate, coarse aggregate, and water has been described, but the fresh concrete containing the quick-setting component has been described. The concrete may contain additives such as a water reducing agent and a retarding agent. When the fresh concrete containing the quick-setting component contains additives such as a water reducing agent and a retarding agent, it is expected that the correspondences shown in the first and second embodiments will change. Therefore, it is desirable to separately obtain such correspondences for fresh concrete containing additives such as water reducing agents and retarding agents.
また、上記第１及び第２実施形態では、急結成分を含有するフレッシュコンクリート、すなわち、超速硬コンクリートの性状を評価する例について説明したが、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法によれば、スランプが９ｃｍ以下である硬練りコンクリートの性状についても評価することができる。
上記硬練りコンクリートにおいては、振動ローラなどによって締固めを行ったときの上記硬練りコンクリートの締め固まり性をフレッシュコンクリートの性状として評価する必要があるが、上記硬練りコンクリートの締め固まり性と、上記硬練りコンクリートから得た成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を求めておけば、第１実施形態に示したのと同様に、上記硬練りコンクリートの締め固まり性、すなわち、上記硬練りコンクリートの性状を評価することができる。
また、上記硬練りコンクリートの締め固まり性と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係に加えて、上記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と上記成形モルタルの垂直ひずみとの対応関係を求めておけば、第２実施形態に示したのと同様に、上記硬練りコンクリートの締め固まり性、すなわち、上記硬練りコンクリートの性状を評価することができる。
Further, in the first and second embodiments, an example of evaluating the properties of fresh concrete containing a quick-setting component, that is, ultrafast hard concrete has been described, but according to the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention. The properties of hard-mixed concrete with a slump of 9 cm or less can also be evaluated.
In the hard-mixed concrete, it is necessary to evaluate the compaction property of the hard-mixed concrete when compacted by a vibrating roller or the like as the property of the fresh concrete. If the correspondence with the maximum stress in the compression direction of the molded mortar obtained from the hard-mixed concrete is obtained, the compaction property of the hard-mixed concrete, that is, the above-mentioned hard-kneading is as shown in the first embodiment. The properties of concrete can be evaluated.
Further, in addition to the correspondence between the compaction property of the hardened concrete and the maximum stress in the compression direction of the forming mortar, the correspondence relationship between the maximum stress in the compression direction of the forming mortar and the vertical strain of the forming mortar is obtained. Then, in the same manner as shown in the second embodiment, the compaction property of the hardened concrete, that is, the property of the hardened concrete can be evaluated.
さらに、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、超速硬コンクリートや硬練りコンクリート以外のコンクリートにも採用することができる。 Further, the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention can also be adopted for concrete other than ultrafast hard concrete and hardened concrete.
また、上記第１実施形態の予備試験工程Ｓ０及び第２実施形態の予備試験工程Ｓ０’では、モルタル成分をウェットスクリーニングすることにより調整する例について示したが、モルタル成分は、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のものを用いることにより調整してもよい。 Further, in the preliminary test step S0 of the first embodiment and the preliminary test step S0'of the second embodiment, an example of adjusting the mortar component by wet screening was shown, but the mortar component contains coarse aggregate. Other than not, it may be adjusted by using the same composition as the fresh concrete to be evaluated.
本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、上記実施形態に限定されるものではない。また、本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、上記した作用効果によって限定されるものでもない。本発明に係るフレッシュコンクリートの性状評価方法は、本発明の要旨を逸脱しない範囲で種々の変更が可能である。 The method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention is not limited to the above embodiment. Further, the method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention is not limited by the above-mentioned effects. The method for evaluating the properties of fresh concrete according to the present invention can be variously modified without departing from the gist of the present invention.
次に、実施例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。以下の実施例は本発明をさらに詳しく説明するためのものであり、本発明の範囲を限定するものではない。 Next, the present invention will be described in more detail with reference to examples. The following examples are for explaining the present invention in more detail, and do not limit the scope of the present invention.
［実施例１］
（作業者の触感による性状と成形モルタルの圧縮方向の最大応力との関係を示す図）
表１に示した配合１及び２の急結成分を含有するフレッシュコンクリートについて、触感評価用のフレッシュコンクリートと最大応力測定用のフレッシュコンクリートとを準備した。
触感評価用のフレッシュコンクリートについては、作業者が触感により性状（「締り」状態）を評価した。
最大応力測定用のフレッシュコンクリートについては、ＪＩＳ Ｚ ８８０１−１：２００６「試験用ふるい」に規定する公称目開き４．７５ｍｍのふるいを用いてウェットスクリーニングしてモルタル成分を得て、該モルタル成分を中空の円筒状型枠（内径２５ｍｍ×高さ４０ｍｍ）内に入れて、円筒状の成形モルタルを得た。
なお、ウェットスクリーニングは、上記ふるいにバイブレータを当てて、１４０〜２００Ｈｚの振動数で目視判断にてモルタル成分を有効に取り出すことができなくなるまでふるうことにより行った。
次に、上記円筒状の成形モルタルを軸方向が垂直方向と一致するように配し、上記円筒状の成形モルタルの上面に除々に増加する静荷重を付加して上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定した。
上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、デジタルプッシュプルゲージ（型番ＲＸ−ＦＬ、アイコーエンジニアリング社製）で、上記円筒状の成形モルタルの形状が崩れ始めるときに上記円筒状の成形モルタルに付加されている力を測定し、上記静荷重を付加している円筒状の成形モルタルの断面積でデジタルプッシュプルゲージによる測定値を除することにより求めた。
次に、触感評価用のフレッシュコンクリートについての触感による「締り」状態と上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力との対応関係を図３に示したように求めた。
図３に示したように、配合１のフレッシュコンクリートについては、作業者が「締り」状態であると判断した時間は２３分であり、このときの上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、０．１Ｎ／ｍｍ２であった。
また、図３に示したように、配合２のフレッシュコンクリートについては、作業者が「締り」状態であると判断した時間は３０分であり、このときの上記円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力は、０．１Ｎ／ｍｍ２であった。
[Example 1]
(Figure showing the relationship between the tactile properties of the operator and the maximum stress in the compression direction of the molded mortar)
For the fresh concrete containing the quick-setting components of Formulations 1 and 2 shown in Table 1, fresh concrete for tactile evaluation and fresh concrete for maximum stress measurement were prepared.
For fresh concrete for tactile sensation evaluation, the operator evaluated the properties (“tightened” state) by tactile sensation.
For fresh concrete for maximum stress measurement, wet screening is performed using a sieve with a nominal opening of 4.75 mm specified in JIS Z 8801-1: 2006 "Test Sieve" to obtain a mortar component, and the mortar component is used. It was placed in a hollow cylindrical mold (inner diameter 25 mm × height 40 mm) to obtain a cylindrical molded mortar.
The wet screening was performed by applying a vibrator to the above sieve and sieving at a frequency of 140 to 200 Hz until the mortar component could not be effectively taken out by visual judgment.
Next, the cylindrical molded mortar is arranged so that the axial direction coincides with the vertical direction, and a static load gradually increasing is applied to the upper surface of the cylindrical molded mortar to compress the cylindrical molded mortar. The maximum stress in the direction was measured.
The maximum stress in the compression direction of the cylindrical molded mortar is a digital push-pull gauge (model number RX-FL, manufactured by Aiko Engineering Co., Ltd.), and when the shape of the cylindrical molded mortar begins to collapse, the cylindrical molded mortar The force applied to the mortar was measured, and the value measured by the digital push-pull gauge was divided by the cross-sectional area of the cylindrical molded mortar to which the static load was applied.
Next, the correspondence between the “tightened” state of the fresh concrete for tactile evaluation by tactile sensation and the maximum stress in the compression direction of the cylindrical molded mortar was determined as shown in FIG.
As shown in FIG. 3, for the fresh concrete of Formulation 1, the time for the operator to judge that it is in the “tightened” state is 23 minutes, and the maximum stress in the compression direction of the cylindrical molded mortar at this time. Was 0.1 N / mm 2 .
Further, as shown in FIG. 3, for the fresh concrete of Formulation 2, the time for the operator to determine that it is in the “tightened” state is 30 minutes, and the compression direction of the cylindrical molded mortar at this time is The maximum stress was 0.1 N / mm 2 .
ここで、表１において、Ｗは水を意味し、Ｃはセメントを意味し、ＳＰはＡＥ減水剤を意味し、ＳＬはＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に従って測定したスランプを意味し、Ａｉｒは空気量を意味し、ＣＴは外気温を意味する。
また、ＳＰの単位のＣ×質量％は、セメントの質量に対するＡＥ減水剤の質量割合を意味し、Ａｉｒの単位の容積％は、コンクリートの全容積に対する空気の容積割合を意味する。
なお、Ａｉｒは、ＪＩＳ Ａ １１２８「フレッシュコンクリートの空気量の圧力による試験方法−空気室圧力方法」に準拠して測定し、スランプは、ＪＩＳ Ａ １１０１「コンクリートのスランプ試験方法」に準拠して測定した。
また、表１中のＣＡ成分は、Ｘ線回折／リートベルト法によって求めた。Ｘ線回折／リートベルト法は、以下のようにして行った。
（１）まず、配合１及び２のセメントをＸ線回折装置（Ｘ’Ｐｅｒｔ ＭＰＤ、パナリティカル社製）を用いてそれぞれ分析し、Ｘ線回折パターンを得た。Ｘ線回折測定は、線源としてＣｕＫαを用い、管電圧を４５ｋＶ、管電流を４０ｍＡとし、測定角度範囲２θを１０〜１４０°とする条件で行った。
（２）次に、専用解析ソフト（ＨｉｇｈＳｃｏｒｅＰｌｕｓ、パナリティカル社製）を用いて得られたＸ線回折パターンをリートベルト解析することにより、ＣＡ成分の含有割合を求めた。なお、ＣＡ成分の含有割合は、Ｘ線回折分析で検出できた配合１及び２のセメント中の全成分を１００質量％としたときのＣＡ成分の質量割合として、それぞれ求めた。
Here, in Table 1, W means water, C means cement, SP means AE water reducing agent, and SL means slump measured according to JIS A 1101 “Concrete slump test method”. Air means the amount of air, and CT means the outside temperature.
Further, C × mass% of the unit of SP means the mass ratio of the AE water reducing agent to the mass of cement, and the volume% of the unit of Air means the volume ratio of air to the total volume of concrete.
Air is measured in accordance with JIS A 1128 "Test method based on the pressure of fresh concrete air volume-Air chamber pressure method", and slump is measured in accordance with JIS A 1101 "Concrete slump test method". did.
The CA component in Table 1 was determined by the X-ray diffraction / Rietveld method. The X-ray diffraction / Rietveld method was performed as follows.
(1) First, the cements of Formulations 1 and 2 were analyzed using an X-ray diffractometer (X'Pert MPD, manufactured by PANalytical Co., Ltd.) to obtain an X-ray diffraction pattern. The X-ray diffraction measurement was performed under the conditions that CuKα was used as a radiation source, the tube voltage was 45 kV, the tube current was 40 mA, and the measurement angle range 2θ was 10 to 140 °.
(2) Next, the content ratio of the CA component was determined by Rietveld analysis of the X-ray diffraction pattern obtained using dedicated analysis software (HighScorePlus, manufactured by PANalytical). The content ratio of the CA component was determined as the mass ratio of the CA component when all the components in the cements of Formulations 1 and 2 detected by the X-ray diffraction analysis were 100% by mass.
（図３を用いたフレッシュコンクリートの性状評価）
試験室において、表１の配合１及び２のフレッシュコンクリートをミキサにて練り混ぜ、ミキサ排出直後に各配合のフレッシュコンクリートをサンプリングし、各配合のフレッシュコンクリートについて上記と同様にウェットスクリーニングしてモルタル成分を得た後、外径２５ｍｍ×高さ４０ｍｍの円筒状の成形モルタルを得た。
上記各円筒状の成形モルタルの垂直方向上面に除々に増加する静荷重を付加しながら、図３の作成の際に用いたデジタルプッシュプルゲージ（型番ＲＸ−ＦＬ、アイコーエンジニアリング社製）を用いて、各円筒状の成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定しつつ、図３を参照しながら、配合１及び２のフレッシュコンクリートの性状を評価した。
その結果、配合１のフレッシュコンクリートから得た円筒状の成形モルタルは、練り混ぜ後２３分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になったことから、作業者は、配合１のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと判断でき、また、配合２のフレッシュコンクリートから得た円筒状の成形モルタルは、練り混ぜ後３０分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になったことから、作業者は、配合２のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと判断できた。
また、試験室において、上記練り混ぜとは別のバッチで練り混ぜた配合１及び２のフレッシュコンクリートについて上記と同様に性状評価を行ったところ、上記所定箇所の場合と同様に、配合１のフレッシュコンクリートについては打設後２３分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になり、配合２のフレッシュコンクリートについては打設後３０分で最大応力が０．１Ｎ／ｍｍ２になった。すなわち、同配合のフレッシュコンクリートについて再現良く最大応力を評価できることが分かった。
このことから、作業者の触感によらずとも、練り混ぜバッチごとに、配合１及び２のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できること分かる。
(Evaluation of properties of fresh concrete using Fig. 3)
In the test room, the fresh concrete of formulations 1 and 2 in Table 1 is kneaded with a mixer, the fresh concrete of each formulation is sampled immediately after the mixer is discharged, and the fresh concrete of each formulation is wet-screened in the same manner as above to perform mortar components. After that, a cylindrical molded mortar having an outer diameter of 25 mm and a height of 40 mm was obtained.
While applying a static load that gradually increases to the vertical upper surface of each of the above cylindrical molded mortars, the digital push-pull gauge (model number RX-FL, manufactured by Aiko Engineering Co., Ltd.) used in the preparation of FIG. 3 was used. While measuring the maximum stress in the compression direction of each cylindrical molded mortar, the properties of the fresh concrete of Formulations 1 and 2 were evaluated with reference to FIG.
As a result, the maximum stress of the cylindrical molded mortar obtained from the fresh concrete of Formulation 1 became 0.1 N / mm 2 23 minutes after kneading. Therefore, the operator said that the fresh concrete of Formulation 1 was "". It can be judged that it is in the "tightened" state, and the maximum stress of the cylindrical molded mortar obtained from the fresh concrete of Formulation 2 reached 0.1 N / mm 2 30 minutes after kneading, so the operator , It was determined that the fresh concrete of Formulation 2 was in a "tightened" state.
Further, in the test room, the properties of the fresh concrete of Formulations 1 and 2 kneaded in a batch different from the above-mentioned kneading were evaluated in the same manner as above. For concrete, the maximum stress was 0.1 N / mm 2 23 minutes after casting, and for fresh concrete of Formulation 2, the maximum stress was 0.1 N / mm 2 30 minutes after casting. That is, it was found that the maximum stress can be evaluated with good reproducibility for fresh concrete having the same composition.
From this, it can be seen that the properties of the fresh concrete of Formulations 1 and 2 can be evaluated relatively easily for each kneading batch regardless of the tactile sensation of the operator.
［実施例２］
（成形モルタルの圧縮方向の最大応力と成形モルタルの垂直ひずみとの関係を示す図）
表１に示した配合１の急結成分を含有するフレッシュコンクリートについて、垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートを２個準備した。
垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートは、最大応力測定用のフレッシュコンクリートと同様に処理して、円筒状の成形モルタルを得た。
これらの円筒状の成形モルタルを軸方向が垂直方向と一致するように配し、一方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに２ｋｇの錘を載置し、他方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに５ｋｇの錘を載置して、上記一方及び他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみを測定した。上記一方及び他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみは、モルタルスランプ用検尺を用いて測定した。
最大応力測定用のフレッシュコンクリートから得られた円筒状の成形モルタルの最大応力と、上記一方及び他方の垂直ひずみ測定用のフレッシュコンクリートから得られた円筒状の成形モルタルの垂直ひずみとの対応関係を図４に示したように求めた。
図４に示したように、２ｋｇの錘を載置したときの上記一方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％になったとき、最大応力測定用の円筒状の成形モルタルの最大応力は０．１Ｎ／ｍｍ２であった。すなわち、２ｋｇの錘を載置した場合、成形モルタルの垂直ひずみが３〜５％になると、配合１のフレッシュコンクリートは、作業者が「締り」状態と評価した性状になることが分かった。
また、図４に示したように、５ｋｇの錘を載置したときの上記他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％になったとき、最大応力測定用の円筒状の成形モルタルの最大応力は０．１Ｎ／ｍｍ２であった。すなわち、５ｋｇの錘を載置した場合、成形モルタルの垂直ひずみが６〜９％になると、配合１のフレッシュコンクリートは、作業者が「締り」状態と評価した性状になることが分かった。
[Example 2]
(Figure showing the relationship between the maximum stress in the compression direction of the forming mortar and the vertical strain of the forming mortar)
Two fresh concretes for vertical strain measurement were prepared for the fresh concrete containing the quick-setting component of Formulation 1 shown in Table 1.
The fresh concrete for vertical strain measurement was treated in the same manner as the fresh concrete for maximum stress measurement to obtain a cylindrical molded mortar.
These cylindrical molded mortars are arranged so that the axial direction coincides with the vertical direction, a weight of 2 kg is placed on the upper surface of one cylindrical molded mortar at predetermined time intervals, and the other cylindrical molded mortar is placed. A 5 kg weight was placed on the upper surface of the mortar at predetermined time intervals, and the vertical strain of one and the other cylindrical molded mortar was measured. The vertical strain of one and the other cylindrical molded mortar was measured using a mortar slump scale.
Correspondence between the maximum stress of the cylindrical molded mortar obtained from the fresh concrete for maximum stress measurement and the vertical strain of the cylindrical molded mortar obtained from the fresh concrete for vertical strain measurement of one and the other. It was calculated as shown in FIG.
As shown in FIG. 4, when the vertical strain of one of the above cylindrical molded mortars when a 2 kg weight is placed becomes 3 to 5%, the maximum of the cylindrical molded mortar for maximum stress measurement is obtained. The stress was 0.1 N / mm 2 . That is, it was found that when a weight of 2 kg was placed and the vertical strain of the molded mortar was 3 to 5%, the fresh concrete of Formulation 1 had a property evaluated by the operator as a "tightened" state.
Further, as shown in FIG. 4, when the vertical strain of the other cylindrical molded mortar when the weight of 5 kg is placed becomes 6 to 9%, the cylindrical molded mortar for measuring the maximum stress The maximum stress of was 0.1 N / mm 2 . That is, it was found that when a weight of 5 kg was placed and the vertical strain of the molded mortar was 6 to 9%, the fresh concrete of Formulation 1 had a property evaluated by the operator as a "tightened" state.
（図３及び４を用いたフレッシュコンクリートの性状評価）
試験室において、表１の配合１のコンクリートをミキサにて練り混ぜ、ミキサ排出直後に配合１のフレッシュコンクリートをサンプリングし、配合１のフレッシュコンクリートについて上記と同様にウェットスクリーニングしてモルタル成分を得た後、外径２５ｍｍ×高さ４０ｍｍの円筒状の成形モルタルを２個得た。
これらの円筒状の成形モルタルを軸方向が垂直方向を一致するように配し、一方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに２ｋｇの錘を載置し、他方の円筒状の成形モルタルの上面に所定時間ごとに５ｋｇの錘を載置して、上記一方及び他方の円筒状の成形モルタルの垂直ひずみを測定しつつ、図３及び４を参照しながら、配合１のフレッシュコンクリートの性状を評価した。
その結果、２ｋｇの錘を載置した上記一方の成形モルタルの垂直ひずみが３％になり、５ｋｇの錘を載置した上記他方の成形モルタルの垂直ひずみが６％になったタイミングで、作業者は、図３及び４を参照して、配合１のフレッシュコンクリートが「締り」状態になったと判断できた。
上記のように、図３及び４を用いた配合１のフレッシュコンクリートの性状評価は、１回サンプリングを行い、しかも、円筒状の成形モルタルの上面に錘を載置するだけでフレッシュコンクリートの性状を評価できるものであるので、作業者は煩わしさを感じなかった。
また、試験室において、上記練り混ぜとは別のバッチで練り混ぜた配合１のフレッシュコンクリートについて上記と同様に性状評価を行ったところ、上記所定箇所の場合と同じタイミングで２ｋｇの錘を載置した配合１のフレッシュコンクリートの垂直ひずみは４％になり、５ｋｇの錘を載置した上記他方の成形モルタルの垂直ひずみは７％になった。すなわち、同配合のフレッシュコンクリートについて、同じ重さの錘を載置することにより再現良くひずみを評価できることが分かった。
このことから、作業者の触感によらずとも、練り混ぜバッチごとに、配合１のフレッシュコンクリートの性状を比較的簡便に評価できること分かる。
(Evaluation of properties of fresh concrete using FIGS. 3 and 4)
In the test room, the concrete of Formulation 1 in Table 1 was kneaded with a mixer, the fresh concrete of Formulation 1 was sampled immediately after the mixer was discharged, and the fresh concrete of Formulation 1 was wet-screened in the same manner as above to obtain a mortar component. Later, two cylindrical molded mortars having an outer diameter of 25 mm and a height of 40 mm were obtained.
These cylindrical molded mortars are arranged so that their axial directions coincide with each other, and a weight of 2 kg is placed on the upper surface of one of the cylindrical molded mortars at predetermined time intervals, and the other cylindrical molded mortar is placed. A 5 kg weight is placed on the upper surface of the mortar at predetermined time intervals, and while measuring the vertical strain of one and the other cylindrical molded mortar, the properties of the fresh concrete of Formulation 1 are referred to with reference to FIGS. 3 and 4. Was evaluated.
As a result, the vertical strain of the one molded mortar on which the 2 kg weight was placed became 3%, and the vertical strain of the other molded mortar on which the 5 kg weight was placed became 6%. Was able to determine that the fresh concrete of Formulation 1 was in a "tightened" state with reference to FIGS. 3 and 4.
As described above, the property evaluation of the fresh concrete of Formulation 1 using FIGS. 3 and 4 is performed by sampling once, and the property of the fresh concrete can be obtained simply by placing a weight on the upper surface of the cylindrical molded mortar. Since it can be evaluated, the worker did not feel annoyed.
Further, in the test room, the properties of the fresh concrete of Formulation 1 kneaded in a batch different from the above kneading were evaluated in the same manner as above, and a 2 kg weight was placed at the same timing as in the case of the above-mentioned predetermined place. The vertical strain of the fresh concrete of Formulation 1 was 4%, and the vertical strain of the other molded mortar on which a weight of 5 kg was placed was 7%. That is, it was found that the strain can be evaluated with good reproducibility by placing a weight of the same weight on the fresh concrete having the same composition.
From this, it can be seen that the properties of the fresh concrete of Formulation 1 can be evaluated relatively easily for each kneading batch, regardless of the tactile sensation of the operator.
［比較例１］
試験室において、表１の配合１及び２のコンクリートをミキサにて練り混ぜ、ミキサ排出直後に、作業者が配合１及び２のコンクリートをサンプリングして、所定時間ごとに触感により配合１及び２のフレッシュコンクリートの性状を評価した。
その結果、作業者は、配合１のフレッシュコンクリートが練り混ぜ後２３分で「締り」状態になったと判断し、配合２のフレッシュコンクリートが打設後３０分で「締り」状態になったと判断した。
また、試験室において、上記練り混ぜとは別のバッチで練り混ぜた配合１及び２のフレッシュコンクリートについて上記と同様に触感により性状評価を行ったが、作業者はバッチごとに触感による評価をする必要があったため、煩わしさを感じた。
さらに、「締り」状態が数値化されていないため、すなわち、「締り」状態を定量的に評価できなかったため、バッチごとに「締り」状態が正確に評価できているか否かは不明であった。
[Comparative Example 1]
In the test room, the concrete of Formulations 1 and 2 in Table 1 is kneaded with a mixer, and immediately after the mixer is discharged, the operator samples the concrete of Formulations 1 and 2 and tactilely mixes the concretes of Formulations 1 and 2 at predetermined time intervals. The properties of fresh concrete were evaluated.
As a result, the worker judged that the fresh concrete of Formulation 1 was in the "tightened" state 23 minutes after kneading, and that the fresh concrete of Formulated 2 was in the "tightened" state 30 minutes after being placed. ..
Further, in the test room, the properties of the fresh concrete of Formulations 1 and 2 kneaded in a batch different from the above kneading were evaluated by tactile sensation in the same manner as above, but the operator evaluates each batch by tactile sensation. I felt annoyed because I needed it.
Furthermore, it was unclear whether the "tightening" state could be accurately evaluated for each batch because the "tightening" state was not quantified, that is, the "tightening" state could not be evaluated quantitatively. ..
Ｓ０ 予備試験工程
Ｓ１ モルタル成分調整工程
Ｓ２ モルタル成分成形工程
Ｓ３ 最大応力測定工程
Ｓ４ 性状評価工程
Ｓ０’ 予備試験工程
Ｓ１’ モルタル成分調整工程
Ｓ２’ モルタル成分成形工程
Ｓ３’ ひずみ測定工程
Ｓ４’ 性状評価工程
S0 Preliminary test process S1 Mortar component adjustment process S2 Mortar component molding process S3 Maximum stress measurement process S4 Property evaluation process S0'Preliminary test process S1'Mortar component adjustment process S2'Mortar component molding process S3'Strain measurement process S4' Property evaluation process
Claims (4)
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合のモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力を測定する最大応力測定工程と、
前記最大応力測定工程で測定した前記成形モルタルの圧縮方向の最大応力と、前記予備試験工程で求めた対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える
フレッシュコンクリートの性状評価方法。 The property evaluation of the fresh concrete with the same composition as the fresh concrete to be evaluated by the tactile sensation of the worker, and the compression direction of the molded mortar having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate. Preliminary test process to find the correspondence with maximum stress,
A part of the fresh concrete after kneading is sampled, and the coarse aggregate is removed from the sampled fresh concrete to take out the mortar component to adjust the mortar component, or it is evaluated except that the coarse aggregate is not contained. A mortar component adjustment process that adjusts the mortar component with the same composition as fresh concrete,
A mortar component molding step of molding the mortar component to obtain a molded mortar,
A maximum stress measuring step for measuring the maximum stress in the compression direction of the molded mortar obtained in the mortar component molding step, and a maximum stress measuring step.
A property evaluation step of evaluating the properties of the fresh concrete after kneading based on the maximum stress in the compression direction of the molded mortar measured in the maximum stress measurement step and the correspondence relationship obtained in the preliminary test step. A method for evaluating the properties of fresh concrete.
請求項１に記載のフレッシュコンクリートの性状評価方法。 The method for evaluating the properties of fresh concrete according to claim 1, wherein the fresh concrete is a fresh concrete containing a quick-setting component or a fresh concrete having a slump of 9 cm or less.
練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの一部をサンプリングし、サンプリングした前記フレッシュコンクリートからから粗骨材を取り除いてモルタル成分を取り出してモルタル成分を調整するか、または、粗骨材を含有しない以外は評価対象となるフレッシュコンクリートと同配合でモルタル成分を調整するモルタル成分調整工程と、
前記モルタル成分を成形して成形モルタルを得るモルタル成分成形工程と、
前記モルタル成分成形工程で得た前記成形モルタルの垂直ひずみを測定するひずみ測定工程と、
前記ひずみ測定工程で測定した前記成形モルタルの垂直ひずみと、前記予備試験工程で求めた第１及び第２対応関係とに基づいて、前記練り混ぜ後のフレッシュコンクリートの性状を評価する性状評価工程と、を備える
フレッシュコンクリートの性状評価方法。 The property evaluation of the fresh concrete with the same composition as the fresh concrete to be evaluated by the tactile sensation of the worker, and the compression direction of the molded mortar having the same composition as the fresh concrete to be evaluated except that it does not contain coarse aggregate. A preliminary test step of obtaining a first correspondence relationship with the maximum stress and further finding a second correspondence relationship between the maximum stress in the compression direction of the molding mortar and the vertical strain of the molding mortar.
A part of the fresh concrete after kneading is sampled, and the coarse aggregate is removed from the sampled fresh concrete to take out the mortar component to adjust the mortar component, or to be evaluated except that the coarse aggregate is not contained. The mortar component adjustment process that adjusts the mortar component with the same composition as the fresh concrete
A mortar component molding step of molding the mortar component to obtain a molded mortar,
A strain measuring step for measuring the vertical strain of the molded mortar obtained in the mortar component molding step, and a strain measuring step.
A property evaluation step for evaluating the properties of the fresh concrete after kneading based on the vertical strain of the molded mortar measured in the strain measurement step and the first and second correspondences obtained in the preliminary test step. A method for evaluating the properties of fresh concrete.
請求項３に記載のフレッシュコンクリートの性状評価方法。 The method for evaluating the properties of fresh concrete according to claim 3, wherein the fresh concrete is a fresh concrete containing a quick-setting component or a fresh concrete having a slump of 9 cm or less.
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