JP2020109003A - Gas generator - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、車両等衝突時に乗員を保護する乗員保護装置に組み込まれるガス発生器に関し、特に、自動車等に装備されるエアバッグ装置に組み込まれるガス発生器に関する。 The present invention relates to a gas generator incorporated in an occupant protection device that protects an occupant in the event of a vehicle collision, and more particularly to a gas generator incorporated in an airbag device installed in an automobile or the like.
従来、自動車等の乗員の保護の観点から、乗員保護装置であるエアバッグ装置が普及している。エアバッグ装置は、車両等衝突時に生じる衝撃から乗員を保護する目的で装備されるものであり、車両等衝突時に瞬時にエアバッグを膨張および展開させることにより、エアバッグがクッションとなって乗員の体を受け止めるものである。 BACKGROUND ART Conventionally, from the viewpoint of protecting an occupant of an automobile or the like, an airbag device which is an occupant protection device has been widely used. The airbag device is provided for the purpose of protecting an occupant from a shock generated when a vehicle or the like collides, and by inflating and deploying the airbag instantaneously when the vehicle or the like collides, the airbag serves as a cushion for the occupant. It is what the body receives.
ガス発生器は、このエアバッグ装置に組み込まれ、車両等衝突時にコントロールユニットからの通電によって点火器を発火し、点火器において生じる火炎によりガス発生剤を燃焼させて多量のガスを瞬時に発生させ、これによりエアバッグを膨張および展開させる機器である。 The gas generator is incorporated in this airbag device, and when a vehicle or the like collides, the control unit energizes it to ignite the igniter, and the flame generated in the igniter burns the gas generating agent to instantly generate a large amount of gas. This is a device for inflating and deploying an airbag.
ガス発生器には、種々の構造のものが存在するが、運転席側エアバッグ装置に好適に利用されるガス発生器として、外形が短尺略円柱状のディスク型ガス発生器があり、サイドエアバッグ装置やカーテンエアバッグ装置、助手席側エアバッグ装置、ニーエアバッグ装置等に好適に利用されるガス発生器として、外形が長尺略円柱状のシリンダ型ガス発生器がある。 There are various types of gas generators, but as a gas generator that is preferably used for the driver side airbag device, there is a disk-shaped gas generator with a short outer shape and a substantially cylindrical shape. As a gas generator that is preferably used in a bag device, a curtain airbag device, a passenger side airbag device, a knee airbag device, and the like, there is a cylinder-shaped gas generator whose outer shape is a long cylinder.
ガス発生器においては、点火器の作動時においてガス発生剤を安定して持続的に燃焼させることが重要である。ここで、ガス発生剤を安定して持続的に燃焼させるためには、ガス発生剤を所定の高圧環境下に置くことが必要であるため、ガス発生器においては、ハウジングに複数設けられるガス噴出口の大きさを所望の大きさに絞ることにより、点火器の作動時においてハウジングの内部の空間の圧力が相当程度にまで高まるようにその設計がなされている。 In the gas generator, it is important to burn the gas generating agent stably and continuously during the operation of the igniter. Here, in order to stably and continuously burn the gas generating agent, it is necessary to place the gas generating agent in a predetermined high-pressure environment. By designing the size of the outlet to a desired size, the design is made so that the pressure in the space inside the housing increases to a considerable extent when the igniter is activated.
また、ガス発生器においては、ハウジングの内部の空間が外部の空間から確実に封止されていることが重要である。これは、ハウジングの内部に収容されるガス発生剤や当該ガス発生剤を燃焼させるために必要に応じてハウジングの内部に装填される伝火薬が吸湿することを防止するためである。仮にこれらガス発生剤や伝火薬に吸湿が生じてしまった場合には、ガス発生器の作動時において所望の出力特性が得られない不具合が生じる可能性がある。 Further, in the gas generator, it is important that the space inside the housing is reliably sealed from the space outside. This is to prevent the gas generant contained in the housing and the transfer charge loaded in the housing as necessary to burn the gas generant from absorbing moisture. If the gas generating agent or the transfer charge has absorbed moisture, there is a possibility that desired output characteristics may not be obtained during operation of the gas generator.
そのため、従来のガス発生器においては、作動時においてハウジングの内部の空間の圧力が十分に高まることとなるようにガス噴出口を必要な開口径にまで絞るとともに、当該ガス噴出口を閉鎖するようにハウジングに金属製のシールテープを貼り付ける構成が一般的に採用されている(たとえば、特開2001−219810号公報(特許文献1)等参照)。 Therefore, in the conventional gas generator, the gas ejection port is narrowed to a necessary opening diameter and the gas ejection port is closed so that the pressure of the space inside the housing is sufficiently increased during operation. A structure in which a metal seal tape is attached to the housing is generally adopted (see, for example, Japanese Patent Application Laid-Open No. 2001-219810 (Patent Document 1)).
近年においては、ガス発生器の小型化および軽量化が強く求められている。ガス発生器を小型化するためには、耐圧容器であるハウジングの厚みを薄型化することが効果的であるが、ハウジングの厚みを単に薄くした場合には、ハウジングの耐圧性能を十分に確保することができなくなってしまう。そのため、ガス発生器の軽量化を図るためには、作動時におけるハウジングの内部の空間の圧力をガス発生剤が安定して持続的に燃焼することができる範囲で相当程度にまで下げることが不可欠となる。 In recent years, there has been a strong demand for reducing the size and weight of gas generators. To reduce the size of the gas generator, it is effective to reduce the thickness of the housing, which is a pressure resistant container. However, if the thickness of the housing is simply reduced, the pressure resistance of the housing will be sufficiently secured. I will not be able to. Therefore, in order to reduce the weight of the gas generator, it is essential to reduce the pressure of the space inside the housing during operation to a considerable extent within the range where the gas generating agent can stably and continuously burn. Becomes
ここで、ガス発生器の出力特性は、当該ガス発生器が置かれた周囲環境の影響を受け、特にその環境温度に依存し、高温環境下において出力特性が強まり、低温環境下において出力特性が弱まる傾向にある。すなわち、高温環境下においては、ガスがより早くかつより強く噴出することになり、低温環境下においては、ガスがより遅くかつより弱く噴出することになる。 Here, the output characteristics of the gas generator are affected by the surrounding environment in which the gas generator is placed, and particularly depend on the environmental temperature, the output characteristics are strengthened in a high temperature environment, and the output characteristics are increased in a low temperature environment. It tends to weaken. That is, in the high temperature environment, the gas is ejected faster and stronger, and in the low temperature environment, the gas is ejected slower and weaker.
そのため、作動時におけるハウジングの内部の空間の圧力を下げるために、複数設けられるガス噴出口の総開口面積を増加させた場合には、低温環境下においてガス発生剤の燃焼が持続し難くなり、当該低温環境下における動作の保証が困難となる。より詳細には、ガス噴出口の総開口面積を増加させた場合には、ガス発生剤が燃焼することでハウジングの内部の空間の圧力が上昇する段階において、シールテープが一斉に開裂することにより、ガス噴出口から相当量のガスが一気に排出されることとなり、結果的に特に低温環境下において内圧上昇に大幅な落ち込みが発生し、意図した燃焼特性が得られないこととなってしまう。 Therefore, in order to reduce the pressure of the space inside the housing during operation, when the total opening area of the plurality of gas ejection ports is increased, combustion of the gas generant becomes difficult to continue in a low temperature environment, It is difficult to guarantee the operation in the low temperature environment. More specifically, when the total opening area of the gas ejection ports is increased, the sealing tape is split all at once when the pressure in the space inside the housing rises due to the combustion of the gas generating agent. As a result, a considerable amount of gas is expelled from the gas ejection port all at once, and as a result, the internal pressure rises significantly, especially in a low temperature environment, and the intended combustion characteristics cannot be obtained.
これを解決するためには、複数設けられるガス噴出口がハウジングの内部の空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されるように構成することが効果的である。しかしながら、単純に複数のガス噴出口の一部を正円形状のまま相似形に大型化させて複数のガス噴出口の総開口面積を増加させつつ、複数のガス噴出口の開放圧を段階的に設定した場合には、ハウジングの耐圧性能を確保するために隣り合うガス噴出口同士の距離を増加させることが必須となり、結果としてガス発生器が大型化してしまう問題が発生する。 In order to solve this, it is effective to configure a plurality of gas ejection ports to be opened stepwise as the pressure in the space inside the housing rises. However, while simply enlarging a part of the multiple gas outlets to a similar shape while keeping the shape of a perfect circle, the total opening area of the multiple gas outlets is increased and the opening pressure of the multiple gas outlets is gradually increased. When set to 1, it is indispensable to increase the distance between the adjacent gas ejection ports in order to ensure the pressure resistance of the housing, and as a result, the gas generator becomes large.
加えて、上述したように、ガス発生器の出力特性は環境温度に依存するため、環境温度に起因するガス出力の性能差を低減することが求められている。しかしながら、上記構成を採用した場合には、この点においても十分な改善は見込めず、環境温度に起因するガス出力の性能差が顕著に残ってしまう。 In addition, as described above, since the output characteristics of the gas generator depend on the environmental temperature, it is required to reduce the difference in gas output performance due to the environmental temperature. However, when the above-mentioned configuration is adopted, sufficient improvement cannot be expected in this respect as well, and a difference in gas output performance due to the environmental temperature remains significant.
したがって、本発明は、上述した問題に鑑みてなされたものであり、性能を損なうことなく小型化および軽量化が実現でき、また環境温度に起因するガス出力の性能差を低減できるガス発生器を提供することを目的とする。 Therefore, the present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and it is possible to realize size reduction and weight reduction without impairing the performance, and to reduce the gas generator performance difference due to environmental temperature. The purpose is to provide.
本発明の第1の局面に基づくガス発生器は、ハウジングと、ガス発生剤と、点火器と、シールテープとを備えている。上記ハウジングは、複数のガス噴出口が設けられた筒状の周壁部を有し、上記周壁部の軸方向の一端部および他端部は閉塞されている。上記ガス発生剤は、上記ハウジングの内部に位置する収容空間に配置されている。上記点火器は、上記ガス発生剤を燃焼させるためのものであり、上記ハウジングに組付けられている。上記シールテープは、上記複数のガス噴出口を閉鎖している。上記複数のガス噴出口の各々は、当該複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の上記シールテープが上記ガス発生剤の燃焼に伴う上記収容空間の圧力上昇に伴って開裂することで開放される。上記複数のガス噴出口は、上記ガス発生剤の燃焼に伴う上記収容空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されるように、上記シールテープの剪断強度をFとし、上記複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の上記シールテープの厚みをtとし、上記複数のガス噴出口の各々の周長をCとし、上記複数のガス噴出口の各々の開口面積をSとした場合に、F×t×C/Sで表わされる開放圧が互いに異なるように設定されたものを含んでいる。上記複数のガス噴出口の少なくとも1つは、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有している。上記複数のガス噴出口の開放圧は、互いに異なるようにn(nは3以上の整数)段階に分けて設定されている。ここで、最も開放圧が小さく設定された1段階目のガス噴出口の開放圧から最も開放圧が大きく設定されたn段階目のガス噴出口の開放圧までをそれぞれ順にP1,P2,・・・,Pnとした場合に、n段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率は、0.4以上0.7未満であり、n段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する2段階目からn−1階目までのガス噴出口の開放圧P2〜Pn−1の設定比率は、それぞれ0.7以上0.95以下である。また、上記複数のガス噴出口の総開口面積をSAとするとともに、上記複数のガス噴出口のうち、1段階目のガス噴出口の開口面積の和からn段階目のガス噴出口の開口面積の和までを順にそれぞれSa1,Sa2,・・・,Sanとした場合に、上記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目から2段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sa2の比率は、それぞれ0.7/n以上1.3/n以下である。 A gas generator according to the first aspect of the present invention includes a housing, a gas generating agent, an igniter, and a sealing tape. The housing has a cylindrical peripheral wall portion provided with a plurality of gas ejection ports, and one end portion and the other end portion in the axial direction of the peripheral wall portion are closed. The gas generating agent is arranged in a storage space located inside the housing. The igniter is for burning the gas generating agent and is attached to the housing. The sealing tape closes the gas ejection ports. Each of the plurality of gas ejection ports is opened by the seal tape of the portion that closes each of the plurality of gas ejection ports being cleaved as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. It The shear strength of the seal tape is set to F so that the plurality of gas ejection ports are opened stepwise as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. When the thickness of the sealing tape at the portion that closes each of the gas jet ports is t, the circumferential length of each of the gas jet ports is C, and the opening area of each of the gas jet ports is S, F The opening pressures represented by ×t×C/S are set so as to be different from each other. At least one of the plurality of gas ejection ports has a long hole shape having different opening widths in directions orthogonal to each other. The opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set in n (n is an integer of 3 or more) stages so as to be different from each other. Here, from the opening pressure of the first-stage gas ejection port where the opening pressure is set to the smallest to the opening pressure of the n-th stage gas ejection port where the opening pressure is set to the largest, P1, P2,... ., Pn, the set ratio of the opening pressure P1 of the gas jet of the first stage to the opening pressure Pn of the gas jet of the nth stage is 0.4 or more and less than 0.7, and The setting ratios of the opening pressures P2 to Pn-1 of the gas outlets from the second stage to the (n-1)th stage with respect to the opening pressure Pn of the gas outlets are 0.7 or more and 0.95 or less, respectively. Further, the total opening area of the plurality of gas outlets is set to SA, and the opening area of the gas outlet of the nth stage is calculated from the sum of the opening areas of the gas outlets of the first stage among the plurality of gas outlets. , San, respectively, in order, the sum Sa1 of the opening areas of the gas outlets from the first stage to the second stage with respect to the total opening area SA of the plurality of gas outlets. The ratio of each to Sa2 is 0.7/n or more and 1.3/n or less.
上記本発明の第1の局面に基づくガス発生器にあっては、上記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する3段階目からn段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa3,・・・,Sanの比率が、それぞれ0.7/n以上1.3/n以下であることが好ましい。 In the gas generator based on the first aspect of the present invention, the sum Sa3 of the opening areas of the gas outlets from the third stage to the nth stage with respect to the total opening area SA of the plurality of gas outlets. .., San ratios are preferably 0.7/n or more and 1.3/n or less, respectively.
本発明の第2の局面に基づくガス発生器は、ハウジングと、ガス発生剤と、点火器と、シールテープとを備えている。上記ハウジングは、複数のガス噴出口が設けられた筒状の周壁部を有し、上記周壁部の軸方向の一端部および他端部は閉塞されている。上記ガス発生剤は、上記ハウジングの内部に位置する収容空間に配置されている。上記点火器は、上記ガス発生剤を燃焼させるためのものであり、上記ハウジングに組付けられている。上記シールテープは、上記複数のガス噴出口を閉鎖している。上記複数のガス噴出口の各々は、当該複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の上記シールテープが上記ガス発生剤の燃焼に伴う上記収容空間の圧力上昇に伴って開裂することで開放される。上記複数のガス噴出口は、上記ガス発生剤の燃焼に伴う上記収容空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されるように、上記シールテープの剪断強度をFとし、上記複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の上記シールテープの厚みをtとし、上記複数のガス噴出口の各々の周長をCとし、上記複数のガス噴出口の各々の開口面積をSとした場合に、F×t×C/Sで表わされる開放圧が互いに異なるように設定されたものを含んでいる。上記複数のガス噴出口の少なくとも1つは、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有している。上記複数のガス噴出口の開放圧は、互いに異なるように3段階に分けて設定されている。ここで、最も開放圧が小さく設定された1段階目のガス噴出口の開放圧から最も開放圧が大きく設定された3段階目のガス噴出口の開放圧までをそれぞれ順にP1,P2,P3とした場合に、3段階目のガス噴出口の開放圧P3に対する1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率は、0.5以上0.7未満であり、3段階目のガス噴出口の開放圧P3に対する2段階目のガス噴出口の開放圧P2の設定比率は、0.75以上0.95以下である。また、上記複数のガス噴出口の総開口面積をSAとするとともに、上記複数のガス噴出口のうち、1段階目のガス噴出口の開口面積の和から3段階目のガス噴出口の開口面積の和までをそれぞれ順にSa1,Sa2,Sa3とした場合に、上記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目から2段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sa2の比率は、それぞれ0.23以上0.44以下である。 A gas generator according to the second aspect of the present invention includes a housing, a gas generating agent, an igniter, and a seal tape. The housing has a cylindrical peripheral wall portion provided with a plurality of gas ejection ports, and one end portion and the other end portion in the axial direction of the peripheral wall portion are closed. The gas generating agent is arranged in a storage space located inside the housing. The igniter is for burning the gas generating agent and is attached to the housing. The sealing tape closes the gas ejection ports. Each of the plurality of gas ejection ports is opened by the seal tape of the portion that closes each of the plurality of gas ejection ports being cleaved as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. It The shear strength of the seal tape is set to F so that the plurality of gas ejection ports are opened stepwise as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. When the thickness of the sealing tape at the portion that closes each of the gas jet ports is t, the circumferential length of each of the gas jet ports is C, and the opening area of each of the gas jet ports is S, F The opening pressures represented by ×t×C/S are set so as to be different from each other. At least one of the plurality of gas ejection ports has a long hole shape having different opening widths in directions orthogonal to each other. The opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set in three stages so as to be different from each other. Here, from the opening pressure of the first-stage gas ejection port where the opening pressure is set to the smallest to the opening pressure of the third-stage gas ejection port where the opening pressure is set to the largest, P1, P2, and P3 are set in order. In this case, the setting ratio of the opening pressure P1 of the first-stage gas outlet to the opening pressure P3 of the third-stage gas outlet is 0.5 or more and less than 0.7, and the third-stage gas outlet The setting ratio of the opening pressure P2 of the second-stage gas ejection port to the opening pressure P3 is 0.75 or more and 0.95 or less. Further, the total opening area of the plurality of gas outlets is set to SA, and the opening area of the gas outlet of the third stage is calculated from the sum of the opening areas of the gas outlets of the first stage among the plurality of gas outlets. Of the total opening area SA of the plurality of gas outlets, the sum Sa1 to Sa2 of the opening areas of the gas outlets from the first stage to the second stage is Sa1 to Sa2, respectively. Are 0.23 or more and 0.44 or less, respectively.
上記本発明の第2の局面に基づくガス発生器にあっては、上記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する3段階目のガス噴出口の開口面積の和Sa3の比率が、0.23以上0.44以下であることが好ましい。 In the gas generator based on the second aspect of the present invention, the ratio of the sum Sa3 of the opening areas of the third-stage gas outlets to the total opening area SA of the plurality of gas outlets is 0.23. It is preferably 0.44 or less.
上記本発明の第1および第2の局面に基づくガス発生器にあっては、上記複数のガス噴出口のすべてが、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有していてもよい。 In the gas generator based on the first and second aspects of the present invention, all of the plurality of gas ejection ports may have long hole shapes having different opening widths in directions orthogonal to each other. ..
上記本発明の第1および第2の局面に基づくガス発生器にあっては、上記長孔形状を有するガス噴出口が、上記周壁部の周方向に沿った開口幅よりも上記周壁部の軸方向に沿った開口幅が大きい形状を有していることが好ましい。 In the gas generator based on the first and second aspects of the present invention, the gas ejection port having the elongated hole shape has an axis of the peripheral wall portion that is larger than an opening width of the peripheral wall portion in the circumferential direction. It is preferable to have a shape having a large opening width along the direction.
上記本発明の第1および第2の局面に基づくガス発生器にあっては、上記複数のガス噴出口が、上記周壁部の周方向に沿って一列に並んで設けられていてもよい。 In the gas generator based on the first and second aspects of the present invention, the plurality of gas ejection ports may be arranged in a line along the circumferential direction of the peripheral wall portion.
本発明によれば、性能を損なうことなくガス発生器の小型化および軽量化が実現可能になり、また環境温度に起因するガス出力の性能差を低減することができる。 According to the present invention, the gas generator can be downsized and reduced in weight without impairing the performance, and the difference in gas output performance due to the environmental temperature can be reduced.
以下、本発明の実施の形態について、図を参照して詳細に説明する。以下に示す実施の形態は、自動車のステアリングホイール等に搭載されるエアバッグ装置に好適に組み込まれるディスク型ガス発生器に本発明を適用したものである。なお、以下に示す実施の形態においては、同一のまたは共通する部分に図中同一の符号を付し、その説明は繰り返さない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. The embodiments described below apply the present invention to a disk-type gas generator that is preferably incorporated in an airbag device mounted on a steering wheel or the like of an automobile. In the following embodiments, the same or common parts are designated by the same reference numerals in the drawings, and the description thereof will not be repeated.
図1は、本発明の実施の形態におけるガス発生器の正面図であり、図2は、図1に示すガス発生器の概略断面図である。まず、これら図1および図2を参照して、本実施の形態におけるガス発生器1の構成について説明する。
FIG. 1 is a front view of a gas generator according to an embodiment of the present invention, and FIG. 2 is a schematic sectional view of the gas generator shown in FIG. First, the configuration of the
図1および図2に示すように、本実施の形態におけるガス発生器1は、軸方向の一端部および他端部が閉塞された短尺略円筒状のハウジングを有しており、このハウジングの内部に設けられた収容空間に、内部構成部品としての保持部30、点火器40、カップ状部材50、伝火薬56、ガス発生剤61、下部側支持部材70、上部側支持部材80、クッション材85およびフィルタ90等が収容されることで構成されている。また、ハウジングの内部に設けられた収容空間には、上述した内部構成部品のうちのガス発生剤61が主として収容された燃焼室60が位置している。
As shown in FIGS. 1 and 2, the
短尺略円筒状のハウジングは、下部側シェル10と上部側シェル20とを含んでいる。下部側シェル10および上部側シェル20のそれぞれは、たとえば圧延された金属製の板状部材をプレス加工することによって形成されたプレス成形品からなる。下部側シェル10および上部側シェル20を構成する金属製の板状部材としては、たとえばステンレス鋼や鉄鋼、アルミニウム合金、ステンレス合金等からなる金属板が利用され、好適には440[MPa]以上780[MPa]以下の引張応力が印加された場合にも破断等の破損が生じないいわゆる高張力鋼板が利用される。
The short, substantially cylindrical housing includes a
下部側シェル10および上部側シェル20は、それぞれが有底略円筒状に形成されており、これらの開口面同士が向き合うように組み合わされて接合されることによってハウジングが構成されている。下部側シェル10は、底板部11と周壁部12とを有しており、上部側シェル20は、天板部21と周壁部22とを有している。これにより、ハウジングの軸方向の一端部および他端部は、それぞれ底板部11と天板部21とによって閉塞されている。なお、下部側シェル10と上部側シェル20との接合には、電子ビーム溶接やレーザー溶接、摩擦圧接等が好適に利用できる。
The
図2に示すように、下部側シェル10の底板部11の中央部には、天板部21側に向かって突出する突状筒部13が設けられており、これにより下部側シェル10の底板部11の中央部には、窪み部14が形成されている。突状筒部13は、上述した保持部30を介して点火器40が固定される部位であり、窪み部14は、保持部30に雌型コネクタ部34を設けるためのスペースとなる部位である。
As shown in FIG. 2, a projecting
突状筒部13は、有底略円筒状に形成されており、その天板部21側に位置する軸方向端部には、平面視した状態において非点対称形状(たとえばD字状、樽型形状、長円形状等)の開口部15が設けられている。当該開口部15は、点火器40の一対の端子ピン42が挿通される部位である。
The projecting
点火器40は、火炎を発生させるためのものであり、点火部41と、上述した一対の端子ピン42とを備えている。点火部41は、その内部に、作動時において着火して燃焼することで火炎を発生する点火薬と、この点火薬を着火させるための抵抗体とを含んでいる。一対の端子ピン42は、点火薬を着火させるために点火部41に接続されている。
The
より詳細には、点火部41は、カップ状に形成されたスクイブカップと、当該スクイブカップの開口端を閉塞し、一対の端子ピン42が挿通されてこれを保持する基部とを備えており、スクイブカップ内に挿入された一対の端子ピン42の先端を連結するように抵抗体(ブリッジワイヤ)が取付けられ、この抵抗体を取り囲むようにまたはこの抵抗体に近接するようにスクイブカップ内に点火薬が装填された構成を有している。
More specifically, the
ここで、抵抗体としては一般にニクロム線等が利用され、点火薬としては一般にZPP(ジルコニウム・過塩素酸カリウム)、ZWPP(ジルコニウム・タングステン・過塩素酸カリウム)、鉛トリシネート等が利用される。なお、上述したスクイブカップおよび基部は、一般に金属製またはプラスチック製である。 Here, nichrome wire or the like is generally used as the resistor, and ZPP (zirconium/potassium perchlorate), ZWPP (zirconium/tungsten/potassium perchlorate), lead tricinate or the like is generally used as the ignition charge. The squib cup and the base described above are generally made of metal or plastic.
衝突を検知した際には、端子ピン42を介して抵抗体に所定量の電流が流れる。抵抗体に所定量の電流が流れることにより、抵抗体においてジュール熱が発生し、点火薬が燃焼を開始する。燃焼により生じた高温の火炎は、点火薬を収納しているスクイブカップを破裂させる。抵抗体に電流が流れてから点火器40が作動するまでの時間は、抵抗体にニクロム線を利用した場合には一般に2ミリ秒以下である。
When a collision is detected, a predetermined amount of current flows through the resistor via the
点火器40は、突状筒部13に設けられた開口部15に端子ピン42が挿通するように下部側シェル10の内側から挿入された状態で底板部11に取付けられている。具体的には、底板部11に設けられた突状筒部13の周囲には、樹脂成形部からなる保持部30が設けられており、点火器40は、当該保持部30によって保持されることにより、底板部11に固定されている。
The
保持部30は、型を用いた射出成形(より特定的にはインサート成形)によって形成されるものであり、下部側シェル10の底板部11に設けられた開口部15を経由して底板部11の内表面の一部から外表面の一部にまで達するように絶縁性の流動性樹脂材料を底板部11に付着させてこれを固化させることによって形成されている。
The holding
点火器40は、保持部30の成形の際に、開口部15に端子ピン42が挿通するように下部側シェル10の内側から挿入された状態とされ、この状態において点火器40と下部側シェル10との間の空間を充填するように上述した流動性樹脂材料が流し込まれることにより、保持部30を介して底板部11に固定される。
The
射出成形によって形成される保持部30の原料としては、硬化後において耐熱性や耐久性、耐腐食性等に優れた樹脂材料が好適に選択されて利用される。その場合、エポキシ樹脂等に代表される熱硬化性樹脂に限られず、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリアミド樹脂(たとえばナイロン6やナイロン66等)、ポリプロピレンスルフィド樹脂、ポリプロピレンオキシド樹脂等に代表される熱可塑性樹脂を利用することも可能である。これら熱可塑性樹脂を原材料として選択する場合には、成形後において保持部30の機械的強度を確保するためにこれら樹脂材料にガラス繊維等をフィラーとして含有させることが好ましい。しかしながら、熱可塑性樹脂のみで十分な機械的強度が確保できる場合には、上述の如くのフィラーを添加する必要はない。
As a raw material of the holding
保持部30は、下部側シェル10の底板部11の内表面の一部を覆う内側被覆部31と、下部側シェル10の底板部11の外表面の一部を覆う外側被覆部32と、下部側シェル10の底板部11に設けられた開口部15内に位置し、上記内側被覆部31および外側被覆部32にそれぞれ連続する連結部33とを有している。
The holding
保持部30は、内側被覆部31、外側被覆部32および連結部33のそれぞれの底板部11側の表面において底板部11に固着している。また、保持部30は、点火器40の点火部41の下方端寄りの部分の側面および下面と、点火器40の端子ピン42の上方端寄りの部分の表面とにそれぞれ固着している。これにより、開口部15は、端子ピン42と保持部30とによって完全に埋め込まれた状態となり、当該部分におけるシール性が確保されることでハウジングの内部の空間の気密性が確保されている。なお、開口部15は、上述したように平面視非点対称形状に形成されているため、当該開口部15を連結部33で埋め込むことにより、これら開口部15および連結部33は、保持部30が底板部11に対して回転してしまうことを防止する回り止め機構としても機能する。
The holding
保持部30の外側被覆部32の外部に面する部分には、雌型コネクタ部34が形成されている。この雌型コネクタ部34は、点火器40とコントロールユニット(不図示)とを結線するためのハーネスの雄型コネクタ(図示せず)を受け入れるための部位であり、下部側シェル10の底板部11に設けられた窪み部14内に位置している。この雌型コネクタ部34内には、点火器40の端子ピン42の下方端寄りの部分が露出して配置されている。雌型コネクタ部34には、雄型コネクタが挿し込まれ、これによりハーネスの芯線と端子ピン42との電気的導通が実現される。
A
また、保持部30によって覆われることとなる部分の底板部11の表面の所定位置に予め接着剤層が設けられてなる下部側シェル10を用いて上述した射出成形を行なうこととしてもよい。当該接着剤層は、上記底板部11の所定位置に予め接着剤を塗布してこれを硬化させておくことにより、その形成が可能である。
Further, the above-described injection molding may be performed using the
このようにすれば、底板部11と保持部30との間に硬化した接着剤層が位置することになるため、樹脂成形部からなる保持部30をより強固に底板部11に固着させることが可能になる。したがって、底板部11に設けられた開口部15を囲うように上記接着剤層を周方向に沿って環状に設けることとすれば、当該部分においてより高いシール性を確保することが可能になる。
With this configuration, the cured adhesive layer is located between the
ここで、底板部11に予め塗布しておく接着剤としては、硬化後において耐熱性や耐久性、耐腐食性等に優れた樹脂材料を原料として含むものが好適に利用され、たとえばシアノアクリレート系樹脂やシリコーン系樹脂を原料として含むものが特に好適に利用される。なお、上述の樹脂材料以外にも、フェノール系樹脂、エポキシ系樹脂、メラミン系樹脂、尿素系樹脂、ポリエステル系樹脂、アルキド系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリスチレン系樹脂、ポリ酢酸ビニル系樹脂、ポリテトラフルオロエチレン系樹脂、アクリロニトリルブタジエンスチレン系樹脂、アクリロニトリルスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリアセタール系樹脂、ポリカーボネイト系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリブチレンテレフタラート系樹脂、ポリエチレンテレフタラート系樹脂、ポリオレフィン系樹脂、ポリフェニレンスルファイド系樹脂、ポリスルホン系樹脂、ポリエーテルサルフォン系樹脂、ポリアリレート系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、液晶ポリマー、スチレン系ゴム、オレフィン系ゴム等を含むものが、上述した接着剤として利用可能である。
Here, as the adhesive to be applied to the
なお、ここでは、樹脂成形部からなる保持部30を射出成形することで下部側シェル10に対する点火器40の固定を可能にした場合の構成例を例示したが、下部側シェル10に対する点火器40の固定に他の代替手段を用いることも可能である。
Here, the configuration example in which the
底板部11には、突状筒部13、保持部30および点火器40を覆うようにカップ状部材50が組付けられている。カップ状部材50は、底板部11側の端部が開口した有底略円筒形状を有しており、内部に伝火薬56が収容された伝火室55を含んでいる。カップ状部材50は、その内部に設けられた伝火室55が点火器40の点火部41に面することとなるように、ガス発生剤61が収容された燃焼室60内に向けて突出して位置するように配置されている。
A cup-shaped
カップ状部材50は、上述した伝火室55を規定する頂壁部51および側壁部52と、側壁部52の開口端側の部分から径方向外側に向けて延設された延設部53とを有している。延設部53は、下部側シェル10の底板部11の内表面に沿って延びるように形成されている。具体的には、延設部53は、突状筒部13が設けられた部分およびその近傍における底板部11の内底面の形状に沿うように曲成された形状を有しており、その径方向外側の部分にフランジ状に延出する先端部54を含んでいる。
The cup-shaped
延設部53の先端部54は、ハウジングの軸方向に沿って底板部11と下部側支持部材70との間に配置されており、これによりハウジングの軸方向に沿って底板部11と下部側支持部材70とによって挟み込まれている。ここで、下部側支持部材70は、その上方に配置されたガス発生剤61、クッション材85、上部側支持部材80および天板部21によって底板部11側に向けて押し付けられた状態にあるため、カップ状部材50は、その延設部53の先端部54が下部側支持部材70によって底板部11側に向けて押し付けられた状態となり、底板部11に対して固定されることになる。これにより、カップ状部材50の固定にかしめ固定や圧入固定を利用せずとも、カップ状部材50が底板部11から脱落することが防止される。
The
カップ状部材50は、頂壁部51および側壁部52のいずれにも開口を有しておらず、その内部に設けられた伝火室55を取り囲んでいる。このカップ状部材50は、点火器40が作動することによって伝火薬56が着火された場合に伝火室55内の圧力上昇や発生した熱の伝導に伴って破裂または溶融するものであり、その機械的強度は比較的低いものが使用される。
The cup-shaped
そのため、カップ状部材50としては、アルミニウム、アルミニウム合金等の金属製の部材や、エポキシ樹脂等に代表される熱硬化性樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリアミド樹脂(たとえばナイロン6やナイロン66等)、ポリプロピレンスルフィド樹脂、ポリプロピレンオキシド樹脂等に代表される熱可塑性樹脂等の樹脂製の部材からなるものが好適に利用される。
Therefore, as the cup-shaped
なお、カップ状部材50としては、このようなものの他にも、鉄や銅等に代表されるような機械的強度の高い金属製の部材からなり、その側壁部52に開口を有し、当該開口を閉鎖するようにシールテープが貼着されたもの等を利用することも可能である。また、カップ状部材50の固定方法も、上述した下部側支持部材70を用いた固定方法に限られず、他の固定方法を利用してもよい。
In addition to the above, the cup-shaped
伝火室55に充填された伝火薬56は、点火器40が作動することによって生じた火炎によって点火され、燃焼することによって熱粒子を発生する。伝火薬56としては、ガス発生剤61を確実に燃焼開始させることができるものであることが必要であり、一般的には、B/KNO3等に代表される金属粉/酸化剤からなる組成物などが用いられる。伝火薬56は、粉状のものや、バインダによって所定の形状に成形されたもの等が利用される。バインダによって成形された伝火薬56の形状としては、たとえば顆粒状、円柱状、シート状、球状、単孔円筒状、多孔円筒状、タブレット状など種々の形状がある。
The
ハウジングの内部の空間のうち、上述したカップ状部材50が配置された部分を取り巻く空間には、ガス発生剤61が収容された燃焼室60が位置している。具体的には、上述したように、カップ状部材50は、ハウジングの内部に形成された燃焼室60内に突出して配置されており、このカップ状部材50の側壁部52の外表面に面する部分に設けられた空間ならびに頂壁部51の外表面に面する部分に設けられた空間が燃焼室60として構成されている。
A
また、ガス発生剤61が収容された燃焼室60をハウジングの径方向に取り巻く空間には、ハウジングの内周に沿ってフィルタ90が配置されている。フィルタ90は、円筒状の形状を有しており、その中心軸がハウジングの軸方向と実質的に合致するように配置されている。
A
ガス発生剤61は、点火器40が作動することによって生じた熱粒子によって着火され、燃焼することによってガスを発生させる薬剤である。ガス発生剤61としては、非アジド系ガス発生剤を用いることが好ましく、一般に燃料と酸化剤と添加剤とを含む成形体としてガス発生剤61が形成される。燃料としては、たとえばトリアゾール誘導体、テトラゾール誘導体、グアニジン誘導体、アゾジカルボンアミド誘導体、ヒドラジン誘導体等またはこれらの組み合わせが利用される。具体的には、たとえばニトログアニジンや硝酸グアニジン、シアノグアニジン、5−アミノテトラゾール等が好適に利用される。また、酸化剤としては、たとえば塩基性硝酸銅等の塩基性硝酸塩や、過塩素酸アンモニウム、過塩素酸カリウム等の過塩素酸塩、アルカリ金属、アルカリ土類金属、遷移金属、アンモニアから選ばれたカチオンを含む硝酸塩等が利用される。硝酸塩としては、たとえば硝酸ナトリウム、硝酸カリウム等が好適に利用される。また、添加剤としては、バインダやスラグ形成剤、燃焼調整剤等が挙げられる。バインダとしては、たとえばカルボキシメチルセルロースの金属塩、ステアリン酸塩等の有機バインダや、合成ヒドロタルサイト、酸性白土等の無機バインダが好適に利用可能である。スラグ形成剤としては窒化珪素、シリカ、酸性白土等が好適に利用可能である。また、燃焼調整剤としては、金属酸化物、フェロシリコン、活性炭、グラファイト等が好適に利用可能である。
The
ガス発生剤61の成形体の形状には、顆粒状、ペレット状、円柱状等の粒状のもの、ディスク状のものなど様々な形状のものがある。また、円柱状のものでは、成形体内部に貫通孔を有する有孔状(たとえば単孔筒形状や多孔筒形状等)の成形体も利用される。これらの形状は、ガス発生器1が組み込まれるエアバッグ装置の仕様に応じて適宜選択されることが好ましく、たとえばガス発生剤61の燃焼時においてガスの生成速度が時間的に変化する形状を選択するなど、仕様に応じた最適な形状を選択することが好ましい。また、ガス発生剤61の形状の他にもガス発生剤61の線燃焼速度、圧力指数などを考慮に入れて成形体のサイズや充填量を適宜選択することが好ましい。
The shape of the molded body of the
フィルタ90は、たとえばステンレス鋼や鉄鋼等の金属線材を巻き回して焼結したものや、金属線材を編み込んだ網材をプレス加工することによって押し固めたもの、あるいは孔あき金属板を巻き回したもの等が利用される。ここで、網材としては、具体的にはメリヤス編みの金網や平織りの金網、クリンプ織りの金属線材の集合体等が利用される。また、孔あき金属板としては、たとえば、金属板に千鳥状に切れ目を入れるとともにこれを押し広げて孔を形成して網目状に加工したエキスパンドメタルや、金属板に孔を穿つとともにその際に孔の周縁に生じるバリを潰すことでこれを平坦化したフックメタル等が利用される。この場合において、形成される孔の大きさや形状は、必要に応じて適宜変更が可能であり、同一金属板上において異なる大きさや形状の孔が含まれていてもよい。なお、金属板としては、たとえば鋼板(マイルドスチール)やステンレス鋼板が好適に利用でき、またアルミニウム、銅、チタン、ニッケルまたはこれらの合金等の非鉄金属板を利用することもできる。
The
フィルタ90は、燃焼室60にて発生したガスがこのフィルタ90中を通過する際に、ガスが有する高温の熱を奪い取ることによってガスを冷却する冷却手段として機能するとともに、ガス中に含まれる残渣(スラグ)等を除去する除去手段としても機能する。したがって、ガスを十分に冷却しかつ残渣が外部に放出されないようにするためには、燃焼室60内にて発生したガスが確実にフィルタ90中を通過するようにすることが必要である。なお、フィルタ90は、ハウジングの周壁部を構成する上部側シェル20の周壁部22および下部側シェル10の周壁部12との間で所定の大きさの間隙部25が構成されることとなるように、当該周壁部12,22から離間して配置されている。
When the gas generated in the
図1および図2に示すように、フィルタ90に対面する部分の上部側シェル20の周壁部22には、複数のガス噴出口23が設けられている。この複数のガス噴出口23は、フィルタ90を通過したガスをハウジングの外部に導出するためのものである。
As shown in FIGS. 1 and 2, a plurality of
また、図2に示すように、上部側シェル20の周壁部22の内周面には、上記複数のガス噴出口23を閉鎖するように金属製のシールテープ24が貼り付けられている。このシールテープ24としては、片面に粘着部材が塗布されたアルミニウム箔等が利用でき、当該シールテープ24によって燃焼室60の気密性が確保されている。
Further, as shown in FIG. 2, a
ここで、図1に示すように、本実施の形態におけるガス発生器1においては、複数のガス噴出口23が、それぞれ互いに構成の異なる3種類のガス噴出口(すなわち、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23c)を含んでいる。これら3種類のガス噴出口は、ガス発生器1の作動時において、ガス発生剤61の燃焼に伴うハウジングの内部の空間である上述した収容空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されることとなるように、互いに異なる開放圧を有するように構成されたものである。
Here, as shown in FIG. 1, in the
なお、燃焼室60と複数のガス噴出口23との間には、上述したようにフィルタ90と間隙部25とが位置しているが、フィルタ90のガスに対する流動抵抗は比較的小さいため、上記収容空間の圧力は、実質的には燃焼室60の内圧と等しくなる。そのため、以下の説明においては、収容空間の圧力に代えて、これを燃焼室60の内圧と称する場合もある。
Although the
上述した第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cは、その開口形状が互いに相違することによってそれらの開放圧が互いに異なるように構成されている。
The first
このように、互いに異なる開放圧を有する複数種類のガス噴出口23を有することにより、特に低温環境下において、作動時に燃焼室の内圧上昇に大幅な落ち込みが発生することが防止でき、意図した燃焼特性を得ることが可能になるが、その詳細ならびに当該複数種類のガス噴出口23のより詳細な構成については、後述することとする。
As described above, by having a plurality of types of
再び図2を参照して、燃焼室60のうち、底板部11側に位置する端部近傍には、下部側支持部材70が配置されている。下部側支持部材70は、環状の形状を有しており、フィルタ90と底板部11との境目部分を覆うように、これらフィルタ90と底板部11とに実質的に宛がわれて配置されている。これにより、下部側支持部材70は、燃焼室60の上記端部近傍において、底板部11とガス発生剤61との間に位置している。
Referring again to FIG. 2, in the
下部側支持部材70は、フィルタ90の底板部11側に位置する軸方向端部の内周面に当接するように立設された当接部72と、当該当接部72から径方向内側に向けて延設された底部71とを有している。底部71は、下部側シェル10の底板部11の内底面に沿って延びるように形成されている。具体的には、底部71は、突状筒部13が設けられた部分を含む底板部11の内底面の形状に沿うように折り曲げられた形状を有しており、その径方向内側の部分に立設された先端部73を含んでいる。
The lower
当該下部側支持部材70は、作動時において、燃焼室60にて発生したガスが、フィルタ90の下端と底板部11との間の隙間からフィルタ90の内部を経由することなく流出してしまうことを防止するための流出防止手段として機能する。下部側支持部材70は、たとえば金属製の板状部材をプレス加工等することによって形成されたものであり、好適には普通鋼や特殊鋼等の鋼板(たとえば、冷間圧延鋼板やステンレス鋼板等)からなる部材にて構成される。
During operation of the
ここで、上述したカップ状部材50の延設部53の先端部54は、ハウジングの軸方向に沿って底板部11と下部側支持部材70の底部71との間に配置されており、これによりハウジングの軸方向に沿って底板部11と底部71とによって挟み込まれて保持されている。これにより、カップ状部材50は、その延設部53の先端部54が下部側支持部材70の底部71によって底板部11側に向けて押し付けられた状態となり、底板部11に対して固定されることになる。
Here, the
燃焼室60のうち、天板部21側に位置する端部には、上部側支持部材80が配置されている。上部側支持部材80は、略円盤状の形状を有しており、フィルタ90と天板部21との境目部分を覆うように、これらフィルタ90と天板部21とに宛がわれて配置されている。これにより、上部側支持部材80は、燃焼室60の上記端部近傍において、天板部21とガス発生剤61との間に位置している。
An upper
上部側支持部材80は、天板部21に当接する底部81と、当該底部81の周縁から立設された当接部82とを有している。当接部82は、フィルタ90の天板部21側に位置する軸方向端部の内周面に当接している。
The
当該上部側支持部材80は、作動時において、燃焼室60にて発生したガスが、フィルタ90の上端と天板部21との間の隙間からフィルタ90の内部を経由することなく流出してしまうことを防止するための流出防止手段として機能する。上部側支持部材80は、下部側支持部材70と同様に、たとえば金属製の板状部材をプレス加工等することによって形成されたものであり、好適には普通鋼や特殊鋼等の鋼板(たとえば、冷間圧延鋼板やステンレス鋼板等)からなる部材にて構成される。
During operation of the upper-
この上部側支持部材80の内部には、燃焼室60に収容されたガス発生剤61に接触するように環状形状のクッション材85が配置されている。これにより、クッション材85は、燃焼室60の天板部21側の部分において天板部21とガス発生剤61との間に位置することになり、ガス発生剤61を底板部11側に向けて押圧している。このクッション材85は、成形体からなるガス発生剤61が振動等によって粉砕されてしまうことを防止する目的で設けられるものであり、好適にはセラミックスファイバの成形体やロックウール、発泡樹脂(たとえば発泡シリコーン、発泡ポリプロピレン、発泡ポリエチレン等)、クロロプレンおよびEPDMに代表されるゴム等からなる部材にて構成される。
Inside the
次に、図2を参照して、上述した本実施の形態におけるガス発生器1の動作について説明する。
Next, with reference to FIG. 2, the operation of the
本実施の形態におけるガス発生器1が搭載された車両が衝突した場合には、車両に別途設けられた衝突検知手段によって衝突が検知され、これに基づいて車両に別途設けられたコントロールユニットからの通電によって点火器40が作動する。伝火室55に収容された伝火薬56は、点火器40が作動することによって生じた火炎によって点火されて燃焼し、多量の熱粒子を発生させる。この伝火薬56の燃焼によってカップ状部材50は破裂または溶融し、上述の熱粒子が燃焼室60へと流れ込む。
When a vehicle equipped with the
流れ込んだ熱粒子により、燃焼室60に収容されたガス発生剤61が着火されて燃焼し、多量のガスを発生させる。燃焼室60にて発生したガスは、フィルタ90の内部を通過し、その際、フィルタ90によって熱が奪われて冷却されるとともに、ガス中に含まれるスラグがフィルタ90によって除去されて間隙部25に流れ込む。
The
ハウジングの内部の空間の圧力上昇に伴い、上部側シェル20に設けられたガス噴出口23を閉鎖していたシールテープ24が開裂し、当該ガス噴出口23を介してガスがハウジングの外部へと噴出される。その際、複数のガス噴出口23は、段階的に開放されることになり、噴出されたガスは、ガス発生器1に隣接して設けられたエアバッグの内部に導入され、エアバッグを膨張および展開する。
As the pressure in the space inside the housing rises, the
図3は、図1および図2中に示すIII−III線に沿った上部側シェルおよびシールテープの断面図であり、図4は、図1および図3に示す第1ないし第3ガス噴出口の拡大図である。以下、これら図3および図4ならびに上記図1を参照して、当該第1ないし第3ガス噴出口23a〜23cのより詳細な構成について説明する。
3 is a cross-sectional view of the upper shell and the sealing tape taken along the line III-III shown in FIGS. 1 and 2, and FIG. 4 is the first to third gas ejection ports shown in FIGS. 1 and 3. FIG. Hereinafter, a more detailed configuration of the first to third
図1および図3に示すように、本実施の形態においては、上述した第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cが、上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿って所定のルールに従って一列に並んで設けられている。より詳細には、複数のガス噴出口23は、その総数が24個であり、上部側シェル20の周壁部22の周方向沿って所定のピッチで均等に一列に並んで設けられている。
As shown in FIGS. 1 and 3, in the present embodiment, the above-described first
第1ガス噴出口23aは、その総数が4個であり、上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿って90°毎に配置されている。第2ガス噴出口23bは、その総数が8個であり、上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿って45°毎に配置されている。第3ガス噴出口23cは、その総数が12個であり、上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿って30°毎に配置されている。
The total number of the
ここで、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cは、上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿って、第1ガス噴出口23a、第3ガス噴出口23c、第2ガス噴出口23b、第3ガス噴出口23c、第2ガス噴出口23b、第3ガス噴出口23cの順でこれを1組として4組繰り返されるように配置されている。
Here, the first
図1および図4(A)に示すように、第1ガス噴出口23aは、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有しており、より詳細には、上部側シェル20の周壁部22の軸方向に沿った開口幅L1(以下、この周壁部22の軸方向に沿った開口幅L1を、長さL1とも称する)が、当該周壁部22の周方向に沿った開口幅W1(以下、この周壁部22の周方向に沿った開口幅W1を、単に幅W1とも称する)よりも大きい縦長孔形状を有している。厳密には、第1ガス噴出口23aは、周壁部22の軸方向に沿って並行して延在する一対の開口縁部を有するトラック孔にて構成されている。
As shown in FIG. 1 and FIG. 4(A), the first
図1および図4(B)に示すように、第2ガス噴出口23bは、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有しており、より詳細には、上部側シェル20の周壁部22の軸方向に沿った開口幅L2(以下、この周壁部22の軸方向に沿った開口幅L2を、長さL2とも称する)が、当該周壁部22の周方向に沿った開口幅W2(以下、この周壁部22の周方向に沿った開口幅W2を、単に幅W2とも称する)よりも大きい縦長孔形状を有している。厳密には、第2ガス噴出口23bは、周壁部22の軸方向に沿って並行して延在する一対の開口縁部を有するトラック孔にて構成されている。
As shown in FIG. 1 and FIG. 4(B), the second
図1および図4(C)に示すように、第3ガス噴出口23cは、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有しており、より詳細には、上部側シェル20の周壁部22の軸方向に沿った開口幅L3(以下、この周壁部22の軸方向に沿った開口幅L3を、長さL3とも称する)が、当該周壁部22の周方向に沿った開口幅W3(以下、この周壁部22の周方向に沿った開口幅W3を、単に幅W3とも称する)よりも大きい縦長孔形状を有している。厳密には、第3ガス噴出口23cは、周壁部22の軸方向に沿って並行して延在する一対の開口縁部を有するトラック孔にて構成されている。
As shown in FIG. 1 and FIG. 4(C), the third
すなわち、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cは、いずれも縦長孔形状を有しており、これによりすべてのガス噴出口23が縦長孔形状を有していることになる。
That is, each of the first
なお、図4(A)ないし図4(C)を参照して、第1ガス噴出口23aの1個当たりの開口面積をS1とし、第2ガス噴出口23bの1個当たりの開口面積をS2とし、第3ガス噴出口23cの1個当たりの開口面積をS3とすると、これらS1〜S3は、S1>S2>S3の条件を満たしている。当該条件を満たす限りにおいては、上述した長さL1〜L3の大小関係および幅W1〜W3の大小関係は、いずれも制限されることはない。
It should be noted that, with reference to FIGS. 4A to 4C, the opening area per unit of the first
図3を参照して、上部側シェル20の内周面には、上述したようにシールテープ24が貼り付けられており、当該シールテープ24によってこれら総数で24個のガス噴出口23の各々が閉鎖されている。ここで、シールテープ24は、その周方向の端部が突き合わされるように貼り付けられており、総数で24個のガス噴出口23の各々は、1枚のシールテープ24によって覆われることになる。
With reference to FIG. 3, the
ここで、シールテープ24の剪断強度(引張強度)をFとし、ガス噴出口23を閉鎖する部分のシールテープ24の厚みをt(図3参照)とし、ガス噴出口の周長をC(図4に示す周長C1〜C3が、当該周長Cに該当する)とし、ガス噴出口23の開口面積をS(上述した開口面積S1〜S3が、当該開口面積Sに該当する)とした場合に、当該ガス噴出口の開放圧は、F×t×C/Sで表わされる。
Here, the shear strength (tensile strength) of the
そのため、上述した周長C1〜C3および開口面積S1〜S3が適切に調節されることにより、本実施の形態においては、第1ガス噴出口23aの開放圧が最も低く、第2ガス噴出口23bの開放圧が次に低く、第3ガス噴出口23cの開放圧が最も高く設定されている。
Therefore, by appropriately adjusting the circumferential lengths C1 to C3 and the opening areas S1 to S3 described above, in the present embodiment, the opening pressure of the first
当該開放圧の設定に際し、上記式から理解されるように、開口面積Sが同じである場合にも周長Cを長く設定することにより、開放圧を高めることができる。換言すれば、本実施の形態のように、ガス噴出口23をいずれも縦長孔形状を有するように構成することにより、ハウジングの耐圧性能の低下を抑制するために隣り合うガス噴出口23同士の間の間隔を十分に確保しつつ開放圧を種々設定できることになり、単純に複数のガス噴出口の一部を正円形状のまま相似形に大型化させて複数のガス噴出口の総開口面積を増加させつつ、複数のガス噴出口の開放圧を段階的に設定した場合に比べ、設計の自由度が大幅に増し、結果としてガス発生器1の小型化が可能になる。
When the opening pressure is set, as can be understood from the above equation, the opening pressure can be increased by setting the circumferential length C long even when the opening area S is the same. In other words, as in the present embodiment, by configuring each of the
ここで、本実施の形態におけるガス発生器1においては、総数で24個のガス噴出口23の総開口面積SAが、SA≧60[mm2]の条件を満たすように構成されており、これにより、作動時におけるハウジングの内部の空間の圧力をガス発生剤61が安定して持続的に燃焼することができる範囲で相当程度にまで下げることができる。なお、ガス発生量が1.2[mol]程度の一般的なガス発生器の作動時におけるハウジングの内部の空間の圧力は、室温環境下でおおよそ30〜40[MPa]程度であるのに対し、本実施の形態におけるガス発生器1の作動時におけるハウジングの内部の空間の圧力は、室温環境下でおおよそ20[MPa]にまで低減される。
Here, in the
また、本実施の形態におけるガス発生器1においては、上述した作動時におけるハウジングの内部の空間の圧力の低減に伴い、ハウジングの内部の空間(すなわち上述した収容空間)を規定する部分の下部側シェル10および上部側シェル20の厚みT(図3参照)を、T≦1.8[mm]の条件を満たすまでに薄型化できる。上述したガス発生量が1.2[mol]程度の一般的なガス発生器のハウジングの厚みは、おおよそ2.0[mm]程度であるのに対し、本実施の形態におけるガス発生器1においては、上記厚みTを1.2[mm]程度にまで薄型化することが可能である。
Further, in the
さらに、本実施の形態におけるガス発生器1においては、上述したハウジングの厚みの薄型化に伴い、その重量を飛躍的に軽量化できる。上述したガス発生量が1.2[mol]程度の一般的なガス発生器の重量は、おおよそ320[g]であるのに対し、本実施の形態におけるガス発生器1においては、その重量をおおよそ220[g]程度にまで軽量化することが可能である。
Furthermore, in the
図5は、本実施の形態におけるガス発生器の作動時において、ガス噴出口が段階的に開放される様子を模式的に表わした図であり、図6は、本実施の形態におけるガス発生器の低温環境下での作動時の燃焼特性を示すグラフである。以下、この図5および図6を参照して、本実施の形態におけるガス発生器1において、特に低温環境下において、作動時に内圧上昇に大幅な落ち込みが発生することが防止でき、意図した燃焼特性を得ることが可能になる理由について説明する。
FIG. 5 is a diagram schematically showing how the gas outlets are opened stepwise when the gas generator according to the present embodiment is in operation, and FIG. 6 is a gas generator according to the present embodiment. 5 is a graph showing the combustion characteristics during operation in a low temperature environment. Hereinafter, with reference to FIG. 5 and FIG. 6, in the
なお、図5(A)、図5(B)および図5(C)は、それぞれ作動開始から所定時間が経過した時点での状態を模式的に表わしたものであり、図5(A)、図5(B)、図5(C)の順に経過時間が長くなっている。また、図6(A)は、燃焼室内圧の経時的な変化を示すグラフであり、図6(B)は、本実施の形態におけるガス発生器1を密閉されたタンク内に配置してこれを作動させた場合のタンク内の圧力の経時的な変化を示すグラフである。
5(A), FIG. 5(B) and FIG. 5(C) each schematically show the state at the time when a predetermined time has elapsed from the start of the operation. The elapsed time becomes longer in the order of FIG. 5(B) and FIG. 5(C). Further, FIG. 6(A) is a graph showing changes in the combustion chamber pressure over time, and FIG. 6(B) shows that the
本実施の形態におけるガス発生器1が作動すると、ガス発生剤61が燃焼を開始し、これに伴って燃焼室60の内圧が上昇し始める。本実施の形態におけるガス発生器1においては、当該燃焼室60の内圧が上昇する過程において、複数のガス噴出口23が段階的に開放される。
When the
作動開始後の第1段階においては、図6(A)に示すように、燃焼室60の内圧が、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cのいずれをも開放させることができる圧力にまで到達しておらず、これら第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cが開放されることはなく、内圧が上昇をし続ける。
In the first stage after the operation is started, as shown in FIG. 6(A), the internal pressure of the
作動開始後の第2段階においては、図6(A)に示すように、燃焼室60の内圧が、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cのうちで最も低い開放圧を有する4個の第1ガス噴出口23aを開放させることができる内圧P1に達し、これに伴い、図5(A)に示すように、当該4個の第1ガス噴出口23aを覆う部分のシールテープ24が開裂し、開放した4個の第1ガス噴出口23aを介してガスが噴出される。これにより、図6(B)に示すように、作動開始から比較的短時間のうちにガス出力が得られることになり、エアバッグの膨張および展開を早期に開始させることができる。
In the second stage after the start of the operation, as shown in FIG. 6(A), the internal pressure of the
作動開始後の第3段階においては、図6(A)に示すように、燃焼室60の内圧が、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cのうちで2番目に低い開放圧を有する8個の第2ガス噴出口23bを開放させることができる内圧P2に達し、これに伴い、図5(B)に示すように、当該8個の第2ガス噴出口23bを覆う部分のシールテープ24が開裂し、既に開放されている4個の第1ガス噴出口23aを含め、開放された合計12個の第1ガス噴出口23aおよび第2ガス噴出口23bを介してガスが噴出される。これにより、図6(A)に示すように、燃焼室60の内圧が適切な高圧状態に維持されることでガス発生剤61が安定的に燃焼することになり、燃焼室60の内圧が落ち込むことがなくなり、図6(B)に示すように、エアバッグの膨張および展開を持続させることができる。
In the third stage after the start of operation, as shown in FIG. 6(A), the internal pressure of the
作動開始後の第4段階においては、図6(A)に示すように、燃焼室60の内圧が、第1ガス噴出口23a、第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cのうちで最も高い開放圧を有する12個の第3ガス噴出口23cを開放させることができる内圧P3に達し、これに伴い、図5(C)に示すように、当該12個の第3ガス噴出口23cを覆う部分のシールテープ24が開裂し、既に開放されている合計で12個の第1ガス噴出口23aおよび第2ガス噴出口23bを含め、開放された合計で24個すべての第1ガス噴出口23a,第2ガス噴出口23bおよび第3ガス噴出口23cを介してガスが噴出される。これにより、図6(A)に示すように、燃焼室60の内圧が適切な高圧状態に維持されることでガス発生剤61が安定的に燃焼することになり、図6(B)に示すように、ガス発生剤61のすべてが燃え尽きるまで安定的に高いガス出力が得られ、結果としてエアバッグの持続的な展開が継続できることになる。
In the fourth stage after the start of operation, as shown in FIG. 6(A), the internal pressure of the
作動開始後の第5段階においては、ガス発生剤61が完全に燃え尽きることでガスの出力が停止され、これによりガス発生器1の作動が終了することでエアバッグの展開も終了する。
In the fifth stage after the start of the operation, the
なお、図6(A)および図6(B)においては、比較のために、参考形態として、従来の一般的なガス発生器において単純に複数のガス噴出口の一部を正円形状のまま相似形に大型化させて複数のガス噴出口の総開口面積を増加させた場合の低温環境下での作動時の燃焼特性をあわせて表わしている。この参考形態に係るガス発生器においては、ガス発生剤が燃焼することでハウジングの内部の空間の圧力が上昇する段階において、シールテープが一斉に開裂することにより、ガス噴出口から相当量のガスが一気に排出されることとなり、結果的に特に低温環境下において内圧上昇に大幅な落ち込みが発生し、所望の燃焼特性が得られないことになる。 In addition, in FIG. 6(A) and FIG. 6(B), for comparison, as a reference embodiment, in a conventional general gas generator, some of the plurality of gas ejection ports are simply left in a circular shape. It also shows the combustion characteristics during operation in a low-temperature environment in the case where the total opening area of a plurality of gas ejection ports is increased by enlarging it to a similar shape. In the gas generator according to this reference embodiment, when the pressure of the space inside the housing rises due to the combustion of the gas generating agent, the seal tape is simultaneously cleaved, so that a considerable amount of gas is discharged from the gas ejection port. As a result, the internal pressure rises drastically, especially in a low temperature environment, and desired combustion characteristics cannot be obtained.
以上において説明したように、本実施の形態におけるガス発生器1の如くの構成を採用することにより、性能を損なうことなく小型化および軽量化が実現されたガス発生器とすることができる。
As described above, by adopting the configuration like the
加えて、本実施の形態の如く、ガス噴出口23の形状を長孔形状とすることにより、環境温度の違い(すなわち、低温環境下にあるか、それとも常温環境下にあるか、はたまた高温環境下にあるか)に応じて、ガス噴出口23が開放された状態における実際の開口面積を異ならしめることが可能になり、特に低温環境下においてガス発生剤の燃焼を促進させることが可能になる。そのため、環境温度に起因するガス出力の性能差を格段に軽減することができ、従来に比してより高性能のガス発生器とすることができる。以下、この点について詳細に説明する。
In addition, as in the present embodiment, by making the shape of the
図7は、本実施の形態におけるガス発生器の作動時のガス噴出口近傍の状態を模式的に表わした図である。なお、図7(A)は、常温環境下および高温環境下において当該ガス発生器を作動させた場合を示しており、図7(B)は、低温環境下において当該ガス発生器を作動させた場合を示している。 FIG. 7 is a diagram schematically showing a state near the gas ejection port when the gas generator according to the present embodiment is in operation. Note that FIG. 7A shows the case where the gas generator is operated in a room temperature environment and a high temperature environment, and FIG. 7B shows the case where the gas generator is operated in a low temperature environment. The case is shown.
図7(A)に示すように、常温環境下および高温環境下において本実施の形態におけるガス発生器1を作動させた場合には、燃焼室60の内圧上昇に伴ってガス噴出口23を閉鎖する部分のシールテープ24が開裂するに際して、シールテープ24が長孔形状を有するガス噴出口23の開口縁部に沿って完全に破断し、ガス噴出口23の開口縁部に破断後のシールテープ24が付着することはない。そのため、ガス噴出口23の開口面積と、シールテープ24が開裂することでガス噴出口23が開放された状態における実際の開口面積とが同じとなる。
As shown in FIG. 7(A), when the
一方、図7(B)に示すように、低温環境下において本実施の形態におけるガス発生器1を作動させた場合には、燃焼室60の内圧上昇に伴ってガス噴出口23を閉鎖する部分のシールテープ24が開裂するに際して、シールテープ24が長孔形状を有するガス噴出口23の開口縁部に沿って破断するものの、当該開口縁部の全周に沿って完全に破断することはなく、周壁部22に沿って並行して延在する一対の開口縁部の一方において破断が生じず、ガス噴出口23の開口縁部に破断後のシールテープ24が付着した状態となる。そのため、ガス噴出口23の開口面積よりも、シールテープ24が開裂することでガス噴出口23が開放された状態における実際の開口面積の方が当該シールテープ24の断面積に相当する分だけ小さくなることになる。
On the other hand, as shown in FIG. 7B, when the
そのため、常温環境下および高温環境下においては、ガス発生器1の作動時におけるガス噴出口23の実際の開口面積の総和が相対的に大きく確保される反面、低温環境下においては、ガス発生器1の作動時におけるガス噴出口23の実際の開口面積の総和が相対的に小さく減じられることになる。これにより、低温環境下において、常温環境下および高温環境下に比べて、ガス噴出口23が開放されることによって当該ガス噴出口23を介して排出されるガスの量が制限されることになり、その分だけ燃焼室60の内圧の上昇が促進されることになる。したがって、特に低温環境下においてガス発生剤61の燃焼を促進させることが可能になり、環境温度に起因するガス出力の性能差を格段に軽減することが可能となって、結果的に従来に比してより高性能のガス発生器とすることができる。
Therefore, in the normal temperature environment and the high temperature environment, the total sum of the actual opening areas of the
ここで、本実施の形態の如くの構成を採用することにより、周囲温度に応じて、開裂したシールテープ24の一部がガス噴出口23の開口縁部に付着するか否かに差が生じる理由は、もっぱら、ガス噴出口23が非丸孔状の長孔形状であるためにガス噴出口23の中央から開口縁部までの距離が非一様となることにより、当該開口縁部に沿って一度にシールテープ24を破断させるために必要となる瞬間的なエネルギーが増大し、常温環境下および高温環境下においては燃焼室60の内圧の上昇速度が速いため、当該瞬間的なエネルギーが得られるのに対し、低温環境下において燃焼室60の内圧の上昇速度が遅いため、当該瞬間的なエネルギーが得られないためと推察される。
Here, by adopting the configuration as in the present embodiment, there is a difference depending on the ambient temperature whether or not a part of the cleaved
なお、本実施の形態においては、長孔形状の典型的な例として、ガス噴出口23をトラック孔にて構成した場合を例示して説明を行なったが、ガス噴出口23の開口形状はこれに限定されるものではなく、たとえば楕円形状としてもよいし長方形形状としてもよい。ここで、上述した効果をより確実に得るためには、長孔形状のガス噴出口23が、周壁部22に沿って並行して延在する一対の開口縁部を有していることが好ましく、上述したトラック形状や長方形形状の孔にて構成されていることがなお好ましい。
In the present embodiment, as a typical example of the long hole shape, the case where the
また、本実施の形態においては、複数のガス噴出口23のすべてが縦長孔形状を有するように構成された場合を例示して説明を行なったが、複数のガス噴出口23のうちの一部のみが縦長孔形状を有するように構成されている場合でも相当程度の効果を得ることができ、また、複数のガス噴出口23のすべてまたはその一部が横長孔形状を有するように構成されている場合にも、上述した効果に準じた効果を得ることができる。ここで、横長孔形状とは、上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿った開口幅が、当該周壁部22の軸方向に沿った開口幅よりも大きい長孔形状のことである。
Further, in the present embodiment, description has been given by exemplifying the case where all of the plurality of
さらには、本実施の形態においては、複数のガス噴出口23が上部側シェル20の周壁部22の周方向に沿って一列に並んで配置された場合を例示して説明を行なったが、これらが複数列にわたって配置されていてもよいし、他のレイアウトにて配置されていてもよい。
Furthermore, in the present embodiment, the case where the plurality of
本実施の形態においては、上述したように、複数のガス噴出口の開放圧が互いに異なるように3段階に分けて設定されているが、複数のガス噴出口の開放圧が互いに異なるように3段階以上に分けて設定されている場合には、その設定段階数をn(nは3以上の整数)段階とすると、最も開放圧が高く設定されたn段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する、最も開放圧が低く設定された1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率P1/Pnが、0.4以上0.7未満であることが好ましく、また、最も開放圧が高く設定されたn段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する、2段階目からn−1段階目のガス噴出口の開放圧P2〜Pn−1の設定比率P2/Pn,P3/Pn,・・・Pn−1/Pnが、0.7以上0.95以下であることが好ましい。 In the present embodiment, as described above, the opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set in three stages so as to be different from each other, but the opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set to be different from each other. When the number of set stages is set to n (n is an integer of 3 or more) in the case of being set in more than two stages, the opening pressure Pn of the gas jet outlet of the nth stage in which the highest opening pressure is set is set. , The setting ratio P1/Pn of the opening pressure P1 of the first-stage gas outlet where the opening pressure is set to the lowest is preferably 0.4 or more and less than 0.7, and the opening pressure is the highest. The setting ratios P2/Pn, P3/Pn,... Of the opening pressures P2 to Pn-1 of the second to n-1th stage gas openings with respect to the set opening pressure Pn of the nth stage gas outlet. -Pn-1/Pn is preferably 0.7 or more and 0.95 or less.
このように設定することにより、エアバッグを膨張させるのに適した所望の燃焼特性が得られることになる。なお、上記条件のいずれか1つでもこれが満たされていない場合には、燃焼室の内圧の持続的な上昇が阻害されることとなってしまい、上述した燃焼室の内圧上昇の落ち込みが発生してしまう可能性が生じる。 With this setting, desired combustion characteristics suitable for inflating the airbag can be obtained. If any one of the above conditions is not satisfied, the continuous increase in the internal pressure of the combustion chamber will be hindered, and the decrease in the internal pressure increase in the combustion chamber will occur. There is a possibility that it will end up.
また、上述のように、複数のガス噴出口の開放圧が互いに異なるようにn段階に分けて設定されている場合には、複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目からn段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sanの比率が、それぞれ0.7/n以上1.3/n以下であることが好ましい。 Further, as described above, when the opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set so as to be different from each other in n stages, the n stages from the first stage to the total opening area SA of the plurality of gas ejection ports are set. It is preferable that the ratios of the sums Sa1 to San of the opening areas of the gas outlets to the eyes are 0.7/n or more and 1.3/n or less, respectively.
このように設定することにより、エアバッグを膨張させるのに適した所望の燃焼特性が得られることになる。なお、上記条件のいずれか1つでもこれが満たされていない場合には、燃焼室の内圧の持続的な上昇が阻害されることとなってしまい、上述した燃焼室の内圧上昇の落ち込みが発生してしまう可能性が生じる。 With this setting, desired combustion characteristics suitable for inflating the airbag can be obtained. If any one of the above conditions is not satisfied, the continuous increase in the internal pressure of the combustion chamber will be hindered, and the decrease in the internal pressure increase in the combustion chamber will occur. There is a possibility that it will end up.
また、本実施の形態のように、特に複数のガス噴出口23の開放圧が互いに異なるように3段階に分けて設定されている場合には、最も開放圧が高く設定された3段階目のガス噴出口である第3ガス噴出口23cの開放圧P3(図5(C)および図6(A)参照)に対する、最も開放圧が低く設定された1段階目のガス噴出口である第1ガス噴出口23aの開放圧P1(図5(A)および図6(A)参照)の設定比率P1/P3が、0.5以上0.7未満であることが好ましく、また、最も開放圧が高く設定された3段階目のガス噴出口である第3ガス噴出口23cの開放圧P3(図5(C)および図6(A)参照)に対する、2番目に開放圧が低く設定された2段階目のガス噴出口である第2ガス噴出口23bの開放圧P2(図5(B)および図6(A)参照)の設定比率P2/P3が、0.75以上0.95以下であることが好ましい。
Further, as in the present embodiment, particularly when the opening pressures of the plurality of
このように設定することにより、エアバッグを膨張させるのに適した所望の燃焼特性が得られることになる。なお、上記条件のいずれか1つでもこれが満たされていない場合には、燃焼室60の内圧の持続的な上昇が阻害されることとなってしまい、上述した燃焼室60の内圧上昇の落ち込みが発生してしまう可能性が生じる。
With this setting, desired combustion characteristics suitable for inflating the airbag can be obtained. If any one of the above conditions is not satisfied, a continuous increase in the internal pressure of the
また、本実施の形態のように、特に複数のガス噴出口23の開放圧が互いに異なるように3段階に分けて設定されている場合には、複数のガス噴出口23の総開口面積SAに対する1段階目から3段階目までのガス噴出口23a〜23cの開口面積の和Sa1〜Sa3の比率が、それぞれ0.23以上0.44以下であることが好ましい。
Further, as in the present embodiment, particularly when the opening pressures of the plurality of
このように設定することにより、エアバッグを膨張させるのに適した所望の燃焼特性が得られることになる。なお、上記条件のいずれか1つでもこれが満たされていない場合には、燃焼室60の内圧の持続的な上昇が阻害されることとなってしまい、上述した燃焼室60の内圧上昇の落ち込みが発生してしまう可能性が生じる。
With this setting, desired combustion characteristics suitable for inflating the airbag can be obtained. If any one of the above conditions is not satisfied, a continuous increase in the internal pressure of the
(検証試験)
以下においては、上述した本発明の実施の形態に従った仕様の異なる実施例1ないし3に係るガス発生器をそれぞれ実際に試作し、特に低温環境下における燃焼特性が改善されているかを検証した検証試験について説明する。
(Verification test)
In the following, gas generators according to Examples 1 to 3 having different specifications according to the above-described embodiment of the present invention were actually prototyped, and it was verified whether the combustion characteristics were improved especially in a low temperature environment. The verification test will be described.
<実施例1>
図8は、実施例1に係るガス発生器の仕様および当該ガス発生器を作動させた場合の測定結果を示す表である。
<Example 1>
FIG. 8 is a table showing specifications of the gas generator according to the first embodiment and measurement results when the gas generator is operated.
図8に示すように、実施例1に係るガス発生器は、ガス発生量が2.0[mol]であり、ハウジングの厚みTが1.2[mm]にまで薄型化されたものである。これにより、実施例1に係るガス発生器の重量は、320[g]にまで軽量化されている。 As shown in FIG. 8, the gas generator according to the first embodiment has a gas generation amount of 2.0 [mol] and a housing having a thickness T of 1.2 [mm]. .. As a result, the weight of the gas generator according to the first embodiment is reduced to 320 [g].
また、複数のガス噴出口の開放圧が互いに異なるように3段階に分けて設定されており、これら複数のガス噴出口の総開口面積SAは、115.55[mm2]である。なお、3段階に分けて設定された第1ないし第3ガス噴出口23a〜23cの詳細およびシールテープの詳細は、図8に示したとおりである。特に、前述の設定比率P1/P3,P2/P3は、それぞれ0.68,0.91に設定されており、前述の比率Sa1/SA,Sa2/SA,Sa3/SAは、それぞれ、0.26,0.41,0.33に設定されている。
Further, the opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set so as to be different from each other in three stages, and the total opening area SA of the plurality of gas ejection ports is 115.55 [mm 2 ]. The details of the first to third
このように構成した実施例1に係るガス発生器を実際に低温環境下において作動させ、その際の燃焼室の内圧の経時的な変化を確認したところ、ガス発生剤が燃焼することで当該燃焼室の内圧が上昇する段階において、これが落ち込むことがなく、所望の燃焼特性が得られることが確認された。また、その際の燃焼室の内圧の最大値を測定したところ、その値は、15.0[MPa]にまで低減されていることが確認された。 The gas generator according to Example 1 thus configured was actually operated in a low-temperature environment, and changes over time in the internal pressure of the combustion chamber at that time were confirmed. It was confirmed that the desired combustion characteristics could be obtained without dropping in the chamber internal pressure increasing stage. Moreover, when the maximum value of the internal pressure of the combustion chamber at that time was measured, it was confirmed that the value was reduced to 15.0 [MPa].
<実施例2>
図9は、実施例2に係るガス発生器の仕様および当該ガス発生器を作動させた場合の測定結果を示す表である。
<Example 2>
FIG. 9 is a table showing specifications of the gas generator according to the second embodiment and measurement results when the gas generator is operated.
図9に示すように、実施例2に係るガス発生器は、ガス発生量が1.2[mol]であり、ハウジングの厚みTが1.2[mm]にまで薄型化されたものである。これにより、実施例2に係るガス発生器の重量は、220[g]にまで軽量化されている。 As shown in FIG. 9, the gas generator according to the second embodiment has a gas generation amount of 1.2 [mol] and a housing having a thickness T as thin as 1.2 [mm]. .. As a result, the weight of the gas generator according to the second embodiment is reduced to 220 [g].
また、複数のガス噴出口の開放圧が互いに異なるように3段階に分けて設定されており、これら複数のガス噴出口の総開口面積SAは、80.64[mm2]である。なお、3段階に分けて設定された第1ないし第3ガス噴出口23a〜23cの詳細およびシールテープの詳細は、図9に示したとおりである。特に、前述の設定比率P1/P3,P2/P3は、それぞれ0.63,0.83に設定されており、前述の比率Sa1/SA,Sa2/SA,Sa3/SAは、それぞれ、0.42,0.28,0.29に設定されている。
Further, the opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set so as to be different from each other in three stages, and the total opening area SA of the plurality of gas ejection ports is 80.64 [mm 2 ]. The details of the first to third
このように構成した実施例2に係るガス発生器を実際に低温環境下において作動させ、その際の燃焼室の内圧の経時的な変化を確認したところ、ガス発生剤が燃焼することで当該燃焼室の内圧が上昇する段階において、これが落ち込むことがなく、所望の燃焼特性が得られることが確認された。また、その際の燃焼室の内圧の最大値を測定したところ、その値は、14.5[MPa]にまで低減されていることが確認された。 The gas generator according to Example 2 configured as described above was actually operated in a low-temperature environment, and changes over time in the internal pressure of the combustion chamber at that time were confirmed. It was confirmed that when the internal pressure of the chamber increased, it did not fall and the desired combustion characteristics were obtained. Moreover, when the maximum value of the internal pressure of the combustion chamber at that time was measured, it was confirmed that the value was reduced to 14.5 [MPa].
<実施例3>
図10は、実施例3に係るガス発生器の仕様および当該ガス発生器を作動させた場合の測定結果を示す表である。
<Example 3>
FIG. 10 is a table showing specifications of the gas generator according to the third embodiment and measurement results when the gas generator is operated.
図10に示すように、実施例3に係るガス発生器は、ガス発生量が1.2[mol]であり、ハウジングの厚みTが1.2[mm]にまで薄型化されたものである。これにより、実施例3に係るガス発生器の重量は、220[g]にまで軽量化されている。 As shown in FIG. 10, the gas generator according to the third embodiment has a gas generation amount of 1.2 [mol] and a housing having a thickness T of 1.2 [mm]. .. As a result, the weight of the gas generator according to the third embodiment is reduced to 220 [g].
また、複数のガス噴出口の開放圧が互いに異なるように3段階に分けて設定されており、これら複数のガス噴出口の総開口面積SAは、80.47[mm2]である。なお、3段階に分けて設定された第1ないし第3ガス噴出口23a〜23cの詳細およびシールテープの詳細は、図10に示したとおりである。特に、前述の設定比率P1/P3,P2/P3は、それぞれ0.60,0.81に設定されており、前述の比率Sa1/SA,Sa2/SA,Sa3/SAは、それぞれ、0.38,0.33,0.29に設定されている。
Further, the opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set so as to be different from each other in three stages, and the total opening area SA of the plurality of gas ejection ports is 80.47 [mm 2 ]. Note that the details of the first to third
このように構成した実施例3に係るガス発生器を実際に低温環境下において作動させ、その際の燃焼室の内圧の経時的な変化を確認したところ、ガス発生剤が燃焼することで当該燃焼室の内圧が上昇する段階において、これが落ち込むことがなく、所望の燃焼特性が得られることが確認された。また、その際の燃焼室の内圧の最大値を測定したところ、その値は、14.5[MPa]にまで低減されていることが確認された。 The gas generator according to Example 3 configured as described above was actually operated in a low-temperature environment, and changes over time in the internal pressure of the combustion chamber at that time were confirmed. It was confirmed that when the internal pressure of the chamber increased, it did not fall and the desired combustion characteristics were obtained. Moreover, when the maximum value of the internal pressure of the combustion chamber at that time was measured, it was confirmed that the value was reduced to 14.5 [MPa].
以上において説明した検証試験の結果により、上述した本発明の実施の形態におけるガス発生器1とすることにより、性能を損なうことなくガス発生器の小型化および軽量化が実現可能になることが理解できる。
From the results of the verification test described above, it is understood that the
上述した本発明の実施の形態においては、複数のガス噴出口を閉鎖するシールテープとして、1枚のシールテープを用いた場合を例示したが、複数枚のシールテープを用いることとしてもよい。その場合には、同一の厚みを有するシールテープを特定のガス噴出口にのみ重ね貼りして閉鎖したり、厚みの異なるシールテープを用いてそれぞれ特定のガス噴出口を閉鎖したり、材質が異なる(すなわち剪断強度が異なる)複数のシールテープを用いてそれぞれ特定のガス噴出口を閉鎖したりすることにより、互いに異なる開放圧を有するガス噴出口を構成することとしてもよい。 In the above-described embodiment of the present invention, the case where one seal tape is used as the seal tape that closes the plurality of gas ejection ports has been illustrated, but a plurality of seal tapes may be used. In that case, a sealing tape having the same thickness is laminated and closed only on a specific gas ejection port, or each specific gas ejection port is closed by using a sealing tape having a different thickness. A plurality of sealing tapes (that is, different shear strengths) may be used to close specific gas outlets, thereby forming gas outlets having different opening pressures.
また、上述した本発明の実施の形態において開示したガス噴出口の種類ごとの数、形状、大きさ、レイアウトや、ガス噴出口の開放圧の設定段階数等は、本発明の趣旨を逸脱しない限りにおいて種々変更が可能である。 Further, the number, shape, size and layout of each type of gas outlets disclosed in the above-described embodiment of the present invention, the number of steps for setting the opening pressure of the gas outlets, etc. do not depart from the spirit of the present invention. Various modifications are possible within the limits.
加えて、上述した本発明の実施の形態においては、本発明をいわゆるディスク型ガス発生器に適用した場合を例示して説明を行なったが、本発明の適用対象はこれに限定されるものではなく、たとえばシリンダ型ガス発生器に本発明を適用することも可能である。 In addition, in the above-described embodiment of the present invention, the case where the present invention is applied to a so-called disk type gas generator has been described as an example, but the application target of the present invention is not limited to this. Instead, the present invention can be applied to, for example, a cylinder type gas generator.
なお、上述した低温環境下、常温環境下、高温環境下とは、それぞれ環境温度が−40[℃]前後の環境下、20[℃]前後の環境下、85[℃]前後の環境下を意味している。 The low temperature environment, the normal temperature environment, and the high temperature environment described above refer to an environment where the environmental temperature is around −40 [° C.], an environment around 20 [° C.], and an environment around 85 [° C.], respectively. I mean.
ここで、上述した実施の形態において開示した構成には、以下の構成が含まれる。 Here, the configurations disclosed in the above-described embodiments include the following configurations.
[構成1]
複数のガス噴出口が設けられた筒状の周壁部を有し、前記周壁部の軸方向の一端部および他端部が閉塞されたハウジングと、
前記ハウジングの内部に位置する収容空間に配置されたガス発生剤と、
前記ハウジングに組付けられ、前記ガス発生剤を燃焼させるための点火器と、
前記複数のガス噴出口を閉鎖するシールテープとを備え、
前記複数のガス噴出口の各々は、当該複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の前記シールテープが前記ガス発生剤の燃焼に伴う前記収容空間の圧力上昇に伴って開裂することで開放され、
前記複数のガス噴出口は、前記ガス発生剤の燃焼に伴う前記収容空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されるように、前記シールテープの剪断強度をFとし、前記複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の前記シールテープの厚みをtとし、前記複数のガス噴出口の各々の周長をCとし、前記複数のガス噴出口の各々の開口面積をSとした場合に、F×t×C/Sで表わされる開放圧が互いに異なるように設定されたものを含み、
前記ハウジングのうちの前記収容空間を規定する部分の厚みをTとし、前記複数のガス噴出口の総開口面積をSAとした場合に、T≦1.8[mm]およびSA≧60[mm2]の条件を満たし、
前記複数のガス噴出口の少なくとも1つが、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有している、ガス発生器。
[Configuration 1]
A housing having a cylindrical peripheral wall portion provided with a plurality of gas ejection ports, and one end portion and the other end portion in the axial direction of the peripheral wall portion are closed;
A gas generating agent disposed in the accommodation space located inside the housing,
An igniter attached to the housing for burning the gas generant;
A sealing tape for closing the plurality of gas ejection ports,
Each of the plurality of gas outlets is opened by the portion of the sealing tape that closes each of the plurality of gas outlets cleaving as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. ,
The shear strength of the seal tape is set to F so that the plurality of gas ejection openings are opened stepwise with a pressure increase in the accommodation space due to combustion of the gas generating agent. When the thickness of the sealing tape at the portion that closes each of the plurality of gas ejection ports is t, the circumferential length of each of the plurality of gas ejection ports is C, and the opening area of each of the plurality of gas ejection ports is S, F Including those set such that the opening pressures represented by ×t×C/S are different from each other,
When the thickness of the portion of the housing that defines the accommodation space is T and the total opening area of the plurality of gas ejection ports is SA, T≦1.8 [mm] and SA≧60 [mm 2 ] Is satisfied,
A gas generator in which at least one of the plurality of gas ejection ports has an elongated hole shape having different opening widths in directions orthogonal to each other.
[構成2]
前記複数のガス噴出口のすべてが、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有している、構成1に記載のガス発生器。
[Configuration 2]
The gas generator according to
[構成3]
前記長孔形状を有するガス噴出口が、前記周壁部の周方向に沿った開口幅よりも前記周壁部の軸方向に沿った開口幅が大きい形状を有している、構成1または2に記載のガス発生器。
[Configuration 3]
3. The
[構成4]
前記複数のガス噴出口の開放圧は、互いに異なるようにn(nは3以上の整数)段階に分けて設定されており、
最も開放圧が小さく設定された1段階目のガス噴出口の開放圧から最も開放圧が大きく設定されたn段階目のガス噴出口の開放圧までをそれぞれ順にP1,P2,・・・,Pnとした場合に、n段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率が、0.4以上0.7未満であり、n段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する2段階目からn−1階目までのガス噴出口の開放圧P2〜Pn−1の設定比率が、それぞれ0.7以上0.95以下である、構成1から3のいずれかに記載のガス発生器。
[Configuration 4]
The opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set so as to be different from each other in n (n is an integer of 3 or more) stages,
Pn, P2,..., Pn are sequentially set from the opening pressure of the first-stage gas ejection port, which is set to the smallest opening pressure, to the opening pressure of the n-th stage gas ejection port, which is set to the largest opening pressure. In such a case, the set ratio of the opening pressure P1 of the first-stage gas outlet to the opening pressure Pn of the n-stage gas outlet is 0.4 or more and less than 0.7, and In the
[構成5]
前記複数のガス噴出口のうち、1段階目のガス噴出口の開口面積の和からn段階目のガス噴出口の開口面積の和までを順にそれぞれSa1,Sa2,・・・,Sanとした場合に、前記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目からn段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sanの比率が、それぞれ0.7/n以上1.3/n以下である、構成4に記載のガス発生器。
[Configuration 5]
Of the plurality of gas outlets, the sum of the opening areas of the first-stage gas outlets to the sum of the opening areas of the n-th gas outlets is Sa1, Sa2,..., San, respectively. In addition, the ratios of the sums Sa1 to San of the opening areas of the gas outlets from the first step to the nth step to the total opening area SA of the plurality of gas outlets are 0.7/n or more and 1.3/n, respectively. The gas generator according to
[構成6]
前記複数のガス噴出口の開放圧は、互いに異なるように3段階に分けて設定されており、
最も開放圧が小さく設定された1段階目のガス噴出口の開放圧から最も開放圧が大きく設定された3段階目のガス噴出口の開放圧までをそれぞれ順にP1,P2,P3とした場合に、3段階目のガス噴出口の開放圧P3に対する1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率が、0.5以上0.7未満であり、3段階目のガス噴出口の開放圧P3に対する2段階目のガス噴出口の開放圧P2の設定比率が、0.75以上0.95以下である、構成1から3のいずれかに記載のガス発生器。
[Configuration 6]
The opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set in three stages so as to be different from each other,
When the opening pressure of the first-stage gas ejection port where the opening pressure is smallest is set to the opening pressure of the third-stage gas ejection port where the largest opening pressure is set to P1, P2, P3, respectively. The set ratio of the opening pressure P1 of the first-stage gas outlet to the opening pressure P3 of the third-stage gas outlet is 0.5 or more and less than 0.7, and the opening pressure of the third-stage gas outlet is The gas generator according to any one of
[構成7]
前記複数のガス噴出口のうち、1段階目のガス噴出口の開口面積の和から3段階目のガス噴出口の開口面積の和までをそれぞれ順にSa1,Sa2,Sa3とした場合に、前記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目から3段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sa3の比率が、それぞれ0.23以上0.44以下である、構成6に記載のガス発生器。
[Configuration 7]
When the sum of the opening areas of the first-stage gas outlets to the sum of the opening areas of the third-stage gas outlets among the plurality of gas outlets is Sa1, Sa2, and Sa3, respectively, The ratio of the sum Sa1 to Sa3 of the opening areas of the gas outlets from the first stage to the third stage with respect to the total opening area SA of the gas outlets is 0.23 or more and 0.44 or less, respectively. Gas generator.
[構成8]
前記複数のガス噴出口が、前記周壁部の周方向に沿って一列に並んで設けられている、構成1から7のいずれかに記載のガス発生器。
[Configuration 8]
The gas generator according to any one of
このように、今回開示した上記実施の形態はすべての点で例示であって、制限的なものではない。本発明の技術的範囲は特許請求の範囲によって画定され、また特許請求の範囲の記載と均等の意味および範囲内でのすべての変更を含むものである。 As described above, the above-described embodiments disclosed this time are examples in all respects, and are not restrictive. The technical scope of the present invention is defined by the claims, and includes the meaning equivalent to the description of the claims and all modifications within the scope.
1 ガス発生器、10 下部側シェル、11 底板部、12 周壁部、13 突状筒部、14 窪み部、15 開口部、20 上部側シェル、21 天板部、22 周壁部、23 ガス噴出口、23a 第1ガス噴出口、23b 第2ガス噴出口、23c 第3ガス噴出口、24 シールテープ、25 間隙部、30 保持部、31 内側被覆部、32 外側被覆部、33 連結部、34 雌型コネクタ部、40 点火器、41 点火部、42 端子ピン、50 カップ状部材、51 頂壁部、52 側壁部、53 延設部、54 先端部、55 伝火室、56 伝火薬、60 燃焼室、61 ガス発生剤、70 下部側支持部材、71 底部、72 当接部、73 先端部、80 上部側支持部材、81 底部、82 当接部、85 クッション材、90 フィルタ。
DESCRIPTION OF
Claims (7)
前記ハウジングの内部に位置する収容空間に配置されたガス発生剤と、
前記ハウジングに組付けられ、前記ガス発生剤を燃焼させるための点火器と、
前記複数のガス噴出口を閉鎖するシールテープとを備え、
前記複数のガス噴出口の各々は、当該複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の前記シールテープが前記ガス発生剤の燃焼に伴う前記収容空間の圧力上昇に伴って開裂することで開放され、
前記複数のガス噴出口は、前記ガス発生剤の燃焼に伴う前記収容空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されるように、前記シールテープの剪断強度をFとし、前記複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の前記シールテープの厚みをtとし、前記複数のガス噴出口の各々の周長をCとし、前記複数のガス噴出口の各々の開口面積をSとした場合に、F×t×C/Sで表わされる開放圧が互いに異なるように設定されたものを含み、
前記複数のガス噴出口の少なくとも1つが、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有し、
前記複数のガス噴出口の開放圧は、互いに異なるようにn(nは3以上の整数)段階に分けて設定されており、
最も開放圧が小さく設定された1段階目のガス噴出口の開放圧から最も開放圧が大きく設定されたn段階目のガス噴出口の開放圧までをそれぞれ順にP1,P2,・・・,Pnとした場合に、n段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率が、0.4以上0.7未満であり、n段階目のガス噴出口の開放圧Pnに対する2段階目からn−1階目までのガス噴出口の開放圧P2〜Pn−1の設定比率が、それぞれ0.7以上0.95以下であり、
前記複数のガス噴出口の総開口面積をSAとするとともに、前記複数のガス噴出口のうち、1段階目のガス噴出口の開口面積の和からn段階目のガス噴出口の開口面積の和までを順にそれぞれSa1,Sa2,・・・,Sanとした場合に、前記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目から2段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sa2の比率が、それぞれ0.7/n以上1.3/n以下である、ガス発生器。 A housing having a cylindrical peripheral wall portion provided with a plurality of gas ejection ports, and one end portion and the other end portion in the axial direction of the peripheral wall portion are closed;
A gas generating agent disposed in the accommodation space located inside the housing,
An igniter attached to the housing for burning the gas generant;
A sealing tape for closing the plurality of gas ejection ports,
Each of the plurality of gas outlets is opened by the portion of the sealing tape that closes each of the plurality of gas outlets cleaving as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. ,
The shear strength of the seal tape is set to F so that the plurality of gas ejection openings are opened stepwise with a pressure increase in the accommodation space due to combustion of the gas generating agent. When the thickness of the sealing tape at the portion that closes each of the plurality of gas ejection ports is t, the circumferential length of each of the plurality of gas ejection ports is C, and the opening area of each of the plurality of gas ejection ports is S, F Including those set such that the opening pressures represented by ×t×C/S are different from each other,
At least one of the plurality of gas ejection ports has a long hole shape having different opening widths in directions orthogonal to each other,
The opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set so as to be different from each other in n (n is an integer of 3 or more) stages,
Pn, P2,..., Pn are sequentially set from the opening pressure of the first-stage gas ejection port, which is set to the smallest opening pressure, to the opening pressure of the n-th stage gas ejection port, which is set to the largest opening pressure. In such a case, the set ratio of the opening pressure P1 of the first-stage gas outlet to the opening pressure Pn of the n-stage gas outlet is 0.4 or more and less than 0.7, and The setting ratios of the opening pressures P2 to Pn-1 of the gas ejection ports from the second stage to the (n-1)th floor to the opening pressure Pn of the outlet are 0.7 or more and 0.95 or less, respectively.
The total opening area of the plurality of gas outlets is SA, and the sum of the opening areas of the gas outlets in the first stage to the sum of the opening areas of the gas outlets in the nth stage among the plurality of gas outlets. , San, respectively, in the order Sa1, Sa2,..., San, the sum Sa1 to Sa2 of the opening areas of the gas outlets from the first stage to the second stage with respect to the total opening area SA of the plurality of gas outlets. Of the gas generators are 0.7/n or more and 1.3/n or less.
前記ハウジングの内部に位置する収容空間に配置されたガス発生剤と、
前記ハウジングに組付けられ、前記ガス発生剤を燃焼させるための点火器と、
前記複数のガス噴出口を閉鎖するシールテープとを備え、
前記複数のガス噴出口の各々は、当該複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の前記シールテープが前記ガス発生剤の燃焼に伴う前記収容空間の圧力上昇に伴って開裂することで開放され、
前記複数のガス噴出口は、前記ガス発生剤の燃焼に伴う前記収容空間の圧力上昇に伴って段階的に開放されるように、前記シールテープの剪断強度をFとし、前記複数のガス噴出口の各々を閉鎖する部分の前記シールテープの厚みをtとし、前記複数のガス噴出口の各々の周長をCとし、前記複数のガス噴出口の各々の開口面積をSとした場合に、F×t×C/Sで表わされる開放圧が互いに異なるように設定されたものを含み、
前記複数のガス噴出口の少なくとも1つが、互いに直交する方向における開口幅が異なる長孔形状を有し、
前記複数のガス噴出口の開放圧は、互いに異なるように3段階に分けて設定されており、
最も開放圧が小さく設定された1段階目のガス噴出口の開放圧から最も開放圧が大きく設定された3段階目のガス噴出口の開放圧までをそれぞれ順にP1,P2,P3とした場合に、3段階目のガス噴出口の開放圧P3に対する1段階目のガス噴出口の開放圧P1の設定比率が、0.5以上0.7未満であり、3段階目のガス噴出口の開放圧P3に対する2段階目のガス噴出口の開放圧P2の設定比率が、0.75以上0.95以下であり、
前記複数のガス噴出口の総開口面積をSAとするとともに、前記複数のガス噴出口のうち、1段階目のガス噴出口の開口面積の和から3段階目のガス噴出口の開口面積の和までをそれぞれ順にSa1,Sa2,Sa3とした場合に、前記複数のガス噴出口の総開口面積SAに対する1段階目から2段階目までのガス噴出口の開口面積の和Sa1〜Sa2の比率が、それぞれ0.23以上0.44以下である、ガス発生器。 A housing having a cylindrical peripheral wall portion provided with a plurality of gas ejection ports, and one end portion and the other end portion in the axial direction of the peripheral wall portion are closed;
A gas generating agent disposed in the accommodation space located inside the housing,
An igniter attached to the housing for burning the gas generant;
A sealing tape for closing the plurality of gas ejection ports,
Each of the plurality of gas outlets is opened by the portion of the sealing tape that closes each of the plurality of gas outlets cleaving as the pressure of the accommodation space increases due to the combustion of the gas generating agent. ,
The shear strength of the seal tape is set to F so that the plurality of gas ejection openings are opened stepwise with a rise in pressure of the accommodation space due to combustion of the gas generating agent. When the thickness of the sealing tape at the portion that closes each of the plurality of gas ejection ports is t, the circumferential length of each of the plurality of gas ejection ports is C, and the opening area of each of the plurality of gas ejection ports is S, F Including those set such that the opening pressures represented by ×t×C/S are different from each other,
At least one of the plurality of gas ejection ports has a long hole shape having different opening widths in directions orthogonal to each other,
The opening pressures of the plurality of gas ejection ports are set in three stages so as to be different from each other,
When the opening pressure of the first-stage gas ejection port where the opening pressure is smallest is set to the opening pressure of the third-stage gas ejection port where the largest opening pressure is set to P1, P2, P3, respectively. The setting ratio of the opening pressure P1 of the first-stage gas outlet to the opening pressure P3 of the third-stage gas outlet is 0.5 or more and less than 0.7, and the opening pressure of the third-stage gas outlet is The setting ratio of the opening pressure P2 of the gas jet in the second stage to P3 is 0.75 or more and 0.95 or less,
The total opening area of the plurality of gas outlets is SA, and the sum of the opening areas of the gas outlets of the first stage to the sum of the opening areas of the gas outlets of the third stage among the plurality of gas outlets. When the above are respectively Sa1, Sa2, Sa3, the ratio of the sum Sa1 to Sa2 of the opening areas of the gas outlets from the first stage to the second stage with respect to the total opening area SA of the plurality of gas outlets is The gas generator which is 0.23 or more and 0.44 or less, respectively.
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