JP2020056673A - コンクリート強度測定方法 - Google Patents

Abstract

【課題】コンクリートの強度を簡便かつ精度よく測定する。【解決手段】超音波接触インピーダンス法（ＵＣＩ法）に基づくコンクリート強度測定方法は、鉄片に圧子が接していないときの振動数ｆＥ０と鉄片に圧子が押圧されているときの振動数ｆＥ１との変化量ΔｆＥを取得し、当該変化量ΔｆＥを利用してビッカース硬さＨＶＥを得る工程Ｓ１０と、ビッカース硬さＨＶＥをコンクリートの弾性係数ＵＣＩＥに変換する工程Ｓ２０と、測定面に圧子が直接に接していないときの振動数ｆＦ０と測定面に圧子が押圧されているときの振動数ｆＦ１との変化量ΔｆＦを利用してビッカース硬さＨＶＦを得る工程Ｓ３０と、ビッカース硬さＨＶＦ及び含水比の補正係数を利用して、圧縮強度を得る工程Ｓ４０と、を有する。【選択図】図１

Description

本発明は、コンクリート強度測定方法に関する。

圧縮強度は、コンクリートの重要な物性の一つである。コンクリートの圧縮強度は、建物から試験体としてコアを採取し、破壊試験である圧縮試験によって得られる。しかし、コアの採取は、建物の構造特性に影響を与える可能性があり得る。この点に鑑み、特許文献１、２は、超音波接触インピーダンス法（ＵＣＩ法）を利用して、非破壊検査によってコンクリートの圧縮強度を得る方法を開示する。

特開２０１３−１３４１６５号公報 特開２０１４−２１５２６８号公報

未硬化の生コンクリートは、鋼材といった一般的な金属材料により構成された工業製品とは異なり、出荷時には所望の強度を有しておらず、経時とともに強度発現する。さらに、コンクリートの強度は養生の条件に強く依存する。そこで、コンクリートの強度を簡便かつ精度良く測定する測定技術が望まれていた。

そこで、本発明は、コンクリートの強度を簡便かつ精度よく測定するコンクリート強度測定方法を提供する。

本発明の一形態は、超音波接触インピーダンス法に基づき、圧子の振動数変化（Δｆ）を利用して、測定物の強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を得るコンクリート強度測定方法であって、測定物の測定面に配置された中間部材に圧子が接していないときの振動数（ｆ_Ｅ０）と中間部材に圧子が押圧されているときの振動数（ｆ_Ｅ１）との変化量（Δｆ_Ｅ）を取得し、変化量（Δｆ_Ｅ）と予め設定される第１弾性係数（Ｅ_０）とを利用して第１ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｅ）を得る第１工程と、第１ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｅ）を測定物が有する第２弾性係数（_ＵＣＩＥ）に変換する第２工程と、測定面に圧子が直接に接していないときの振動数（ｆ_Ｆ０）と測定面に圧子が押圧されているときの振動数（ｆ_Ｆ１）との変化量（Δｆ_Ｆ）を取得し、変化量（Δｆ_Ｆ）と前記第１弾性係数（Ｅ_０）とを利用して第２ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｆ）を得る第３工程と、前記第１弾性係数（Ｅ_０）、前記第２弾性係数（_ＵＣＩＥ）、測定物の含水比に基づく補正係数（μ_０）及び第２ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｆ）を利用して、強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を得る第４工程と、を有する。

この方法では、超音波接触インピーダンス法の原理を利用している。従って、測定物を建物などから採取する必要がないので、コンクリートの強度を簡便に測定することが可能である。さらに、第４工程において、測定物の含水比に基づく補正係数（μ_０）を用いて、測定物の強度を得る。つまり、含水比の影響は、補正係数（μ_０）によって評価することができるので、測定物の含水状態を追加的に測定することなく補正することもできる。その結果、含水比の影響を受け得るコンクリートの強度を簡便かつ精度よく測定することができる。

上記のコンクリート強度測定方法において、第４工程では、修正ビッカース硬さ（ＨＶ）を独立変数とし、強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を従属変数とする変換式を利用し、修正ビッカース硬さ（ＨＶ）は、第２ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｆ）と補正係数（μ_０）との和と、前記第１弾性係数（Ｅ_０）及び前記第２弾性係数（_ＵＣＩＥ）の比率と、を含んでもよい。コンクリートの強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）と修正ビッカース硬さ（ＨＶ）との関係は、比例関係として規定できる。この方法によれば、補正係数（μ_０）を導入しつつ、コンクリートの強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）と修正ビッカース硬さ（ＨＶ）との比例関係を保存することができる。

上記のコンクリート強度測定方法において、変換式は、修正ビッカース硬さ（ＨＶ）を独立変数とし、強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を従属変数とする一次関数であってもよい。この方法によれば、修正ビッカース硬さ（ＨＶ）からコンクリートの強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を良好に測定することができる。

本発明によれば、コンクリートの強度を簡便かつ精度よく測定するコンクリート強度測定方法が提供される。

図１は、実施形態に係るコンクリート強度測定方法の主要なステップを示すフロー図である。 図２は、実施形態に係るコンクリート強度測定方法におけるステップを説明するための図である。 図３は、含水比を補正する原理を説明するための図である。

以下、添付図面を参照しながら本発明を実施するための形態を詳細に説明する。図面の説明において同一の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。

金属の硬さ試験に用いられる方法として、超音波接触インピーダンス法（以下「ＵＣＩ法」と呼ぶ）が知られている。ＵＣＩ法は、電気的にビッカース硬さを得るものである。ＵＣＩ法によれば、従来は目視で行っていた圧痕面積測定の作業を電気的に処理できる。従って、ビッカース硬さを得る試験は瞬時に完了でき、かつ、作業者による読み取り誤差といった影響を排除できる。

ＵＣＩ法において重要な要素として、測定物の弾性係数がある。金属材料は、一般に材料組成や処理状態が同一であれば、ほぼ同一の弾性係数が得られる。しかし、弾性係数といったコンクリートの特性は、経時的に変化する要因を含む。従って、金属材料の測定に用いているＵＣＩ法をそのままコンクリートの測定に用いることは難しかった。

発明者らは、このＵＣＩ法による強度試験を、コンクリートの強度測定試験に適用する技術を検討している。図２の（ａ）部に示すように、ＵＣＩ試験装置１は、装置本体２と圧子３とを有する。この圧子３をコンクリート１００（測定物）に適宜設定される測定面１０１に押圧し、押圧前後の圧子３の振動数の変動量に基づいてコンクリート１００の強度としての圧縮強度を得る。例えば、発明者らは、上述したコンクリートの弾性係数の問題を解決する技術として、特許文献１、２に開示した技術を開発した。

一方、コンクリート１００の圧縮強度は、コンクリート１００の含水比の影響を受ける。つまり、コンクリート１００の圧縮強度を精度よく評価するためには、コンクリート１００の含水比の影響も加味することが望ましい。そこで、以下の説明では、コンクリート１００の含水比の影響も加味した、ＵＣＩ法に基づくコンクリート１００の強度測定方法を説明する。

なお、以下の説明では、いくつかの符号を用いる。本実施形態の説明に用いる主な符号は、以下のとおりである。
Ｅ_０：鉄片の弾性係数（第１弾性係数）。
_ＵＣＩＥ：コンクリートの弾性係数（第２弾性係数）。
_ＵＣＩＦ_Ｃ：コンクリートの圧縮強度。
Δｆ_Ｅ：振動数の変化量。鉄片を挟んで測定したもの。
Δｆ_Ｆ：振動数の変化量。鉄片を挟まないで測定したもの。
ＨＶ_Ｅ：ビッカース硬さ（第１ビッカース硬さ）。鉄片を挟んで測定したもの。
ＨＶ_Ｆ：ビッカース硬さ（第２ビッカース硬さ）。鉄片を挟まないで測定したもの。
ＨＶ_Ａ：ビッカース硬さ。コンクリートの弾性係数を考慮したもの。
ＨＶ：修正ビッカース硬さ。コンクリートの弾性係数及び含水比を考慮したもの。
μ_０：含水比の影響を考慮するための補正係数。
α_０：定数。
β_０：定数。
ｋ_０：定数。
γ_０：定数。
Ｆ_０：圧子の押圧力。
θ_０：定数。
Ａ_０：圧痕面積。

これより、図１及び図２を参照しつつ、コンクリート強度測定方法を詳細に説明する。はじめに、ＵＣＩ試験装置１を動作させる（工程Ｓ１）。ＵＣＩ試験装置１の動作条件として、圧子３の振動数ｆ_１と、押圧力Ｆ_０とが設定される。

＜第１工程：Ｓ１０＞
続いて、ビッカース硬さＨＶ_Ｅを得る（工程：Ｓ１０）。具体的には、まず、測定面１０１に鉄片１０２（中間部材）を設置する（工程Ｓ１１）。次に、コンクリート１００の測定面１０１に配置された鉄片１０２に圧子３が接していないときの振動数ｆ_Ｅ０を得る（工程Ｓ１２、図２の（ａ）部参照）。この振動数ｆ_Ｅ０は、工程Ｓ１０で設定した振動数ｆ_１であるとしてもよい。次に、鉄片１０２に圧子３を押し当てたときの振動数ｆ_Ｅ１を得る（工程Ｓ１３、図２の（ｂ）部参照）。次に、振動数ｆ_Ｅ０と振動数ｆ_Ｅ１との変化量（Δｆ_Ｅ＝ｆ_Ｅ０−ｆ_Ｅ１）を得る（工程Ｓ１４）。次に、ビッカース硬さＨＶ_Ｅを得る（工程Ｓ１５）。具体的には、変化量Δｆ_Ｅと鉄片１０２の弾性係数Ｅ_０と、を式（１）に代入することにより、ビッカース硬さＨＶ_Ｅを得る。なお、本実施形態では、第１弾性係数Ｅ_０として、鉄片１０２の弾性係数を例示している。この第１弾性係数とは、ＵＣＩ法の測定器に予め入力されている内部パラメータであり、ＵＣＩ法の測定器の内部においてビッカース硬さを計算する際に用いられるものである。つまり、第１弾性係数Ｅ_０は、中間部材の弾性係数を採用しなくともよい。例えば、中間部材として非鉄金属や樹脂を採用した場合に、第１弾性係数Ｅ_０を鉄片１０２のものとしてもよい。

＜第２工程：Ｓ２０＞
続いて、コンクリート１００の弾性係数_ＵＣＩＥを得る（工程Ｓ２０）。具体的には、工程Ｓ１５で得たビッカース硬さＨＶ_Ｅを式（２）に代入する。

ここで、定数γ_０は式（３）により示される。

＜第３工程：Ｓ３０＞
続いて、ビッカース硬さＨＶ_Ｆを得る（工程：Ｓ３０）。この工程Ｓ３０の処理は、振動数ｆ_Ｆ１を得るとき（工程Ｓ３３）に、圧子３を測定面１０１に対して直接に押圧する点で、工程Ｓ１３と相違する。一方、振動数ｆ_Ｆ０及び振動数ｆ_Ｆ１を利用して、ビッカース硬さＨＶ_Ｆを得る処理は、工程Ｓ１４、Ｓ１５と同じである。

具体的には、まず、測定面１０１から鉄片１０２を取り外す（工程Ｓ３１）。次に、コンクリート１００の測定面１０１に圧子３が接していないときの振動数ｆ_Ｆ０を得る（工程Ｓ３２、図３の（ｃ）部参照）。なお、この振動数ｆ_Ｆ０は、工程Ｓ１における振動数ｆ_０を用いてもよい。次に、測定面１０１に圧子３が押圧されているときの振動数ｆ_Ｆ１を得る（工程Ｓ３３、図３の（ｄ）部参照）。次に、振動数ｆ_Ｆ０と振動数ｆ_Ｆ１との変化量（Δｆ_Ｆ＝ｆ_Ｆ０−ｆ_Ｆ１）を得る（工程Ｓ３４）。次に、ビッカース硬さＨＶ_Ｆを得る（工程Ｓ３５）。具体的には、変化量Δｆ_Ｆと鉄片１０２の弾性係数Ｅ_０と、を式（４）に代入することにより、ビッカース硬さＨＶ_Ｆを得る。

＜第４工程：Ｓ４０＞
続いて、圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを得る（工程Ｓ４０）。この工程Ｓ４０では、式（５）を用いる。

式（５）において、ｋ_０及びθ_０は、定数である。μ_０は、含水比を考慮するための補正係数である。そうすると、式（５）は、ｋ_０が傾きであり、_ＵＣＩＥ／Ｅ_０（Ｈ_ＶＦ＋μ_０）が独立変数であり、θ_０が切片であり、_ＵＣＩＦ_Ｃが従属変数である一次関数である。

上記の工程Ｓ１０〜Ｓ４０を実行することにより、コンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃが得られる。

ここで、含水比の補正係数μ_０について、図３を参照しつつ説明する。図３は、コンクリート１００の含水状態が圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃに及ぼす影響を示すグラフである。横軸は、修正ビッカース硬さＨＶである。縦軸は、圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃである。グラフＧ３ａは、含水状態Ａであるコンクリート１００の修正ビッカース硬さＨＶと圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃとの関係を示す。グラフＧ３ｂは、含水状態Ｂであるコンクリート１００の修正ビッカース硬さＨＶと圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃとの関係を示す。グラフＧ３ｃは、含水状態Ｃであるコンクリート１００の修正ビッカース硬さＨＶと圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃとの関係を示す。ここで、含水比は、含水状態Ａが最も大きく、含水状態Ｃが最も小さく、含水状態Ｂはこれらの中間であるとする。つまり、含水状態Ａ、Ｂ、Ｃの順にコンクリート１００が乾いた状態を示す。

グラフＧ３ａ、Ｇ３ｂ、Ｇ３ｃに示すように、含水状態の違いに応じて、コンクリート１００の修正ビッカース硬さＨＶと圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃとの関係が異なっている。より詳細には、グラフＧ３ａ、Ｇ３ｂ、Ｇ３ｃの傾きが異なっている。

そうすると、圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃの測定において含水比を考慮する方法としては、まず、代表的な含水比の値を選択し、当該選択した含水比ごとにグラフＧ３ａ、Ｇ３ｂ、Ｇ３ｃに示すような関係を事前に得ておく。そして、実際の測定時には、含水比を測定して圧縮強度の算出に用いる校正曲線（校正式）を選ぶ方法が考えられる。しかし、この方法では、含水比ごとに校正曲線を準備する必要がある。さらに、圧縮強度を測定するときに、含水比の測定を行う必要もある。

そこで、発明者らが鋭意検討したところ、補正係数μ_０を導入することにより、上記の問題を解決できることを見出した。つまり、補正係数μ_０によれば、一つの校正曲線（校正式：式（５））を用いて、あらゆる含水比の状態における圧縮強度を測定することができる。換言すると、補正係数μ_０によれば、含水比ごとに校正曲線を準備する必要がない。さらに、補正係数μ_０によれば、圧縮強度を測定するときに、含水比の測定を行う必要もない。

例えば、時間の経過によって、コンクリート１００の状態が含水状態Ａ、Ｂ、Ｃの順に変化した場合を仮定する。まず、含水状態Ａであるとき、コンクリート１００は点Ａ１に示す状態であるとする。点Ａ１は、ビッカース硬さが１．０であり、圧縮強度が１．０である。次に、含水状態Ａから含水状態Ｂに変化する。そうすると、コンクリート１００の状態は、点Ａ１から点Ｂ１に移行する。点Ｂ１は、ビッカース硬さが１．４であり、圧縮強度が１．２である。そして、含水状態Ｂから含水状態Ｃに変化する。そうすると、コンクリート１００の状態は、点Ｂ１から点Ｃ１に移行する。点Ｃ１は、ビッカース硬さが１．８であり、圧縮強度が１．４である。

ここで、ビッカース硬さの増加割合と圧縮強度の増加割合との関係に注目する。含水状態Ａから含水状態Ｂへ変化したとき、ビッカース硬さは１．４倍となる。一方、圧縮強度は１．２倍である。つまり、乾燥に伴って含水状態が変化すると、ビッカース硬さの増加割合と圧縮強度の増加割合とにずれが生じる。具体的には、乾燥によってビッカース硬さが実際の圧縮強度よりも大きくなってしまう。これは、ビッカース硬さＨＶ_Ｆが乾燥に伴って大きくなるためである。

従って、上述した乾燥に伴うビッカース硬さＨＶ_Ｆの変化と圧縮強度の変化とのズレを補正するためには、ビッカース硬さＨＶ_Ｆの変化が圧縮強度の変化と同じ傾向を示すようにすればよい。

一方、ＵＣＩ法に基づく強度測定法は、測定の利便性を重視している。従って、乾燥状態（含水比の状態）を考慮する場合であっても、測定の手間を増やすことなく、所望の測定精度を確保する必要がある。つまり、含水状態を考慮する補正においては、含水状態の影響を新たに測定することなく補正できること、理論式を修正することになるので最低限のシンプルな補正であること、ビッカース硬さと圧縮強度とが比例関係にあるという望ましい性質を損なわないこと、を考慮すべきである。

そこで、修正ビッカース硬さＨＶの算出式に修正要素項として、補正係数μ_０を追加する（式（６）参照）。

式（６）を用いて、上述の点Ａ１、Ｂ１、Ｃ１で示される状態を評価する方法を説明する。説明の便宜上、_ＵＣＩＥ／Ｅ_０は、１であるとする。今、点Ａ１は、（ビッカース硬さＨＶ_Ｆ、圧縮強度＝１．０、１．０）であった。ここで、補正係数μ_０が１であるとする。そして、ビッカース硬さＨＶ_Ｆに補正係数μ_０を加算する。その結果、補正された点Ａ２は、（修正ビッカース硬さ、圧縮強度＝２．０、１．０）となる。次に、点Ｂ１は、（ビッカース硬さ、圧縮強度＝１．４、１．２）であった。点Ａ１と同様に、ビッカース硬さＨＶ_Ｆに補正係数μ_０として、１を加算する。その結果、補正された点Ｂ２は、（修正ビッカース硬さ、圧縮強度＝２．４、１．２）となる。次に、点Ｃ１は、（ビッカース硬さ、圧縮強度＝１．８、１．４）であった。点Ａ１と同様に、ビッカース硬さＨＶ_Ｆに補正係数μ_０として、１を加算する。その結果、補正された点Ｃ２は、（修正ビッカース硬さ、圧縮強度＝２．８、１．８）となる。

そうすると、補正された点Ａ２、Ｂ２、Ｃ２をプロットすると、それぞれの点は、グラフＧ３ｄ上に並ぶ。つまり、補正係数μ_０を導入しないビッカース硬さＨＶ_Ｆを用いた場合には、含水状態Ａ、Ｂ、ＣごとにグラフＧ３ａ、Ｇ３ｂ、Ｇ３ｃにより示されていた修正ビッカース硬さＨＶと圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃとの関係が、１本のグラフＧ３ｄによって示すことができる。換言すると、原点から点Ａ２を結ぶ直線の傾き、原点から点Ｂ２を結ぶ直線の傾き及び原点から点Ｃ２を結ぶ直線の傾きが互いに等しくなる。従って、一つの校正曲線（式（５））で修正ビッカース硬さＨＶを圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃに変換できる。

本実施形態のコンクリート強度測定方法は、超音波接触インピーダンス法の原理を利用している。従って、コンクリート１００を対象物である建物などから採取する必要がないので、コンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを簡便に測定することが可能である。さらに、工程Ｓ４０において、コンクリート１００の含水比に基づく補正係数μ_０を用いて、コンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを得る。つまり、含水比の影響は、補正係数μ_０によって評価することができるので、コンクリート１００の含水状態を追加的に測定することなく補正することもできる。その結果、含水比の影響を受け得るコンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを簡便かつ精度よく測定することができる。

また、コンクリート強度測定方法において、工程Ｓ４０では、修正ビッカース硬さＨＶを独立変数とし、圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを従属変数とする変換式（式（５））を利用する。修正ビッカース硬さＨＶは、ビッカース硬さＨＶ_Ｆと含水比の補正係数μ_０との和を含む。コンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃと修正ビッカース硬さＨＶとの関係は、比例関係である。この関係によれば、補正係数μ_０を導入しつつ、コンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃと修正ビッカース硬さＨＶとの比例関係を保存することができる。

また、コンクリート強度測定方法において、変換式である式（５）は、修正ビッカース硬さＨＶを独立変数とし、圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを従属変数とする一次関数である。この関係によれば、修正ビッカース硬さＨＶからコンクリート１００の圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを良好に測定することができる。

本発明の実施形態について説明したが、本発明は上記実施形態に限られない。

例えば、工程Ｓ４０では、ビッカース硬さＨＶ_Ｆから直接に圧縮強度_ＵＣＩＦ_Ｃを求めた（式（７）参照）。例えば、ビッカース硬さＨＶ_Ｆを第１補正ビッカース硬さＨＶ_Ａに変換した後に、含水比の影響を補正して修正ビッカース硬さＨＶとしてもよい。これは、式（７）、（８）によって示される。式（７）は、ビッカース硬さＨＶ_Ｆを第１補正ビッカース硬さＨＶ_Ａ）に変換する。式（８）は、第１補正ビッカース硬さＨＶ_Ａを修正ビッカース硬さＨＶ）に変換する。要するに、式（６）の（ＨＶ_Ｆ＋μ_０）×_ＵＣＩＥ／Ｅ_０を別処理として取り出したものであり、得られる結果は式（６）で得たものと全く同一である。

また、上記の説明では、中間部材として鉄片を例示した。しかし、中間部材は鉄片に限定されない。中間部材は、弾性係数が既知である材料を利用してよい。

１…ＵＣＩ試験装置、２…装置本体、３…圧子、１００…コンクリート（測定物）、１０１…測定面、１０２…鉄片（中間部材）。

Claims (3)

1. 超音波接触インピーダンス法に基づき、圧子の振動数変化（Δｆ）を利用して、測定物の強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を得るコンクリート強度測定方法であって、
   前記測定物の測定面に配置された中間部材に前記圧子が接していないときの振動数（ｆ_Ｅ０）と前記中間部材に前記圧子が押圧されているときの振動数（ｆ_Ｅ１）との変化量（Δｆ_Ｅ）を取得し、前記変化量（Δｆ_Ｅ）と予め設定される第１弾性係数（Ｅ_０）とを利用して第１ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｅ）を得る第１工程と、
   前記第１ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｅ）を前記測定物が有する第２弾性係数（_ＵＣＩＥ）に変換する第２工程と、
   前記測定面に前記圧子が直接に接していないときの振動数（ｆ_Ｆ０）と前記測定面に前記圧子が押圧されているときの振動数（ｆ_Ｆ１）との変化量（Δｆ_Ｆ）を取得し、前記変化量（Δｆ_Ｆ）と前記第１弾性係数（Ｅ_０）とを利用して第２ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｆ）を得る第３工程と、
   前記第１弾性係数（Ｅ_０）、前記第２弾性係数（_ＵＣＩＥ）、前記測定物の含水比に基づく補正係数（μ_０）及び前記第２ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｆ）を利用して、前記強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を得る第４工程と、を有するコンクリート強度測定方法。
2. 前記第４工程では、修正ビッカース硬さ（ＨＶ）を独立変数とし、前記強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を従属変数とする変換式を利用し、
   前記修正ビッカース硬さ（ＨＶ）は、前記第２ビッカース硬さ（ＨＶ_Ｆ）と前記補正係数（μ_０）との和と、前記第１弾性係数（Ｅ_０）及び前記第２弾性係数（_ＵＣＩＥ）の比率と、を含む、請求項１に記載のコンクリート強度測定方法。
3. 前記変換式は、修正ビッカース硬さ（ＨＶ）を独立変数とし、前記強度（_ＵＣＩＦ_Ｃ）を従属変数とする一次関数である、請求項２に記載のコンクリート強度測定方法。

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