JP2020010663A - Double-bearing type reel and spool for the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、釣糸を巻回するスプールをリール本体の側板間に回転自在に支持した両軸受型リールに関し、詳細には、軽い仕掛けを狙った位置にキャスティング操作し易い両軸受型リール、及び、スプールに関する。 The present invention relates to a dual-bearing reel in which a spool for winding fishing line is rotatably supported between side plates of a reel body, and more specifically, a dual-bearing reel that is easy to perform a casting operation at a position aimed at a light tackle, and Regarding spool.
例えば、バスフィッシング等に用いられる両軸受型リールは、クラッチ機構を備えており、クラッチの入り操作（クラッチＯＮ）でハンドル軸の回転をスプールに伝達して釣糸（ライン）を巻回する。また、クラッチの切り操作（クラッチＯＦＦ）でリール本体の側板間に支持されたスプールをフリー回転状態とし、キャスティング操作でバックラッシュが生じないように、制動装置（ブレーキ）の制動レベルやサミング操作を行ないながら仕掛けを所望のポイントに投げ込む。近年、上記したスプールに巻回される釣糸は、フロロカーボン（フッ素系樹脂繊維）の素材が多様化されて強度が向上しており、魚に対する警戒心を低減するために細い釣糸を使用しても切れ難くなっているため、上記したバスフィッシングでは、小さいルアーやワーム等の軽い疑似餌（５ｇ以下）を細いラインに締結した軽い仕掛けを用いることができるようになっている。 For example, a dual-bearing type reel used for bass fishing and the like has a clutch mechanism, and transmits the rotation of a handle shaft to a spool when a clutch is engaged (clutch ON) to wind a fishing line (line). Also, the spool supported between the side plates of the reel body is set in a free rotation state by a clutch disengagement operation (clutch OFF), and a braking level of a braking device (brake) and a summing operation are controlled so that a backlash does not occur in the casting operation. Throw the device at the desired point while performing. In recent years, the fishing line wound on the spool has been diversified from fluorocarbon (fluorinated resin fiber) materials to improve strength, and even if a thin fishing line is used to reduce caution against fish, Since it is difficult to cut, in the above-mentioned bass fishing, it is possible to use a light device in which a light pseudo bait (5 g or less) such as a small lure or a worm is fastened to a thin line.
一般的に、仕掛けが軽くなると、キャスティングで強くロッドを振っても飛距離が伸びないことから、キャスティング性能の向上を図るためにはスプールを軽量化して慣性（イナーシャ）を減らすことが重要となる。このため、スプール全体を薄肉形状としたり、巻回胴部やフランジ部に複数の貫通孔を形成してスプールの慣性を低減することが行われている（特許文献１，２）。現在、バスフィッシングに用いることが可能な両軸受型リールでは、リール本体は限界まで小型化されており、かつ、そのような小型のリール本体に組み込まれるスプールは、フランジの外径が３２ｍｍ、フランジ部の間隔が２５ｍｍ程度の小型サイズ（両軸受型リールとして、スプールのフランジの外径は最小）のものが組み込まれている。そして、上記した特許文献に開示されているように、そのようなスプールの肉厚を薄肉厚化したり、複数の貫通孔を形成することで軽量化を行ない、釣糸放出時のスプールの慣性の低減を図っている。 In general, if the device is light, the flight distance will not be extended even if the rod is strongly shaken during casting. Therefore, it is important to reduce the inertia (inertia) by reducing the weight of the spool in order to improve the casting performance. . For this reason, it has been practiced to reduce the inertia of the spool by making the entire spool into a thin-walled shape, or by forming a plurality of through holes in the winding trunk or flange (Patent Documents 1 and 2). At present, in a dual-bearing type reel that can be used for bass fishing, the reel body has been miniaturized to the limit, and a spool incorporated in such a small reel body has an outer diameter of 32 mm and a flange. A small size with a space between the parts of about 25 mm (the outer diameter of the spool flange is the minimum as a dual-bearing type reel) is incorporated. And, as disclosed in the above-mentioned patent document, the thickness of such a spool is reduced in thickness or a plurality of through holes are formed to reduce the weight, thereby reducing the inertia of the spool when releasing the fishing line. Is being planned.
上記したように、最近のラインは高強度化されていることから、魚が警戒しない細いものを用いることができ、更に、軽い疑似餌を用いることで、釣果の向上が図れるようになっている。特に、ブラックバスは警戒心が強いことから、最近では、狙ったポイントよりも遠い所に投げ込むことで着水音を抑える釣法が望まれており、更には、ブラックバスは、木が茂っている部分や障害物の下に潜んでいることが多く、このようなケースでは、手首を効かせたピッチングキャスト（アンダーキャスト）をして、仕掛けを水面に這わせるようにして狙った部分にピンポイントで着水させることが望まれている。 As described above, recent lines have been strengthened, so that thin fish can be used without being cautious, and the use of light artificial bait can improve fishing results. . In particular, since black bass are very cautious, it is recently desired to use a fishing method that suppresses the sound of landing by throwing them farther than the point they aimed at. Often lurking under the obstacles or obstacles in such cases, in such a case, perform a pitching cast (undercast) using the wrist, and make the device crawl on the surface of the water and pin It is desired to land at the point.
ところで、両軸受型リールでは、あまり細いラインを用いると、バックラッシュが生じた際、スプールフランジとフレームとの間の隙間にラインが入り込んで糸絡みの問題が生じ易くなるため、現実的には、６ポンド（ｌｂ）のラインを使用するのが限界となっている。この場合、公知の両軸受型リールでは、リール本体を小型化し、これに伴ってスプールを小型化することで、握持、保持性やキャスティング操作性が向上するものと考えられているが、実際にフランジ径が３２ｍｍのスプールを組み込んでいる小型の両軸受型リールに、細いライン（例えば、フロロカーボン８ｌｂで５ｇのワームを装着）を巻回して、上記した釣法を実施すると、思ったほどの飛距離が得られなかったり、ピッチングキャストしても仕掛けがポイント手前で失速して、狙った位置に仕掛けを落とし込めないという結果が得られた。 By the way, in the dual-bearing type reel, if an excessively thin line is used, when backlash occurs, the line easily enters the gap between the spool flange and the frame, and the problem of thread entanglement easily occurs. , 6 pounds (lb) line is the limit. In this case, in the known dual-bearing type reel, it is considered that the gripping, holding ability and casting operability are improved by reducing the size of the reel body and the spool accordingly. When a thin line (for example, 5 g of worm is attached to fluorocarbon 8 lb with a 5 g worm) wound on a small dual-bearing type reel incorporating a spool with a flange diameter of 32 mm, the fishing method described above is performed as expected. The result was that the flight distance could not be obtained, or even if pitching cast, the gimmick stalled just before the point and could not drop the gimmick at the target position.
この原因としては、リール本体が小型化されることで、釣竿グリップと共にリール本体を握持した状態でのキャスティング操作性の向上は図れるものの、実際には、キャスティング時におけるスプールの慣性の問題、釣糸案内部からの抵抗の問題、ラインキャパシティの問題、巻回されているラインに生じるカール（糸癖）の問題、糸癖によって生じる釣糸案内部からの抵抗、及び、バックラッシュに起因する抵抗の問題等があり、これら様々な問題を考慮しないと、軽い仕掛けを正確にキャスティングすることはできない。従来の両軸受型リールでは、上記したように、細いラインで軽い疑似餌を、狙った位置に正確に投げ込むためのスプールのあり方については全く検討されていないのが実情であり、いずれの公知の両軸受型リールを用いても、細いラインに軽い疑似餌を締結した仕掛けでは、疑似餌を狙った位置に正確に投げ込むこが難しい（或いはできない）状況となっている。 The reason for this is that although the reel body is downsized, the operability of casting while gripping the reel body together with the fishing rod grip can be improved, but in actuality, the problem of the inertia of the spool during casting, the fishing line The problem of the resistance from the guide, the problem of the line capacity, the problem of the curl (line habit) generated in the wound line, the resistance from the fishing line guide caused by the line habit, and the resistance due to the backlash There are problems and the like, and unless these various problems are taken into consideration, it is impossible to accurately cast a light device. As described above, in the conventional double-bearing type reel, as described above, there is no study on the way of a spool for accurately throwing a light false bait into a target position in a thin line. Even if a dual bearing type reel is used, it is difficult (or impossible) to throw the false bait into a target position accurately in a device in which a light bait is fastened to a thin line.
本発明は、上記した問題に着目してなされたものであり、細いラインで軽い疑似餌を狙った位置に正確かつ容易にキャスティングすることを可能にする両軸受型リール、及び、そのようなキャスティング操作が行えるスプールを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-described problems, and a dual-bearing type reel that enables accurate and easy casting at a position where a light false bait is aimed at with a thin line, and such a casting. An object is to provide a spool that can be operated.
上記した目的を達成するために、本発明に係る両軸受型リールは、リール本体の左右側板間に回転自在に支持されたスプールを動力伝達状態と、フリー回転可能な動力遮断状態に切り換えるクラッチ機構を備えており、前記スプールは、釣糸が巻回される巻回胴部と、巻回胴部の両端に形成した一対のフランジ部とを有し、前記スプールのフランジ部の外径をＤ、前記巻回胴部の外径をｄ、前記一対のフランジ部の間隔をＷとした場合、２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍ、１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍ、１８ｍｍ≦ｄ、かつ、１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ）であることを特徴とする。 In order to achieve the above object, a dual-bearing type reel according to the present invention has a clutch mechanism that switches a spool rotatably supported between left and right side plates of a reel body between a power transmitting state and a power shutoff state where free rotation is possible. The spool has a winding trunk on which the fishing line is wound, and a pair of flanges formed at both ends of the winding trunk, and the outer diameter of the flange of the spool is D, When the outer diameter of the winding body is d and the interval between the pair of flanges is W, 24 mm ≦ D ≦ 30 mm, 19 mm ≦ W ≦ 23 mm, 18 mm ≦ d, and 1 mm ≦ (D−d). There is a feature.
また、本発明は、上記した目的を達成するために、両軸受型リールに組み込まれるスプールを提供するのであり、釣糸が巻回される巻回胴部と、巻回胴部の両端に形成した一対のフランジ部と、を有し、前記フランジ部の外径をＤ、前記巻回胴部の外径をｄ、前記一対のフランジ部の間隔をＷとした場合、２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍ、１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍ、１８ｍｍ≦ｄ、かつ、１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ）に形成したことを特徴とする。 Further, in order to achieve the above-mentioned object, the present invention provides a spool incorporated in a dual-bearing type reel. The spool is formed at both ends of a winding trunk on which a fishing line is wound, and at both ends of the winding trunk. Having a pair of flange portions, wherein the outer diameter of the flange portion is D, the outer diameter of the winding body portion is d, and the interval between the pair of flange portions is W, 24 mm ≦ D ≦ 30 mm, 19 mm ≦ W ≦ 23 mm, 18 mm ≦ d, and 1 mm ≦ (D−d).
本発明の両軸受型リールの基本的な技術思想は、キャスティングする際の握持性、操作性等の向上を図るためにリール本体を小型、軽量化し、それに伴ってスプールを設計するのではなく、細いライン（１６ｌｂ以下、好ましくは、６ｌｂ〜８ｌｂ程度）、及び、軽い仕掛け（ワーム等、５ｇ以下、更には、３ｇ以下の仕掛け）を用いた際、その仕掛けを狙った位置に正確に落とし込むことができるスプール構成を備えた両軸受型リール、及びスプールを提供することにある。したがって、本発明では、スプールが装着されるリール本体の大きさ、形状、重さについては、特に限定されるものではない。 The basic technical idea of the dual-bearing type reel of the present invention is to reduce the size and weight of the reel body in order to improve gripping and operability during casting, and not to design a spool accordingly. When using a thin line (16 lb or less, preferably about 6 lb to 8 lb) and a light device (such as a worm, a device of 5 g or less, or even a device of 3 g or less), the device is accurately dropped into a target position. It is an object of the present invention to provide a dual-bearing type reel having a spool configuration which can be used. Therefore, in the present invention, the size, shape, and weight of the reel body on which the spool is mounted are not particularly limited.
具体的には、従来の小型の両軸受型リールに組み込まれるスプールに、細いライン（軽いライン）を巻回し、仕掛けとして５ｇ以下の疑似餌を締結してキャスティングすると、狙った位置に届く前に失速する、という現象が生じる。これは、放出時に回転するスプールの慣性（イナーシャ）が影響するものと考えられるが、それ以外にも、巻回されるラインの巻回状態、糸癖、放出時における抵抗などを考慮する必要がある。
本発明は、スプールを上記した構成（２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍ、１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍ、１８ｍｍ≦ｄ、かつ、１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ））にすることで、巻回胴部に細いラインを巻回して軽い疑似餌を締結しても、キャスティングした際に、狙った位置に正確に疑似餌を落下させることが容易に行え、釣果の向上が図れるようになる。
Specifically, a thin line (light line) is wound around a spool incorporated in a conventional small dual-bearing type reel, and a false bait of 5 g or less is concluded as a device for casting. The phenomenon of stall occurs. This is thought to be due to the inertia (inertia) of the spool rotating at the time of release, but it is also necessary to consider the winding state of the wound line, the yarn habit, the resistance at the time of release, etc. is there.
In the present invention, a thin line is wound around the winding body by making the spool have the above-described configuration (24 mm ≦ D ≦ 30 mm, 19 mm ≦ W ≦ 23 mm, 18 mm ≦ d, and 1 mm ≦ (D-d)). Even if a light pseudo bait is turned and fastened, the pseudo bait can easily be accurately dropped to a target position when casting, and fishing results can be improved.
本発明によれば、細いラインで軽い疑似餌を狙った位置に正確かつ容易にキャスティングすることが可能な両軸受型リール、及び、そのようなキャスティング操作が行えるスプールが得られる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the dual-bearing type reel which can cast accurately and easily to the position which aimed at the light false bait in a thin line, and the spool which can perform such a casting operation are obtained.
両軸受型リールにおいて、ラインが巻回されるスプール（図４参照）については、巻回胴部の両サイドで釣糸を規制するフランジ部の外径（Ｄ）、巻回胴部の外径（ｄ）、及び、一対のフランジ部の間隔（Ｗ）は、糸巻き容量（ラインキャパシティ）、ラインの太さ、フリー回転時に生じるイナーシャ、巻回されるラインの糸癖、及び、放出時の抵抗等については密接な関係があり、これらの要素は、軽い疑似餌を細いラインに装着してキャスティングするに際して、大きな影響を及ぼすものと考えられる。 In the dual-bearing type reel, as for the spool (see FIG. 4) around which the line is wound, the outer diameter (D) of the flange portion that regulates the fishing line on both sides of the winding body, and the outer diameter of the winding body ( d) and the distance (W) between the pair of flange portions are the thread winding capacity (line capacity), the thickness of the line, the inertia generated during free rotation, the thread habit of the wound line, and the resistance at the time of release. These factors are closely related, and it is considered that these factors have a great effect on the casting of light dummy bait on a thin line.
本発明は、これらの関係性を考慮したスプール構造に特徴があり、以下、本発明に係るスプールの基本的な構成について説明する。
例えば、バスフィッシングするに際しては、釣場の状況や糸切れ、下糸量などを考慮する必要があるが、おおよそ４５ｍ〜１００ｍ程度の糸巻き容量を確保しておく必要がある。ラインの巻回量については、フランジ部の外径（Ｄ）、巻回胴部の外径（ｄ）、及び、一対のフランジ部の間隔（Ｗ）によって規定されるのであり、ここでは、ラインを８０ｍ巻回することを考慮して、フランジ部の外径（Ｄ）がイナーシャの特性にどのような影響を及ぼすか、すなわち、ラインキャパシティによるスプール性能がどのように変わるかをシミュレーションしたところ、図１で示すような結果が得られた。
The present invention is characterized by a spool structure that takes these relationships into consideration, and a basic configuration of the spool according to the present invention will be described below.
For example, when performing bass fishing, it is necessary to consider the situation of the fishing spot, the breakage of the line, the amount of the lower line, and the like, but it is necessary to secure a line winding capacity of approximately 45 m to 100 m. The winding amount of the line is defined by the outer diameter (D) of the flange portion, the outer diameter (d) of the winding body, and the distance (W) between the pair of flange portions. Simulation of how the outer diameter (D) of the flange portion affects the characteristics of the inertia, that is, how the spool performance changes depending on the line capacity, taking into account the fact that the spool is wound 80 m. The result as shown in FIG. 1 was obtained.
図１は、フランジ部１ｂの外径（フランジ径Ｄ）を横軸、イナーシャの変化を縦軸にして、異なるライン（１６ｌｂ，１２ｌｂ，１０ｌｂ，８ｌｂ）を、グラフの横に添付したスプール１のとおり、フランジ部１ｂの上端位置まで巻回した際、イナーシャがどのように変化するかを示したグラフである。この場合、巻回される各ラインは太さが異なるため、全てのラインがフランジ部の上端位置まで同一の条件で巻回されており（巻回量は８０ｍ）、一対のフランジ部の間隔（Ｗ）は一定（２４ｍｍ）で、巻回胴部１ａの外径（ｄ）は、巻回されるラインごとに変化させている（したがって細いラインになるにつれスプールは浅溝になる）。 FIG. 1 shows the outer diameter (flange diameter D) of the flange portion 1b on the horizontal axis and the change of inertia on the vertical axis, and different lines (16lb, 12lb, 10lb, 8lb) attached to the side of the graph. As described above, it is a graph showing how the inertia changes when wound to the upper end position of the flange portion 1b. In this case, since each line to be wound has a different thickness, all the lines are wound under the same conditions up to the upper end position of the flange portion (the winding amount is 80 m), and the interval between the pair of flange portions ( W) is constant (24 mm), and the outer diameter (d) of the winding body 1a is changed for each line to be wound (the spool becomes a shallow groove as the line becomes thinner).
この結果から明らかなように、フランジ部の外径（Ｄ）が大きくなるほど、異なるラインで同一のラインキャパシティを確保した際のイナーシャの差は大きくなり、フランジ部の外径（Ｄ）が小さくなると、異なるラインで同一のラインキャパシティを確保した際のイナーシャの差は小さくなることが分かる。
すなわち、フランジ部の外径（Ｄ）に関しては、外径（Ｄ）が大きくなれば、ラインキャパシティによるスプール性能への影響が大きくなり、外径（Ｄ）が小さくなれば、ラインキャパシティによるスプール性能は影響され難くなる。
As is clear from this result, as the outer diameter (D) of the flange portion increases, the difference in inertia when the same line capacity is secured in different lines increases, and the outer diameter (D) of the flange portion decreases. It can be seen that the difference in inertia when the same line capacity is secured in different lines becomes smaller.
That is, regarding the outer diameter (D) of the flange portion, as the outer diameter (D) increases, the influence on the spool performance due to the line capacity increases, and as the outer diameter (D) decreases, the effect depends on the line capacity. Spool performance is less likely to be affected.
ここで、本発明者が、スプールのイナーシャと、キャスティングした際の仕掛けの飛び具合の関係を検証したところ、イナーシャが一定値を超えると、仕掛けの飛距離が伸びないことが分かった。具体的には、フランジ径が３２ｍｍのスプールに１６ｌｂ、及び、１２ｌｂのラインを巻回して仕掛けをキャストした場合と、フランジ径が３０ｍｍのスプールに同じラインを巻回して同一の仕掛けをキャストしたところ、前者のスプールでは、狙った位置に仕掛けを落とすことが難しかったのに対し、後者のスプールでは、ほぼ狙った位置に仕掛けを落とすことができるという結果が得られた。この原因については、スプールのイナーシャが大きくなると、回転初期の立ち上がりが悪くなってしまい、これが仕掛け放出時の初速が十分に得られなくなることにつながり、狙っている位置まで仕掛けが届かなくなる、ということによるものである。具体的にスプールのイナーシャについては、２×ｅ-6（Kg m2 ）以下に抑えることによって、回転初期の立ち上がりをそれほど悪化させることなく、狙った飛距離にキャスティングし易いという結果が得られた。 Here, the present inventor examined the relationship between the inertia of the spool and the flying condition of the device during casting, and found that if the inertia exceeded a certain value, the flying distance of the device did not increase. Specifically, a case where a 16 lb and a 12 lb line were wound around a spool having a flange diameter of 32 mm to cast a device, and a case where the same line was wound around a spool having a flange diameter of 30 mm and the same device was cast. With the former spool, it was difficult to drop the gimmick to the target position, whereas with the latter spool, the gimmick could be dropped almost to the target position. The cause of this is that if the inertia of the spool increases, the rise in the initial stage of rotation becomes worse, which leads to a failure to obtain the initial speed at the time of releasing the mechanism, and the mechanism does not reach the target position. It is due to. Specifically, by suppressing the inertia of the spool to 2 × e −6 (Kg m 2 ) or less, the result was obtained that casting at an aimed flight distance was easy without significantly deteriorating the rise at the beginning of rotation. .
すなわち、使用するラインのラインキャパシティによってスプール性能が影響を受けることなく、かつ、スプール回転時のイナーシャが、２×ｅ-6（Kg m2 ）以下に抑えられるようにスプールを形成するのであれば、図１に示したグラフの検証結果から、フランジ部の外径（Ｄ）については、３０ｍｍ以下に設定することが好ましいといえる。 That is, the spool is formed so that the spool performance is not affected by the line capacity of the line to be used and the inertia during rotation of the spool is suppressed to 2 × e −6 (Kg m 2 ) or less. For example, from the verification results of the graph shown in FIG. 1, it can be said that it is preferable to set the outer diameter (D) of the flange portion to 30 mm or less.
なお、フランジ部の外径（Ｄ）については、上記したように、３０ｍｍ以下に設定することが好ましく、それよりも小さければ、ライン間におけるイナーシャの差が小さくなって（２４ｍｍ程度で略同じ状態に収束する）スプール性能への影響は小さくなるが、あまりフランジ部の外径を小径化し過ぎると、今度は、太いラインでは十分な巻回量を確保できなくなる、一対のフランジ部の間隔（Ｗ）を狭くすると十分な巻回量を確保できなくなる、或いは、十分な巻回量を確保するために深溝にするとラインの糸癖が大きくなって放出時に抵抗となってしまう等の問題が顕著になってくる。
すなわち、図１の表の結果から、スプールを小径化（フランジ部の外径を小径化）すると、１２ｌｂ、１６ｌｂのラインでは、８０ｍの巻回量を確保し難くなるので、現実的には、フランジ部の外径（Ｄ）については、多少太いラインを巻回した場合でも、一定のラインキャパシティがとれるように、２４ｍｍ以上（好ましくは２６ｍｍ以上、より好ましくは２８ｍｍ以上）確保されていることが好ましい（したがって、２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍに設定することが好ましい）。
As described above, the outer diameter (D) of the flange portion is preferably set to 30 mm or less. If the outer diameter (D) is smaller than that, the difference in inertia between the lines becomes smaller (about 24 mm and the substantially same state). Although the influence on the spool performance is small, if the outer diameter of the flange portion is too small, a sufficient winding amount cannot be secured with a thick line. If the width is narrowed, it becomes impossible to secure a sufficient amount of winding, or if a deep groove is formed in order to secure a sufficient amount of winding, the line habit of the line becomes large and resistance occurs at the time of release. It is becoming.
That is, from the results in the table of FIG. 1, when the spool is reduced in diameter (the outer diameter of the flange portion is reduced), it becomes difficult to secure a winding amount of 80 m on the 12 lb and 16 lb lines. The outer diameter (D) of the flange portion must be 24 mm or more (preferably 26 mm or more, more preferably 28 mm or more) so that a constant line capacity can be obtained even when a somewhat thick line is wound. (Therefore, it is preferable to set 24 mm ≦ D ≦ 30 mm).
なお、フランジ部の外径（Ｄ）を小径化して、一定のラインキャパを確保するのであれば、巻回胴部の外径（ｄ）を小径化したり、フランジ部間の間隔（Ｗ）を広くすることで対応可能であるが、今度は、糸癖が大きくなる、放出時の釣糸案内部の摺動抵抗が大きくなるなどの問題が生じてしまう。すなわち、フランジ部の外径（Ｄ）を小径化して、さらに十分なキャスト性能を発揮するためには、巻回胴部の外径（ｄ）及びフランジ部間の間隔（Ｗ）については、以下のように設定する必要がある。 If the outer diameter (D) of the flange portion is reduced to secure a constant line capacity, the outer diameter (d) of the winding body portion may be reduced, or the distance (W) between the flange portions may be reduced. This can be dealt with by increasing the width, but this time, problems such as an increase in the line habit and an increase in the sliding resistance of the fishing line guide during release are caused. That is, in order to reduce the outer diameter (D) of the flange portion and exhibit more sufficient casting performance, the outer diameter (d) of the winding body portion and the interval (W) between the flange portions are as follows. It is necessary to set as follows.
次に、ラインが巻回される巻回胴部の外径（ｄ）について検討する。
巻回胴部の外径（ｄ）については、小径になればなるほど、巻回されるラインに発生する糸癖（カール）が大きくなる。そして、このような糸癖は、ライン放出時にスプールがフリー回転した際にバックラッシュを生じさせ易い、放出時の空気抵抗が大きくなる、或いは、釣糸案内部に対する摺動抵抗が大きくなる、などの問題を生じさせる。特に、６ｌｂや８ｌｂのような細いラインを巻回すると、糸癖が形成され易くなり、バックラッシュが生じ易い要因となる。
このため、巻回胴部の外径（ｄ）については、糸癖がどの程度であれば許容されるかについて、以下のような方法で検証を行なった。
Next, the outer diameter (d) of the winding trunk on which the line is wound will be discussed.
Regarding the outer diameter (d) of the winding body, the smaller the diameter, the larger the curl generated in the line to be wound. Such a line habit tends to cause backlash when the spool rotates freely during line release, increases air resistance at the time of release, or increases sliding resistance with respect to the fishing line guide. Cause problems. In particular, when a thin line such as 6 lb or 8 lb is wound, a yarn habit is likely to be formed, which is a factor that easily causes backlash.
For this reason, with respect to the outer diameter (d) of the winding trunk portion, the following method was used to verify how much the yarn habit is acceptable.
フランジ部の外径（Ｄ）が異なると共に、それに応じて巻回胴部の外径（ｄ）が異なる複数のサンプル品を作成し、各サンプル品の巻回胴部に同一条件で、同一のラインを巻回して糸癖の発生度合と、糸癖が解消できる荷重について検証を行なった。
サンプル品は、表１に示すように、サンプルＡ〜Ｇ、及び、フランジ部の外径（Ｄ）が最も小さい公知品（サンプルＨ）の計８個を準備し、各巻回胴部に、フロロカーボン製の８ｌｂのラインを３００ｇｆの張力を掛けた状態で４５ｍ巻回して２週間放置した。この場合、巻回胴部の径（ｄ）は、フランジ部の径（Ｄ）の大きさに応じて、８ｌｂのラインを巻回するのに適切なラインキャパシティとなるように設定した。
A plurality of sample products having different outer diameters (D) of the flange portion and correspondingly different outer diameters (d) of the winding body portion are prepared, and the same conditions are applied to the winding body portion of each sample product under the same conditions. The line was wound, and the degree of occurrence of the yarn kink and the load capable of eliminating the yarn kink were verified.
As shown in Table 1, a total of eight sample products, samples A to G and a known product (sample H) having the smallest outer diameter (D) of the flange portion, were prepared. 8 lb line was wound 45 m under a tension of 300 gf and left for 2 weeks. In this case, the diameter (d) of the winding body was set so as to have an appropriate line capacity for winding an 8 lb line according to the diameter (D) of the flange.
２週間後、各スプールに巻回されたラインを引き出し、最外径領域での糸癖と、スプールから３０ｍラインを引き出した位置での糸癖がどの程度生じているか（１ｍあたり、いくつの糸癖があるかを目視でカウントする）、及び、その１ｍのラインを真っ直ぐにするには、どの位の荷重が必要になるか（０．３ｇ刻み）を検証したところ、表２に示す結果が得られた（表２のパーセンテージは、公知品Ｈを基準としている）。 Two weeks later, the lines wound on each spool are pulled out, and the amount of the yarn habit in the outermost diameter region and the amount of the yarn habit at the position where the 30 m line is pulled out from the spool are generated (how many yarns per m) It was visually determined whether there was a habit) and how much load was required (in 0.3 g increments) to straighten the 1 m line, and the results shown in Table 2 were obtained. (Percentages in Table 2 are based on known product H).
上記した糸癖の評価において、スプールからラインを３０ｍ程度引き出した部分について検証したのは、ある程度、ラインを引き出した位置での状態を評価する（ロングキャストした際に影響が生じる部分について評価する）ためである。また、１ｍのラインを真っ直ぐにするのに必要とされる荷重について検証したのは、疑似餌をキャストした際、その疑似餌の重さによってラインが引っ張られる張力によって、どの程度、ラインが矯正されるかを評価するためである（ラインの放出中に、疑似餌の重さによって矯正されれば、釣糸案内部に対する摺動抵抗、及び、空気抵抗が軽減する）。 In the evaluation of the above-described yarn habit, the portion where the line was pulled out from the spool by about 30 m was verified to evaluate the state at the position where the line was pulled out to some extent (evaluate the portion that would be affected by long casting). That's why. In addition, the verification of the load required to straighten the 1-meter line is based on the fact that when casting the bait, the line is corrected by the tension that the line is pulled by the weight of the bait. This is to evaluate whether the lure is corrected by the weight of the false bait during the discharge of the line (the sliding resistance and the air resistance to the fishing line guide are reduced).
この場合、ラインが矯正できる荷重については、疑似餌がポイントに向かって飛んでいる状態では、その荷重の全てでラインを引っ張ることはないため、使用を予定する最軽量の疑似餌の重さよりも、ある程度、軽い荷重で矯正されることが望ましいといえる。すなわち、本発明では、仕掛け重量が３ｇ程度になるワームについてもキャストすることを想定していることから、３ｇ以下の荷重で、ラインが矯正できることが望ましい。 In this case, the load that can correct the line is less than the weight of the lightest simulated bait that is going to be used, because the simulated bait is not pulling the line at all of the load while flying toward the point. It can be said that it is desirable that the correction be made with a light load to some extent. That is, in the present invention, since it is assumed that a worm having a device weight of about 3 g is cast, it is desirable that the line can be corrected with a load of 3 g or less.
上記した表２において、サンプルＡ，Ｂは、共に、最外径領域、及び、ラインを３０ｍ引き出したところでの糸癖が大きく、また、ラインを真っ直ぐにするのに必要な荷重は、３．０ｇｆ以上必要とされる。すなわち、本発明では、細いラインに軽い疑似餌を締結してキャスティングすることを想定していることから、ある程度ラインが引き出された位置における糸癖の回数が多すぎると共に、３ｇの疑似餌を用いた際、キャスティングした状態で十分に糸癖を解消できないことが予測され、狙ったポイントに着水する前に失速する可能性が高い。更に、サンプルＡ，Ｂは、そのフランジ部の外径（Ｄ）が夫々１６ｍｍ，１９ｍｍであり、上記した好ましいフランジ部の外径（Ｄ）を考慮すると、ラインが太くなると十分なラインキャパシティを確保できない可能性があり、したがって、巻回胴部の径（ｄ）としては十分ではないと評価できる。 In Table 2 above, in both samples A and B, the outermost diameter region and the yarn habit when the line was drawn 30 m were large, and the load required to straighten the line was 3.0 gf. This is needed. That is, in the present invention, since it is assumed that a light pseudo bait is fastened to a thin line and casting is performed, the number of habits at a position where the line is drawn out to some extent is too large, and 3 g of the pseudo bait is used. In such a case, it is predicted that the yarn habit cannot be sufficiently eliminated in the cast state, and there is a high possibility that the vehicle stalls before landing at a target point. Further, the outer diameters (D) of the flange portions of the samples A and B are 16 mm and 19 mm, respectively. In consideration of the preferable outer diameter (D) of the flange portion, when the line becomes thicker, sufficient line capacity is obtained. There is a possibility that the diameter cannot be secured, and therefore, it can be evaluated that the diameter (d) of the winding body is not sufficient.
サンプルＣについては、糸癖の発生、及び、３０ｍ引き出された位置で糸癖を解消する荷重がサンプルＡ，Ｂよりも優れているが、サンプルＤと比較すると、糸癖の個数が若干多く、３０ｍ引き出された位置での糸癖を解消する荷重が３．０ｇｆ必要とされており（サンプルＤの荷重２．４ｇｆよりも重い荷重が必要とされる）、糸癖の解消を考慮すると、サンプルＤと比較して十分とは言えない。また、フランジ部の外径（Ｄ）が２２ｍｍであって２４ｍｍ未満であることから、上記したように、ラインが多少太くなると、十分なラインキャパシティを確保できない問題が生じてくる。 For Sample C, the load at which the occurrence of the kink and the knitting at the position where the yarn was pulled out by 30 m was superior to that of Samples A and B, but the number of the knits was slightly larger than that of Sample D. A load of 3.0 gf for eliminating the yarn habit at a position where the yarn is pulled out by 30 m is required (a load heavier than the load of Sample D of 2.4 gf is required). Not enough compared to D. In addition, since the outer diameter (D) of the flange portion is 22 mm and less than 24 mm, as described above, when the line is slightly thick, a problem arises in that sufficient line capacity cannot be secured.
一方、サンプルＤ，Ｅは、糸癖の個数、及び、糸癖を解消する荷重について同じ結果（３．０ｇｆ以下となる２．４ｇｆ）が得られていることから、巻回胴部の外径（ｄ）については、サンプルＣの外径では細く、サンプルＤ以上が好ましいと評価できる。
すなわち、巻回胴部の外径（ｄ）については、１８ｍｍ以上確保できていれば、巻回されるラインに発生する糸癖はそれほど多くなく、キャスト時において、少ない荷重（軽い疑似餌）で矯正され、放出抵抗や、釣糸案内部からの抵抗を少なくすることが可能となる（ｄ≧１８ｍｍ）。また、多少、太いラインを巻回しても、必要十分なラインキャパシティを確保することが可能となる。
なお、サンプルＣは、スプールの外径（Ｄ）が小さいことから、ラインキャパシティを確保するためには、フランジ部の間隔（Ｗ）をある程度大きくする必要がある。この点、下記のフランジ部の間隔（Ｗ）の検討結果から、ライン放出時に釣糸案内部からの抵抗が大きくなる可能性があり、糸癖の評価（巻回胴部の外径）については、１８ｍｍ以上が好ましいといえる。
On the other hand, in Samples D and E, since the same result (2.4 gf, which is 3.0 gf or less) was obtained for the number of yarn kinks and the load for eliminating the yarn kink, the outer diameter of the winding drum portion was Regarding (d), it can be evaluated that the outer diameter of sample C is small, and sample D or more is preferable.
That is, as long as the outer diameter (d) of the winding body can be secured to 18 mm or more, the yarn habit generated in the line to be wound is not so large, and a small load (light pseudo bait) is obtained at the time of casting. It is corrected, and the release resistance and the resistance from the fishing line guide can be reduced (d ≧ 18 mm). Further, even if a somewhat thick line is wound, it is possible to secure a necessary and sufficient line capacity.
In Sample C, since the outer diameter (D) of the spool is small, it is necessary to increase the interval (W) between the flange portions to some extent in order to secure the line capacity. In this regard, from the results of the following examination of the interval (W) between the flange portions, there is a possibility that the resistance from the fishing line guide portion at the time of releasing the line may increase, and the evaluation of the line habit (outer diameter of the winding trunk portion) It can be said that 18 mm or more is preferable.
また、巻回胴部については、ラインが巻回されて、その両サイドに形成された一対のフランジ部によって巻回状態が規制されることから、必然的にｄ＜Ｄとなる。この場合、両者の径差が少なすぎると、ある程度、太いラインを巻回したときに十分な巻回量を確保することができず、また、十分な巻回量を確保するためには、フランジ部間の間隔（Ｗ）を広くする必要があるが、後述するように、釣糸案内部からの抵抗が大きくなってしまう。実施する上での実用レベルを考慮した場合、巻回胴部のフランジ部に対する径差は、少なくとも１ｍｍ以上確保しておけば（１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ））、使用を予定している細いラインであれば（６〜１２ｌｂ）、フランジ部間の間隔（Ｗ）を広くすることなく、十分なラインキャパシティを確保することが可能である。 Further, as for the winding body, the line is wound and the winding state is regulated by a pair of flanges formed on both sides thereof, so that d <D is inevitable. In this case, if the diameter difference between the two is too small, it is not possible to secure a sufficient amount of winding when winding a thick line to some extent, and to secure a sufficient amount of winding, it is necessary to use a flange. It is necessary to widen the interval (W) between the parts, but as will be described later, the resistance from the fishing line guide part increases. In consideration of the practical level of implementation, if the diameter difference between the winding body and the flange is at least 1 mm or more (1 mm ≦ (D−d)), a thin line to be used is planned. If this is the case (6 to 12 lb), it is possible to secure a sufficient line capacity without increasing the distance (W) between the flange portions.
次に、巻回胴部におけるフランジ部間の間隔（Ｗ）について検討する。
フランジ部間の間隔については、一定のラインキャパシティを得るためには、狭すぎると深溝になってしまい、上記した糸癖の問題が生じてしまう。これに対して、広くし過ぎると、釣糸案内部を通過する際に生じるライン抵抗によって、飛距離が伸びなくなってしまう。具体的には、スプールの前方には、ラインの巻回動作と共に幅方向に往復駆動する釣糸案内部を備えたレベルワインド機構が配設されるが、特に、バスフィッシングに用いられる両軸受型リールでは、前記釣糸案内部は、クラッチ機構をＯＦＦにしてラインを放出する際、駆動機構による抵抗を軽減するために、スプールの前方で停止状態となるように構成されている。
Next, the interval (W) between the flange portions in the winding body will be discussed.
Regarding the interval between the flange portions, if the line portion is too narrow in order to obtain a constant line capacity, a deep groove is formed, and the above-described problem of yarn habit occurs. On the other hand, if the width is too large, the flight distance will not be increased due to the line resistance generated when passing through the fishing line guide. Specifically, a level wind mechanism provided with a fishing line guide portion that reciprocates in the width direction together with the winding operation of the line is disposed in front of the spool. In the above, the fishing line guide is configured to be stopped in front of the spool in order to reduce the resistance of the drive mechanism when the clutch mechanism is turned off and the line is released.
釣糸案内部が停止する位置は任意であるが、幅方向の最端部に停止すると、釣糸放出時の抵抗が最も大きくなってしまう。
これを、図２を参照しながら具体的に説明する。
図２（ａ）〜（ｅ）は、順にスプール１のフランジ部間の間隔を広くした（Ｗ１＜Ｗ２＜Ｗ３＜Ｗ４＜Ｗ５）構造を示している。この図面で明らかなように、ラインキャパシティを一定にする場合、図（ａ）に示すように、幅狭にして深溝タイプにするか、図（ｂ）〜（ｅ）に示すように、幅を広くしながら浅溝タイプにする必要がある。
The position where the fishing line guide portion stops is arbitrary, but if the fishing line guide portion stops at the extreme end in the width direction, the resistance at the time of releasing the fishing line will be the largest.
This will be specifically described with reference to FIG.
FIGS. 2A to 2E show a structure in which the interval between the flange portions of the spool 1 is sequentially increased (W1 <W2 <W3 <W4 <W5). As is clear from this drawing, when the line capacity is made constant, the width is made narrower as shown in FIG. 9A, or the width is increased as shown in FIGS. It is necessary to make shallow groove type while widening.
これらの図に示すように、スプールが幅広になればなるほど、ラインが釣糸案内部５１と反対側の端部に来た際、釣糸案内部５１に対する進入角度が大きくなる（α１＜α２＜α３＜α４＜α５）。進入角度が大きくなれば、それは、挿通する釣糸案内部５１の内面からの摺動抵抗が大きくなり、放出時の抵抗となって、飛距離が低下（失速）する傾向が高くなってしまう。
そこで、ライン放出時において、ラインが釣糸案内部に摺動する際、フランジ部間の間隔（Ｗ）が、どの程度、影響を与えるかについて、フランジ部間の間隔（Ｗ）が異なる複数のサンプル品（１８ｍｍ，１９ｍｍ，２０ｍｍ，２１ｍｍ，２２ｍｍ，２３ｍｍ，２４ｍｍ）を作成し、各サンプル品の巻回胴部に同一条件で、同一のラインを巻回してキャスティング試験を行なった。
As shown in these figures, the wider the spool, the larger the angle of entry with respect to the line guide 51 when the line comes to the end opposite to the line guide 51 (α1 <α2 <α3 <). α4 <α5). When the approach angle increases, the sliding resistance from the inner surface of the fishing line guide portion 51 to be inserted increases, which becomes the resistance at the time of discharge, and the tendency for the flight distance to decrease (stall) increases.
Therefore, when releasing the line, when the line slides on the fishing line guide, a plurality of samples having different intervals (W) between the flanges determine how much the distance (W) between the flanges affects. Products (18 mm, 19 mm, 20 mm, 21 mm, 22 mm, 23 mm, 24 mm) were prepared, and the same line was wound around the winding body of each sample product under the same conditions, and a casting test was performed.
各サンプル品のスプールには、フロロカーボン８ｌｂのラインを４５ｍ巻回し、これを同じ大きさのリール本体に組み込んで、同一のロッドに取り付けて、同一のルアー（重さ４ｇ）を装着してキャスティング試験を行なった。キャスティング試験に際しては、狙った位置に仕掛けを略落とし込むことができる上級者が行ない、バス釣り時において頻繁に行われるオーバーヘッドキャスト及びピッチングキャストと称される２種類を行なった。この試験で行われるオーバーヘッドキャストは、実釣時において、ロッドを振り下ろすようにして、仕掛けを遠くにキャストする際に行われる手法であり、仕掛けが軽いことを考慮して、飛距離が１５ｍをオーバーできるか否かで評価した。また、ピッチングキャストは、実釣時において、手首を効かせて下側から振り上げるようにして、比較的近い飛距離で狙った位置に正確にキャストする際に行われる手法であり、５．５ｍ遠方に、地面から高さ４０ｃｍ、幅３０ｃｍの四角形の的内へ、仕掛けを正確にキャストできるか否かで評価した（水面と木のような障害物の間の狭い空間に、仕掛けを水面に這うようにキャストすることを想定する）。 On the spool of each sample product, a fluorocarbon 8 lb line was wound 45 m around, assembled into a reel body of the same size, attached to the same rod, and mounted with the same lure (weight 4 g) for the casting test. Was performed. At the time of the casting test, an advanced person who was able to substantially drop the gimmick into the target position was performed, and two types called an overhead cast and a pitching cast, which are frequently performed during bass fishing, were performed. The overhead cast performed in this test is a technique performed when casting the device far away by swinging the rod down at the time of actual fishing, and considering the device is light, the flying distance is 15 m It was evaluated whether it could be over. Pitching cast is a technique that is performed when casting at the target position at a relatively short flight distance by using the wrist and swinging up from the lower side during actual fishing. It was evaluated whether the device could be cast accurately into a square with a height of 40 cm and a width of 30 cm from the ground (in a narrow space between the water surface and an obstacle such as a tree, Assume that you cast it crawling).
使用したリールは、ライン放出時にレベルワインド機構が静止するタイプ（キャスト時にスプール非連動）で、釣糸案内部をハンドル側最端部に位置（図２参照）させ、フランジ部間の間隔（Ｗ）が異なることで、飛距離、正確性にどのような影響を及ぼすかについて同一の条件下で検証を行なった。このため、リールのバックラッシュ防止装置（制動装置）については、レベルを１０（中レベルのブレーキ力）に設定すると共に、ライン放出をノーサミングで行ない、風のない屋内体育場で試験を行なった。また、イナーシャ及び糸癖については、スプールの外径（Ｄ）を２８ｍｍとし、キャスティングは、フランジ部間の間隔（Ｗ）が異なるスプールについて、オーバーヘッドキャスト（Ｏ）及びピッチングキャスト（Ｐ）を各５回行ない、上記の目標をできたか否かで評価した。なお、巻回胴部の外径（ｄ）は、スプールのフランジ部の外径（Ｄ；２８ｍｍ）及び釣糸の巻回量（８ｌｂライン、４５ｍ）を一定としているので、フランジ部間の間隔（Ｗ）に応じて決まる数値となっている。
以下の表３に結果を示す。
Table 3 below shows the results.
この評価結果から、オーバーヘッドキャスト及びピッチングキャストでは、フランジ部間の間隔（Ｗ）が２３ｍｍまでは、５投全てにおいて、目標を達成することができたが、２４ｍｍになると、目標を達成できないケースが生じるようになった。すなわち、２４ｍｍでは、ピッチングキャストにおいて、１回、目標を達成することができなくなり、更に、間隔を広くすると、図２で示したように、釣糸案内部５１に対する進入角度が大きくなること、及び、浅溝の傾向が大きくなってイナーシャが増加することが予測できることから、フランジ部間の間隔（Ｗ）については、２３ｍｍ以下が適切な値であると評価することができる。 From this evaluation result, in the overhead cast and the pitching cast, the target could be achieved in all five throws up to the interval (W) between the flange portions of up to 23 mm, but in the case of 24 mm, the target could not be achieved. Began to occur. That is, in the case of 24 mm, in the pitching cast, it is impossible to achieve the target once, and further, if the interval is widened, as shown in FIG. 2, the approach angle with respect to the fishing line guide portion 51 increases, and Since it can be predicted that the tendency of the shallow groove increases and the inertia increases, the spacing (W) between the flange portions can be evaluated to be an appropriate value of 23 mm or less.
すなわち、フランジ部間の間隔（Ｗ）については、２４ｍｍ以上にすると、ラインキャパシティとの関係で、浅溝タイプにすることは可能であるが、その分、イナーシャも大きくなってしまい、上記した釣糸案内部からの抵抗に加え、回転の立ち上がりも悪くなり、飛距離や正確性が低下することが予測できる。一方、フランジ部間の間隔（Ｗ）は、狭ければ釣糸案内部からの抵抗は軽減できるものの、あまり狭くし過ぎると、ラインキャパシティの関係で、深溝タイプ（巻回胴部の外径（ｄ）が小さい）にする必要がある。
実際に、フランジ部間の間隔（Ｗ）が１８ｍｍになると、オーバーヘッドキャストにおいて、１回、目標を達成することができなくなってしまい、これは、深溝の傾向が大きくなって、遠くへのキャスティングが困難になったものと予測できる。
That is, if the distance (W) between the flange portions is set to 24 mm or more, it is possible to use a shallow groove type due to the relationship with the line capacity, but the inertia increases accordingly, and In addition to the resistance from the fishing line guide, the rise of rotation is also worsened, and it can be predicted that the flight distance and accuracy are reduced. On the other hand, if the distance (W) between the flange portions is small, the resistance from the fishing line guide portion can be reduced. However, if the distance (W) is too small, the deep groove type (the outer diameter of the winding body ( d) is small).
Actually, when the distance (W) between the flange portions is 18 mm, the target cannot be achieved once in the overhead casting, because the tendency of the deep groove becomes large, and the casting to a distant place becomes difficult. It can be predicted that it has become difficult.
また、上述した糸癖の評価によれば、巻回胴部の外径（ｄ）については、１８ｍｍ以上確保する必要があるが、フランジ部の間隔（Ｗ）を１８ｍｍに設定すると、スプールの外径（Ｄ）が３０ｍｍで、１０ｌｂ以上のラインを８０ｍ以上巻回しようとすると、巻回胴部の外径（ｄ）は、１６ｍｍ以下となってしまう。また、スプールの外径（Ｄ）が２４ｍｍで、８ｌｂ以上のラインを４５ｍ以上巻回しようとすると、巻回胴部の外径（ｄ）は、１４．９ｍｍ以下となってしまう。 According to the evaluation of the yarn habit described above, the outer diameter (d) of the winding body needs to be 18 mm or more. However, if the distance (W) between the flanges is set to 18 mm, the outer diameter of the spool may be reduced. If a line having a diameter (D) of 30 mm and a line of 10 lb or more is to be wound for 80 m or more, the outer diameter (d) of the winding body will be 16 mm or less. Also, when the outer diameter (D) of the spool is 24 mm and an attempt is made to wind a line of 8 lb or more for 45 m or more, the outer diameter (d) of the winding body becomes 14.9 mm or less.
以上のように、フランジ部間の間隔（Ｗ）については、狭くすれば釣糸案内部からの放出抵抗の軽減は図れるものの、あまり狭くし過ぎる（１８ｍｍ以下に設定する）と、ラインキャパシティを確保しようとした場合、糸癖の問題が生じる深溝タイプ（巻回胴部の外径（ｄ）が１８ｍｍ未満）にする必要が生じてくることから、フランジ部間の間隔（Ｗ）については、１９ｍｍ以上にすることが好ましい。すなわち、フランジ部間の間隔（Ｗ）については、１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍに設定するのが好ましい。 As described above, with regard to the distance (W) between the flange portions, if the distance is reduced, the emission resistance from the fishing line guide portion can be reduced, but if the distance is too narrow (set to 18 mm or less), the line capacity is secured. In such a case, it is necessary to use a deep groove type (the outer diameter (d) of the winding body portion is less than 18 mm) that causes a problem of a yarn habit. Therefore, the interval (W) between the flange portions is 19 mm. It is preferable to make the above. That is, the interval (W) between the flange portions is preferably set to 19 mm ≦ W ≦ 23 mm.
また、フランジ部間の間隔については、実釣時におけるサミング操作（キャスティング時のラインに対する親指の押し付け操作）を考慮する必要がある。上記したように、フランジ部間の間隔（Ｗ）が１８ｍｍ以下になると、通常の大人の親指幅を考慮すると、サミング操作がし難くなってしまい、上記したように、１９ｍｍ以上確保することで、サミング操作性も行い易くすることができる。 In addition, as for the interval between the flange portions, it is necessary to take into account a summing operation during actual fishing (operation of pressing a thumb against a line during casting). As described above, when the interval (W) between the flange portions is 18 mm or less, the thumbing operation becomes difficult in consideration of a normal adult thumb width, and as described above, by securing 19 mm or more, Summing operability can also be easily performed.
以下、上記したように構成されるスプールを組み込んだ両軸受型リールの実施形態について、図３及び図４を参照して説明する。なお、図３は、両軸受型リールの一部断面平面図、図４は、スプールの断面図である。 Hereinafter, an embodiment of a dual-bearing type reel incorporating a spool configured as described above will be described with reference to FIGS. FIG. 3 is a partially sectional plan view of the dual-bearing type reel, and FIG. 4 is a sectional view of the spool.
本実施形態に係る両軸受型リールのリール本体１０は、左側板１０Ａ、右側板１０Ｂ、及び両側板１０Ａ，１０Ｂ間に回転自在に支持したスプール１を備えている。本実施形態では、右側板１０Ｂ側にハンドル２０を設けており、ハンドル２０を巻き取り操作することで、右側板内に配設された駆動力伝達機構３０を介して前記スプール１を回転駆動する構成となっている（右ハンドル式）。前記左右側板１０Ａ，１０Ｂ間には、スプール軸５が軸受を介して回転可能に支持されており、このスプール軸５に前記スプール１が一体に取り付けられている。 The reel body 10 of the dual-bearing type reel according to the present embodiment includes a left side plate 10A, a right side plate 10B, and a spool 1 rotatably supported between both side plates 10A and 10B. In the present embodiment, the handle 20 is provided on the right side plate 10B side, and the spool 1 is rotationally driven through a driving force transmission mechanism 30 disposed in the right side plate by winding the handle 20. It has a configuration (right-hand drive type). A spool shaft 5 is rotatably supported via bearings between the left and right side plates 10A and 10B, and the spool 1 is integrally attached to the spool shaft 5.
前記駆動力伝達機構３０は、ハンドル軸に回転可能に装着される駆動歯車３１と、前記スプール軸５上に軸方向に摺動可能に保持され、駆動歯車３１と噛合するピニオンギア３３とを備えており、ハンドル２０の回転操作をスプール１に伝達する。 The driving force transmission mechanism 30 includes a driving gear 31 rotatably mounted on a handle shaft, and a pinion gear 33 held on the spool shaft 5 so as to be slidable in the axial direction and meshing with the driving gear 31. The rotation operation of the handle 20 is transmitted to the spool 1.
また、右側板側には、駆動力伝達機構３０の駆動力の伝達を継脱する公知のクラッチ機構４０と、魚釣時にスプール１から釣糸が繰り出された際にスプール１にドラグ力を付与する公知のドラグ機構４５とが収容されている。前記クラッチ機構４０は、駆動歯車３１に係合しピニオンギア３３を軸方向に摺動させるクラッチプレート４１と、スプール１の後方側で左右側板間に配設されたクラッチ操作部材４２とを備えており、クラッチ操作部材４２を押し下げ操作すると、クラッチプレート４１を駆動してピニオンギア３３を軸方向に摺動させクラッチＯＦＦにする。また、この状態でハンドル２０を巻き取り操作することで、公知の自動復帰機構（図示せず）を介してクラッチＯＮにする。 In addition, a known clutch mechanism 40 for transmitting and receiving the driving force of the driving force transmission mechanism 30 to the right side, and a drag force applied to the spool 1 when the fishing line is fed from the spool 1 during fishing. A well-known drag mechanism 45 is housed. The clutch mechanism 40 includes a clutch plate 41 that engages with the drive gear 31 to slide the pinion gear 33 in the axial direction, and a clutch operation member 42 disposed between the left and right plates behind the spool 1. When the clutch operating member 42 is pushed down, the clutch plate 41 is driven to slide the pinion gear 33 in the axial direction to turn off the clutch. Further, by winding the handle 20 in this state, the clutch is turned on via a known automatic return mechanism (not shown).
前記ドラグ機構４５は、公知のように、駆動歯車３１に摩擦係合する制動板（図示せず）と、制動板に対して押圧力を付与する調節部材（スタードラグ）４７とを備えている。スタードラグ４７は、ハンドル２０の近傍に設けられており、回転操作することで前記制動板を介して駆動歯車３１のハンドル軸２０に対する摩擦力（ドラグ力）を調節する。なお、ハンドル軸には、公知の逆転防止機構（一方向クラッチ）が配設されており、ハンドル軸（ハンドル２０）の釣糸繰出し方向の逆回転を阻止している。 As is well known, the drag mechanism 45 includes a brake plate (not shown) that frictionally engages the drive gear 31 and an adjustment member (star drag) 47 that applies a pressing force to the brake plate. . The star drag 47 is provided near the handle 20, and adjusts a frictional force (drag force) of the drive gear 31 to the handle shaft 20 via the brake plate by rotating the star drag 47. A known reverse rotation prevention mechanism (one-way clutch) is provided on the handle shaft to prevent the handle shaft (handle 20) from rotating in the reverse direction in the fishing line payout direction.
前記スプール１の前方の左右側板間には、ハンドル２０の回転操作に連動するレベルワインド機構（釣糸案内装置）５０が設けられている。このレベルワインド機構５０は、釣糸が挿通される釣糸案内部（ラインガイド）５１を備えており、ハンドル２０を巻き取り操作した際、前記駆動歯車３１に噛合する公知のギアトレインを介して釣糸案内部５１を左右に往復動させ、回転するスプール１に対して釣糸を均一に平行巻きする。なお、本実施形態のレベルワインド機構は、クラッチ機構４０の動力遮断時（ＯＦＦ時）に、釣糸案内部５１はスプール１の前方でスプール１が回転しても往復動することのない静止式に構成されている。
このような釣糸案内部が静止するタイプでは、キャスティング時に、スプール慣性低減の妨げになる釣糸案内装置の移動抵抗を排除することが可能となる。
A level wind mechanism (a fishing line guide device) 50 is provided between the left and right side plates in front of the spool 1 so as to interlock with a rotation operation of the handle 20. The level wind mechanism 50 includes a fishing line guide portion (line guide) 51 through which the fishing line is inserted. When the handle 20 is wound, the fishing line guide is provided via a known gear train that meshes with the drive gear 31. The part 51 is reciprocated right and left, and the fishing line is uniformly wound parallel to the rotating spool 1. In the level wind mechanism of the present embodiment, when the power of the clutch mechanism 40 is cut off (OFF), the fishing line guide section 51 is of a stationary type that does not reciprocate even if the spool 1 rotates in front of the spool 1. It is configured.
In such a type in which the fishing line guide portion is stationary, it is possible to eliminate the movement resistance of the fishing line guide device which hinders the reduction of the spool inertia during casting.
また、本実施形態では、反ハンドル側の側板（左側板１０Ａ）内に、スプール１の回転に制動力を付与する制動機構６０が配設されている。制動機構の構成については特に限定されることはないが、本実施形態では、スプール１と共に回転する導電体に対して制動力を付与する制動部（磁石）を対向配置して、スプール軸５の回転に対して制動力を付与する磁気制動方式で構成されている。 In the present embodiment, a braking mechanism 60 that applies a braking force to the rotation of the spool 1 is provided in the side plate (left side plate 10A) on the side opposite to the steering wheel. Although the configuration of the braking mechanism is not particularly limited, in the present embodiment, a braking unit (magnet) that applies a braking force to a conductor that rotates together with the spool 1 is disposed to face the spool shaft 5. It is configured by a magnetic braking system that applies a braking force to rotation.
前記制動機構６０は、スプールが過回転した際のバックラッシュ現象を防止するものであり、具体的には、左側板内のスプール軸５周りに設けられる第１の環状磁性体（リング磁石）６１と、第１の環状磁性体６１と同心的に径方向外方に設けられる第２の環状磁性体（リング磁石）６２と、これらの環状磁性体６１，６２間の環状隙間に位置するカップ状の導電体６５とを有する。この導電体６５は、スプール軸５に固定されており、スプール軸５の回転と共に環状磁性体６１，６２間で回転するようになっている。 The braking mechanism 60 is for preventing a backlash phenomenon when the spool is excessively rotated. Specifically, a first annular magnetic body (ring magnet) 61 provided around the spool shaft 5 in the left side plate. A second annular magnetic body (ring magnet) 62 provided radially outwardly concentrically with the first annular magnetic body 61, and a cup-shaped member positioned in an annular gap between these annular magnetic bodies 61, 62 And the conductor 65. The conductor 65 is fixed to the spool shaft 5 and rotates between the annular magnetic members 61 and 62 with the rotation of the spool shaft 5.
上記した構成の制動機構６０は、左側板１０Ａに配設される調整部材Ｓを回転操作することで、公知の回転伝達機構を介して第１の環状磁性体６１と第２の環状磁性体６２の相対位置を変化させ、これにより環状隙間内の磁界の強さを無段階的に変化させて、環状隙間内に位置する導電体（スプール）に対する制動力を調整するように機能する。
このような磁力式の制動機構によれば、遠心ブレーキ方式の制動機構と比べるとスプールと一体的に回転するユニット体の自重が軽く、スプールの慣性を低減することができるため、仕掛けの飛距離を増大させ、正確性を向上することが可能となる。なお、制動装置の構成については、特に限定されることはなく、図に示したようないわゆるインダクトロータ方式以外に、直接、スプールに磁力を作用させて制動するような構成であっても良い。
The braking mechanism 60 having the above-described configuration is configured to rotate the adjusting member S disposed on the left side plate 10A to thereby rotate the first annular magnetic body 61 and the second annular magnetic body 62 via a known rotation transmitting mechanism. , Thereby changing the strength of the magnetic field in the annular gap in a stepless manner to adjust the braking force on the conductor (spool) located in the annular gap.
According to such a magnetic braking mechanism, the weight of the unit body that rotates integrally with the spool is lighter than that of the centrifugal braking type braking mechanism, and the inertia of the spool can be reduced. And the accuracy can be improved. The configuration of the braking device is not particularly limited, and may be a configuration in which a magnetic force is directly applied to the spool to perform braking, other than the so-called induct rotor system shown in the drawing. .
図４に示されるように、スプール１は、釣糸が巻回される巻回胴部１ａと、巻回胴部１ａの両端で、径方向外側に延びて巻回胴部１ａと共に糸巻き領域を形成するフランジ部１ｂと、図３に示すスプール軸５を回り止め嵌合状態で支持する（内部に貫通される）筒状の支持部１ｃと、巻回胴部１ａと支持部１ｃとを接続するように、支持部１ｃの中央部から径方向に延びる例えば薄肉の円板状のリム部１ｅとを有する。
なお、上述したスプールのフランジ部の外径（Ｄ）、巻回胴部の外径（ｄ）、及び、フランジ部間の間隔（Ｗ）については、図面に示す部分で規定される。
As shown in FIG. 4, the spool 1 has a winding trunk 1a around which the fishing line is wound, and extends radially outward at both ends of the winding trunk 1a to form a line winding area together with the winding trunk 1a. The flange portion 1b to be connected, the cylindrical support portion 1c that supports the spool shaft 5 shown in FIG. 3 in a non-rotating fitting state (penetrated inside), and the winding body portion 1a and the support portion 1c are connected. Thus, it has, for example, a thin disk-shaped rim 1e extending radially from the center of the support 1c.
The outer diameter (D) of the flange portion of the spool, the outer diameter (d) of the winding drum portion, and the interval (W) between the flange portions are defined by the portions shown in the drawings.
本実施形態のスプールは、巻回胴部１ａと支持部１ｃとを円板状のリム部１ｅで接続したことで、スプールを軽量化することが可能となる。この場合、巻回胴部１ａ、フランジ部１ｂ、リム部１ｃには、必要に応じて開口を形成しておいても良く、これにより、スプールの軽量化を更に図ることが可能となる。 In the spool of the present embodiment, the weight of the spool can be reduced by connecting the winding body 1a and the support 1c with the disk-shaped rim 1e. In this case, openings may be formed in the winding trunk 1a, the flange 1b, and the rim 1c as needed, thereby further reducing the weight of the spool.
上記したように構成される両軸受型リールに対して、以下のように、フランジ部の外径（Ｄ）、巻回胴部の外径（ｄ）、及び、フランジ部間の間隔（Ｗ）が異なる複数のスプールを準備し、これに、表３で示した手法と同様、フロロカーボン８ｌｂのラインを４５ｍ巻回し、同一のロッドに取り付けて、同一のルアー（重さ４ｇ）を装着してキャスティング試験を行なった。このキャスティング試験は、表３に示した試験と同じ人物が行ない、オーバーヘッドキャスト（Ｏ）及びピッチングキャスト（Ｐ）の２種類を各５回行なった。また、リールは、ライン放出時にレベルワインド機構が静止するタイプで、全てのキャスティングで条件が同じになるように、釣糸案内部をハンドル側最端部に位置（図２参照）し、リールのバックラッシュ防止装置（制動装置）については、レベルを１０（中レベルのブレーキ力）に設定すると共に、ライン放出をノーサミングで行ない、風のない屋内体育場で試験を行なった。 For the dual-bearing type reel configured as described above, the outer diameter (D) of the flange portion, the outer diameter (d) of the winding body portion, and the interval (W) between the flange portions are as follows. In the same manner as shown in Table 3, a plurality of spools having different lengths were prepared, and a fluorocarbon 8lb line was wound 45 m, attached to the same rod, and mounted with the same lure (weight 4 g) for casting. The test was performed. This casting test was performed by the same person as the test shown in Table 3, and two types of overhead cast (O) and pitching cast (P) were performed five times. The reel is of a type in which the level wind mechanism is stationary when the line is released, and the fishing line guide is located at the extreme end on the handle side (see FIG. 2) so that the conditions are the same for all castings. For the lash prevention device (braking device), the level was set to 10 (medium level braking force), the line was released without summing, and the test was performed in a windless indoor gymnasium.
試験に用いた複数のスプールは、アルミニウム合金でフランジ部の肉厚が０．２ｍｍとなるように形成し、各巻回胴部に、フロロカーボン製の８ｌｂのラインを４５ｍ巻回できるラインキャパシティとしており、以下の表４の通りのものを準備した。
実施例１から５は、全て、２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍ、１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍ、１８ｍｍ≦ｄ、かつ、１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ）の条件を満たすサンプル品である。また、比較例１〜５は、上記した条件を僅かに満たさない構成（比較例１；Ｄ＝２３．１ｍｍ、ｄ＝１６．４ｍｍ、比較例２；Ｄ＝３１ｍｍ、ｄ＝２５．７ｍｍ、比較例３；Ｗ＝１８ｍｍ、比較例４；Ｗ＝２４ｍｍ、比較例５；ｄ＝１７ｍｍ）である。すなわち、比較例１〜５については、上記した検証結果によると、イナーシャが大きく回転の立ち上がりが良くない、糸癖が大きい、釣糸案内部からの放出抵抗が大きい等の問題が発生する可能性のあるサンプル品である。また、公知品は、フランジ部の外径Ｄが実施品の中で最小（３２ｍｍ）に形成されたスプールであり、フランジ部の間隔Ｗが２５．２ｍｍ、巻回胴部径が２６．５ｍｍで幅広、浅溝に形成されたものである。
Examples 1 to 5 are all sample products satisfying the conditions of 24 mm ≦ D ≦ 30 mm, 19 mm ≦ W ≦ 23 mm, 18 mm ≦ d, and 1 mm ≦ (D−d). Further, Comparative Examples 1 to 5 have a configuration that does not slightly satisfy the above-mentioned conditions (Comparative Example 1; D = 23.1 mm, d = 16.4 mm; Comparative Example 2; D = 31 mm, d = 25.7 mm; Example 3; W = 18 mm, Comparative Example 4; W = 24 mm, Comparative Example 5; d = 17 mm). That is, with respect to Comparative Examples 1 to 5, according to the above-described verification results, there is a possibility that problems such as a large inertia, a poor rotation start-up, a large line habit, and a large release resistance from the fishing line guide portion may occur. This is a sample product. In addition, the known product is a spool in which the outer diameter D of the flange portion is formed to be the smallest (32 mm) among the actual products, the interval W between the flange portions is 25.2 mm, and the diameter of the winding body portion is 26.5 mm. It is formed in a wide and shallow groove.
以上のサンプル品について、オーバーヘッドキャスト及びピッチングキャストの２種類を各５回行なった結果を表５に示す。
以上、本発明の両軸受型リールの実施形態について説明したが、本発明は、リール本体の大きさ、形状、スプール以外の構成要素については特に限定されることなく、種々、変形することが可能である。また、今回の試験サンプルとして、スプールの材質にアルミニウム材料を使用したが、アルミ材料より比重の軽いマグネシウム材料においてもスプールの構成要素の条件設定により、同傾向のキャスティング特性を得ることができる。 As described above, the embodiment of the dual-bearing type reel of the present invention has been described. However, the present invention is not limited to the size and shape of the reel body and the components other than the spool, and can be variously modified. It is. In addition, although aluminum material was used as the material of the spool in this test sample, casting characteristics having the same tendency can be obtained by setting the conditions of the components of the spool even with a magnesium material having a lower specific gravity than the aluminum material.
１ スプール
１ａ 巻回胴部
１ｂ フランジ部
１ｃ 支持部
１ｅ リム部
１０ リール本体
１０ａ，１０ｂ 側板
２０ ハンドル
３０ 駆動力伝達機構
４０ クラッチ機構
４５ ドラグ機構
５０ レベルワインド機構
５１ 釣糸案内部
６０ 制動機構
REFERENCE SIGNS LIST 1 spool 1a winding body 1b flange 1c support 1e rim 10 reel body 10a, 10b side plate 20 handle 30 drive force transmission mechanism 40 clutch mechanism 45 drag mechanism 50 level wind mechanism 51 fishing line guide section 60 braking mechanism
Claims (5)
前記スプールは、釣糸が巻回される巻回胴部と、巻回胴部の両端に形成した一対のフランジ部とを有し、
前記スプールのフランジ部の外径をＤ、前記巻回胴部の外径をｄ、前記一対のフランジ部の間隔をＷとした場合、
２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍ
１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍ
１８ｍｍ≦ｄ、かつ、１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ）
であることを特徴とする両軸受型リール。 In a dual-bearing type reel having a clutch mechanism for switching a spool rotatably supported between left and right side plates of a reel body between a power transmission state and a power shutoff state in which the spool can freely rotate,
The spool has a winding body on which the fishing line is wound, and a pair of flanges formed at both ends of the winding body,
When the outer diameter of the flange portion of the spool is D, the outer diameter of the winding body portion is d, and the interval between the pair of flange portions is W,
24mm ≦ D ≦ 30mm
19mm ≦ W ≦ 23mm
18 mm ≦ d and 1 mm ≦ (D−d)
A dual-bearing reel.
前記釣糸案内装置は、前記クラッチ機構の動力遮断時に、前記スプールに連動して往復動することのない静止式であることを特徴とする請求項１から３のいずれか１項に記載の両軸受型リール。 A fishing line guide device having a line guide between the front side plates of the reel body, which reciprocates in conjunction with the rotation of a handle disposed on one of the side plates and guides the fishing line in parallel to the spool; Yes,
The dual bearing according to any one of claims 1 to 3, wherein the fishing line guide device is a stationary type that does not reciprocate in conjunction with the spool when the power of the clutch mechanism is cut off. Type reel.
前記フランジ部の外径をＤ、前記巻回胴部の外径をｄ、前記一対のフランジ部の間隔をＷとした場合、
２４ｍｍ≦Ｄ≦３０ｍｍ
１９ｍｍ≦Ｗ≦２３ｍｍ
１８ｍｍ≦ｄ、かつ、１ｍｍ≦（Ｄ−ｄ）
に形成されたことを特徴とするスプール。 A spool capable of being rotatably supported between left and right side plates of a reel body of a dual-bearing type reel, comprising a winding body on which fishing line is wound, and a pair of flanges formed at both ends of the winding body. And
When the outer diameter of the flange portion is D, the outer diameter of the winding body portion is d, and the interval between the pair of flange portions is W,
24mm ≦ D ≦ 30mm
19mm ≦ W ≦ 23mm
18 mm ≦ d and 1 mm ≦ (D−d)
A spool formed on the spool.
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Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH10165057A (en) * | 1996-12-06 | 1998-06-23 | Shimano Inc | Spool for double bearing reel |
| US5915639A (en) * | 1996-09-09 | 1999-06-29 | C1 Design Group | Large arbor fly fishing reel and drag system |
| JP2002238414A (en) * | 2001-02-22 | 2002-08-27 | Daiwa Seiko Inc | Double bearing reel for fishing |
| JP2006006190A (en) * | 2004-06-25 | 2006-01-12 | Shimano Inc | Spool of double bearing reel |
| JP2016032446A (en) * | 2014-07-31 | 2016-03-10 | グローブライド株式会社 | Fishing reel |
-
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Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5915639A (en) * | 1996-09-09 | 1999-06-29 | C1 Design Group | Large arbor fly fishing reel and drag system |
| JPH10165057A (en) * | 1996-12-06 | 1998-06-23 | Shimano Inc | Spool for double bearing reel |
| JP2002238414A (en) * | 2001-02-22 | 2002-08-27 | Daiwa Seiko Inc | Double bearing reel for fishing |
| JP2006006190A (en) * | 2004-06-25 | 2006-01-12 | Shimano Inc | Spool of double bearing reel |
| JP2016032446A (en) * | 2014-07-31 | 2016-03-10 | グローブライド株式会社 | Fishing reel |
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