JP2019156678A

JP2019156678A - Glass plate

Info

Publication number: JP2019156678A
Application number: JP2018045223A
Authority: JP
Inventors: 田中　敦; Atsushi Tanaka; 田中　　敦
Original assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Current assignee: Nippon Electric Glass Co Ltd
Priority date: 2018-03-13
Filing date: 2018-03-13
Publication date: 2019-09-19

Abstract

To enhance impact resistance of a glass plate while suppressing failures caused by a tensile stress in the glass plate.SOLUTION: A glass plate 1 comprises a main glass part 2, a side glass plate 3 set at the outer peripheral side of the main glass part 2, and an interface part 4 lying between the main glass part 2 and the side glass part 3. The interface part 4 is composed of an adhesive for connecting the main glass part 2 and the side glass part 3. A compressive stress layer 3d of the side glass part 3 has a larger compression stress depth than a compressive stress layer 2d of the main glass part 2.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、例えば携帯電話（特にスマートフォン）、デジタルカメラ、タッチパネルディスプレイ、デジタルサイネージ等に使用されるガラス板に関する。 The present invention relates to a glass plate used for, for example, a mobile phone (particularly a smartphone), a digital camera, a touch panel display, a digital signage, and the like.

近年、携帯電話（特にスマートフォン）、デジタルカメラ、タッチパネルディスプレイ、デジタルサイネージ等の電子機器において、化学強化されたガラス板が用いられている（例えば特許文献１）。 In recent years, chemically strengthened glass plates have been used in electronic devices such as mobile phones (particularly smartphones), digital cameras, touch panel displays, and digital signage (for example, Patent Document 1).

落下等によりガラス板の外側表面または端面がアスファルト等の硬いものに衝突すると、衝突部位に亀裂が発生する。亀裂は圧縮応力が負荷されたガラス内で進展しづらい。そこで、化学強化では、イオン交換処理によりガラス板の表面に圧縮応力層を形成することによりガラス板を強化する。そして、ガラス板の表面に形成される圧縮応力層の圧縮応力値（ＣＳ）と圧縮応力深さ（ＤＯＬ）を増大させることにより、ガラス板の耐衝撃性の向上が図られてきた。 When the outer surface or end surface of the glass plate collides with a hard object such as asphalt due to dropping or the like, a crack occurs at the collision site. Cracks are difficult to propagate in glass loaded with compressive stress. Therefore, in chemical strengthening, the glass plate is strengthened by forming a compressive stress layer on the surface of the glass plate by ion exchange treatment. And the impact resistance of the glass plate has been improved by increasing the compression stress value (CS) and the compression stress depth (DOL) of the compression stress layer formed on the surface of the glass plate.

特表２０１７−５３３１６７号公報Special table 2017-533167 gazette

しかしながら、ガラス板において、圧縮応力値又は圧縮応力深さを非常に大きくした場合には、内部の引っ張り応力が過大になり、ガラス板の破損時に破片が飛散したり、ガラス板が自己破壊したりする虞がある。 However, if the compressive stress value or compressive stress depth is very large in the glass plate, the internal tensile stress becomes excessive, and fragments are scattered when the glass plate breaks, or the glass plate self-destructs. There is a risk of doing.

本発明は、上記事情に鑑み、ガラス板の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制しつつ、ガラス板の耐衝撃性を向上させることを技術的課題とする。 In view of the above circumstances, an object of the present invention is to improve the impact resistance of a glass plate while suppressing problems caused by tensile stress inside the glass plate.

上記課題を解決するための本発明に係るガラス板は、主ガラス部と、前記主ガラス部に対してその外周側に設けられた副ガラス部と、前記主ガラス部と前記副ガラス部との間に介在する介在部とを備えたガラス板であって、圧縮応力深さが、前記主ガラス部より前記副ガラス部の方が大きいことに特徴づけられる。 The glass plate according to the present invention for solving the above-described problems includes a main glass portion, a sub glass portion provided on the outer peripheral side of the main glass portion, and the main glass portion and the sub glass portion. It is a glass plate provided with an intervening portion interposed therebetween, and the compressive stress depth is characterized in that the sub glass portion is larger than the main glass portion.

ここで、本発明に係るガラス板では、主ガラス部に圧縮応力層が無い（圧縮応力深さ＝０、圧縮応力値＝０）場合も含む。また、主ガラス部、及び／又は、副ガラス部における圧縮応力深さが部位により異なる場合には、主ガラス部の最も小さい圧縮応力深さと、副ガラス部の最も大きい圧縮応力深さとを比較するものとする（以下、同様）。 Here, the glass plate according to the present invention includes a case where the main glass portion has no compressive stress layer (compressive stress depth = 0, compressive stress value = 0). Further, when the compressive stress depth in the main glass portion and / or the sub glass portion varies depending on the part, the smallest compressive stress depth of the main glass portion is compared with the largest compressive stress depth of the sub glass portion. Shall be assumed (the same shall apply hereinafter).

上記の構成では、圧縮応力深さが、主ガラス部より副ガラス部の方が大きい。そのため、耐衝撃性は、主ガラス部より副ガラス部の方が高い。副ガラス部が、主ガラス部より外周側にあるので、落下等の際に衝撃を受ける可能性が高いため、副ガラス部の耐衝撃性が高いと、ガラス板全体の耐衝撃性を向上させることが可能である。一方で、圧縮応力深さが、副ガラス部より主ガラス部の方が小さい。そのため、内部の引っ張り応力は、副ガラス部より主ガラス部の方が小さくなる可能性が高い。そのため、主ガラス部の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制可能になり、ひいては、ガラス板全体で見た場合にも内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制可能になる。このように、本発明に係るガラス板によれば、ガラス板の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制しつつ、ガラス板の耐衝撃性を向上させることが可能である。 In said structure, the compression stress depth is larger in the sub glass part than in the main glass part. Therefore, the impact resistance is higher in the sub glass part than in the main glass part. Since the secondary glass part is on the outer peripheral side of the main glass part, there is a high possibility of receiving an impact in the event of a drop or the like, so if the secondary glass part has high impact resistance, the impact resistance of the entire glass plate is improved. It is possible. On the other hand, the compression stress depth of the main glass portion is smaller than that of the sub glass portion. Therefore, the internal tensile stress is likely to be smaller in the main glass portion than in the sub glass portion. For this reason, it is possible to suppress problems caused by the tensile stress inside the main glass portion, and consequently, it is possible to suppress problems caused by the internal tensile stress even when viewed from the whole glass plate. Thus, according to the glass plate which concerns on this invention, it is possible to improve the impact resistance of a glass plate, suppressing the malfunction resulting from the tensile stress inside a glass plate.

また、副ガラス部と主ガラス部の間に介在部が設けられており、両者は、直接連続していない。そのため、副ガラス部に割れが生じても、副ガラス部の割れが主ガラス部に伝搬することを抑制できる。 Moreover, the interposition part is provided between the subglass part and the main glass part, and both are not continuing directly. Therefore, even if a crack occurs in the sub glass portion, it is possible to suppress the crack of the sub glass portion from propagating to the main glass portion.

また、上記課題を解決するための本発明に係るガラス板は、主ガラス部と、前記主ガラス部に対してその外周側に設けられた副ガラス部と、前記主ガラス部と前記副ガラス部との間に介在する介在部とを備えたガラス板であって、圧縮応力値が、前記主ガラス部より前記副ガラス部の方が大きいことに特徴づけられる。 Moreover, the glass plate which concerns on this invention for solving the said subject is the main glass part, the subglass part provided in the outer peripheral side with respect to the said main glass part, the said main glass part, and the said subglass part A glass plate having an intervening portion interposed between the auxiliary glass portion and the auxiliary glass portion, the compressive stress value of which is larger than that of the main glass portion.

ここで、主ガラス部、及び／又は、副ガラス部における圧縮応力値が部位により異なる場合には、主ガラス部の小さい圧縮応力値と、副ガラス部の最も大きい圧縮応力値とを比較するものとする（以下、同様）。 Here, when the compressive stress value in the main glass part and / or the sub glass part differs depending on the part, the small compressive stress value of the main glass part is compared with the maximum compressive stress value of the sub glass part. (Hereinafter the same).

上記の構成では、圧縮応力値が、主ガラス部より副ガラス部の方が大きい。そのため、耐衝撃性は、主ガラス部より副ガラス部の方が高い。副ガラス部が、主ガラス部より外周側にあるので、落下等の際に衝撃を受ける可能性が高いため、副ガラス部の耐衝撃性が高いと、ガラス板全体の耐衝撃性を向上させることが可能である。一方で、圧縮応力値が、副ガラス部より主ガラス部の方が小さい。そのため、内部の引っ張り応力は、副ガラス部より主ガラス部の方が小さくなる可能性が高い。そのため、主ガラス部の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制可能になり、ひいては、ガラス板全体で見た場合にも内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制可能になる。このように、本発明に係るガラス板によれば、ガラス板の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制しつつ、ガラス板の耐衝撃性を向上させることが可能である。 In said structure, a compressive stress value is larger in the sub glass part than in the main glass part. Therefore, the impact resistance is higher in the sub glass part than in the main glass part. Since the secondary glass part is on the outer peripheral side of the main glass part, there is a high possibility of receiving an impact in the event of a drop or the like, so if the secondary glass part has high impact resistance, the impact resistance of the entire glass plate is improved. It is possible. On the other hand, the compressive stress value is smaller in the main glass part than in the sub glass part. Therefore, the internal tensile stress is likely to be smaller in the main glass portion than in the sub glass portion. For this reason, it is possible to suppress problems caused by the tensile stress inside the main glass portion, and consequently, it is possible to suppress problems caused by the internal tensile stress even when viewed from the whole glass plate. Thus, according to the glass plate which concerns on this invention, it is possible to improve the impact resistance of a glass plate, suppressing the malfunction resulting from the tensile stress inside a glass plate.

上記の構成において、前記ガラス板が矩形状であり、前記副ガラス部が、前記ガラス板の角部に設けられていてもよい。 Said structure WHEREIN: The said glass plate may be a rectangular shape, and the said subglass part may be provided in the corner | angular part of the said glass plate.

ここで、矩形には、角が丸められているものも含む（以下、同様）。 Here, the rectangle includes those whose corners are rounded (hereinafter the same).

矩形状のガラス板の角部は、落下等の際に衝撃を受ける可能性が高い。これに対し、上記の構成であれば、角部の耐衝撃性を高くすることができ、ひいては、ガラス板全体の耐衝撃性を向上させることが可能である。 The corner portion of the rectangular glass plate is highly likely to receive an impact when dropped. On the other hand, if it is said structure, the impact resistance of a corner | angular part can be made high, and by extension, the impact resistance of the whole glass plate can be improved.

上記の構成において、前記副ガラス部が、前記主ガラス部と同一の材質であってもよい。 Said structure WHEREIN: The same material as the said main glass part may be sufficient as the said subglass part.

この構成であれば、副ガラス部と主ガラス部とを同一のガラス板から形成することが可能になり、製造コストの削減が可能になる。 If it is this structure, it will become possible to form a subglass part and a main glass part from the same glass plate, and reduction of manufacturing cost will be attained.

上記の構成において、前記副ガラス部が、前記主ガラス部と異なる材質であってもよい。 In the above configuration, the sub glass portion may be made of a material different from that of the main glass portion.

この構成であれば、副ガラス部の圧縮応力深さを、主ガラス部の圧縮応力深さより大きくすることが容易になる。 If it is this structure, it will become easy to make the compressive-stress depth of a subglass part larger than the compressive-stress depth of a main glass part.

上記の構成において、前記副ガラス部が、前記角部のみに設けられていてもよい。 Said structure WHEREIN: The said subglass part may be provided only in the said corner | angular part.

この構成であれば、副ガラス部の面積を限定することができ、主ガラス部の面積を大きくすることができ、これにより、電子機器等で視認性が要求される領域に、主ガラス部と副ガラス部の境界が位置しないようにすることが可能である。 If it is this composition, the area of a sub glass part can be limited, the area of a main glass part can be enlarged, and by this, in a field where visibility is required with electronic equipment etc. It is possible to prevent the boundary of the sub glass portion from being located.

上記の構成において、前記副ガラス部における前記主ガラス部の側の形状が、前記主ガラス部の側に対して凹となるように湾曲していてもよい。 Said structure WHEREIN: The shape by the side of the said main glass part in the said subglass part may be curving so that it may become concave with respect to the said main glass part side.

この構成であれば、副ガラス部の面積を小さくすることができ、主ガラス部の面積を大きくすることができる。 If it is this structure, the area of a subglass part can be made small and the area of a main glass part can be enlarged.

上記の構成において、前記介在部が、前記主ガラス部と前記副ガラス部とを接着する接着剤で構成されていてもよい。 Said structure WHEREIN: The said interposition part may be comprised with the adhesive agent which adhere | attaches the said main glass part and the said subglass part.

この構成であれば、主ガラス部と副ガラス部とを接着した状態でガラス板を取り扱うことができ、ガラス板の取扱いが容易となる。 If it is this structure, a glass plate can be handled in the state which adhered the main glass part and the subglass part, and handling of a glass plate will become easy.

以上のように本発明によれば、ガラス板の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制しつつ、ガラス板の耐衝撃性を向上させることができる。 As described above, according to the present invention, it is possible to improve the impact resistance of the glass plate while suppressing problems caused by the tensile stress inside the glass plate.

本発明の実施形態に係るガラス板を示す図であり、（Ａ）が全体の平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＡ部の拡大図、（Ｃ）が（Ａ）のＸ−Ｘ線矢視断面概略図である。It is a figure which shows the glass plate which concerns on embodiment of this invention, (A) is a whole top view, (B) is an enlarged view of the A section of (A), (C) is an XX line of (A). It is arrow cross-sectional schematic. 本発明の実施形態に係るガラス板を製造する方法を説明するための図である。It is a figure for demonstrating the method to manufacture the glass plate which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施形態に係るガラス板の変形例を示す平面図である。It is a top view which shows the modification of the glass plate which concerns on embodiment of this invention. 本発明の実施形態に係るガラス板の変形例を示す平面図である。It is a top view which shows the modification of the glass plate which concerns on embodiment of this invention.

以下、本発明を実施するための形態について図面に基づき説明する。 Hereinafter, embodiments for carrying out the present invention will be described with reference to the drawings.

図１は、本発明の実施形態に係るガラス板を示す図であり、（Ａ）が全体の平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＡ部の拡大図、（Ｃ）が（Ａ）のＸ−Ｘ線矢視断面概略図である。このガラス板１は、例えばスマートフォンのカバーガラスとして使用されるものである。 FIG. 1 is a diagram showing a glass plate according to an embodiment of the present invention, in which (A) is a plan view of the whole, (B) is an enlarged view of part A of (A), and (C) is of (A). It is a XX arrow directional cross-sectional schematic diagram. This glass plate 1 is used as a cover glass of a smartphone, for example.

ガラス板１は、主ガラス部２と、主ガラス部２に対して主ガラス部２の外周側に設けられた副ガラス部３と、主ガラス部２と副ガラス部３との間に介在する介在部４とを備える。ガラス板１は、角が丸まった矩形状である。副ガラス部３は、ガラス板１の角部のみに設けられている。平面視で、副ガラス部３における主ガラス部２の側の形状は、主ガラス部２の側に対して凹となるように湾曲している。介在部４は、主ガラス部２と副ガラス部３とを接着する接着剤で構成されている。従って、ガラス板１は、一枚のガラス板として扱うことができる。 The glass plate 1 is interposed between the main glass part 2, the sub glass part 3 provided on the outer peripheral side of the main glass part 2 with respect to the main glass part 2, and the main glass part 2 and the sub glass part 3. And an interposition part 4. The glass plate 1 has a rectangular shape with rounded corners. The auxiliary glass part 3 is provided only at the corners of the glass plate 1. In plan view, the shape of the sub glass portion 3 on the side of the main glass portion 2 is curved so as to be concave with respect to the side of the main glass portion 2. The interposition part 4 is comprised with the adhesive agent which adhere | attaches the main glass part 2 and the subglass part 3. FIG. Therefore, the glass plate 1 can be handled as a single glass plate.

ガラス板１の表裏の主面１ａは、主ガラス部２、副ガラス部３及び介在部４のそれぞれの表裏側の面２ａ，３ａ，４ａで構成されている。また、ガラス板１の外周の端面１ｂは、主ガラス部２、副ガラス部３及び介在部４のそれぞれの端面２ｂ，３ｂ，４ｂで構成されている。 The front and back main surfaces 1a of the glass plate 1 are composed of front and back surfaces 2a, 3a, 4a of the main glass part 2, the sub glass part 3, and the interposition part 4, respectively. Further, the outer end face 1 b of the glass plate 1 is constituted by end faces 2 b, 3 b, 4 b of the main glass part 2, the sub glass part 3, and the interposition part 4.

主ガラス部２、副ガラス部３及び介在部４は、厚さが同一であり、厚さは、好ましくは２．０ｍｍ以下、１．５ｍｍ以下、１．３ｍｍ以下、１．１ｍｍ以下、１．０ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下、特に０．７ｍｍ以下である。一方、厚みが薄過ぎると、所望の機械的強度を得難くなる。よって、厚みは、好ましくは０．１ｍｍ以上、０．２ｍｍ以上、０．３ｍｍ以上、０．４ｍｍ以上、特に０．５ｍｍ以上である。 The main glass part 2, the sub glass part 3 and the interposition part 4 have the same thickness, and the thickness is preferably 2.0 mm or less, 1.5 mm or less, 1.3 mm or less, 1.1 mm or less. 0 mm or less, 0.8 mm or less, particularly 0.7 mm or less. On the other hand, if the thickness is too thin, it is difficult to obtain a desired mechanical strength. Therefore, the thickness is preferably 0.1 mm or more, 0.2 mm or more, 0.3 mm or more, 0.4 mm or more, particularly 0.5 mm or more.

また、ガラス板１の平面視寸法は、任意に設定可能であるが、例えば、６０ｍｍ×１２０ｍｍ〜１８０ｍｍ×２５０ｍｍである。 Moreover, although the planar view dimension of the glass plate 1 can be set arbitrarily, it is 60 mm x 120 mm-180 mm x 250 mm, for example.

図１（Ｂ）に拡大して示すように、介在部４は、平面視で、主ガラス部２の端面２ｃと副ガラス部３の端面３ｃとの間を、均一の幅ｄで延在している。幅ｄは、例えば、１．２ｍｍ以下、１．０ｍｍ以下、０．８ｍｍ以下である。対向している端面２ｃと端面３ｃは、平行である。 As shown in an enlarged view in FIG. 1B, the interposition part 4 extends with a uniform width d between the end face 2c of the main glass part 2 and the end face 3c of the sub glass part 3 in plan view. ing. The width d is, for example, 1.2 mm or less, 1.0 mm or less, or 0.8 mm or less. Opposing end face 2c and end face 3c are parallel to each other.

主ガラス部２と副ガラス部３は、化学強化された強化ガラスであり、それぞれの表面の全体（介在部４によって接着されている部位を含む）に、圧縮応力層２ｄ，３ｄを有している。圧縮応力深さ（ＤＯＬ）は、主ガラス部２の圧縮応力層２ｄより副ガラス部３の圧縮応力層３ｄの方が大きい。圧縮応力深さは、例えば、主ガラス部２の圧縮応力層２ｄが２０μｍ〜４０μｍ、副ガラス部３の圧縮応力層３ｄが８０μｍ〜１２０μｍである。 The main glass part 2 and the sub glass part 3 are tempered glass that has been chemically strengthened, and have compressive stress layers 2d and 3d on the entire surfaces (including the part bonded by the interposition part 4). Yes. The compressive stress depth (DOL) of the compressive stress layer 3d of the sub glass part 3 is larger than that of the compressive stress layer 2d of the main glass part 2. The compressive stress depth is, for example, 20 μm to 40 μm for the compressive stress layer 2 d of the main glass portion 2, and 80 μm to 120 μm for the compressive stress layer 3 d of the sub glass portion 3.

圧縮応力層２ｄ，３ｄの圧縮応力深さは、好ましくは１０μｍ以上、１５μｍ以上、特に２０μｍ以上である。圧縮応力深さが大きい程、強化ガラスに深い傷が付いても、強化ガラスが割れ難くなると共に、機械的強度のバラツキが小さくなる。一方、圧縮応力深さが大きい程、強化ガラスを切断し難くなる。また、強化ガラスに内在する引っ張り応力が極端に高くなり、強化処理前後で寸法変化が大きくなる虞がある。このため、圧縮応力層２ｄ，３ｄの圧縮応力深さは、好ましくは１４０μｍ以下、１３０μｍ以下、特に１２０μｍ以下である。 The compressive stress depth of the compressive stress layers 2d and 3d is preferably 10 μm or more, 15 μm or more, particularly 20 μm or more. As the depth of compressive stress increases, even if the tempered glass is deeply scratched, the tempered glass becomes difficult to break and the variation in mechanical strength becomes smaller. On the other hand, the larger the compressive stress depth is, the more difficult it is to cut the tempered glass. Further, the tensile stress inherent in the tempered glass becomes extremely high, and there is a possibility that the dimensional change becomes large before and after the tempering treatment. For this reason, the compressive stress depth of the compressive stress layers 2d and 3d is preferably 140 μm or less, 130 μm or less, and particularly 120 μm or less.

また、表面における圧縮応力値（ＣＳ）は、例えば、主ガラス部２の圧縮応力層２ｄが６００ＭＰａ〜１５００ＭＰａ、副ガラス部３の圧縮応力層３ｄが３００ＭＰａ〜１２００ＭＰａである。なお、本実施形態では、表面における圧縮応力値は、副ガラス部３の圧縮応力層３ｄより主ガラス部２の圧縮応力層２ｄの方が大きい。これは、後述のガラス組成、化学強化の条件等に起因するものである。ガラス組成、化学強化の条件等を変更することにより、表面における圧縮応力値は、主ガラス部２の圧縮応力層２ｄより副ガラス部３の圧縮応力層３ｄの方を大きくしてもよい。 The compressive stress value (CS) on the surface is, for example, 600 MPa to 1500 MPa for the compressive stress layer 2 d of the main glass portion 2 and 300 MPa to 1200 MPa for the compressive stress layer 3 d of the sub glass portion 3. In the present embodiment, the compressive stress value on the surface is larger in the compressive stress layer 2d of the main glass part 2 than in the compressive stress layer 3d of the sub glass part 3. This is due to the glass composition and chemical strengthening conditions described later. By changing the glass composition, chemical strengthening conditions, and the like, the compressive stress value on the surface may be larger in the compressive stress layer 3d of the sub glass portion 3 than in the compressive stress layer 2d of the main glass portion 2.

圧縮応力層２ｄ，３ｄの圧縮応力値は、好ましくは３００ＭＰａ以上、３５０ＭＰａ以上、特に４００ＭＰａ以上である。圧縮応力値が大きい程、強化ガラスの機械的強度が高くなる。一方、表面に極端に大きな圧縮応力が形成されると、強化ガラスに内在する引っ張り応力が極端に高くなり、強化処理前後の寸法変化が大きくなる虞がある。このため、圧縮応力値は１５００ＭＰａ以下、１４５０ＭＰａ以下、特に１４００ＭＰａ以下が好ましい。 The compressive stress values of the compressive stress layers 2d and 3d are preferably 300 MPa or more, 350 MPa or more, and particularly 400 MPa or more. The greater the compressive stress value, the higher the mechanical strength of the tempered glass. On the other hand, when an extremely large compressive stress is formed on the surface, the tensile stress inherent in the tempered glass becomes extremely high, and the dimensional change before and after the tempering process may increase. For this reason, the compressive stress value is preferably 1500 MPa or less, 1450 MPa or less, and particularly preferably 1400 MPa or less.

なお、上述した圧縮応力層２ｄ，３ｄにおける圧縮応力深さおよび圧縮応力値は、例えば、応力計（折原製作所製のＦＳＭ−６０００ＬＥおよびＦｓｍＶ）で測定可能である。 In addition, the compressive stress depth and the compressive stress value in the compressive stress layers 2d and 3d described above can be measured by, for example, a stress meter (FSM-6000LE and FsmV manufactured by Orihara Seisakusho).

更に、主ガラス部２と副ガラス部３（強化ガラス）は、例えば、下記の特性を有することが好ましい。 Furthermore, it is preferable that the main glass part 2 and the sub glass part 3 (tempered glass) have the following characteristics, for example.

密度は、好ましくは２．６０ｇ／ｃｍ³以下、２．５５ｇ／ｃｍ³以下、２．５０ｇ／ｃｍ³以下、２．４８ｇ／ｃｍ³以下、２．４６ｇ／ｃｍ³以下、特に２．４５ｇ／ｃｍ³以下である。密度が小さい程、強化ガラスを軽量化することができる。なお、「密度」は、周知のアルキメデス法で測定可能である。 Density is preferably 2.60 g / cm ³ or less, 2.55 g / cm ³ or less, 2.50 g / cm ³ or less, 2.48 g / cm ³ or less, 2.46 g / cm ³ or less, in particular 2.45 g / cm ³ or less. The smaller the density, the lighter the tempered glass. The “density” can be measured by a known Archimedes method.

歪点は、好ましくは５５０℃以上、５８０℃以上、５９０℃以上、６００℃以上、６１０℃以上、６１５℃以上、６２０℃以上、６２５℃以上、６３０℃以上、６４０℃以上、６５０℃以上、特に６６０℃以上である。歪点が高い程、ＫＮＯ₃溶融塩を高温化した場合に、強化特性が変化し難くなる。ここで、「歪点」は、ＡＳＴＭＣ３３６の方法に基づいて測定した値を指す。 The strain point is preferably 550 ° C or higher, 580 ° C or higher, 590 ° C or higher, 600 ° C or higher, 610 ° C or higher, 615 ° C or higher, 620 ° C or higher, 625 ° C or higher, 630 ° C or higher, 640 ° C or higher, 650 ° C or higher, In particular, it is 660 ° C. or higher. The higher the strain point, the harder the change in strengthening characteristics when the KNO ₃ molten salt is heated. Here, the “strain point” refers to a value measured based on the method of ASTM C336.

１０^4.0ｄＰａ・ｓにおける温度は１４００℃以下が好ましい。１０^4.0ｄＰａ・ｓにおける温度が低い程、成形設備への負担が軽減されて、成形設備が長寿命化し、結果として、強化ガラスの製造コストを低廉化し易くなる。ここで、「１０^4.0ｄＰａ・ｓにおける温度」は、例えば、白金球引き上げ法で測定可能である。なお、１０^4.0ｄＰａ・ｓにおける温度は、成形温度に相当する。 The temperature at 10 ^4.0 dPa · s is preferably 1400 ° C. or lower. The lower the temperature at 10 ^4.0 dPa · s, the less the burden on the forming equipment, the longer the life of the forming equipment, and as a result, the manufacturing cost of tempered glass can be easily reduced. Here, the “temperature at 10 ^4.0 dPa · s” can be measured by, for example, a platinum ball pulling method. The temperature at 10 ^4.0 dPa · s corresponds to the molding temperature.

１０^2.5ｄＰａ・ｓにおける温度は、好ましくは１７００℃以下、１６８０℃以下、１６５０℃以下、特に１６００℃以下である。１０^2.5ｄＰａ・ｓにおける温度が低い程、低温溶融が可能になり、溶融窯等のガラス製造設備への負担が軽減されると共に、泡品位を高め易くなる。すなわち、１０^2.5ｄＰａ・ｓにおける温度が低い程、強化ガラスの製造コストを低廉化し易くなる。ここで、「１０^2.5ｄＰａ・ｓにおける温度」は、例えば、白金球引き上げ法で測定可能である。なお、１０^2.5ｄＰａ・ｓにおける温度は、溶融温度に相当する。 The temperature at 10 ^2.5 dPa · s is preferably 1700 ° C. or lower, 1680 ° C. or lower, 1650 ° C. or lower, particularly 1600 ° C. or lower. The lower the temperature at 10 ^2.5 dPa · s, the lower the temperature melting becomes possible, and the burden on glass production equipment such as a melting kiln is reduced, and the bubble quality is easily improved. That is, the lower the temperature at 10 ^2.5 dPa · s, the easier it is to reduce the manufacturing cost of tempered glass. Here, the “temperature at 10 ^2.5 dPa · s” can be measured by, for example, a platinum ball pulling method. The temperature at 10 ^2.5 dPa · s corresponds to the melting temperature.

熱膨張係数は、好ましくは５０〜１００×１０^-7／℃、７０〜１００×１０^-7／℃、７５〜９５×１０^-7／℃、特に８０〜９０×１０^-7／℃である。熱膨張係数を上記範囲に規制すれば、ガラスが熱衝撃によって破損し難くなるため、強化処理前の予熱や強化処理後の除冷に要する時間を短縮することができる。結果として、強化ガラスの製造コストを低廉化することができる。また、金属、有機系接着剤等の周辺部材の熱膨張係数に整合させ易くなり、周辺部材の剥離を防止することができる。ここで、「熱膨張係数」は、ディラトメーターを用いて、２５〜３８０℃の温度範囲における平均熱膨張係数を測定した値を指す。 The thermal expansion coefficient is preferably 50 to 100 × 10 ⁻⁷ / ° C., 70 to 100 × 10 ⁻⁷ / ° C., 75 to 95 × 10 ⁻⁷ / ° C., particularly 80 to 90 × 10 ⁻⁷ / ° C. If the thermal expansion coefficient is regulated within the above range, the glass is less likely to be damaged by thermal shock, so that the time required for preheating before the tempering treatment and cooling after the tempering treatment can be shortened. As a result, the manufacturing cost of tempered glass can be reduced. Moreover, it becomes easy to match with the thermal expansion coefficient of peripheral members, such as a metal and an organic type adhesive agent, and peeling of a peripheral member can be prevented. Here, “thermal expansion coefficient” refers to a value obtained by measuring an average thermal expansion coefficient in a temperature range of 25 to 380 ° C. using a dilatometer.

液相温度は、好ましくは１３００℃以下、１２８０℃以下、１２５０℃以下、１２３０℃以下、特に１２００℃以下である。なお、液相温度が低い程、耐失透性や成形性が向上する。ここで、「液相温度」は、標準篩３０メッシュ（篩目開き５００μｍ）を通過し、５０メッシュ（篩目開き３００μｍ）に残るガラス粉末を白金ボートに入れて、温度勾配炉中に２４時間保持して、結晶（初相）の析出する温度を測定した値を指す。 The liquidus temperature is preferably 1300 ° C. or lower, 1280 ° C. or lower, 1250 ° C. or lower, 1230 ° C. or lower, particularly 1200 ° C. or lower. In addition, devitrification resistance and a moldability improve, so that liquidus temperature is low. Here, the “liquid phase temperature” is obtained by passing the glass powder that passes through a standard sieve 30 mesh (a sieve opening of 500 μm) and remains in 50 mesh (a sieve opening of 300 μm) into a platinum boat and puts it in a temperature gradient furnace for 24 hours. The temperature at which the crystal (initial phase) precipitates is measured.

液相粘度は、好ましくは１０^4.0ｄＰａ・ｓ以上、１０^4.4ｄＰａ・ｓ以上、１０^4.8ｄＰａ・ｓ以上、１０^5.0ｄＰａ・ｓ以上、１０^5.3ｄＰａ・ｓ以上、１０^5.5ｄＰａ・ｓ以上、１０^5.7ｄＰａ・ｓ以上、１０^5.8ｄＰａ・ｓ以上、特に１０^6.0ｄＰａ・ｓ以上である。なお、液相粘度が高い程、耐失透性や成形性が向上する。ここで、「液相粘度」は、液相温度におけるガラスの粘度を白金球引き上げ法で測定した値を指す。 The liquid phase viscosity is preferably 10 ^4.0 dPa · s or more, 10 ^4.4 dPa · s or more, 10 ^4.8 dPa · s or more, 10 ^5.0 dPa · s or more, 10 ^5.3 dPa · s or more, 10 ^5.5 dPa · s or more, 10 ^{It is 5.7} dPa · s or more, 10 ^5.8 dPa · s or more, particularly 10 ^6.0 dPa · s or more. In addition, devitrification resistance and a moldability improve, so that liquid phase viscosity is high. Here, “liquid phase viscosity” refers to a value obtained by measuring the viscosity of glass at the liquid phase temperature by a platinum ball pulling method.

ヤング率は、好ましくは６５ＧＰａ以上、６９ＧＰａ以上、７１ＧＰａ以上、７５ＧＰａ以上、特に７７ＧＰａ以上である。ヤング率が高い程、強化ガラスが撓み難くなり、タッチパネルディスプレイ等に用いる際、ペン等で強化ガラスの表面を強く押しても、強化ガラスの変形量が小さくなる。結果として、強化ガラスが、背面に位置する液晶素子に接触して、表示不良になる事態を防止し易くなる。また、強化処理時に発生する応力に対する変形量が小さくなるため、強化処理前後の寸法変化を低減することができる。なお、「ヤング率」は、周知の共振法で測定可能である。 The Young's modulus is preferably 65 GPa or more, 69 GPa or more, 71 GPa or more, 75 GPa or more, particularly 77 GPa or more. The higher the Young's modulus, the harder the tempered glass bends. When used for a touch panel display or the like, even if the surface of the tempered glass is strongly pressed with a pen or the like, the deformation amount of the tempered glass becomes smaller. As a result, it becomes easy to prevent the tempered glass from coming into contact with the liquid crystal element located on the back surface and causing a display defect. Moreover, since the deformation amount with respect to the stress generated during the strengthening process is reduced, the dimensional change before and after the strengthening process can be reduced. The “Young's modulus” can be measured by a known resonance method.

介在部４として使用される接着剤は、透明なものが好ましく、また、主ガラス部２と副ガラス部３との境界を感じさせないように、主ガラス部２と副ガラス部３に屈折率が近いものが好ましい。主ガラス部２と副ガラス部３に対する接着剤の屈折率の差は、例えば、０．１以内、０．８以内、０．５以内が好ましい。接着剤の種類としては、例えば、シリコン樹脂系接着剤、アクリル樹脂系接着剤、エポキシ樹脂系接着剤等が挙げられる。 The adhesive used as the interposition part 4 is preferably transparent, and the main glass part 2 and the sub glass part 3 have a refractive index so that the boundary between the main glass part 2 and the sub glass part 3 is not felt. Close ones are preferred. The difference in refractive index of the adhesive with respect to the main glass part 2 and the sub glass part 3 is preferably within 0.1, within 0.8, or within 0.5, for example. Examples of the type of adhesive include silicon resin adhesives, acrylic resin adhesives, and epoxy resin adhesives.

次に、ガラス板１の製造方法について説明する。 Next, the manufacturing method of the glass plate 1 is demonstrated.

最初に、図２（Ａ）に示すように、単一のガラス原板５を準備する。このガラス原板５は、例えば、オーバーフローダウンドロー法、フロート法、スロットダウンドロー法、リドロー法、ロールアウト法、プレス法等の成形方法により製造することができる。 First, as shown in FIG. 2 (A), a single glass original plate 5 is prepared. The glass original plate 5 can be manufactured by a molding method such as an overflow downdraw method, a float method, a slot downdraw method, a redraw method, a rollout method, or a press method.

次に、図２（Ｂ）に示すように、ガラス原板５の角部を、切り離すことにより、主ガラス原板６と、副ガラス原板７とを形成する。ガラス原板５を切断する方法としては、例えば、レーザ割断、レーザ溶断、研削切断（ウォータージェット切断含む）等が挙げられる。 Next, as shown in FIG. 2 (B), the main glass original plate 6 and the sub glass original plate 7 are formed by cutting off the corners of the glass original plate 5. Examples of the method of cutting the glass original plate 5 include laser cleaving, laser fusing, grinding cutting (including water jet cutting) and the like.

主ガラス原板６と副ガラス原板７の切断端面６ａ，７ａは、必要に応じて研磨、研削等を行ってよい。主ガラス原板６が主ガラス部２となるガラス板であり、副ガラス原板７が副ガラス部３となるガラス板である。 The cut end surfaces 6a and 7a of the main glass original plate 6 and the sub glass original plate 7 may be polished, ground, or the like as necessary. The main glass original plate 6 is a glass plate that becomes the main glass portion 2, and the sub glass original plate 7 is a glass plate that becomes the sub glass portion 3.

次に、図２（Ｃ）に示すように、副ガラス原板７を、アルカリ金属イオンを含む溶融塩Ｓ１に浸漬してイオン交換することにより化学強化する。本実施形態では、溶融塩Ｓ１は、例えば硝酸カリウム溶融塩である。溶融塩Ｓ１の温度は、例えば４４０℃〜５００℃である。また、浸漬時間は、例えば４時間〜１７０時間である。 Next, as shown in FIG. 2 (C), the secondary glass original plate 7 is chemically strengthened by immersing it in a molten salt S1 containing alkali metal ions and performing ion exchange. In the present embodiment, the molten salt S1 is, for example, a potassium nitrate molten salt. The temperature of the molten salt S1 is, for example, 440 ° C to 500 ° C. Moreover, immersion time is 4 hours-170 hours, for example.

その後、図２（Ｄ）に示すように、主ガラス原板６と副ガラス原板７とを、アルカリ金属イオンを含む溶融塩Ｓ２に浸漬してイオン交換することにより化学強化する。本実施形態では、溶融塩Ｓ２は、例えば硝酸カリウム溶融塩である。溶融塩Ｓ２の温度は、例えば３９０℃〜４３０℃である。また、浸漬時間は、例えば０．３時間〜３０時間である。 Thereafter, as shown in FIG. 2 (D), the main glass original plate 6 and the auxiliary glass original plate 7 are chemically strengthened by immersing them in a molten salt S2 containing alkali metal ions and performing ion exchange. In the present embodiment, the molten salt S2 is, for example, a potassium nitrate molten salt. The temperature of the molten salt S2 is, for example, 390 ° C to 430 ° C. Moreover, immersion time is 0.3 hours-30 hours, for example.

これにより、主ガラス原板６については、１段階の化学強化により、表面に圧縮応力層２ｄが形成される。一方、副ガラス原板７については、２段階の化学強化により、表面に、圧縮応力深さが主ガラス原板６より大きい圧縮応力層３ｄが形成される。 Thereby, about the main glass original plate 6, the compressive-stress layer 2d is formed in the surface by one step of chemical strengthening. On the other hand, with respect to the secondary glass original plate 7, a compressive stress layer 3 d having a compressive stress depth larger than the main glass original plate 6 is formed on the surface by two-step chemical strengthening.

そして、図２（Ｅ）に示すように、主ガラス原板６の切断端面６ａと副ガラス原板７の切断端面７ａを、接着剤で接着することにより、ガラス板１が完成し、主ガラス原板６と副ガラス原板７が、それぞれ主ガラス部２と副ガラス部３となり、接着した接着剤が介在部４となる。 2E, the glass plate 1 is completed by bonding the cut end surface 6a of the main glass original plate 6 and the cut end surface 7a of the sub glass original plate 7 with an adhesive, and the main glass original plate 6 And the auxiliary glass original plate 7 become the main glass part 2 and the auxiliary glass part 3, respectively, and the adhered adhesive becomes the interposition part 4.

ガラス原板５は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ₂ ５０〜８０％、Ａｌ₂Ｏ₃ ５〜２５％、Ｂ₂Ｏ₃ ０〜１５％、Ｎａ₂Ｏ１〜２０％、Ｋ₂Ｏ０〜１０％を含有することが好ましい。なお、ガラス板１の主ガラス部２と副ガラス部３については、ガラス原板５に対して、表層において微視的にガラス組成が異なっているものの、全体としてガラス組成が実質的に相違しない。よって、密度、粘度、ヤング率等の特性は、実質的に、主ガラス部２と副ガラス部３と、ガラス原板５で相違しない。 Glass original plate 5, as a glass composition, in _{mass%, SiO 2 50~80%, Al} 2 O 3 5~25%, B 2 O 3 0~15%, Na 2 O 1~20%, K 2 O 0 It is preferable to contain -10%. In addition, about the main glass part 2 and the subglass part 3 of the glass plate 1, although the glass composition differs microscopically in a surface layer with respect to the glass original plate 5, the glass composition does not differ substantially as a whole. Therefore, characteristics such as density, viscosity, Young's modulus, and the like are not substantially different between the main glass portion 2, the sub glass portion 3, and the glass original plate 5.

上記のように各成分の含有範囲を限定した理由を下記に示す。なお、各成分の含有範囲の説明において、％表示は質量％を指す。 The reason for limiting the content range of each component as described above will be described below. In addition, in description of the containing range of each component,% display points out the mass%.

ＳｉＯ₂は、ガラスのネットワークを形成する成分である。ＳｉＯ₂の含有量は、好ましくは５０〜８０％、５２〜７５％、５５〜７２％、５５〜７０％、特に５５〜６７．５％である。ＳｉＯ₂の含有量が少な過ぎると、ガラス化し難くなり、また熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下し易くなる。一方、ＳｉＯ₂の含有量が多過ぎると、溶融性や成形性が低下し易くなる。 SiO ₂ is a component that forms a network of glass. The content of SiO ₂ is preferably 50-80%, 52-75%, 55-72%, 55-70%, in particular 55-67.5%. When the content of SiO ₂ is too small, vitrification becomes difficult, and the thermal expansion coefficient becomes too high, and the thermal shock resistance tends to be lowered. On the other hand, if the content of SiO ₂ is too large, the meltability and the formability tends to decrease.

Ａｌ₂Ｏ₃は、イオン交換性能を高める成分であり、また歪点やヤング率を高める成分である。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量は５〜２５％が好ましい。Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が少な過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下し易くなることに加えて、イオン交換性能を十分に発揮できない虞が生じる。よって、Ａｌ₂Ｏ₃の好適な下限範囲は７％以上、８％以上、１０％以上、１２％以上、１４％以上、１５％以上、特に１６％以上である。一方、Ａｌ₂Ｏ₃の含有量が多過ぎると、ガラスに失透結晶が析出し易くなって、オーバーフローダウンドロー法等でガラス板を成形し難くなる。また熱膨張係数が低くなり過ぎて、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなり、更には高温粘性が高くなり、溶融性が低下し易くなる。よって、Ａｌ₂Ｏ₃の好適な上限範囲は２２％以下、２０％以下、１９％以下、１８％以下、特に１７％以下である。 Al ₂ O ₃ is a component that improves ion exchange performance, and is a component that increases the strain point and Young's modulus. The content of Al ₂ O ₃ is preferably 5 to 25%. If the content of Al ₂ O ₃ is too small, the thermal expansion coefficient becomes too high and the thermal shock resistance tends to be lowered, and in addition, there is a possibility that the ion exchange performance cannot be sufficiently exhibited. Therefore, the preferable lower limit range of Al ₂ O ₃ is 7% or more, 8% or more, 10% or more, 12% or more, 14% or more, 15% or more, particularly 16% or more. On the other hand, if the content of Al ₂ O ₃ is too large, devitrified crystals are likely to precipitate on the glass, making it difficult to form a glass plate by the overflow downdraw method or the like. In addition, the thermal expansion coefficient becomes too low to make it difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding material, and further, the high-temperature viscosity becomes high and the meltability tends to be lowered. Therefore, the preferable upper limit range of Al ₂ O ₃ is 22% or less, 20% or less, 19% or less, 18% or less, particularly 17% or less.

Ｂ₂Ｏ₃は、高温粘度や密度を低下させると共に、ガラスを安定化させて結晶を析出させ難くし、液相温度を低下させる成分である。またクラックレジスタンスを高める成分である。しかし、Ｂ₂Ｏ₃の含有量が多過ぎると、イオン交換処理によって、ヤケと呼ばれる表面の着色が発生したり、耐水性が低下したり、圧縮応力層の圧縮応力値が低下したり、圧縮応力層の圧縮応力深さが小さくなる傾向がある。よって、Ｂ₂Ｏ₃の含有量は、好ましくは０〜１５％、０．１〜１２％、１〜１０％、１超〜８％、１．５〜６％、特に２〜５％である。 B ₂ O ₃ is a component that reduces high temperature viscosity and density, stabilizes the glass, makes it difficult to precipitate crystals, and lowers the liquidus temperature. It is also a component that increases crack resistance. However, if the content of B ₂ O ₃ is too large, the ion exchange treatment may cause surface coloring called burns, water resistance may decrease, the compressive stress value of the compressive stress layer may decrease, The compressive stress depth of the stress layer tends to be small. Therefore, the content of B ₂ O ₃ is preferably 0 to 15%, 0.1 to 12%, 1 to 10%, more than 1 to 8%, 1.5 to 6%, particularly 2 to 5%. .

Ｎａ₂Ｏは、主要なイオン交換成分であり、また高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。また、Ｎａ₂Ｏは、耐失透性を改善する成分でもある。Ｎａ₂Ｏの含有量は１〜２０％である。Ｎａ₂Ｏの含有量が少な過ぎると、溶融性が低下したり、熱膨張係数が低下したり、イオン交換性能が低下し易くなる。よって、Ｎａ₂Ｏを導入する場合、Ｎａ₂Ｏの好適な下限範囲は１０％以上、１１％以上、特に１２％以上である。一方、Ｎａ₂Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。また歪点が低下し過ぎたり、ガラス組成の成分バランスを欠き、かえって耐失透性が低下する場合がある。よって、Ｎａ₂Ｏの好適な上限範囲は１７％以下、特に１６％以下である。 Na ₂ O is a major ion exchange component, and is a component that lowers the high-temperature viscosity and improves meltability and moldability. Na ₂ O is also a component that improves devitrification resistance. The content of Na ₂ O is 1 to 20%. When Na ₂ O content is too small, or reduced meltability, lowered coefficient of thermal expansion tends to decrease the ion exchange performance. Therefore, when Na ₂ O is introduced, a preferable lower limit range of Na ₂ O is 10% or more, 11% or more, and particularly 12% or more. On the other hand, when the content of Na ₂ O is too large, the thermal expansion coefficient becomes too high, the thermal shock resistance is lowered, and it becomes difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding materials. In addition, the strain point may be excessively lowered or the component balance of the glass composition may be lost, and the devitrification resistance may be deteriorated. Therefore, a preferable upper limit range of Na ₂ O is 17% or less, particularly 16% or less.

Ｋ₂Ｏは、イオン交換を促進する成分であり、アルカリ金属酸化物の中では圧縮応力層の圧縮応力深さを増大させる効果が大きい成分である。また高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。更には、耐失透性を改善する成分でもある。Ｋ₂Ｏの含有量は０〜１０％である。Ｋ₂Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。また歪点が低下し過ぎたり、ガラス組成の成分バランスを欠き、かえって耐失透性が低下する傾向がある。よって、Ｋ₂Ｏの好適な上限範囲は８％以下、６％以下、４％以下、特に２％未満である。 K ₂ O is a component that promotes ion exchange, and is a component that has a large effect of increasing the compressive stress depth of the compressive stress layer among alkali metal oxides. Moreover, it is a component which reduces high temperature viscosity and improves a meltability and a moldability. Furthermore, it is also a component that improves devitrification resistance. The content of K ₂ O is 0 to 10%. When the content of K ₂ O is too large, the thermal expansion coefficient becomes too high, and the thermal shock resistance is lowered or it becomes difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding materials. Moreover, there is a tendency that the strain point is excessively lowered, the component balance of the glass composition is lacking, and the devitrification resistance is lowered. Therefore, the preferable upper limit range of K ₂ O is 8% or less, 6% or less, 4% or less, and particularly less than 2%.

上記成分以外にも、例えば以下の成分を導入してもよい。 In addition to the above components, for example, the following components may be introduced.

Ｌｉ₂Ｏは、イオン交換成分であると共に、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。またヤング率を高める成分である。更にアルカリ金属酸化物の中では圧縮応力値を増大させる効果が大きい。しかし、Ｌｉ₂Ｏの含有量が多過ぎると、液相粘度が低下して、ガラスが失透し易くなる。また、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。更に、低温粘性が低下し過ぎて、応力緩和が起こり易くなると、かえって圧縮応力値が小さくなる場合がある。従って、Ｌｉ₂Ｏの含有量は、好ましくは０〜３．５％、０〜２％、０〜１％、０〜０．５％、特に０．０１〜０．２％である。 Li ₂ O is an ion exchange component and a component that lowers the high-temperature viscosity and improves the meltability and moldability. It is also a component that increases Young's modulus. Furthermore, the effect of increasing the compressive stress value is large among alkali metal oxides. However, when the content of Li ₂ O is too large, and decreases the liquidus viscosity, it tends glass devitrified. In addition, the thermal expansion coefficient becomes too high, so that the thermal shock resistance is lowered or it is difficult to match the thermal expansion coefficient of the surrounding material. Furthermore, if the low-temperature viscosity is too low and stress relaxation is likely to occur, the compressive stress value may be reduced. Therefore, the content of Li ₂ O is preferably 0 to 3.5%, 0 to 2%, 0 to 1%, 0 to 0.5%, particularly 0.01 to 0.2%.

Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏの好適な含有量は５〜２５％、１０〜２２％、１５〜２２％、特に１７〜２２％である。Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏの含有量が少な過ぎると、イオン交換性能や溶融性が低下し易くなる。一方、Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏの含有量が多過ぎると、ガラスが失透し易くなることに加えて、熱膨張係数が高くなり過ぎて、耐熱衝撃性が低下したり、周辺材料の熱膨張係数に整合させ難くなる。また歪点が低下し過ぎて、高い圧縮応力値が得られ難くなる場合がある。更に液相温度付近の粘性が低下して、高い液相粘度を確保し難くなる場合もある。なお、「Ｌｉ₂Ｏ＋Ｎａ₂Ｏ＋Ｋ₂Ｏ」は、Ｌｉ₂Ｏ、Ｎａ₂Ｏ及びＫ₂Ｏの合量である。 The preferred content of Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O is 5-25%, 10-22%, 15-22%, especially 17-22%. When _{_{Li 2 O + Na 2 O +}} K content of ₂ O is too small, the ion exchange performance and meltability is liable to decrease. On the other hand, if the content of Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O is too large, the glass tends to be devitrified, the thermal expansion coefficient becomes too high, the thermal shock resistance decreases, and the heat of the surrounding materials It becomes difficult to match the expansion coefficient. In addition, the strain point may be excessively lowered, making it difficult to obtain a high compressive stress value. Furthermore, the viscosity in the vicinity of the liquidus temperature may decrease, making it difficult to ensure a high liquidus viscosity. “Li ₂ O + Na ₂ O + K ₂ O” is the total amount of Li ₂ O, Na ₂ O and K ₂ O.

ＭｇＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める成分であり、アルカリ土類金属酸化物の中では、イオン交換性能を高める効果が大きい成分である。しかし、ＭｇＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が高くなり易く、またガラスが失透し易くなる。よって、ＭｇＯの好適な上限範囲は１２％以下、１０％以下、８％以下、５％以下、特に４％以下である。なお、ガラス組成中にＭｇＯを導入する場合、ＭｇＯの好適な下限範囲は０．１％以上、０．５％以上、１％以上、特に２％以上である。 MgO is a component that lowers the viscosity at high temperature, increases meltability and moldability, and increases the strain point and Young's modulus. Among alkaline earth metal oxides, MgO is a component that has a large effect of improving ion exchange performance. is there. However, when there is too much content of MgO, a density and a thermal expansion coefficient will become high easily, and it will become easy to devitrify glass. Therefore, the preferable upper limit range of MgO is 12% or less, 10% or less, 8% or less, 5% or less, and particularly 4% or less. In addition, when introducing MgO into a glass composition, the suitable minimum range of MgO is 0.1% or more, 0.5% or more, 1% or more, especially 2% or more.

ＣａＯは、他の成分と比較して、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める効果が大きい。ＣａＯの含有量は０〜１０％が好ましい。しかし、ＣａＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が高くなり、またガラス組成の成分バランスを欠いて、かえってガラスが失透し易くなったり、イオン交換性能が低下し易くなる。よって、ＣａＯの好適な含有量は０〜５％、０．０１〜４％、０．１〜３％、特に１〜２．５％である。 Compared with other components, CaO has a large effect of lowering the high temperature viscosity and improving the meltability and moldability, and increasing the strain point and Young's modulus without deteriorating devitrification resistance. The content of CaO is preferably 0 to 10%. However, when there is too much content of CaO, a density and a thermal expansion coefficient will become high, the component balance of a glass composition will be missing, and it will become easy to devitrify glass on the contrary, or ion exchange performance will fall easily. Therefore, suitable content of CaO is 0 to 5%, 0.01 to 4%, 0.1 to 3%, particularly 1 to 2.5%.

ＳｒＯは、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める成分である。しかし、ＳｒＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が高くなったり、イオン交換性能が低下したり、ガラス組成の成分バランスを欠いて、かえってガラスが失透し易くなる。ＳｒＯの好適な含有範囲は０〜５％、０〜３％、０〜１％、特に０〜０．１％未満である。 SrO is a component that lowers the high-temperature viscosity without increasing devitrification resistance, thereby increasing the meltability and moldability, and increasing the strain point and Young's modulus. However, when the content of SrO is too large, the density and thermal expansion coefficient are increased, the ion exchange performance is lowered, and the glass composition tends to be devitrified due to lack of the component balance of the glass composition. A suitable content range of SrO is 0 to 5%, 0 to 3%, 0 to 1%, particularly 0 to less than 0.1%.

ＢａＯは、耐失透性の低下を伴うことなく、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める成分である。しかし、ＢａＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が高くなったり、イオン交換性能が低下したり、ガラス組成の成分バランスを欠いて、かえってガラスが失透し易くなる。ＢａＯの好適な含有範囲は０〜５％、０〜３％、０〜１％、特に０〜０．１％未満である。 BaO is a component that lowers the high-temperature viscosity without increasing devitrification resistance, thereby improving the meltability and moldability, and increasing the strain point and Young's modulus. However, when there is too much content of BaO, a density and a thermal expansion coefficient will become high, an ion exchange performance will fall, or it lacks the component balance of a glass composition, and on the contrary, it becomes easy to devitrify glass. A suitable content range of BaO is 0 to 5%, 0 to 3%, 0 to 1%, particularly 0 to less than 0.1%.

ＺｎＯは、イオン交換性能を高める成分であり、特に圧縮応力値を増大させる効果が大きい成分である。また低温粘性を低下させずに、高温粘性を低下させる成分である。しかし、ＺｎＯの含有量が多過ぎると、ガラスが分相したり、耐失透性が低下したり、密度が高くなったり、圧縮応力層の圧縮応力深さが小さくなる傾向がある。よって、ＺｎＯの含有量は０〜６％、０〜５％、０〜１％、０〜０．５％、特に０〜０．１％未満が好ましい。 ZnO is a component that enhances the ion exchange performance, and is a component that is particularly effective in increasing the compressive stress value. Moreover, it is a component which reduces high temperature viscosity, without reducing low temperature viscosity. However, if the content of ZnO is too large, the glass tends to undergo phase separation, the devitrification resistance decreases, the density increases, or the compressive stress depth of the compressive stress layer decreases. Therefore, the content of ZnO is preferably 0 to 6%, 0 to 5%, 0 to 1%, 0 to 0.5%, particularly preferably 0 to less than 0.1%.

ＺｒＯ₂は、イオン交換性能を顕著に高める成分であると共に、液相粘度付近の粘性や歪点を高める成分であるが、その含有量が多過ぎると、耐失透性が著しく低下する虞があり、また密度が高くなり過ぎる虞がある。よって、ＺｒＯ₂の好適な上限範囲は１０％以下、８％以下、６％以下、特に５％以下である。なお、イオン交換性能を高めたい場合、ガラス組成中にＺｒＯ₂を導入することが好ましく、その場合、ＺｒＯ₂の好適な下限範囲は０．００１％以上、０．０１％以上、０．５％以上、特に１％以上である。 ZrO ₂ is a component that remarkably improves the ion exchange performance and a component that increases the viscosity and strain point in the vicinity of the liquid phase viscosity. However, if its content is too large, the devitrification resistance may be significantly reduced. There is also a possibility that the density becomes too high. Therefore, the preferable upper limit range of ZrO ₂ is 10% or less, 8% or less, 6% or less, and particularly 5% or less. In addition, when it is desired to improve the ion exchange performance, it is preferable to introduce ZrO ₂ into the glass composition. In this case, the preferred lower limit range of ZrO ₂ is 0.001% or more, 0.01% or more, 0.5% Above, especially 1% or more.

Ｐ₂Ｏ₅は、イオン交換性能を高める成分であり、特に圧縮応力層の圧縮応力深さを大きくする成分である。しかし、Ｐ₂Ｏ₅の含有量が多過ぎると、ガラスが分相し易くなる。よって、Ｐ₂Ｏ₅の好適な上限範囲は１０％以下、８％以下、６％以下、４％以下、２％以下、１％以下、特に０．１％未満である。 P ₂ O ₅ is a component that enhances ion exchange performance, and in particular, is a component that increases the compressive stress depth of the compressive stress layer. However, when the content of P ₂ O ₅ is too large, easily glass phase separation. Therefore, the preferable upper limit range of P ₂ O ₅ is 10% or less, 8% or less, 6% or less, 4% or less, 2% or less, 1% or less, particularly less than 0.1%.

清澄剤として、Ａｓ₂Ｏ₃、Ｓｂ₂Ｏ₃、ＳｎＯ₂、Ｆ、Ｃｌ、ＳＯ₃の群（好ましくはＳｎＯ₂、Ｃｌ、ＳＯ₃の群）から選択された一種又は二種以上を０〜３００００ｐｐｍ（３％）導入してもよい。ＳｎＯ₂＋ＳＯ₃＋Ｃｌの含有量は、清澄効果を的確に享受する観点から、好ましくは０〜１００００ｐｐｍ、５０〜５０００ｐｐｍ、８０〜４０００ｐｐｍ、１００〜３０００ｐｐｍ、特に３００〜３０００ｐｐｍである。ここで、「ＳｎＯ₂＋ＳＯ₃＋Ｃｌ」は、ＳｎＯ₂、ＳＯ₃及びＣｌの合量を指す。 As a fining agent, one or two or more selected from the group of As ₂ O ₃ , Sb ₂ O ₃ , SnO ₂ , F, Cl and SO ₃ (preferably a group of SnO ₂ , Cl and SO ₃ ) 30,000 ppm (3%) may be introduced. The content of SnO ₂ + SO ₃ + Cl is preferably 0 to 10000 ppm, 50 to 5000 ppm, 80 to 4000 ppm, 100 to 3000 ppm, particularly 300 to 3000 ppm, from the viewpoint of accurately enjoying the clarification effect. Here, “SnO ₂ + SO ₃ + Cl” refers to the total amount of SnO ₂ , SO ₃ and Cl.

ＳｎＯ₂の好適な含有範囲は０〜１００００ｐｐｍ、０〜７０００ｐｐｍ、特に５０〜６０００ｐｐｍである。Ｃｌの好適な含有範囲は０〜１５００ｐｐｍ、０〜１２００ｐｐｍ、０〜８００ｐｐｍ、０〜５００ｐｐｍ、特に５０〜３００ｐｐｍである。ＳＯ₃の好適な含有範囲は０〜１０００ｐｐｍ、０〜８００ｐｐｍ、特に１０〜５００ｐｐｍである。 Suitable content range of SnO ₂ is 0~10000ppm, 0~7000ppm, in particular 50～6000Ppm. The preferable content range of Cl is 0-1500 ppm, 0-1200 ppm, 0-800 ppm, 0-500 ppm, especially 50-300 ppm. A suitable content range of SO ₃ is 0 to 1000 ppm, 0 to 800 ppm, particularly 10 to 500 ppm.

Ｎｄ₂Ｏ₃、Ｌａ₂Ｏ₃等の希土類酸化物は、ヤング率を高める成分であり、また補色となる色を加えると、消色して、ガラスの色味をコントロールし得る成分である。しかし、原料自体のコストが高く、また多量に導入すると、耐失透性が低下し易くなる。よって、希土類酸化物の含有量は、好ましくは４％以下、３％以下、２％以下、１％以下、特に０．５％以下である。 Rare earth oxides such as Nd ₂ O ₃ and La ₂ O ₃ are components that increase the Young's modulus, and are components that can be decolored and control the color of the glass when a complementary color is added. However, the cost of the raw material itself is high, and if it is introduced in a large amount, the devitrification resistance tends to decrease. Therefore, the rare earth oxide content is preferably 4% or less, 3% or less, 2% or less, 1% or less, particularly 0.5% or less.

本実施形態では、環境面の配慮から、実質的にＡｓ₂Ｏ₃、Ｆ、ＰｂＯ、Ｂｉ₂Ｏ₃を含有しないことが好ましい。ここで、「実質的にＡｓ₂Ｏ₃を含有しない」とは、ガラス成分として積極的にＡｓ₂Ｏ₃を添加しないものの、不純物レベルで混入する場合を許容する趣旨であり、具体的には、Ａｓ₂Ｏ₃の含有量が５００ｐｐｍ未満であることを指す。「実質的にＦを含有しない」とは、ガラス成分として積極的にＦを添加しないものの、不純物レベルで混入する場合を許容する趣旨であり、具体的には、Ｆの含有量が５００ｐｐｍ未満であることを指す。「実質的にＰｂＯを含有しない」とは、ガラス成分として積極的にＰｂＯを添加しないものの、不純物レベルで混入する場合を許容する趣旨であり、具体的には、ＰｂＯの含有量が５００ｐｐｍ未満であることを指す。「実質的にＢｉ₂Ｏ₃を含有しない」とは、ガラス成分として積極的にＢｉ₂Ｏ₃を添加しないものの、不純物レベルで混入する場合を許容する趣旨であり、具体的には、Ｂｉ₂Ｏ₃の含有量が５００ｐｐｍ未満であることを指す。 In the present embodiment, it is preferable that substantially no As ₂ O ₃ , F, PbO, or Bi ₂ O ₃ is contained in consideration of the environment. Here, “substantially does not contain As ₂ O ₃ ” means that the glass component is not positively added with As ₂ O ₃ , but is allowed to be mixed at an impurity level. This means that the content of As ₂ O ₃ is less than 500 ppm. “Substantially free of F” means that F is not actively added as a glass component but is allowed to be mixed at an impurity level. Specifically, the content of F is less than 500 ppm. It points to something. “Substantially no PbO” means that although PbO is not actively added as a glass component, it is allowed to be mixed at an impurity level. Specifically, the PbO content is less than 500 ppm. It points to something. By "substantially free of Bi ₂ O _3", but not added actively Bi ₂ O ₃ as a glass component, a purpose to allow the case to be mixed with impurity levels, specifically, Bi ₂ It indicates that the content of O ₃ is less than 500 ppm.

以上のように構成されたガラス板１では、以下の効果を享受できる。 The glass plate 1 configured as described above can enjoy the following effects.

圧縮応力深さが、主ガラス部２の圧縮応力層２ｄより副ガラス部３の圧縮応力層３ｄの方が大きい。そのため、耐衝撃性は、主ガラス部２より副ガラス部３の方が高い。副ガラス部３が、主ガラス部２より外周側にあるので、落下等の際に衝撃を受ける可能性が高いため、副ガラス部３の耐衝撃性が高いと、ガラス板１全体の耐衝撃性を向上させることが可能である。一方で、圧縮応力深さが、副ガラス部３の圧縮応力層３ｄより主ガラス部２の圧縮応力層２ｄの方が小さい。そのため、内部の引っ張り応力は、副ガラス部３より主ガラス部２の方が小さくなる可能性が高い。そのため、主ガラス部２の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制可能になり、ひいては、ガラス板１全体で見た場合にも内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制可能になる。このように、本実施形態に係るガラス板１によれば、ガラス板１の内部の引っ張り応力に起因する不具合を抑制しつつ、ガラス板１の耐衝撃性を向上させることが可能である。 The compressive stress depth of the compressive stress layer 3d of the sub glass part 3 is larger than that of the compressive stress layer 2d of the main glass part 2. Therefore, the impact resistance of the sub glass portion 3 is higher than that of the main glass portion 2. Since the secondary glass portion 3 is located on the outer peripheral side of the main glass portion 2, there is a high possibility that the secondary glass portion 3 will receive an impact when dropped, etc. Therefore, if the secondary glass portion 3 has high impact resistance, the impact resistance of the entire glass plate 1 It is possible to improve the property. On the other hand, the compressive stress depth of the compressive stress layer 2d of the main glass part 2 is smaller than that of the compressive stress layer 3d of the sub glass part 3. Therefore, the internal tensile stress is likely to be smaller in the main glass portion 2 than in the sub glass portion 3. For this reason, it is possible to suppress problems caused by the tensile stress inside the main glass portion 2, and as a result, even when viewed from the whole glass plate 1, it is possible to suppress problems caused by the internal tensile stress. Thus, according to the glass plate 1 which concerns on this embodiment, it is possible to improve the impact resistance of the glass plate 1, suppressing the malfunction resulting from the tensile stress inside the glass plate 1. FIG.

また、副ガラス部３と主ガラス部２の間に介在部４が設けられており、両者は、直接連続していない。そのため、副ガラス部３に割れが生じても、副ガラス部３の割れが主ガラス部２に伝搬することを抑制できる。 Moreover, the interposition part 4 is provided between the subglass part 3 and the main glass part 2, and both are not continuing directly. Therefore, even if a crack occurs in the sub glass part 3, it is possible to suppress the crack of the sub glass part 3 from propagating to the main glass part 2.

本発明は、上記実施形態に限定されるものでは無く、その技術的思想の範囲内で、様々な変形が可能である。例えば、上記実施形態では、副ガラス部３における主ガラス部２の側の形状が、主ガラス部２の側に対して凹となるように湾曲していたが、これに限定されない。例えば、図３（Ａ）に示すように、平面視で、副ガラス部３における主ガラス部２の側の形状が、主ガラス部２の側に対して凸となるように湾曲していてもよい。また、図３（Ｂ）に示すように、平面視で、副ガラス部３における主ガラス部２の側の形状が、直線状であってもよい。更には、図３（Ｃ）に示すように、副ガラス部３に、主ガラス部２に設けられた凹部２ｅと係合可能な凸部３ｅが設けられてもよい。 The present invention is not limited to the above embodiment, and various modifications are possible within the scope of the technical idea. For example, in the said embodiment, although the shape of the side of the main glass part 2 in the subglass part 3 curved so that it might become concave with respect to the side of the main glass part 2, it is not limited to this. For example, as shown in FIG. 3A, even if the shape of the main glass portion 2 side in the sub glass portion 3 is curved so as to be convex with respect to the main glass portion 2 side in plan view. Good. Moreover, as shown in FIG.3 (B), the shape by the side of the main glass part 2 in the subglass part 3 may be linear by planar view. Further, as shown in FIG. 3C, the sub glass portion 3 may be provided with a convex portion 3e that can be engaged with the concave portion 2e provided in the main glass portion 2.

また、上記実施形態では、副ガラス部３は、ガラス板１の角部にのみ設けられていたが、副ガラス部３は、主ガラス部２に対してその外周側に設けられていればよい。例えば、図４（Ａ），（Ｂ）に示すように、副ガラス部３は、主ガラス部２に対してその外周側の全周（ガラス板１の周縁部の全体）に設けられてもよい。図示例では、副ガラス部３は、複数設けられており、副ガラス部３における（ガラス板１の）周方向の端部は、図４（Ａ）では、ガラス板１の長辺方向の中央と短辺方向の中央に位置し、図４（Ｂ）では、ガラス板１の角部に位置する。これらの複数の副ガラス部３の端部の間も介在部４が介在している。更には、副ガラス部３は、ガラス板１の周縁部で、ガラス板１の周方向に連続した１つのものであってもよい。 Moreover, in the said embodiment, although the subglass part 3 was provided only in the corner | angular part of the glass plate 1, the subglass part 3 should just be provided in the outer peripheral side with respect to the main glass part 2. FIG. . For example, as shown in FIGS. 4A and 4B, the auxiliary glass portion 3 may be provided on the entire outer periphery side of the main glass portion 2 (the entire peripheral portion of the glass plate 1). Good. In the illustrated example, a plurality of sub glass portions 3 are provided, and the end portion of the sub glass portion 3 in the circumferential direction (of the glass plate 1) is the center in the long side direction of the glass plate 1 in FIG. In FIG. 4B, it is located at the corner of the glass plate 1. Intervening portions 4 are also interposed between the end portions of the plurality of sub glass portions 3. Further, the sub glass portion 3 may be one peripheral portion of the glass plate 1 and continuous in the circumferential direction of the glass plate 1.

また、上記実施形態では、主ガラス部２と副ガラス部３は、同一のガラス原板５から製造されていたが、別々のガラス原板５から製造されてもよい。また、上記実施形態では、主ガラス部２は、圧縮応力層２ｄを有していたが、圧縮応力層２ｄを有さなくてもよい。その場合、主ガラス部２は、副ガラス部３と異なる材質であってもよく、例えば、結晶化ガラス等で形成されていてもよい。また、上記実施形態では、主ガラス部２と副ガラス部３は、厚さが同一であったが、異なっていてもよい。 Moreover, in the said embodiment, although the main glass part 2 and the subglass part 3 were manufactured from the same glass original plate 5, you may manufacture from the separate glass original plate 5. FIG. Moreover, in the said embodiment, although the main glass part 2 had the compressive-stress layer 2d, it does not need to have the compressive-stress layer 2d. In that case, the main glass portion 2 may be made of a material different from that of the sub glass portion 3, and may be formed of, for example, crystallized glass. Moreover, in the said embodiment, although the main glass part 2 and the subglass part 3 were the same thickness, you may differ.

また、上記実施形態では、介在部４が透明であったが、ガラス板の用途や使用態様によっては、介在部４は透明でなくてもよい。また、上記実施形態では、介在部４が、主ガラス部２と副ガラス部３とを接着する接着剤で構成されていたが、これに限定されるものでは無い。例えば、ガラス板１のうち主ガラス部２と副ガラス部３が、予め別部材に固定等され、その後に介在部が形成されて、ガラス板１が構成される場合等では、介在部４は、樹脂、金属、低融点ガラス等であってもよい。 Moreover, in the said embodiment, although the interposition part 4 was transparent, the interposition part 4 may not be transparent depending on the use and usage condition of a glass plate. Moreover, in the said embodiment, although the interposition part 4 was comprised with the adhesive agent which adhere | attaches the main glass part 2 and the subglass part 3, it is not limited to this. For example, in the case where the main glass portion 2 and the sub glass portion 3 of the glass plate 1 are fixed to different members in advance, and then the interposition portion is formed to form the glass plate 1, the interposition portion 4 is , Resin, metal, low melting point glass and the like.

また、上記実施形態では、主ガラス部２と副ガラス部３の強化に化学強化法を使用していたが、風冷強化法等の物理強化法を使用してもよい。 Moreover, in the said embodiment, although the chemical strengthening method was used for reinforcement | strengthening of the main glass part 2 and the subglass part 3, you may use physical strengthening methods, such as an air-cooling strengthening method.

１ガラス板
２主ガラス部
３副ガラス部
４介在部 1 Glass plate 2 Main glass part 3 Sub glass part 4 Interposition part

Claims

A glass plate comprising a main glass part, a sub glass part provided on the outer peripheral side of the main glass part, and an intervening part interposed between the main glass part and the sub glass part. ,
A glass plate, wherein the compressive stress depth of the sub glass portion is larger than that of the main glass portion.

A glass plate comprising a main glass part, a sub glass part provided on the outer peripheral side of the main glass part, and an intervening part interposed between the main glass part and the sub glass part. ,
The glass plate characterized in that the sub-glass portion has a compressive stress value larger than that of the main glass portion.

The glass plate according to claim 1 or 2, wherein the glass plate has a rectangular shape, and the sub glass portion is provided at a corner of the glass plate.

The glass plate according to claim 3, wherein the sub glass portion is made of the same material as the main glass portion.

The glass plate according to claim 3, wherein the sub glass portion is made of a material different from that of the main glass portion.

The glass sheet according to any one of claims 3 to 5, wherein the sub glass portion is provided only in the corner portion.

The glass plate according to claim 6, wherein a shape of the sub glass portion on the side of the main glass portion is curved so as to be concave with respect to the side of the main glass portion.

The said interposition part is comprised with the adhesive agent which adhere | attaches the said main glass part and the said subglass part, The glass plate in any one of Claims 1-7 characterized by the above-mentioned.