JP2019070690A - Zoom lens and optical equipment using the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はズームレンズ及びそれを有する光学機器に関し、特に監視カメラ、デジタルスチルカメラ、ビデオカメラ、フィルム用カメラ等に用いられるズームレンズ及びそれを有する光学機器に好適なものである。 The present invention relates to a zoom lens and an optical apparatus having the same, and more particularly to a zoom lens used in a surveillance camera, a digital still camera, a video camera, a film camera, etc., and an optical apparatus having the same.
近年、固体撮像素子を用いたデジタルスチルカメラ、ビデオカメラ等の撮像装置は広画角化と共にそれに用いる撮影光学系のコンパクト化が要求されている。 2. Description of the Related Art In recent years, imaging apparatuses such as digital still cameras and video cameras using solid-state imaging devices are required to have a wide angle of view and to have a compact imaging optical system used therefor.
また、スポーツタイプのカメラは使用用途が広く、陸上から水中など多岐に渡る。特に陸上で任意の場所に固定して撮影を行うカメラ用のレンズにおいては、コンパクトである事に加え、広画角での撮影から遠方の撮影まで対応出来る様、ある程度の高倍率が要求されている。 Sports-type cameras are widely used, ranging from onshore to underwater. In particular, in addition to being compact, a lens for a camera that shoots at a fixed position anywhere on land is required to have a certain high magnification to be able to handle shooting from a wide angle of view to remote shooting. There is.
従来より、負の屈折力を有する第1レンズ群と正の屈折力を有する第2レンズ群の２つのレンズ群よりなり、双方のレンズ間隔を変えて変倍を行う、所謂ショートズームタイプの2群ズームレンズが種々提案されている。これらのショートズームタイプの光学系では、正の屈折力を有する第2レンズ群を移動することで変倍を行い、負の屈折力を有する第1レンズ群を移動することで変倍に伴う像点位置の補正を行っている。これらの２つのレンズ群よりなるレンズ構成においては、ズーム倍率は2から3倍程度と低い（特許文献1、2）。 Conventionally, it is a so-called short zoom type 2 composed of two lens groups, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, changing the distance between the two lenses to perform zooming. Various group zoom lenses have been proposed. In these short zoom type optical systems, zooming is performed by moving the second lens unit having positive refractive power, and an image accompanying zooming is moved by moving the first lens unit having negative refractive power. The point position is corrected. In the lens configuration including these two lens groups, the zoom magnification is as low as about 2 to 3 times (Patent Documents 1 and 2).
特にスポーツタイプのカメラは撮影画界を広げるために歪曲収差を許容し、広範囲の撮影に対応する設計が知られている。一方、近年のデジタルスチルカメラやビデオカメラといった撮像装置においては、諸収差のうち歪曲収差を電気的な画像処理で補正する事も行われている。 In particular, sports-type cameras allow distortion to widen the shooting field, and designs are known for a wide range of shooting. On the other hand, in imaging devices such as digital still cameras and video cameras in recent years, among various aberrations, correction of distortion by electrical image processing is also performed.
２群ズームレンズの例として、例えば特開２０１４−１４２４０３号公報が提案されている。このズームレンズは3倍弱のズーム倍率であり、広画角でコンパクトを特徴としている。しかし、近年の高倍率化のニーズに対しては必ずしも十分とは言えなかった。 For example, JP-A-2014-142403 has been proposed as an example of a two-unit zoom lens. This zoom lens has a zoom magnification of about 3 times and is characterized by a wide angle of view and a compact. However, the demand for higher magnification in recent years has not been sufficient.
また、高倍率化を図った例として、例えば特開平１１−３０５１２５号公報が提案されている。このズームレンズはズーム倍率を３倍強としている。しかし、広角端の画角が狭く、近年の広画角化のニーズに対しては必ずしも十分とは言えなかった。 Further, as an example in which the magnification ratio is increased, for example, JP-A-11-305125 has been proposed. This zoom lens has a zoom magnification of over three times. However, the angle of view at the wide-angle end is narrow, and it can not necessarily be said that the needs for widening the angle of view in recent years are needed.
本発明は、上記課題を解決するため、簡素な構成でありながら広画角でズーム倍率も４〜５倍程度にも対応可能な良好な性能のズームレンズ及びそれを有する光学機器の提供を目的とする。 In order to solve the above problems, the present invention aims to provide a zoom lens of good performance that can cope with a wide angle of view and a zoom magnification of about 4 to 5 with a simple configuration, and an optical apparatus having the same. I assume.
本発明のズームレンズは、
Ａ．物体側より像側へ順に負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折率を有する第２レンズ群を有し、
Ｂ．絞りが第１レンズ群と第２レンズ群の間に配置され、ズーム時に絞りが他のレンズ群と独立して移動するズームレンズにおいて、
Ｃ．絞りはズーム時像側凸軌跡で移動し、
Ｄ．絞りの像側への移動量をMimg、第1レンズ群の移動量をM1、第２レンズ群の焦点距離をf2、広角端の焦点距離をfwとしたとき、下記条件式を満足する事である。
0.01 ＜ Mimg／M1 ＜ 0.65
2.0 ＜f2／fw＜ 4.5
ここで、Mimgは広角端を基準とし、絞りが最も像側へ移動したズーム位置までの量、M1は広角端を基準とし、第1レンズ群が望遠端まで移動した量とする。
The zoom lens of the present invention is
A. A first lens group having negative refractive power in order from an object side to an image side, and a second lens group having a positive refractive index,
B. In a zoom lens in which a diaphragm is disposed between a first lens group and a second lens group and the diaphragm moves independently of the other lens groups during zooming,
C. The aperture moves along a convex locus on the image side when zooming,
D. Assuming that the moving amount of the stop to the image side is Mimg, the moving amount of the first lens unit is M1, the focal length of the second lens unit is f2, and the focal length at the wide-angle end is fw, the following conditional expressions are satisfied: is there.
0.01 <Mimg / M1 <0.65
2.0 <f2 / fw <4.5
Here, Mimg is based on the wide-angle end, an amount up to the zoom position where the stop has moved most to the image side, M1 is based on the wide-angle end as a reference, and the amount moved to the telephoto end of the first lens group.
本発明によれば、簡素な構成でありながら広画角でズーム倍率も４〜５倍程度にも対応可能な良好な性能のズームレンズ及びそれを有する光学機器が得られる。 According to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens of good performance that can cope with a wide angle of view and a zoom magnification of about 4 to 5 with a simple configuration, and an optical apparatus having the same.
本発明のズームレンズは、簡素な構成でありながら広画角でズーム倍率も４〜５倍程度にも対応可能であることが特徴である。高倍率化を達成するためには正群から始まる構成の所謂ポジティブリードが有利である。しかし、レンズ枚数が多くなるために光学系全体が大型化してしまう。その為、少ないレンズ枚数の簡素な構成と広画角を達成するためには負群から始まる所謂ネガティブリードの方が有利である。 The zoom lens according to the present invention is characterized in that it has a simple configuration and can cope with a wide angle of view and a zoom magnification of about 4 to 5 times. In order to achieve high magnification, so-called positive reading of a configuration starting from a positive group is advantageous. However, as the number of lenses increases, the entire optical system becomes larger. Therefore, in order to achieve a simple configuration with a small number of lenses and a wide angle of view, so-called negative leads starting from the negative group are advantageous.
一方、コンパクトで広画角を達成しようとすると、特に前玉径の増大や、中間ズーム域のコマ収差が低下する。この問題を解決するために、本発明では第1レンズ群と第2レンズ群の間に配置した絞りを各群と独立して移動するように設定している。 On the other hand, when trying to achieve a compact and wide angle of view, the increase in the diameter of the front lens, and the coma aberration in the middle zoom range, decrease. In order to solve this problem, in the present invention, the stop disposed between the first lens group and the second lens group is set to move independently from each group.
具体的には、広角端で絞りを第1レンズ群側に配置し、広角端から少し望遠寄りの位置で発生するコマ収差の原因となる光線を遮光するために像側へ移動させ、望遠寄りでは第2レンズ群と共に物体側へ移動させる様にしている。ネガティブリードの場合、前玉径の大きさは広角端で決まることが多く、レンズ径を小さくするために絞りを極力前玉に近づける必要がある。そのため、本発明では広角端で絞りを第1レンズ側に近づけている。 Specifically, the stop is disposed at the first lens group side at the wide-angle end, moved to the image side to block the light ray that causes coma aberration generated at a position slightly away from the wide-angle end, In this case, the second lens unit is moved toward the object side. In the case of a negative lead, the size of the front lens diameter is often determined at the wide-angle end, and in order to reduce the lens diameter, it is necessary to make the stop as close as possible to the front lens. Therefore, in the present invention, the stop is brought close to the first lens at the wide angle end.
広画角となると口径食とコサイン4乗則で周辺光量の低下が発生する。そのため、広角端では周辺の光束径を大きく確保する必要がある。しかし、ズーム中間域では口径食、コサイン4乗則による周辺光量の低下が小さくなるため周辺の光束径が必要以上となり、これがコマ収差の原因となる。そのため、本発明ではズーム中間域でこの光束径をカットするために絞りを像側へ移動させている。 When the angle of view is wide, vignetting and cosine fourth law cause decrease in peripheral light amount. Therefore, at the wide-angle end, it is necessary to secure a large light flux diameter at the periphery. However, in the zoom intermediate region, the decrease in peripheral light amount due to vignetting and cosine fourth law becomes small, and the peripheral light beam diameter becomes more than necessary, which causes coma aberration. Therefore, in the present invention, the aperture stop is moved to the image side in order to cut the diameter of the light flux in the middle zoom range.
高倍率化すると主変倍である第2レンズ群の物体側への移動量が増加する。この第2レンズ群の移動スペースを確保するために、本発明ではズーム中間以降で絞りを物体側へ移動させている。 When the magnification is increased, the amount of movement of the second lens unit, which is the main magnification change, to the object side increases. In order to secure the movement space of the second lens group, in the present invention, the diaphragm is moved to the object side in the middle of zooming and thereafter.
この様にする事で限られたスペースの中で前玉径の抑制、不要光線の遮光と主変倍群の移動量を確保し、広画角と高倍率を達成している。また、レンズを高倍率化すると望遠端の球面収差が多く発生してくる。その為、軸上光束が広がる絞り付近の第2レンズ群で球面収差の発生を抑えるようにしている。具体的には、第2レンズ群の屈折力を適切に設定する事で各面での球面収差等の発生を抑えている。 In this way, suppression of the front lens diameter, shielding of unnecessary light rays and movement of the main variable magnification group in a limited space are secured, and a wide angle of view and high magnification are achieved. Further, when the magnification of the lens is increased, a large amount of spherical aberration occurs at the telephoto end. Therefore, the generation of spherical aberration is suppressed in the second lens unit near the stop where the axial light beam spreads. Specifically, generation of spherical aberration and the like on each surface is suppressed by appropriately setting the refractive power of the second lens unit.
本発明のズームレンズは、簡素な構成でありながら広画角でズーム倍率も４〜５倍程度にも対応可能な良好な性能のズームレンズを提供するために
Ａ．物体側より像側へ順に負の屈折力を有する第１レンズ群、正の屈折率を有する第２レンズ群を有し、
Ｂ．絞りが第１レンズ群と第２レンズ群の間に配置され、ズーム時に絞りが他のレンズ群と独立して移動するズームレンズにおいて、
Ｃ．絞りはズーム時像側凸軌跡で移動し、
Ｄ．絞りの像側への移動量をMimg、第1レンズ群の移動量をM1、第２レンズ群の焦点距離をf2、広角端の焦点距離をfwとしたとき、下記条件式を満足する事である。
0.01 ＜ Mimg／M1 ＜ 0.65 −(1)
2.0 ＜f2／fw＜ 4.5 −(2)
The zoom lens according to the present invention has a simple configuration, and in order to provide a good-performance zoom lens that can cope with a wide angle of view and a zoom magnification of about 4 to 5 times. A first lens group having negative refractive power in order from an object side to an image side, and a second lens group having a positive refractive index,
B. In a zoom lens in which a diaphragm is disposed between a first lens group and a second lens group and the diaphragm moves independently of the other lens groups during zooming,
C. The aperture moves along a convex locus on the image side when zooming,
D. Assuming that the moving amount of the stop to the image side is Mimg, the moving amount of the first lens unit is M1, the focal length of the second lens unit is f2, and the focal length at the wide-angle end is fw, the following conditional expressions are satisfied: is there.
0.01 <Mimg / M1 <0.65-(1)
2.0 <f2 / fw <4.5-(2)
ここで、Mimgは広角端を基準とし、絞りが最も像側へ移動したズーム位置までの量、M1は広角端を基準とし、第1レンズ群が望遠端まで移動した量を表している。前述したように、本発明では絞りの移動軌跡および光束径が広がる絞りより後群の屈折力を適切に設定する事が重要となる。 Here, Mimg is based on the wide-angle end, an amount up to the zoom position where the stop has moved most to the image side, M1 is based on the wide-angle end, and represents an amount moved up to the telephoto end. As described above, in the present invention, it is important to appropriately set the refracting power of the rear group rather than the diaphragm moving locus and the diaphragm where the diameter of the light flux spreads.
条件式(1)は、絞りの像側への移動量と第１レンズ群の移動量に関する条件式であり、特に大きさとズーム中間の光学性能に関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、絞りの像側への移動量が小さくなり、軸外光束の上線側をカット出来ないため、ズーム中間のコマ収差を補正する上で困難となる。また、第1レンズ群の移動量が大きくなるため、広角端でレンズ全長が大型化するため好ましくない。一方、条件式の上限値を上回ると、絞りの移動量が大きくなるため主変倍群の移動量が確保出来ず、高倍率化する際に困難となる。 Conditional expression (1) relates to the amount of movement of the stop toward the image side and the amount of movement of the first lens unit, and in particular to the optical performance between the size and the zoom. Below the lower limit of the conditional expression, the amount of movement of the stop toward the image becomes small, and the upper line side of the off-axis light beam can not be cut, which makes it difficult to correct coma aberration in the middle of zooming. In addition, since the amount of movement of the first lens group becomes large, the overall length of the lens increases at the wide-angle end, which is not preferable. On the other hand, when the upper limit value of the conditional expression is exceeded, the amount of movement of the aperture becomes large, so that the amount of movement of the main variable magnification group can not be secured, which makes it difficult to increase the magnification.
条件式(2)は、第２レンズ群の屈折力に関する条件式であり、レンズ全長とズームによる軸上色収差、球面収差の変動に関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、第2レンズ群の屈折力が強まるためにレンズ全長の短縮に有利だが、ズームによる軸上色収差変動、球面収差変動を抑える事が困難となる。一方、条件式の上限値を上回ると、第2レンズ群の屈折力が弱まるためにズームのための移動量が大きくなり、レンズ全長の大型化を招くため好ましくない。また、ズームによるコマ収差の変動を抑える上で困難となる。 Conditional expression (2) relates to the refractive power of the second lens group, and relates to fluctuations in axial chromatic aberration and spherical aberration due to the total lens length and the zoom. If the lower limit value of the conditional expression is exceeded, the refractive power of the second lens unit is enhanced, which is advantageous for shortening the overall lens length, but it becomes difficult to suppress axial chromatic aberration fluctuation and spherical aberration fluctuation due to zooming. On the other hand, beyond the upper limit value of the conditional expression, the refractive power of the second lens unit weakens, the movement amount for zooming increases, and the entire lens length increases, which is not preferable. In addition, it becomes difficult to suppress fluctuations in coma due to zooming.
尚、各数値実施例において、収差補正上更に好ましくは、条件式（1）、（2）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
0.03 ＜ Mimg／M1 ＜ 0.60 −（1a）
2.2 ＜f2／fw＜ 4.3 −（2a）
In each numerical example, it is more preferable to set the numerical ranges of the conditional expressions (1) and (2) as follows in view of aberration correction.
0.03 <Mimg / M1 <0.60-(1a)
2.2 <f2 / fw <4.3-(2a)
より更に好ましくは、条件式（1）、（2）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
0.05 ＜ Mimg／M1 ＜ 0.55 −（1b）
2.5 ＜f2／fw＜ 4.0 −（2b）
Still more preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (1) and (2) are set as follows.
0.05 <Mimg / M1 <0.55-(1 b)
2.5 <f2 / fw <4.0-(2b)
上記条件式で本発明の目的は達成されるが、より好ましくは該構成において、絞りが最も像側へ位置する際の焦点距離をfm、広角端の焦点距離をfwとしたとき、
1.0 ＜fm／fw＜ 2.5 −(3)
なる条件式を満足する事である。
Although the object of the present invention can be achieved by the above conditional expression, more preferably, in the configuration, when fm is the focal length when the stop is positioned closest to the image side and fw is the focal length at the wide angle end,
1.0 <fm / fw <2.5-(3)
It is to satisfy the following conditional expression.
条件式(3)は、絞りの軌跡に関する条件式で、特にズーム中間のコマ収差といった光学性能に関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、広角側で軸外光束の上線をカットしてしまい、周辺光量不足となるため好ましくない。一方、条件式の上限値を上回ると、望遠寄りで軸外光束をカットする事となり、広角寄りで発生するコマ収差を補正する上で好ましくない。また、主変倍群の移動量が確保出来ず、高倍率化に対して不利となる。 The conditional expression (3) is a conditional expression on the trajectory of the stop, and in particular, on the optical performance such as coma aberration in the middle of the zoom. If the lower limit value of the conditional expression is exceeded, the upper line of the off-axis light beam is cut on the wide angle side, and the peripheral light amount becomes insufficient, which is not preferable. On the other hand, if the upper limit value of the conditional expression is exceeded, the off-axis light flux is cut off near the telephoto, which is not preferable in correcting the coma aberration generated near the wide angle. In addition, the amount of movement of the main variable magnification group can not be secured, which is disadvantageous for increasing the magnification.
上記同様に、より好ましくは該構成において、該第2レンズ群の移動量をM2、望遠端の焦点距離をftとしたとき、
0.8 ＜ M2／ft ＜ 1.5 −(4)
なる条件式を満足する事である。
Similarly to the above, more preferably, in the configuration, when the moving amount of the second lens unit is M2 and the focal length of the telephoto end is ft,
0.8 <M2 / ft <1.5-(4)
It is to satisfy the following conditional expression.
条件式(4)は、第２レンズ群の移動量に関する条件式で、特に大きさと像面湾曲の変動に関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、主変倍群である第2レンズ群の移動量が小さくなるため倍率を稼ぐために第2レンズ群の屈折力が強まり、球面収差、軸上色収差を補正する上で困難となる。一方、条件式の上限値を上回ると、第2レンズ群の移動量が増えるため高倍率化に対して有利だが、ズーム時の像面湾曲変動、コマ収差変動が大きくなるため好ましくない。また、移動量が大きくなる事によるレンズ全長の大型化を招くため好ましくない。 Conditional expression (4) relates to the amount of movement of the second lens unit, and in particular to the fluctuation of the size and curvature of field. Below the lower limit of the conditional expression, the amount of movement of the second lens unit, which is the main zooming unit, decreases and the refractive power of the second lens unit intensifies in order to gain magnification, thereby correcting spherical aberration and axial chromatic aberration. It will be difficult on top. On the other hand, if the upper limit value of the conditional expression is exceeded, the amount of movement of the second lens unit increases, which is advantageous for increasing the magnification, but it is not preferable because curvature of field curvature and coma aberration fluctuation during zooming increase. In addition, this is not preferable because it causes an increase in the overall lens length due to an increase in the movement amount.
上記同様に、より好ましくは該構成において、該第1レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの距離をD1としたとき、
2.0 ＜ D1／fw ＜ 3.5 −（5）
なる条件式を満足する事である。
Similarly to the above, more preferably, in the configuration, when the distance from the surface closest to the object side of the first lens unit to the surface closest to the image side is D1,
2.0 <D1 / fw <3.5-(5)
It is to satisfy the following conditional expression.
条件式(5)は、第１レンズ群の大きさに関する条件式で、特にレンズ全長、前玉径といった大きさに関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、第1レンズ群の厚みが薄くなるためレンズ全長に対して有利だが、負の屈折力を持たせる事が困難となり、広角化に対して不利となる。また、最物体側レンズのメニス形状が弱まり、広角側の像面湾曲を補正する上で困難となる。一方、条件式の上限値を上回ると、第1レンズ群の厚みが厚くなるため前玉径の小型化に対しては不利となる。 Conditional expression (5) relates to the size of the first lens unit, and in particular, relates to the lens length and the front lens diameter. If the lower limit value of the conditional expression is exceeded, the thickness of the first lens group becomes thin, which is advantageous for the entire lens length, but it is difficult to give negative refractive power, which is disadvantageous for widening the angle. In addition, the meniscus shape of the most object side lens weakens, which makes it difficult to correct curvature of field on the wide angle side. On the other hand, when the value exceeds the upper limit value of the conditional expression, the thickness of the first lens unit becomes thick, which is disadvantageous for the reduction of the diameter of the front lens.
上記同様に、より好ましくは該構成において、該第1レンズ群の最も物体側負レンズの物体側面の曲率をR1としたとき、
4.5 ＜ R1／fw ＜ 15 −（6）
なる条件式を満足する事である。
Similarly to the above, more preferably, in the configuration, when the curvature of the object side surface of the most object side negative lens of the first lens group is R1,
4.5 <R1 / fw <15-(6)
It is to satisfy the following conditional expression.
条件式(6)は、第１レンズ群内の負レンズの形状に関する条件式であり、特に広角端の画角と像面湾曲に関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、第1レンズ群内の負レンズの曲率が強まるため、歪曲収差の発生が小さくなり広画角化に対して不利となる。一方、条件式の上限値を上回ると、第１レンズ群内の負レンズの曲率が弱まるため画角を広げる上で有利だが、広角側の像面湾曲を抑える上で困難となる。 Conditional expression (6) relates to the shape of the negative lens in the first lens group, and in particular to the angle of view at the wide-angle end and the curvature of field. If the lower limit value of the conditional expression is exceeded, the curvature of the negative lens in the first lens group becomes strong, so the occurrence of distortion becomes small, which is disadvantageous for wide angle of view. On the other hand, if the upper limit value of the conditional expression is exceeded, the curvature of the negative lens in the first lens group is weakened, which is advantageous in widening the angle of view, but it becomes difficult in suppressing the field curvature on the wide angle side.
上記同様に、より好ましくは該構成において、絞りの物体側への移動量をMobj、第2レンズ群の移動量をM2としたとき、
0.2 ＜ Mobj／M2 ＜ 0.8 −（7）
なる条件式を満足する事である。ここで、Mobjは広角端を基準とし、絞りが最も物体側へ移動したズーム位置までの量、M2は広角端を基準とし、第2レンズ群が望遠端まで移動した量を表している。
In the same manner as described above, more preferably, in the configuration, when the amount of movement of the stop toward the object side is Mobj and the amount of movement of the second lens unit is M2,
0.2 <Mobj / M2 <0.8-(7)
It is to satisfy the following conditional expression. Here, M obj is the amount to the zoom position where the stop has moved most to the object side with respect to the wide angle end, M 2 is the amount by which the second lens group has moved to the telephoto end with respect to the wide angle end.
条件式(7)は、絞りの移動量に関する条件式であり、特に高倍率化と大きさに関する条件式である。条件式の下限値を下回ると、絞りの移動量が小さくなるため、高倍率化に対して第2レンズ群の移動スペース確保が必要となり大型化するため好ましくない。一方、条件式の上限値を上回ると絞りの移動量に対して第2レンズ群の移動量が小さくなるため、望遠端での絞りと第2レンズ群との間隔が広がり、周辺で発生するコマ収差の原因となる不要光を絞りでカット出来なくなるため好ましくない。 The conditional expression (7) is a conditional expression on the amount of movement of the aperture, and in particular, on a high magnification and a size. If the lower limit value of the conditional expression is exceeded, the amount of movement of the stop becomes small, so it is necessary to secure a moving space for the second lens group for increasing the magnification, which is not preferable because the lens is enlarged. On the other hand, if the upper limit of the conditional expression is exceeded, the amount of movement of the second lens unit becomes smaller than the amount of movement of the stop, so the distance between the stop and the second lens unit at the telephoto end widens and coma generated in the periphery It is not preferable because unnecessary light that causes aberration can not be cut by the aperture.
尚、各数値実施例において、収差補正上更に好ましくは、条件式（3）〜（7）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
1.1 ＜fm／fw＜ 2.3 −（3a）
0.85 ＜ M2／ft ＜ 1.4 −（4a）
2.1 ＜ D1／fw ＜ 3.3 −（5a）
5.0 ＜ R1／fw ＜ 14 −（6a）
0.25 ＜ Mobj/M2 ＜ 0.75 −（7a）
In each numerical example, it is more preferable to set the numerical ranges of the conditional expressions (3) to (7) as follows, in view of aberration correction.
1.1 <fm / fw <2.3-(3a)
0.85 <M2 / ft <1.4-(4a)
2.1 <D1 / fw <3.3-(5a)
5.0 <R1 / fw <14-(6a)
0.25 <Mobj / M2 <0.75-(7a)
より更に好ましくは、条件式（3）〜（7）の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
1.2 ＜fm／fw＜ 2.0 −（3b）
0.9 ＜ M2／ft ＜ 1.3 −（4b）
2.2 ＜ D1／fw ＜ 3.1 −（5b）
6.0 ＜ R1／fw ＜ 12 −（6b）
0.3 ＜ Mobj/M2 ＜ 0.7 −（7b）
Still more preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (3) to (7) are set as follows.
1.2 <fm / fw <2.0-(3b)
0.9 <M2 / ft <1.3-(4b)
2.2 <D1 / fw <3.1-(5b)
6.0 <R1 / fw <12-(6b)
0.3 <Mobj / M2 <0.7-(7b)
各数値実施例では以上のように各レンズ群を構成することによって、簡素な構成でありながら広画角でズーム倍率も４〜５倍程度にも対応可能な良好な性能のズームレンズ及びそれを有する光学機器を得ている。 In each numerical example, by configuring each lens group as described above, a zoom lens having a simple configuration and a good performance capable of supporting a wide angle of view and a zoom magnification of about 4 to 5 times, and It has obtained optical equipment.
以下に、本発明のズームレンズの実施形態（数値実施例）について図面を参照して説明する。 Hereinafter, embodiments (numerical examples) of the zoom lens according to the present invention will be described with reference to the drawings.
以下の説明、図において、riは物体側からi番目の面の曲率半径、diは物体側からi番目の面とi+1番目の面との間の面間隔、niは第i番目のレンズのd線における屈折率、niは第i番目のレンズのd線におけるアッベ数を示すものとする。また、ｋを円錐定数、A3，A4，A5，A6，A7，A8，A9，A10，A11，A12，A13，A14を3次、４次、5次、６次、７次、８次、９次、１０次、1１次、１２次、１３次、１４次の非球面係数とし、光軸からの高さｈの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にしてｘとするとき、非球面形状は、
ｘ＝(ｈ2／Ｒ)／[１＋[１−(１＋Ｋ)(ｈ／Ｒ)2]1/2] ＋A3ｈ3＋A4ｈ4＋A5ｈ5＋A6ｈ6＋A7ｈ7＋A8ｈ8＋A9ｈ9＋A10ｈ10＋A11ｈ11＋A12ｈ12＋A13ｈ13＋A14ｈ14
で表示される。但し、Ｒは曲率半径であり、「ｅ−Ｘ」は「×１０-X」を意味している。尚、非球面は各表中の面番号の右側に*印を付している。
In the following description, in the figure, ri is the radius of curvature of the i-th surface from the object side, di is the surface distance between the i-th surface and the i + 1-th surface from the object side, and ni is the i-th lens It is assumed that the refractive index at the d-line of the equation, ni indicates the Abbe number at the d-line of the i-th lens. Further, k is a conical constant, A3, A4, A5, A6, A7, A8, A9, A10, A11, A12, A13, A14 third, fourth, fifth, sixth, seventh, eighth, nine When assuming the displacement of the optical axis direction at the position of height h from the optical axis as x with the surface vertex as a reference, with the 10th, 11th, 12th, 13th, and 14th order aspheric coefficients The aspheric shape is
x = (h 2 / R) / [1+ [1- (1 + K) (h / R) 2] 1/2] + A3h 3 + A4h 4 + A5h 5 + A6h 6 + A7h 7 + A8h 8 + A9h 9 + A10h 10 + A11h 11 + A12h 12 + A13h 13 + A14h 14
Is displayed. However, R is a radius of curvature, and "e-X" means " x10- x." The aspheric surface is indicated by * on the right side of the surface number in each table.
また、変倍の際の絞りの移動量Mはs1、s2、s3を絞りの移動係数とし、
M = s1x＋s2x2＋s3x3
で表示される。ここで、xは移動パラメータで広角端をx=0、望遠端をx=1としている。
In addition, the amount of movement M of the aperture at the time of zooming is s1, s2, and s3 as the movement coefficient of the aperture,
M = s1x + s2x 2 + s3x 3
Is displayed. Here, x is a movement parameter, and the wide angle end is x = 0 and the telephoto end is x = 1.
次に各レンズ群のレンズ構成について説明する。図１、６、１１は、数値実施例1乃至3のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図であり、各図において、左方が被写体側で、右方が像側である。レンズ断面図において、Ｌ１は負の屈折力を有する第１レンズ群、Ｌ２は正の屈折力を有する第２レンズ群である。ＳＰは開口絞りであり、第２レンズ群Ｌ２の物体側に位置しており、ズーミングに際して第2レンズ群L２と別体に可動である。 Next, the lens configuration of each lens unit will be described. FIGS. 1, 6 and 11 are lens cross-sectional views at the wide-angle end of the zoom lens according to Numerical Embodiments 1 to 3, in which the left side is the object side and the right side is the image side. In the lens sectional view, L1 is a first lens group having negative refractive power, and L2 is a second lens group having positive refractive power. An aperture stop SP is located on the object side of the second lens unit L2, and is movable separately from the second lens unit L2 during zooming.
第１レンズ群Ｌ１は物体側の面が凸面でメニスカス形状の負レンズと両面が凹面の負レンズと物体側の面が凸面でメニスカス形状の正レンズで構成している。各数値実施例のズームレンズでは小型とするために第１レンズ群Ｌ１の屈折力を適切な範囲で強めている。このとき、第１レンズ群Ｌ１内で発生する諸収差、特に広角端において歪曲収差、像面湾曲が多く発生してくる。そこで第１レンズ群Ｌ１で発生する歪曲収差を許容し、負レンズを2枚に分ける事で広角でありながら像面湾曲を良好に補正する様にしている。 The first lens unit L1 is composed of a negative meniscus lens having a convex surface on the object side, a negative lens having concave surfaces on both sides, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side. In the zoom lens of each numerical example, the refractive power of the first lens unit L1 is strengthened in an appropriate range in order to reduce the size. At this time, various aberrations generated in the first lens unit L1, particularly distortion aberration and curvature of field, occur at the wide angle end. Therefore, distortion aberration generated in the first lens unit L1 is allowed, and the negative lens is divided into two lenses so that curvature of field can be corrected well while wide angle.
第２レンズ群Ｌ２は物体側の面が凸で非球面形状の正レンズと像側の面が凹形状の負レンズと両側面が凸の正レンズで構成している。各数値実施例のズームレンズでは良好な光学性能を確保するために第２レンズ群Ｌ２の屈折力を適切な範囲で強めている。このとき、第２レンズ群Ｌ２で発生する諸収差、特に球面収差、コマ収差が多く発生してくる。各実施例では最も物体側に非球面レンズを使用する事で球面収差の発生を低減している。また、負レンズに高屈折率の硝材を使用し、また、最像側の正レンズに非球面レンズを採用することでコマ収差の発生を低減している。 The second lens unit L2 is composed of an aspheric positive lens having a convex surface on the object side, a negative lens having a concave surface on the image side, and a positive lens having convex surfaces on both sides. In the zoom lens of each numerical example, the refractive power of the second lens unit L2 is strengthened within an appropriate range in order to ensure good optical performance. At this time, various aberrations generated by the second lens unit L2, in particular spherical aberration and coma, are generated in large numbers. In each embodiment, the occurrence of spherical aberration is reduced by using an aspheric lens on the most object side. In addition, the occurrence of coma aberration is reduced by using a glass material with a high refractive index for the negative lens and adopting an aspheric lens for the positive lens on the most image side.
図１６は、数値実施例4のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図であり、各図において、左方が被写体側で、右方が像側である。レンズ断面図において、Ｌ１は負の屈折力を有する第１レンズ群、Ｌ２は正の屈折力を有する第２レンズ群、Ｌ３は正の屈折力を有する第３レンズ群である。ＳＰは開口絞りであり、第２レンズ群Ｌ２の物体側に位置しており、ズーミングに際して第2レンズ群L２と別体に可動である。 FIG. 16 is a cross-sectional view of the zoom lens at the wide-angle end of the numerical value example 4. In each drawing, the left side is the object side and the right side is the image side. In the lens cross-sectional view, L1 is a first lens group having a negative refractive power, L2 is a second lens group having a positive refractive power, and L3 is a third lens group having a positive refractive power. An aperture stop SP is located on the object side of the second lens unit L2, and is movable separately from the second lens unit L2 during zooming.
第３レンズ群Ｌ３は物体側が凸形状の正レンズ1枚で構成している。数値実施例4のズームレンズでは、少ないレンズ枚数で第3レンズ群を構成する事で薄型化、軽量化を図っている。特に像側に移動させることでズーム時の像面湾曲の変動を抑えている。 The third lens unit L3 includes one positive lens having a convex shape on the object side. In the zoom lens of Numerical Example 4, the third lens unit is configured with a small number of lenses, thereby achieving thinning and weight reduction. In particular, the movement to the image side suppresses the fluctuation of curvature of field during zooming.
図２１は、数値実施例5のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図であり、各図において、左方が被写体側で、右方が像側である。レンズ断面図において、Ｌ１は負の屈折力を有する第１レンズ群、Ｌ２は正の屈折力を有する第２レンズ群、Ｌ３は負の屈折力を有する第３レンズ群である。ＳＰは開口絞りであり、第２レンズ群Ｌ２の物体側に位置しており、ズーミングに際して第2レンズ群L２と別体に可動である。 FIG. 21 is a lens cross-sectional view of the zoom lens of the numerical value example 5 at the wide angle end. In each drawing, the left side is the object side and the right side is the image side. In the lens cross-sectional view, L1 denotes a first lens group having negative refractive power, L2 denotes a second lens group having positive refractive power, and L3 denotes a third lens group having negative refractive power. An aperture stop SP is positioned on the object side of the second lens unit L2, and is movable separately from the second lens unit L2 during zooming.
第３レンズ群Ｌ３は物体側が凹形状の正レンズ1枚で構成している。数値実施例5のズームレンズでは、少ないレンズ枚数で第3レンズ群を構成する事で薄型化、軽量化を図っている。特に屈折力の配置を絞りに対して対称とすることで倍率色収差の発生を抑えている。また、物体側を凹形状とすることで特に広角側の像面湾曲の発生を抑えている。 The third lens unit L3 is composed of one positive lens having a concave shape on the object side. In the zoom lens of Numerical Embodiment 5, the third lens unit is configured with a small number of lenses, thereby achieving thinning and weight reduction. In particular, the occurrence of chromatic aberration of magnification is suppressed by making the arrangement of refractive power symmetrical with respect to the stop. Further, the concave shape on the object side suppresses the occurrence of curvature of field particularly on the wide angle side.
図２６は、数値実施例6のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図であり、各図において、左方が被写体側で、右方が像側である。レンズ断面図において、Ｌ１は負の屈折力を有する第１レンズ群、Ｌ２は正の屈折力を有する第２レンズ群、Ｌ３は負の屈折力を有する第３レンズ群、Ｌ４は正の屈折力を有する第４レンズ群である。ＳＰは開口絞りであり、第２レンズ群Ｌ２の物体側に位置しており、ズーミングに際して第2レンズ群L２と別体に可動である。 FIG. 26 is a cross-sectional view of the zoom lens at the wide-angle end of Numerical Embodiment 6. In each drawing, the left side is the object side and the right side is the image side. In the lens sectional view, L1 is a first lens group having negative refractive power, L2 is a second lens group having positive refractive power, L3 is a third lens group having negative refractive power, L4 is a positive refractive power A fourth lens group having An aperture stop SP is located on the object side of the second lens unit L2, and is movable separately from the second lens unit L2 during zooming.
第３レンズ群Ｌ３は物体側が凹形状の負レンズ1枚で構成している。数値実施例6のズームレンズでは、少ないレンズ枚数で第3レンズ群を構成する事で薄型化、軽量化を図っている。特に第2レンズ群と同様に物体側に移動させることでズーム時のコマ収差の変動を抑えている。第４レンズ群Ｌ４は物体側が凸形状の正レンズ1枚で構成している。数値実施例6のズームレンズでは、少ないレンズ枚数で第4レンズ群を構成する事で薄型化、軽量化を図っている。特に像面に近い位置に配置することで像面湾曲を良好に補正している。 The third lens unit L3 is composed of one negative lens having a concave shape on the object side. In the zoom lens of Numerical Example 6, the third lens unit is configured with a small number of lenses, thereby achieving thinning and weight reduction. In particular, by moving the lens to the object side as in the second lens unit, the fluctuation of coma during zooming is suppressed. The fourth lens unit L4 includes one positive lens having a convex shape on the object side. In the zoom lens according to Numerical Example 6, the fourth lens unit is configured with a small number of lenses, thereby achieving thickness reduction and weight reduction. In particular, the curvature of field is corrected well by arranging the lens near the image plane.
GBは光学フィルター、フェースプレート等に相当する光学ブロックである。IPは像面であり、デジタルスチルカメラやビデオカメラの撮影光学系として使用する際にはCCDセンサやCMOSセンサ等の固体撮像素子の撮像面が、銀塩フィルム用カメラのときはフィルム面に相当する。 GB is an optical block corresponding to an optical filter, a face plate or the like. IP is an image plane, and when used as a photographing optical system of a digital still camera or video camera, the imaging surface of a solid-state imaging device such as a CCD sensor or CMOS sensor corresponds to a film surface when a silver halide film camera Do.
収差図において、d，gは各々d線及びg線、ΔM，ΔSはメリジオナル像面、サジタル像面、倍率色収差はg線によって表している。また、fnoはFナンバーである。ωは実トレースによる半画角である。 In the aberration diagrams, d and g represent the d-line and g-line, respectively, and ΔM and ΔS represent the meridional image plane, the sagittal image plane, and the lateral chromatic aberration by the g-line. Moreover, fno is F number. ω is a half angle of view of the actual trace.
尚、以下の各数値実施例において広角端と望遠端は変倍レンズ群が機構上光軸上移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。また、ズーム中間1は第1レンズ群が最も像側に位置するズーム位置、ズーム中間2は絞りが最も像側に位置するズーム位置としている。 In the following numerical examples, the wide-angle end and the telephoto end refer to zoom positions when the variable magnification lens unit is located at both ends of the range in which the optical axis of the variable magnification lens can move. Further, the zoom intermediate position 1 is a zoom position where the first lens group is positioned closest to the image side, and the zoom intermediate position 2 is a zoom position where the aperture stop is positioned closest to the image side.
各数値実施例では、広角端から望遠端へのズーミングに際して矢印のように、第２レンズ群Ｌ２を物体側に移動することによって変倍を行う。また、第1レンズ群Ｌ1を像側に凸状の軌跡で移動させることで変倍に伴う像面変動を補正している。また、第1レンズ群Ｌ1を光軸上移動させてフォーカシングを行う方式を採用している。第1レンズ群Ｌ1に関する実線の曲線1ａと点線の曲線1ｂは、各々無限遠物体と近距離物体にフォーカスしているときの変倍に伴う像面変動を補正するための移動軌跡である。 In each numerical example, zooming is performed by moving the second lens unit L2 toward the object side as indicated by an arrow during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. Further, by moving the first lens unit L1 along the convex locus toward the image side, the image plane fluctuation accompanying the magnification change is corrected. In addition, a method in which focusing is performed by moving the first lens unit L1 on the optical axis is employed. A solid curve 1a and a dotted curve 1b relating to the first lens unit L1 are movement trajectories for correcting the image plane fluctuation accompanying the magnification change when focusing on an infinite distance object and a near distance object.
又、望遠端において無限遠物体から近距離物体へフォーカスを行う場合には、矢印1ｃに示すように第1レンズ群Ｌ1を前方に繰り出すことで行っている。尚、第2レンズ群Ｌ2はフォーカスの為には光軸方向に固定であるが、収差補正や画角変動等の理由で必要に応じて移動させてもよい。また、撮影時には、被写体像のブレを補正するために該第２レンズ群L２の全体または一部を光軸に対して略垂直方向に移動させてもよい。 When focusing from an infinite distance object to a near distance object at the telephoto end, the first lens unit L1 is moved forward as shown by an arrow 1c. Although the second lens unit L2 is fixed in the optical axis direction for focusing, it may be moved as necessary for reasons such as aberration correction and angle of view fluctuation. In addition, at the time of shooting, in order to correct the blurring of the subject image, the whole or a part of the second lens unit L2 may be moved in a direction substantially perpendicular to the optical axis.
次に本発明のズームレンズを撮影光学系として用いた光学機器（デジタルカメラ）の実施例を図３１を用いて説明する。 Next, an embodiment of an optical apparatus (digital camera) using the zoom lens according to the present invention as a photographing optical system will be described with reference to FIG.
図３１において、３０はカメラ本体、３１は実施例１〜６で説明したいずれかのズームレンズによって構成された撮影光学系である。３２はカメラ本体に内蔵され、撮影光学系３１によって形成された被写体像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の固体撮像素子（光電変換素子）である。３３は固体撮像素子３２によって光電変換された被写体像に対応する情報を記録するメモリである。 In FIG. 31, reference numeral 30 denotes a camera body, and reference numeral 31 denotes a photographing optical system constituted by any of the zoom lenses described in the first to sixth embodiments. Reference numeral 32 denotes a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor which is built in the camera body and receives an object image formed by the photographing optical system 31. Reference numeral 33 denotes a memory for recording information corresponding to a subject image photoelectrically converted by the solid-state imaging device 32.
以下に数値実施例1〜6のズームレンズの各数値を示す。また、前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を表１に示す。 The respective numerical values of the zoom lenses of Numerical Embodiments 1 to 6 are shown below. Further, the relationship between each of the conditional expressions described above and the numerical values in the numerical example is shown in Table 1.
数値実施例１
面データ
面番号 r d nd vd
1 34.250 1.05 2.00100 29.1
2 10.493 4.43
3 -74.154 0.80 1.76802 49.2
4* 9.951 1.66
5 12.316 1.74 1.95906 17.5
6 28.286 (可変)
7(絞り) ∞ (可変)
8* 8.332 4.39 1.80610 40.7
9* -69.743 0.79
10 22.810 0.55 2.00272 19.3
11 7.071 1.08
12* 16.501 3.89 1.49710 81.6
13 -10.873 (可変)
14 ∞ 1.20 1.53000 60.0
15 ∞ 0.30 1.51400 70.0
16 ∞ 0.20
17 ∞ 0.50 1.52000 61.4
18 ∞ 2.36
像面 ∞
非球面データ
第4面
K = 8.42954e-002 A 4= 1.79980e-005 A 6= 4.26241e-007 A 8=-9.80460e-009
第8面
K =-3.93387e-001 A 4= 2.55499e-005 A 6= 2.81765e-006 A 8= 4.35904e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.17206e-004 A 6= 2.56004e-006 A 8= 1.01201e-007
第12面
K = 1.69196e+000 A 4= 2.51331e-004 A 6= 9.09499e-007 A 8= 5.48878e-008
絞り移動係数
s1 = 10.31700、s2 = -31.96788、s3 = 12.28514
各種データ
ズーム比 4.28
広角端 ズーム中間1 望遠端 ズーム中間2(fm)
焦点距離 3.90 9.02 16.70 6.20
Fナンバー 2.88 4.56 6.61 3.58
画角 50.01 27.27 15.56 36.85
レンズ全長 54.20 44.90 49.52 46.71
BF 10.53 17.38 27.66 13.61
d 6 14.93 5.43 0.89 8.34
d 7 8.36 1.71 0.60 4.39
d13 6.66 13.51 23.79 9.74
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -9.11 9.68
2 8 12.19 10.70
Numerical embodiment 1
Surface data surface number rd nd vd
1 34.250 1.05 2.00100 29.1
2 10.493 4.43
3-74.154 0.80 1.76802 49.2
4 * 9.951 1.66
5 12.316 1.74 1.95906 17.5
6 28.286 (variable)
7 (F-stop) ∞ (Variable)
8 * 8.332 4.39 1.80610 40.7
9 * -69.743 0.79
10 22.810 0.55 2.0027 2 19.3
11 7.071 1.08
12 * 16.501 3.89 1.49710 81.6
13 -10.873 (variable)
14 1. 1.20 1.53000 60.0
15 0.30 1.51400 70.0
16 0.20
17 0.50 1.52000 61.4
18 ∞ 2.36
Image plane ∞
Aspheric surface data surface 4
K = 8.42954e-002 A 4 = 1.79980e-005 A 6 = 4.26241e-007 A 8 =-9.84060e-009
Eighth side
K = -3.93387e-001 A4 = 2.55499e-005 A 6 = 2.81765e-006 A 8 = 4.35904e-008
9th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.17206e-004 A 6 = 2.56004e-006 A 8 = 1.01201e-007
12th
K = 1.69196e + 000 A 4 = 2.51331e-004 A 6 = 9.09499e-007 A 8 = 5.48878e-008
Aperture shift factor
s1 = 10.31700, s2 = -31.96788, s3 = 12.28514
Various data zoom ratio 4.28
Wide-angle end Zoom middle 1 Telephoto end Zoom middle 2 (fm)
Focal length 3.90 9.02 16.70 6.20
F number 2.88 4.56 6.61 3.58
Angle of view 50.01 27.27 15.56 36.85
Lens total length 54.20 44.90 49.52 46.71
BF 10.53 17.38 27.66 13.61
d 6 14.93 5.43 0.89 8.34
d 7 8.36 1.71 0.60 4.39
d13 6.66 13.51 23.79 9.74
Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-9. 11 9. 68
2 8 12.19 10.70
数値実施例2
面データ
面番号 r d nd vd
1 17.494 0.50 1.95375 32.3
2 5.064 2.42
3 -88.799 0.50 1.88300 40.8
4 4.709 0.80
5 5.867 1.27 2.10205 16.8
6 11.753 (可変)
7(絞り) ∞ (可変)
8* 5.346 3.19 1.69350 53.2
9* -11.359 0.38
10 9.998 0.50 2.00272 19.3
11 4.345 0.76
12* 7.019 2.55 1.49710 81.6
13 -10.872 (可変)
14 ∞ 1.20 1.53000 60.0
15 ∞ 0.30 1.51400 70.0
16 ∞ 0.20
17 ∞ 0.50 1.52000 61.4
18 ∞ 1.17
像面 ∞
非球面データ
第8面
K =-2.42493e+000 A 4= 6.37917e-004 A 6=-3.07628e-005 A 8= 1.74732e-006 A10=-1.15692e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.84254e-004 A 6= 2.04078e-006 A 8= 1.04154e-006
第12面
K = 1.22886e+000 A 4=-1.02872e-003 A 6=-2.53241e-005 A 8= 5.70365e-006
絞り移動係数
s1 = 7.61078、s2 = -17.73823、s3 = 7.19336
各種データ
ズーム比 4.03
広角端 ズーム中間1 望遠端 ズーム中間2(fm)
焦点距離 1.86 4.12 7.50 3.33
Fナンバー 2.40 3.81 6.08 3.25
画角 50.44 28.67 16.70 34.08
レンズ全長 30.11 25.84 28.30 26.12
BF 5.01 8.60 13.98 7.34
d 6 5.59 1.98 0.85 2.51
d 7 6.64 2.38 0.60 3.40
d13 2.33 5.92 11.30 4.66
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -4.09 5.49
2 8 6.51 7.38
Numerical embodiment 2
Surface data surface number rd nd vd
1 17.494 0.50 1.95375 32.3
2 5.064 2.42
3 -88.799 0.50 1.88300 40.8
4 4.709 0.80
5 5.867 1.27 2.10205 16.8
6 11.753 (variable)
7 (F-stop) ∞ (Variable)
8 * 5.346 3.19 1.69350 53.2
9 * -11.359 0.38
10 99.98 0.50 2.00272 19.3
11 4.345 0.76
12 * 7.019 2.55 1.49710 81.6
13 -10.872 (variable)
14 1. 1.20 1.53000 60.0
15 0.30 1.51400 70.0
16 0.20
17 0.50 1.52000 61.4
18 1. 1.17
Image plane ∞
Aspheric surface data surface 8
K = -2.42493e + 000 A 4 = 6.37917e-004 A 6 = -3.07628e-005 A 8 = 1.74732e-006 A10 =-1.15692e-008
9th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.84254e-004 A 6 = 2.04078e-006 A 8 = 1.04154e-006
12th
K = 1.22886e + 000 A 4 = -1.02872e-003 A 6 = -2.53241e-005 A 8 = 5.70365e-006
Aperture shift factor
s1 = 7.61078, s2 = -17.73823, s3 = 7.19336
Various data zoom ratio 4.03
Wide-angle end Zoom middle 1 Telephoto end Zoom middle 2 (fm)
Focal length 1.86 4.12 7.50 3.33
F number 2.40 3.81 6.08 3.25
Angle of view 50.44 28.67 16.70 34.08
Lens total length 30.11 25.84 28.30 26.12
BF 5.01 8.60 13.98 7.34
d 6 5.59 1.98 0.85 2.51
d 7 6.64 2.38 0.60 3.40
d13 2.33 5.92 11.30 4.66
Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-4.09 5.49
2 8 6.51 7.38
数値実施例3
面データ
面番号 r d nd vd
1 33.596 1.05 2.00100 29.1
2 10.439 4.48
3 -81.471 0.80 1.76802 49.2
4* 9.951 1.66
5 12.301 1.83 1.95906 17.5
6 27.787 (可変)
7(絞り) ∞ (可変)
8* 8.521 4.39 1.80610 40.7
9* -53.009 0.79
10 22.813 0.55 2.00272 19.3
11 7.124 1.12
12* 17.743 3.80 1.49710 81.6
13 -10.963 (可変)
14 ∞ 1.20 1.53000 60.0
15 ∞ 0.30 1.51400 70.0
16 ∞ 0.20
17 ∞ 0.50 1.52000 61.4
18 ∞ 2.39
像面 ∞
非球面データ
第4面
K = 3.26809e-002 A 4= 2.32201e-005 A 6= 4.71990e-007 A 8=-8.41142e-009
第8面
K =-4.94162e-001 A 4= 1.87785e-005 A 6= 2.14360e-006 A 8= 3.64569e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.55965e-004 A 6= 1.02589e-006 A 8= 5.49999e-008
第12面
K =-3.27544e+000 A 4= 3.57188e-004 A 6= 4.64426e-007 A 8= 8.52075e-008
絞り移動係数
s1 = 10.94741、s2 = -32.80491、s3 = 12.82857
各種データ
ズーム比 4.27
広角端 ズーム中間1 望遠端 ズーム中間2(fm)
焦点距離 3.86 8.92 16.50 6.14
Fナンバー 2.65 4.19 6.07 3.29
画角 50.30 27.54 15.74 37.16
レンズ全長 54.70 45.11 49.51 47.05
BF 10.56 17.32 27.47 13.60
d 6 15.19 5.55 0.98 8.52
d 7 8.48 1.77 0.60 4.45
d13 6.66 13.42 23.57 9.70
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -9.12 9.83
2 8 12.21 10.64
Numerical embodiment 3
Surface data surface number rd nd vd
1 33.596 1.05 2.00100 29.1
2 10.439 4.48
3 -81.471 0.80 1.76802 49.2
4 * 9.951 1.66
5 12.301 1.83 1.95906 17.5
6 27.787 (variable)
7 (F-stop) ∞ (Variable)
8 * 8.521 4.39 1.80610 40.7
9 * -53.009 0.79
10 22.813 0.55 2.00272 19.3
11 7.124 1.12
12 * 17.743 3.80 1.49710 81.6
13-10.963 (variable)
14 1. 1.20 1.53000 60.0
15 0.30 1.51400 70.0
16 0.20
17 0.50 1.52000 61.4
18 ∞ 2.39
Image plane ∞
Aspheric surface data surface 4
K = 3.26809e-002 A 4 = 2.32201e-005 A 6 = 4.71990e-007 A 8 =-8.41142e-009
Eighth side
K = -4.94162e-001 A4 = 1.87785e-005 A 6 = 2.14360e-006 A 8 = 3.64569e-008
9th surface
K = 0.00000e + 000A 4 = 4.55965e-004 A 6 = 1.02589e-006 A 8 = 5.49999e-008
12th
K = -3.2.5544e + 000 A 4 = 3.57188e-004 A 6 = 4.64426e-007 A 8 = 8.52075e-008
Aperture shift factor
s1 = 10.94741, s2 = -32.80491, s3 = 12.82857
Various data zoom ratio 4.27
Wide-angle end Zoom middle 1 Telephoto end Zoom middle 2 (fm)
Focal length 3.86 8.92 16.50 6.14
F number 2.65 4.19 6.07 3.29
Angle of view 50.30 27.54 15.74 37.16
Lens total length 54.70 45.11 49.51 47.05
BF 10.56 17.32 27.47 13.60
d 6 15.19 5.55 0.98 8.52
d 7 8.48 1.77 0.60 4.45
d13 6.66 13.42 23.57 9.70
Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-9.12 9.83
2 8 12.21 10.64
数値実施例4
面データ
面番号 r d nd vd
1 41.652 1.05 2.00100 29.1
2 11.079 3.97
3 -111.487 0.80 1.77250 49.5
4* 9.951 1.66
5 12.491 1.77 1.95906 17.5
6 30.685 (可変)
7(絞り) ∞ (可変)
8* 8.232 4.57 1.80139 45.5
9* -39.400 0.79
10 14.935 0.55 2.00272 19.3
11 6.137 1.62
12* 24.263 3.14 1.49710 81.6
13 -19.595 (可変)
14 29.486 0.86 1.72668 52.2
15 154.515 (可変)
16 ∞ 1.20 1.53000 60.0
17 ∞ 0.30 1.51400 70.0
18 ∞ 0.20
19 ∞ 0.50 1.52000 61.4
20 ∞ 0.99
像面 ∞
非球面データ
第4面
K =-9.16877e-001 A 4= 1.11787e-004 A 6= 7.19940e-007 A 8= 3.02385e-009
第8面
K = 3.39316e-001 A 4=-1.75039e-004 A 6= 9.85160e-007 A 8=-3.13821e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.24652e-004 A 6= 5.24520e-007 A 8= 1.13071e-007
第12面
K =-1.24723e+001 A 4= 6.17388e-004 A 6= 8.95394e-007 A 8= 1.29343e-007
絞り移動係数
s1 = 4.53019、s2 = -26.19936、s3 = 8.86441
各種データ
ズーム比 4.28
広角端 ズーム中間1 望遠端 ズーム中間2(fm)
焦点距離 3.90 8.97 16.70 5.16
Fナンバー 2.88 4.75 7.20 3.29
画角 50.01 27.40 15.56 42.01
レンズ全長 54.70 47.41 54.09 50.07
BF 7.16 6.90 6.50 7.09
d 6 16.34 7.24 2.93 11.91
d 7 8.17 1.87 0.69 5.94
d13 2.25 10.63 23.19 4.35
d15 4.66 4.39 4.00 4.59
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -9.68 9.26
2 8 13.06 10.66
3 14 50.00 0.86
Numerical embodiment 4
Surface data surface number rd nd vd
1 41.652 1.05 2.00100 29.1
2 11.079 3.97
3 -111.487 0.80 1.77250 49.5
4 * 9.951 1.66
5 12.491 1.77 1.95906 17.5
6 30.685 (variable)
7 (F-stop) ∞ (Variable)
8 * 8.2232 4.57 1.80139 45.5
9 * -39.400 0.79
10 14.935 0.55 2.00272 19.3
11 6.137 1.62
12 * 24.263 3.14 1.49710 81.6
13 -19.595 (variable)
14 29.486 0.86 1.72668 52.2
15 154.515 (variable)
16 1. 1.20 1.53000 60.0
17 0.30 1.51400 70.0
18 0.20
19 0.50 1.52000 61.4
20 ∞ 0.99
Image plane ∞
Aspheric surface data surface 4
K = -9.16877e-001 A 4 = 1.11787e-004 A 6 = 7.19940e-007 A 8 = 3.02385e-009
Eighth side
K = 3.39316e-001 A 4 =-1.75039e-004 A 6 = 9.85160e-007 A 8 =-3.13821e-008
9th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.24652e-004 A 6 = 5.24520e-007 A 8 = 1.13071e-007
12th
K = -1.24723e + 001 A 4 = 6.17388e-004 A 6 = 8.95394e-007 A 8 = 1.29343e-007
Aperture shift factor
s1 = 4.53019, s2 = -26.19936, s3 = 8.86441
Various data zoom ratio 4.28
Wide-angle end Zoom middle 1 Telephoto end Zoom middle 2 (fm)
Focal length 3.90 8.97 16.70 5.16
F number 2.88 4.75 7.20 3.29
Angle of view 50.01 27.40 15.56 42.01
Lens total length 54.70 47.41 54.09 50.07
BF 7.16 6.90 6.50 7.09
d 6 16.34 7.24 2.93 11.91
d 7 8.17 1.87 0.69 5.94
d13 2.25 10.63 23.19 4.35
d15 4.66 4.39 4.00 4.59
Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-9.68 9.26
2 8 13.06 10.66
3 14 50.00 0.86
数値実施例5
面データ
面番号 r d nd vd
1 36.314 1.05 2.00100 29.1
2 10.671 4.31
3 -77.475 0.80 1.76802 49.2
4* 9.951 1.66
5 12.693 1.73 1.95906 17.5
6 30.387 (可変)
7(絞り) ∞ (可変)
8* 8.350 4.12 1.80610 40.7
9* -59.853 0.79
10 22.648 0.55 2.00272 19.3
11 7.241 0.97
12* 15.405 4.49 1.49710 81.6
13 -9.275 (可変)
14 -6.729 0.50 1.90043 37.4
15 -7.797 (可変)
16 ∞ 1.20 1.53000 60.0
17 ∞ 0.30 1.51400 70.0
18 ∞ 0.20
19 ∞ 0.50 1.52000 61.4
20 ∞ 0.99
像面 ∞
非球面データ
第4面
K =-9.52669e-002 A 4= 4.75599e-005 A 6=-1.53405e-007 A 8= 2.50317e-010
第8面
K =-5.07871e-001 A 4= 6.22786e-005 A 6= 1.90555e-006 A 8= 7.29095e-008
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 5.75033e-004 A 6=-1.61504e-006 A 8= 1.62192e-007
第12面
K = 1.11087e+000 A 4= 3.70487e-004 A 6=-3.95308e-006 A 8= 1.46122e-007
絞り移動係数
s1 = 7.15362、s2 = -31.94685、s3 = 15.34726
各種データ
ズーム比 4.28
広角端 ズーム中間1 望遠端 ズーム中間2(fm)
焦点距離 3.90 8.99 16.70 5.42
Fナンバー 2.88 4.33 6.47 3.28
画角 50.01 27.35 15.56 40.61
レンズ全長 53.79 44.36 48.57 47.82
BF 7.16 13.49 22.97 9.06
d 6 15.50 4.80 0.83 9.96
d 7 7.63 2.31 0.60 5.23
d13 2.55 2.82 3.21 2.63
d15 4.66 10.98 20.47 6.56
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -9.16 9.55
2 8 11.28 10.90
3 14 -70.11 0.50
Numerical embodiment 5
Surface data surface number rd nd vd
1 36.314 1.05 2.00100 29.1
2 10.671 4.31
3-77.475 0.80 1.76802 49.2
4 * 9.951 1.66
5 12.693 1.73 1.95906 17.5
6 30.387 (variable)
7 (F-stop) ∞ (Variable)
8 * 8.350 4.12 1.80610 40.7
9 *-59.853 0.79
10 22.648 0.55 2.00272 19.3
11 7.241 0.97
12 * 15.405 4.49 1.49710 81.6
13 -9.275 (variable)
14 -6.729 0.50 1.90043 37.4
15 -7.797 (variable)
16 1. 1.20 1.53000 60.0
17 0.30 1.51400 70.0
18 0.20
19 0.50 1.52000 61.4
20 ∞ 0.99
Image plane ∞
Aspheric surface data surface 4
K = -9.52669e-002 A 4 = 4.75599e-005 A 6 =-1.53405e-007 A 8 = 2.53317e-010
Eighth side
K = -5.07871e-001 A 4 = 6.22786e-005 A 6 = 1.90555e-006 A 8 = 7.29095e-008
9th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 5.75033e-004 A 6 = -1.61504e-006 A 8 = 1.62192e-007
12th
K = 1.11087e + 000A 4 = 3.70487e-004 A 6 = -3.95308e-006 A 8 = 1.46122e-007
Aperture shift factor
s1 = 7.15362, s2 = -31.94685, s3 = 15.34726
Various data zoom ratio 4.28
Wide-angle end Zoom middle 1 Telephoto end Zoom middle 2 (fm)
Focal length 3.90 8.99 16.70 5.42
F number 2.88 4.33 6.47 3.28
Angle of view 50.01 27.35 15.56 40.61
Lens total length 53.79 44.36 48.57 47.82
BF 7.16 13.49 22.97 9.06
d 6 15.50 4.80 0.83 9.96
d 7 7.63 2.31 0.60 5.23
d13 2.55 2.82 3.21 2.63
d15 4.66 10.98 20.47 6.56
Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1-9.16 9.55
2 8 11.28 10.90
3 14 -70.11 0.50
数値実施例6
面データ
面番号 r d nd vd
1 32.346 1.05 2.00100 29.1
2 10.811 4.31
3 -66.113 0.80 1.76802 49.2
4* 9.951 1.66
5 12.386 1.72 1.95906 17.5
6 28.054 (可変)
7(絞り) ∞ (可変)
8* 8.486 3.86 1.80610 40.7
9* -197.679 0.79
10 16.860 0.55 2.00272 19.3
11 6.896 1.37
12* 15.710 3.99 1.49710 81.6
13 -10.060 (可変)
14 -70.936 0.50 1.78590 44.2
15 40.520 (可変)
16 18.853 0.80 1.73400 51.5
17 38.440 (可変)
18 ∞ 1.20 1.53000 60.0
19 ∞ 0.30 1.51400 70.0
20 ∞ 0.20
21 ∞ 0.50 1.52000 61.4
22 ∞ 0.99
像面 ∞
非球面データ
第4面
K =-7.72730e-001 A 4= 1.25725e-004 A 6= 6.58222e-007 A 8= 2.89149e-009
第8面
K =-6.21545e-001 A 4= 6.64282e-005 A 6= 1.11027e-006 A 8= 1.13900e-007
第9面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.68001e-004 A 6= 1.37890e-007 A 8= 2.34002e-007
第12面
K = 1.34646e+000 A 4= 4.04429e-005 A 6= 1.49391e-006 A 8= 1.53944e-007
絞り移動係数
s1 = 10.39184、s2 = -34.05120、s3 = 12.44468
各種データ
ズーム比 5.00
広角端 ズーム中間1 望遠端 ズーム中間2(fm)
焦点距離 3.90 9.77 19.50 6.19
Fナンバー 2.88 5.00 7.89 3.62
画角 50.01 25.45 13.41 36.92
レンズ全長 56.19 47.30 53.59 49.02
BF 5.35 5.41 5.50 5.37
d 6 15.27 5.89 1.46 8.94
d 7 9.51 1.97 0.65 5.45
d13 3.07 5.08 8.10 3.88
d15 1.60 7.56 16.49 3.98
d17 2.85 2.91 3.00 2.87
ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離 レンズ構成長
1 1 -9.34 9.54
2 8 11.84 10.55
3 14 -32.75 0.50
4 16 49.55 0.80
Numerical embodiment 6
Surface data surface number rd nd vd
1 32.346 1.05 2.00100 29.1
2 10.811 4.31
3 -66.113 0.80 1.76802 49.2
4 * 9.951 1.66
5 12.386 1.72 1.95906 17.5
6 28.054 (variable)
7 (F-stop) ∞ (Variable)
8 * 8.486 3.86 1.80610 40.7
9 * -179.679 0.79
10 16.860 0.55 2.00272 19.3
11 6.896 1.37
12 * 15.710 3.99 1.49710 81.6
13-10.060 (variable)
14 -70.936 0.50 1.78590 44.2
15 40.520 (variable)
16 18.853 0.80 1.73400 51.5
17 38.440 (variable)
18 1. 1.20 1.53000 60.0
19 0.30 1.51400 70.0
20 0.20
21 0.50 1.52000 61.4
22 0.99
Image plane ∞
Aspheric surface data surface 4
K = -7.72730e-001 A 4 = 1.25725e-004 A 6 = 6.58222e-007 A 8 = 2.89149e-009
Eighth side
K = -6.21545e-001 A 4 = 6.64282e-005 A 6 = 1.1027e-006 A 8 = 1.13900e-007
9th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.68001e-004 A 6 = 1.37890-007 A 8 = 2.34002e-007
12th
K = 1.34646e + 000 A 4 = 4.04429e-005 A 6 = 1.49391e-006 A 8 = 1.53944e-007
Aperture shift factor
s1 = 10.39184, s2 = -34.05120, s3 = 12.44468
Various data zoom ratio 5.00
Wide-angle end Zoom middle 1 Telephoto end Zoom middle 2 (fm)
Focal length 3.90 9.77 19.50 6.19
F number 2.88 5.00 7.89 3.62
Angle of view 50.01 25.45 13.41 36.92
Total lens length 56.19 47.30 53.59 49.02
BF 5.35 5.41 5.50 5.37
d 6 15.27 5.89 1.46 8.94
d 7 9.51 1.97 0.65 5.45
d13 3.07 5.08 8.10 3.88
d15 1.60 7.56 16.49 3.98
d17 2.85 2.91 3.00 2.87
Zoom lens group data group Start surface Focal length Lens configuration length
1 1 -9.34 9.54
2 8 11.84 10.55
3 14 -32.75 0.50
4 16 49.55 0.80
L1 ： 第1レンズ群
L2 ： 第2レンズ群
L3 ： 第3レンズ群
L4 ： 第4レンズ群
SP ： 開口絞り
GB ： ガラスブロック
IP ： 像面
d ： d線
g ： g線
Fno ： Fナンバー
w ： 半画角
DS ： サジタル像面
DM ： メリジオナル像面
L1: First lens group
L2: Second lens group
L3: Third lens group
L4: Fourth lens group
SP: Aperture stop
GB: Glass block
IP: Image plane
d: d line
g: g line
Fno: F number
w: half angle of view
DS: Sagittal image plane
DM: Meridional Image Plane
Claims (8)
Ｂ．絞りが第１レンズ群と第２レンズ群の間に配置され、ズーム時に絞りが他のレンズ群と独立して移動するズームレンズにおいて、
Ｃ．絞りはズーム時像側凸軌跡で移動し、
Ｄ．絞りの像側への移動量をMimg、第1レンズ群の移動量をM1、第２レンズ群の焦点距離をf2、広角端の焦点距離をfwとしたとき、下記条件式を満足する事を特徴とするズームレンズ。
0.01 ＜ Mimg／M1 ＜ 0.65
2.0 ＜f2／fw＜ 4.5
ここで、Mimgは広角端を基準とし、絞りが最も像側へ移動したズーム位置までの量、M1は広角端を基準とし、第1レンズ群が望遠端まで移動した量とする。 A. A first lens group having negative refractive power in order from an object side to an image side, and a second lens group having a positive refractive index,
B. In a zoom lens in which a diaphragm is disposed between a first lens group and a second lens group and the diaphragm moves independently of the other lens groups during zooming,
C. The aperture moves along a convex locus on the image side when zooming,
D. Assuming that the moving amount of the stop to the image side is Mimg, the moving amount of the first lens unit is M1, the focal length of the second lens unit is f2, and the focal length at the wide-angle end is fw, the following conditional expression is satisfied. Feature zoom lens.
0.01 <Mimg / M1 <0.65
2.0 <f2 / fw <4.5
Here, Mimg is based on the wide-angle end, an amount up to the zoom position where the stop has moved most to the image side, M1 is based on the wide-angle end as a reference, and the amount moved to the telephoto end of the first lens group.
1.0 ＜fm／fw＜ 2.5 A. 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where fm is the focal length when the aperture is closest to the image side, and fw is the focal length at the wide-angle end.
1.0 <fm / fw <2.5
満足する事を特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
0.8 ＜ M2／ft ＜ 1.5 A. 3. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where M2 is a moving amount of the second lens group and ft is a focal length of a telephoto end.
0.8 <M2 / ft <1.5
条件式を満足する事を特徴とする請求項１乃至３のいずれか1項に記載のズームレンズ。
2.0 ＜ D1／fw ＜ 3.5 A. 4. The lens according to any one of claims 1 to 3, characterized in that the following conditional expression is satisfied, where D1 is the distance from the surface closest to the object side to the surface closest to the image side of the first lens group. Zoom lens.
2.0 <D1 / fw <3.5
件式を満足する事を特徴とする請求項１乃至４のいずれか1項に記載のズームレンズ。
4.5 ＜ R1／fw ＜ 15 A. The zoom lens according to any one of claims 1 to 4, wherein when the curvature of the object side surface of the most object side negative lens in the first lens group is R1, the following conditional expression is satisfied.
4.5 <R1 / fw <15
0.2 ＜ Mobj／M2 ＜ 0.8
ここで、Mobjは広角端を基準とし、絞りが最も物体側へ移動したズーム位置までの量、M2は広角端を基準とし、第2レンズ群が望遠端まで移動した量とする。 A. The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein the following conditional expression is satisfied, where Mobj is the amount of movement of the stop toward the object side and M2 is the amount of movement of the second lens group. .
0.2 <Mobj / M2 <0.8
Here, Mobj is the amount to the zoom position at which the stop has moved most to the object side with respect to the wide angle end, M2 is the amount by which the second lens group has moved to the telephoto end with respect to the wide angle end.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2017195538A JP2019070690A (en) | 2017-10-06 | 2017-10-06 | Zoom lens and optical equipment using the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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| JP2017195538A JP2019070690A (en) | 2017-10-06 | 2017-10-06 | Zoom lens and optical equipment using the same |
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|---|---|
| JP2019070690A true JP2019070690A (en) | 2019-05-09 |
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ID=66441084
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| JP2017195538A Pending JP2019070690A (en) | 2017-10-06 | 2017-10-06 | Zoom lens and optical equipment using the same |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN113741001A (en) * | 2020-05-29 | 2021-12-03 | 纮立光电股份有限公司 | Optical imaging lens group, imaging device, and electronic device |
| TWI839763B (en) * | 2021-12-21 | 2024-04-21 | 南韓商三星電機股份有限公司 | Optical imaging system and electronic device |
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| CN113741001B (en) * | 2020-05-29 | 2022-08-09 | 纮立光电股份有限公司 | Optical imaging lens group, imaging device, and electronic device |
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