JP2019066694A - Zoom optical system and image capturing device having the same - Google Patents

Zoom optical system and image capturing device having the same Download PDF

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Abstract

To provide a zoom optical system which is compact and yet is capable of providing high-speed image blur correction and maintaining high image-forming performance while making image blur correction, and to provide an image capturing device having the same.SOLUTION: A zoom optical system, consisting of a plurality of lens elements, comprises a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, and a fourth lens group G4 having positive refractive power in order from the object side. The second lens group G2 and the fourth lens group G4 moves along an optical axis while zooming. The third lens group G3 comprises two positive lens elements and a negative lens element disposed on the most image side, where only the negative lens element moves in a direction perpendicular to the optical axis while making image blur correction. The zoom optical system satisfies the following conditional expressions (1), (2), and (3): 0≤Δ1G/Δ2G<0.05 ...(1), 0≤Δ3G/Δ2G<0.05 ...(2), -1<SF3Gn<2.3 ..(3).SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、変倍光学系及びそれを備えた撮像装置に関する。   The present invention relates to a variable magnification optical system and an imaging apparatus provided with the same.

光学系に振動が加わると、像にブレが生じる。像にブレが生じた状態で撮像を行うと、鮮明な像を撮像することができない。そのため、光学系は、像のブレを低減する機能を備えていることが好ましい。像のブレを低減する機能を備えたズームレンズが、特許文献１〜３に開示されている。   When vibration is applied to the optical system, the image is blurred. If imaging is performed with blurring of the image, a clear image can not be captured. Therefore, it is preferable that the optical system be provided with a function to reduce blurring of the image. Patent Documents 1 to 3 disclose zoom lenses having a function of reducing image blurring.

特許文献１に開示されたズームレンズは、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群と、負の屈折力の第５レンズ群と、を備える。このズームレンズでは、第３レンズ群が光軸に対して垂直な方向に移動する。   The zoom lens disclosed in Patent Document 1 includes a first lens group of positive refractive power, a second lens group of negative refractive power, a third lens group of positive refractive power, and a third lens group of positive refractive power. And a fourth lens group and a fifth lens group of negative refractive power. In this zoom lens, the third lens unit moves in a direction perpendicular to the optical axis.

特許文献２に開示されたズームレンズは、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、負の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群と、正の屈折力の第５レンズ群と、を備える。このズームレンズでは、第３レンズ群の一部のレンズが光軸に対して垂直な方向に移動する。   The zoom lens disclosed in Patent Document 2 includes a first lens group of positive refractive power, a second lens group of negative refractive power, a third lens group of negative refractive power, and a third lens group of positive refractive power. A fourth lens group and a fifth lens group of positive refractive power are provided. In this zoom lens, a part of lenses in the third lens group move in a direction perpendicular to the optical axis.

特許文献３に開示されたズームレンズは、正の屈折力の第１レンズ群と、負の屈折力の第２レンズ群と、正の屈折力の第３レンズ群と、正の屈折力の第４レンズ群と、を備える。このズームレンズでは、第３レンズ群の一部のレンズが光軸に対して垂直な方向に移動する。   The zoom lens disclosed in Patent Document 3 includes a first lens group of positive refractive power, a second lens group of negative refractive power, a third lens group of positive refractive power, and a third lens group of positive refractive power. And 4 lens groups. In this zoom lens, a part of lenses in the third lens group move in a direction perpendicular to the optical axis.

特開２０１３−１１７６５７号公報（第１実施例）JP, 2013-117657, A (1st example) 特許第５０３５８９８号公報（第１実施例）Patent No. 5035898 (1st Example) 特許第４９４９８９７号公報（第１実施例）Patent No. 4949897 gazette (1st example)

特許文献１のズームレンズでは、第３レンズ群全体が光軸に対して垂直な方向に移動する。そのため、移動機構が大型化してしまう。また、移動するレンズの総重量が大きいため、ブレ補正を高速に行うことが困難になる。   In the zoom lens of Patent Document 1, the entire third lens group moves in a direction perpendicular to the optical axis. Therefore, the moving mechanism is upsized. In addition, since the total weight of the moving lens is large, it is difficult to perform blur correction at high speed.

特許文献２のズームレンズでは、接合レンズが光軸に対して垂直な方向に移動する。そのため、移動機構が大型化してしまう。また、移動するレンズの総重量が大きいため、ブレ補正を高速に行うことが困難になる。   In the zoom lens of Patent Document 2, the cemented lens moves in a direction perpendicular to the optical axis. Therefore, the moving mechanism is upsized. In addition, since the total weight of the moving lens is large, it is difficult to perform blur correction at high speed.

特許文献３のズームレンズでは、２つの正レンズの間に配置された負レンズが光軸に対して垂直な方向に移動する。この場合、負レンズが大きくなり易い。そのため、移動機構が大型化してしまう。また、負レンズが大きいとレンズの重量が大きくなるため、ブレ補正を高速に行うことが困難になる。   In the zoom lens of Patent Document 3, a negative lens disposed between two positive lenses moves in a direction perpendicular to the optical axis. In this case, the negative lens tends to be large. Therefore, the moving mechanism is upsized. In addition, when the negative lens is large, the weight of the lens is increased, which makes it difficult to perform blur correction at high speed.

また、２つの正レンズの間隔が広いので、２つの正レンズの間で発生する偏心が大きくなり易い。２つの正レンズの間で発生する偏心を小さくしないと、負レンズを移動させたときの収差の変動が大きくなる。そのため、ブレ補正時の結像性能が低下する。   In addition, since the distance between the two positive lenses is wide, the decentering generated between the two positive lenses tends to be large. Unless the decentering generated between the two positive lenses is reduced, the variation in aberration when the negative lens is moved becomes large. Therefore, the imaging performance at the time of blurring correction is degraded.

本発明は、このような課題に鑑みてなされたものであって、小型でありながら、高速でブレ補正ができると共に、ブレ補正時にも高い結像性能を維持できる変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such problems, and is provided with a variable magnification optical system capable of maintaining high imaging performance even at the time of blurring correction while being able to perform blurring correction at high speed while being small. It is an object of the present invention to provide an imaging device.

上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の少なくとも幾つかの実施形態に係る変倍光学系は、
複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
変倍時、第２レンズ群と第４レンズ群は光軸方向に移動し、
第３レンズ群は、２枚の正レンズ素子と、最も像側に配置された負レンズ素子と、を有し、
ブレ補正時、負レンズ素子のみが光軸と垂直な方向に移動し、
以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足することを特徴とする。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０５ （１）
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０５ （２）
−１＜ＳＦ3Gn＜２．３ （３）
ここで、
Δ1Gは、第１レンズ群の移動量、
Δ2Gは、第２レンズ群の移動量、
Δ3Gは、第３レンズ群の移動量、
移動量は、広角端から望遠端までの移動量、
ＳＦ3Gnは以下の式で表わされ、
ＳＦ3Gn＝（Ｒ3Gnf＋Ｒ3Gnr）／（Ｒ3Gnf−Ｒ3Gnr）、
Ｒ3Gnfは、負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒ3Gnrは、負レンズ素子の像側面の曲率半径、
レンズ素子は、物体側面と像側面の間が１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。 In order to solve the problems described above and to achieve the object, a variable power optical system according to at least some embodiments of the present invention,
Composed of multiple lens elements, in order from the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens unit having a positive refractive power;
And a fourth lens group having a positive refractive power,
During zooming, the second and fourth lens units move in the optical axis direction,
The third lens unit has two positive lens elements and a negative lens element disposed closest to the image side,
During blur correction, only the negative lens element moves in the direction perpendicular to the optical axis,
It is characterized in that the following conditional expressions (1), (2) and (3) are satisfied.
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.05 (1)
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.05 (2)
−1 <SF3Gn <2.3 (3)
here,
Δ 1 G is the amount of movement of the first lens group,
Δ2 G is the amount of movement of the second lens group,
Δ3G is the amount of movement of the third lens unit,
The amount of movement is the amount of movement from the wide-angle end to the telephoto end,
SF3Gn is expressed by the following equation
SF3Gn = (R3Gnf + R3Gnr) / (R3Gnf-R3Gnr),
R3Gnf is a radius of curvature of the object side surface of the negative lens element,
R3Gnr is a radius of curvature of the image side surface of the negative lens element,
The lens element is filled with a medium having a refractive index greater than 1 between the object side and the image side, and a lens having no refractive surface between the object side and the image side.
It is.

また、本発明の少なくとも幾つかの実施形態に係る別の変倍光学系は、
複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
変倍時、第２レンズ群と第４レンズ群は光軸方向に移動し、
第３レンズ群は、２枚の正レンズ素子と、最も像側に配置された負レンズ素子と、を有し、
ブレ補正時、負レンズ素子のみが光軸と垂直な方向に移動し、
以下の条件式（１）、（２）、（４）を満足することを特徴とする。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０５ （１）
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０５ （２）
０．０５０＜ｄ3Gairmax／ｄ3G＜０．６００ （４）
ここで、
Δ1Gは、第１レンズ群の移動量、
Δ2Gは、第２レンズ群の移動量、
Δ3Gは、第３レンズ群の移動量、
移動量は、広角端から望遠端までの移動量、
ｄ3Gairmaxは、第３レンズ群内の最も大きな空気間隔、
ｄ3Gは、第３レンズ群の厚さ、
レンズ素子は、物体側面と像側面の間が１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。 Another zoom optical system according to at least some embodiments of the present invention is
Composed of multiple lens elements, in order from the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens unit having a positive refractive power;
And a fourth lens group having a positive refractive power,
During zooming, the second and fourth lens units move in the optical axis direction,
The third lens unit has two positive lens elements and a negative lens element disposed closest to the image side,
During blur correction, only the negative lens element moves in the direction perpendicular to the optical axis,
It is characterized in that the following conditional expressions (1), (2) and (4) are satisfied.
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.05 (1)
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.05 (2)
0.050 <d3Gairmax / d3G <0.600 (4)
here,
Δ 1 G is the amount of movement of the first lens group,
Δ2 G is the amount of movement of the second lens group,
Δ3G is the amount of movement of the third lens unit,
The amount of movement is the amount of movement from the wide-angle end to the telephoto end,
d3Gairmax is the largest air gap in the third lens group,
d3G is the thickness of the third lens group,
The lens element is filled with a medium having a refractive index greater than 1 between the object side and the image side, and a lens having no refractive surface between the object side and the image side.
It is.

また、本発明の少なくとも幾つかの実施形態に係る撮像装置は、
光学系と、
撮像面を持ち、且つ光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、
光学系が、上述の変倍光学系であることを特徴とする。 In addition, an imaging device according to at least some embodiments of the present invention may
Optical system,
An imaging device having an imaging surface and converting an image formed on the imaging surface by the optical system into an electrical signal;
An optical system is characterized in that it is the above-mentioned variable magnification optical system.

本発明によれば、小型でありながら、高速でブレ補正ができると共に、ブレ補正時にも高い結像性能を維持できる変倍光学系及びそれを備えた撮像装置を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a variable magnification optical system capable of performing high-speed shake correction and maintaining high imaging performance even at the time of shake correction, and an image pickup apparatus provided with the same.

実施例１に係る変倍光学系のレンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view of a variable magnification optical system according to Example 1. 実施例２に係る変倍光学系のレンズ断面図である。FIG. 5 is a lens cross-sectional view of a variable magnification optical system according to Example 2. 実施例３に係る変倍光学系のレンズ断面図である。FIG. 7 is a lens cross-sectional view of a variable magnification optical system according to Example 3. 実施例４に係る変倍光学系のレンズ断面図である。FIG. 16 is a lens cross-sectional view of a variable magnification optical system according to Example 4. 実施例５に係る変倍光学系のレンズ断面図である。FIG. 18 is a lens cross-sectional view of a variable magnification optical system according to Example 5. 実施例１に係る変倍光学系の収差図である。5 is an aberration diagram of a variable magnification optical system according to Example 1. FIG. 実施例２に係る変倍光学系の収差図である。5 is an aberration diagram of a variable magnification optical system according to Example 2. FIG. 実施例３に係る変倍光学系の収差図である。5 is an aberration diagram of a variable magnification optical system according to Example 3. FIG. 実施例４に係る変倍光学系の収差図である。FIG. 7 shows aberration of the variable magnification optical system according to Example 4. 実施例５に係る変倍光学系の収差図である。FIG. 13 shows aberration diagrams of the variable magnification optical system according to Example 5. 撮像装置の断面図である。It is a sectional view of an imaging device. 撮像装置の前方斜視図である。It is a front perspective view of an imaging device. 撮像装置の後方斜視図である。It is a rear perspective view of an imaging device. 撮像装置の主要部の内部回路の構成ブロック図である。FIG. 2 is a configuration block diagram of an internal circuit of a main part of the imaging device.

実施例の説明に先立ち、本発明のある態様にかかる実施形態の作用効果を説明する。なお、本実施形態の作用効果を具体的に説明するに際しては、具体的な例を示して説明することになる。しかし、後述する実施例の場合と同様に、それらの例示される態様はあくまでも本発明に含まれる態様のうちの一部に過ぎず、その態様には数多くのバリエーションが存在する。したがって、本発明は例示される態様に限定されるものではない。   Prior to the description of the examples, the operation and effects of the embodiment according to an aspect of the present invention will be described. In addition, when demonstrating the effect of this embodiment concretely, a specific example is shown and demonstrated. However, as in the case of the examples described later, those exemplified aspects are only some of the aspects included in the present invention, and there are many variations in the aspects. Accordingly, the present invention is not limited to the illustrated embodiments.

第１実施形態の変倍光学系と第２実施形態の変倍光学系（以下、「本実施形態の変倍光学系」という）は基本構成を有する。本実施形態の変倍光学系の基本構成について説明する。   The variable magnification optical system of the first embodiment and the variable magnification optical system of the second embodiment (hereinafter, referred to as “variable magnification optical system of the present embodiment”) have a basic configuration. The basic configuration of the variable magnification optical system of the present embodiment will be described.

基本構成は、複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、変倍時、第２レンズ群と第４レンズ群は光軸方向に移動し、第３レンズ群は、２枚の正レンズ素子と、最も像側に配置された負レンズ素子と、を有し、ブレ補正時、負レンズ素子のみが光軸と垂直な方向に移動し、以下の条件式（１）、（２）を満足する。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０５ （１）
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０５ （２）
ここで、
Δ1Gは、第１レンズ群の移動量、
Δ2Gは、第２レンズ群の移動量、
Δ3Gは、第３レンズ群の移動量、
移動量は、広角端から望遠端までの移動量、
レンズ素子は、物体側面と像側面の間が１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。 The basic configuration is composed of a plurality of lens elements, and in order from the object side, a first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens group having a positive refractive power, and during zooming, the second lens group and the fourth lens group move in the optical axis direction, and the third lens group includes two positive lenses. It has a lens element and a negative lens element arranged closest to the image side, and only the negative lens element moves in the direction perpendicular to the optical axis at the time of vibration reduction, the following conditional expressions (1) and (2) Satisfy.
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.05 (1)
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.05 (2)
here,
Δ 1 G is the amount of movement of the first lens group,
Δ2 G is the amount of movement of the second lens group,
Δ3G is the amount of movement of the third lens unit,
The amount of movement is the amount of movement from the wide-angle end to the telephoto end,
The lens element is filled with a medium having a refractive index greater than 1 between the object side and the image side, and a lens having no refractive surface between the object side and the image side.
It is.

基本構成では、光学系は複数のレンズ素子で構成されている。レンズ素子は、物体側面と像側面の間が１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、物体側面と像側面の間に屈折面を持たないレンズである。   In the basic configuration, the optical system is composed of a plurality of lens elements. The lens element is a lens which is filled with a medium having a refractive index greater than 1 between the object side and the image side and has no refractive surface between the object side and the image side.

基本構成では、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、が物体側からこの順で配置されている。そのため、基本構成では、光学系のタイプが、正先行タイプの光学系になっている。   In the basic configuration, a first lens group having positive refractive power, a second lens group having negative refractive power, and a third lens group having positive refractive power are disposed in this order from the object side There is. Therefore, in the basic configuration, the type of optical system is a normal leading type optical system.

正先行タイプの光学系は、高い変倍比の確保と、広角端から望遠端までの間での明るいＦナンバーの確保に有利な光学系である。よって、基本構成では、高い変倍比の確保と明るいＦナンバーの維持をしながら、第３レンズ群よりも像側に位置するレンズ群を小型化することができる。   The positive leading type optical system is an optical system that is advantageous for securing a high zoom ratio and securing a bright F number between the wide-angle end and the telephoto end. Therefore, in the basic configuration, it is possible to miniaturize the lens unit positioned on the image side of the third lens unit while securing a high zoom ratio and maintaining a bright F number.

基本構成では、第３レンズ群の像側に、正の屈折力を有する第４レンズ群が配置されている。そして、変倍時、第２レンズ群と第４レンズ群は光軸方向に移動する。このようにすることで、主な変倍を第２レンズ群で行い、変倍による像面変動の補正を第４レンズ群で行う。   In the basic configuration, the fourth lens unit having positive refractive power is disposed on the image side of the third lens unit. Then, at the time of zooming, the second lens unit and the fourth lens unit move in the optical axis direction. By doing this, main zooming is performed by the second lens group, and correction of image plane variation due to zooming is performed by the fourth lens group.

第３レンズ群が正の屈折力を有しているので、第３レンズ群より像側では、光束の発散が抑えられている。そのため、第４レンズ群を通過する軸上光束の径は小さい。そのため、第４レンズ群を変倍時に移動させることにより、変倍による像面変動の補正をしつつ、球面収差の変動や軸上色収差の変動を抑えることができる。   Since the third lens group has positive refractive power, the divergence of the light flux is suppressed on the image side of the third lens group. Therefore, the diameter of the axial light beam passing through the fourth lens unit is small. Therefore, by moving the fourth lens unit at the time of zooming, it is possible to suppress the fluctuation of spherical aberration and the fluctuation of axial chromatic aberration while correcting the image plane fluctuation by the zooming.

第３レンズ群は、２枚の正レンズ素子と、最も像側に配置された負レンズ素子と、を有する。負レンズ素子の物体側像側に２枚の正レンズ素子が配置されているので、負レンズ素子に入射する光束径を小さくすることができる。その結果、負レンズ素子を小型化することができる。   The third lens unit has two positive lens elements and a negative lens element disposed closest to the image. Since two positive lens elements are disposed on the object side image side of the negative lens element, the diameter of the light beam incident on the negative lens element can be reduced. As a result, the negative lens element can be miniaturized.

撮像装置を手で保持すると、場合によっては、手ブレによって撮像装置が振動する。手ブレによって光学系に振動が加わると、振動の影響で像のブレが生じるため鮮明な像が得られない。   When the imaging device is held by hand, in some cases, the imaging device vibrates due to camera shake. When vibration is applied to the optical system due to camera shake, a blurred image occurs due to the influence of the vibration, so a clear image can not be obtained.

また、例えば、撮像装置を三脚に固定した場合や、撮像装置を建物の外壁に固定した場合、固定した側（地面や外壁）で振動が生じると、その振動が撮像装置に伝達される。この場合も、手ブレによる振動と同じように像のブレが生じるので鮮明な像が得られない。   In addition, for example, when the imaging device is fixed to a tripod or when the imaging device is fixed to the outer wall of a building, when vibration occurs on the fixed side (ground or outer wall), the vibration is transmitted to the imaging device. Also in this case, the image blur occurs as in the case of vibration due to camera shake, so a clear image can not be obtained.

このようなことから、光学系はブレ補正を備えていることが好ましい。   From this point of view, it is preferable that the optical system be provided with blur correction.

基本構成では、第３レンズ群でブレ補正を行っている。具体的には、ブレ補正時、負レンズ素子のみが光軸と垂直な方向に移動する。上述のように、基本構成では、負レンズ素子を小型化することができる。ブレ補正時に移動するレンズ素子が小型なので、高速でブレ補正ができる。   In the basic configuration, blur correction is performed by the third lens unit. Specifically, at the time of shake correction, only the negative lens element moves in the direction perpendicular to the optical axis. As described above, in the basic configuration, the negative lens element can be miniaturized. Since the lens element which moves at the time of blurring correction is small, blurring can be corrected at high speed.

２枚の正レンズ素子は、負レンズ素子の物体側に位置しているので、２つの正レンズを近づけることができる。そのため、２つの正レンズの間で発生する偏心を、小さくすることが容易にできる。その結果、ブレ補正時にも高い結像性能を維持することができる。   Since the two positive lens elements are located on the object side of the negative lens element, the two positive lenses can be brought close to each other. Therefore, it is possible to easily reduce the decentering generated between the two positive lenses. As a result, high imaging performance can be maintained even at the time of blur correction.

条件式（１）を満足することで、第１レンズ群の移動量を、第２レンズ群の移動量に対して抑えることができる。その結果、製造誤差の軽減や移動機構の簡略化ができる。   By satisfying the conditional expression (1), the amount of movement of the first lens group can be suppressed relative to the amount of movement of the second lens group. As a result, the manufacturing error can be reduced and the moving mechanism can be simplified.

条件式（２）を満足することで、第３レンズ群の移動量を、第２レンズ群の移動量に対して抑えることができる。その結果、製造誤差の軽減や移動機構の簡略化ができる。   By satisfying the conditional expression (2), the moving amount of the third lens unit can be suppressed relative to the moving amount of the second lens unit. As a result, the manufacturing error can be reduced and the moving mechanism can be simplified.

条件式（１）に代えて、以下の条件式（１’）を満足することが好ましい。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０３ （１’）
条件式（１）に代えて、以下の条件式（１”）を満足することが好ましい。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０１ （１”） Instead of the conditional expression (1), it is preferable to satisfy the following conditional expression (1 ′).
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.03 (1 ′)
It is preferable that the following conditional expression (1 ′ ′) be satisfied instead of the conditional expression (1).
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.01 (1 ′ ′)

条件式（２）に代えて、以下の条件式（２’）を満足することが好ましい。
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０３ （２’）
条件式（２）に代えて、以下の条件式（２”）を満足することが好ましい。
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０１ （２”） It is preferable that the following conditional expression (2 ′) be satisfied instead of the conditional expression (2).
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.03 (2 ′)
It is preferable to satisfy the following conditional expression (2 ′ ′) in place of the conditional expression (2).
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.01 (2 ′ ′)

第１実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備えると共に、以下の条件式（３）を満足することを特徴とする。
−１＜ＳＦ3Gn＜２．３ （３）
ここで、
ＳＦ3Gnは以下の式で表わされ、
ＳＦ3Gn＝（Ｒ3Gnf＋Ｒ3Gnr）／（Ｒ3Gnf−Ｒ3Gnr）、
Ｒ3Gnfは、負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒ3Gnrは、負レンズ素子の像側面の曲率半径、
である。 The variable magnification optical system of the first embodiment is characterized by having the above-described basic configuration and satisfying the following conditional expression (3).
−1 <SF3Gn <2.3 (3)
here,
SF3Gn is expressed by the following equation
SF3Gn = (R3Gnf + R3Gnr) / (R3Gnf-R3Gnr),
R3Gnf is a radius of curvature of the object side surface of the negative lens element,
R3Gnr is a radius of curvature of the image side surface of the negative lens element,
It is.

条件式（３）は、負レンズ素子のシェイピングファクタに関する条件式である。   Conditional expression (3) is a conditional expression on the shaping factor of the negative lens element.

条件式（３）の下限値を上回ることで、広角端での球面収差の発生を抑えることができる。条件式（３）の上限値を下回ることで、ブレ補正時の非点収差の変動を抑えることができる。   By exceeding the lower limit value of the conditional expression (3), the generation of spherical aberration at the wide angle end can be suppressed. By falling below the upper limit value of the conditional expression (3), it is possible to suppress fluctuation of astigmatism at the time of blur correction.

条件式（３）に代えて、以下の条件式（３’）を満足することが好ましい。
０＜ＳＦ3Gn＜１．５ （３’）
条件式（３）に代えて、以下の条件式（３”）を満足することが好ましい。
０．４＜ＳＦ3Gn＜１．１ （３”） It is preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′) in place of the conditional expression (3).
0 <SF3Gn <1.5 (3 ')
It is preferable to satisfy the following conditional expression (3 ′ ′) instead of the conditional expression (3).
0.4 <SF3Gn <1.1 (3 ′ ′)

第２実施形態の変倍光学系は、上述の基本構成を備えると共に、以下の条件式（４）を満足することを特徴とする。
０．０５０＜ｄ3Gairmax／ｄ3G＜０．６００ （４）
ここで、
ｄ3Gairmaxは、第３レンズ群内の最も大きな空気間隔、
ｄ3Gは、第３レンズ群の厚さ、
である。 The variable magnification optical system of the second embodiment is characterized by satisfying the following conditional expression (4) as well as having the above-described basic configuration.
0.050 <d3Gairmax / d3G <0.600 (4)
here,
d3Gairmax is the largest air gap in the third lens group,
d3G is the thickness of the third lens group,
It is.

条件式（４）は、第３レンズ群内の最も大きな空気間隔と第３レンズ群の厚さとの比をとったものである。第３レンズ群の厚さは、最も物体側に位置するレンズ素子の物体側面から最も像側に位置するレンズ素子の像側面までの距離である。   Condition (4) is the ratio of the largest air gap in the third lens group to the thickness of the third lens group. The thickness of the third lens unit is the distance from the object side surface of the lens element located closest to the object side to the image side surface of the lens element located closest to the image side.

条件式（４）の下限値を上回ることで、第３レンズ群内におけるレンズ間隔を、適切に広げることができる。そのため、負レンズ素子へ入射する軸上光線の高さを、下げることができる。その結果、負レンズ素子における球面収差の発生やコマ収差の発生を、特に広角端で抑えることができる。   By exceeding the lower limit value of the conditional expression (4), it is possible to appropriately widen the lens interval in the third lens group. Therefore, the height of the axial ray incident on the negative lens element can be lowered. As a result, the occurrence of spherical aberration and coma aberration in the negative lens element can be suppressed particularly at the wide-angle end.

条件式（４）の上限値を下回ることで、第３レンズ群内におけるレンズ間隔が必要以上に広がらないようにすることができる。そのため、第３群レンズ群の厚さを薄くすることができる。   By falling below the upper limit value of the conditional expression (4), it is possible to prevent the lens interval in the third lens unit from being extended more than necessary. Therefore, the thickness of the third lens group can be reduced.

条件式（４）に代えて、以下の条件式（４’）を満足することが好ましい。
０．１００＜ｄ3Gairmax／ｄ3G＜０．５００ （４’）
条件式（４）に代えて、以下の条件式（４”）を満足することが好ましい。
０．１６０＜ｄ3Gairmax／ｄ3G＜０．４００ （４”） It is preferable that the following conditional expression (4 ′) be satisfied instead of the conditional expression (4).
0.100 <d3Gairmax / d3G <0.500 (4 ')
It is preferable that the following conditional expression (4 ′ ′) be satisfied instead of the conditional expression (4).
0.160 <d3Gairmax / d3G <0.400 (4 ′ ′)

本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（５）を満足することが好ましい。
０．１００＜｜ｆ3Gn／ｆ3G｜＜０．７００ （５）
ここで、
ｆ3Gnは、負レンズ素子の焦点距離、
ｆ3Gは、第３レンズ群の焦点距離、
である。 It is preferable that the variable magnification optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (5).
0.100 <| f3Gn / f3G | <0.700 (5)
here,
f3Gn is the focal length of the negative lens element,
f3G is a focal length of the third lens unit,
It is.

条件式（５）は、第３レンズ群の焦点距離と負レンズ素子の焦点距離との比をとったものである。   Conditional expression (5) takes the ratio of the focal length of the third lens unit to the focal length of the negative lens element.

条件式（５）の下限値を上回ることで、負レンズ素子の焦点距離を、第３レンズ群の焦点距離に対して長くすることができる。そのため、広角端での非点収差の発生を抑えることができる。   By exceeding the lower limit value of the conditional expression (5), the focal length of the negative lens element can be made longer than the focal length of the third lens unit. Therefore, the occurrence of astigmatism at the wide angle end can be suppressed.

条件式（５）の上限値を下回ることで、負レンズ素子の焦点距離を、第３レンズ群の焦点距離に対して短くすることができる。そのため、第３レンズ群における軸上色収差の発生を、特に広角端で抑えることができる。   Below the upper limit value of the conditional expression (5), the focal length of the negative lens element can be made shorter than the focal length of the third lens unit. Therefore, the generation of axial chromatic aberration in the third lens unit can be suppressed particularly at the wide angle end.

条件式（５）に代えて、以下の条件式（５’）を満足することが好ましい。
０．１５０＜｜ｆ3Gn／ｆ3G｜＜０．６００ （５’）
条件式（５）に代えて、以下の条件式（５”）を満足することが好ましい。
０．２００＜｜ｆ3Gn／ｆ3G｜＜０．５００ （５”） It is preferable to satisfy the following conditional expression (5 ') instead of the conditional expression (5).
0.150 <| f3Gn / f3G | <0.600 (5 ′)
It is preferable that the following conditional expression (5 ′ ′) be satisfied instead of the conditional expression (5).
0.200 <| f3Gn / f3G | <0.500 (5 ”)

本実施形態の変倍光学系では、第３レンズ群は、物体側から順に、２枚の正レンズ素子と、負レンズ素子と、からなることが好ましい。   In the variable magnification optical system of the present embodiment, the third lens unit preferably includes, in order from the object side, two positive lens elements and a negative lens element.

第３レンズ群を２枚の正レンズ素子と１枚の負レンズ素子のみで構成することで、球面収差を抑えながら、徐々に軸上光線高を下げて、負レンズ素子に光線を入射させることができる。そのため、第３レンズ群における球面収差の発生を、特に広角端で抑えることができる。また、第３レンズ群を構成するレンズ素子が３枚なので、第３レンズ群を小型化することができる。   By forming the third lens unit with only two positive lens elements and one negative lens element, the height of the axial ray is gradually lowered while making the spherical aberration smaller, and the light ray is made to enter the negative lens element Can. Therefore, the generation of spherical aberration in the third lens group can be suppressed particularly at the wide angle end. Further, since the third lens unit includes three lens elements, the third lens unit can be miniaturized.

本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（６）を満足することが好ましい。
０．３００＜｜ｆ3Gn／ｆ3Gp12｜＜２．０ （６）
ここで、
ｆ3Gnは、負レンズ素子の焦点距離、
ｆ3Gp12は、２枚の正レンズ素子の合成焦点距離、
である。 It is preferable that the variable magnification optical system of this embodiment satisfies the following conditional expression (6).
0.300 <| f3Gn / f3Gp12 | <2.0 (6)
here,
f3Gn is the focal length of the negative lens element,
f3Gp12 is a combined focal length of two positive lens elements,
It is.

条件式（６）は、負レンズ素子の焦点距離と２枚の正レンズ素子の合成焦点距離との比をとったものである。   Condition (6) is the ratio of the focal length of the negative lens element to the combined focal length of the two positive lens elements.

条件式（６）の下限値を上回ることで、負レンズ素子の焦点距離を、２枚の正レンズ素子の合成焦点距離に対して長くすることができる。そのため、第３レンズ群における非点収差の発生を、特に、広角端で抑えることができる。   By exceeding the lower limit value of the conditional expression (6), the focal length of the negative lens element can be made longer than the combined focal length of the two positive lens elements. Therefore, the occurrence of astigmatism in the third lens unit can be suppressed particularly at the wide-angle end.

条件式（６）の上限値を下回ることで、負レンズ素子の焦点距離を、２枚の正レンズ素子の合成焦点距離に対して短くすることができる。そのため、第３レンズ群の前側主点を物体側に位置させることができる。このようにすると、テレフォト作用を強めることができるので、光学系を小型化することができる。   Below the upper limit value of the conditional expression (6), the focal length of the negative lens element can be made shorter than the combined focal length of the two positive lens elements. Therefore, the front principal point of the third lens group can be positioned on the object side. In this way, the optical system can be miniaturized because the telephoto action can be intensified.

条件式（６）に代えて、以下の条件式（６’）を満足することが好ましい。
０．５００＜｜ｆ3Gn／ｆ3Gp12｜＜１．５ （６’）
条件式（６）に代えて、以下の条件式（６”）を満足することが好ましい。
０．７００＜｜ｆ3Gn／ｆ3Gp12｜＜１．２ （６”） It is preferable that the following conditional expression (6 ′) be satisfied instead of the conditional expression (6).
0.500 <| f3Gn / f3Gp12 | <1.5 (6 ')
It is preferable to satisfy the following conditional expression (6 ′ ′) instead of the conditional expression (6).
0.700 <| f3Gn / f3Gp12 | <1.2 (6 ”)

本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（７）、（８）を満足することが好ましい。
０．９００＜｜（１−βw3Gn）×βwback｜＜２．５００ （７）
０．９００＜｜（１−βt3Gn）×βtback｜＜２．８００ （８）
ここで、
βw3Gnは、広角端における負レンズ素子の横倍率、
βt3Gnは、望遠端における負レンズ素子の横倍率、
βwbackは、広角端における所定のレンズ群の横倍率、
βtbackは、望遠端における所定のレンズ群の横倍率、
横倍率は、無限遠物点合焦時の横倍率、
所定のレンズ群は、第３レンズ群よりも像側に位置する全てのレンズで構成されたレンズ群、
である。 It is preferable that the variable magnification optical system of this embodiment satisfies the following conditional expressions (7) and (8).
0.900 <| (1−βw3Gn) × βwback | <2.500 (7)
0.900 <| (1−βt3Gn) × βtback | <2.800 (8)
here,
β w 3 G n is the lateral magnification of the negative lens element at the wide-angle end,
βt3Gn is the lateral magnification of the negative lens element at the telephoto end,
β wback is the lateral magnification of a given lens group at the wide-angle end,
βtback is the lateral magnification of a predetermined lens group at the telephoto end,
Lateral magnification is the lateral magnification when focusing on an infinite object point,
The predetermined lens group is a lens group composed of all the lenses located on the image side of the third lens group,
It is.

条件式（６）の下限値と条件式（７）の下限値を上回ることで、ブレ補正時の補正効果を高めることができる。条件式（６）の上限値と条件式（７）の上限値を下回ることで、負レンズ素子における非点収差の発生を、特に広角端と望遠端とで抑えることができる。   By exceeding the lower limit value of the conditional expression (6) and the lower limit value of the conditional expression (7), it is possible to enhance the correction effect at the time of blur correction. By falling below the upper limit value of the conditional expression (6) and the upper limit value of the conditional expression (7), the occurrence of astigmatism in the negative lens element can be suppressed particularly at the wide angle end and the telephoto end.

条件式（７）に代えて、以下の条件式（７’）を満足することが好ましい。
１．００＜｜（１−βw3Gn）×βwback｜＜２．１００ （７’）
条件式（７）に代えて、以下の条件式（７”）を満足することが好ましい。
１．１００＜｜（１−βw3Gn）×βwback｜＜１．６００ （７”） Instead of the conditional expression (7), it is preferable to satisfy the following conditional expression (7 ′).
1.00 <| (1−βw3Gn) × βwback | <2.100 (7 ′)
It is preferable to satisfy the following conditional expression (7 ′ ′) in place of the conditional expression (7).
1.100 <| (1−βw3Gn) × βwback | <1.600 (7 ′ ′)

条件式（８）に代えて、以下の条件式（８’）を満足することが好ましい。
１．００＜｜（１−βt3Gn）×βtback｜＜２．６００ （８’）
条件式（８）に代えて、以下の条件式（８”）を満足することが好ましい。
１．２００＜｜（１−βt3Gn）×βtback｜＜１．８００ （８”） It is preferable that the following conditional expression (8 ′) be satisfied instead of the conditional expression (8).
1.00 <| (1−βt3Gn) × βtback | <2.600 (8 ′)
It is preferable to satisfy the following conditional expression (8 ′ ′) in place of the conditional expression (8).
1.200 <| (1−βt3Gn) × βtback | <1.800 (8 ′ ′)

本実施形態の変倍光学系では、開口絞りは、第２レンズ群と第３レンズ群との間に位置するか、又は、第３レンズ群中に位置することが好ましい。   In the variable magnification optical system of the present embodiment, the aperture stop is preferably located between the second and third lens groups or in the third lens group.

第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを配置するか、又は、第３レンズ群内に開口絞りを配置することで、第３レンズ群よりも像側において軸上光束径を抑えることができる。上述のように、第３レンズ群の像側には、第４レンズ群が配置されている。よって、第４レンズ群に入射する軸上光束径を小さくすることができる。   By arranging the aperture stop between the second lens group and the third lens group, or by arranging the aperture stop in the third lens group, the axial light beam diameter on the image side of the third lens group can be increased. It can be suppressed. As described above, the fourth lens group is disposed on the image side of the third lens group. Therefore, the diameter of the axial light beam incident on the fourth lens group can be reduced.

第４レンズ群に入射する軸上光束径が小さいので、変倍時に第４レンズ群を移動させても、収差の変動は小さい。よって、球面収差の変動や軸上色収差の変動を抑えながら、像面変動の補正をすることができる。   Because the diameter of the axial light beam incident on the fourth lens group is small, the variation in aberration is small even if the fourth lens group is moved during zooming. Therefore, it is possible to correct the image plane fluctuation while suppressing the fluctuation of the spherical aberration and the fluctuation of the axial chromatic aberration.

本実施形態の撮像装置は、光学系と、撮像面を持ち、且つ光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、光学系が、上述の変倍光学系であることを特徴とする。   The image pickup apparatus of the present embodiment has an optical system, an image pickup element having an image pickup surface and converting an image formed on the image pickup surface by the optical system into an electric signal, and the optical system is the above-described variation. It is characterized by being a double optical system.

本実施形態の撮像装置によれば、高速でブレ補正が行えるので、高い画質の画像を取得することができる。   According to the imaging apparatus of the present embodiment, high-speed shake correction can be performed, so an image of high image quality can be acquired.

以下に、変倍光学系の実施例を、図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。   Hereinafter, embodiments of the variable magnification optical system will be described in detail based on the drawings. The present invention is not limited by this embodiment.

各実施例のレンズ断面図について説明する。（ａ）は広角端におけるレンズ断面図、（ｂ）は中間焦点距離状態におけるレンズ断面図、（ｃ）は望遠端におけるレンズ断面図を示している。   The lens sectional view of each example will be described. (A) is a lens cross-sectional view at the wide angle end, (b) is a lens cross-sectional view in an intermediate focal length state, and (c) is a lens cross-sectional view at the telephoto end.

第１レンズ群はＧ１、第２レンズ群はＧ２、第３レンズ群はＧ３、第４レンズ群はＧ４、第５レンズ群はＧ５、開口絞りはＳ、像面（撮像面）はＩで示してある。また、第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間、又は第５レンズ群Ｇ５と像面Ｉとの間に、撮像素子のカバーガラスＣが配置されている。   The first lens group is G1, the second lens group is G2, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, the fifth lens group is G5, the aperture stop is S, and the image plane (imaging surface) is I. It is Further, a cover glass C of the imaging element is disposed between the fourth lens group G4 and the image plane I, or between the fifth lens group G5 and the image plane I.

各実施例の収差図について説明する。（ａ）は広角端における球面収差（ＳＡ）、（ｂ）は広角端における非点収差（ＡＳ）、（ｃ）は広角端における歪曲収差（ＤＴ）、（ｄ）は広角端における倍率色収差（ＣＣ）を示している。   Aberration diagrams of each example will be described. (A) is spherical aberration (SA) at the wide-angle end, (b) astigmatism (AS) at the wide-angle end, (c) distortion (DT) at the wide-angle end, (d) lateral chromatic aberration at the wide-angle end CC) is shown.

（ｅ）は中間焦点距離状態における球面収差（ＳＡ）、（ｆ）は中間焦点距離状態における非点収差（ＡＳ）、（ｇ）は中間焦点距離状態における歪曲収差（ＤＴ）、（ｈ）は中間焦点距離状態における倍率色収差（ＣＣ）を示している。   (E) is spherical aberration (SA) in the intermediate focal length state, (f) is astigmatism (AS) in the intermediate focal length state, (g) is distortion (DT) in the intermediate focal length state, (h) is 6 shows lateral chromatic aberration (CC) in an intermediate focal length state.

（ｉ）は望遠端における球面収差（ＳＡ）、（ｊ）は望遠端における非点収差（ＡＳ）、（ｋ）は望遠端における歪曲収差（ＤＴ）、（ｌ）は望遠端における倍率色収差（ＣＣ）を示している。   (I) is spherical aberration (SA) at the telephoto end, (j) is astigmatism (AS) at the telephoto end, (k) is distortion (DT) at the telephoto end, and (l) is lateral chromatic aberration at the telephoto end CC) is shown.

レンズ断面図は、無限遠物体合焦時のレンズ断面図である。収差図は、無限遠物体合焦時の収差図である。   The lens sectional view is a lens sectional view at the time of focusing on an infinite distance object. The aberration diagram is an aberration diagram at the time of focusing on an infinite distance object.

実施例１の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、で構成されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。   The variable power optical system of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. It is comprised by the group G3 and the 4th lens group G4 which has positive refractive power. The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side And L4. Here, the negative meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、で構成されている。   The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L6, and a biconvex positive lens L7.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、で構成されている。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a biconcave negative lens L10.

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とが接合されている。   The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed to the image side. Here, the biconvex positive lens L11 and the negative meniscus lens L12 are cemented.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動する。開口絞りＳは、固定されている。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is on the object side After moving, move to the image side. The aperture stop S is fixed.

ブレ補正時、両凹負レンズＬ１０が、光軸と垂直な方向に移動する。   At the time of vibration reduction, the biconcave negative lens L10 moves in the direction perpendicular to the optical axis.

非球面は、負メニスカスレンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１１の物体側面と、の合計５面に設けられている。   Aspheric surfaces are provided on a total of five surfaces: both surfaces of the negative meniscus lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and the object side surface of the biconvex positive lens L11.

実施例２の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。   The variable magnification optical system of Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. It is comprised by the group G3, the 4th lens group G4 which has positive refractive power, and the 5th lens group G5 which has negative refractive power. The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side And L4. Here, the negative meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、で構成されている。   The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L6, and a biconvex positive lens L7.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、で構成されている。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side.

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とが接合されている。   The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed to the image side. Here, the biconvex positive lens L11 and the negative meniscus lens L12 are cemented.

第５レンズ群Ｇ５は、両凹負レンズＬ１３と、両凸正レンズＬ１４と、で構成されている。   The fifth lens group G5 is composed of a biconcave negative lens L13 and a biconvex positive lens L14.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動し、第５レンズ群Ｇ５は固定されている。開口絞りＳは、固定されている。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is on the object side After moving, it moves to the image side, and the fifth lens group G5 is fixed. The aperture stop S is fixed.

ブレ補正時、負メニスカスレンズＬ１０が、光軸と垂直な方向に移動する。   At the time of shake correction, the negative meniscus lens L10 moves in the direction perpendicular to the optical axis.

非球面は、負メニスカスレンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１１の物体側面と、の合計５面に設けられている。   Aspheric surfaces are provided on a total of five surfaces: both surfaces of the negative meniscus lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and the object side surface of the biconvex positive lens L11.

実施例３の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、で構成されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。   The variable magnification optical system of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. The fourth lens group G4 has a positive refractive power, and the fifth lens group G5 has a positive refractive power. The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side And L4. Here, the negative meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、で構成されている。   The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L6, and a biconvex positive lens L7.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、で構成されている。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side.

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とが接合されている。   The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed to the image side. Here, the biconvex positive lens L11 and the negative meniscus lens L12 are cemented.

第５レンズ群Ｇ５は、両凸正レンズＬ１３で構成されている。   The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L13.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は広角端から中間焦点距離状態までの間は固定され、中間焦点距離状態から望遠端までの間で、わずかに物体側に移動する。第２レンズ群Ｇ２は像側に移動する。第３レンズ群Ｇ３は広角端から中間焦点距離状態までの間は固定され、中間焦点距離状態から望遠端までの間で、わずかに物体側に移動する。第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動する。第５レンズ群Ｇ５は固定されている。開口絞りＳは、広角端から中間焦点距離状態までの間は固定され、中間焦点距離状態から望遠端までの間で、第３レンズ群Ｇ３と共に、わずかに物体側に移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed between the wide-angle end and the intermediate focal length state, and moves slightly toward the object between the intermediate focal length state and the telephoto end. . The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 is fixed between the wide angle end and the intermediate focal length state, and slightly moves toward the object side between the intermediate focal length state and the telephoto end. The fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side. The fifth lens group G5 is fixed. The aperture stop S is fixed between the wide-angle end and the intermediate focal length state, and slightly moves to the object side with the third lens group G3 between the intermediate focal length state and the telephoto end.

ブレ補正時、負メニスカスレンズＬ１０が、光軸と垂直な方向に移動する。   At the time of shake correction, the negative meniscus lens L10 moves in the direction perpendicular to the optical axis.

非球面は、負メニスカスレンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１１の物体側面と、の合計５面に設けられている。   Aspheric surfaces are provided on a total of five surfaces: both surfaces of the negative meniscus lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and the object side surface of the biconvex positive lens L11.

実施例４の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、で構成されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。   The variable power optical system of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. It is comprised by the group G3 and the 4th lens group G4 which has positive refractive power. The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、両凸正レンズＬ２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と両凸正レンズＬ２とが接合されている。   The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L2, a positive meniscus lens L3 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side And L4. Here, the negative meniscus lens L1 and the biconvex positive lens L2 are cemented.

第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、で構成されている。   The second lens group G2 is composed of a negative meniscus lens L5 with a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L6, and a biconvex positive lens L7.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１０と、で構成されている。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a negative meniscus lens L10 having a convex surface facing the object side.

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とが接合されている。   The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed to the image side. Here, the biconvex positive lens L11 and the negative meniscus lens L12 are cemented.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は広角端から中間焦点距離状態までの間は固定され、中間焦点距離状態から望遠端までの間で、わずかに像側に移動する。第２レンズ群Ｇ２は像側に移動する。第３レンズ群Ｇ３は広角端から中間焦点距離状態までの間は固定され、中間焦点距離状態から望遠端までの間で、わずかに像側に移動する。第４レンズ群Ｇ４は物体側に移動した後、像側に移動する。開口絞りＳは、広角端から中間焦点距離状態までの間は固定され、中間焦点距離状態から望遠端までの間で、第３レンズ群Ｇ３と共に、わずかに像側に移動する。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed between the wide-angle end and the intermediate focal length state, and moves slightly toward the image side between the intermediate focal length state and the telephoto end. . The second lens group G2 moves to the image side. The third lens group G3 is fixed between the wide-angle end and the intermediate focal length state, and slightly moves toward the image side between the intermediate focal length state and the telephoto end. The fourth lens group G4 moves to the image side after moving to the object side. The aperture stop S is fixed between the wide-angle end and the intermediate focal length state, and slightly moves toward the image side with the third lens group G3 between the intermediate focal length state and the telephoto end.

ブレ補正時、負メニスカスレンズＬ１０が、光軸と垂直な方向に移動する。   At the time of shake correction, the negative meniscus lens L10 moves in the direction perpendicular to the optical axis.

非球面は、負メニスカスレンズＬ５の両面と、両凸正レンズＬ８の両面と、両凸正レンズＬ１１の物体側面と、の合計５面に設けられている。   Aspheric surfaces are provided on a total of five surfaces: both surfaces of the negative meniscus lens L5, both surfaces of the biconvex positive lens L8, and the object side surface of the biconvex positive lens L11.

実施例５の変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、で構成されている。開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されている。   The variable magnification optical system of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. It is comprised by the group G3 and the 4th lens group G4 which has positive refractive power. The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

第１レンズ群Ｇ１は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２と、両凸正レンズＬ３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４と、で構成されている。ここで、負メニスカスレンズＬ１と正メニスカスレンズＬ２とが接合されている。   The first lens group G1 has a negative meniscus lens L1 having a convex surface on the object side, a positive meniscus lens L2 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens L3, and a positive meniscus lens having a convex surface on the object side And L4. Here, the negative meniscus lens L1 and the positive meniscus lens L2 are cemented.

第２レンズ群Ｇ２は、両凹負レンズＬ５と、両凹負レンズＬ６と、両凸正レンズＬ７と、で構成されている。   The second lens group G2 is composed of a biconcave negative lens L5, a biconcave negative lens L6, and a biconvex positive lens L7.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸正レンズＬ８と、両凸正レンズＬ９と、両凹負レンズＬ１０と、で構成されている。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L8, a biconvex positive lens L9, and a biconcave negative lens L10.

第４レンズ群Ｇ４は、両凸正レンズＬ１１と、像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、で構成されている。ここで、両凸正レンズＬ１１と負メニスカスレンズＬ１２とが接合されている。   The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens L11 and a negative meniscus lens L12 having a convex surface directed to the image side. Here, the biconvex positive lens L11 and the negative meniscus lens L12 are cemented.

広角端から望遠端への変倍時、第１レンズ群Ｇ１は固定され、第２レンズ群Ｇ２は像側に移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定され、第４レンズ群Ｇ４は像側に移動する。開口絞りＳは、固定されている。   During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 is fixed, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 is fixed, and the fourth lens group G4 is on the image side Moving. The aperture stop S is fixed.

ブレ補正時、両凹負レンズＬ１０が、光軸と垂直な方向に移動する。   At the time of vibration reduction, the biconcave negative lens L10 moves in the direction perpendicular to the optical axis.

非球面は、両凹負レンズＬ５の物体側面と、両凸正レンズＬ１１の物体側面と、の合計２面に設けられている。   Aspheric surfaces are provided on a total of two surfaces of the object side surface of the biconcave negative lens L5 and the object side surface of the biconvex positive lens L11.

以下に、上記各実施例の数値データを示す。面データにおいて、ｒは各レンズ面の曲率半径、ｄは各レンズ面間の間隔、ｎｄは各レンズのｄ線の屈折率、νｄは各レンズのアッベ数、＊印は非球面である。絞りは開口絞りである。   Below, numerical data of each of the above examples are shown. In the surface data, r is a radius of curvature of each lens surface, d is a distance between each lens surface, nd is a refractive index of d line of each lens, ν d is Abbe's number of each lens, and * is an aspheric surface. The stop is an aperture stop.

また、各種データにおいて、ｆは全系の焦点距離、ＦＮＯ．はＦナンバー、ωは半画角、ＩＨは像高、ＢＦはバックフォーカス、ＬＴＬは光学系の全長である。バックフォーカスは、最も像側のレンズ面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。全長は、最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。   Also, in various data, f is the focal length of the entire system, FNO. Is an F number, ω is a half angle of view, IH is an image height, BF is a back focus, and LTL is a total length of the optical system. The back focus is an air conversion of the distance from the lens surface closest to the image side to the paraxial image plane. The total length is obtained by adding back focus to the distance from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side.

また、ズームデータにおいて、ＷＥは広角端、ＳＴは中間焦点距離状態、ＴＥは望遠端を表している。   In the zoom data, WE indicates the wide angle end, ST indicates the intermediate focal length state, and TE indicates the telephoto end.

また、群焦点距離において、ｆ１、ｆ２…は各レンズ群の焦点距離である。   Further, in the group focal length, f1, f2... Are focal lengths of the respective lens groups.

また、非球面形状は、光軸方向をｚ、光軸に直交する方向をｙにとり、円錐係数をｋ、非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２、Ａ１４…としたとき、次の式で表される。
ｚ＝（ｙ2／ｒ）／［１＋｛１−（１＋ｋ）（ｙ／ｒ）2｝1/2］
＋Ａ４ｙ4＋Ａ６ｙ6＋Ａ８ｙ8＋Ａ１０ｙ10＋Ａ１２ｙ12＋Ａ１４ｙ14＋…
また、非球面係数において、「ｅ−ｎ」（ｎは整数）は、「１０−ｎ」を示している。なお、これら諸元値の記号は後述の実施例の数値データにおいても共通である。 For the aspheric surface shape, assuming that the optical axis direction is z and the direction orthogonal to the optical axis is y, the conical coefficient is k, and the aspheric coefficient is A4, A6, A8, A10, A12, A14, ... It is expressed by a formula.
z = (y 2 / r) / [1+ {1- (1 + k) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10 + A 12 y 12 + A 14 y 14 + ...
Also, in the aspheric coefficients, "e-n" (n is an integer) indicates "10- n ". The symbols of these specification values are common to the numerical data of the embodiments described later.

数値実施例１
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
1 96.127 1.50 2.00100 29.13
2 46.290 6.11 1.43875 94.66
3 -200.126 0.14
4 40.538 4.64 1.43875 94.66
5 768.684 0.14
6 31.553 2.98 1.72916 54.68
7 62.678 可変
8* 150.000 0.72 1.88202 37.22
9* 6.377 4.41
10 -11.396 0.45 1.81600 46.62
11 231.649 0.17
12 27.221 2.40 1.92286 20.88
13 -27.618 可変
14(絞り) ∞ 0.78
15* 15.154 3.30 1.67790 54.89
16* -57.531 3.33
17 43.778 2.52 1.72916 54.68
18 -27.011 0.65
19 -96.947 0.54 2.00100 29.13
20 11.776 可変
21* 12.703 4.50 1.49700 81.54
22 -9.222 0.72 1.90043 37.37
23 -12.751 可変
24 ∞ 1.50 1.51633 64.14
25 ∞ 1.50
撮像面 ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=7.26271e-04,A6=-4.34210e-05,A8=1.37475e-06,
A10=-2.52438e-08,A12=2.50878e-10,A14=-1.04545e-12
第９面
k=-0.400
A4=9.06194e-04,A6=-2.57092e-05,A8=-5.01092e-07,
A10=5.74779e-08,A12=-1.28786e-09,A14=8.52968e-12
第１５面
k=-1.548
A4=1.98902e-06,A6=-1.41387e-07,A8=9.35264e-09,
A10=-1.90344e-10,A12=1.35651e-12
第１６面
k=0.000
A4=3.21171e-05,A6=1.67968e-07
第２１面
k=0.000
A4=-1.13608e-04,A6=-3.08805e-07,A8=5.19709e-09

ズームデータ

ズーム比 30.92

ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ 4.78 21.12 147.92
ＦＮＯ． 1.63 3.03 4.92
２ω 69.46 16.84 2.45
ＩＨ 3.20 3.20 3.20
ＢＦ(in air) 12.78 18.20 4.01
ＬＴＬ(in air) 93.66 93.66 93.68

d7 0.58 20.38 31.96
d13 32.27 12.48 0.89
d20 8.04 2.62 16.83
d23 10.29 15.71 1.50

群焦点距離
f1=44.43 f2=-7.72 f3=31.58 f4=15.92 Numerical embodiment 1
Unit mm

Plane data Plane number rd nd dd
1 96.127 1.50 2.00100 29.13
2 46.290 6.11 1.43875 94.66
3-200.126 0.14
4 40.538 4.64 1.43875 94.66
5 768.684 0.14
6 31.553 3.98 1.72916 54.68
7 62.678 Variable
8 * 150.000 0.72 1.88202 37.22
9 * 6.377 4.41
10 -11.396 0.45 1.81600 46.62
11 231.649 0.17
12 27.221 2.40 1.92286 20.88
13-27.618 Variable
14 (F-stop) ∞ 0.78
15 * 15.154 3.30 1.67770 54.89
16 *-57.531 3.33
17 43.778 2.52 1.72916 54.68
18-27.011 0.65
19-96.947 0.54 2.00100 29.13
20 11.776 Variable
21 * 12.703 4.50 1.49700 81.54
22 -9.222 0.72 1.90043 37.37
23-12.751 variable
24 1. 1.50 1.51633 64.14
25 ∞ 1.50
Imaging plane ∞

Aspheric surface data surface 8
k = 0.000
A4 = 7.26271e-04, A6 = -4.34210e-05, A8 = 1.37475e-06,
A10 = -2.52438e-08, A12 = 2.50878e -10, A14 = -1.04545e-12
9th surface
k = -0.400
A4 = 9.06194e-04, A6 = -2.57092e-05, A8 = -5.01092e-07,
A10 = 5.74779e-08, A12 = -1.28786e-09, A14 = 8.52968e-12
15th
k = -1.548
A4 = 1.98902e-06, A6 = -1.41387e-07, A8 = 9.35264e-09,
A10 = -1.90344e-10, A12 = 1.35651e-12
16th
k = 0.000
A4 = 3.21171e-05, A6 = 1.67968e-07
21st
k = 0.000
A4 = −1.13608e-04, A6 = −3.08805e-07, A8 = 5.19709e-09

Zoom data

Zoom ratio 30.92

WE ST TE
f 4.78 21.12 147.92
FNO. 1.63 3.03 4.92
2ω 69.46 16.84 2.45
IH 3.20 3.20 3.20
BF (in air) 12.78 18.20 4.01
LTL (in air) 93.66 93.66 93.68

d7 0.58 20.38 31.96
d13 32.27 12.48 0.89
d20 8.04 2.62 16.83
d23 10.29 15.71 1.50

Group focal length
f1 = 44.43 f2 = -7.72 f3 = 31.58 f4 = 15.92

数値実施例２
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
1 94.706 1.50 2.00100 29.13
2 46.037 6.16 1.43875 94.66
3 -191.531 0.14
4 39.742 4.60 1.43875 94.66
5 519.324 0.14
6 32.322 2.96 1.72916 54.68
7 65.884 可変
8* 150.000 0.72 1.88202 37.22
9* 6.482 4.30
10 -11.531 0.45 1.81600 46.62
11 55.512 0.17
12 24.207 2.40 1.92286 20.88
13 -28.030 可変
14(絞り) ∞ 0.78
15* 14.510 3.31 1.67790 54.89
16* -69.635 2.61
17 52.933 2.38 1.72916 54.68
18 -31.750 0.65
19 1730.829 0.54 2.00100 29.13
20 12.216 可変
21* 13.660 4.45 1.49700 81.54
22 -9.198 0.72 1.90043 37.37
23 -12.850 可変
24 -60.379 0.50 1.88300 40.76
25 15.183 0.20
26 10.264 1.45 1.54814 45.79
27 -63.748 0.10
28 ∞ 1.50 1.51633 64.14
29 ∞ 1.50
撮像面 ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=6.54283e-04,A6=-4.16848e-05,A8=1.36709e-06,
A10=-2.53603e-08,A12=2.51518e-10,A14=-1.04280e-12
第９面
k=-0.400
A4=8.37381e-04,A6=-2.65385e-05,A8=-3.28832e-07,
A10=4.89611e-08,A12=-8.41381e-10,A14=9.75503e-13
第１５面
k=-1.548
A4=1.22495e-05,A6=-1.62302e-07,A8=1.53642e-08,
A10=-2.85938e-10,A12=1.95147e-12
第１６面
k=0.000
A4=4.03573e-05,A6=2.51085e-07
第２１面
k=0.000
A4=-9.27568e-05,A6=-1.96886e-07,A8=5.18684e-09

ズームデータ

ズーム比 30.97

ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ 4.78 21.13 148.03
ＦＮＯ． 1.70 3.13 4.77
２ω 70.21 16.85 2.45
ＩＨ 3.20 3.20 3.20
ＢＦ(in air) 2.58 2.60 2.61
ＬＴＬ(in air) 93.89 93.91 93.92

d7 0.59 20.22 31.97
d13 32.27 12.63 0.89
d20 8.24 2.65 15.76
d23 9.10 14.68 1.58

群焦点距離
f1=44.25 f2=-7.27 f3=30.35 f4=16.71 f5=-102.99 Numerical embodiment 2
Unit mm

Plane data Plane number rd nd dd
1 94.706 1.50 2.00100 29.13
2 46.037 6.16 1.43875 94.66
3 -191.531 0.14
4 39.742 4.60 1.43875 94.66
5 519.324 0.14
6 32.322 2.96 1.72916 54.68
7 65.884 Variable
8 * 150.000 0.72 1.88202 37.22
9 * 6.482 4.30
10-11.531 0.45 1.81600 46.62
11 55.512 0.17
12 24.207 2.40 1.92286 20.88
13-28.030 Variable
14 (F-stop) ∞ 0.78
15 * 14.510 3.31 1.67770 54.89
16 * -69.635 2.61
17 52.933 2.38 1.72916 54.68
18-31.750 0.65
19 1730.829 0.54 2.00100 29.13
20 12.216 Variable
21 * 13.660 4.45 1.49700 81.54
22 -9.198 0.72 1.90043 37.37
23-12.850 variable
24 -60.379 0.50 1.88300 40.76
25 15.183 0.20
26 10.264 1.45 1.54814 45.79
27 -63.748 0.10
28 1. 1.50 1.51633 64.14
29 ∞ 1.50
Imaging plane ∞

Aspheric surface data surface 8
k = 0.000
A4 = 6.54283e-04, A6 = -4.16848e-05, A8 = 1.36709e-06,
A10 = -2.53603e-08, A12 = 2.51518e-10, A14 = -1.04280e-12
9th surface
k = -0.400
A4 = 8.37381e-04, A6 = -2.65385e-05, A8 = -3.28832e-07,
A10 = 4.89611e-08, A12 = -8.41381e-10, A14 = 9.75503e-13
15th
k = -1.548
A4 = 1.22495e-05, A6 = -1.62302e-07, A8 = 1.53642e-08,
A10 = -2.8538e-10, A12 = 1.95147e-12
16th
k = 0.000
A4 = 4.03573e-05, A6 = 2.51085e-07
21st
k = 0.000
A4 = -9.27568e-05, A6 = -1.96886e-07, A8 = 5.18684e-09

Zoom data

Zoom ratio 30.97

WE ST TE
f 4.78 21.13 148.03
FNO. 1.70 3.13 4.77
2ω 70.21 16.85 2.45
IH 3.20 3.20 3.20
BF (in air) 2.58 2.60 2.61
LTL (in air) 93.89 93.91 93.92

d7 0.59 20.22 31.97
d13 32.27 12.63 0.89
d20 8.24 2.65 15.76
d23 9.10 14.68 1.58

Group focal length
f1 = 44.25 f2 = −7.27 f3 = 30.35 f4 = 16.71 f5 = −102.99

数値実施例３
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
1 90.000 1.50 2.00100 29.13
2 44.414 6.46 1.43875 94.66
3 -172.884 0.14
4 37.604 4.78 1.43875 94.66
5 446.501 0.14
6 31.788 2.94 1.72916 54.68
7 62.830 可変
8* 150.000 0.72 1.88202 37.22
9* 6.418 4.32
10 -11.522 0.45 1.81600 46.62
11 39.356 0.17
12 22.590 2.40 1.92286 20.88
13 -26.302 可変
14(絞り) ∞ 0.78
15* 12.242 3.42 1.67790 54.89
16* -3300.154 1.87
17 25.094 2.62 1.72916 54.68
18 -52.283 0.88
19 215.869 0.54 2.00100 29.13
20 9.785 可変
21* 12.569 4.51 1.49700 81.54
22 -9.228 0.72 1.90043 37.37
23 -13.287 可変
24 52.197 0.79 1.49700 81.54
25 -299.615 0.20
26 ∞ 1.50 1.51633 64.14
27 ∞ 1.50
撮像面 ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=6.46730e-04,A6=-4.22005e-05,A8=1.37197e-06,
A10=-2.49309e-08,A12=2.40744e-10,A14=-9.63041e-13
第９面
k=-0.400
A4=8.30630e-04,A6=-2.96563e-05,A8=1.24216e-08,
A10=1.91051e-08,A12=1.73342e-10,A14=-1.01940e-11
第１５面
k=-1.548
A4=5.00836e-05,A6=-3.09014e-07,A8=1.51813e-08,
A10=-3.00802e-10,A12=2.14992e-12
第１６面
k=0.000
A4=3.56571e-05,A6=8.00521e-08
第２１面
k=0.000
A4=-9.79529e-05,A6=-5.15477e-07,A8=1.01998e-08

ズームデータ

ズーム比 30.94

ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ 4.79 21.08 148.12
ＦＮＯ． 1.65 3.22 4.83
２ω 69.48 16.82 2.43
ＩＨ 3.20 3.20 3.20
ＢＦ(in air) 2.68 2.68 2.70
ＬＴＬ(in air) 93.66 93.66 93.68

d7 0.58 18.93 30.58
d13 30.89 12.54 0.89
d20 9.20 2.59 18.00
d23 10.16 16.77 1.37

群焦点距離
f1=42.95 f2=-7.16 f3=30.56 f4=16.47 f5=89.51 Numerical embodiment 3
Unit mm

Plane data Plane number rd nd dd
1 90.000 1.50 2.00100 29.13
2 44.414 6.46 1.43875 94.66
3 -172.884 0.14
4 37.604 4.78 1.43875 94.66
5 446.501 0.14
6 31.788 2.94 1.72916 54.68
7 62.830 Variable
8 * 150.000 0.72 1.88202 37.22
9 * 6.418 4.32
10-11.522 0.45 1.81600 46.62
11 39.356 0.17
12 22.590 2.40 1.92286 20.88
13 -26.302 Variable
14 (F-stop) ∞ 0.78
15 * 12.242 3.42 1.6779 90 54.89
16 * -3300.154 1.87
17 25.094 2.62 1.72916 54.68
18-52. 283 0.88
19 215.869 0.54 2.00100 29.13
20 9.785 Variable
21 * 12.569 4.51 1.49700 81.54
22 -9.228 0.72 1.90043 37.37
23 -13.287 Variable
24 52.197 0.79 1.49700 81.54
25-299.615 0.20
26 1. 1.50 1.51633 64.14
27 1. 1.50
Imaging plane ∞

Aspheric surface data surface 8
k = 0.000
A4 = 6.46730e-04, A6 = -4.22005e-05, A8 = 1.37197e-06,
A10 = -2.49309e-08, A12 = 2.40744e-10, A14 = -9.63041e-13
9th surface
k = -0.400
A4 = 8.30630e-04, A6 = -2.96563e-05, A8 = 1.24216e-08,
A10 = 1.91051e-08, A12 = 1.93342e-10, A14 = -1.01940e-11
15th
k = -1.548
A4 = 5.00836e-05, A6 = -3.09014e-07, A8 = 1.51813e-08,
A10 = -3.00802e-10, A12 = 2.14992e-12
16th
k = 0.000
A4 = 3.56571e-05, A6 = 8.00521e-08
21st
k = 0.000
A4 = -9.79529e-05, A6 = -5.15477e-07, A8 = 1.01998e-08

Zoom data

Zoom ratio 30.94

WE ST TE
f 4.79 21.08 148.12
FNO. 1.65 3.22 4.83
2ω 69.48 16.82 2.43
IH 3.20 3.20 3.20
BF (in air) 2.68 2.68 2.70
LTL (in air) 93.66 93.66 93.68

d7 0.58 18.93 30.58
d13 30.89 12.54 0.89
d20 9.20 2.59 18.00
d23 10.16 16.77 1.37

Group focal length
f1 = 42.95 f2 = -7.16 f3 = 30.56 f4 = 16.47 f5 = 89.51

数値実施例４
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
1 124.095 1.53 2.00100 29.13
2 49.130 6.11 1.49700 81.61
3 -162.782 0.14
4 41.445 4.61 1.43875 94.93
5 776.780 0.14
6 31.008 3.02 1.72916 54.68
7 61.603 可変
8* 150.000 0.72 1.88202 37.22
9* 6.324 4.07
10 -12.182 0.45 1.81600 46.62
11 40.689 0.17
12 21.042 2.46 1.92286 20.88
13 -30.445 可変
14(絞り) ∞ 0.78
15* 18.704 2.62 1.67790 54.89
16* -459.192 4.48
17 25.772 3.10 1.65160 58.55
18 -28.275 0.65
19 62.778 0.54 2.00100 29.13
20 12.065 可変
21* 13.937 4.29 1.49700 81.54
22 -10.073 0.72 1.90043 37.37
23 -15.173 可変
24 ∞ 1.50 1.51633 64.14
25 ∞ 1.50
撮像面 ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=7.12329e-04,A6=-4.31575e-05,A8=1.35652e-06,
A10=-2.44753e-08,A12=2.37878e-10,A14=-9.72587e-13
第９面
k=-0.400
A4=9.15545e-04,A6=-2.46961e-05,A8=-5.09484e-07,
A10=4.57478e-08,A12=-4.10451e-10,A14=-7.99298e-12
第１５面
k=-1.548
A4=2.11414e-06,A6=-2.44802e-08,A8=1.10885e-08,
A10=-2.22143e-10,A12=1.54226e-12
第１６面
k=0.000
A4=4.18518e-05,A6=3.31851e-07
第２１面
k=0.000
A4=-4.58023e-05,A6=-2.35303e-07,A8=8.82608e-09

ズームデータ

ズーム比 31.38

ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ 4.72 21.10 148.00
ＦＮＯ． 1.66 3.31 4.82
２ω 70.28 16.80 2.45
ＩＨ 3.20 3.20 3.20
ＢＦ(in air) 13.80 19.99 5.11
ＬＴＬ(in air) 95.46 95.46 95.49

d7 0.58 20.21 31.51
d13 31.82 12.19 0.89
d20 8.69 2.49 17.39
d23 11.31 17.51 2.60

群焦点距離
f1=43.57 f2=-7.20 f3=30.42 f4=18.87 Numerical embodiment 4
Unit mm

Plane data Plane number rd nd dd
1 124.095 1.53 2.00100 29.13
2 49.130 6.11 1.49700 81.61
3 -162.782 0.14
4 41.445 4.61 1.43875 94.93
5 776.780 0.14
6 31.008 3.02 1.72916 54.68
7 61.603 Variable
8 * 150.000 0.72 1.88202 37.22
9 * 6.324 4.07
10 -12.182 0.45 1.81600 46.62
11 40. 689 0.17
12 21.042 2.46 1.92286 20.88
13 -30.445 Variable
14 (F-stop) ∞ 0.78
15 * 18.704 2.62 1.67770 54.89
16 * -459.192 4.48
17 25.772 3.10 1.65160 58.55
18 -28.275 0.65
19 62.778 0.54 2.00100 29.13
20 12.065 Variable
21 * 13.937 4.29 1.49700 81.54
22-10.073 0.72 1.90043 37.37
23 -15.173 Variable
24 1. 1.50 1.51633 64.14
25 ∞ 1.50
Imaging plane ∞

Aspheric surface data surface 8
k = 0.000
A4 = 7.12329e-04, A6 = -4.31575e-05, A8 = 1.35652e-06,
A10 = -2.44753e-08, A12 = 2.37878e-10, A14 = -9.72587e-13
9th surface
k = -0.400
A4 = 9.15545e-04, A6 = -2.46961e-05, A8 = -5.09484e-07,
A10 = 4.57478e-08, A12 = -4.10451e-10, A14 = -7.99982e-12
15th
k = -1.548
A4 = 2.11414e-06, A6 = −2.44802e-08, A8 = 1.10885e-08,
A10 = -2.22143e-10, A12 = 1.54226e-12
16th
k = 0.000
A4 = 4.18518e-05, A6 = 3.31851e-07
21st
k = 0.000
A4 = -4.58023e-05, A6 = -2.35303e-07, A8 = 8.82608e-09

Zoom data

Zoom ratio 31.38

WE ST TE
f 4.72 21.10 148.00
FNO. 1.66 3.31 4.82
2ω 70.28 16.80 2.45
IH 3.20 3.20 3.20
BF (in air) 13.80 19.99 5.11
LTL (in air) 95.46 95.46 95.49

d7 0.58 20.21 31.51
d13 31.82 12.19 0.89
d20 8.69 2.49 17.39
d23 11.31 17.51 2.60

Group focal length
f1 = 43.57 f2 =-7.20 f3 = 30.42 f4 = 18.87

数値実施例５
単位 ｍｍ

面データ
面番号 r d nd νd
1 72.605 1.53 2.00100 29.13
2 39.664 4.72 1.49700 81.61
3 1756.557 0.62
4 38.989 4.55 1.43875 94.93
5 -1001.781 0.11
6 32.625 2.55 1.55032 75.50
7 68.208 可変
8* -26.827 0.72 1.88202 37.22
9 10.472 0.65
10 -37.008 0.45 1.81600 46.62
11 14.905 0.18
12 14.884 1.29 1.92286 18.90
13 -38.359 可変
14(絞り) ∞ 0.78
15 18.732 3.37 1.67790 54.89
16 -36.980 3.58
17 15.086 1.69 1.65160 58.55
18 -43.824 1.46
19 -21.659 0.54 2.00100 29.13
20 12.469 可変
21* 14.865 3.96 1.49700 81.54
22 -8.342 0.72 1.90043 37.37
23 -11.196 可変
24 ∞ 1.50 1.51633 64.14
25 ∞ 1.50
撮像面 ∞

非球面データ
第８面
k=0.000
A4=1.40621e-04,A6=-2.57420e-06,A8=4.43476e-07,
A10=-5.34618e-08,A12=2.98442e-09,A14=-6.25897e-11
第２１面
k=0.000
A4=-9.48147e-05,A6=-2.27853e-07,A8=2.70930e-09

ズームデータ

ズーム比 1.97

ＷＥ ＳＴ ＴＥ
ｆ 76.30 115.23 150.04
ＦＮＯ． 4.22 5.36 5.41
２ω 4.86 3.19 2.44
ＩＨ 3.20 3.20 3.20
ＢＦ(in air) 15.86 8.56 4.50
ＬＴＬ(in air) 90.68 90.66 90.66

d7 29.52 31.53 31.94
d13 3.08 1.07 0.66
d20 8.76 16.03 20.09
d23 13.37 6.09 2.04

群焦点距離
f1=47.32 f2=-9.83 f3=31.72 f4=15.88 Numerical embodiment 5
Unit mm

Plane data Plane number rd nd dd
1 72.605 1.53 2.00100 29.13
2 39.664 4.72 1.49700 81.61
3 1756.557 0.62
4 38.989 4.55 1.43875 94.93
5-1001.781 0.11
6 32.625 2.55 1.55032 75.50
7 68.208 Variable
8 *-26.827 0.72 1.88202 37.22
9 10.472 0.65
10-37.008 0.45 1.81600 46.62
11 14.905 0.18
12 14.884 1.29 1.92286 18.90
13 -38.359 variable
14 (F-stop) ∞ 0.78
15 18.732 3.37 1.6779 54.89
16-36. 980 3.58
17 15.086 1.69 1.65160 58.55
18-43.824 1.46
19-21.659 0.54 2.00100 29.13
20 12.469 Variable
21 * 14.865 3.96 1.49700 81.54
22 -8.342 0.72 1.90043 37.37
23 -11.196 Variable
24 1. 1.50 1.51633 64.14
25 ∞ 1.50
Imaging plane ∞

Aspheric surface data surface 8
k = 0.000
A4 = 1.40621e-04, A6 = -2.57420e-06, A8 = 4.43476e-07,
A10 = -5.34618e-08, A12 = 2.98442e-09, A14 = -6.25987e-11
21st
k = 0.000
A4 = -9.48147e-05, A6 = -2.27853e-07, A8 = 2.70930e-09

Zoom data

Zoom ratio 1.97

WE ST TE
f 76.30 115.23 150.04
FNO. 4.22 5.36 5.41
2ω 4.86 3.19 2.44
IH 3.20 3.20 3.20
BF (in air) 15.86 8.56 4.50
LTL (in air) 90.68 90.66 90.66

d7 29.52 31.53 31.94
d13 3.08 1.07 0.66
d20 8.76 16.03 20.09
d23 13.37 6.09 2.04

Group focal length
f1 = 47.32 f2 = -9.83 f3 = 31.72 f4 = 15.88

次に、各実施例における条件式の値を以下に掲げる。
条件式 実施例１ 実施例２ 実施例３
(1)Δ1G/Δ2G 0.0000 0.0000 0.0003
(2)Δ3G/Δ2G 0.0000 0.0000 0.0003
(3)SF3Gn 0.783 1.014 1.095
(4)d3Gairmax/d3G 0.322 0.275 0.200
(5)|f3Gn/f3G| 0.331 0.405 0.335
(6)|f3Gn/f3Gp12| 0.885 1.002 0.898
(7)|(1-βw3Gn)×βwback| 1.475 1.369 1.518
(8)|(1-βt3Gn)×βtback| 1.685 1.485 1.728

条件式 実施例４ 実施例５
(1)Δ1G/Δ2G 0.0003 0.0000
(2)Δ3G/Δ2G 0.0003 0.0000
(3)SF3Gn 1.476 0.269
(4)d3Gairmax/d3G 0.393 0.337
(5)|f3Gn/f3G| 0.493 0.247
(6)|f3Gn/f3Gp12| 1.089 0.743
(7)|(1-βw3Gn)×βwback| 1.161 2.079
(8)|(1-βt3Gn)×βtback| 1.257 2.524 Next, values of conditional expressions in each example are listed below.
Conditional Expression Example 1 Example 2 Example 3
(1) Δ1G / Δ2G 0.0000 0.0000 0.0003
(2) Δ3G / Δ2G 0.0000 0.0000 0.0003
(3) SF3Gn 0.783 1.014 1.095
(4) d3Gairmax / d3G 0.322 0.275 0.200
(5) | f3Gn / f3G | 0.331 0.405 0.335
(6) | f3Gn / f3Gp12 | 0.885 1.002 0.898
(7) | (1- beta w3 Gn) x beta wback | 1.475 1.369 1.518
(8) | (1-βt3Gn) × βtback | 1.685 1.485 1.728

Conditional Expression Example 4 Example 5
(1) Δ1G / Δ2G 0.0003 0.0000
(2) Δ3G / Δ2G 0.0003 0.0000
(3) SF3Gn 1.476 0.269
(4) d3Gairmax / d3G 0.393 0.337
(5) | f3Gn / f3G | 0.493 0.247
(6) | f3Gn / f3Gp12 | 1.089 0.743
(7) | (1-βw3Gn) × βwback | 1.161 2.079
(8) | (1-βt3Gn) × βtback | 1.257 2.524

図１１は、電子撮像装置としての一眼ミラーレスカメラの断面図である。図１１において、一眼ミラーレスカメラ１の鏡筒内には撮影光学系２が配置される。マウント部３は、撮影光学系２を一眼ミラーレスカメラ１のボディに着脱可能とする。マウント部３としては、スクリュータイプのマウントやバヨネットタイプのマウント等が用いられる。この例では、バヨネットタイプのマウントを用いている。また、一眼ミラーレスカメラ１のボディには、撮像素子面４、バックモニタ５が配置されている。なお、撮像素子としては、小型のＣＣＤ又はＣＭＯＳ等が用いられている。   FIG. 11 is a cross-sectional view of a single-lens mirrorless camera as an electronic imaging device. In FIG. 11, a photographing optical system 2 is disposed in a lens barrel of a single-lens mirrorless camera 1. The mount unit 3 enables the taking optical system 2 to be detachably attached to the body of the single-lens mirrorless camera 1. As the mount portion 3, a screw type mount, a bayonet type mount, or the like is used. In this example, a bayonet type mount is used. Further, in the body of the single-lens mirrorless camera 1, an imaging element surface 4 and a back monitor 5 are disposed. As the imaging device, a compact CCD or CMOS is used.

そして、一眼ミラーレスカメラ１の撮影光学系２として、例えば実施例１〜５に示した変倍光学系が用いられる。   Then, as the photographing optical system 2 of the single-lens mirrorless camera 1, for example, the variable magnification optical system shown in Embodiments 1 to 5 is used.

図１２、図１３は、撮像装置の構成の概念図を示す。図１２は撮像装置としてのデジタルカメラ４０の前方斜視図、図１３は同後方斜視図である。このデジタルカメラ４０の撮影光学系４１に、本実施例の変倍光学系が用いられている。   12 and 13 show conceptual diagrams of the configuration of the imaging device. FIG. 12 is a front perspective view of a digital camera 40 as an imaging device, and FIG. 13 is a rear perspective view of the same. The variable magnification optical system of this embodiment is used for the photographing optical system 41 of the digital camera 40.

この実施形態のデジタルカメラ４０は、撮影用光路４２上に位置する撮影光学系４１、シャッターボタン４５、液晶表示モニター４７等を含み、デジタルカメラ４０の上部に配置されたシャッターボタン４５を押圧すると、それに連動して撮影光学系４１、例えば実施例１の変倍光学系を通して撮影が行われる。撮影光学系４１によって形成された物体像が、結像面近傍に設けられた撮像素子（光電変換面）上に形成される。この撮像素子で受光された物体像は、処理手段によって電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター４７に表示される。また、撮影された電子画像は記憶手段に記録することができる。   The digital camera 40 of this embodiment includes a photographing optical system 41 located on the photographing optical path 42, a shutter button 45, a liquid crystal display monitor 47 and the like, and pressing the shutter button 45 disposed above the digital camera 40 In conjunction with this, photographing is performed through the photographing optical system 41, for example, the variable magnification optical system of the first embodiment. An object image formed by the photographing optical system 41 is formed on an image pickup element (photoelectric conversion surface) provided in the vicinity of the imaging surface. The object image received by the imaging device is displayed as an electronic image on the liquid crystal display monitor 47 provided on the back of the camera by the processing means. Also, the captured electronic image can be recorded in the storage means.

図１４、デジタルカメラ４０の主要部の内部回路を示すブロック図である。なお、以下の説明では、前述した処理手段は、例えばＣＤＳ／ＡＤＣ部２４、一時記憶メモリ１７、画像処理部１８等で構成され、記憶手段は、記憶媒体部１９等で構成される。   FIG. 14 is a block diagram showing an internal circuit of a main part of the digital camera 40. In the following description, the above-mentioned processing means is composed of, for example, the CDS / ADC unit 24, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18 and the like, and the storage means is composed of the storage medium unit 19 and the like.

図１４に示すように、デジタルカメラ４０は、操作部１２と、この操作部１２に接続された制御部１３と、この制御部１３の制御信号出力ポートにバス１４及び１５を介して接続された撮像駆動回路１６並びに一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１を備えている。   As shown in FIG. 14, the digital camera 40 is connected to the operation unit 12, the control unit 13 connected to the operation unit 12, and the control signal output port of the control unit 13 via buses 14 and 15. The imaging drive circuit 16, the temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 are provided.

上記の一時記憶メモリ１７、画像処理部１８、記憶媒体部１９、表示部２０、及び設定情報記憶メモリ部２１は、バス２２を介して相互にデータの入力、出力が可能とされている。また、撮像駆動回路１６には、ＣＣＤ４９とＣＤＳ／ＡＤＣ部２４が接続されている。   The temporary storage memory 17, the image processing unit 18, the storage medium unit 19, the display unit 20, and the setting information storage memory unit 21 can mutually input and output data via the bus 22. Further, a CCD 49 and a CDS / ADC unit 24 are connected to the imaging drive circuit 16.

操作部１２は、各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらを介して外部（デジタルカメラ使用者）から入力されるイベント情報を制御部１３に通知する。制御部１３は、例えばＣＰＵなどからなる中央演算処理装置であって、不図示のプログラムメモリを内蔵し、プログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、デジタルカメラ４０全体を制御する。   The operation unit 12 includes various input buttons and switches, and notifies the control unit 13 of event information input from the outside (digital camera user) via these. The control unit 13 is a central processing unit including, for example, a CPU, incorporates a program memory (not shown), and controls the entire digital camera 40 according to a program stored in the program memory.

ＣＣＤ４９は、撮像駆動回路１６により駆動制御され、撮影光学系４１を介して形成された物体像の画素ごとの光量を電気信号に変換し、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４に出力する撮像素子である。   The CCD 49 is an image pickup device which is drive-controlled by the image pickup drive circuit 16, converts the light amount of each pixel of the object image formed through the photographing optical system 41 into an electric signal, and outputs the electric signal to the CDS / ADC unit 24.

ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４は、ＣＣＤ４９から入力する電気信号を増幅し、かつ、アナログ／デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ（ベイヤーデータ、以下ＲＡＷデータという。）を一時記憶メモリ１７に出力する回路である。   The CDS / ADC unit 24 amplifies the electrical signal input from the CCD 49, performs analog / digital conversion, and performs raw video data (Bayer data, hereinafter referred to as RAW data) that has only been subjected to this amplification and digital conversion. Are output to the temporary storage memory 17.

一時記憶メモリ１７は、例えばＳＤＲＡＭ等からなるバッファであり、ＣＤＳ／ＡＤＣ部２４から出力されるＲＡＷデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部１８は、一時記憶メモリ１７に記憶されたＲＡＷデータ又は記憶媒体部１９に記憶されているＲＡＷデータを読み出して、制御部１３にて指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。   The temporary storage memory 17 is a buffer made of, for example, an SDRAM or the like, and is a memory device that temporarily stores the RAW data output from the CDS / ADC unit 24. The image processing unit 18 reads out the RAW data stored in the temporary storage memory 17 or the RAW data stored in the storage medium unit 19, and includes distortion correction based on the image quality parameter designated by the control unit 13. It is a circuit that electrically performs various image processing.

記憶媒体部１９は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、これらのフラッシュメモリに、一時記憶メモリ１７から転送されるＲＡＷデータや画像処理部１８で画像処理された画像データを記録して保持する。   The storage medium unit 19 detachably mounts, for example, a card type or stick type recording medium including a flash memory, and RAW data transferred from the temporary storage memory 17 or the image processing unit 18 to these flash memories. The image data subjected to the image processing is recorded and held.

表示部２０は、液晶表示モニター４７などにて構成され、撮影したＲＡＷデータ、画像データや操作メニューなどを表示する。設定情報記憶メモリ部２１には、予め各種の画質パラメータが格納されているＲＯＭ部と、操作部１２の入力操作によってＲＯＭ部から読み出された画質パラメータを記憶するＲＡＭ部が備えられている。   The display unit 20 is configured by a liquid crystal display monitor 47 or the like, and displays captured RAW data, image data, an operation menu, and the like. The setting information storage memory unit 21 is provided with a ROM unit in which various image quality parameters are stored in advance, and a RAM unit which stores the image quality parameters read from the ROM unit by the input operation of the operation unit 12.

このように構成されたデジタルカメラ４０は、撮影光学系４１として本実施例の変倍光学系を採用することで、高速でブレ補正が行えるので、高い画質の画像の取得に適した撮像装置とすることが可能となる。   The digital camera 40 configured as described above can perform blur correction at high speed by adopting the variable magnification optical system of the present embodiment as the photographing optical system 41, and thus an imaging device suitable for acquiring an image of high image quality and It is possible to

なお、本発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で様々な変形例をとることができる。また、上記各実施例により示された形状枚数には必ずしも限定されない。また、上記各実施例において、カバーガラスは必ずしも配置しなくても良い。また、各レンズ群内又は各レンズ群外に、上記各実施例に図示されていないレンズであって実質的に屈折力を有さないレンズを配置してもよい。   The present invention can be modified in various ways without departing from the scope of the invention. Further, the number of shapes shown in the above embodiments is not necessarily limited. In each of the above embodiments, the cover glass may not necessarily be disposed. Further, lenses which are not illustrated in the above embodiments and which have substantially no refractive power may be disposed in each lens group or outside each lens group.

以上のように、本発明は、小型でありながら、高速でブレ補正ができると共に、ブレ補正時にも高い結像性能を維持できる変倍光学系及びそれを備えた撮像装置に適している。   As described above, the present invention is suitable for a variable magnification optical system that can perform high-speed shake correction while maintaining a small size, and can maintain high imaging performance even at the time of shake correction, and an imaging apparatus including the same.

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群
Ｓ 開口絞り
Ｉ 像面
１ 一眼ミラーレスカメラ
２ 撮影光学系
３ マウント部
４ 撮像素子面
５ バックモニタ
１２ 操作部
１３ 制御部
１４、１５ バス
１６ 撮像駆動回路
１７ 一時記憶メモリ
１８ 画像処理部
１９ 記憶媒体部
２０ 表示部
２１ 設定情報記憶メモリ部
２２ バス
２４ ＣＤＳ／ＡＤＣ部
４０ デジタルカメラ
４１ 撮影光学系
４２ 撮影用光路
４５ シャッターボタン
４７ 液晶表示モニター
４９ ＣＣＤ G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group G4 fourth lens group G5 fifth lens group S aperture stop I image plane 1 single-lens mirrorless camera 2 photographing optical system 3 mount section 4 image pickup element surface 5 back monitor 12 operation unit 13 control unit 14, 15 bus 16 imaging drive circuit 17 temporary storage memory 18 image processing unit 19 storage medium unit 20 display unit 21 setting information storage memory unit 22 bus 24 CDS / ADC unit 40 digital camera 41 photographing optical system 42 Optical path for shooting 45 Shutter release button 47 LCD monitor 49 CCD

Claims (8)

複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
変倍時、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群は光軸方向に移動し、
前記第３レンズ群は、２枚の正レンズ素子と、最も像側に配置された負レンズ素子と、を有し、
ブレ補正時、前記負レンズ素子のみが光軸と垂直な方向に移動し、
以下の条件式（１）、（２）、（３）を満足することを特徴とする変倍光学系。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０５ （１）
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０５ （２）
−１＜ＳＦ3Gn＜２．３ （３）
ここで、
Δ1Gは、前記第１レンズ群の移動量、
Δ2Gは、前記第２レンズ群の移動量、
Δ3Gは、前記第３レンズ群の移動量、
前記移動量は、広角端から望遠端までの移動量、
ＳＦ3Gnは以下の式で表わされ、
ＳＦ3Gn＝（Ｒ3Gnf＋Ｒ3Gnr）／（Ｒ3Gnf−Ｒ3Gnr）、
Ｒ3Gnfは、前記負レンズ素子の物体側面の曲率半径、
Ｒ3Gnrは、前記負レンズ素子の像側面の曲率半径、
前記レンズ素子は、物体側面と像側面の間が１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、前記物体側面と前記像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。 Composed of multiple lens elements, in order from the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens unit having a positive refractive power;
And a fourth lens group having a positive refractive power,
During zooming, the second lens group and the fourth lens group move in the optical axis direction,
The third lens unit has two positive lens elements and a negative lens element disposed closest to the image side,
During blur correction, only the negative lens element moves in a direction perpendicular to the optical axis,
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following conditional expressions (1), (2) and (3).
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.05 (1)
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.05 (2)
−1 <SF3Gn <2.3 (3)
here,
Δ 1 G is the amount of movement of the first lens group,
Δ 2 G is the amount of movement of the second lens group,
Δ3G is a movement amount of the third lens group,
The movement amount is the movement amount from the wide-angle end to the telephoto end,
SF3Gn is expressed by the following equation
SF3Gn = (R3Gnf + R3Gnr) / (R3Gnf-R3Gnr),
R3Gnf is a radius of curvature of the object side surface of the negative lens element,
R3Gnr is a radius of curvature of the image side surface of the negative lens element,
The lens element is filled with a medium having a refractive index greater than 1 between an object side surface and an image side surface, and a lens having no refractive surface between the object side surface and the image side surface.
It is. 複数のレンズ素子で構成され、物体側から順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
変倍時、前記第２レンズ群と前記第４レンズ群は光軸方向に移動し、
前記第３レンズ群は、２枚の正レンズ素子と、最も像側に配置された負レンズ素子と、を有し、
ブレ補正時、前記負レンズ素子のみが光軸と垂直な方向に移動し、
以下の条件式（１）、（２）、（４）を満足することを特徴とする変倍光学系。
０≦Δ1G／Δ2G＜０．０５ （１）
０≦Δ3G／Δ2G＜０．０５ （２）
０．０５０＜ｄ3Gairmax／ｄ3G＜０．６００ （４）
ここで、
Δ1Gは、前記第１レンズ群の移動量、
Δ2Gは、前記第２レンズ群の移動量、
Δ3Gは、前記第３レンズ群の移動量、
前記移動量は、広角端から望遠端までの移動量、
ｄ3Gairmaxは、前記第３レンズ群内の最も大きな空気間隔、
ｄ3Gは、前記第３レンズ群の厚さ、
前記レンズ素子は、物体側面と像側面の間が１より大きい屈折率を持つ媒質で満たされ、且つ、前記物体側面と前記像側面の間に屈折面を持たないレンズ、
である。 Composed of multiple lens elements, in order from the object side,
A first lens group having a positive refractive power;
A second lens group having negative refractive power;
A third lens unit having a positive refractive power;
And a fourth lens group having a positive refractive power,
During zooming, the second lens group and the fourth lens group move in the optical axis direction,
The third lens unit has two positive lens elements and a negative lens element disposed closest to the image side,
During blur correction, only the negative lens element moves in a direction perpendicular to the optical axis,
A variable magnification optical system characterized by satisfying the following conditional expressions (1), (2) and (4).
0 ≦ Δ1G / Δ2G <0.05 (1)
0 ≦ Δ3G / Δ2G <0.05 (2)
0.050 <d3Gairmax / d3G <0.600 (4)
here,
Δ 1 G is the amount of movement of the first lens group,
Δ 2 G is the amount of movement of the second lens group,
Δ3G is a movement amount of the third lens group,
The movement amount is the movement amount from the wide-angle end to the telephoto end,
d3Gairmax is the largest air gap in the third lens group,
d3G is a thickness of the third lens group,
The lens element is filled with a medium having a refractive index greater than 1 between an object side surface and an image side surface, and a lens having no refractive surface between the object side surface and the image side surface.
It is. 以下の条件式（５）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．１００＜｜ｆ3Gn／ｆ3G｜＜０．７００ （５）
ここで、
ｆ3Gnは、前記負レンズ素子の焦点距離、
ｆ3Gは、前記第３レンズ群の焦点距離、
である。 2. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression (5) is satisfied.
0.100 <| f3Gn / f3G | <0.700 (5)
here,
f3Gn is a focal length of the negative lens element,
f3G is a focal length of the third lens group,
It is. 前記第３レンズ群は、物体側から順に、前記２枚の正レンズ素子と、前記負レンズ素子と、からなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。   2. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the third lens unit comprises, in order from the object side, the two positive lens elements and the negative lens element. 前記第３レンズ群は、物体側から順に、前記２枚の正レンズ素子と、前記負レンズ素子と、からなり、
以下の条件式（６）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．３００＜｜ｆ3Gn／ｆ3Gp12｜＜２．０ （６）
ここで、
ｆ3Gnは、前記負レンズ素子の焦点距離、
ｆ3Gp12は、前記２枚の正レンズ素子の合成焦点距離、
である。 The third lens unit includes, in order from the object side, the two positive lens elements and the negative lens element.
2. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the following conditional expression (6) is satisfied.
0.300 <| f3Gn / f3Gp12 | <2.0 (6)
here,
f3Gn is a focal length of the negative lens element,
f3Gp12 is a combined focal length of the two positive lens elements,
It is. 以下の条件式（７）、（８）を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
０．９００＜｜（１−βw3Gn）×βwback｜＜２．５００ （７）
０．９００＜｜（１−βt3Gn）×βtback｜＜２．８００ （８）
ここで、
βw3Gnは、広角端における前記負レンズ素子の横倍率、
βt3Gnは、望遠端における前記負レンズ素子の横倍率、
βwbackは、広角端における所定のレンズ群の横倍率、
βtbackは、望遠端における所定のレンズ群の横倍率、
前記横倍率は、無限遠物点合焦時の横倍率、
前記所定のレンズ群は、前記第３レンズ群よりも像側に位置する全てのレンズで構成されたレンズ群、
である。 2. The variable magnification optical system according to claim 1, wherein the following conditional expressions (7) and (8) are satisfied.
0.900 <| (1−βw3Gn) × βwback | <2.500 (7)
0.900 <| (1−βt3Gn) × βtback | <2.800 (8)
here,
β w 3 G n is the lateral magnification of the negative lens element at the wide-angle end,
βt3Gn is the lateral magnification of the negative lens element at the telephoto end,
β wback is the lateral magnification of a given lens group at the wide-angle end,
βtback is the lateral magnification of a predetermined lens group at the telephoto end,
The lateral magnification is the lateral magnification when focusing on an infinite object point,
The predetermined lens group is a lens group constituted by all the lenses located on the image side of the third lens group,
It is. 開口絞りは、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に位置するか、又は、前記第３レンズ群中に位置することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。   2. The variable power optical system according to claim 1, wherein an aperture stop is located between the second lens group and the third lens group, or located in the third lens group. 光学系と、
撮像面を持ち、且つ前記光学系により撮像面上に形成された像を電気信号に変換する撮像素子と、を有し、
前記光学系が、請求項１から７のいずれか一項に記載の変倍光学系であることを特徴とする撮像装置。 Optical system,
An imaging device having an imaging surface and converting an image formed on the imaging surface by the optical system into an electrical signal;
An image pickup apparatus characterized in that the optical system is the variable magnification optical system according to any one of claims 1 to 7.
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