JP2019066063A - 天然ガスの製造装置および天然ガスの製造方法 - Google Patents
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Abstract
Description
蒸留塔の運転温度を上昇させるためには、LNGの蒸留を行う蒸留塔のリボイラーとして広く用いられている海水や工業用水等に代えて、スチームや温水を供給することが考えられる。しかし、スチームや温水は天然ガスや電気を熱源とするため、エネルギー効率が悪く、運転コストも高額となる。
一方、リボイラーには従来どおり海水を使用し、蒸留塔の運転圧力を低下させる場合には、天然ガスや電気といった熱源は不要であるが、得られたNGの圧力が使用用途に応じた要求圧力に満たない場合が懸念される。
一方、特許文献2に開示される方法では、供給されるNG全量を処理するポンプが必要なので、高コストであった。
また、特に原料LNGがプロパン等の炭素数3以上の炭化水素成分をより多く含む場合、該蒸留塔の運転圧力は、底部の液組成とリボイル熱源の温度に基づく気液平衡によって決まるため、蒸留塔の運転圧力が低下することにより、原料LNG供給圧力と蒸留塔運転圧力の差がさらに大きくなる傾向がある。
液化天然ガスから天然ガス液を抽出し、天然ガスを供給する装置であって、
過冷却状態の加圧された液化天然ガスが原料として、原料供給部、第一熱交換器、第二熱交換器、第一気化器、第一膨張タービン、を介して、前記第二熱交換器をさらに経由した後に第一蒸留塔に導入される原料供給流路と、
前記第一蒸留塔の塔底部の液体成分Dを加熱する第一リボイラーと、
前記第一蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Aが分岐され、該気体成分Aから分離された一方の気体成分Bが、前記第一膨張タービンと連結された第一圧縮機を介して、前記天然ガスとして供出される第一天然ガス供出流路と、
前記気体成分Aから分離された他方の気体成分Cが、前記第一熱交換器を介して第一還流液として前記第一蒸留塔の上部に導入される第一還流流路と、
前記第一蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Dが第二蒸留塔に導入される塔底液供給流路と、
前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eが第三熱交換器を介して液化された後に分岐され、該気体成分Eから分離された一方の液体成分Fが第二還流液として前記第二蒸留塔上部に導入される第二還流流路と、
前記気体成分Eから分離された他方の液体成分Gが加圧手段および第二気化器を介して、前記天然ガスとして供給される第二天然ガス供給流路と、
前記第二蒸留塔の塔底部の液体成分Hを加熱する第二リボイラーと、
前記第二蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Hが前記天然ガス液として供出される天然ガス液供出流路と、を備え、
前記第一熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Cが凝縮され、前記第一還流液が作製され、
前記第二熱交換器において、前記第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって前記第一膨張タービンから導出された気体状態の前記液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記第一蒸留塔に導入される前記原料が作製され、
前記第三熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Eが低温凝縮され、前記第二還流液と前記液体成分Gが作製される。
(1)原料供給部から供給された液化天然ガスの少なくとも一部が、前記液化天然ガスの寒冷の一部を放出した後に第一蒸留塔に導入され、
(2)前記第一蒸留塔の塔頂部からメタンリッチの気体成分Aが導出され、
(3)前記気体成分Aは分岐され、該気体成分Aから分離された一方の気体成分Bは、昇圧された後に、前記天然ガスとして供出され、
(4)前記気体成分Aから分離された他方の気体成分Cは、冷却された後に、第一還流液として前記第一蒸留塔の上部に導入され、
(5)前記第一蒸留塔の塔底部に貯留された液体成分Dは第一リボイラーを介して加熱され、
(6)前記第一蒸留塔の塔底部から導出された液体成分Dのうち少なくとも一部が第二蒸留塔に導入され、
(7)前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eは冷却され、
(8)液化された後に分岐され、該気体成分Eから分離された一方の液体成分Fが第二還流液として前記第二蒸留塔上部に導入され、前記気体成分Eから分離された他方の液体成分Gは昇圧され、気化された後に前記天然ガスとして供給され、
(9)前記第二蒸留塔の塔底部に貯留された液体成分Hは第二リボイラーを介して加熱され、
(10)前記第二蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Hは前記天然ガス液として供出されることを特徴とする。
前記原料供給部から供給された液化天然ガスの少なくとも一部が、第一熱交換器、第二熱交換器、第一気化器、第一膨張タービン、を介して、原料として、第一蒸留塔に導入され、
前記第一熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Cが凝縮され、前記第一蒸留塔所の上部に導入される第一還流液が作製され、
前記第二熱交換器において、前記第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって前記第一膨張タービンから導出された液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記原料が作製され、
前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eは第三熱交換器を介して液化され
前記第三熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Eが低温凝縮され、前記第二還流液と前記液体成分Gが作製されることができる。
メタンを含有する液体成分Dは第二蒸留塔へ導入され、蒸留される。ここで液体成分D中のメタンはメタンリッチの気体成分Eとして第二蒸留塔の塔頂部から導出され、液体成分D中のエタン等成分は、液体成分Hとして第二蒸留塔の塔底部から導出され、天然ガス液として供出される。
このように、本発明では、第二蒸留塔を設置することにより、第一蒸留塔の塔底部に貯留したメタンを含有する液体成分をさらに蒸留し、メタンリッチの気体成分と天然ガス液を得ることが可能となる。したがって原料LNG中に炭素数3以上の炭化水素が多く含有される場合であっても、リボイラーに熱源を投入することなく、NGLの回収率を維持しながら、天然ガスを供給することができる。
前記原料供給流路において、前記第一気化器の下流に第二膨張タービンが設けられ、
前記第一気化器から供給された液化天然ガスの少なくとも一部が前記第二膨張タービンを介して前記第一蒸留塔に導入され、
前記第一天然ガス供出流路において、第一圧縮機の後段に第四熱交換器と第二圧縮機とが設けられ、
前記第一圧縮機から供給された前記気体成分Bが前記第四熱交換器と前記第二圧縮機を介して前記天然ガスとして前記第一天然ガス供出流路から供出され、
前記第二熱交換器において、前期第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって、前記第一膨張タービンから導出された液化天然ガスおよび前記第二膨張タービンから導出された液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記原料が作製されることができる。
供出する天然ガスに要求される圧力が変動することも考えられるが、要求される圧力が低い場合には、第一圧縮機から導出された天然ガスを直接供出し、要求される圧力が高い場合には第二圧縮機から導出された天然ガスを供出するように制御することもできる。
このように、本発明によればリボイラーに熱源を投入することなく、NGLの回収率を維持しながら、広い圧力範囲で天然ガスを供給することが可能となる。
前記第一圧縮機の下流であって、前記第四熱交換器の上流に分岐バイパスラインが設けられ、
前記分岐バイパスラインに第一遮断弁が設けられ、
前記第一遮断弁は、前記第一天然ガス供出流路に配置された第一圧力計により測定される圧力値に基づいて制御されることができる
天然ガスの供給圧力は、第一天然ガス供出流路に配置された第一圧力計により測定することができる。測定圧力に基づいて、第一圧縮機のみを使用するか、第一圧縮機および第二圧縮機の両方を使用するかを選択することができ、圧縮機に用いられる動力を最適化することが可能となる。
本発明に係る天然ガスの製造装置はまた、前記第一気化器の下流に、前記第二膨張タービンと並列に配置された第三膨張タービンが設けられ、前記第三膨張タービンに第二発電機が連結されて設けられることができる。
前記温度範囲では、リボイラーにはたとえば加温していない海水を使用することができ、天然ガスを燃焼させたり電気による加熱をしたりすることによって得られるスチームや温水を使用する必要はない。すなわち、天然ガスの燃焼や電気等の追加の熱源を使用する必要がない。
熱交換器の運用の観点からは、第一リボイラーおよび第二リボイラーの温度の下限値が5℃程度であれば、熱交換器の熱負荷変動が大きい場合であっても、水の固化を抑制しながら運転することができる。また第一リボイラーおよび第二リボイラーの温度の上限値が10℃程度であれば、海水温または工業用水温度が15℃程度の海水または工業用水を使用することができる。
このように、本発明では、第二蒸留塔を設置することにより、第一蒸留塔の塔底部に貯留したメタンを含有する液体成分をさらに蒸留し、メタンリッチの気体成分Eと天然ガス液を得ることが可能となる。したがってリボイラーに熱源を投入することなく、NGLの回収率を維持しながら、天然ガスを供給することができる。
加圧手段で昇圧された後に加温器により蒸発されて供出されてもよい。本発明によれば第二蒸留塔に導入されたメタン成分を回収し、天然ガスとして供出できることから、原料LNG中のメタンの回収率をさらに上昇させることができる。
本発明に係る天然ガスの製造装置は、液化天然ガス(LNG)が原料として第一蒸留塔に導入され、第一蒸留塔の塔頂部から導出された気体成分からメタンリッチの天然ガス(NG)が作製され、塔底部から導出された液体成分はさらに第二蒸留塔に導入され、第二蒸留塔の塔頂部から導出された気体成分からメタンリッチの天然ガス(NG)が作製され、塔底部から導出された液体成分から天然ガス液(NGL)が作製される。
過冷却状態の加圧された液化天然ガスが原料として、原料供給部、第一熱交換器、第二熱交換器、第一気化器、第一膨張タービン、を介して、前記第二熱交換器をさらに経由した後に第一蒸留塔に導入される原料供給流路と、
前記第一蒸留塔の塔底部の液体成分Dを加熱する第一リボイラーと、
前記第一蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Aが分岐され、その一方の気体成分Bが、前記第一膨張タービンと連結された第一圧縮機を介して、前記天然ガスとして供出される第一天然ガス供出流路と、他方の気体成分Cが、前記第一熱交換器を介して第一還流液として前記第一蒸留塔の上部に導入される第一還流流路と、
前記第一蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Dが第二蒸留塔に導入される塔底液供給流路と、
前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eが第三熱交換器を介して液化された後に分岐され、その一方の液体成分Fが第二還流液として前記第二蒸留塔上部に導入される第二還流流路と、他方の液体成分Gが加圧手段および第二気化器を介して、前記天然ガスとして供給される第二天然ガス供給流路と、
前記第二蒸留塔の塔底部の液体成分Hを加熱する第二リボイラーと、
前記第二蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Hが前記天然ガス液として供出される天然ガス液供出流路と、を備える。
前記第一熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Cが凝縮され、前記第一還流液が作製され、
前記第二熱交換器において、前記第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって前記第一膨張タービンから導出された液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記原料が作製され、
前記第三熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Eが低温凝縮され、前記第二還流液と前記液体成分Gが作製される。以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。
実施形態1の天然ガスの製造装置について、図1を参照し説明する。実施形態1の天然ガスの供給装置100は、
液化天然ガス(LNG)が原料として原料供給部101から第一蒸留塔7に導入され、第一蒸留塔7の塔頂部から導出された気体成分からメタンリッチの天然ガス(NG)が作製され、塔底部から導出された液体成分はさらに第二蒸留塔9に導入され、第二蒸留塔9の塔頂部から導出された気体成分からメタンリッチの天然ガス(NG)が作製され、塔底部から導出された液体成分から天然ガス液(NGL)が作製される。
ここで原料供給部101から供給された過冷却状態の加圧されたLNGの一部は、第一熱交換器1〜第二熱交換器2〜第一気化器3、第一膨張タービン4の寒冷放出過程を介して気化され、気化されたLNGはさらに第二熱交換器2を介して気液混合体が形成され、原料として第一蒸留塔7に導入される。第二熱交換器2においては、UターンしたLNGが向流的にLNG自身と熱交換を行うことにより、放出過程にあるLNGの寒冷が、いったん気化されたLNG自身の冷却、凝縮に用いられる。つまり蒸留塔に導入される原料作成過程におけるLNGのフローにおいて、LNGの寒冷が放出のみならず、放出された寒冷の一部が受容されることによって、さらに有効に寒冷を利用することができる。
具体的には、他方の気体成分Cが、第一熱交換器1を介して第一還流液として前記第一蒸留塔7の上部に導入される第一還流流路104を備える。第一熱交換器1において低温低圧の気体成分A(たとえば約95℃、約3.2MPa)は過冷却のLNGと熱交換をすることにより冷却され、凝縮されて第一蒸留塔7へ導入される。
第二蒸留塔9は第一蒸留塔7よりも低い圧力で運転されることから(たとえば1.8MPa)、第二蒸留塔9の底部に配置され、液体成分Hを過熱するリボイラーは高温である必要はなく、たとえば0℃以上30℃以下の温度であればよい。このため、具体的には加温していない海水を用いることができ、第一リボイラー201の熱媒体を加熱するための加熱手段を設ける必要はない。
加圧手段6は、特に限定されるものではないが、例えば液送ポンプを用いることができる。
実施形態2のLNG貯蔵システムについて、図3を参照し説明する。実施形態1のBOG再凝縮装置1と同じ符号の要素は同じ機能を有するので、その説明を省略する。
別実施形態として、図5に示すように第一気化器3の下流側に分岐バイパスライン30が設けられており、分岐バイパスライン30には第一遮断弁31が設けられていてもよい。第一遮断弁31は、第一天然ガス供出流路103に配置された圧力計32により測定された圧力値に基づいて制御される。具体的には、天然ガスの供給圧力が低く、圧力計32において測定される圧力があらかじめ定めた所定の値(例えば6MPa)よりも低い場合には、第一遮断弁31を開けると同時に第二圧縮機14を停止し、天然ガスの供給圧力が高く、圧力計32において測定される圧力があらかじめ定めた所定の値(例えば6MPa)以上である場合には第一遮断弁31を閉じると同時に第二圧縮機14を稼動する制御とすることができる。
分岐バイパスライン30側の第一遮断弁31が開いているときには、第四熱交換器15の入り口側の弁(不図示)は閉じる弁開閉制御を行う。
分岐バイパスライン30側の第一遮断弁31が閉じているときには、第四熱交換器15の入り口側の弁(不図示)は開ける弁開閉制御を行う。
第一遮断弁31を開ける場合には、第二圧縮機14は停止し、第一遮断弁31を閉じる場合には第二圧縮機14を稼動させて天然ガスを圧縮させる。
一方、天然ガスを6MPa未満で供給する場合には、第一圧縮機5のみを用いて昇圧し、第二圧縮機14を使用しないという、最適条件での運転をすることができる。
さらなる別実施形態として、図6に示すように、第二圧縮機14に連結された第一発電機33を設けることができる。
さらなる別実施形態として、図7に示すように、第一気化器3の下流に、第二膨張タービン13と並列に配置された第三膨張タービン34が設けられ、前記第三膨張タービン34に第二発電機35が連結されて設けられることができる。
より具体的には、天然ガス供給圧力が低く、第一遮断弁31が開けられ、第二圧縮機14が停止した場合には、第二遮断弁36が閉じられ、第三遮断弁37が開けられる。その結果、第一気化器3から供出された天然ガスは、第三遮断弁37を経由して、第三膨張タービン34へ導入される。第三膨張タービン34に連結された第二発電機35は、第三膨張タービン34の稼動に応じた電力を確保する。
一方、天然ガス供給圧力が高く、第一遮断弁31が閉じられ、第二圧縮機14が稼動する場合には、第二遮断弁36が開けられ、第三遮断弁37が閉じられる。その結果、第一気化器3から供出された天然ガスは、第二遮断弁36を経由して、第二膨張タービン13へ導入される。
実施形態1にかかる天然ガスの製造装置を用いて、原料として上表1に例示された組成のLNGを供給し、各部における圧力(MPaA)、温度(℃)、流量(kg/h)、組成(重量%)をシミュレーションにより実証した。
LNG(−135℃、9.96MPa)が572,373kg/h供給されると、図2中の各部A〜Rの圧力(MPaA)、温度(℃)、流量(kg/h)、組成(重量%)は下表2に例示されるような結果が得られた。
Aの位置は、原料供給部101出口である。
Bの位置は、原料供給部101の下流であり、かつ、第一熱交換器1の入り口手前である。
Cの位置は、第一熱交換器1の下流であり、かつ、第二熱交換器2の上流である。
Dの位置は、原料供給部101の下流であり、かつ、第一熱交換器1の入り口手前である。
Eの位置は、第三熱交換器8の下流であり、第一熱交換器1から第二熱交換器2への流路に合流する手前である。
Fの位置は、第二熱交換器2の下流であり、かつ、第一気化器3の上流である。
Gの位置は、第一気化器3の下流であり、かつ、第一膨張タービン4の上流である。
Hの位置は、第一膨張タービンの下流側出口である。
Iの位置は、原料供給流路102内の、第一蒸留塔7導入手前である。
Jの位置は、第一蒸留塔7の塔頂部から得られた気体成分Bが、第一圧縮機5に導入される手前であり、第一圧縮機5の上流である。
Kの位置は、第一圧縮機5の下流であり、かつ、加温器6の上流である。
Lの位置は、第一天然ガス供出流路103にあり、かつ、加温器6の下流である。
Mの位置は、第一蒸留塔7の塔底部から延伸される塔底液供給流路105内であり、第一蒸留塔7の塔底部出口部分である。
Nの位置は、塔底液供給流路105内であり、第二蒸留塔9への導入直前である。
Oの位置は、第三熱交換器8の下流であり、かつ、加圧手段10の上流である。
Pの位置は、加圧手段10の下流であり、かつ、第二気化器11の上流である。
Qの位置は、第二気化器11の下流であり、かつ、第一天然ガス供出流路103に合流する手前である。
Rの位置は、天然ガス液供出流路113内であり、第二蒸留塔9の下流である。
次に本実施例1と、比較例1(第二蒸留塔を有しない天然ガス供給装置)における回収率およびNG供給圧力の対比を検証した。比較例1では、第二蒸留塔を配置せず、第一蒸留塔の塔頂部からメタンリッチなNGを供出し、第一蒸留塔の塔底部から天然ガス液を供出する従前の天然ガス供給装置を使用した。実施例1と比較例1との比較を下表3に示す。
上記実施例1では第一リボイラーおよび第二リボイラーに加温していない海水(温度10℃)を使用し、NG供給圧力10.57MPaを得ることができた。
これに対し、比較例1では、同等のNG供給圧力(10.46MPa)を得るためには、第一リボイラーおよび第二リボイラー温度を45℃とする必要があることが判明した。このため第一リボイラーおよび第二リボイラーにはスチームを使用せざるを得なかった。
実施例1ではリボイラーに追加の熱源は不要であったのに対し、比較例1でリボイラーにスチームを使用するため、追加の熱源が必要であった。
実施形態2に係る天然ガスの製造装置を用いて、原料として上表1に例示された組成のLNGを供給し、各部における圧力(MPaA)、温度(℃)、流量(kg/h)、組成(重量%)をシミュレーションにより実証した。
LNG(−135℃、9.96MPa)が572,373kg/h供給されると、図4の各部A〜R、D2〜K2の圧力(MPaA)、温度(℃)、流量(kg/h)、組成(重量%)は下表4に例示されるような結果が得られた。
D2の位置は、原料供給部101の下流であり、かつ、第四熱交換器15の入り口手前である。
E2の位置は、第四熱交換器15の出口である。
G1の位置は、第一気化器3の下流で分岐した後の、該分岐点直後であって、第一膨張タービン4の上流である。
G2の位置は、第一気化器3の下流で分岐した後の、該分岐点直後であって、第二膨張タービン13の上流である。
H1の位置は、第一膨張タービン4の出口部分である。
H2の位置は、第一気化器3の下流で分岐した後の、第二膨張タービン13の入り口部分である。
K1の位置は、第四熱交換器15の下流であり、かつ、第二圧縮機14の上流である。
K2の位置は、第二圧縮機14の下流であり、かつ、加温器6の上流である。
2 第二熱交換器
3 第一気化器
4 第一膨張タービン
5 第一圧縮機
6 加温器
7 第一蒸留塔
8 第三熱交換器
9 第二蒸留塔
10 加圧手段
11 第二気化器
13 第二膨張タービン
14 第二圧縮機
30 分岐バイパスライン
31 第一遮断弁
32 圧力計
33 第一発電機
34 第三膨張タービン
35 第二発電機
100 天然ガスの製造装置
101 原料供給部
102 原料供給流路
103 第一天然ガス供出流路
104 第一還流流路
105 塔底液供給流路
111 第二還流流路
112 第二天然ガス供給流路
113 天然ガス液供出流路
Claims (9)
- 液化天然ガスから天然ガス液を抽出し、天然ガスを供給する装置であって、
過冷却状態の加圧された液化天然ガスが原料として、原料供給部、第一熱交換器、第二熱交換器、第一気化器、第一膨張タービン、を介して、前記第二熱交換器をさらに経由した後に第一蒸留塔に導入される原料供給流路と、
前記第一蒸留塔の塔底部の液体成分Dを加熱する第一リボイラーと、
前記第一蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Aが分岐され、該気体成分Aから分離された一方の気体成分Bが、前記第一膨張タービンと連結された第一圧縮機を介して、前記天然ガスとして供出される第一天然ガス供出流路と、
前記気体成分Aから分離された他方の気体成分Cが、前記第一熱交換器を介して第一還流液として前記第一蒸留塔の上部に導入される第一還流流路と、
前記第一蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Dが第二蒸留塔に導入される塔底液供給流路と、
前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eが第三熱交換器を介して液化された後に分岐され、該気体成分Eから分離された一方の液体成分Fが第二還流液として前記第二蒸留塔上部に導入される第二還流流路と、
前記気体成分Eから分離された他方の液体成分Gが加圧手段および第二気化器を介して、前記天然ガスとして供給される第二天然ガス供給流路と、
前記第二蒸留塔の塔底部の液体成分Hを加熱する第二リボイラーと、
前記第二蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Hが前記天然ガス液として供出される天然ガス液供出流路と、を備え、
前記第一熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Cが凝縮され、前記第一還流液が作製され、
前記第二熱交換器において、前記第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって前記第一膨張タービンから導出された気体状態の前記液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記第一蒸留塔に導入される前記原料が作製され、
前記第三熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Eが低温凝縮され、前記第二還流液と前記液体成分Gが作製される、天然ガスの製造装置。 - 前記原料供給流路において、前記第一気化器の下流に第二膨張タービンが設けられ、
前記第一気化器から供給された液化天然ガスの少なくとも一部が前記第二膨張タービンを介して前記第一蒸留塔に導入され、
前記第一天然ガス供出流路において、前記第一圧縮機の後段に、第四熱交換器と、前記第二膨張タービンと連結された第二圧縮機とが設けられ、
前記第一圧縮機から供給された前記気体成分Bが前記第四熱交換器と前記第二圧縮機を介して前記天然ガスとして前記第一天然ガス供出流路から供出され、
前記第二熱交換器において、前記第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって、前記第一膨張タービンから導出された液化天然ガスおよび前記第二膨張タービンから導出された液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記原料が作製されることを特徴とする、請求項1に記載の天然ガスの製造装置。 - 前記第一圧縮機の下流であって、前記第四熱交換器の上流に分岐バイパスラインが設けられ、
前記分岐バイパスラインに第一遮断弁が設けられ、
前記第一遮断弁は、前記第一天然ガス供出流路に配置された第一圧力計により測定される圧力値に基づいて制御されることを特徴とする、請求項2に記載の天然ガスの製造装置。 - 前記第二圧縮機に第一発電機が連結されて設けられることを特徴とする、請求項3に記載の天然ガスの製造装置。
- 前記第一気化器の下流に、前記第二膨張タービンと並列に配置された第三膨張タービンが設けられ、
前記第三膨張タービンに第二発電機が連結されて設けられることを特徴とする、請求項3に記載の天然ガスの製造装置。 - 液化天然ガスから天然ガス液を抽出し、天然ガスを製造する方法であって、
(1)原料供給部から供給された液化天然ガスの少なくとも一部が、前記液化天然ガスの寒冷の一部を放出した後に第一蒸留塔に導入され、
(2)前記第一蒸留塔の塔頂部からメタンリッチの気体成分Aが導出され、
(3)前記気体成分Aは分岐され、該気体成分Aから分離された一方の気体成分Bは、昇圧された後に、前記天然ガスとして供出され、
(4)前記気体成分Aから分離された他方の気体成分Cは、冷却された後に、第一還流液として前記第一蒸留塔の上部に導入され、
(5)前記第一蒸留塔の塔底部に貯留された液体成分Dは第一リボイラーを介して加熱され、
(6)前記第一蒸留塔の塔底部から導出された液体成分Dのうち少なくとも一部が第二蒸留塔に導入され、
(7)前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eは冷却され、液化された後に分岐され、該気体成分Eから分離された一方の液体成分Fが第二還流液として前記第二蒸留塔上部に導入され、
(8)前記気体成分Eから分離された他方の液体成分Gは昇圧され、気化された後に、前記天然ガスとして供給され、
(9)前記第二蒸留塔の塔底部に貯留された液体成分Hは第二リボイラーを介して加熱され、
(10)前記第二蒸留塔の塔底部から導出された前記液体成分Hは前記天然ガス液として供出される、
天然ガスの製造方法。 - 前記原料供給部から供給された液化天然ガスの少なくとも一部が、第一熱交換器、第二熱交換器、第一気化器、第一膨張タービン、を介して、原料として、第一蒸留塔に導入され、
前記第一熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Cが凝縮され、前記第一蒸留塔所の上部に導入される第一還流液が作製され、
前記第二熱交換器において、前記第一熱交換器から導出された液化天然ガスの寒冷によって前記第一膨張タービンから導出された液化天然ガスの一部または全部が冷却されることにより凝縮され、前記原料が作製され、
前記第二蒸留塔の塔頂部から導出されたメタンリッチの気体成分Eは第三熱交換器を介して液化され
前記第三熱交換器において、前記原料供給部から供給された液化天然ガスの寒冷の少なくとも一部によって前記気体成分Eが低温凝縮され、前記第二還流液と前記液体成分Gが作製される、請求項3に記載の天然ガスの製造方法。 - 前記第一リボイラーの温度は0℃以上30℃以下であり、前記第二リボイラーの温度は0℃以上30℃以下である、請求項3または請求項4に記載の天然ガスの製造方法。
- 前記第三熱交換器に導入される前記液化天然ガスの、前記第三熱交換器導入時の温度は−180℃以上−125℃以下であることを特徴とする、請求項3ないし請求項5のいずれか1項に記載の天然ガスの製造方法。
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