JP2018167528A - Molding method for fiber reinforced plastic, and molding apparatus for fiber reinforced plastic - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、繊維強化プラスチックを加熱成形する際の熱源として、導電性繊維集合体へのマイクロ波照射を用いる成形方法及びその装置に関するものである。 The present invention relates to a molding method and apparatus using microwave irradiation to a conductive fiber assembly as a heat source when heat-molding a fiber reinforced plastic.
熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を含有する繊維強化プラスチックを成形する際には、繊維強化プラスチック材料及びその成形用の成形型を加熱する必要がある。 When molding a fiber reinforced plastic containing a thermosetting resin or a thermoplastic resin, it is necessary to heat the fiber reinforced plastic material and a mold for molding the fiber reinforced plastic material.
例えば、オートクレーブ成形法では、プリプレグと呼ばれるシート状の繊維強化プラスチック材料を成形型に積層して真空バッグに収容し、圧力容器(オートクレーブ)内で加圧しつつ加熱することが行われている。加熱には、例えば特許文献1に記載されたように、高温ガスを圧力容器内に循環させることが行われている。
For example, in the autoclave molding method, a sheet-like fiber reinforced plastic material called a prepreg is stacked on a mold and accommodated in a vacuum bag, and heated while being pressurized in a pressure vessel (autoclave). For heating, for example, as described in
高温ガスで繊維強化プラスチック材料及び成形型を加熱する場合、容器内部を所望の温度まで昇温させるのに時間が掛かり、繊維強化プラスチックの成形に時間が掛かる。そのため、短時間で成形し得る新しい熱源による成形方法及び成形装置が求められている。 When the fiber reinforced plastic material and the mold are heated with a high-temperature gas, it takes time to raise the temperature of the inside of the container to a desired temperature, and it takes time to mold the fiber reinforced plastic. Therefore, a molding method and a molding apparatus using a new heat source that can be molded in a short time are required.
本発明は前記の課題を解決するためになされたもので、新しい熱源を用いた繊維強化プラスチック成形方法及び繊維強化プラスチック成形装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made to solve the above-described problems, and an object thereof is to provide a fiber-reinforced plastic molding method and a fiber-reinforced plastic molding apparatus using a new heat source.
前記の目的を達成するためになされた、特許請求の範囲の請求項1に記載された繊維強化プラスチック成形方法は、導電性繊維集合体にマイクロ波を照射して発熱させ、この発熱により熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を含む繊維強化プラスチック材料及びその成形用の成形型を成形可能な温度まで加熱して、繊維強化プラスチックの成形を行うことを特徴とする。
The fiber reinforced plastic molding method according to
請求項2に記載された繊維強化プラスチック成形方法は、請求項1に記載のものであり、前記繊維強化プラスチック材料として熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を繊維に含浸させたプリプレグを使用し、前記プリプレグ及び前記成形型を真空引き用の真空バッグでバギングし、前記真空バッグの内部を真空引きすると共に外部から加圧しつつ、前記導電性繊維集合体に前記マイクロ波を照射し発熱させることで前記プリプレグ及び前記成形型を加熱して、前記繊維強化プラスチックの成形を行うことを特徴とする。
The fiber-reinforced plastic molding method according to
請求項3に記載された繊維強化プラスチック成形方法は、請求項1又は2に記載のものであり、前記真空バッグに前記導電性繊維集合体を配置することを特徴とする。 A fiber-reinforced plastic molding method according to a third aspect is the one according to the first or second aspect, wherein the conductive fiber assembly is arranged in the vacuum bag.
請求項4に記載された繊維強化プラスチック成形方法は、請求項1から3のいずれかに記載のものであり、複数の前記導電性繊維集合体を用いることを特徴とする。 According to a fourth aspect of the present invention, there is provided a fiber-reinforced plastic molding method according to any one of the first to third aspects, wherein a plurality of the conductive fiber assemblies are used.
請求項5に記載された繊維強化プラスチック成形方法は、請求項1から4のいずれかに記載のものであり、前記繊維強化プラスチック材料、前記成形型及び前記導電性繊維集合体の内の少なくとも1つの温度を測定し、測定した温度が予め設定された所望の温度になるように、前記マイクロ波の出力レベルをフィードバック制御することを特徴とする。
A fiber reinforced plastic molding method according to
請求項6に記載された繊維強化プラスチック成形装置は、導電性繊維集合体と、前記導電性繊維集合体、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を含む繊維強化プラスチック材料、及びその成形用の成形型が内部に収容される容器と、前記繊維強化プラスチック材料及び前記成形型を成形可能な温度まで加熱するために、前記容器内の前記導電性繊維集合体にマイクロ波を照射して発熱させるマイクロ波照射装置とを、備えることを特徴とする。 A fiber reinforced plastic molding apparatus according to claim 6 is a conductive fiber assembly, a fiber reinforced plastic material including the conductive fiber assembly, a thermosetting resin or a thermoplastic resin, and a molding die for molding the conductive fiber assembly. And a microwave that irradiates the conductive fiber assembly in the container with heat to heat the container and the fiber-reinforced plastic material and the mold to a temperature at which the container can be molded. And an irradiation device.
請求項7に記載された繊維強化プラスチック成形装置は、請求項6に記載のものであり、前記繊維強化プラスチック材料が、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を繊維に含浸させたプリプレグであり、前記容器が、圧力容器であると共に、前記プリプレグ及び前記成形型をバギングした真空引き用の真空バッグを収容するものであり、前記真空バッグを真空引きする減圧装置と、前記容器内部を加圧することで前記真空バッグを外部から加圧する加圧装置とを備えることを特徴とする。 The fiber-reinforced plastic molding apparatus according to claim 7 is the apparatus according to claim 6, wherein the fiber-reinforced plastic material is a prepreg in which fibers are impregnated with a thermosetting resin or a thermoplastic resin, The container is a pressure container, and accommodates a vacuum bag for vacuuming that has bagged the prepreg and the mold, and a pressure reducing device that evacuates the vacuum bag and pressurizing the inside of the container And a pressurizing device that pressurizes the vacuum bag from the outside.
請求項8に記載された繊維強化プラスチック成形装置は、請求項7に記載のものであり、前記導電性繊維集合体が、前記真空バッグに配置されていることを特徴とする。 A fiber-reinforced plastic molding apparatus according to an eighth aspect is the one according to the seventh aspect, wherein the conductive fiber assembly is disposed in the vacuum bag.
請求項9に記載された繊維強化プラスチック成形装置は、請求項6から8のいずれかに記載のものであり、複数の前記導電性繊維集合体を備えることを特徴とする。 A fiber-reinforced plastic molding apparatus according to a ninth aspect is the apparatus according to any one of the sixth to eighth aspects, and includes a plurality of the conductive fiber assemblies.
請求項10に記載された繊維強化プラスチック成形装置は、請求項6から9のいずれかに記載のものであり、前記繊維強化プラスチック材料、前記成形型及び前記導電性繊維集合体の内の少なくとも1つの温度を測定する温度測定器と、前記温度測定器の測定した温度が予め設定された所望の温度になるように、前記マイクロ波照射装置の出力レベルをフィードバック制御する制御部とを、備えることを特徴とする。 A fiber reinforced plastic molding apparatus according to a tenth aspect is the apparatus according to any one of the sixth to ninth aspects, wherein at least one of the fiber reinforced plastic material, the mold, and the conductive fiber assembly. A temperature measuring device that measures two temperatures, and a control unit that feedback-controls the output level of the microwave irradiation device so that the temperature measured by the temperature measuring device becomes a preset desired temperature. It is characterized by.
本発明の繊維強化プラスチック成形方法及び成形装置によれば、新しい熱源により加熱成形を行うことができる。導電性繊維集合体はマイクロ波の照射によって短時間に昇温するため、繊維強化プラスチック材料及びその成形用の成形型が短時間で加熱されて、繊維強化プラスチックを短時間で成形することができる。 According to the fiber-reinforced plastic molding method and molding apparatus of the present invention, it is possible to perform heat molding using a new heat source. Since the conductive fiber assembly is heated in a short time by microwave irradiation, the fiber reinforced plastic material and the mold for molding can be heated in a short time to form the fiber reinforced plastic in a short time. .
繊維強化プラスチック材料としてプリプレグを使用して真空バッグでバギングし、真空バッグを真空引きすると共に外部から加圧しつつ、導電性繊維集合体にマイクロ波を照射して発熱させ、繊維強化プラスチックの成形を行う場合、例えばオートクレーブ成形であっても、導電性繊維集合体の発熱でプリプレグ及び成形型を短時間で加熱できるため、短時間で成形することができる。 Using a prepreg as a fiber reinforced plastic material, bagging with a vacuum bag, evacuating the vacuum bag and applying pressure from the outside while irradiating microwaves to the conductive fiber assembly to form a fiber reinforced plastic In the case of performing autoclave molding, for example, since the prepreg and the mold can be heated in a short time by the heat generated by the conductive fiber assembly, the molding can be performed in a short time.
真空バッグに導電性繊維集合体を配置する場合、プリプレグ及び成形型を直接的に加熱できるため、より短時間で成形することができる。導電性繊維集合体は可撓性を有するため、成形型の形状に合わせるように導電性繊維集合体を変形することができるので、複雑な立体形状であったり、部位により厚みが異なる立体形状であったとしても、プリプレグ及び成形型を全体的に均一に加熱することができる。 In the case where the conductive fiber assembly is disposed in the vacuum bag, the prepreg and the mold can be directly heated, so that the molding can be performed in a shorter time. Since the conductive fiber assembly is flexible, the conductive fiber assembly can be deformed so as to match the shape of the mold, so that the conductive fiber assembly has a complicated three-dimensional shape or a three-dimensional shape with a different thickness depending on the part. Even if it exists, the prepreg and the mold can be heated uniformly.
複数の導電性繊維集合体を配置する場合、発熱源の数が増えるため、より短時間に加熱することができる。導電性繊維集合体はマイクロ波を照射することで発熱するため、電気的な配線が不要であるので配置場所の自由度が高い。そのため、熱源になる複数の導電性繊維集合体を任意の位置に簡便に配置することができる。 In the case where a plurality of conductive fiber assemblies are arranged, the number of heat sources increases, so that heating can be performed in a shorter time. Since the conductive fiber assembly generates heat when irradiated with microwaves, there is no need for electrical wiring, so the degree of freedom in arrangement is high. Therefore, a plurality of conductive fiber aggregates serving as heat sources can be easily arranged at arbitrary positions.
繊維強化プラスチック材料、成形型及び導電性繊維集合体の内の少なくとも一つの温度を測定し、マイクロ波の出力レベルをフィードバック制御する場合、成形温度が所望の温度に精度よく安定化するため、短時間の成形でありながら、高品質な繊維強化プラスチックを成形することができる。 When measuring the temperature of at least one of the fiber reinforced plastic material, the mold and the conductive fiber assembly and feedback-controlling the microwave output level, the molding temperature is stabilized to the desired temperature with high accuracy. High quality fiber reinforced plastics can be molded while being time molded.
以下、本発明を実施するための形態を詳細に説明するが、本発明の範囲はこれらの形態例に限定されるものではない。 Hereinafter, although the form for implementing this invention is demonstrated in detail, the scope of the present invention is not limited to these form examples.
図1に、本発明を適用する繊維強化プラスチック成形装置1を示す。この繊維強化プラスチック成形装置1は、一例として、繊維強化プラスチックをオートクレーブ成形するものである。繊維強化プラスチック成形装置1は、圧力容器2、載置台3、導電性繊維集合体5、導電性繊維集合体6、マイクロ波照射装置7、減圧装置8、加圧装置9、冷却装置11、循環装置12及び制御部10を備え、載置台3の上に成形部材21を載置可能に構成されている。
FIG. 1 shows a fiber reinforced
成形部材21は、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を含む繊維強化プラスチック材料101、その成形用の成形型102、真空バッグ25、及び真空バッグ25に配置された導電性繊維集合体4を有するものである。
The
圧力容器2は、内部を常圧(1気圧)よりも高圧にすることが可能な金属製の耐圧容器であり、この例ではオートクレーブ用の圧力容器である。圧力容器2は、一例として略円筒状の形状に形成されており、図1には、その縦断面図が模式的に図示されている。圧力容器2の内部には、載置台3、導電性繊維集合体4を有する成形部材21、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6等が収容される。圧力容器2は、成形部材21を出し入れするための開閉扉2aを備えている。
The
圧力容器2は、内壁が金属で形成されていて、マイクロ波が内壁で反射するようになっている。又、圧力容器2は、外部にマイクロ波が漏洩しない構造になっている。例えば、ガラス窓を設ける場合には、マイクロ波の1波長よりも小さな編目の網(マイクロ波シールド)が窓に設けられる。
The
圧力容器2には、圧力容器2の内部にマイクロ波を照射可能にマイクロ波照射装置7が設けられている。マイクロ波照射装置7は、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5、導電性繊維集合体6にマイクロ波を照射して発熱させるためのものである。
The
マイクロ波照射装置7は、マイクロ波発振器31及びアンテナ32を有している。マイクロ波発振器31は、圧力容器2の外部に設けられている。マイクロ波発振器31は、一例としてマグネトロンである。マイクロ波発振器31は、一例として周波数2450MHzのマイクロ波を出力する。アンテナ32は、マイクロ波発振器31の発振したマイクロ波を圧力容器2の内部に照射するように配置されている。導波管を介して、アンテナ32から圧力容器2内にマイクロ波を導くようにしてもよい。圧力容器2内にマイクロ波を均一に照射できるように、アンテナ32を回転させる構造としてもよいし、回転するマイクロ波反射板を圧力容器2に設けてもよい。マイクロ波照射装置7は、圧力容器2の任意の位置に設ければよい。複数のマイクロ波照射装置7を圧力容器2に設けてもよい。
The microwave irradiation device 7 includes a
圧力容器2内に照射されたマイクロ波は直接又は容器内壁で反射して導電性繊維集合体4〜6に照射される。マイクロ波発振器31は、制御部10によってマイクロ波の出力レベルを制御可能に構成されている。
The microwave irradiated into the
圧力容器2の内部に配置される導電性繊維集合体4〜6は、いずれも導電性繊維が多数集合したものである。導電性繊維集合体4〜6は、例えば、導電性繊維によってフェルト状に形成された導電性繊維フェルト、又はスチルウールである。導電性繊維として、炭素繊維、金属繊維が挙げられる。導電性繊維集合体4〜6として、特に炭素繊維で形成された炭素繊維フェルト(カーボンフェルト)を好ましく用いることができる。導電性繊維集合体4〜6の形状やサイズは任意であり、シート状(導電性繊維シート)、ブロック状(導電性繊維ブロック)、袋状、筒状、布状のように種々の立体形状に形成することができる。導電性繊維集合体4〜6は、各々が1つでなく、複数に分割されたものであってもよい。
The conductive fiber aggregates 4 to 6 arranged inside the
載置台3は、成形部材21を載置するものである。載置台3は、成形部材21を圧力容器2に出し入れしやすいように、図示しないが例えばローラー又はレールなどで開閉扉2a方向に移動可能に構成されている。載置台3は、電気的な絶縁体で板状に形成されている。絶縁体としては、例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂などの絶縁性樹脂、アルミナなどのセラミックス、ガラス等が挙げられる。
The mounting table 3 mounts the
載置台3の下部(下面)には、一例としてシート状の導電性繊維集合体(導電性繊維シート)5が設けられている。複数の導電性繊維集合体5が、載置台3に設けられていてもよい。載置台3の上部(上面)に、導電性繊維集合体5を設けてもよい。
As an example, a sheet-like conductive fiber assembly (conductive fiber sheet) 5 is provided at the lower portion (lower surface) of the mounting table 3. A plurality of
載置台3の上に成形部材21が載置される。同図に示すように、載置台3の上に複数(例えば4本、6本又は8本等)の支持柱14を設け、この支持柱14を介して載置台3に成形部材21を載置することが好ましい。支持柱14は、電気的な絶縁体であり、例えば、フェノール樹脂、エポキシ樹脂などの絶縁性樹脂、アルミナなどのセラミックス、ガラス等で形成されている。
A molding
成形部材21が複数の支持柱14で支持されることで、載置台3と成形部材21との間に空間ができる。この空間ができることで、成形部材21(導電性繊維集合体4)の下側にマイクロ波が照射されやすくなる。なお、必要性に応じて、載置台3の上に直接接するように成形部材21を載置するようにしてもよい。
Since the
成形部材21は、成形型102、繊維強化プラスチック材料101、マイクロ波遮蔽シート23、真空バッグ25及び導電性繊維集合体4を有している。
The
成形型102は、一例として金属で形成されたものである。成形型102は、繊維強化プラスチック材料101を成形するための任意の形状に形成されている。
The
同図に示すように、オートクレーブ成形では、成形型102の上にプリプレグと呼ばれるシート状の繊維強化プラスチック材料101(以下、プリプレグ101ともいう)が積層される。プリプレグ101は、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂(マトリックス)を繊維に含浸させたものである。プリプレグ101の繊維として、炭素繊維、ガラス繊維、樹脂繊維が挙げられる。炭素繊維を使用した炭素繊維強化プラスチック(CFRP)は、航空機、宇宙機器などの構造体に好ましく用いられている。なお、成形後にプリプレグ101を成形型102から剥離しやすくするために、プリプレグ101と成形型102との間に、剥離用シートを配置してもよい。
As shown in the figure, in autoclave molding, a sheet-like fiber reinforced plastic material 101 (hereinafter also referred to as prepreg 101) called a prepreg is laminated on a
必要性に応じて、プリプレグ101は、マイクロ波から遮蔽されるように、可撓性(柔軟性)を有するマイクロ波遮蔽シート23で上部側を覆われている。マイクロ波遮蔽シート23は、例えば樹脂製フィルムにアルミニウム箔のような金属箔の付された金属フィルムである。プリプレグ101の下部側には、マイクロ波を遮蔽する金属製の成形型102が存在するため、マイクロ波遮蔽シート23は不要である。成形型102がマイクロ波を通過可能な樹脂で形成されている場合、プリプレグ101及び成形型102を全体的に覆うような袋状、筒状又はシート状のマイクロ波遮蔽シート23を用いるようにしてもよい。なお、プリプレグ101にマイクロ波が照射されてもよい場合や、導電性繊維集合体4によってマイクロ波が充分に遮蔽される場合には、マイクロ波遮蔽シート23は不要である。
According to necessity, the
プリプレグ101、成形型102及びマイクロ波遮蔽シート23は、可撓性を有する真空引き用の真空バッグ25でバギングされる。真空バッグ25として、袋状に一体的に形成したものを用いてもよいし、2枚のシートの周縁部を接着剤やシール材で張り合わせて袋状に形成したものを用いてもよい。真空バッグ25は、電気的な絶縁体で形成されている。真空バッグ25は、成形時の温度に耐えられる材質で形成されている。
The
真空バッグ25は、導電性繊維集合体4でほぼ全体的に覆われている。導電性繊維集合体4は、真空バッグ25が内部に入る大きさの袋状又は筒状に形成されたものである。又は、導電性繊維集合体4は、シート状に形成されたものであり、真空バッグ25に巻き付けるように取り付けられている。導電性繊維集合体4は、接着剤、両面接着テープ又はベルト等の固定部材で真空バッグ25に取り付けられていてもよい。導電性繊維集合体4は、可撓性を有しており、プリプレグ101及び成形型102の形状に対応して容易に変形可能なものであることが好ましい。
The
導電性繊維集合体6は、任意の形状に形成されており、圧力容器2の内部の任意の位置に配置されている。導電性繊維集合体6を配置する数は1つに限られない。複数の導電性繊維集合体6が圧力容器2の内部の任意の位置に配置されていることが好ましい。
The conductive fiber assembly 6 is formed in an arbitrary shape, and is disposed at an arbitrary position inside the
なお、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6の全てを備えることが好ましいが、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6のうちの少なくとも1つだけを備えるようにしてもよい。
In addition, although it is preferable to provide all of the
減圧装置8は、真空バッグ25を真空引きするものである。減圧装置8は、真空ポンプ41、及び真空ポンプ41に繋がる配管42を有している。真空ポンプ41は、圧力容器2の外部に配置されている。配管42は、真空バッグ25に繋がれており、真空ポンプ41によって真空バッグ25の内側が真空引きされる。配管42は、マイクロ波で導電性繊維集合体4等と放電しないように、例えば絶縁性樹脂などの電気的な絶縁体で形成されていることが好ましい。
The
加圧装置9は、圧力容器2の内部を加圧するものである。加圧装置9は、例えば窒素ガス、アルゴンガスなどの不活性ガスを加圧するコンプレッサ51、及びコンプレッサ51に繋がる配管52を有している。コンプレッサ51は、圧力容器2の外部に配置されている。配管52は、圧力容器2内に繋がれており、圧力容器2の内部が高圧ガスで加圧される。
The pressurizing
冷却装置11は、圧力容器2の内部を冷却するものである。冷却装置11は、熱媒体を冷却する冷却器61、熱交換器63、及び、冷却器61と熱交換器63とを繋いで熱媒体の通路になる配管62を有している。冷却器61は、圧力容器2の外部に配置され、熱交換器63は、圧力容器2の内部に配置されている。
The
循環装置12は、圧力容器2の内部の気体を循環させるものである。循環装置12は、モータ65及びファン66を有している。モータ65は、圧力容器2の外部に配置され、ファン66は、圧力容器2の内部に配置されている。モータ65がファン66を回転させることで、気体が移動して循環する。なお、必要性に応じて、循環装置12は無くてもよい。
The
プリプレグ101、成形型102、真空バッグ25、減圧装置8、加圧装置9、冷却装置11及び循環装置12は、従来のオートクレーブ成形に用いられているものと同様のものを用いることができる。
As the
圧力容器2には、プリプレグ101、成形型102、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6の内の少なくとも1つの温度を測定する温度測定器が設けられている。図1には、成形型102の温度を測定する温度測定器18、及び導電性繊維集合体4の温度を測定する温度測定器19が設けられている例を示している。
The
制御部10は、プリプレグ101、成形型102、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6の内の少なくとも1つの温度を測定する温度測定器の測定した温度が予め設定された所望の温度になるように、マイクロ波照射装置7(マイクロ波発振器31)の出力レベルをフィードバック制御する。この例では、制御部10は、例えば、導電性繊維集合体4の温度測定器19(及び/又は成形型102の温度測定器18)の測定した温度が予め設定された所望の温度になるように、マイクロ波照射装置7の出力レベルをフィードバック制御する。
The
又、制御部10は、マイクロ波照射装置7と共に、減圧装置8、加圧装置9、冷却装置11及び循環装置12などの装置全体の動作の制御を行う。
The
成形型102の温度を測定する温度測定器18は、例えば金属製の成形型102の内部に配置されている。温度測定器18は、例えば熱電対である。温度測定器18は、金属製の成形型102に囲まれることで、マイクロ波からシールドされる。
The
導電性繊維集合体4の温度を測定する温度測定器19は、例えば放射温度測定器である。放射温度測定器は、測定対象物の放射する赤外線や光などの測定光(放射エネルギー)を検出して、非接触で温度を測定することができるものである。放射温度測定器として、マイクロ波の影響を受けないように、測定光を検出素子まで光ファイバで導く光ファイバ伝送式の放射温度測定器を用いることが好ましい。この場合、光ファイバを圧力容器2の中に入れ、検出素子(測定機本体)を圧力容器2の外部に配置する。プリプレグ101、成形型102、導電性繊維集合体5、導電性繊維集合体6の温度を、光ファイバ伝送式の放射温度測定器を用いて測定するようにしてもよい。
The
なお、温度測定にマイクロ波の影響がある場合、制御部10は、マイクロ波照射装置7を制御して、温度測定時にマイクロ波の照射を停止させて温度測定するようにしてもよい。
When the temperature measurement is affected by the microwave, the
次に、本発明を適用する繊維強化プラスチック成型方法について説明しつつ、繊維強化プラスチック成型装置1の動作について説明する。
Next, the operation of the fiber reinforced
本発明を適用する繊維強化プラスチック成型方法は、導電性繊維集合体4〜6にマイクロ波を照射し発熱させ、この発熱により熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を含む繊維強化プラスチック材料101及びその成形用の成形型102を成形可能な温度まで加熱して、繊維強化プラスチックの成形を行うものである。マイクロ波は、成形に必要な温度まで導電性繊維集合体4〜6を発熱させる強度及び周波数を有するものである。
In the fiber reinforced plastic molding method to which the present invention is applied, the conductive fiber aggregates 4 to 6 are irradiated with microwaves to generate heat, and this heat generation causes the fiber reinforced
繊維強化プラスチック材料101として熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を繊維に含浸させたプリプレグ101を使用し、プリプレグ101及び成形型102を真空引き用の真空バッグ25にバギングし、真空バッグ25の内部を真空引きすると共に外部から加圧しつつ、導電性繊維集合体4〜6にマイクロ波を照射して発熱させ、繊維強化プラスチックの成形を行うことが好ましい。導電性繊維集合体4が、真空バッグ25に配置されていることが好ましい。導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5、導電性繊維集合体6は少なくとも1つ配置すればよいが、数が多いほど好ましい。
A
繊維強化プラスチック材料101、成形型102、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6の内の少なくとも1つの温度を測定し、測定した温度が成形に必要(最適)な予め設定された所望の温度になるように、マイクロ波の出力レベルをフィードバック制御することが好ましい。
The temperature of at least one of the fiber reinforced
以下、具体的に説明する。 This will be specifically described below.
成形を行う際に、一例として、圧力容器2の外部で成形部材21を準備する。先ず、成形型102の上にプリプレグ101を積層する。続いて、プリプレグ101をマイクロ波遮蔽シート23で覆う。続いて、プリプレグ101、成形型102及びマイクロ波遮蔽シート23を真空バッグ25に収容する。続いて、真空バッグ25の周囲を導電性繊維集合体4で覆い、成形部材21が出来る。
When forming, as an example, the forming
次に、圧力容器2の開閉扉2aを開け、載置台3を引き出して、載置台3の支持柱14の上に成形部材21を載置する。真空バッグ25に、減圧装置8の配管42をセットする。載置台3を圧力容器2の内部に移動させ、開閉扉2aを閉じる。
Next, the opening /
次に、繊維強化プラスチック成形装置1を作動させる。
Next, the fiber reinforced
制御部10は、減圧装置8の真空ポンプ41を作動させて、真空バッグ25の内部を真空引きする。これと共に、制御部10は、加圧装置9のコンプレッサ51を作動させ、圧力容器2の内部を高圧ガスで所定圧力まで加圧する。これにより、真空バッグ25の内部の空気が排出され、真空バッグ25の内部の隙間等の空間が無くなり、プリプレグ101と成形型102とが密着するように真空バッグ25に押し付けられる。
The
又、制御部10は、循環装置12を作動させ、圧力容器2内の気体の循環を開始する。
Further, the
続いて、制御部10が、マイクロ波照射装置7のマイクロ波発振器31を作動させ、圧力容器2の内部にマイクロ波を照射させる。このマイクロ波照射により、導電性繊維集合体4〜6が直ちに発熱する。導電性繊維集合体4の発熱により、プリプレグ101及び成形型102が主に加熱される。導電性繊維集合体5の発熱により、載置台3が主に加熱される。導電性繊維集合体6の発熱により、圧力容器2の内部の気体が主に加熱される。これら導電性繊維集合体4〜6の発熱により、プリプレグ101及び成形型102が成形に必要な温度まで急速に加熱される。
Subsequently, the
マイクロ波は圧力容器2の内壁で反射を繰り返すため、圧力容器2の内部はいずれの位置でもマイクロ波で満ちている。そのため、導電性繊維集合体4〜6が圧力容器2の内部のいずれの位置に配置されていても、マイクロ波が照射される。したがって、導電性繊維集合体4〜6の配置の自由度が高い。複数の導電性繊維集合体4〜6を配置すると、発熱源の数が複数になるため、プリプレグ101及び成形型102の温度(並びに圧力容器2内部の温度)をより早く上昇させることができる。特に、真空バッグ25に導電性繊維集合体4を配置すると、プリプレグ101及び成形型102をより早く加熱することができるため、短時間で成形を行うことができる。
Since the microwave is repeatedly reflected on the inner wall of the
なお、圧力容器2内の物の位置関係等によってマイクロ波が複数の導電性繊維集合体4〜6に照射されにくいときは、複数の導電性繊維集合体4〜6にマイクロ波が照射されやすいように、複数のマイクロ波照射装置7を圧力容器2内の適宜の位置に配置することが好ましい。
In addition, when it is difficult to irradiate the plurality of
成形時の成形部材21の一部拡大図を図2に示す。同図では、成形型102に立体的な凹凸がある例を示している。プリプレグ101、マイクロ波遮蔽シート23、真空バッグ25、導電性繊維集合体4は可撓性を有するものである。導電性繊維集合体4を接着等で真空バッグ25の変形に追随可能に取り付けておくと、真空バッグ25を真空引き及び外部加圧したときに、同図に示すように、成形型102の形状に合わせて、プリプレグ101、マイクロ波遮蔽シート23、真空バッグ25及び導電性繊維集合体4が変形して密着する。つまり、熱源になる導電性繊維集合体4が、成形型102の形状に合うように変形可能なため、プリプレグ101及び成形型102がどのような立体形状であっても、全体を均一に加熱することができる。
A partially enlarged view of the
導電性繊維集合体4〜6の温度は、マイクロ波の出力レベルを調整することで、例えば100〜1500℃の間で制御が可能である。これは、一般的な電気ヒーターよりも高温域まで調整が可能である。又、短時間で加熱可能である。そのため、短時間で成形を行うことができる。なお、加熱する最高温度は、プリプレグ101の成形温度や、真空バッグ25等の許容耐熱温度を考慮して制御すればよい。又、マイクロ波の出力レベル(強度)を、導電性繊維集合体4〜6が放電しない範囲で制御することが好ましい。
The temperature of the
図1に示す制御部10は、温度測定器19の測定した温度(導電性繊維集合体4の温度)をリアルタイムに検出する。制御部10は、温度測定器19の測定した温度が予め設定された所望の温度になるように、マイクロ波照射装置7(マイクロ波発振器31)の出力するマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御する。これにより、繊維強化プラスチック材料101及び成形型102の温度を、成形に最適な温度に制御することができる。
The
導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6のうちの少なくとも1つの温度を測定し、その温度が予め設定された所望の温度になるようにマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御してもよい。プリプレグ101及び成形型102(真空バッグ25)に最も近く配置されている導電性繊維集合体4の温度を測定し、マイクロ波の出力レベルをフィードバック制御することがより好ましい。
The temperature of at least one of the
フィードバック制御は、PID制御(Proportional-Integral-Differential Controller)により行うことが好ましい。PID制御とは、入力値の制御を出力値と目標値との偏差、その積分、および微分の3つの要素によって行う方法のことである。 The feedback control is preferably performed by PID control (Proportional-Integral-Differential Controller). PID control is a method in which control of an input value is performed by three elements: a deviation between an output value and a target value, its integration, and differentiation.
PID制御によるオーバーシュート(立ち上がり時に目標値を行き過ぎて高温になる温度変動)を防止するために、最終的な設定温度(所望の温度)まで段階的に設定温度を上昇させるように、低温側から高温側に多段階(複数段階)で設定温度を順次変化させて制御することが好ましい。 In order to prevent overshoot due to PID control (temperature fluctuation that exceeds the target value at the time of rising and becomes high temperature), the set temperature is gradually increased from the low temperature side to the final set temperature (desired temperature). It is preferable to control by changing the set temperature sequentially in multiple stages (multiple stages) on the high temperature side.
例えば、最終的な設定温度(所望の温度)をA℃、第1の設定温度をB1℃、第2の設定温度をB2℃としたときに、B1<B2<Aの関係に設定する。最初に第1の設定温度B1℃になるようPID制御し、続いて第2の設定温度B2℃になるようPID制御し、続いて最終的な設定温度をA℃になるようPID制御する。このように制御することでオーバーシュートを低減することができる。 For example, when the final set temperature (desired temperature) is A ° C., the first set temperature is B 1 ° C., and the second set temperature is B 2 ° C., the relationship B 1 <B 2 <A is satisfied. Set. First, PID control is performed to achieve the first set temperature B 1 ° C, then PID control is performed to achieve the second set temperature B 2 ° C, and then PID control is performed so that the final set temperature is A ° C. . By controlling in this way, overshoot can be reduced.
なお、制御部10は、温度測定器18の測定した温度(成形型102の温度)が予め設定された所望の温度になるように、マイクロ波照射装置7の出力するマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御するようにしてもよい。又、プリプレグ101に温度測定器を設け、制御部10がプリプレグ101の温度を予め設定された所望の温度になるように、マイクロ波照射装置7の出力するマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御するようにしてもよい。マイクロ波の出力レベルの変化に応じて、導電性繊維集合体4(5,6)の温度が直ちに変化するため、導電性繊維集合体4(5,6)の温度が所望の温度になるようにフィードバック制御することがより好ましい。
The
プリプレグ101、成形型102(温度測定器18)及び導電性繊維集合体4(温度測定器19)の設定温度(所望の温度)は、プリプレグ101の種類によって適宜設定すればよい。例えば熱硬化性樹脂としてエポキシ樹脂を用いた場合、エポキシ樹脂の硬化温度は100〜250℃程度である。例えば熱硬化性樹脂としてポリイミドを用いた場合、ポリイミドの硬化温度は300〜400℃程度である。プリプレグ101が硬化温度になるように、成形型102及び導電性繊維集合体4の設定温度を適宜設定する。
The set temperature (desired temperature) of the
制御部10が、温度測定器18及び温度測定器19の両方の温度に基づきフィードバック制御するようにしてもよい。その方法は任意である。例えば、プリプレグ101及び成形型102の温度が成形に直接影響するため、温度測定器18が所望の温度になるように温度測定器18の検出温度を主としてフィードバック制御し、導電性繊維集合体4の温度測定器19の検出温度を従としてフィードバック制御するようにしてもよい。一例を示すと、成形型102の成形設定温度を150℃としたときに、制御部10は、最初に、導電性繊維集合体4(温度測定器19)の温度が200℃(導電性繊維集合体4の最高設定温度)になるようにマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御し、200℃になった後は、成形型102(温度測定器18)の温度が150℃(成形型102の成形設定温度)になるようにマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御するようにしてもよい。
The
成形型102に複数の温度測定器18を配置して、成形型102が均一な温度になるようにマイクロ波照射装置7を制御してもよい。導電性繊維集合体4に複数の温度測定器19を配置して、導電性繊維集合体4が均一な温度になるようにマイクロ波照射装置7を制御してもよい。
A plurality of
さらに、制御部10は、加熱に使用するマイクロ波照射装置7及び冷却に使用する冷却装置11を制御して、繊維強化プラスチック材料101、成形型102、導電性繊維集合体4、導電性繊維集合体5及び導電性繊維集合体6の内の少なくとも1つが所望の温度になるように、マイクロ波の出力レベルをフィードバック制御してもよい。又、制御部10は、圧力容器2の内部の気体の温度が所望の温度になるように、マイクロ波の出力レベルをフィードバック制御してもよい。
Further, the
制御部10は、プリプレグ101の成形に必要な加熱時間が経過した後に、マイクロ波照射装置7のマイクロ波照射を停止させる。その後、冷却装置11を適宜作動させ、繊維強化プラスチックを冷却する。以上で、繊維強化プラスチックの成形が完了する。
The
使用した導電性繊維集合体4〜6は、1回限りの使い捨てではなく、繰り返し何度も成形に使用することができる。真空バッグ25は1回限りの使い捨てである場合が多いが、導電性繊維集合体4を真空バッグ25から取り外して再利用すればよい。導電性繊維集合体4は可撓性を有して成形型102の形状に対応して変形可能なので、異なる形状の成形型102であっても再使用することができる。
The used conductive fiber aggregates 4 to 6 are not disposable one-time but can be used repeatedly for molding. The
なお、図1に示す成形部材21では、導電性繊維集合体4が真空バッグ25の外側を全体的に覆うように配置されている例を示したが、図3に示すように、導電性繊維集合体4a,4bが真空バッグ25の外側の必要な部位(一部)にだけ配置されていてもよい。又、図4に示すように、導電性繊維集合体4c,4dが真空バッグ25の内側に配置されていてもよい。図3、図4では、既に説明した構成と同様の構成については同じ符号を付して詳細な説明を省略する。両図では、減圧装置8の配管42の図示は省略している。
In the
図3に示す成形部材21aは、真空バッグ25の外側に、導電性繊維集合体4a及び導電性繊維集合体4bを配置した例である。導電性繊維集合体4aは、シート状であり、プリプレグ101とほぼ同様の平面形状に形成されている。導電性繊維集合体4aは、プリプレグ101に対向する部位に配置されている。導電性繊維集合体4bは、シート状であり、成形型102とほぼ同様の平面形状に形成されている。導電性繊維集合体4bは、成形型102に対向する部位に配置されている。導電性繊維集合体4a及び導電性繊維集合体4bは、接着剤、両面接着テープ又はベルト等の固定部材で真空バッグ25に取り付けられていてもよい。
3 is an example in which the
このように構成すると、導電性繊維集合体4aはプリプレグ101を主に加熱し、導電性繊維集合体4bは成形型102を主に加熱する。導電性繊維集合体4a及び導電性繊維集合体4bの各々の厚さや形状を適宜設定することで、各々の発熱特性(加熱特性)を適宜変えることができる。又、真空バッグ25に取り付けやすい。なお、必要性に応じて、導電性繊維集合体4a及び導電性繊維集合体4bのいずれか一方だけを配置してもよい。2以上の複数の導電性繊維集合体4を真空バッグ25に配置してもよい。
If comprised in this way, the
図4に示す成形部材21bは、真空バッグ25の内側に、導電性繊維集合体4c及び導電性繊維集合体4bを配置した例である。導電性繊維集合体4cは、シート状であり、プリプレグ101とほぼ同様の平面形状に形成されている。導電性繊維集合体4cは、プリプレグ101に対向する部位に配置されている。マイクロ波遮蔽シート23が導電性である場合、同図に示すように、マイクロ波遮蔽シート23と導電性繊維集合体4cとの間に、互いの接触を防止するために、可撓性を有する絶縁シート27aを配置してもよい。導電性繊維集合体4dは、シート状であり、成形型102とほぼ同様の平面形状に形成されている。導電性繊維集合体4dは、成形型102に対向する部位に配置されている。成形型102が導電性である場合、同図に示すように、マイクロ波遮蔽シート23と導電性繊維集合体4cとの間に、互いの接触を防止するために、可撓性を有する絶縁シート27bを配置してもよい。
The
このように構成すると、導電性繊維集合体4cはプリプレグ101を主に加熱し、導電性繊維集合体4dは成形型102を主に加熱する。導電性繊維集合体4c及び導電性繊維集合体4dの各々の厚さや形状を適宜設定することで、各々の発熱特性(加熱特性)を適宜変えることができる。
If comprised in this way, the
又、導電性繊維集合体4c及び導電性繊維集合体4dは、真空バッグ25内に配置されるため、接着剤等の固定部材で真空バッグ25に固定しなくてもよい。そのため、成形後に、導電性繊維集合体4c,4dを容易に真空バッグ25から取り出せるため、容易に再利用することができる。
Moreover, since the
又、真空バッグ25に挟み込まれるため、導電性繊維集合体4c及び導電性繊維集合体4dを、プリプレグ101及び成形型102の形状にぴったりと合うように変形させることができる。
Further, since the
なお、オートクレーブ成形を行う成形装置及び成形方法について説明したが、これに限られず、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を成形する種々の成形装置及び成形方法に本発明を適用することができる。例えば、真空バッグを加圧しない状態で成形を行う真空バッグ成形法に本発明を適用してもよいし、RTM(Resin Transfer Molding)法、VaRTM法に本発明を適用してもよい。ここで、RTM(Resin Transfer Molding)法は熱硬化性樹脂を成形型に封入された繊維プリフォームに注入後に加熱硬化する方法である。VaRTM法は、RTM法の一種で素材を積層後、真空にしてから熱硬化性樹脂を含浸して加熱硬化する方法である。これら各方法では、成形時に加熱が必要である。その加熱に、導電性繊維集合体へのマイクロ波照射による発熱を利用することができる。 In addition, although the shaping | molding apparatus and shaping | molding method which perform autoclave shaping | molding were demonstrated, it is not restricted to this, This invention is applicable to the various shaping | molding apparatuses and shaping | molding methods which shape | mold a thermosetting resin or a thermoplastic resin. For example, the present invention may be applied to a vacuum bag molding method in which molding is performed without pressing the vacuum bag, or the present invention may be applied to an RTM (Resin Transfer Molding) method and a VaRTM method. Here, the RTM (Resin Transfer Molding) method is a method in which a thermosetting resin is injected into a fiber preform enclosed in a mold and then heat-cured. The VaRTM method is a type of RTM method in which a material is laminated, vacuumed, impregnated with a thermosetting resin, and heat cured. Each of these methods requires heating during molding. For the heating, heat generated by microwave irradiation to the conductive fiber assembly can be used.
又、圧力容器2を用いた例を説明したが、必要性に応じて、常圧で使用可能な常圧容器を用いて成形してもよい。又、容器内でマイクロ波を照射して成形するのではなく、解放空間でマイクロ波を照射して成形を行うようにしてもよい。
Moreover, although the example using the
(温度制御実験)
導電性繊維集合体として炭素繊維フェルト(カーボンフェルト)を用い、マイクロ波を照射して発熱させた。この温度を温度測定器で測定し、設定した温度になるようにマイクロ波の出力レベルをフィードバック制御した例を示す。
(Temperature control experiment)
Carbon fiber felt (carbon felt) was used as the conductive fiber assembly, and heat was generated by irradiation with microwaves. An example is shown in which this temperature is measured by a temperature measuring device, and the microwave output level is feedback-controlled so as to reach a set temperature.
(共通条件)
マイクロ波発振器(株式会社ニッシン製、型名:MPS−30A−AC、最大出力:3kW、周波数:2450MHz、マイクロ波出力制御ユニット(ニッシン社製、EX−FBU)付き)の外部インタフェースコネクタに、フィードバック制御器(株式会社チノー社製、温調器(デジタルプログラム調節計)、型名:KP―2000)の出力端子を接続した。フィードバック制御器の入力端子には、放射温度測定器(LumaSense社製、Impac(R)光ファイバーデジタル放射温度計、型名:IGA50−LO/MB20、測定範囲:300〜2000℃、検出波長:1.45〜1.8μm、検出素子:InGaAs)を接続した。この接続で、放射温度測定器の測定した温度が設定温度になるように、マイクロ波発振器の出力レベルをフィードバック制御できるように構成した。
(Common conditions)
Feedback to external interface connector of microwave oscillator (manufactured by Nissin Co., Ltd., model name: MPS-30A-AC, maximum output: 3 kW, frequency: 2450 MHz, with microwave output control unit (manufactured by Nissin Co., EX-FBU)) The output terminal of a controller (manufactured by Chino Corporation, temperature controller (digital program controller), model name: KP-2000) was connected. At the input terminal of the feedback controller, a radiation temperature measuring device (manufactured by LumaSense, Impac® optical fiber digital radiation thermometer, model name: IGA50-LO / MB20, measurement range: 300 to 2000 ° C., detection wavelength: 1. 45 to 1.8 μm, detection element: InGaAs) was connected. With this connection, the output level of the microwave oscillator can be feedback controlled so that the temperature measured by the radiation thermometer becomes the set temperature.
フィードバック制御は、PID制御により行った。 Feedback control was performed by PID control.
炭素繊維フェルトには、日本カーボン株式会社製のソフトフェルトを使用した。炭素繊維フェルトを、円盤状(半径30〜40mm、厚さ5mm)の形状に加工した。単体または複数(2枚)の炭素繊維フェルトが同軸上に並ぶように配列して用いた。
A soft felt made by Nippon Carbon Co., Ltd. was used for the carbon fiber felt. The carbon fiber felt was processed into a disk shape (
常圧の環境で、炭素繊維フェルトにアルゴンガスまたは窒素ガスを通流させながら、マイクロ波を照射してマイクロ波加熱または放電加熱した。 In an environment of normal pressure, microwave heating or discharge heating was performed by irradiating microwaves while flowing argon gas or nitrogen gas through the carbon fiber felt.
(実験1)
フィードバック制御器の設定温度を350℃、450℃、550℃の各々に設定したときに、炭素繊維フェルトの温度が350℃、450℃、550℃になった。フィードバック制御を行わないときに、出力3kWのマイクロ波を照射したところ、炭素繊維フェルトの温度は1200℃まで上昇した。1200℃までの上昇時間は、数秒であった。
(Experiment 1)
When the set temperature of the feedback controller was set to 350 ° C., 450 ° C., and 550 ° C., the temperature of the carbon fiber felt became 350 ° C., 450 ° C., and 550 ° C. When feedback control was not performed, a microwave with an output of 3 kW was irradiated, and the temperature of the carbon fiber felt increased to 1200 ° C. The rise time up to 1200 ° C. was several seconds.
(実験2)
マイクロ波フィードバック回路EX−FBUにより、450℃で30分間一定とするワンステッププログラムで、アルゴン気流(1192cm3 min-1 SATP)中一対の炭素繊維フェルト間に500W(進行波500W,反射波0W)のマイクロ波(2.45GHz)を印加して得られた温度変化を測定した。再現性を確認するために同条件の試行を3回繰り返した。その結果を図5に示す。図5(1)から図5(3)に示すように、450℃に制御できることが確認できた。又、図5(1)から図5(3)に示すように、同様のPID動作応答が得られ、再現性を確認することができた。
(Experiment 2)
500W (a traveling wave 500W, reflected wave 0W) between a pair of carbon fiber felts in an argon stream (1192cm 3 min -1 SATP) with a one-step program that keeps constant at 450 ° C for 30 minutes using a microwave feedback circuit EX-FBU The temperature change obtained by applying the microwave (2.45 GHz) was measured. In order to confirm reproducibility, trials under the same conditions were repeated three times. The result is shown in FIG. As shown in FIGS. 5 (1) to 5 (3), it was confirmed that the temperature could be controlled to 450 ° C. Further, as shown in FIGS. 5 (1) to 5 (3), similar PID operation responses were obtained, and reproducibility could be confirmed.
(実験3)
実験2(図5)で現れたPIDオーバーシュートを抑制するため、同様の構成で、2段階での温度制御を経験的な方法で試みた。図6(a)は、初期5分間400℃一定、その後の25分間450℃一定の設定で0.50kWのマイクロ波を印加したときの温度変化を示す。1段目で30℃ほどのオーバーシュートが生じたが、結局1段目と2段目の境界で約30℃の段差が生じた。この段差を解消するため、図6(b)では、初期5分間を420℃一定とし、それ以降の25分間を450℃一定として行い、良好な結果を得た。
(Experiment 3)
In order to suppress the PID overshoot that appeared in Experiment 2 (FIG. 5), temperature control in two stages was attempted by an empirical method with the same configuration. FIG. 6A shows a temperature change when a microwave of 0.50 kW is applied at a setting of constant 400 ° C. for 5 minutes and then constant 450 ° C. for 25 minutes. Although an overshoot of about 30 ° C. occurred at the first stage, a step of about 30 ° C. occurred at the boundary between the first stage and the second stage. In order to eliminate this level difference, in FIG. 6B, the initial 5 minutes was kept constant at 420 ° C., and the subsequent 25 minutes were kept constant at 450 ° C., and good results were obtained.
(実験4)
図7は、より低温の350℃での制御を試みた結果であり、図7(a)は、350℃ワンステップの設定でアルゴン気流(1192 cm3 min-1 SATP)中、一対の炭素繊維フェルトに0.30kWのマイクロ波を30分間印加したときの温度変化を示す。オーバーシュートが若干観測されたが、20℃弱であり、オートクレーブ用熱源としては良好な結果と考えられる。図7(b)は、3ステップで350℃まで昇温する設定で行ったものである。第1ステップは320℃で3分、第2ステップは340℃で2分、そして第3ステップは350℃で25分の設定でアルゴン気流(1192 cm3 min-1 SATP)中、一対の炭素繊維フェルトに0.30kWのマイクロ波を印加したときの温度変化を示す。オーバーシュートはやや改善されているようにも見えるが、図7(a)の場合と大差はなく、むしろステップ変化にともなうわずかな段差が生じる可能性は拭えない。
(Experiment 4)
FIG. 7 shows the result of attempting control at a lower temperature of 350 ° C., and FIG. 7A shows an argon airflow (1192) at 350 ° C. one step setting. (cm 3 min -1 SATP) shows a temperature change when a 0.30 kW microwave is applied to a pair of carbon fiber felts for 30 minutes. Although some overshoot was observed, it was a little less than 20 ° C., which is considered a good result as a heat source for autoclaves. FIG.7 (b) is performed by the setting which heats up to 350 degreeC by 3 steps. The first step is 320 ° C. for 3 minutes, the second step is 340 ° C. for 2 minutes, and the third step is 350 ° C. for 25 minutes. (cm 3 min −1 SATP) shows a temperature change when a 0.30 kW microwave is applied to a pair of carbon fiber felts. Although the overshoot seems to be slightly improved, it is not much different from the case of FIG. 7A, and the possibility that a slight step due to the step change is generated cannot be wiped out.
350℃(400℃)以下の低温の温度制御では、FBU−EXワンステップ設定で十分高速温度コントロールが可能である結果を得ることができた。 In the temperature control at a low temperature of 350 ° C. (400 ° C.) or less, it was possible to obtain a result that sufficiently high-speed temperature control was possible with FBU-EX one-step setting.
(実験5)
図8は、350℃ワンステップ設定でアルゴン気流(1192 cm3 min-1 SATP)中、一対の炭素繊維フェルトにマイクロ波を30分間印加したときのPID温度応答のマイクロ波出力依存性を調べた結果である。
(Experiment 5)
Figure 8 shows the argon airflow (1192 It is the result of investigating the microwave output dependence of the PID temperature response when a microwave is applied to a pair of carbon fiber felts for 30 minutes in (cm 3 min -1 SATP).
初期における温度の立ち上がりは、マイクロ波出力が高いほど、速くなる傾向が認められた。オーバーシュートは(a)、(b)、(c)および(d)の場合に対して、それぞれ4%、11%、11%、17%であった。また、マイクロ波出力を上げると、目標値(350℃)からの偏差が大きくなる傾向が認められた。各出力条件で、比例ゲイン、積分ゲインおよび微分ゲインの最適化を行えばよい。 It was recognized that the temperature rise in the initial stage tended to be faster as the microwave output was higher. The overshoots were 4%, 11%, 11%, and 17% for the cases (a), (b), (c), and (d), respectively. Moreover, when the microwave output was raised, the tendency for the deviation from a target value (350 degreeC) to become large was recognized. What is necessary is just to optimize a proportional gain, an integral gain, and a differential gain under each output condition.
1は繊維強化プラスチック成形装置、2は圧力容器、2aは開閉扉、3は載置台、4・4a・4b・4c・4dは導電性繊維集合体、5は導電性繊維集合体、6は導電性繊維集合体、7はマイクロ波照射装置、8は減圧装置、9は加圧装置、10は制御部、11は冷却装置、12は循環装置、14は支持柱、18は温度測定器、19は温度測定器、21・21a・21bは成形部材、23はマイクロ波遮蔽シート、25は真空バッグ、27a・27bは絶縁シート、31はマイクロ波発振器、32はアンテナ、41は真空ポンプ、42は配管、51はコンプレッサ、52は配管、61は冷却器、62は配管、63は熱交換器、65はモータ、66はファン、101は繊維強化プラスチック材料(プリプレグ)、102は成形型である。 1 is a fiber reinforced plastic molding apparatus, 2 is a pressure vessel, 2a is an opening / closing door, 3 is a mounting table, 4 · 4a · 4b · 4c · 4d are conductive fiber assemblies, 5 is a conductive fiber assembly, and 6 is conductive 10 is a pressure reduction device, 9 is a pressure device, 10 is a control unit, 11 is a cooling device, 12 is a circulation device, 14 is a support column, 18 is a temperature measuring device, 19 Is a molded member, 23 is a microwave shielding sheet, 25 is a vacuum bag, 27a and 27b are insulating sheets, 31 is a microwave oscillator, 32 is an antenna, 41 is a vacuum pump, and 42 is Piping, 51 is a compressor, 52 is piping, 61 is a cooler, 62 is piping, 63 is a heat exchanger, 65 is a motor, 66 is a fan, 101 is a fiber reinforced plastic material (prepreg), and 102 is a mold.
Claims (10)
前記導電性繊維集合体、熱硬化性樹脂又は熱可塑性樹脂を含む繊維強化プラスチック材料、及びその成形用の成形型が内部に収容される容器と、
前記繊維強化プラスチック材料及び前記成形型を成形可能な温度まで加熱するために、前記容器内の前記導電性繊維集合体にマイクロ波を照射して発熱させるマイクロ波照射装置とを、備えることを特徴とする繊維強化プラスチック成形装置。 A conductive fiber assembly;
A container in which the conductive fiber aggregate, a fiber reinforced plastic material containing a thermosetting resin or a thermoplastic resin, and a molding die for molding are contained;
In order to heat the fiber reinforced plastic material and the mold to a moldable temperature, a microwave irradiation device for generating heat by irradiating the conductive fiber assembly in the container with microwaves is provided. Fiber reinforced plastic molding equipment.
前記容器が、圧力容器であると共に、前記プリプレグ及び前記成形型をバギングした真空引き用の真空バッグを収容するものであり、
前記真空バッグを真空引きする減圧装置と、前記容器内部を加圧することで前記真空バッグを外部から加圧する加圧装置とを備えることを特徴とする請求項6に記載の繊維強化プラスチック成形装置。 The fiber reinforced plastic material is a prepreg in which a fiber is impregnated with a thermosetting resin or a thermoplastic resin,
The container is a pressure container and contains a vacuum bag for vacuuming bagged the prepreg and the mold,
The fiber reinforced plastic molding apparatus according to claim 6, comprising: a decompression device that evacuates the vacuum bag; and a pressurization device that pressurizes the vacuum bag from outside by pressurizing the inside of the container.
前記温度測定器の測定した温度が予め設定された所望の温度になるように、前記マイクロ波照射装置の出力レベルをフィードバック制御する制御部とを、備えることを特徴とする請求項6から9のいずれかに記載の繊維強化プラスチック成形装置。 A temperature measuring device for measuring the temperature of at least one of the fiber reinforced plastic material, the mold and the conductive fiber assembly;
The control part which carries out feedback control of the output level of the said microwave irradiation apparatus so that the temperature measured by the said temperature measuring device may turn into the preset desired temperature is provided. The fiber reinforced plastic molding apparatus in any one.
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