JP2018155833A - Imaging lens and imaging apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、特に、ＦＡ（factory automation）用カメラ、ＭＶ（Machine Vision）用カメラ、デジタルカメラ、監視用カメラ、および／または、車載用カメラ等に好適な単焦点の撮像レンズ、およびこの撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。 The present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more particularly to a single focal point suitable for an FA (factory automation) camera, an MV (Machine Vision) camera, a digital camera, a surveillance camera, and / or an in-vehicle camera. The present invention relates to an imaging lens and an imaging device including the imaging lens.
ＦＡ（factory automation）用カメラ、ＭＶ（Machine Vision）用カメラ、デジタルカメラ、監視用カメラ、および／または、車載用カメラ等に使用可能な単焦点の撮像レンズとして、例えば下記特許文献１に記載のレンズ系が知られている。 As a single-focus imaging lens that can be used for a FA (factory automation) camera, an MV (Machine Vision) camera, a digital camera, a surveillance camera, and / or a vehicle-mounted camera, for example, it is described in Patent Document 1 below. Lens systems are known.
上記のような撮像レンズでは、全長が短い撮像レンズが望まれているが、特許文献１のレンズ系では、全長が十分に短いとは言えない。 In the imaging lens as described above, an imaging lens having a short overall length is desired. However, the lens system of Patent Document 1 cannot be said to have a sufficiently short overall length.
本発明は上記事情に鑑みなされたものであり、全長が短い撮像レンズ、および、この撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object thereof is to provide an imaging lens having a short overall length and an imaging device including the imaging lens.
本発明の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、第１レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとからなり、もしくは、物体側から順に、正レンズと、正レンズと負レンズを物体側から順に接合してなり物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた接合レンズとからなり、第２レンズ群は、絞りを有し、第３レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、もしくは、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、全系の焦点距離をｆ、第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、条件式（１）を満足することを特徴とする。
０．２５＜ｆ／ｆＧ１＜１．０ …（１）
The imaging lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group, and a third lens group having a positive refractive power. In order from the object side, it consists of a positive lens and a meniscus lens with a convex surface facing the object side, or in order from the object side, a positive lens, a positive lens, and a negative lens are joined in order from the object side. The second lens group has a stop, and the third lens group in order from the object side is a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a cemented lens having a convex surface and a concave surface facing the image side. It consists of a negative lens or, in order from the object side, it consists of a negative lens, a positive lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens. The focal length of the entire system is f, and the focal length of the first lens group Where fG1 is satisfied, conditional expression (1) is satisfied. To.
0.25 <f / fG1 <1.0 (1)
なお、条件式（１−１）を満足することが好ましい。
０．２５＜ｆ／ｆＧ１＜０．７５ …（１−１）
In addition, it is preferable that conditional expression (1-1) is satisfied.
0.25 <f / fG1 <0.75 (1-1)
本発明の撮像レンズにおいては、全系の焦点距離をｆ、第２レンズ群の焦点距離をｆＧ２としたとき、条件式（２）を満足することが好ましく、条件式（２−１）を満足することがより好ましい。
−１＜ｆ／ｆＧ２＜０．４ …（２）
−０．４＜ｆ／ｆＧ２＜０．４ …（２−１）
In the imaging lens of the present invention, it is preferable that the conditional expression (2) is satisfied and the conditional expression (2-1) is satisfied, where f is the focal length of the entire system and fG2 is the focal length of the second lens group. More preferably.
-1 <f / fG2 <0.4 (2)
−0.4 <f / fG2 <0.4 (2-1)
また、全系の焦点距離をｆ、第３レンズ群の焦点距離をｆＧ３としたとき、条件式（３）を満足することが好ましく、条件式（３−１）を満足することがより好ましい。
０．４＜ｆ／ｆＧ３＜３ …（３）
０．８＜ｆ／ｆＧ３＜１．８ …（３−１）
Further, when the focal length of the entire system is f and the focal length of the third lens group is fG3, it is preferable to satisfy the conditional expression (3), and it is more preferable to satisfy the conditional expression (3-1).
0.4 <f / fG3 <3 (3)
0.8 <f / fG3 <1.8 (3-1)
また、全系の焦点距離をｆ、第１レンズ群の最も物体側の正レンズの焦点距離をｆＬ１ａとしたとき、条件式（４）を満足することが好ましく、条件式（４−１）を満足することがより好ましい。
０．４＜ｆ／ｆＬ１ａ＜３ …（４）
０．６＜ｆ／ｆＬ１ａ＜１．３ …（４−１）
Further, when the focal length of the entire system is f and the focal length of the positive lens closest to the object in the first lens group is fL1a, it is preferable to satisfy the conditional expression (4), and the conditional expression (4-1) It is more preferable to satisfy.
0.4 <f / fL1a <3 (4)
0.6 <f / fL1a <1.3 (4-1)
また、第２レンズ群は、屈折力を有するレンズとして、２枚の球面レンズを接合してなる接合レンズ、もしくは、物体側および像側のいずれも曲率半径の絶対値が中心よりも有効径端において小さい両面非球面レンズのみを有し、屈折力を有するレンズの物体側もしくは像側に絞りを有することが好ましい。 In addition, the second lens group is a cemented lens obtained by cementing two spherical lenses as a lens having refractive power, or the absolute value of the radius of curvature of both the object side and the image side is more effective than the center. It is preferable that the lens has only a small double-sided aspheric lens and has a stop on the object side or image side of the lens having refractive power.
また、第３レンズ群は、物体側から順に、負レンズと正レンズを物体側から順に接合してなる第３ａ接合レンズと、正レンズと負レンズを物体側から順に接合してなる第３ｂ接合レンズとを有することが好ましい。 The third lens group includes a 3a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side, and a 3b cemented lens in which the positive lens and the negative lens are sequentially cemented from the object side. It is preferable to have a lens.
また、第３レンズ群の物体側の負レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｎ１、第３レンズ群の物体側の負レンズの像側に隣接する正レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｐ１、第３レンズ群の像側の負レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｎ２、第３レンズ群の像側の負レンズの物体側に隣接する正レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｐ２としたとき、条件式（５）を満足することが好ましく、下記条件式（５−１）を満足することがより好ましい。
０＜（νＬ３ｐ１−νＬ３ｎ１）／（νＬ３ｐ２−νＬ３ｎ２）＜２ …（５）
０＜（νＬ３ｐ１−νＬ３ｎ１）／（νＬ３ｐ２−νＬ３ｎ２）＜１ …（５−１）
Also, the Abbe number of the negative lens on the object side of the third lens group is νL3n1, the Abbe number of the positive lens adjacent to the image side of the negative lens on the object side of the third lens group is νL3p1, When the Abbe number at the d-line of the negative lens on the image side of the lens group is νL3n2, and the Abbe number at the d-line of the positive lens adjacent to the object side of the negative lens on the image side of the third lens group is νL3p2, the conditional expression ( 5) is preferably satisfied, and it is more preferable that the following conditional expression (5-1) is satisfied.
0 <(νL3p1-νL3n1) / (νL3p2-νL3n2) <2 (5)
0 <(νL3p1-νL3n1) / (νL3p2-νL3n2) <1 (5-1)
本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の撮像レンズを備えたことを特徴とする。 An image pickup apparatus according to the present invention includes the image pickup lens according to the present invention described above.
なお、上記「〜からなる」とは、構成要素として挙げたもの以外に、実質的にパワーを有さないレンズ、パワーを有さないミラーや絞りやマスクやカバーガラスやフィルタなどのレンズ以外の光学要素などを含んでもよいことを意図するものである。 In addition, the above-mentioned “consisting of” means lenses other than those listed as constituent elements, lenses that do not have power substantially, lenses other than mirrors, diaphragms, masks, cover glasses, filters, etc. that do not have power. It is intended that an optical element or the like may be included.
また、上記「レンズ群」とは、必ずしも複数のレンズから構成されるものだけでなく、１枚のレンズのみで構成されるものも含むものとする。また、レンズ群の屈折力の符号、レンズの屈折力の符号、レンズの面形状、およびレンズの面の曲率半径は、非球面が含まれているものは近軸領域で考えることとする。また、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。また、焦点距離については、無限遠物体合焦時で考えることとする。 Further, the “lens group” does not necessarily include a plurality of lenses but also includes a single lens. In addition, the sign of the refractive power of the lens group, the sign of the refractive power of the lens, the surface shape of the lens, and the radius of curvature of the lens surface are considered in the paraxial region if an aspheric surface is included. The sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side. The focal length is considered when an object at infinity is in focus.
本発明によれば、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、第１レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとからなり、もしくは、物体側から順に、正レンズと、正レンズと負レンズを物体側から順に接合してなり物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた接合レンズとからなり、第２レンズ群は、絞りを有し、第３レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、もしくは、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、全系の焦点距離をｆ、第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、条件式（１）を満足するものとしたので、全長が短い撮像レンズ、および、この撮像レンズを備えた撮像装置を提供することができる。
０．２５＜ｆ／ｆＧ１＜１．０ …（１）
According to the present invention, in order from the object side, the first lens group having the positive refractive power, the second lens group, and the third lens group having the positive refractive power, the first lens group includes the object Consists of a positive lens and a meniscus lens with a convex surface facing the object side in order from the side, or a positive lens, a positive lens and a negative lens sequentially joined from the object side, and convex toward the object side The second lens group has a stop, and the third lens group in order from the object side is a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens. Or a negative lens, a positive lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side. The focal length of the entire system is f, and the focal length of the first lens group is When fG1 is satisfied, conditional expression (1) is satisfied. Overall length is short imaging lens, and it is possible to provide an imaging apparatus including the imaging lens.
0.25 <f / fG1 <1.0 (1)
以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。図１は本発明の一実施形態にかかる撮像レンズのレンズ構成を示す断面図である。図１に示す構成例は、後述の実施例１の撮像レンズの構成と共通である。図１は、無限遠物体に合焦した状態を示しており、左側が物体側、右側が像側であり、図示されている開口絞りＳｔは必ずしも大きさおよび／または形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の絞りの位置を示すものである。また、軸上光束ａおよび最大画角の光束ｂも合わせて示している。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a cross-sectional view showing a lens configuration of an imaging lens according to an embodiment of the present invention. The configuration example shown in FIG. 1 is the same as the configuration of the imaging lens of Example 1 described later. FIG. 1 shows a state in which an object at infinity is focused, the left side is the object side, the right side is the image side, and the illustrated aperture stop St does not necessarily represent the size and / or shape. This shows the position of the stop on the optical axis Z. In addition, an axial light beam a and a light beam b having a maximum field angle are also shown.
本実施形態の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。 The imaging lens of the present embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a third lens group G3 having a positive refractive power.
この撮像レンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、光学系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、プリズム、および／または赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタを配置することが好ましいため、図１では、これらを想定した平行平面板状の光学部材ＰＰをレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置した例を示している。 When this imaging lens is applied to an imaging device, a cover glass, a prism, and / or an infrared cut filter, a low-pass filter, etc. are provided between the optical system and the image plane Sim depending on the configuration of the camera side on which the lens is mounted. Since it is preferable to arrange various filters, FIG. 1 shows an example in which a parallel plane plate-like optical member PP assuming these is arranged between the lens system and the image plane Sim.
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとからなり、もしくは、物体側から順に、正レンズと、正レンズと負レンズを物体側から順に接合してなり物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた接合レンズとからなる。このように、第１レンズ群Ｇ１において、物体側から順に、正レンズを配置した後、像側に凹面を向けたレンズ成分を配置するテレフォトタイプの構成とすることによって、主点が前に出て全長を短くするのに有利となる。 The first lens group G1 includes, in order from the object side, a positive lens and a meniscus lens having a convex surface facing the object side, or in order from the object side, a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side. It consists of a cemented lens with a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side. In this way, in the first lens group G1, the principal point is set forward by adopting a telephoto type configuration in which a positive lens is arranged in order from the object side and then a lens component having a concave surface facing the image side is arranged. It is advantageous to go out and shorten the overall length.
第２レンズ群Ｇ２は、開口絞りＳｔを有する。 The second lens group G2 has an aperture stop St.
第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、もしくは、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなる。像面Ｓｉｍへの周辺画角の主光線の入射角を小さくするためには強い正の屈折力が必要であり、また球面収差の発生を抑えるためにも、第３レンズ群Ｇ３における正レンズの枚数は複数であることが好ましいが、４枚以上になると全長が長くなってしまう。そのため、本実施形態のように正レンズの枚数を２枚もしくは３枚に抑えることによって、全長を短くするのに有利となる。また、離れた位置に負レンズを配置することによって、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとることができる。 The third lens group G3 includes, in order from the object side, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens, or in order from the object side, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens. It consists of a lens and a negative lens. In order to reduce the incident angle of the principal ray having the peripheral field angle on the image plane Sim, a strong positive refractive power is required, and in order to suppress the occurrence of spherical aberration, the positive lens in the third lens group G3 The number of sheets is preferably plural, but if the number is four or more, the total length becomes long. Therefore, it is advantageous to shorten the overall length by limiting the number of positive lenses to two or three as in the present embodiment. Further, by arranging the negative lens at a distant position, it is possible to balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
全系の焦点距離をｆ、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆＧ１としたとき、条件式（１）を満足するように構成されている。条件式（１）の下限以下とならないようにすることによって、レンズ全長を短く抑えることができる。条件式（１）の上限以上とならないようにすることによって、十分なバックフォーカスを確保することができる。なお、下記条件式（１−１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
０．２５＜ｆ／ｆＧ１＜１．０ …（１）
０．２５＜ｆ／ｆＧ１＜０．７５ …（１−１）
When the focal length of the entire system is f and the focal length of the first lens group G1 is fG1, the lens system is configured to satisfy the conditional expression (1). By making it not below the lower limit of conditional expression (1), the total lens length can be kept short. By ensuring that the upper limit of conditional expression (1) is not exceeded, sufficient back focus can be secured. If the following conditional expression (1-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
0.25 <f / fG1 <1.0 (1)
0.25 <f / fG1 <0.75 (1-1)
本実施形態の撮像レンズにおいては、全系の焦点距離をｆ、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆＧ２としたとき、条件式（２）を満足することが好ましい。条件式（２）を満足することによって、開口絞りＳｔ付近の屈折力が弱くなるため、光線の光路を大きく曲げずに収差のみを補正することができる。なお、下記条件式（２−１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
−１＜ｆ／ｆＧ２＜０．４ …（２）
−０．４＜ｆ／ｆＧ２＜０．４ …（２−１）
In the imaging lens of the present embodiment, it is preferable that conditional expression (2) is satisfied, where f is the focal length of the entire system and fG2 is the focal length of the second lens group G2. By satisfying conditional expression (2), the refractive power in the vicinity of the aperture stop St becomes weak, so that only the aberration can be corrected without greatly bending the optical path of the light beam. If the following conditional expression (2-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
-1 <f / fG2 <0.4 (2)
−0.4 <f / fG2 <0.4 (2-1)
また、全系の焦点距離をｆ、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆＧ３としたとき、条件式（３）を満足することが好ましい。条件式（３）の下限以下とならないようにすることによって、像面Ｓｉｍへの周辺画角の主光線の入射角を小さくすることができる。条件式（３）の上限以上とならないようにすることによって、周辺光量を確保することができる。なお、下記条件式（３−１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
０．４＜ｆ／ｆＧ３＜３ …（３）
０．８＜ｆ／ｆＧ３＜１．８ …（３−１）
Further, it is preferable that conditional expression (3) is satisfied, where f is the focal length of the entire system and fG3 is the focal length of the third lens group G3. By making it not below the lower limit of conditional expression (3), it is possible to reduce the incident angle of the principal ray of the peripheral field angle on the image plane Sim. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (3), the peripheral light quantity can be secured. If the following conditional expression (3-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
0.4 <f / fG3 <3 (3)
0.8 <f / fG3 <1.8 (3-1)
また、全系の焦点距離をｆ、第１レンズ群Ｇ１の最も物体側の正レンズＬ１ａの焦点距離をｆＬ１ａとしたとき、条件式（４）を満足することが好ましい。条件式（４）の下限以下とならないようにすることによって、レンズ全長を短く抑えることができる。条件式（４）の上限以上とならないようにすることによって、バックフォーカスを確保することができる。なお、下記条件式（４−１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
０．４＜ｆ／ｆＬ１ａ＜３ …（４）
０．６＜ｆ／ｆＬ１ａ＜１．３ …（４−１）
In addition, it is preferable that conditional expression (4) is satisfied, where f is the focal length of the entire system and fL1a is the focal length of the positive lens L1a closest to the object side in the first lens group G1. By making it not below the lower limit of conditional expression (4), the total lens length can be kept short. Back focus can be ensured by avoiding exceeding the upper limit of conditional expression (4). If the following conditional expression (4-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
0.4 <f / fL1a <3 (4)
0.6 <f / fL1a <1.3 (4-1)
また、第２レンズ群Ｇ２は、屈折力を有するレンズとして、２枚の球面レンズを接合してなる接合レンズ、もしくは、物体側および像側のいずれも曲率半径の絶対値が中心よりも有効径端において小さい両面非球面レンズのみを有し、屈折力を有するレンズの物体側もしくは像側に開口絞りＳｔを有することが好ましい。このような構成とすることによって、高次の球面収差を補正することができる。 The second lens group G2 is a cemented lens in which two spherical lenses are cemented as a lens having refractive power, or the absolute value of the radius of curvature of both the object side and the image side is more effective than the center. It is preferable to have only a small double-sided aspheric lens at the end and an aperture stop St on the object side or image side of the lens having refractive power. With such a configuration, higher-order spherical aberration can be corrected.
また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、負レンズと正レンズを物体側から順に接合してなる第３ａ接合レンズＣ３ａと、正レンズと負レンズを物体側から順に接合してなる第３ｂ接合レンズＣ３ｂとを有することがより好ましい。このように、第３レンズ群Ｇ３の物体側の負レンズと、この負レンズの像側に隣接する正レンズを、第３ａ接合レンズＣ３ａとすることによって、製造時の感度を低減させることができる。同じく、第３レンズ群Ｇ３の像側の負レンズと、この負レンズの物体側に隣接する正レンズを、第３ｂ接合レンズＣ３ｂとすることによって、製造時の感度を低減させることができる。これらの開口絞りＳｔに近い第３ａ接合レンズＣ３ａと開口絞りＳｔから遠い第３ｂ接合レンズＣ３ｂは、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとるために用いられる。 The third lens group G3 includes a 3a cemented lens C3a in which a negative lens and a positive lens are sequentially cemented from the object side, and a positive lens and a negative lens in order from the object side. It is more preferable to have a 3b cemented lens C3b. Thus, the sensitivity at the time of manufacture can be reduced by using the negative lens on the object side of the third lens group G3 and the positive lens adjacent to the image side of the negative lens as the third-a cemented lens C3a. . Similarly, by using the negative lens on the image side of the third lens group G3 and the positive lens adjacent to the object side of the negative lens as the third-b cemented lens C3b, the sensitivity at the time of manufacturing can be reduced. The 3a cemented lens C3a close to the aperture stop St and the 3b cemented lens C3b far from the aperture stop St are used to balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
また、第３レンズ群Ｇ３の物体側の負レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｎ１、第３レンズ群Ｇ３の物体側の負レンズの像側に隣接する正レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｐ１、第３レンズ群Ｇ３の像側の負レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｎ２、第３レンズ群Ｇ３の像側の負レンズの物体側に隣接する正レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｐ２としたとき、条件式（５）を満足することが好ましい。条件式（５）を満足することによって、軸上色収差と倍率色収差のバランスを良好にとることができる。なお、下記条件式（５−１）を満足するものとすれば、より良好な特性とすることができる。
０＜（νＬ３ｐ１−νＬ３ｎ１）／（νＬ３ｐ２−νＬ３ｎ２）＜２ …（５）
０＜（νＬ３ｐ１−νＬ３ｎ１）／（νＬ３ｐ２−νＬ３ｎ２）＜１ …（５−１）
Further, the Abbe number in the d-line of the negative lens on the object side of the third lens group G3 is νL3n1, and the Abbe number in the d-line of the positive lens adjacent to the image side of the negative lens on the object side in the third lens group G3 is νL3p1. When the Abbe number at the d-line of the negative lens on the image side of the third lens group G3 is νL3n2, and the Abbe number at the d-line of the positive lens adjacent to the object side of the negative lens on the image side of the third lens group G3 is νL3p2. It is preferable that the conditional expression (5) is satisfied. By satisfying conditional expression (5), it is possible to satisfactorily balance axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. If the following conditional expression (5-1) is satisfied, better characteristics can be obtained.
0 <(νL3p1-νL3n1) / (νL3p2-νL3n2) <2 (5)
0 <(νL3p1-νL3n1) / (νL3p2-νL3n2) <1 (5-1)
本撮像レンズが厳しい環境において使用される場合には、保護用の多層膜コートが施されることが好ましい。さらに、保護用コート以外にも、使用時のゴースト光低減等のための反射防止コートを施すようにしてもよい。 When the imaging lens is used in a harsh environment, a protective multilayer coating is preferably applied. Further, in addition to the protective coat, an antireflection coat for reducing ghost light during use may be applied.
また、この撮像レンズを撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、レンズ系と像面Ｓｉｍの間にカバーガラス、プリズム、および／または赤外線カットフィルタやローパスフィルタなどの各種フィルタを配置してもよい。なお、これらの各種フィルタをレンズ系と像面Ｓｉｍとの間に配置する代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよいし、いずれかのレンズのレンズ面に各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。 Further, when this imaging lens is applied to an imaging apparatus, a cover glass, a prism, and / or an infrared cut filter or a low-pass filter are provided between the lens system and the image plane Sim according to the configuration of the camera side on which the lens is mounted. Various filters such as may be arranged. Instead of arranging these various filters between the lens system and the image plane Sim, these various filters may be arranged between the lenses, or various filters and You may give the coat | court which has the same effect | action.
次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。
まず、実施例１の撮像レンズについて説明する。実施例１の撮像レンズの構成を示す断面図を図１に示す。なお、図１および後述の実施例２〜４に対応した図２〜４においては、無限遠物体に合焦した状態を示しており、左側が物体側、右側が像側であり、図示されている開口絞りＳｔは必ずしも大きさおよび／または形状を表すものではなく、光軸Ｚ上の絞りの位置を示すものである。また、軸上光束ａおよび最大画角の光束ｂも合わせて示している。
Next, numerical examples of the imaging lens of the present invention will be described.
First, the imaging lens of Example 1 will be described. A cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens of Example 1 is shown in FIG. 2 and FIGS. 2 to 4 corresponding to Examples 2 to 4 to be described later, a state in which an object at infinity is focused is shown, the left side is the object side, and the right side is the image side. The aperture stop St provided does not necessarily indicate the size and / or shape, but indicates the position of the stop on the optical axis Z. In addition, an axial light beam a and a light beam b having a maximum field angle are also shown.
実施例１の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。 The imaging lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、像側に凹面を向けた球面の正メニスカスレンズＬ１ａと、球面の正メニスカスレンズＬ１ｂと球面の負メニスカスレンズＬ１ｃを物体側から順に接合してなり物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた接合レンズとからなる。正メニスカスレンズＬ１ａは、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。正メニスカスレンズＬ１ｂと負メニスカスレンズＬ１ｃからなる接合レンズも同様に、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。 The first lens group G1 includes a spherical positive meniscus lens L1a having a concave surface facing the image side, a spherical positive meniscus lens L1b, and a spherical negative meniscus lens L1c, which are sequentially joined from the object side, and have a convex surface facing the object side. It consists of a cemented lens with a concave surface facing the image side. The positive meniscus lens L1a has a function of reducing the overall length and correcting distortion. Similarly, the cemented lens made up of the positive meniscus lens L1b and the negative meniscus lens L1c is responsible for keeping the entire length short and correcting distortion.
第２レンズ群Ｇ２は、球面の負メニスカスレンズＬ２ａと球面の両凸レンズＬ２ｂを物体側から順に接合してなる接合レンズからなる。この接合レンズは、高次の球面収差と軸上色収差を補正する作用を担う。 The second lens group G2 is composed of a cemented lens in which a spherical negative meniscus lens L2a and a spherical biconvex lens L2b are sequentially cemented from the object side. This cemented lens is responsible for correcting higher-order spherical aberration and longitudinal chromatic aberration.
第３レンズ群Ｇ３は、球面の両凹レンズＬ３ａと球面の両凸レンズＬ３ｂを物体側から順に接合してなる第３ａ接合レンズＣ３ａと、球面の両凸レンズＬ３ｃと像側に凸面を向けた球面の負メニスカスレンズＬ３ｄを物体側から順に接合してなる第３ｂ接合レンズＣ３ｂとからなる。第３ａ接合レンズＣ３ａは、周辺画角の主光線の入射角を小さくしつつ全長を短くするとともに、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。第３ｂ接合レンズＣ３ｂは、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。 The third lens group G3 includes a spherical biconvex lens L3a formed by sequentially cementing a spherical biconvex lens L3a and a spherical biconvex lens L3b from the object side, a spherical biconvex lens L3c, and a spherical negative lens with a convex surface facing the image side. It comprises a third-b cemented lens C3b formed by cementing meniscus lenses L3d in order from the object side. The third-a cemented lens C3a has a function of shortening the overall length while reducing the incident angle of the principal ray at the peripheral field angle and balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. The 3b cemented lens C3b is responsible for balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
実施例１の撮像レンズのレンズデータを表１に、諸元に関するデータを表２に示す。以下では、表中の記号の意味について、実施例１のものを例にとり説明するが、実施例２〜４についても基本的に同様である。 Table 1 shows lens data of the imaging lens of Example 1, and Table 2 shows data related to specifications. In the following, the meaning of the symbols in the table will be described using the example 1 as an example, but the same applies to the examples 2 to 4.
表１のレンズデータにおいて、面番号の欄には最も物体側の構成要素の面を１番目として像側に向かうに従い順次増加する面番号を示し、曲率半径の欄には各面の曲率半径を示し、面間隔の欄には各面とその次の面との光軸Ｚ上の間隔を示す。また、ｎの欄には各光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））に対する屈折率を示し、νの欄には各光学要素のｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））に対するアッベ数を示す。ここで、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。レンズデータには、光学部材ＰＰも含めて示している。 In the lens data of Table 1, the surface number column indicates the surface number that sequentially increases toward the image side with the surface of the component closest to the object side as the first, and the curvature radius column indicates the curvature radius of each surface. In the column of the surface interval, the interval on the optical axis Z between each surface and the next surface is shown. The column of n shows the refractive index of each optical element with respect to d-line (wavelength 587.6 nm (nanometer)), and the column of ν shows the d-line of each optical element (wavelength 587.6 nm (nanometer)). Indicates the Abbe number for. Here, the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side. The lens data includes the optical member PP.
表２の諸元に関するデータに、焦点距離ｆ´、バックフォーカスＢｆ´、ＦナンバーＦＮｏ、および、全画角２ωの値を示す。 The data relating to the specifications in Table 2 shows the values of the focal length f ′, the back focus Bf ′, the F number FNo, and the total angle of view 2ω.
実施例１の撮像レンズの各収差図を図５に示す。なお、図５中の左側から順に無限遠物体に合焦した状態での球面収差、非点収差、歪曲収差、および、倍率色収差を示す。球面収差、非点収差、および、歪曲収差を表す各収差図には、ｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））を基準波長とした収差を示す。球面収差図にはｄ線（波長５８７．６ｎｍ（ナノメートル））、Ｃ線（波長６５６．３ｎｍ（ナノメートル））、Ｆ線（波長４８６．１ｎｍ（ナノメートル））、および、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ（ナノメートル））についての収差をそれぞれ実線、長破線、短破線、および、灰色の実線で示す。非点収差図にはサジタル方向およびタンジェンシャル方向の収差をそれぞれ実線および短破線で示す。倍率色収差図にはＣ線（波長６５６．３ｎｍ（ナノメートル））、Ｆ線（波長４８６．１ｎｍ（ナノメートル））、および、ｇ線（波長４３５．８ｎｍ（ナノメートル））についての収差をそれぞれ長破線、短破線、および、灰色の実線で示す。球面収差図のＦＮｏ．はＦナンバー、その他の収差図のωは半画角を意味する。 Each aberration diagram of the imaging lens of Example 1 is shown in FIG. In addition, spherical aberration, astigmatism, distortion aberration, and lateral chromatic aberration are shown in the state of focusing on an object at infinity in order from the left side in FIG. Each aberration diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion shows an aberration with the d-line (wavelength 587.6 nm (nanometer)) as a reference wavelength. The spherical aberration diagram includes d line (wavelength 587.6 nm (nanometer)), C line (wavelength 656.3 nm (nanometer)), F line (wavelength 486.1 nm (nanometer)), and g line (wavelength). Aberrations for 435.8 nm (nanometers) are indicated by a solid line, a long broken line, a short broken line, and a gray solid line, respectively. In the astigmatism diagram, the sagittal and tangential aberrations are indicated by a solid line and a short broken line, respectively. The lateral chromatic aberration diagram shows the aberrations for C-line (wavelength 656.3 nm (nanometer)), F-line (wavelength 486.1 nm (nanometer)), and g-line (wavelength 435.8 nm (nanometer)), respectively. Indicated by a long dashed line, a short dashed line, and a gray solid line. FNo. Means F number, and ω in other aberration diagrams means half angle of view.
上記の実施例１の説明で述べた各データの記号、意味、記載方法は、特に断りがない限り以下の実施例のものについても同様であるので、以下では重複説明を省略する。 Since the symbols, meanings, and description methods of each data described in the description of the first embodiment are the same for the following embodiments unless otherwise specified, the redundant description is omitted below.
次に、実施例２の撮像レンズについて説明する。実施例２の撮像レンズの構成を示す断面図を図２に示す。 Next, the imaging lens of Example 2 will be described. A cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens of Example 2 is shown in FIG.
実施例２の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。 The imaging lens of Example 2 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、像側に凹面を向けた球面の正メニスカスレンズＬ１ａと、像側に凹面を向けた非球面の負メニスカスレンズＬ１ｂとからなる。正メニスカスレンズＬ１ａは、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。負メニスカスレンズＬ１ｂも同様に、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。 The first lens group G1 includes a spherical positive meniscus lens L1a having a concave surface facing the image side, and an aspheric negative meniscus lens L1b having a concave surface facing the image side. The positive meniscus lens L1a has a function of reducing the overall length and correcting distortion. Similarly, the negative meniscus lens L1b has an effect of suppressing the total aberration while correcting the distortion.
第２レンズ群Ｇ２は、非球面の正メニスカスレンズＬ２ａからなる。正メニスカスレンズＬ２ａは、高次の球面収差を補正する作用を担う。 The second lens group G2 is composed of an aspheric positive meniscus lens L2a. The positive meniscus lens L2a is responsible for correcting higher-order spherical aberration.
第３レンズ群Ｇ３は、球面の負メニスカスレンズＬ３ａと球面の正メニスカスレンズＬ３ｂを物体側から順に接合してなる第３ａ接合レンズＣ３ａと、球面の両凸レンズＬ３ｃと、球面の両凸レンズＬ３ｄと像側に凸面を向けた球面の負メニスカスレンズＬ３ｅを物体側から順に接合してなる第３ｂ接合レンズＣ３ｂとからなる。第３ａ接合レンズＣ３ａは、周辺画角の主光線の入射角を小さくしつつ全長を短くするとともに、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。両凸レンズＬ３ｃは、正の屈折力を第３レンズ群Ｇ３内の他の正レンズと分担し、球面収差の発生を抑える作用を担う。第３ｂ接合レンズＣ３ｂは、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。 The third lens group G3 includes a third a cemented lens C3a formed by sequentially cementing a spherical negative meniscus lens L3a and a spherical positive meniscus lens L3b from the object side, a spherical biconvex lens L3c, a spherical biconvex lens L3d, and an image. And a third-b cemented lens C3b formed by sequentially cementing a negative negative meniscus lens L3e having a convex surface on the side from the object side. The third-a cemented lens C3a has a function of shortening the overall length while reducing the incident angle of the principal ray at the peripheral field angle and balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. The biconvex lens L3c shares the positive refractive power with the other positive lenses in the third lens group G3, and has the function of suppressing the occurrence of spherical aberration. The 3b cemented lens C3b is responsible for balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
実施例２の撮像レンズのレンズデータを表３に、諸元に関するデータを表４に、非球面係数に関するデータを表５に、各収差図を図６に示す。 Table 3 shows lens data of the imaging lens of Example 2, Table 4 shows data related to specifications, Table 5 shows data related to aspheric coefficients, and FIG. 6 shows aberration diagrams.
表３のレンズデータでは、非球面の面番号に＊印を付しており、非球面の曲率半径として近軸の曲率半径の数値を示している。表５の非球面係数に関するデータには、非球面の面番号と、これら非球面に関する非球面係数を示す。表５の非球面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。非球面係数は、下記式で表される非球面式における各係数ＫＡ、Ａｍ（ｍ＝３〜最大３０）の値である。非球面係数に関するデータについては、以下の実施例のものについても同様であるので、以下では重複説明を省略する。
Ｚｄ＝Ｃ・ｈ２／｛１＋（１−ＫＡ・Ｃ２・ｈ２）１/２｝＋ΣＡｍ・ｈｍ
ただし、
Ｚｄ：非球面深さ（高さｈの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に下ろした垂線の長さ）
ｈ：高さ（光軸からの距離）
Ｃ：近軸曲率半径の逆数
ＫＡ、Ａｍ：非球面係数
であり、非球面式におけるΣはｍに関する総和を意味する。
In the lens data in Table 3, the surface number of the aspheric surface is marked with *, and the paraxial radius of curvature is shown as the radius of curvature of the aspheric surface. The data relating to the aspheric coefficients in Table 5 shows the surface numbers of the aspheric surfaces and the aspheric coefficients related to these aspheric surfaces. The numerical value “E ± n” (n: integer) of the aspheric coefficient in Table 5 means “× 10 ± n ”. The aspheric coefficient is a value of each coefficient KA, Am (m = 3 to maximum 30) in the aspheric expression represented by the following expression. Since the data relating to the aspheric coefficient is the same for the following examples, the description thereof will be omitted.
Zd = C · h 2 / {1+ (1−KA · C 2 · h 2 ) 1/2 } + ΣAm · h m
However,
Zd: Depth of aspheric surface (length of a perpendicular line drawn from a point on the aspherical surface at height h to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
h: Height (distance from the optical axis)
C: Reciprocal of paraxial radius of curvature KA, Am: aspherical coefficient, and Σ in the aspherical expression means the sum of m.
次に、実施例３の撮像レンズについて説明する。実施例３の撮像レンズの構成を示す断面図を図３に示す。 Next, the imaging lens of Example 3 will be described. A cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens of Example 3 is shown in FIG.
実施例３の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。 The imaging lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、像側面に回折光学素子を備え像側に凹面を向けた球面の正メニスカスレンズＬ１ａと、像側に凹面を向けた非球面の負メニスカスレンズＬ１ｂとからなる。正メニスカスレンズＬ１ａは、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。また、回折光学素子により軸上色収差を抑える作用を担う。負メニスカスレンズＬ１ｂも同様に、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。 The first lens group G1 includes a spherical positive meniscus lens L1a having a diffractive optical element on the image side surface and having a concave surface facing the image side, and an aspheric negative meniscus lens L1b having a concave surface facing the image side. The positive meniscus lens L1a has a function of reducing the overall length and correcting distortion. In addition, the diffractive optical element serves to suppress axial chromatic aberration. Similarly, the negative meniscus lens L1b has an effect of suppressing the total aberration while correcting the distortion.
第２レンズ群Ｇ２は、非球面の負メニスカスレンズＬ２ａからなる。負メニスカスレンズＬ２ａは、高次の球面収差を補正する作用を担う。 The second lens group G2 is composed of an aspheric negative meniscus lens L2a. The negative meniscus lens L2a serves to correct higher-order spherical aberration.
第３レンズ群Ｇ３は、球面の負メニスカスレンズＬ３ａと球面の正メニスカスレンズＬ３ｂを物体側から順に接合してなる第３ａ接合レンズＣ３ａと、球面の両凸レンズＬ３ｃと、球面の両凸レンズＬ３ｄと像側に凸面を向けた球面の負メニスカスレンズＬ３ｅを物体側から順に接合してなる第３ｂ接合レンズＣ３ｂとからなる。第３ａ接合レンズＣ３ａは、周辺画角の主光線の入射角を小さくしつつ全長を短くするとともに、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。両凸レンズＬ３ｃは、正の屈折力を第３レンズ群Ｇ３内の他の正レンズと分担し、球面収差の発生を抑える作用を担う。第３ｂ接合レンズＣ３ｂは、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。 The third lens group G3 includes a third a cemented lens C3a formed by sequentially cementing a spherical negative meniscus lens L3a and a spherical positive meniscus lens L3b from the object side, a spherical biconvex lens L3c, a spherical biconvex lens L3d, and an image. And a third-b cemented lens C3b formed by sequentially cementing a negative negative meniscus lens L3e having a convex surface on the side from the object side. The third-a cemented lens C3a has a function of shortening the overall length while reducing the incident angle of the principal ray at the peripheral field angle and balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. The biconvex lens L3c shares the positive refractive power with the other positive lenses in the third lens group G3, and has the function of suppressing the occurrence of spherical aberration. The 3b cemented lens C3b is responsible for balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
実施例３の撮像レンズのレンズデータを表６に、諸元に関するデータを表７に、非球面係数に関するデータを表８に、回折光学面係数に関するデータを表９に、各収差図を図７に示す。 Table 6 shows lens data of the imaging lens of Example 3, Table 7 shows data on specifications, Table 8 shows data on aspheric coefficients, Table 9 shows data on diffractive optical surface coefficients, and FIG. Shown in
表９の回折光学面係数に関するデータには、回折光学面の面番号と、回折光学面に関する回折光学面係数を示す。表９の回折光学面係数の数値の「Ｅ±ｎ」（ｎ：整数）は「×１０±ｎ」を意味する。レンズに施された回折光学面は、基本形状となる巨視的なレンズ形状と、回折光学面が持つべき光路長の付加量を光軸Ｚからの高さｈの関数で示した光路差関数Φ（ｈ）とにより表される。回折光学面係数は、下記式で表される光路差関数Φ（ｈ）における各係数Ｐｋ（ｋ＝２，４）の値である。
Φ（ｈ）＝λ／（２π）×ΣＰｋ・ｈｋ
ただし、
Φ（ｈ）：光路差関数（回折光学面が持つ光路長の付加量）
λ：波長
Ｐｋ：回折光学面係数
ｈ：高さ（光軸からのレンズ面までの距離）
であり、光路差関数Φ（ｈ）におけるΣはｋに関する総和を意味する。
The data relating to the diffractive optical surface coefficient in Table 9 shows the surface number of the diffractive optical surface and the diffractive optical surface coefficient related to the diffractive optical surface. The numerical value “E ± n” (n: integer) of the diffractive optical surface coefficient in Table 9 means “× 10 ± n ”. The diffractive optical surface applied to the lens has a macroscopic lens shape as a basic shape and an optical path difference function Φ indicating the additional amount of optical path length that the diffractive optical surface should have as a function of the height h from the optical axis Z. It is represented by (h). The diffractive optical surface coefficient is a value of each coefficient Pk (k = 2, 4) in the optical path difference function Φ (h) represented by the following equation.
Φ (h) = λ / (2π) × ΣPk · h k
However,
Φ (h): optical path difference function (addition amount of optical path length of diffractive optical surface)
λ: wavelength Pk: diffractive optical surface coefficient h: height (distance from the optical axis to the lens surface)
In the optical path difference function Φ (h), Σ means the total sum relating to k.
次に、実施例４の撮像レンズについて説明する。実施例４の撮像レンズの構成を示す断面図を図４に示す。 Next, the imaging lens of Example 4 will be described. FIG. 4 is a cross-sectional view showing the configuration of the imaging lens of Example 4.
実施例４の撮像レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３とからなる。 The imaging lens of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2, and a third lens group G3 having a positive refractive power.
第１レンズ群Ｇ１は、像側に凹面を向けた非球面の正メニスカスレンズＬ１ａと、像側に凹面を向けた非球面の負メニスカスレンズＬ１ｂとからなる。正メニスカスレンズＬ１ａは、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。負メニスカスレンズＬ１ｂも同様に、全長を短く抑えるとともに、歪曲収差を補正する作用を担う。 The first lens group G1 includes an aspherical positive meniscus lens L1a having a concave surface facing the image side, and an aspherical negative meniscus lens L1b having a concave surface facing the image side. The positive meniscus lens L1a has a function of reducing the overall length and correcting distortion. Similarly, the negative meniscus lens L1b has an effect of suppressing the total aberration while correcting the distortion.
第２レンズ群Ｇ２は、非球面の正メニスカスレンズＬ２ａからなる。正メニスカスレンズＬ２ａは、高次の球面収差を補正する作用を担う。 The second lens group G2 is composed of an aspheric positive meniscus lens L2a. The positive meniscus lens L2a is responsible for correcting higher-order spherical aberration.
第３レンズ群Ｇ３は、球面の負メニスカスレンズＬ３ａと球面の正メニスカスレンズＬ３ｂを物体側から順に接合してなる第３ａ接合レンズＣ３ａと、像側に凸面を向けた球面の正メニスカスレンズＬ３ｃと、球面の両凸レンズＬ３ｄと像側に凸面を向けた球面の負メニスカスレンズＬ３ｅを物体側から順に接合してなる第３ｂ接合レンズＣ３ｂとからなる。第３ａ接合レンズＣ３ａは、周辺画角の主光線の入射角を小さくしつつ全長を短くするとともに、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。正メニスカスレンズＬ３ｃは、正の屈折力を第３レンズ群Ｇ３内の他の正レンズと分担し、球面収差の発生を抑える作用を担う。第３ｂ接合レンズＣ３ｂは、軸上色収差と倍率色収差のバランスをとる作用を担う。 The third lens group G3 includes a third-a cemented lens C3a formed by sequentially cementing a spherical negative meniscus lens L3a and a spherical positive meniscus lens L3b from the object side, and a spherical positive meniscus lens L3c having a convex surface facing the image side. A spherical biconvex lens L3d and a spherical negative meniscus lens L3e having a convex surface facing the image side, and a third-b cemented lens C3b formed by sequentially cementing from the object side. The third-a cemented lens C3a has a function of shortening the overall length while reducing the incident angle of the principal ray at the peripheral field angle and balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. The positive meniscus lens L3c shares the positive refracting power with the other positive lenses in the third lens group G3, and serves to suppress the occurrence of spherical aberration. The 3b cemented lens C3b is responsible for balancing axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
実施例４の撮像レンズのレンズデータを表１０に、諸元に関するデータを表１１に、非球面係数に関するデータを表１２に、各収差図を図８に示す。 The lens data of the imaging lens of Example 4 is shown in Table 10, the data relating to the specifications is shown in Table 11, the data relating to the aspheric coefficient is shown in Table 12, and each aberration diagram is shown in FIG.
実施例１〜４の撮像レンズの条件式（１）〜（５）に対応する値を表１３に示す。なお、全実施例ともｄ線を基準波長としており、下記の表１３に示す値はこの基準波長におけるものである。 Table 13 shows values corresponding to the conditional expressions (1) to (5) of the imaging lenses of Examples 1 to 4. In all examples, the d-line is used as the reference wavelength, and the values shown in Table 13 below are at this reference wavelength.
以上のデータから、実施例１〜４の撮像レンズは全て、条件式（１）〜（５）を満たしており、最物体側レンズ面から像面までの光軸上の長さをＬ、像面における最大像高をＩＨとしたとき、Ｌ／ＩＨが１０以下と全長が短い撮像レンズであることが分かる。 From the above data, all the imaging lenses of Examples 1 to 4 satisfy the conditional expressions (1) to (5), and the length on the optical axis from the most object side lens surface to the image plane is L, and the image When the maximum image height on the surface is IH, it can be seen that the image pickup lens has a short overall length of L / IH of 10 or less.
次に、本発明の実施形態に係る撮像装置について説明する。図９に、本発明の実施形態の撮像装置の一例として、本発明の実施形態に係る撮像レンズ１を用いた撮像装置１０の概略構成図を示す。撮像装置１０としては、例えば、ＦＡ用カメラ、ＭＶ用カメラ、監視カメラ、または、車載カメラ等を挙げることができる。 Next, an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention will be described. FIG. 9 shows a schematic configuration diagram of an imaging apparatus 10 using the imaging lens 1 according to the embodiment of the present invention as an example of the imaging apparatus of the embodiment of the present invention. Examples of the imaging device 10 include an FA camera, an MV camera, a surveillance camera, an in-vehicle camera, and the like.
撮像装置１０は、撮像レンズ１、撮像レンズ１の像側に配置されたフィルタ４、撮像素子５、撮像素子５からの出力信号を演算処理する信号処理部６、および撮像レンズ１の合焦を行うためのフォーカス制御部７を備える。図９では撮像レンズ１が有する第１レンズ群Ｇ１、第２レンズ群Ｇ２、および、第３レンズ群Ｇ３を概念的に図示している。撮像素子５は、撮像レンズ１により形成された被写体の像を撮像して電気信号に変換するものであり、例えばＣＣＤ（Charge Coupled Device）またはＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）等を用いることができる。撮像素子５は、その撮像面が撮像レンズ１の像面に一致するように配置される。本実施形態の撮像装置１０は、本発明の実施形態に係る撮像レンズ１を備えたものであるから、全長が短く小型な装置とすることができる。 The imaging device 10 focuses the imaging lens 1, the filter 4 disposed on the image side of the imaging lens 1, the imaging device 5, the signal processing unit 6 that performs an arithmetic processing on an output signal from the imaging device 5, and the imaging lens 1. A focus control unit 7 is provided for this purpose. FIG. 9 conceptually illustrates the first lens group G1, the second lens group G2, and the third lens group G3 that the imaging lens 1 has. The image sensor 5 captures an image of a subject formed by the imaging lens 1 and converts it into an electrical signal. For example, a CCD (Charge Coupled Device) or a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) can be used. The imaging element 5 is arranged so that its imaging surface coincides with the image plane of the imaging lens 1. Since the imaging device 10 of the present embodiment includes the imaging lens 1 according to the embodiment of the present invention, the imaging device 10 can be a small device with a short overall length.
以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズの曲率半径、面間隔、屈折率、アッベ数、および非球面係数等は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。 The present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above embodiments and examples, and various modifications can be made. For example, the radius of curvature, the surface spacing, the refractive index, the Abbe number, the aspherical coefficient, and the like of each lens are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
また、本発明の実施形態にかかる撮像装置についても、上記例に限定されず、ビデオカメラ、デジタルカメラ、フィルムカメラ、またはシネマ用カメラとする等、種々の態様とすることができる。 In addition, the imaging apparatus according to the embodiment of the present invention is not limited to the above example, and may be various modes such as a video camera, a digital camera, a film camera, or a cinema camera.
１ 撮像レンズ
４ フィルタ
５ 撮像素子
６ 信号処理部
７ フォーカス制御部
１０ 撮像装置
ａ 軸上光束
ｂ 最大画角の光束
Ｃ３ａ 第３ａ接合レンズ
Ｃ３ｂ 第３ｂ接合レンズ
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｌ１ａ〜Ｌ３ｅ レンズ
ＰＰ 光学部材
Ｓｉｍ 像面
Ｓｔ 開口絞り
Ｚ 光軸
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Image pick-up lens 4 Filter 5 Image pick-up element 6 Signal processing part 7 Focus control part 10 Image pick-up device a Axial light beam b Light flux with the maximum field angle C3a 3a cemented lens C3b 3b cemented lens G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 Third lens group L1a to L3e Lens PP Optical member Sim Image surface St Aperture stop Z Optical axis
Claims (13)
前記第１レンズ群は、物体側から順に、正レンズと、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとからなり、もしくは、物体側から順に、正レンズと、正レンズと負レンズを物体側から順に接合してなり物体側に凸面を向け像側に凹面を向けた接合レンズとからなり、
前記第２レンズ群は、絞りを有し、
前記第３レンズ群は、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、もしくは、物体側から順に、負レンズと、正レンズと、正レンズと、正レンズと、負レンズとからなり、
全系の焦点距離をｆ、
前記第１レンズ群の焦点距離をｆＧ１としたとき、
０．２５＜ｆ／ｆＧ１＜１．０ …（１）
で表される条件式（１）を満足する
ことを特徴とする撮像レンズ。 In order from the object side, the first lens group having a positive refractive power, a second lens group, and a third lens group having a positive refractive power,
The first lens group includes, in order from the object side, a positive lens and a meniscus lens having a convex surface facing the object side, or in order from the object side, a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side. It consists of a cemented lens with a convex surface facing the object side and a concave surface facing the image side.
The second lens group has a stop.
The third lens group includes, in order from the object side, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a negative lens, or in order from the object side, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens. It consists of a lens and a negative lens,
The focal length of the entire system is f,
When the focal length of the first lens group is fG1,
0.25 <f / fG1 <1.0 (1)
An imaging lens characterized by satisfying conditional expression (1) expressed by:
−１＜ｆ／ｆＧ２＜０．４ …（２）
で表される条件式（２）を満足する
請求項１記載の撮像レンズ。 When the focal length of the second lens group is fG2,
-1 <f / fG2 <0.4 (2)
The imaging lens according to claim 1, satisfying conditional expression (2) expressed by:
０．４＜ｆ／ｆＧ３＜３ …（３）
で表される条件式（３）を満足する
請求項１または２記載の撮像レンズ。 When the focal length of the third lens group is fG3,
0.4 <f / fG3 <3 (3)
The imaging lens according to claim 1, wherein a conditional expression (3) represented by:
０．４＜ｆ／ｆＬ１ａ＜３ …（４）
で表される条件式（４）を満足する
請求項１から３のいずれか１項記載の撮像レンズ。 When the focal length of the positive lens closest to the object side in the first lens group is fL1a,
0.4 <f / fL1a <3 (4)
The imaging lens according to any one of claims 1 to 3, wherein a conditional expression (4) represented by:
前記屈折力を有するレンズの物体側もしくは像側に絞りを有する
請求項１から４のいずれか１項記載の撮像レンズ。 The second lens group is a cemented lens formed by cementing two spherical lenses as a lens having refractive power, or the absolute value of the radius of curvature of both the object side and the image side is at the effective diameter end from the center. Has only a small double-sided aspheric lens,
The imaging lens according to claim 1, further comprising a stop on an object side or an image side of the lens having refractive power.
請求項１から５のいずれか１項記載の撮像レンズ。 The third lens group includes a 3a cemented lens in which a negative lens and a positive lens are cemented in order from the object side, and a 3b cemented lens in which the positive lens and the negative lens are cemented in order from the object side. The imaging lens according to any one of claims 1 to 5.
前記第３レンズ群の前記物体側の負レンズの像側に隣接する正レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｐ１、
前記第３レンズ群の像側の負レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｎ２、
前記第３レンズ群の前記像側の負レンズの物体側に隣接する正レンズのｄ線におけるアッベ数をνＬ３ｐ２としたとき、
０＜（νＬ３ｐ１−νＬ３ｎ１）／（νＬ３ｐ２−νＬ３ｎ２）＜２ …（５）
で表される条件式（５）を満足する
請求項１から６のいずれか１項記載の撮像レンズ。 The Abbe number at the d-line of the negative lens on the object side of the third lens group is νL3n1,
The Abbe number at the d-line of the positive lens adjacent to the image side of the negative lens on the object side of the third lens group is νL3p1,
The Abbe number at the d-line of the negative lens on the image side of the third lens group is νL3n2,
When the Abbe number at the d-line of the positive lens adjacent to the object side of the negative lens on the image side of the third lens group is νL3p2,
0 <(νL3p1-νL3n1) / (νL3p2-νL3n2) <2 (5)
The imaging lens according to claim 1, wherein a conditional expression (5) represented by:
で表される条件式（１−１）を満足する
請求項１記載の撮像レンズ。 0.25 <f / fG1 <0.75 (1-1)
The imaging lens according to claim 1, wherein a conditional expression (1-1) represented by:
で表される条件式（２−１）を満足する
請求項２記載の撮像レンズ。 −0.4 <f / fG2 <0.4 (2-1)
The imaging lens according to claim 2, satisfying conditional expression (2-1) expressed by:
で表される条件式（３−１）を満足する
請求項３記載の撮像レンズ。 0.8 <f / fG3 <1.8 (3-1)
The imaging lens according to claim 3, wherein conditional expression (3-1) represented by:
で表される条件式（４−１）を満足する
請求項４記載の撮像レンズ。 0.6 <f / fL1a <1.3 (4-1)
The imaging lens according to claim 4, satisfying conditional expression (4-1) expressed by:
で表される条件式（５−１）を満足する
請求項７記載の撮像レンズ。 0 <(νL3p1-νL3n1) / (νL3p2-νL3n2) <1 (5-1)
The imaging lens according to claim 7, wherein conditional expression (5-1) represented by:
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