JP2018148061A

JP2018148061A - Coil unit

Info

Publication number: JP2018148061A
Application number: JP2017042470A
Authority: JP
Inventors: 統公木村; Munekimi Kimura; 浩章湯浅; Hiroaki Yuasa
Original assignee: Toyota Motor Corp; Soken Inc
Current assignee: Toyota Motor Corp; Soken Inc
Priority date: 2017-03-07
Filing date: 2017-03-07
Publication date: 2018-09-20
Anticipated expiration: 2037-03-07
Also published as: JP6730211B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a coil unit capable of inhibiting the temperature of a ferrite plate from becoming high as well as capable of keeping a coupling coefficient.SOLUTION: A coil unit 3 comprises: a ferrite plate 20 including a first main surface and a second main surface; and a coil 12 disposed on the first main surface. The coil includes a first bent portion 31 and a second bent portion 32, a short side portion 35, and a long side portion 37. The ferrite plate includes: a first corner ferrite plate 21 overlapping with the first bent portion; a second corner ferrite plate 22 overlapping with the second bent portion; and a straight ferrite plate 25 overlapping with the short side portion. On the ferrite plate are formed a first notch 29A1 between the first corner ferrite plate and the straight ferrite plate and a second notch 29A2 between the second corner ferrite plate and the straight ferrite plate. The straight ferrite plate includes: a first divided ferrite plate 1C1 adjacent to the first notch; and a second divided ferrite plate 1D1 adjacent to the second notch.SELECTED DRAWING: Figure 3

Description

本開示は、コイルユニットに関する。 The present disclosure relates to a coil unit.

従来から非接触で電力を送電する非接触充電システムについて各種提案されている。たとえば、特開２００８−１２０２３９号公報に記載された非接触充電システムにおいては、送電側のコイルユニットから受電側のコイルユニットに非接触で電力を送電する。 Various types of contactless charging systems that transmit power in a contactless manner have been proposed. For example, in the non-contact charging system described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-120239, power is transmitted in a non-contact manner from a coil unit on the power transmission side to a coil unit on the power reception side.

送電側のコイルユニットは、上面に凹部が形成されたフェライト板と、上記凹部内に装着されたコイルとを備える。フェライト板は、複数の分割コアを積層することで形成されている。受電側のコイルユニットも、送電側のコイルユニットと同様に構成されている。 The coil unit on the power transmission side includes a ferrite plate having a recess formed on the upper surface and a coil mounted in the recess. The ferrite plate is formed by laminating a plurality of divided cores. The coil unit on the power receiving side is configured similarly to the coil unit on the power transmission side.

特開２００８−１２０２３９号公報JP 2008-120239 A 特開２０１３−１５４８１５号公報JP2013-154815A 特開２０１３−１４６１５４号公報JP2013-146154A 特開２０１３−１４６１４８号公報JP2013-146148A 特開２０１３−１１０８２２号公報JP 2013-110822 A 特開２０１３−１２６３２７号公報JP 2013-126327 A

上記特開２００８−１２０２３９号公報に記載されたコイルユニットにおいては、フェライト板は、複数の分割コアを隙間なく積層することで形成されており、フェライト板を形成するために必要なフェライト量が多い。フェライト量が多くなると、コイルユニットの製造コストが高くなる。 In the coil unit described in Japanese Patent Application Laid-Open No. 2008-120239, the ferrite plate is formed by laminating a plurality of divided cores without gaps, and a large amount of ferrite is necessary to form the ferrite plate. . When the amount of ferrite increases, the manufacturing cost of the coil unit increases.

単純にフェライト量を低減したフェライト板を用いたのでは、送電側のコイルユニットと受電側のコイルユニットとの間の結合係数が低くなるおそれがある。 If a ferrite plate with a reduced amount of ferrite is simply used, the coupling coefficient between the coil unit on the power transmission side and the coil unit on the power reception side may be low.

本願発明者等は、上記の課題を解決するために、送電側コイルユニットのフェライト板や受電側コイルユニットのフェライト板の形状について、各種検討した。 In order to solve the above problems, the inventors of the present application have made various studies on the shape of the ferrite plate of the power transmission side coil unit and the ferrite plate of the power reception side coil unit.

発明者等が検討した送電コイルユニットは、フェライト板と、フェライト板上に配置された送電コイルとを含む。送電コイルは、中央部に中空部が形成された渦巻き型コイルである。送電コイルは、平面視すると、角部が湾曲状に曲げられた略長方形形状に形成されている。送電コイルは、複数の曲げ部と、複数の短辺部と、複数の長辺部とを含む。長辺部の長さは短辺部の長さよりも長い。 The power transmission coil unit studied by the inventors includes a ferrite plate and a power transmission coil disposed on the ferrite plate. The power transmission coil is a spiral coil in which a hollow portion is formed at the center. When viewed in plan, the power transmission coil is formed in a substantially rectangular shape with corners bent into a curved shape. The power transmission coil includes a plurality of bent portions, a plurality of short side portions, and a plurality of long side portions. The length of the long side is longer than the length of the short side.

フェライト板は、複数の角フェライト板と、複数の長辺フェライト板とを含む。各角フェライト板上に送電コイルの曲げ部が配置される。長辺フェライト板上に、送電コイルの長辺部が配置される。コイルの短辺部に沿って２つの角フェライト板が配置される。コイルの長辺部に沿って間隔をあけて２つの角フェライト板が配置されており、この２つの角フェライト板間に長辺フェライト板が配置される。 The ferrite plate includes a plurality of square ferrite plates and a plurality of long side ferrite plates. A bent portion of the power transmission coil is disposed on each corner ferrite plate. The long side portion of the power transmission coil is disposed on the long side ferrite plate. Two square ferrite plates are arranged along the short side of the coil. Two rectangular ferrite plates are arranged at intervals along the long side portion of the coil, and the long side ferrite plate is arranged between the two rectangular ferrite plates.

各角フェライトの外端は送電コイルの外周縁部から突出するように設けられており、各角フェライトの内端は送電コイルの内周縁部から突出するように設けられている。長辺フェライト板は、長辺部の内周縁部から長辺部の外周縁部に向けて延びるように形成されている。 The outer end of each corner ferrite is provided so as to protrude from the outer peripheral edge of the power transmission coil, and the inner end of each corner ferrite is provided so as to protrude from the inner peripheral edge of the power transmission coil. The long side ferrite plate is formed so as to extend from the inner peripheral edge of the long side toward the outer peripheral edge of the long side.

角フェライト板の外端部と角フェライト板の内端部との間の距離は、長辺フェライト板の外端部と内端部との間の距離よりも長い。 The distance between the outer end portion of the square ferrite plate and the inner end portion of the square ferrite plate is longer than the distance between the outer end portion and the inner end portion of the long side ferrite plate.

短辺部に沿って配置された２つの角フェライト板の間と、角フェライト板および長辺フェライト板間とに切欠部が形成されている。 A notch is formed between the two rectangular ferrite plates arranged along the short side portion and between the rectangular ferrite plate and the long side ferrite plate.

上記のような送電コイルユニットを用いて送電したときについて説明する。送電コイルに電流が流れると、送電コイルの周囲を取り囲むように磁束が流れる。 A case where power is transmitted using the above power transmission coil unit will be described. When a current flows through the power transmission coil, a magnetic flux flows so as to surround the power transmission coil.

送電コイルのうち切欠部と重なり合う部分において、切欠部は、磁気抵抗が高い。このため、コイルのうち角フェライト間の切欠部と重なり合う部分で生じた磁束は、角フェライト板に入射する。コイルのうち角フェライトおよび長辺フェライト板の間の切欠部と重なり合う部分で生じた磁束は、角フェライト板または長辺フェライト板に入射する。 In the portion of the power transmission coil that overlaps the notch, the notch has a high magnetic resistance. For this reason, the magnetic flux generated in the portion of the coil that overlaps the notched portion between the square ferrites is incident on the square ferrite plate. Magnetic flux generated in a portion of the coil that overlaps with the notch between the square ferrite plate and the long side ferrite plate enters the square ferrite plate or the long side ferrite plate.

角フェライト板の長さは、長辺フェライト板の長さよりも長いため、角フェライト板を通る磁束は上方に膨らみ易い。上方に膨らんだ磁束は、上方に配置された受電コイルと鎖交しやすく、送電コイルユニットと受電コイルユニットとの結合係数を高く維持することができる。 Since the length of the square ferrite plate is longer than the length of the long side ferrite plate, the magnetic flux passing through the square ferrite plate tends to swell upward. The magnetic flux swollen upward is easily interlinked with the power receiving coil disposed above, and the coupling coefficient between the power transmitting coil unit and the power receiving coil unit can be maintained high.

その一方で、角フェライト板には、多くの磁束が流れるため、角フェライト板の温度が高くなり易いという課題が生じる。 On the other hand, since a lot of magnetic flux flows through the square ferrite plate, there arises a problem that the temperature of the square ferrite plate tends to be high.

本開示は、上記のような課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、結合係数を維持することができると共に、フェライト板が高温となることを抑制することができるコイルユニットを提供することである。 The present disclosure has been made in view of the above-described problems, and an object of the present disclosure is to provide a coil unit capable of maintaining a coupling coefficient and suppressing a ferrite plate from becoming high temperature. It is to be.

本開示に係るコイルユニットは、厚さ方向に配列する第１主表面および第２主表面を含み、板状に形成されたフェライト板と、第１主表面に配置されると共に環状に形成されたコイルとを備える。上記コイルは、第１曲げ部および第２曲げ部と、第１曲げ部および第２曲げ部を接続する短辺部と、短辺部よりも長さが長い長辺部とを含む。 The coil unit according to the present disclosure includes a first main surface and a second main surface arranged in a thickness direction, and is formed in a plate shape, and is disposed on the first main surface and is formed in an annular shape. A coil. The coil includes a first bent portion and a second bent portion, a short side portion connecting the first bent portion and the second bent portion, and a long side portion having a longer length than the short side portion.

上記フェライト板は、第１曲げ部と重なり合う位置に配置された第１角フェライト板と、第２曲げ部と重なり合う位置に配置された第２角フェライト板と、短辺部と重なり合う位置に配置された短辺フェライト板とを含む。 The ferrite plate is disposed at a position where the first rectangular ferrite plate disposed at a position overlapping with the first bent portion, a second rectangular ferrite plate disposed at a position overlapping with the second bent portion, and a short side portion. Short side ferrite plate.

上記フェライト板には、第１角フェライト板および短辺フェライト板の間に形成された第１切欠部と、第２角フェライト板および短辺フェライト板の間に衛星された第２切欠部とが形成されている。上記短辺フェライト板は、第１切欠部と隣り合う第１分割フェライト板と、第２切欠部と隣り合う第２分割フェライト板とを含む。 The ferrite plate is formed with a first notch formed between the first square ferrite plate and the short side ferrite plate, and a second notch formed between the second square ferrite plate and the short side ferrite plate. . The short side ferrite plate includes a first divided ferrite plate adjacent to the first notch and a second divided ferrite plate adjacent to the second notch.

上記のコイルユニットにおいて、コイルに交流電流が流れると、コイルの周囲に磁束が形成される。空気の磁気抵抗はフェライトの磁気抵抗よりも高い。コイルのうち第１切欠部および第２切欠部と重なり合う部分で生じた磁束の少なくとも一部は、第１切欠部および第２切欠部を通らずに、第１角フェライト板、第２角フェライト板または短辺フェライト板を通る。コイルのうち第１切欠部および第２切欠部と重なり合う部分で生じた磁束は、短辺フェライト板にも入射するため、第１角フェライト板および第２角フェライト板に入射する磁束量が過大になることを抑制することができる。 In the above coil unit, when an alternating current flows through the coil, a magnetic flux is formed around the coil. The magnetoresistance of air is higher than that of ferrite. At least part of the magnetic flux generated in the portion of the coil that overlaps the first notch and the second notch does not pass through the first notch and the second notch, and the first square ferrite plate and the second square ferrite plate. Or it passes through the short side ferrite plate. Since the magnetic flux generated in the portion of the coil that overlaps the first notch and the second notch is also incident on the short-side ferrite plate, the amount of magnetic flux that is incident on the first rectangular ferrite plate and the second rectangular ferrite plate is excessive. It can be suppressed.

コイルのうち第１切欠部と重なり合う部分で生じた磁束の一部は、第１分割フェライト板に入射し、コイルのうち第２切欠部と重なり合う部分で生じた磁束の一部は、第２分割フェライト板に入射する。 Part of the magnetic flux generated in the portion of the coil that overlaps the first notch is incident on the first divided ferrite plate, and part of the magnetic flux generated in the portion of the coil that overlaps the second notch is divided into the second division. Incident on the ferrite plate.

これにより、第１分割フェライト板および第２分割フェライト板に入射する磁束量が多くなることを抑制することができる。 Thereby, it can suppress that the amount of magnetic flux which injects into a 1st division | segmentation ferrite plate and a 2nd division | segmentation ferrite plate increases.

このように、局所的に磁束密度が高くなることを抑制することができるため、鉄損などによる温度上昇を抑制することができる。 Thus, since it can suppress that a magnetic flux density becomes high locally, the temperature rise by iron loss etc. can be suppressed.

本開示に係るコイルユニットによれば、結合係数を維持することができると共に、フェライト板が高温となることを抑制することができる。 According to the coil unit concerning this indication, while being able to maintain a coupling coefficient, it can control that a ferrite plate becomes high temperature.

非接触充電システム１を模式的に示す模式図である。1 is a schematic diagram schematically showing a non-contact charging system 1. FIG. 非接触充電システム１を模式的に示す回路図である。1 is a circuit diagram schematically showing a contactless charging system 1. FIG. コイルユニット３の一部の構成を示す平面図である。3 is a plan view showing a partial configuration of a coil unit 3. FIG. コイルユニット３の一部の構成を示す斜視図である。4 is a perspective view showing a configuration of a part of a coil unit 3. FIG. 電力伝送時において、各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。It is a graph which shows the iron loss which arises in each division | segmentation ferrite plate at the time of electric power transmission. 電力伝送時において、各分割フェライト板の温度上昇値（℃）を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature rise value (degreeC) of each division | segmentation ferrite plate at the time of electric power transmission. 比較例１に係るコイルユニット３ａの一部を示す平面図である。7 is a plan view showing a part of a coil unit 3a according to Comparative Example 1. FIG. コイルユニット３ａの一部を示す斜視図である。It is a perspective view which shows a part of coil unit 3a. 比較例１に係るコイルユニット３ａを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ａの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。It is a graph which shows the iron loss which arises in each division | segmentation ferrite plate of the coil unit 3a when electric power transmission is performed using the coil unit 3a which concerns on the comparative example 1. FIG. 比較例１に係るコイルユニット３ａを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ａの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature rise value (degreeC) in each division | segmentation ferrite plate of the coil unit 3a when electric power transmission is carried out using the coil unit 3a which concerns on the comparative example 1. FIG. 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。6 is a graph comparing the maximum core temperature increase (° C.) in the coil unit 3 according to the first embodiment (example) and the coil unit 3a according to the comparative example 1. 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。6 is a graph comparing the coupling coefficient when using the coil unit 3 according to Embodiment 1 (Example) and the coupling coefficient when using the coil unit 3a according to Comparative Example 1. 比較例２に係るコイルユニット３ｂの一部を示す平面図である。10 is a plan view showing a part of a coil unit 3b according to Comparative Example 2. FIG. コイルユニット３ｂの一部を示す斜視図である。It is a perspective view which shows a part of coil unit 3b. 比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。It is a graph which shows the iron loss which arises in each division | segmentation ferrite plate of the coil unit 3b when electric power transmission is performed using the coil unit 3b which concerns on the comparative example 2. FIG. 比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature rise value (degreeC) in each division | segmentation ferrite plate of the coil unit 3b when electric power transmission is carried out using the coil unit 3b which concerns on the comparative example 2. FIG. 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例２に係るコイルユニット３ｂとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。6 is a graph comparing the maximum core temperature increase (° C.) in the coil unit 3 according to the first embodiment (example) and the coil unit 3b according to the comparative example 2. 実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。6 is a graph comparing the coupling coefficient when using the coil unit 3 according to Embodiment 1 (Example) and the coupling coefficient when using the coil unit 3b according to Comparative Example 2. 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す平面図である。6 is a plan view showing a part of a coil unit 3B according to Embodiment 2. FIG. 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す斜視図である。6 is a perspective view showing a part of a coil unit 3B according to Embodiment 2. FIG. 図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ線における断面図である。It is sectional drawing in the XXI-XXI line | wire of FIG. 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。It is a graph which shows the iron loss which arises in each division | segmentation ferrite plate of the coil unit 3B when electric power transmission is carried out using the coil unit 3B which concerns on Embodiment 2. FIG. 実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。It is a graph which shows the temperature rise value (degreeC) in each division | segmentation ferrite plate of the coil unit 3B when electric power transmission is carried out using the coil unit 3B which concerns on Embodiment 2. FIG. 実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂと、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。It is a graph which compares the core temperature rise maximum value (degreeC) in the coil unit 3B which concerns on Embodiment 2 (Example), and the coil unit 3a which concerns on the comparative example 1. FIG. 実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂを用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。It is the graph which compared the coupling coefficient when using the coil unit 3B which concerns on Embodiment 2 (Example), and the coupling coefficient when using the coil unit 3a which concerns on the comparative example 1. FIG.

図１から図２５を用いて、本実施の形態に係る蓄電装置について説明する。図１から図２５に示す構成のうち、同一または実質的に同一の構成については、同一の符号を付して重複した説明を省略する。
（実施の形態１）
図１は、非接触充電システム１を模式的に示す模式図である。図２は、非接触充電システム１を模式的に示す回路図である。非接触充電システム１は、コイルユニット４と、バッテリ７とを含む車両２と、電源１０に接続されたコイルユニット３とを備える。 A power storage device according to this embodiment will be described with reference to FIGS. Among the configurations shown in FIGS. 1 to 25, the same or substantially the same configurations are denoted by the same reference numerals, and redundant description is omitted.
(Embodiment 1)
FIG. 1 is a schematic diagram schematically showing a non-contact charging system 1. FIG. 2 is a circuit diagram schematically showing the non-contact charging system 1. The non-contact charging system 1 includes a vehicle 2 including a coil unit 4, a battery 7, and a coil unit 3 connected to a power source 10.

コイルユニット４は、フロアパネルの下面に配置されている。コイルユニット４は、共振器５と、共振器５が受電した交流電力を直流電力に変換してバッテリ７に供給する整流器６とを含む。 The coil unit 4 is disposed on the lower surface of the floor panel. The coil unit 4 includes a resonator 5 and a rectifier 6 that converts AC power received by the resonator 5 into DC power and supplies the DC power to the battery 7.

共振器５は、ＬＣ共振器であり、整流器６に接続された受電コイル８およびコンデンサ９を含む。共振器５のＱ値は１００以上である。 The resonator 5 is an LC resonator and includes a power receiving coil 8 and a capacitor 9 connected to the rectifier 6. The Q value of the resonator 5 is 100 or more.

コイルユニット３は、共振器１４と、電源１０に接続された変換器１１とを含む。変換器１１は、電源１０から供給される交流電力の周波数および電圧を調整して、共振器１４に供給する。共振器１４は、ＬＣ共振器であり、送電コイル１２およびコンデンサ１３を含む。共振器１４のＱ値も１００以上である。なお、共振器１４の共振周波数と、共振器５の共振周波数とは、実質的に一致している。 The coil unit 3 includes a resonator 14 and a converter 11 connected to the power source 10. The converter 11 adjusts the frequency and voltage of the AC power supplied from the power supply 10 and supplies the adjusted power to the resonator 14. The resonator 14 is an LC resonator and includes a power transmission coil 12 and a capacitor 13. The Q value of the resonator 14 is also 100 or more. Note that the resonance frequency of the resonator 14 and the resonance frequency of the resonator 5 substantially match.

図３は、コイルユニット３の一部の構成を示す平面図であり、図４は、コイルユニット３の一部の構成を示す斜視図である。 FIG. 3 is a plan view showing a partial configuration of the coil unit 3, and FIG. 4 is a perspective view showing a partial configuration of the coil unit 3.

コイルユニット３は、板状に形成されたフェライト板２０と、フェライト板２０に配置された送電コイル１２とを含む。 The coil unit 3 includes a ferrite plate 20 formed in a plate shape and a power transmission coil 12 arranged on the ferrite plate 20.

送電コイル１２は、平面視すると、略長方形形状（多角形形状）となるように形成されている。送電コイル１２は、上下方向に延びる巻回軸線Ｏ１の周囲を取り囲むようにコイル線を巻回することで形成されている。送電コイル１２は、渦巻型コイルである。 The power transmission coil 12 is formed to have a substantially rectangular shape (polygonal shape) in plan view. The power transmission coil 12 is formed by winding a coil wire so as to surround the winding axis O1 extending in the vertical direction. The power transmission coil 12 is a spiral coil.

送電コイル１２は、複数の曲げ部３１,３２，３３，３４と、短辺部３５，３６と、長辺部３７，３８とを含む。各曲げ部３１,３２，３３，３４は、湾曲状にコイル線を曲げることで形成されている。 The power transmission coil 12 includes a plurality of bent portions 31, 32, 33, 34, short side portions 35, 36, and long side portions 37, 38. Each bending part 31, 32, 33, 34 is formed by bending a coil wire in a curved shape.

短辺部３５は、曲げ部３１，３２に接続されており、短辺部３６は曲げ部３３，３４に接続されている。長辺部３７は、曲げ部３２，３３に接続されている。長辺部３８は、曲げ部３１，３４に接続されている。各長辺部３７，３８の長さは、各短辺部３５，３６の長さよりも長い。 The short side portion 35 is connected to the bent portions 31 and 32, and the short side portion 36 is connected to the bent portions 33 and 34. The long side portion 37 is connected to the bent portions 32 and 33. The long side portion 38 is connected to the bent portions 31 and 34. The length of each long side part 37,38 is longer than the length of each short side part 35,36.

フェライト板２０は、厚さ方向ＴＨに配列する上面（第１主表面）４０および下面（第２主表面）４１とを含む。送電コイル１２は、上面４０に配置されている。 Ferrite plate 20 includes an upper surface (first main surface) 40 and a lower surface (second main surface) 41 arranged in the thickness direction TH. The power transmission coil 12 is disposed on the upper surface 40.

フェライト板２０は、角フェライト板２１，２２，２３，２４と、直線フェライト板（短辺フェライト板）２５，２６と、直線フェライト板２７，２８とを含む。 Ferrite plate 20 includes square ferrite plates 21, 22, 23, 24, straight ferrite plates (short-side ferrite plates) 25, 26, and straight ferrite plates 27, 28.

各角フェライト板２１，２２，２３，２４は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の下面側に配置されている。各角フェライト板２１，２２，２３，２４は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の内周縁部から外周縁部に向かうように延びる。各角フェライト板２１，２２，２３，２４の内端部は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の内周縁部よりも巻回軸線Ｏ１側に位置している。各角フェライト板２１，２２，２３，２４の外端部は、各曲げ部３１，３２，３３，３４の外周縁部よりも外側に位置している。 Each square ferrite plate 21, 22, 23, 24 is disposed on the lower surface side of each bent portion 31, 32, 33, 34. Each of the square ferrite plates 21, 22, 23, 24 extends from the inner peripheral edge of each bent part 31, 32, 33, 34 toward the outer peripheral edge. The inner end portions of the respective square ferrite plates 21, 22, 23, 24 are located closer to the winding axis O1 than the inner peripheral edge portions of the respective bent portions 31, 32, 33, 34. The outer end portions of the square ferrite plates 21, 22, 23, 24 are located outside the outer peripheral edge portions of the bent portions 31, 32, 33, 34.

角フェライト板２１は、分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１を含む。分割フェライト板１Ａ１および分割フェライト板１Ｂ１は、送電コイル１２の延びる方向に間隔をあけて配置されている。各分割フェライト板１Ａ１および分割フェライト板１Ｂ１の間には、曲げ部３１の内周縁部の中央から曲げ部３１の外周縁部の中央に向けて延びる空隙部が形成されている。 The square ferrite plate 21 includes divided ferrite plates 1A1 and 1B1. The divided ferrite plate 1A1 and the divided ferrite plate 1B1 are arranged at intervals in the direction in which the power transmission coil 12 extends. Between each divided ferrite plate 1 A 1 and the divided ferrite plate 1 B 1, a gap that extends from the center of the inner peripheral edge of the bent portion 31 toward the center of the outer peripheral edge of the bent portion 31 is formed.

角フェライト板２２は、送電コイル１２が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ａ２，１Ｂ２を含む。角フェライト板２３は、送電コイル１２が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ａ３，１Ｂ３を含む。角フェライト板２４は、送電コイル１２が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ａ４，１Ｂ４を含む。 The square ferrite plate 22 includes divided ferrite plates 1A2 and 1B2 arranged at intervals in the direction in which the power transmission coil 12 extends. The square ferrite plate 23 includes divided ferrite plates 1A3 and 1B3 that are spaced apart in the direction in which the power transmission coil 12 extends. The square ferrite plate 24 includes divided ferrite plates 1A4 and 1B4 that are spaced apart in the direction in which the power transmission coil 12 extends.

分割フェライト板１Ａ２，１Ｂ２の間と、分割フェライト板１Ａ３，１Ｂ３の間と、分割フェライト板１Ａ４，１Ｂ４の間にも、各曲げ部３２，３３，３４の内周縁部の中央部から外周縁部の中央に向けて延びる空隙部が形成されている。 Between the divided ferrite plates 1A2 and 1B2, between the divided ferrite plates 1A3 and 1B3, and between the divided ferrite plates 1A4 and 1B4, the outer peripheral edge portion from the center of the inner peripheral edge portion of each of the bent portions 32, 33, and 34. A gap portion is formed extending toward the center.

直線フェライト板２５は、短辺部３５の下面側に配置されており、直線フェライト板２６は短辺部３６の下面側に配置されている。直線フェライト板２５，２６の内端は、短辺部３５，３６の内周縁部よりも巻回軸線Ｏ１側に位置している。直線フェライト板２５，２６の外端は、短辺部３５，３６の外周縁部よりも外側に位置している。 The linear ferrite plate 25 is disposed on the lower surface side of the short side portion 35, and the linear ferrite plate 26 is disposed on the lower surface side of the short side portion 36. The inner ends of the straight ferrite plates 25 and 26 are located closer to the winding axis O1 than the inner peripheral edge portions of the short side portions 35 and 36. The outer ends of the straight ferrite plates 25 and 26 are located outside the outer peripheral edge portions of the short side portions 35 and 36.

直線フェライト板２５は短辺部３５が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１を含み、直線フェライト板２６は短辺部３６が延びる方向に間隔をあけて配置された分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２を含む。 The straight ferrite plate 25 includes divided ferrite plates 1C1 and 1D1 that are spaced apart in the direction in which the short side portion 35 extends, and the straight ferrite plate 26 is divided in a direction in which the short side portion 36 extends. Ferrite plates 1C2 and 1D2 are included.

分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１の間には、短辺部３５に対して略垂直な方向に延びる空隙部が形成されている。分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２の間には短辺部３６に対して略垂直に延びる空隙部が形成されている。 Between the divided ferrite plates 1C1 and 1D1, a gap portion extending in a direction substantially perpendicular to the short side portion 35 is formed. Between the divided ferrite plates 1C2 and 1D2, a gap extending substantially perpendicular to the short side 36 is formed.

直線フェライト板２７は長辺部３７の下面側に配置されており、直線フェライト板２８は長辺部３８の下面側に配置されている。直線フェライト板２７，２８の内端は長辺部３７，３８の内周縁部よりも巻回軸線Ｏ１側に位置している。直線フェライト板２７，２８の外端は、長辺部３７，３８の外周縁部よりも外側に位置している。 The linear ferrite plate 27 is disposed on the lower surface side of the long side portion 37, and the linear ferrite plate 28 is disposed on the lower surface side of the long side portion 38. The inner ends of the straight ferrite plates 27 and 28 are located closer to the winding axis O1 than the inner peripheral edge portions of the long side portions 37 and 38. The outer ends of the straight ferrite plates 27 and 28 are located outside the outer peripheral edge portions of the long side portions 37 and 38.

直線フェライト板２７は長辺部３７が延びる方向に間隔をあけて配置された複数の分割フェライト板１Ｅ１，１Ｆ１，１Ｇ１，１Ｈ１，１Ｉ１を含む。直線フェライト板２８は長辺部３８が間隔をあけて配置された複数の分割フェライト板１Ｅ２，１Ｆ２，１Ｇ２，１Ｈ２，１Ｉ２を含む。 The straight ferrite plate 27 includes a plurality of divided ferrite plates 1E1, 1F1, 1G1, 1H1, and 1I1 arranged at intervals in a direction in which the long side portion 37 extends. The straight ferrite plate 28 includes a plurality of divided ferrite plates 1E2, 1F2, 1G2, 1H2, 1I2 having long side portions 38 arranged at intervals.

各分割フェライト板１Ｅ１〜１Ｉ１の間には長辺部３７に対して略垂直に延びる空隙部が形成されており、各分割フェライト板１Ｅ２〜１Ｉ２の間には長辺部３８に対して垂直に延びる空隙部が形成されている。 A gap extending substantially perpendicular to the long side portion 37 is formed between the divided ferrite plates 1E1 to 1I1, and perpendicular to the long side portion 38 between the divided ferrite plates 1E2 to 1I2. An extending gap is formed.

フェライト板２０には、複数の切欠部２９Ａ１，２９Ａ２，２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｃ１，２９Ｃ２，２９Ｄ１，２９Ｄ２が形成されている。 The ferrite plate 20 has a plurality of notches 29A1, 29A2, 29B1, 29B2, 29C1, 29C2, 29D1, and 29D2.

切欠部２９Ａ１は、角フェライト板２１の分割フェライト板１Ｂ１と直線フェライト板２５の分割フェライト板１Ｃ１との間に形成されている。切欠部２９Ａ２は、直線フェライト板２５の分割フェライト板１Ｄ１と、角フェライト板２２の分割フェライト板１Ａ２との間に形成されている。このように、直線フェライト板２５は、切欠部２９Ａ１と隣り合う分割フェライト板１Ｃ１と、切欠部２９Ａ２と隣り合う分割フェライト板１Ｄ１とを含む。 The notch 29A1 is formed between the divided ferrite plate 1B1 of the square ferrite plate 21 and the divided ferrite plate 1C1 of the linear ferrite plate 25. The notch 29A2 is formed between the divided ferrite plate 1D1 of the linear ferrite plate 25 and the divided ferrite plate 1A2 of the square ferrite plate 22. Thus, the linear ferrite plate 25 includes the divided ferrite plate 1C1 adjacent to the notch 29A1 and the divided ferrite plate 1D1 adjacent to the notch 29A2.

切欠部２９Ｂ１は、角フェライト板２２の分割フェライト板１Ｂ２と、直線フェライト板２７の分割フェライト板１Ｅ１との間に形成されている。同様に各切欠部も形成されている。なお、直線フェライト板２６は、切欠部２９Ｃ１と隣り合う分割フェライト板１Ｄ２と、切欠部２９Ｃ２と隣り合う分割フェライト板１Ｃ２とを含む。 The notch 29B1 is formed between the divided ferrite plate 1B2 of the square ferrite plate 22 and the divided ferrite plate 1E1 of the linear ferrite plate 27. Similarly, each notch is also formed. The straight ferrite plate 26 includes a divided ferrite plate 1D2 adjacent to the notch 29C1 and a divided ferrite plate 1C2 adjacent to the notch 29C2.

各切欠部２９Ａ１〜２９Ｄ２は、送電コイル１２の内周縁部から外周縁部に向かうにつれて、幅が大きくなるように形成されている。 Each notch part 29A1-29D2 is formed so that a width | variety may become large as it goes to an outer peripheral part from the inner peripheral part of the power transmission coil 12. As shown in FIG.

送電コイル１２およびフェライト板２０を平面視すると、各切欠部２９Ａ１〜２９Ｄ２と送電コイル１２とは重なり合う。 When the power transmission coil 12 and the ferrite plate 20 are viewed in plan, the notches 29A1 to 29D2 and the power transmission coil 12 overlap each other.

コイルユニット３の構成について詳細に説明したが、コイルユニット４もコイルユニット３と同様に構成されている。 Although the configuration of the coil unit 3 has been described in detail, the coil unit 4 is configured similarly to the coil unit 3.

コイルユニット３からコイルユニット４に非接触で電力を送電する際には、送電コイル１２に交流電流が流れる。 When power is transmitted from the coil unit 3 to the coil unit 4 in a non-contact manner, an alternating current flows through the power transmission coil 12.

送電コイル１２に交流電流が流れると、送電コイル１２の周囲を取り囲むように磁束が流れ、各角フェライト板２１〜２４および直線フェライト板２５〜２８を磁束が通る。 When an alternating current flows through the power transmission coil 12, a magnetic flux flows so as to surround the power transmission coil 12, and the magnetic flux passes through each of the square ferrite plates 21-24 and the straight ferrite plates 25-28.

角フェライト板２１〜２４の外端および内端間の距離は長いため、角フェライト板２１〜２４を通る磁束は上方に膨らみ易い。 Since the distance between the outer ends and the inner ends of the square ferrite plates 21 to 24 is long, the magnetic flux passing through the square ferrite plates 21 to 24 easily swells upward.

上方に膨らんだ磁束の少なくとも一部の磁束がコイルユニット４の受電コイル８と鎖交することで、受電コイル８が受電する。 The power receiving coil 8 receives power when at least a part of the magnetic flux swollen upward interlinks with the power receiving coil 8 of the coil unit 4.

直線フェライト板２５〜２８の外端および内端間の距離は短いため、直線フェライト板２５〜２８を通る磁束は上方に膨らみ難い。直線フェライト板２５〜２８を通る磁束は、受電コイル８と鎖交し難く、送電コイル１２の周囲を取り囲むように流れやすい。これにより、送電コイル１２の自己インダクタンスが向上しやすく、送電コイル１２の巻き数を少なく抑えたとしても、送電コイル１２の自己インダクタンスを確保することができる。 Since the distance between the outer ends and the inner ends of the linear ferrite plates 25 to 28 is short, the magnetic flux passing through the linear ferrite plates 25 to 28 hardly swells upward. The magnetic flux passing through the straight ferrite plates 25 to 28 is difficult to interlink with the power reception coil 8 and easily flows so as to surround the power transmission coil 12. Thereby, the self-inductance of the power transmission coil 12 can be easily improved, and the self-inductance of the power transmission coil 12 can be ensured even if the number of turns of the power transmission coil 12 is reduced.

空気の透磁率はフェライト板２０の透磁率よりも低いため、各切欠部２９Ａ１〜２９Ｄ２を通る経路の磁気抵抗は、フェライト板２０を通る経路の磁気抵抗よりも高い。 Since the magnetic permeability of air is lower than the magnetic permeability of the ferrite plate 20, the magnetic resistance of the path passing through the notches 29 A 1 to 29 D 2 is higher than the magnetic resistance of the path passing through the ferrite plate 20.

このため、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ１と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、切欠部２９Ａ１を通らずに、分割フェライト板１Ｂ１または分割フェライト板１Ｃ１を通る。分割フェライト板１Ｂ１を通る磁束が増えると、受電コイル８と鎖交する磁束も増える。これにより、フェライト量を抑えたフェライト板２０を採用したとしても、結合係数が低くなることを抑制することができる。 For this reason, most of the magnetic flux generated in the portion of the power transmission coil 12 that overlaps the notch 29A1 does not pass through the notch 29A1 but passes through the split ferrite plate 1B1 or the split ferrite plate 1C1. When the magnetic flux passing through the divided ferrite plate 1B1 increases, the magnetic flux interlinking with the power receiving coil 8 also increases. Thereby, even if the ferrite plate 20 with a reduced amount of ferrite is employed, it is possible to suppress the coupling coefficient from being lowered.

送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ１と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｂ１および分割フェライト板１Ｃ１を通るため、分割フェライト板１Ｂ１に磁束が集中することを抑制することができる。 Most of the magnetic flux generated in the portion of the power transmission coil 12 that overlaps with the notch 29A1 passes through the divided ferrite plate 1B1 and the divided ferrite plate 1C1, and therefore it is possible to suppress the magnetic flux from concentrating on the divided ferrite plate 1B1.

分割フェライト板１Ｂ１に過大な磁束が流れることが抑制されているため、分割フェライト板１Ｂ１の温度が上昇することを抑制することができる。同様に、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ２と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｄ１または分割フェライト板１Ａ２に入射し、分割フェライト板１Ａ２に過大な磁束が入射することが抑制されている。 Since an excessive magnetic flux is suppressed from flowing through the divided ferrite plate 1B1, it is possible to suppress an increase in the temperature of the divided ferrite plate 1B1. Similarly, most of the magnetic flux generated in the portion of the power transmission coil 12 that overlaps the notch 29A2 is incident on the divided ferrite plate 1D1 or the divided ferrite plate 1A2, and excessive magnetic flux is prevented from entering the divided ferrite plate 1A2. ing.

このように、角フェライト板２１および角フェライト板２２の間に直線フェライト板２５を配置することで、角フェライト板２１および角フェライト板２２に過大な磁束が流れることが抑制されている。分割フェライト板１Ｃ１は切欠部２９Ａ１と隣り合う位置に設けられており、分割フェライト板１Ｄ１は切欠部２９Ａ２と隣り合う位置に設けられている。このため、分割フェライト板１Ｃ１には、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ２と重なり合う部分で生じた磁束が入射することが抑制される。同様に、分割フェライト板１Ｄ１には、送電コイル１２のうち切欠部２９Ａ１と重なり合う部分で生じた磁束が入射することが抑制されている。 Thus, by arranging the linear ferrite plate 25 between the square ferrite plate 21 and the square ferrite plate 22, it is possible to prevent an excessive magnetic flux from flowing through the square ferrite plate 21 and the square ferrite plate 22. The divided ferrite plate 1C1 is provided at a position adjacent to the notch 29A1, and the divided ferrite plate 1D1 is provided at a position adjacent to the notch 29A2. For this reason, it is suppressed that the magnetic flux produced in the part which overlaps notch 29A2 among the power transmission coils 12 in the split ferrite plate 1C1. Similarly, the magnetic flux generated in the portion of the power transmission coil 12 that overlaps the notch 29A1 is suppressed from entering the split ferrite plate 1D1.

このため、分割フェライト板１Ｃ１および分割フェライト板１Ｄ１に過大な磁束が入射することを抑制することができ、分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１の温度が高くなることを抑制することができる。 For this reason, it can suppress that excessive magnetic flux injects into the division | segmentation ferrite plate 1C1 and the division | segmentation ferrite plate 1D1, and can suppress that the temperature of division | segmentation ferrite plate 1C1, 1D1 becomes high.

切欠部２９Ｃ１および切欠部２９Ｃ２の間に、２つの分割フェライト板１Ｃ２および分割フェライト板１Ｄ２が配置されている。このため、各分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２に過大な磁束が流れることを抑制することができ、各分割フェライト板１Ｃ２，１Ｄ２の温度が高くなることを抑制することができる。 Between the cutout portion 29C1 and the cutout portion 29C2, two divided ferrite plates 1C2 and a divided ferrite plate 1D2 are arranged. For this reason, it can suppress that an excessive magnetic flux flows into each division | segmentation ferrite plate 1C2, 1D2, and can suppress that the temperature of each division | segmentation ferrite plate 1C2, 1D2 becomes high.

角フェライト板２２および角フェライト板２３の間に２つの切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２が形成されており、切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２の間には複数の分割フェライト板１Ｅ１〜１Ｉ１が配置されている。送電コイル１２のうち切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３に分配される。 Two notches 29B1 and 29B2 are formed between the square ferrite plate 22 and the square ferrite plate 23, and a plurality of divided ferrite plates 1E1 to 1I1 are arranged between the notches 29B1 and 29B2. Most of the magnetic flux generated in the portion of the power transmission coil 12 that overlaps the notches 29B1 and 29B2 is distributed to the divided ferrite plates 1B2, 1E1, 1I1, and 1A3.

同様に、角フェライト板２１および角フェライト板２４の間に２つの切欠部２９Ｄ１，２９Ｄ２が形成されており、切欠部２９Ｄ１，２９Ｄ２の間には複数の分割フェライト板１Ｅ２〜１Ｉ２が配置されている。送電コイル１２のうち切欠部２９Ｄ１，２９Ｄ２と重なり合う部分で生じた磁束の多くは、分割フェライト板１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１に分配される。 Similarly, two notches 29D1, 29D2 are formed between the square ferrite plate 21 and the square ferrite plate 24, and a plurality of divided ferrite plates 1E2-1I2 are disposed between the notches 29D1, 29D2. . Most of the magnetic flux generated in the portion of the power transmission coil 12 that overlaps the notches 29D1 and 29D2 is distributed to the divided ferrite plates 1B4, 1I2, 1E2, and 1A1.

この結果、一部の分割フェライト板に過大な磁束が入射することが抑制されており、一部の分割フェライト板が高温となることが抑制されている。 As a result, excessive magnetic flux is suppressed from entering some of the divided ferrite plates, and some of the divided ferrite plates are prevented from reaching a high temperature.

図５は、電力伝送時において、各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。図５に示すように、各分割フェライト板に生じる鉄損の均一化が図られていることが分かる。 FIG. 5 is a graph showing the iron loss generated in each divided ferrite plate during power transmission. As shown in FIG. 5, it can be seen that the iron loss generated in each divided ferrite plate is made uniform.

図６は、電力伝送時において、各分割フェライト板の温度上昇値（℃）を示すグラフである。この図６に示すように、各分割フェライト板の温度の均熱化が図られており、特定の分割フェライト板が高温になることが抑制されていることが分かる。 FIG. 6 is a graph showing the temperature rise value (° C.) of each divided ferrite plate during power transmission. As shown in FIG. 6, it is understood that the temperature of each divided ferrite plate is equalized, and the specific divided ferrite plate is suppressed from becoming high temperature.

次に、比較例１，２に係るコイルユニット３ａと比較して、本実施の形態１に係るコイルユニット３の作用・効果について説明する。 Next, operations and effects of the coil unit 3 according to the first embodiment will be described in comparison with the coil unit 3a according to the first and second comparative examples.

図７は、比較例１に係るコイルユニット３ａの一部を示す平面図であり、図８は、コイルユニット３ａの一部を示す斜視図である。 FIG. 7 is a plan view showing a part of the coil unit 3a according to Comparative Example 1, and FIG. 8 is a perspective view showing a part of the coil unit 3a.

コイルユニット３ａは、送電コイル１２ａと、フェライト板２０ａとを含む。フェライト板２０ａは、角フェライト板２１ａ，２２ａ，２３ａ，２４ａと、直線フェライト板２７ａ，２８ａとを含む。各角フェライト板２１ａ，２２ａ，２３ａ，２４ａは、曲げ部３１，３２，３３，３４の下面側に配置されている。各直線フェライト板２７ａ，２８ａは長辺部３７，３８の下面側に配置されている。 The coil unit 3a includes a power transmission coil 12a and a ferrite plate 20a. The ferrite plate 20a includes square ferrite plates 21a, 22a, 23a, 24a and linear ferrite plates 27a, 28a. Each square ferrite plate 21a, 22a, 23a, 24a is arranged on the lower surface side of the bent portions 31, 32, 33, 34. Each of the straight ferrite plates 27a and 28a is disposed on the lower surface side of the long side portions 37 and 38.

各角フェライト板２１ａ，２２ａ，２３ａ，２４ａが送電コイル１２ａの外周縁部から露出する面積は、各角フェライト板２１，２２，２３，２４が送電コイル１２の外周縁部から露出する面積よりも広い。 The area where each square ferrite plate 21a, 22a, 23a, 24a is exposed from the outer peripheral edge of the power transmission coil 12a is larger than the area where each square ferrite plate 21, 22, 23, 24 is exposed from the outer peripheral edge of the power transmission coil 12. wide.

角フェライト板２１ａは、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ｂ１ａ，１Ｃ１ａを含み、角フェライト板２２ａは、分割フェライト板１Ａ２ａ，１Ｂ２ａ，１Ｃ２ａを含む。角フェライト板２３ａは、分割フェライト板１Ａ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｃ３ａを含み、角フェライト板２４ａは、分割フェライト板１Ａ４ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａを含む。 The square ferrite plate 21a includes divided ferrite plates 1A1a, 1B1a, and 1C1a, and the square ferrite plate 22a includes divided ferrite plates 1A2a, 1B2a, and 1C2a. The square ferrite plate 23a includes divided ferrite plates 1A3a, 1B3a, 1C3a, and the square ferrite plate 24a includes divided ferrite plates 1A4a, 1B4a, 1C4a.

各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａが送電コイル１２ａの内周縁部から露出する面積は、実施の形態１に係るコイルユニット３の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４が送電コイル１２の内周縁部から露出する面積よりも広い。 The area where each divided ferrite plate 1A1a, 1A2a, 1A3a, 1A4a is exposed from the inner peripheral edge of the power transmission coil 12a is equal to each divided ferrite plate 1A1, 1B1, 1A2, 1B2, 1A3, 1B3 of the coil unit 3 according to the first embodiment. , 1A4, 1B4 is wider than the area exposed from the inner peripheral edge of the power transmission coil 12.

直線フェライト板２７ａは分割フェライト板１Ｄ１ａ，１Ｅ１ａ，１Ｆ１ａを含み、直線フェライト板２８ａは分割フェライト板１Ｄ２ａ，１Ｅ２ａ，１Ｆ２ａを含む。 The straight ferrite plate 27a includes divided ferrite plates 1D1a, 1E1a, and 1F1a, and the straight ferrite plate 28a includes divided ferrite plates 1D2a, 1E2a, and 1F2a.

コイルユニット３ａには、複数の切欠部２９ａ、２９ｂ１，２９ｂ２，２９ｃ、２９ｄ１，２９ｄ２が形成されている。 A plurality of notches 29a, 29b1, 29b2, 29c, 29d1, 29d2 are formed in the coil unit 3a.

切欠部２９ａは、角フェライト板２１ａと角フェライト板２２ａとの間に形成されている。切欠部２９ｂ１は角フェライト板２２ａおよび直線フェライト板２７ａの間に形成されており、切欠部２９ｂ２は直線フェライト板２７ａおよび角フェライト板２３ａの間に形成されている。切欠部２９ｃは、角フェライト板２３ａおよび角フェライト板２４ａの間に形成されており、切欠部２９ｄ１は、角フェライト板２４ａおよび直線フェライト板２８ａの間に形成されている。切欠部２９ｄ２は、直線フェライト板２８ａおよび角フェライト板２１ａの間に形成されている。 The notch 29a is formed between the square ferrite plate 21a and the square ferrite plate 22a. The notch 29b1 is formed between the square ferrite plate 22a and the straight ferrite plate 27a, and the notch 29b2 is formed between the straight ferrite plate 27a and the square ferrite plate 23a. The notch 29c is formed between the square ferrite plate 23a and the square ferrite plate 24a, and the notch 29d1 is formed between the square ferrite plate 24a and the straight ferrite plate 28a. The notch 29d2 is formed between the straight ferrite plate 28a and the square ferrite plate 21a.

フェライト板２０，２０ａを平面視した際において、切欠部の各頂点部分を結んで形成される略三角形形状の領域を切欠部の面積とすると、切欠部２９ａの面積は、実施の形態１に係るコイルユニット３の切欠部２９Ａ１，２９Ａ２の面積の合計面積よりも広い。各切欠部２９ｂ１，２９ｂ２，２９ｄ１，２９ｄ２の面積は、各切欠部２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｄ１，２９Ｄ２の面積よりも広い。切欠部２９ｃの面積は、切欠部２９Ｃ１，２９Ｃ２の面積の合計面積よりも広い。 When the ferrite plates 20 and 20a are viewed in plan, the area of the notch 29a is related to the first embodiment, assuming that the area of the substantially triangular shape formed by connecting the apexes of the notch is the area of the notch. It is wider than the total area of the notches 29A1 and 29A2 of the coil unit 3. The area of each notch 29b1, 29b2, 29d1, 29d2 is larger than the area of each notch 29B1, 29B2, 29D1, 29D2. The area of the notch 29c is larger than the total area of the notches 29C1 and 29C2.

上記のように構成された比較例１に係るコイルユニット３ａを用いて電力伝送すると、送電コイル１２ａの周囲に磁束が形成される。 When power is transmitted using the coil unit 3a according to the first comparative example configured as described above, a magnetic flux is formed around the power transmission coil 12a.

コイルユニット３ａにおいては、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａが送電コイル１２ａの内周縁部から露出する面積は広いため、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａには多くの磁束が入射する。 In the coil unit 3a, since the divided ferrite plates 1A1a, 1A2a, 1A3a, and 1A4a are exposed from the inner peripheral edge of the power transmission coil 12a, a large amount of magnetic flux is incident on the divided ferrite plates 1A1a, 1A2a, 1A3a, and 1A4a. .

分割フェライト板１Ｂ１ａおよび分割フェライト板１Ｃ２ａには、送電コイル１２ａのうち切欠部２９ａと重なり合う部分で生じた磁束の多くが入射する。 Most of the magnetic flux generated in the portion overlapping the notch 29a of the power transmission coil 12a is incident on the divided ferrite plate 1B1a and the divided ferrite plate 1C2a.

切欠部２９ａの面積は切欠部２９Ａ１，２９Ａ２の合計面積よりも広いため、分割フェライト板１Ｂ１ａ，１Ｃ２ａに入射する磁束量は、実施の形態１の分割フェライト板１Ｂ１，１Ａ２に入射する磁束量よりも多くなり易い。 Since the area of notch 29a is larger than the total area of notches 29A1 and 29A2, the amount of magnetic flux incident on divided ferrite plates 1B1a and 1C2a is larger than the amount of magnetic flux incident on divided ferrite plates 1B1 and 1A2 of the first embodiment. Easy to increase.

同様に、分割フェライト板１Ｂ２ａ，１Ｄ１ａ，１Ｆ１ａ，１Ｃ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａ，１Ｆ２ａ，１Ｄ２ａ，１Ｃ１ａに入射する磁束量は、分割フェライト板１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３，１Ｂ３，１Ｄ２，１Ｃ２，１Ａ４，１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１に入射する磁束量よりも多くなり易い。 Similarly, the amount of magnetic flux incident on the divided ferrite plates 1B2a, 1D1a, 1F1a, 1C3a, 1B3a, 1B4a, 1C4a, 1F2a, 1D2a, 1C1a is divided into the divided ferrite plates 1B2, 1E1, 1I1, 1A3, 1B3, 1D2, 1C2, 1A4. , 1B4, 1I2, 1E2, and 1A1 are likely to be larger than the amount of magnetic flux incident on them.

図９は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板で生じる鉄損（Ｗ）を示すグラフであり、図１０は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板の温度上昇値（℃）を示すグラフである。 FIG. 9 is a graph showing iron loss (W) generated in each divided ferrite plate of the coil unit 3a according to Comparative Example 1, and FIG. 10 is a temperature rise of each divided ferrite plate in the coil unit 3a according to Comparative Example 1. It is a graph which shows a value (degreeC).

図９および図１０に示すグラフと、図５および図６に示すグラフとを比較すると、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａで生じる鉄損は、コイルユニット３の各分割フェライト板で生じる鉄損よりも大きく、分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａの温度上昇値は、コイルユニット３の各分割フェライト板の温度上昇値よりも大きいことが分かる。 When the graphs shown in FIGS. 9 and 10 are compared with the graphs shown in FIGS. 5 and 6, the iron loss generated in the divided ferrite plates 1A1a, 1A2a, 1A3a, and 1A4a is the iron generated in each divided ferrite plate of the coil unit 3. It can be seen that the temperature rise values of the divided ferrite plates 1A1a, 1A2a, 1A3a, and 1A4a are larger than the temperature loss values of the divided ferrite plates of the coil unit 3.

また、分割フェライト板１Ｂ１ａ，１Ｃ２ａ，１Ｂ２ａ，１Ｄ１ａ，１Ｆ１ａ，１Ｃ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａ，１Ｆ２ａ，１Ｄ２ａ，１Ｃ１ａで生じる鉄損は、分割フェライト板１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３，１Ｂ３，１Ｄ２，１Ｃ２，１Ａ４，１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１で生じる鉄損と同等以上であり、分割フェライト板１１Ｂ１ａ，１Ｃ２ａ，１Ｂ２ａ，１Ｄ１ａ，１Ｆ１ａ，１Ｃ３ａ，１Ｂ３ａ，１Ｂ４ａ，１Ｃ４ａ，１Ｆ２ａ，１Ｄ２ａ，１Ｃ１ａにおける温度上昇値は、分割フェライト板１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ｅ１，１Ｉ１，１Ａ３，１Ｂ３，１Ｄ２，１Ｃ２，１Ａ４，１Ｂ４，１Ｉ２，１Ｅ２，１Ａ１における温度上昇値と同様以上であることが分かる。 Further, the iron loss generated in the divided ferrite plates 1B1a, 1C2a, 1B2a, 1D1a, 1F1a, 1C3a, 1B3a, 1B4a, 1C4a, 1F2a, 1D2a, 1C1a is divided ferrite plates 1B1, 1A2, 1B2, 1E1, 1I1, 1A3, 1B3 , 1D2, 1C2, 1A4, 1B4, 1I2, 1E2, and 1A1 are equal to or more than the iron loss generated by the divided ferrite plates 11B1a, 1C2a, 1B2a, 1D1a, 1F1a, 1C3a, 1B3a, 1B4a, 1C4a, 1F2a, 1D2a, 1C2a It can be seen that the temperature rise value at is equal to or higher than the temperature rise value at the divided ferrite plates 1B1, 1A2, 1B2, 1E1, 1I1, 1A3, 1B3, 1D2, 1C2, 1A4, 1B4, 1I2, 1E2, 1A1.

図１１は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。なお、コア温度上昇最大値とは、各コイルユニット３，３ａの各分割フェライト板の温度上昇値の最大値を示す。 FIG. 11 is a graph comparing the core temperature increase maximum value (° C.) in the coil unit 3 according to the first embodiment (example) and the coil unit 3a according to the comparative example 1. In addition, the core temperature rise maximum value indicates the maximum value of the temperature rise value of each divided ferrite plate of each of the coil units 3 and 3a.

この図１１のグラフに示すように、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３のコア温度上昇最大値は、比較例１に係るコイルユニット３ａのコア温度上昇最大値よりも小さいことが分かる。 As shown in the graph of FIG. 11, the maximum core temperature increase value of the coil unit 3 according to Embodiment 1 (Example) is smaller than the maximum core temperature increase value of the coil unit 3a according to Comparative Example 1. I understand.

図１２は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。具体的には、コイルユニット３からコイルユニット４に電力伝送したときの結合係数と、コイルユニット３ａからコイルユニット４に電力伝送したときの結合係数とを示す。 FIG. 12 is a graph comparing the coupling coefficient when the coil unit 3 according to Embodiment 1 (Example) is used and the coupling coefficient when the coil unit 3a according to Comparative Example 1 is used. Specifically, a coupling coefficient when power is transmitted from the coil unit 3 to the coil unit 4 and a coupling coefficient when power is transmitted from the coil unit 3a to the coil unit 4 are shown.

この図１２のグラフに示すように、コイルユニット３を用いたときの結合係数は、コイルユニット３ａを用いたときの結合係数と殆ど差がないことが分かる。 As shown in the graph of FIG. 12, it can be seen that the coupling coefficient when the coil unit 3 is used is hardly different from the coupling coefficient when the coil unit 3a is used.

このように、本実施の形態１に係るコイルユニット３によれば、結合係数を維持しつつも、電力伝送時にフェライト板２０に生じる発熱量を低く抑えることができる。 Thus, according to the coil unit 3 according to the first embodiment, the amount of heat generated in the ferrite plate 20 during power transmission can be kept low while maintaining the coupling coefficient.

次に、比較例２に係るコイルユニット３ｂと、本実施の形態に係るコイルユニット３とを比較する。 Next, the coil unit 3b according to the comparative example 2 is compared with the coil unit 3 according to the present embodiment.

図１３は、比較例２に係るコイルユニット３ｂの一部を示す平面図であり、図１４は、コイルユニット３ｂの一部を示す斜視図である。 FIG. 13 is a plan view showing a part of the coil unit 3b according to Comparative Example 2, and FIG. 14 is a perspective view showing a part of the coil unit 3b.

図１３および図１４に示すように、コイルユニット３ｂは、フェライト板２０ｂと、フェライト板２０ｂの上面上に配置された送電コイル１２ｂとを含む。送電コイル１２ｂは、本実施の形態１に係るコイルユニット３と同様に形成されている。 As shown in FIGS. 13 and 14, the coil unit 3b includes a ferrite plate 20b and a power transmission coil 12b disposed on the upper surface of the ferrite plate 20b. The power transmission coil 12b is formed in the same manner as the coil unit 3 according to the first embodiment.

コイルユニット３ｂは、角フェライト板２１ｂ，２２ｂ，２３ｂ，２４ｂと、直線フェライト板２７ｂ，２８ｂと、直線フェライト板２５ｂ，２６ｂとを含む。 The coil unit 3b includes square ferrite plates 21b, 22b, 23b, 24b, straight ferrite plates 27b, 28b, and straight ferrite plates 25b, 26b.

角フェライト板２１ｂ，２２ｂ，２３ｂ，２４ｂは、曲げ部３１，３２，３３，３４の下面側に配置されている。直線フェライト板２７ｂ，２８ｂは、長辺部３７，３８の下面側に配置されている。直線フェライト板２５ｂ，２６ｂは、短辺部３５，３６の下面側に配置されている。 The square ferrite plates 21b, 22b, 23b, 24b are arranged on the lower surface side of the bent portions 31, 32, 33, 34. The linear ferrite plates 27b and 28b are disposed on the lower surface side of the long side portions 37 and 38. The straight ferrite plates 25b and 26b are disposed on the lower surface side of the short side portions 35 and 36.

各角フェライト板２１ｂは、分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂを含み、角フェライト板２２ｂは分割フェライト板１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂを含む。角フェライト板２３ｂは、分割フェライト板１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂを含み、角フェライト板２４ｂは、分割フェライト板１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂを含む。 Each square ferrite plate 21b includes divided ferrite plates 1A1b and 1B1b, and the square ferrite plate 22b includes divided ferrite plates 1A2b and 1B2b. The square ferrite plate 23b includes divided ferrite plates 1A3b and 1B3b, and the square ferrite plate 24b includes divided ferrite plates 1A4b and 1B4b.

直線フェライト板２７ｂは、分割フェライト板１Ｅ１ｂ，１Ｆ１ｂ，１Ｇ１ｂ，１Ｈ１ｂを含み、直線フェライト板２８ｂは、分割フェライト板１Ｅ２ｂ，１Ｆ２ｂ，１Ｇ２ｂ，１Ｈ２ｂを含む。各分割フェライト板は、送電コイル１２ｂが延びる方向に間隔をあけて配置されている。 The straight ferrite plate 27b includes divided ferrite plates 1E1b, 1F1b, 1G1b, and 1H1b, and the straight ferrite plate 28b includes divided ferrite plates 1E2b, 1F2b, 1G2b, and 1H2b. Each divided ferrite plate is arranged at an interval in the direction in which the power transmission coil 12b extends.

直線フェライト板２５ｂは、１枚の分割フェライト板１Ｃ１ｂによって形成されている。直線フェライト板２６ｂは、１枚の分割フェライト板１Ｃ２ｂによって形成されている。 The straight ferrite plate 25b is formed by a single divided ferrite plate 1C1b. The straight ferrite plate 26b is formed by a single divided ferrite plate 1C2b.

フェライト板２０ｂには、複数の切欠部２９ｆ１，２９ｆ２，２９ｇ１，２９ｇ２，２９ｈ１，２９ｈ２，２９ｉ１，２９ｉ２が形成されている。 A plurality of notches 29f1, 29f2, 29g1, 29g2, 29h1, 29h2, 29i1, 29i2 are formed in the ferrite plate 20b.

切欠部２９ｆ１は分割フェライト板１Ｂ１ｂ，１Ｃ１ｂの間に形成されており、切欠部２９ｆ２は分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ａ２ｂの間に形成されている。 The notch 29f1 is formed between the divided ferrite plates 1B1b and 1C1b, and the notch 29f2 is formed between the divided ferrite plates 1C1b and 1A2b.

切欠部２９ｇ１は分割フェライト板１Ｂ２ｂ，１Ｅ１ｂの間に形成されている。切欠部２９ｇ２は、分割フェライト板１Ｈ１ｂ，１Ａ３ｂの間に形成されている。切欠部２９ｈ１，２９ｈ２，２９ｉ１，２９ｉ２も同様に、分割フェライト板の間に形成されている。 The notch 29g1 is formed between the divided ferrite plates 1B2b and 1E1b. The notch 29g2 is formed between the divided ferrite plates 1H1b and 1A3b. Similarly, the notches 29h1, 29h2, 29i1, and 29i2 are formed between the divided ferrite plates.

図３および図１３において、比較例２のコイルユニット３ｂの切欠部２９ｆ１の面積は、本実施の形態１のコイルユニット３の切欠部２９Ａ１の面積よりも広い。 3 and 13, the area of the notch 29f1 of the coil unit 3b of the comparative example 2 is larger than the area of the notch 29A1 of the coil unit 3 of the first embodiment.

同様に、各切欠部２９ｆ２，２９ｇ１，２９ｇ２，２９ｈ１，２９ｈ２，２９ｉ１，２９ｉ２の面積は、各切欠部２９Ａ１，２９Ａ２，２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｃ１，２９Ｃ２，２９Ｄ１，２９Ｄ２の面積よりも広い。 Similarly, the area of each notch 29f2, 29g1, 29g2, 29h1, 29h2, 29i1, 29i2 is wider than the area of each notch 29A1, 29A2, 29B1, 29B2, 29C1, 29C2, 29D1, 29D2.

比較例２の各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂが送電コイル１２ｂから露出する面積は、実施の形態１の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４が送電コイル１２から露出する面積よりも広い。 The area where each divided ferrite plate 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, 1B4b of Comparative Example 2 is exposed from the power transmission coil 12b is equal to each divided ferrite plate 1A1, 1B1, 1A2, 1B2, of the first embodiment. 1A3, 1B3, 1A4, and 1B4 are wider than the area exposed from the power transmission coil 12.

上記のように構成されたコイルユニット３ｂにおいて、送電コイル１２ｂに交流電流が流れると、送電コイル１２ｂの周囲に磁束が形成される。 In the coil unit 3b configured as described above, when an alternating current flows through the power transmission coil 12b, a magnetic flux is formed around the power transmission coil 12b.

各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂが送電コイル１２ｂから露出する面積は広いため、多くの磁束が各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂに入射する。 Since each divided ferrite plate 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, and 1B4b is exposed from the power transmission coil 12b, a large amount of magnetic flux is generated from each divided ferrite plate 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b. , 1A4b, 1B4b.

分割フェライト板１Ｂ１ｂ，１Ｃ１ｂには、送電コイル１２ｂのうち切欠部２９ｆ１と重なり合う部分で生じた磁束の少なくとも一部が分配される。切欠部２９ｆ１の面積は広いので、分割フェライト板１Ｂ１ｂに多くの磁束が分配される。 At least a part of the magnetic flux generated in the portion overlapping the notch 29f1 in the power transmission coil 12b is distributed to the divided ferrite plates 1B1b and 1C1b. Since the area of the notch 29f1 is large, a large amount of magnetic flux is distributed to the divided ferrite plate 1B1b.

その結果、分割フェライト板１Ｂ１ｂには多くの磁束が流れる。同様に、各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂにも多くの磁束が入射する。 As a result, a large amount of magnetic flux flows through the divided ferrite plate 1B1b. Similarly, a large amount of magnetic flux is incident on each of the divided ferrite plates 1A1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, and 1B4b.

切欠部２９ｆ１および切欠部２９ｆ２の間には、１枚の分割フェライト板１Ｃ１ｂが配置されている。分割フェライト板１Ｃ１ｂには、送電コイル１２ｂのうち切欠部２９ｆ１，２９ｆ２と重なり合う部分で生じた磁束の少なくとも一部が入り込む。そのため、分割フェライト板１Ｃ１ｂには比較的多くの磁束が入射する。切欠部２９ｈ１，２９ｈ２の間には１枚の分割フェライト板１Ｃ２ｂが配置されているため、この分割フェライト板１Ｃ２ｂにも比較的多くの磁束が入射する。 One divided ferrite plate 1C1b is disposed between the notch 29f1 and the notch 29f2. At least a part of the magnetic flux generated in the portion overlapping the notches 29f1 and 29f2 in the power transmission coil 12b enters the split ferrite plate 1C1b. Therefore, a relatively large amount of magnetic flux is incident on the divided ferrite plate 1C1b. Since one split ferrite plate 1C2b is disposed between the notches 29h1 and 29h2, a relatively large amount of magnetic flux is also incident on this split ferrite plate 1C2b.

図１５は、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。図１５に示すように、各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂで生じる鉄損は大きく、各分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ｃ２ｂで生じる鉄損も比較的大きいことが分かる。 FIG. 15 is a graph showing the iron loss generated in each divided ferrite plate of the coil unit 3b when power is transmitted using the coil unit 3b according to Comparative Example 2. As shown in FIG. 15, the iron loss generated in each divided ferrite plate 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, 1B4b is large, and the iron loss generated in each divided ferrite plate 1C1b, 1C2b is also relatively large. I understand.

図１５および図５において、比較例に係る各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂで生じる鉄損は、実施の形態１の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４で生じる鉄損よりも大きい。 15 and 5, the iron loss generated in each divided ferrite plate 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, 1B4b according to the comparative example is the divided ferrite plate 1A1, 1B1, 1A2 of the first embodiment. , 1B2, 1A3, 1B3, 1A4, 1B4.

比較例２の各分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ｃ２ｂで生じる鉄損も実施の形態１の各分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１，１Ｃ２，１Ｄ２で生じる鉄損よりも大きい。 The iron loss generated in each divided ferrite plate 1C1b, 1C2b of Comparative Example 2 is also larger than the iron loss generated in each divided ferrite plate 1C1, 1D1, 1C2, 1D2 of the first embodiment.

図１６は、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。 FIG. 16 is a graph showing a temperature rise value (° C.) in each divided ferrite plate of the coil unit 3b when power is transmitted using the coil unit 3b according to Comparative Example 2.

比較例の各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂの温度上昇値は大きい。図１６および図６において、比較例２の各分割フェライト板１Ａ１ｂ，１Ｂ１ｂ，１Ａ２ｂ，１Ｂ２ｂ，１Ａ３ｂ，１Ｂ３ｂ，１Ａ４ｂ，１Ｂ４ｂの温度上昇値は、実施の形態１の各分割フェライト板１Ａ１，１Ｂ１，１Ａ２，１Ｂ２，１Ａ３，１Ｂ３，１Ａ４，１Ｂ４の温度上昇値よりも大きい。 The temperature rise values of the divided ferrite plates 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, and 1B4b of the comparative example are large. In FIG. 16 and FIG. 6, the temperature rise values of the divided ferrite plates 1A1b, 1B1b, 1A2b, 1B2b, 1A3b, 1B3b, 1A4b, 1B4b of Comparative Example 2 are the respective divided ferrite plates 1A1, 1B1, 1A2 of the first embodiment. , 1B2, 1A3, 1B3, 1A4, 1B4 are larger than the temperature rise values.

同様に、分割フェライト板１Ｃ１ｂ，１Ｃ２ｂの温度上昇値は、実施の形態１の分割フェライト板１Ｃ１，１Ｄ１，１Ｃ２，１Ｄ２の温度上昇値よりも大きい。 Similarly, the temperature rise values of the divided ferrite plates 1C1b and 1C2b are larger than the temperature rise values of the divided ferrite plates 1C1, 1D1, 1C2, and 1D2 of the first embodiment.

図１７は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３と、比較例２に係るコイルユニット３ｂとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。 FIG. 17 is a graph comparing the core temperature increase maximum value (° C.) in the coil unit 3 according to Embodiment 1 (Example) and the coil unit 3b according to Comparative Example 2.

本実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３のコア温度上昇最大値は、比較例２に係るコイルユニット３ｂのコア温度上昇最大値よりも低いことが分かる。 It can be seen that the maximum core temperature increase value of the coil unit 3 according to the first embodiment (example) is lower than the maximum core temperature increase value of the coil unit 3b according to the comparative example 2.

図１８は、実施の形態１（実施例）に係るコイルユニット３を用いたときの結合係数と、比較例２に係るコイルユニット３ｂを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。本実施の形態１に係るコイルユニット３の結合係数は、比較例２に係るコイルユニット３の結合係数と殆ど差がないことが分かる。 FIG. 18 is a graph comparing the coupling coefficient when the coil unit 3 according to Embodiment 1 (Example) is used and the coupling coefficient when the coil unit 3b according to Comparative Example 2 is used. It can be seen that the coupling coefficient of the coil unit 3 according to the first embodiment is hardly different from the coupling coefficient of the coil unit 3 according to the comparative example 2.

このように、本実施の形態１に係るコイルユニット３によれば、結合係数を維持しつつも、フェライト板２０の温度が高くなることを抑制することができることが分かる。
（実施の形態２）
図１９は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す平面図であり、図２０は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの一部を示す斜視図である。コイルユニット３Ｂは、送電コイル１２Ｂと、フェライト板２０Ｂとを含む。 Thus, according to the coil unit 3 which concerns on this Embodiment 1, it turns out that it can suppress that the temperature of the ferrite plate 20 becomes high, maintaining a coupling coefficient.
(Embodiment 2)
FIG. 19 is a plan view showing a part of the coil unit 3B according to the second embodiment, and FIG. 20 is a perspective view showing a part of the coil unit 3B according to the second embodiment. The coil unit 3B includes a power transmission coil 12B and a ferrite plate 20B.

フェライト板２０Ｂは、角フェライト板２１Ｂ，２２Ｂ，２３Ｂ，２４Ｂと、直線フェライト板２７Ｂ，２８Ｂとを含む。 Ferrite plate 20B includes square ferrite plates 21B, 22B, 23B, and 24B, and straight ferrite plates 27B and 28B.

角フェライト板２１Ｂは、分割フェライト板１Ａ１Ｂと、分割フェライト板１Ａ１の両側に配置された１Ｂ１Ｂ，１Ｃ１Ｂとを含む。角フェライト板２２Ｂは、分割フェライト板１Ａ２Ｂと、分割フェライト板１Ａ２Ｂの両側に配置された分割フェライト板１Ｂ２Ｂ，１Ｃ２Ｂを含む。角フェライト板２３Ｂは、分割フェライト板１Ａ３Ｂと、分割フェライト板１Ａ３Ｂの両側に配置された分割フェライト板１Ｂ３Ｂ，１Ｃ３Ｂとを含む。角フェライト板２４Ｂは、分割フェライト板１Ａ４Ｂと、分割フェライト板１Ａ４Ｂの両側に配置された１Ｂ４Ｂ，１Ｃ４Ｂとを含む。 Square ferrite plate 21B includes divided ferrite plate 1A1B and 1B1B and 1C1B arranged on both sides of divided ferrite plate 1A1. Square ferrite plate 22B includes divided ferrite plate 1A2B and divided ferrite plates 1B2B and 1C2B arranged on both sides of divided ferrite plate 1A2B. Square ferrite plate 23B includes divided ferrite plate 1A3B and divided ferrite plates 1B3B and 1C3B arranged on both sides of divided ferrite plate 1A3B. Square ferrite plate 24B includes divided ferrite plate 1A4B and 1B4B and 1C4B arranged on both sides of divided ferrite plate 1A4B.

直線フェライト板２７Ｂは分割フェライト板１Ｄ１Ｂ，１Ｅ１Ｂ，１Ｆ１Ｂを含む。直線フェライト板２８Ｂは分割フェライト板１Ｄ２Ｂ，１Ｅ２Ｂ，１Ｆ２Ｂを含む。 The straight ferrite plate 27B includes divided ferrite plates 1D1B, 1E1B, and 1F1B. The straight ferrite plate 28B includes divided ferrite plates 1D2B, 1E2B, 1F2B.

分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂが送電コイル１２Ｂから露出する面積は、他の分割フェライト板１Ｂ１Ｂ，１Ｃ１Ｂ，１Ｂ２Ｂ，１Ｃ２Ｂ，１Ｂ３Ｂ，１Ｃ３Ｂ，１Ｂ４Ｂ，１Ｃ４Ｂが送電コイル１２Ｂから露出する面積よりも広い。 The area where the divided ferrite plates 1A1B, 1A2B, 1A3B and 1A4B are exposed from the power transmission coil 12B is larger than the area where the other divided ferrite plates 1B1B, 1C1B, 1B2B, 1C2B, 1B3B, 1C3B, 1B4B and 1C4B are exposed from the power transmission coil 12B. wide.

コイルユニット３Ｂには、複数の切欠部２９Ｆ，２９Ｇ１，２９Ｇ２，２９Ｈ，２９Ｉ１，２９Ｉ２が形成されている。 A plurality of notches 29F, 29G1, 29G2, 29H, 29I1, and 29I2 are formed in the coil unit 3B.

切欠部２９Ｆは、分割フェライト板１Ｂ１Ｂと、分割フェライト板１Ｃ２Ｂとの間に形成されている。切欠部２９Ｇ１は、分割フェライト板１Ｂ２Ｂと、分割フェライト板１Ｄ１Ｂとの間に形成されている。切欠部２９Ｇ２は、分割フェライト板１Ｆ１Ｂと、分割フェライト板１Ｃ３Ｂとの間に形成されている。同様に、切欠部２９Ｈ，２９Ｉ１，２９Ｉ２が分割フェライト板の間に形成されている。 The notch 29F is formed between the divided ferrite plate 1B1B and the divided ferrite plate 1C2B. The notch 29G1 is formed between the divided ferrite plate 1B2B and the divided ferrite plate 1D1B. The notch 29G2 is formed between the divided ferrite plate 1F1B and the divided ferrite plate 1C3B. Similarly, notches 29H, 29I1, and 29I2 are formed between the divided ferrite plates.

図２１は、図２０のＸＸＩ−ＸＸＩ線における断面図である。分割フェライト板１Ａ２Ｂの厚さｄＡは、分割フェライト板１Ｂ２Ｂ，１Ｃ２Ｂの厚さｄＢ，ｄＣよりも厚い。分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂは、分割フェライト板１Ａ２Ｂと同様に形成されている。 21 is a cross-sectional view taken along line XXI-XXI in FIG. The thickness dA of the divided ferrite plates 1A2B is thicker than the thicknesses dB and dC of the divided ferrite plates 1B2B and 1C2B. The divided ferrite plates 1A1B, 1A3B, 1A4B are formed in the same manner as the divided ferrite plate 1A2B.

各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂに入射した磁束は、各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの外端および内端を通る方向に流れる。分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの厚さは厚いため、磁束が流れる磁束流路面積は広い。磁束流路面積が広いため、分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの磁気抵抗は他の分割フェライト板よりも低い。 The magnetic flux incident on each divided ferrite plate 1A1B, 1A2B, 1A3B, 1A4B flows in the direction passing through the outer and inner ends of each divided ferrite plate 1A1B, 1A2B, 1A3B, 1A4B. Since the divided ferrite plates 1A1B, 1A2B, 1A3B, and 1A4B are thick, the magnetic flux passage area through which the magnetic flux flows is wide. Since the magnetic flux passage area is wide, the magnetic resistance of the divided ferrite plates 1A1B, 1A2B, 1A3B, and 1A4B is lower than that of the other divided ferrite plates.

上記のように構成されたコイルユニット３Ｂは、比較例１に係るコイルユニット３ａにおいて、各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａの厚さを厚くした構成と実質的に同じである。 The coil unit 3B configured as described above is substantially the same as the coil unit 3a according to the comparative example 1 in which the thickness of each divided ferrite plate 1A1a, 1A2a, 1A3a, 1A4a is increased.

上記のように構成されたコイルユニット３Ｂにおいて、電力伝送時に、送電コイル１２Ｂに交流電流が流れ、送電コイル１２Ｂの周囲に磁束が形成される。 In the coil unit 3B configured as described above, an alternating current flows through the power transmission coil 12B during power transmission, and a magnetic flux is formed around the power transmission coil 12B.

分割フェライト板１Ａ１Ｂが送電コイル１２Ｂから露出する面積は広いため、分割フェライト板１Ａ１Ｂには多くの磁束が入射する。 Since the area where the split ferrite plate 1A1B is exposed from the power transmission coil 12B is large, a large amount of magnetic flux is incident on the split ferrite plate 1A1B.

角フェライト板２１Ｂおよび角フェライト板２２Ｂの間には、分割フェライト板が配置されておらず、切欠部２９Ｆの面積は広い。このため、送電コイル１２Ｂのうち切欠部２９Ｆと重なり合う部分で生じた磁束が分割フェライト板１Ｂ１Ｂに入射する磁束量も多くなる。同様に、分割フェライト板１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂに入射する磁束量は多くなる。 No split ferrite plate is disposed between the square ferrite plate 21B and the square ferrite plate 22B, and the area of the notch 29F is wide. For this reason, the magnetic flux amount which the magnetic flux produced in the part which overlaps with the notch part 29F among the power transmission coils 12B injects into the division | segmentation ferrite plate 1B1B also increases. Similarly, the amount of magnetic flux incident on the divided ferrite plates 1A2B, 1A3B, 1A4B increases.

図２２は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板に生じる鉄損を示すグラフである。図２３は、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂを用いて電力伝送したときにコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板における温度上昇値（℃）を示すグラフである。 FIG. 22 is a graph showing the iron loss generated in each divided ferrite plate of the coil unit 3B when power is transmitted using the coil unit 3B according to the second embodiment. FIG. 23 is a graph showing a temperature rise value (° C.) in each divided ferrite plate of the coil unit 3B when power is transmitted using the coil unit 3B according to the second embodiment.

図２２および図２３に示すグラフにおいて、各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂにおいて生じる鉄損は、他の分割フェライト板で生じる鉄損よりも比較的大きい。また、各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの温度上昇値は、他の分割フェライト板の温度上昇値よりも高い。 In the graphs shown in FIGS. 22 and 23, the iron loss generated in each divided ferrite plate 1A1B, 1A2B, 1A3B, 1A4B is relatively larger than the iron loss generated in the other divided ferrite plates. Moreover, the temperature rise value of each divided ferrite plate 1A1B, 1A2B, 1A3B, 1A4B is higher than the temperature rise value of the other divided ferrite plates.

その一方で、図２２および図９に示すグラフを比較すると、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂで生じる鉄損は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａで生じる鉄損よりも低いことが分かる。 On the other hand, when the graphs shown in FIGS. 22 and 9 are compared, the iron loss generated in each of the divided ferrite plates 1A1B, 1A2B, 1A3B, and 1A4B of the coil unit 3B according to the second embodiment is as follows. It can be seen that the iron loss generated in each of the divided ferrite plates 1A1a, 1A2a, 1A3a, and 1A4a of 3a is lower.

図２３および図１０に示すグラフを比較すると、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂの各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの温度上昇値は、比較例１に係るコイルユニット３ａの各分割フェライト板１Ａ１ａ，１Ａ２ａ，１Ａ３ａ，１Ａ４ａの温度上昇値よりも低いことが分かる。 Comparing the graphs shown in FIG. 23 and FIG. 10, the temperature rise values of the divided ferrite plates 1A1B, 1A2B, 1A3B, and 1A4B of the coil unit 3B according to the second embodiment are the same as those of the coil unit 3a according to the first comparative example. It can be seen that the temperature rise values of the ferrite plates 1A1a, 1A2a, 1A3a, 1A4a are lower.

このように、角フェライト板２１Ｂ，２２Ｂ，２３Ｂ，２４Ｂの各分割フェライト板１Ａ１Ｂ，１Ａ２Ｂ，１Ａ３Ｂ，１Ａ４Ｂの厚さを厚くすることで、鉄損の低減および温度上昇の抑制を図ることができる。 Thus, by increasing the thickness of each of the divided ferrite plates 1A1B, 1A2B, 1A3B, and 1A4B of the square ferrite plates 21B, 22B, 23B, and 24B, it is possible to reduce the iron loss and suppress the temperature rise.

図２４は、実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂと、比較例１に係るコイルユニット３ａとにおいて、コア温度上昇最大値（℃）を比較するグラフである。図２５は、実施の形態２（実施例）に係るコイルユニット３Ｂを用いたときの結合係数と、比較例１に係るコイルユニット３ａを用いたときの結合係数とを比較したグラフである。 FIG. 24 is a graph comparing the core temperature increase maximum value (° C.) in the coil unit 3B according to the second embodiment (example) and the coil unit 3a according to the comparative example 1. FIG. 25 is a graph comparing the coupling coefficient when the coil unit 3B according to the second embodiment (example) is used and the coupling coefficient when the coil unit 3a according to the comparative example 1 is used.

図２４および図２５において、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂのコア温度上昇最大値は、比較例１のコイルユニット３ａのコア温度上昇最大値よりも小さく、コイルユニット３Ｂの結合係数は、比較例１のコイルユニット３ａの結合係数と殆ど差がなく、実質的に同じであることが分かる。 24 and 25, the maximum core temperature increase value of the coil unit 3B according to Embodiment 2 is smaller than the maximum core temperature increase value of the coil unit 3a of Comparative Example 1, and the coupling coefficient of the coil unit 3B is compared. It can be seen that there is almost no difference from the coupling coefficient of the coil unit 3a of Example 1 and is substantially the same.

このように、実施の形態２に係るコイルユニット３Ｂによれば、結合係数を維持しつつも、電力伝送時に高温となることを抑制することができることが分かる。 Thus, according to the coil unit 3B which concerns on Embodiment 2, it turns out that it can suppress becoming high temperature at the time of electric power transmission, maintaining a coupling coefficient.

今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本開示の範囲は上記した説明ではなく特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。 The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present disclosure is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.

１非接触充電システム、１Ａ１，１Ａ２，１Ａ３，１Ａ４，１Ｂ，１Ｂ１，１Ｂ２，１Ｂ３，１Ｂ４，１Ｃ１，１Ｃ２，１Ｄ１，１Ｄ２，１Ｅ１，１Ｅ２，１Ｆ１，１Ｆ２，１Ｇ１，１Ｇ２，１Ｈ１，１Ｈ２，１Ｉ１，１Ｉ２分割フェライト板、２車両、３，３Ｂ，３ａ，３ｂ，４コイルユニット、５，１４共振器、６整流器、７バッテリ、８受電コイル、９，１３コンデンサ、１０電源、１１変換器、１２，１２Ｂ，１２ａ，１２ｂ送電コイル、２０，２０Ｂ，２０ａ，２０ｂフェライト板、２１，２１Ｂ，２１ａ，２１ｂ，２２，２２Ｂ，２２Ｃ，２２Ｄ，２２ａ，２２ｂ，２３，２３Ｂ，２３ａ，２３ｂ，２４，２４Ｂ，２４ａ，２４ｂ角フェライト板、２５，２６，２７，２８直線フェライト板、２９Ａ１，２９Ａ２，２９Ａ，２９Ｂ１，２９Ｂ２，２９Ｃ２，２９Ｃ１，２９Ｄ１，２９Ｄ２，２９Ｆ，２９Ｇ１，２９Ｇ２，２９Ｈ，２９Ｉ１，２９Ｉ２切欠部、３１，３２，３３，３４曲げ部、３５，３６短辺部、３７，３８長辺部、４０上面、Ｏ１巻回軸線、ＴＨ厚さ方向、ｄＡ，ｄＢ，ｄＣ厚さ。 1 Contactless charging system, 1A1, 1A2, 1A3, 1A4, 1B, 1B1, 1B2, 1B3, 1B4, 1C1, 1C2, 1D1, 1D2, 1E1, 1E2, 1F1, 1F2, 1G1, 1G2, 1H1, 1H2, 1I1, 1I2 divided ferrite plate, 2 vehicle, 3, 3B, 3a, 3b, 4 coil unit, 5, 14 resonator, 6 rectifier, 7 battery, 8 power receiving coil, 9, 13 capacitor, 10 power supply, 11 converter, 12, 12B, 12a, 12b Power transmission coil, 20, 20B, 20a, 20b Ferrite plate, 21, 21B, 21a, 21b, 22, 22B, 22C, 22D, 22a, 22b, 23, 23B, 23a, 23b, 24, 24B, 24a, 24b square ferrite plate, 25, 26, 27, 28 linear ferrite plate, 29A1, 9A2, 29A, 29B1, 29B2, 29C2, 29C1, 29D1, 29D2, 29F, 29G1, 29G2, 29H, 29I1, 29I2 Notch, 31, 32, 33, 34 Bend, 35, 36 Short side, 37, 38 Long side, 40 upper surface, O1 winding axis, TH thickness direction, dA, dB, dC thickness.

Claims

A ferrite plate including a first main surface and a second main surface arranged in the thickness direction and formed in a plate shape;
A coil disposed on the first main surface and formed in an annular shape;
With
The coil is
A first bent portion and a second bent portion;
A short side portion connecting the first bent portion and the second bent portion;
Including a long side portion having a longer length than the short side portion,
The ferrite plate is
A first rectangular ferrite plate disposed at a position overlapping the first bent portion;
A second rectangular ferrite plate disposed at a position overlapping the second bent portion;
Including a short-side ferrite plate disposed at a position overlapping the short-side portion,
The ferrite plate has a first notch formed between the first square ferrite plate and the short side ferrite plate, and a second notch formed between the second square ferrite plate and the short side ferrite plate. Formed,
The short side ferrite plate includes a first divided ferrite plate adjacent to the first notch and a second divided ferrite plate adjacent to the second notch.