JP2018145015A - Manufacturing method for glass plate and glass plate - Google Patents

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直哉 和田
和矢 竹本
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和矢 竹本
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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a manufacturing method for a glass plate capable of effectively manufacturing the glass plate having a first edge surface high in utilization efficiency of light of a light source, and the glass plate.SOLUTION: A glass plate 12 has a light-entering side chamfered surface 40, in which a line segment L1 connecting a first intersection P1 where the light-entering side chamfered surface 40 and a light ejection surface 26, a second intersection P2 where the light-entering side chamfered surface 40 and an inclined surface 48 has a prescribed tilt angle θto a light ejection end surface 28. The glass plate 12 has a tilt angle θto a light-entering end surface 28 of a line segment L2 connecting the second intersection P2 and a third intersection P3 where the inclined surface 48 and the light-entering end surface 28 cross, which is smaller than the tilt angle θand satisfies 0<tan θ≤0.4.SELECTED DRAWING: Figure 4

Description

本発明は、ガラス板の製造方法及びガラス板に関する。   The present invention relates to a glass plate manufacturing method and a glass plate.
液晶テレビ、デジタルサイネージ等に代表される液晶表示装置は、バックライトを構成する面状発光装置と、面状発光装置の光出射面に対向して配置される液晶パネルとを備える。面状発光装置は直下型とエッジライト型とがあるが、光源の小型化を図ることができるエッジライト型が多用されている。エッジライト型の面状発光装置は、光源、導光板、反射シート、及び各種光学シート(拡散シート・輝度向上シート等)等を有している。内部透過率が高く、強度も高く、かつ耐熱性にも優れたガラス板を、面状発光装置の導光板として用いることが特許文献1、2に開示されている。   A liquid crystal display device typified by a liquid crystal television, digital signage, and the like includes a planar light emitting device that constitutes a backlight, and a liquid crystal panel that is disposed to face the light emitting surface of the planar light emitting device. The planar light emitting device includes a direct type and an edge light type, and an edge light type that can reduce the size of the light source is often used. The edge light type planar light emitting device includes a light source, a light guide plate, a reflection sheet, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet), and the like. Patent Documents 1 and 2 disclose that a glass plate having high internal transmittance, high strength, and excellent heat resistance is used as a light guide plate of a planar light emitting device.
ガラス板は、導光板として用いられるアクリル板よりも剛性が高く、耐熱性にも優れるが、ガラス板を切断したままの状態にしておくと、エッジが鋭利で危険な上に、ガラス板の強度低下につながるおそれがある。このため、エッジを面取りする面取り加工が行われる。これにより、ガラス板のエッジには、ガラス板の主平面及び端面に対して傾斜した面取り面が備えられる。面取り面の形状は、特許文献3に開示の如く、ガラス板の主平面及び端面に対し垂直な断面において、主平面及び端面に対する傾き角度が45°である形状や、それを研磨して丸めたような形状のものが一般的である。なお、これらの形状はJIS B 0001(2010)におけるC面取りおよびR面取りに相当する。   The glass plate is higher in rigidity and heat resistance than the acrylic plate used as the light guide plate, but if the glass plate is left in a cut state, the edges are sharp and dangerous, and the strength of the glass plate May lead to decline. For this reason, the chamfering process which chamfers an edge is performed. Thereby, the edge of a glass plate is equipped with the chamfering surface inclined with respect to the main plane and end surface of a glass plate. As disclosed in Patent Document 3, the shape of the chamfered surface is a shape in which the inclination angle with respect to the main plane and the end surface is 45 ° in the cross section perpendicular to the main plane and the end surface of the glass plate, and is rounded by polishing it. Such a shape is common. These shapes correspond to C chamfering and R chamfering in JIS B 0001 (2010).
特開2013−093195号公報JP 2013-093195 A 特開2013−030279号公報JP 2013-030279 A 国際公開2013/031547号公報International Publication No. 2013/031547
本発明は、光源の光の利用効率の高い第1端面を備えたガラス板を、効率的に製造することができるガラス板の製造方法及びガラス板を提供することを目的とする。   An object of this invention is to provide the manufacturing method and glass plate of a glass plate which can manufacture efficiently the glass plate provided with the 1st end surface with the high utilization efficiency of the light of a light source.
本発明のある態様によれば、主平面と、主平面に対して垂直な第1端面とを有し、主平面と第1端面との間に、主平面に隣接する面取り面と、面取り面と第1端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板の製造方法であって、主平面及び第1端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第1交差点と、面取り面と傾斜面とが交差する第2交差点と、を結ぶ線分が第1端面に対し、傾き角度θで傾くように面取り面を形成する面取り工程と、第1端面を研磨するとともに、主平面及び第1端面に対して垂直な断面において、第2交差点と、傾斜面と第1端面とが交差する第3交差点と、を結ぶ線分の第1端面に対する傾き角度θが、前記傾き角度θよりも小さく、かつ0<tanθ≦0.4を満たすように傾斜面を形成する研磨工程と、を有する、ガラス板の製造方法を提供する。本発明の一態様によれば、光源の光の利用効率の高い第1端面を備えたガラス板を、効率的に製造することができる。 According to an aspect of the present invention, a chamfering surface having a main plane and a first end surface perpendicular to the main plane, the chamfering surface adjacent to the main plane between the main plane and the first end surface, and a chamfered surface. And a sloped surface disposed between the first end face and the chamfered face intersect the main plane in a cross section perpendicular to the main plane and the first end face. A chamfering step of forming a chamfered surface so that a line segment connecting the first intersection and a second intersection where the chamfered surface and the inclined surface intersect with each other is inclined at an inclination angle θ 1 with respect to the first end surface; The angle of inclination with respect to the first end surface of the line segment connecting the second intersection and the third intersection where the inclined surface intersects the first end surface in a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface θ 2 is smaller than the tilt angle θ 1 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4. And a polishing step for forming an inclined surface. According to one aspect of the present invention, a glass plate having a first end face with high light use efficiency of a light source can be efficiently manufactured.
本発明の別の態様によれば、主平面と、主平面に対して垂直な第1端面とを有し、主平面と第1端面との間に、主平面に隣接する面取り面と、面取り面と第1端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板であって、主平面及び第1端面に対して垂直な断面において、面取り面と主平面とが交差する第1交差点と、面取り面と傾斜面とが交差する第2交差点と、を結ぶ線分が第1端面に対し、傾き角度θで傾くように面取り面を備え、第2交差点と、傾斜面と第1端面とが交差する第3交差点と、を結ぶ線分の第1端面に対する傾き角度θが、前記傾き角度θよりも小さく、かつ0<tanθ≦0.4を満たす、ガラス板を提供する。本発明の一態様によれば、傾斜面を備えたガラス板であっても、光源の光の利用効率の高い第1端面を備えたガラス板を提供することができる。 According to another aspect of the present invention, a chamfering surface having a main plane and a first end surface perpendicular to the main plane, the chamfering surface adjacent to the main plane between the main plane and the first end surface, and chamfering. A glass plate provided with an inclined surface disposed between a surface and a first end surface, wherein the chamfered surface and the main plane intersect each other in a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface. and an intersection, a second intersection and the chamfered surface and the inclined surface intersects with respect to line segment first end surface connecting the comprises a chamfered surface to be inclined at the inclination angle theta 1, and a second intersection, the inclined surface and the A glass plate, wherein an inclination angle θ 2 with respect to a first end surface of a line segment connecting with a third intersection intersecting with one end surface is smaller than the inclination angle θ 1 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4. provide. According to one embodiment of the present invention, even a glass plate provided with an inclined surface can provide a glass plate provided with a first end surface with high light use efficiency of a light source.
本発明によれば、例えば面状発光装置の導光板として用いるためのガラス板を、効率的に製造することができる。また、該ガラス板の光源の光の利用効率を高めることができる。   According to this invention, the glass plate for using as a light-guide plate of a planar light-emitting device, for example can be manufactured efficiently. Moreover, the utilization efficiency of the light of the light source of this glass plate can be improved.
液晶表示装置の概略構成を示した液晶表示装置の側面図Side view of liquid crystal display device showing schematic configuration of liquid crystal display device ガラス板の平面図Top view of glass plate ガラス板の全体斜視図Overall perspective view of glass plate ガラス板の断面拡大図(一部を省略した。)Cross-sectional enlarged view of a glass plate (partially omitted) 実施形態であるガラス板の製造方法の工程図Process drawing of the manufacturing method of the glass plate which is embodiment ガラス板のガラス素材の平面図Plan view of glass material on glass plate ガラス素材が切り出されたガラス基材の平面図Plan view of the glass substrate from which the glass material has been cut out 異なる実施形態であるガラス板の製造方法の工程図Process drawing of the manufacturing method of the glass plate which is different embodiment 入光側面取り面および傾斜面の形状が円弧状のガラス板の要部拡大断面図Enlarged cross-sectional view of the main part of a glass plate with a light incident side chamfered surface and an inclined surface having an arc shape 厚さが1.7mmのガラス板の入光端面に光を照射した要部拡大説明図Expansive explanatory drawing of the main part in which the light incident end face of the glass plate with a thickness of 1.7 mm is irradiated with light 基準のガラス板の導波光の光量に対する実施形態のガラス板の導波光の光量の相対値を示した図The figure which showed the relative value of the light quantity of the waveguide light of the glass plate of embodiment with respect to the light quantity of the waveguide light of a reference | standard glass plate
次に、添付図面を参照しながら、本発明の好ましい実施形態について説明する。   Next, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
なお、図面中の記載において、同一又は対応する部材又は部品には、同一又は対応する符号を付すことにより、重複する説明を省略する。また、図面は、特に指定しない限り、部材又は部品間の相対比を示すことを目的としない。よって、具体的な寸法は、以下の限定的でない実施形態に照らし、当業者により決定することができる。   In the description in the drawings, the same or corresponding members or parts are denoted by the same or corresponding reference numerals, and redundant description is omitted. Also, the drawings are not intended to show relative ratios between members or parts unless otherwise specified. Thus, specific dimensions can be determined by one skilled in the art in light of the following non-limiting embodiments.
〔液晶表示装置10〕
図1は、液晶表示装置10の概略構成を示した液晶表示装置10の側面図である。図2は、液晶表示装置10に組み込まれた実施形態のガラス板12の平面図である。
[Liquid crystal display device 10]
FIG. 1 is a side view of the liquid crystal display device 10 showing a schematic configuration of the liquid crystal display device 10. FIG. 2 is a plan view of the glass plate 12 of the embodiment incorporated in the liquid crystal display device 10.
図1の如く、液晶表示装置10は、ガラス板12を有する面状発光装置14と、液晶パネル16とを備えて構成される。液晶表示装置10は、例えば液晶テレビ、デジタルサイネージ等の薄型化が図られた電子機器に搭載される。   As shown in FIG. 1, the liquid crystal display device 10 includes a planar light emitting device 14 having a glass plate 12 and a liquid crystal panel 16. The liquid crystal display device 10 is mounted on a thin electronic device such as a liquid crystal television or digital signage.
〈液晶パネル16〉
液晶パネル16は、厚さ方向の中央に配設される液晶層を挟むように配向層、透明電極、ガラス基板及び偏光フィルターが積層されて構成される。また、液晶層の片面には、カラーフィルターが配設されている。液晶層の分子は、透明電極に駆動電圧を印加することにより配光軸周りに回転し、これにより所定の表示を行う。
<Liquid crystal panel 16>
The liquid crystal panel 16 is configured by laminating an alignment layer, a transparent electrode, a glass substrate, and a polarizing filter so as to sandwich a liquid crystal layer disposed in the center in the thickness direction. A color filter is disposed on one side of the liquid crystal layer. The molecules of the liquid crystal layer rotate around the light distribution axis by applying a driving voltage to the transparent electrode, thereby performing a predetermined display.
〈面状発光装置14〉
面状発光装置14としては、薄型化を図るためエッジライト型が採用されている。面状発光装置14は、光源18、ガラス板12、反射シート20、各種光学シート(拡散シート・輝度向上シート等)22、及び反射ドット24A〜24Cを有している。
<Surface emitting device 14>
As the planar light-emitting device 14, an edge light type is adopted in order to reduce the thickness. The planar light emitting device 14 includes a light source 18, a glass plate 12, a reflection sheet 20, various optical sheets (such as a diffusion sheet and a brightness enhancement sheet) 22, and reflection dots 24 </ b> A to 24 </ b> C.
光源18からガラス板12の内部に入射した光は、図1の矢印で示すように、ガラス板12の光出射面26の内面、及び光反射面32の内面にて繰り返し全反射されながら進行する。また、反射ドット24A〜24C及び反射シート20によって進行方向を変えた光が、ガラス板12の液晶パネル16と対向した光出射面26から外部に出射される。外部に出射された光は、各種光学シート(拡散シート・輝度向上シート等で構成され、単一であっても複数であってもよい。)22によって拡散された後、液晶パネル16に入射する。   The light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 travels while being repeatedly totally reflected on the inner surface of the light emitting surface 26 and the inner surface of the light reflecting surface 32 of the glass plate 12 as indicated by arrows in FIG. . Further, the light whose traveling direction is changed by the reflective dots 24A to 24C and the reflective sheet 20 is emitted to the outside from the light emitting surface 26 of the glass plate 12 facing the liquid crystal panel 16. The light emitted to the outside is diffused by various optical sheets (including a diffusion sheet, a brightness enhancement sheet, etc., which may be single or plural), and then enters the liquid crystal panel 16. .
光源18は、特に限定されるものではないが、LED(Light Emitting Diode)、熱陰極管、又は冷陰極管を用いることができる。光源18は、ガラス板12の入光端面(第1端面)28と対向する位置に配置される。   The light source 18 is not particularly limited, and an LED (Light Emitting Diode), a hot cathode tube, or a cold cathode tube can be used. The light source 18 is disposed at a position facing the light incident end face (first end face) 28 of the glass plate 12.
また、光源18の背面側にリフレクタ30が設けられることによって、光源18から放射状に発射される光のガラス板12への入射効率が高められている。   In addition, by providing the reflector 30 on the back side of the light source 18, the incident efficiency of the light emitted radially from the light source 18 on the glass plate 12 is increased.
反射シート20は、アクリル樹脂等の樹脂シートの表面に光反射部材を被膜することにより構成される。反射シート20は、ガラス板12の光反射面32に対向するように配設される。加えて、反射シート20は、非入光端面34、36、38(図2参照)に配設されてもよい。反射シート20は、いずれも、ガラス板12から空間を空けて配設してもよいし、ガラス板12に粘着剤によって貼合してもよい。光反射面32とは、ガラス板12の光出射面26に対向する主平面である。また、入光端面28とは、光源18と対向するガラス板12の端面である。非入光端面34、36、38とは、入光端面28を除くガラス板12の端面である。   The reflection sheet 20 is configured by coating a light reflection member on the surface of a resin sheet such as an acrylic resin. The reflection sheet 20 is disposed so as to face the light reflection surface 32 of the glass plate 12. In addition, the reflection sheet 20 may be disposed on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 (see FIG. 2). All of the reflection sheets 20 may be disposed with a space from the glass plate 12 or may be bonded to the glass plate 12 with an adhesive. The light reflecting surface 32 is a main plane facing the light emitting surface 26 of the glass plate 12. Further, the light incident end face 28 is an end face of the glass plate 12 facing the light source 18. The non-light incident end surfaces 34, 36, and 38 are end surfaces of the glass plate 12 excluding the light incident end surface 28.
なお、反射シート20を非入光端面に配設する場合は、非入光端面34、36、38のうち、少なくとも入光端面28に対向する非入光端面38に配設されればよい。これにより、入光端面28から入射した光は、ガラス板12の内部で繰り返し全反射されながら光源から離れる方向へ(図1及び図2における右方向に向けて)進行し、非入光端面38に到達した際に、反射シート20によってガラス板12の内部に再度反射される。また、反射シート20を非入光端面34、36にも配設した場合には、ガラス板12の内部で散乱した光を、非入光端面34、36に到達した際に、反射シート20によってガラス板12の内部に再度反射させることができる。これにより、光源18の光量を有効利用することができる。   In addition, when arrange | positioning the reflection sheet 20 in a non-light-incidence end surface, what is necessary is just to arrange | position at the non-light-incidence end surface 38 facing the light-incidence end surface 28 among the non-light-incidence end surfaces 34,36,38. Thereby, the light incident from the light incident end face 28 travels in the direction away from the light source (toward the right direction in FIGS. 1 and 2) while being repeatedly totally reflected inside the glass plate 12, and the non-light incident end face 38. Is reflected again by the reflecting sheet 20 into the glass plate 12. Further, when the reflective sheet 20 is also disposed on the non-light-incident end surfaces 34 and 36, the light scattered inside the glass plate 12 is reflected by the reflective sheet 20 when reaching the non-light-incident end surfaces 34 and 36. It can be reflected again inside the glass plate 12. Thereby, the light quantity of the light source 18 can be used effectively.
反射シート20を構成する樹脂シートの材質として、アクリル樹脂を例示するが、これに限定されず、例えば、PET樹脂等のポリエステル樹脂、ウレタン樹脂、及びそれらを組み合わせてなる材料等を用いることができる。   An acrylic resin is exemplified as the material of the resin sheet constituting the reflective sheet 20, but is not limited thereto, and for example, a polyester resin such as a PET resin, a urethane resin, and a material formed by combining them can be used. .
反射シート20を構成する光反射部材としては、例えば、樹脂に気泡や粒子を内包させた膜や、金属蒸着フィルム等を用いることができる。   As the light reflecting member constituting the reflecting sheet 20, for example, a film in which bubbles or particles are encapsulated in a resin, a metal vapor deposition film, or the like can be used.
反射シート20には粘着層が設けられ、ガラス板12に貼合されてもよい。反射シート20に設けられる粘着層としては、例えば、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ウレタン樹脂、合成ゴム等を用いることができる。   The reflective sheet 20 may be provided with an adhesive layer and bonded to the glass plate 12. As the adhesive layer provided on the reflection sheet 20, for example, an acrylic resin, a silicone resin, a urethane resin, a synthetic rubber, or the like can be used.
反射シート20の厚さは特に限定されないが、例えば0.01〜0.50mmのものを用いることができる。   Although the thickness of the reflective sheet 20 is not specifically limited, For example, the thing of 0.01-0.50 mm can be used.
各種光学シート22には、乳白色のアクリル樹脂製フィルム等を用いることができる。各種光学シート22は、ガラス板12の光出射面26から出射した光を拡散するため、液晶パネル16の背面側には輝度ムラのない均一な光が照射される。なお、各種光学シート22は、ガラス板12に当接しないよう所定位置に対向して配設される。   For the various optical sheets 22, a milky white acrylic resin film or the like can be used. Since the various optical sheets 22 diffuse light emitted from the light emitting surface 26 of the glass plate 12, the back side of the liquid crystal panel 16 is irradiated with uniform light having no luminance unevenness. The various optical sheets 22 are disposed to face predetermined positions so as not to contact the glass plate 12.
〈ガラス板12の物性〉
ガラス板12は、透明度の高いガラスによって構成されている。実施形態では、ガラス板12として用いられるガラスの材料として、多成分系の酸化物ガラスが用いられている。
<Physical properties of glass plate 12>
The glass plate 12 is made of highly transparent glass. In the embodiment, a multicomponent oxide glass is used as a glass material used as the glass plate 12.
具体的には、ガラス板12として、50mm長での、波長400〜700nmにおける平均内部透過率が90%以上であるガラスを用いることが好ましい。これにより、ガラス板12に入射した光の減衰を極力抑えることができる。50mm長での透過率は、ガラス板12を主平面に垂直な方向で割断することにより、当該ガラス板の中心部分から、縦50mm×横50mmの寸法で採取され、相互に対向する第1および第2の割断面が、算術平均粗さRa≦0.03μmとなるようにされたサンプルAにおいて、前記第1の割断面から法線方向の50mm長で、50mm長での測定が可能な分光測定装置(たとえば、UH4150:日立ハイテクノロジーズ社製)によって、スリット等で入射光のビーム幅を板厚よりも狭くしたうえで、測定する。このようにして得られた50mm長での透過率から、表面での反射による損失を除去することにより、50mm長での内部透過率が得られる。50mm長での、波長400〜700nmにおける平均内部透過率は、92%以上が好ましく、95%以上がより好ましく、98%以上が更に好ましく、99%以上が特に好ましい。   Specifically, as the glass plate 12, it is preferable to use glass having a length of 50 mm and an average internal transmittance of 90% or more at a wavelength of 400 to 700 nm. Thereby, attenuation of the light incident on the glass plate 12 can be suppressed as much as possible. The transmittance at a length of 50 mm is obtained by cleaving the glass plate 12 in a direction perpendicular to the main plane, and is collected from the central portion of the glass plate in a size of 50 mm in length × 50 mm in width. In sample A in which the second fractured surface has an arithmetic average roughness Ra ≦ 0.03 μm, the spectroscopic measurement is possible with a length of 50 mm in the normal direction from the first fractured surface and measurement with a length of 50 mm. Measurement is performed with a measuring device (for example, UH4150: manufactured by Hitachi High-Technologies Corporation) with the beam width of incident light narrower than the plate thickness by a slit or the like. By removing the loss due to reflection on the surface from the transmittance at the 50 mm length thus obtained, the internal transmittance at the 50 mm length can be obtained. The average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm with a length of 50 mm is preferably 92% or more, more preferably 95% or more, still more preferably 98% or more, and particularly preferably 99% or more.
ガラス板12として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Aは、100質量ppm以下であることが、上述した50mm長での波長400〜700nmにおける平均内部透過率を満たすうえで好ましく、40質量ppm以下であることがより好ましく、20質量ppm以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板12として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Aは、5質量ppm以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、8質量ppm以上であることがより好ましく、10質量ppm以上であることがさらに好ましい。なお、ガラス板12として用いられるガラスの鉄の含有量の総量Aは、ガラス製造時に添加する鉄の量により調節できる。   The total amount A of iron in the glass used as the glass plate 12 is preferably 100 mass ppm or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm at a length of 50 mm, and 40 mass ppm. More preferably, it is more preferably 20 ppm by mass or less. On the other hand, the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 is preferably 5 ppm by mass or more in order to improve the meltability of the glass during the production of the multicomponent oxide glass, It is more preferably 8 ppm by mass or more, and further preferably 10 ppm by mass or more. In addition, the total amount A of the iron content of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted by the amount of iron added at the time of glass production.
本明細書においては、ガラスの鉄の含有量の総量Aを、Feの含有量として表しているが、ガラス中に存在する鉄がすべてFe3+(3価の鉄)として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはFe3+とFe2+(2価の鉄)が同時に存在している。Fe2+およびFe3+は、波長400〜700nmの範囲に吸収が存在するが、Fe2+の吸収係数(11cm−1 Mol−1)はFe3+の吸収係数(0.96cm−1 Mol−1)よりも1桁大きいため、波長400〜700nmにおける内部透過率をより低下させる。そのため、Fe2+の含有量が少ないことが、波長400〜700nmにおける内部透過率を高めるうえで好ましい。 In this specification, the total iron content A of the glass is expressed as the content of Fe 2 O 3 , but all the iron present in the glass exists as Fe 3+ (trivalent iron). I don't mean. Usually, Fe 3+ and Fe 2+ (divalent iron) are simultaneously present in the glass. Fe 2+ and Fe 3+ have absorption in the wavelength range of 400 to 700 nm, but the absorption coefficient of Fe 2+ (11 cm −1 Mol −1 ) is more than the absorption coefficient of Fe 3+ (0.96 cm −1 Mol −1 ). Is also an order of magnitude larger, so that the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm is further reduced. Therefore, it is preferable that the content of Fe 2+ is small in order to increase the internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm.
ガラス板12として用いられるガラスのFe2+の含有量Bは、20質量ppm以下であることが、有効光路長で上述した可視光域の平均内部透過率を満たすうえで好ましく、10質量ppm以下であることがより好ましく、5質量ppm以下であることがさらに好ましい。一方、ガラス板12として用いられるガラスのFe2+の含有量Bは、0.01質量ppm以上であることが、多成分系の酸化物ガラス製造時において、ガラスの熔解性を向上させるうえで好ましく、0.05質量ppm以上であることがより好ましく、0.1質量ppm以上であることがさらに好ましい。 The Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 20 ppm by mass or less in order to satisfy the above-described average internal transmittance in the visible light region with the effective optical path length, and 10 ppm by mass or less. More preferably, it is more preferably 5 ppm by mass or less. On the other hand, the Fe 2+ content B of the glass used as the glass plate 12 is preferably 0.01 mass ppm or more, in order to improve the meltability of the glass during the production of multi-component oxide glass. 0.05 mass ppm or more is more preferable, and 0.1 mass ppm or more is further preferable.
なお、ガラス板12として用いられるガラスのFe2+の含有量は、ガラス製造時に添加する酸化剤の量、または溶解温度等により調節できる。ガラス製造時に添加する酸化剤の具体的な種類とそれらの添加量については後述する。Feの含有量Aは、蛍光X線測定によって求めた、Feに換算した全鉄の含有量(質量ppm)である。Fe2+の含有量BはASTM C169−92に準じて測定した。なお、測定したFe2+の含有量はFeに換算して表記した。 In addition, content of Fe <2+> of the glass used as the glass plate 12 can be adjusted with the quantity of the oxidizing agent added at the time of glass manufacture, or a melting temperature. Specific types of oxidizers added during glass production and their addition amounts will be described later. The content A of Fe 2 O 3 was determined by fluorescent X-ray measurement, a content of total iron as calculated as Fe 2 O 3 (mass ppm). The Fe 2+ content B was measured according to ASTM C169-92. The measured Fe 2+ content was expressed in terms of Fe 2 O 3 .
ガラス板12として用いられるガラスの組成の具体例を以下に示す。但し、ガラス板12として用いられるガラスの組成はこれらに限定されない。   Specific examples of the composition of the glass used as the glass plate 12 are shown below. However, the composition of the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
ガラス板12として用いられるガラスの一構成例(構成例A)は、酸化物基準の質量百分率表示で、SiOを60〜80%、Alを0〜7%、MgOを0〜10%、CaOを0〜20%、SrOを0〜15%、BaOを0〜15%、NaOを3〜20%、KOを0〜10%、Feを5〜100質量ppm含む。 One structural example (Structural example A) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO 2 is 60 to 80%, Al 2 O 3 is 0 to 7%, and MgO is 0 to 10%. %, 0-20% of CaO, the SrO 0 to 15%, 0 to 15% of BaO, 3 to 20% of Na 2 O, 0% to K 2 O, Fe 2 O 3 5 to 100 mass Contains ppm.
ガラス板12として用いられるガラスの別の一構成例(構成例B)は、酸化物基準の質量百分率表示で、SiOを45〜80%、Alを7%超30%以下、Bを0〜15%、MgOを0〜15%、CaOを0〜6%、SrOを0〜5%、BaOを0〜5%、NaOを7〜20%、KOを0〜10%、ZrOを0〜10%、Feを5〜100質量ppm含む。 Another structural example (Structural Example B) of the glass used as the glass plate 12 is an oxide-based mass percentage display, and SiO 2 is 45 to 80%, Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less, B 2 O 3 0-15%, MgO 0-15%, CaO 0-6%, SrO 0-5%, BaO 0-5%, Na 2 O 7-20%, K 2 O 0 to 10%, 0 to 10% of ZrO 2 and 5 to 100 mass ppm of Fe 2 O 3 are contained.
ガラス板12として用いられるガラスのさらに別の一構成例(構成例C)は、酸化物基準の質量百分率表示で、SiOを45〜70%、Alを10〜30%、Bを0〜15%、MgO、CaO、SrOおよびBaOを合計で5〜30%、LiO、NaOおよびKOを合計で0%以上、3%未満、Feを5〜100質量ppm含む。 Yet another configuration example of the glass used as the glass plate 12 (configuration example C) is a mass percentage based on oxides, SiO 2 45 to 70%, the Al 2 O 3 10~30%, B 2 0 to 15% for O 3 , 5 to 30% in total for MgO, CaO, SrO and BaO, 0% to less than 3% in total for Li 2 O, Na 2 O and K 2 O, Fe 2 O 3 5-100 mass ppm included.
しかしながら、ガラス板12として用いられるガラスはこれらに限定されるものではない。   However, the glass used as the glass plate 12 is not limited to these.
上記した成分を有する本実施形態のガラス板12のガラスの組成の各成分の組成範囲について、以下に説明する。なお、各組成の含有量の単位はいずれも酸化物基準の質量百分率表示または質量ppm表示であり、それぞれ単に「%」「ppm」と表す。   The composition range of each component of the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment having the above components will be described below. The unit of the content of each composition is expressed in terms of mass percentage on the basis of oxide or mass ppm, and is simply expressed as “%” or “ppm”, respectively.
SiOは、ガラスの主成分である。SiOの含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、構成例Aにおいては、好ましくは60%以上、より好ましくは63%以上であり、構成例Bにおいては、好ましくは45%以上、より好ましくは50%以上であり、構成例Cにおいては、好ましくは45%以上、より好ましくは50%以上である。 SiO 2 is a main component of glass. In order to maintain the weather resistance and devitrification characteristics of the glass, the content of SiO 2 is preferably 60% or more, more preferably 63% or more in the configuration example A in terms of oxide-based mass percentage. In Example B, it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more, and in Structural Example C, it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more.
一方、SiOの含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄(Fe2+)の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、構成例Aにおいては、好ましくは80%以下、より好ましくは75%以下であり、構成例Bにおいては、好ましくは80%以下、より好ましくは70%以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは70%以下、より好ましくは65%以下である。 On the other hand, the content of SiO 2 is easy to dissolve and the foam quality is good, and the content of divalent iron (Fe 2+ ) in the glass is kept low, and the optical properties are good. Therefore, in the configuration example A, preferably 80% or less, more preferably 75% or less, in the configuration example B, preferably 80% or less, more preferably 70% or less, and in the configuration example C , Preferably 70% or less, more preferably 65% or less.
Alは、構成例B及びCにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。本実施形態のガラスにおいて実用上必要な耐候性を維持するためには、Alの含有量は、構成例Aにおいては、好ましくは1%以上、より好ましくは2%以上であり、構成例Bにおいては、好ましくは7%超、より好ましくは10%以上であり、構成例Cにおいては、好ましくは10%以上、より好ましくは13%以上である。 Al 2 O 3 is an essential component that improves the weather resistance of the glass in Structural Examples B and C. In order to maintain practically necessary weather resistance in the glass of the present embodiment, the content of Al 2 O 3 is preferably 1% or more, more preferably 2% or more in the configuration example A. In Example B, it is preferably more than 7%, more preferably 10% or more, and in Structural Example C, it is preferably 10% or more, more preferably 13% or more.
但し、二価鉄(Fe2+)の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Alの含有量は、構成例Aにおいては、好ましくは7%以下、より好ましくは5%以下であり、構成例Bにおいては、好ましくは30%以下、より好ましくは23%以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは30%以下、より好ましくは20%以下である。 However, in order to keep the content of divalent iron (Fe 2+ ) low, make the optical properties good, and make the foam quality good, the content of Al 2 O 3 is preferably Is 7% or less, more preferably 5% or less. In the configuration example B, preferably 30% or less, more preferably 23% or less, and in the configuration example C, preferably 30% or less, more preferably 20% or less.
は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、揮発による脈理(ream)の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために、Bの含有量は、ガラスAにおいては、好ましくは5%以下、より好ましくは3%以下であり、構成例B及びCにおいては、好ましくは15%以下、より好ましくは、12%以下である。 B 2 O 3 is a component that promotes melting of the glass raw material and improves mechanical properties and weather resistance, but it does not cause inconveniences such as generation of striae due to volatilization and furnace wall erosion. In the glass A, the content of B 2 O 3 is preferably 5% or less, more preferably 3% or less. In the structural examples B and C, the content is preferably 15% or less, more preferably 12%. It is as follows.
LiO、NaO、及び、KOといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。 Alkali metal oxides such as Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
そのため、NaOの含有量は、構成例Aにおいては、好ましくは3%以上、より好ましくは、8%以上である。NaOの含有量は、構成例Bにおいては、好ましくは7%以上、より好ましくは、10%以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、NaOの含有量は、構成例A及びBにおいては、20%以下とするのが好ましく、15%以下とするのがさらに好ましく、構成例Cにおいては、3%以下とするのが好ましく、1%以下とするのがより好ましい。 Therefore, in the configuration example A, the content of Na 2 O is preferably 3% or more, more preferably 8% or more. In the structural example B, the content of Na 2 O is preferably 7% or more, and more preferably 10% or more. However, the content of Na 2 O is preferably 20% or less in the structural examples A and B in order to maintain the clarity during melting and maintain the foam quality of the produced glass, and 15% More preferably, the content is set to be 3% or less in the configuration example C, and more preferably 1% or less.
また、KOの含有量は、構成例A及びBにおいては、好ましくは10%以下、より好ましくは、7%以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは2%以下、より好ましくは、1%以下である。 Further, the content of K 2 O is preferably 10% or less, more preferably 7% or less in the structural examples A and B, and preferably 2% or less, more preferably in the structural example C. 1% or less.
また、LiOは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、構成例A、B及びCにおいて、LiOを2%以下含有させることができる。 In addition, Li 2 O is an optional component, but in the structural examples A, B, and C in order to facilitate vitrification, to keep the iron content contained as impurities derived from the raw material low, and to keep the batch cost low. , Li 2 O can be contained at 2% or less.
また、これらアルカリ金属酸化物の合計含有量(LiO+NaO+KO)は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、構成例A及びBにおいては、好ましくは5%〜20%、より好ましくは8%〜15%であり、構成例Cにおいては、好ましくは0%〜2%、より好ましくは、0%〜1%である。 In addition, in the configuration examples A and B, the total content of these alkali metal oxides (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) maintains the clarification at the time of melting, and maintains the foam quality of the produced glass. , Preferably 5% to 20%, more preferably 8% to 15%. In the configuration example C, it is preferably 0% to 2%, more preferably 0% to 1%.
MgO、CaO、SrO、及びBaOといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。   Alkaline earth metal oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
MgOは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、構成例A、B及びCにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、MgOの含有量は、構成例Aにおいては、好ましくは10%以下、より好ましくは8%以下であり、構成例Bにおいては、好ましくは15%以下、より好ましくは12%以下であり、構成例Cにおいては、好ましくは10%以下、より好ましくは5%以下である。   MgO has the effect of lowering the viscosity during glass melting and promoting the melting. Moreover, since it has the effect | action which reduces specific gravity and makes a glass plate hard to wrinkle, it can be contained in the structural examples A, B, and C. Further, in order to make the glass have a low coefficient of thermal expansion and good devitrification properties, the content of MgO is preferably 10% or less, more preferably 8% or less in the configuration example A. In Example B, it is preferably 15% or less, more preferably 12% or less, and in Structural Example C, it is preferably 10% or less, more preferably 5% or less.
CaOは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、構成例A、B及びCにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、構成例Aにおいては、CaOの含有量は、好ましくは3%以上、より好ましくは5%以上である。また、失透を良好にするためには、構成例Aにおいては、好ましくは20%以下、より好ましくは10%以下であり、構成例Bにおいては、好ましくは6%以下であり、より好ましくは4%以下である。   Since CaO is a component that promotes melting of the glass raw material and adjusts viscosity, thermal expansion, and the like, it can be contained in the structural examples A, B, and C. In order to obtain the above action, in the configuration example A, the content of CaO is preferably 3% or more, more preferably 5% or more. In order to improve devitrification, in the configuration example A, it is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and in the configuration example B, preferably 6% or less, more preferably 4% or less.
SrOは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、構成例A、B及びCにおいて、SrOを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、SrOの含有量は、構成例A及びCにおいては、15%以下とするのが好ましく、10%以下とするのがより好ましく、構成例Bにおいては、5%以下とするのが好ましく、3%以下とするのがより好ましい。   SrO has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain such an effect, SrO can be contained in the structural examples A, B, and C. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, the content of SrO is preferably 15% or less in the structural examples A and C, more preferably 10% or less, and in the structural example B It is preferably 5% or less, and more preferably 3% or less.
BaOは、SrO同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにBaOを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、構成例A及びCにおいては、15%以下とするのが好ましく、10%以下とするのがより好ましく、構成例Bにおいては、5%以下とするのが好ましく、3%以下とするのがより好ましい。   BaO, like SrO, has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain the above effect, BaO can be contained. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, it is preferably 15% or less in Configuration Examples A and C, more preferably 10% or less, and 5% or less in Configuration Example B. Of these, 3% or less is more preferable.
また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量(MgO+CaO+SrO+BaO)は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、構成例Aにおいては、好ましくは10%〜30%、より好ましくは13%〜27%であり、構成例Bにおいては、好ましくは1%〜15%、より好ましくは3%〜10%であり、構成例Cにおいては、好ましくは5%〜30%、より好ましくは10%〜20%である。   Further, the total content of these alkaline earth metal oxides (MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably 10 in the configuration example A in order to keep the coefficient of thermal expansion low, to improve the devitrification characteristics, and to maintain the strength. % To 30%, more preferably 13% to 27%. In the configuration example B, preferably 1% to 15%, more preferably 3% to 10%, and in the configuration example C, preferably 5%. % To 30%, more preferably 10% to 20%.
本実施形態のガラス板12のガラスのガラス組成においては、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてZrOを、構成例A、B及びCにおいて、10%以下、好ましくは5%以下含有させてもよい。10%以下とすることでガラスが失透しにくくなる。 In the glass composition of the glass plate 12 of the present embodiment, ZrO 2 is used as an optional component in order to improve the heat resistance and surface hardness of the glass, and in the structural examples A, B and C, preferably 10% or less, preferably You may make it contain 5% or less. It becomes difficult to devitrify glass by setting it as 10% or less.
本実施形態のガラス板12のガラスのガラス組成においては、ガラスの熔解性向上のため、Feを、構成例A、B及びCにおいて、5〜100ppm含有させてもよい。なお、Fe量の好ましい範囲は上述のとおりである。 In the glass composition of the glass of the glass plate 12 of this embodiment, in order to improve the meltability of the glass, 5 to 100 ppm of Fe 2 O 3 may be contained in the structural examples A, B, and C. In addition, the preferable range of the amount of Fe 2 O 3 is as described above.
また、本実施形態のガラス板12のガラスは、清澄剤としてSOを含有してもよい。この場合、SO含有量は、質量百分率表示で0%超、0.5%以下が好ましい。0.4%以下がより好ましく、0.3%以下がさらに好ましく、0.25%以下であることがさらに好ましい。 The glass of the glass plate 12 of the present embodiment may contain SO 3 as a fining agent. In this case, the SO 3 content is preferably more than 0% and 0.5% or less in terms of mass percentage. 0.4% or less is more preferable, 0.3% or less is more preferable, and 0.25% or less is further preferable.
また、本実施形態のガラス板12のガラスは、酸化剤及び清澄剤としてSb、SnO及びAsのうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Sb、SnOまたはAsの含有量は、質量百分率表示で0〜0.5%が好ましい。0.2%以下がより好ましく、0.1%以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。 Moreover, the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 as an oxidizing agent and a fining agent. In this case, the content of Sb 2 O 3 , SnO 2 or As 2 O 3 is preferably 0 to 0.5% in terms of mass percentage. 0.2% or less is more preferable, 0.1% or less is more preferable, and it is further more preferable not to contain substantially.
ただし、Sb、SnO及びAsは、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのFe2+の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、環境面からはAsを実質的に含有しないことが好ましい。 However, since Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 act as an oxidizing agent for glass, they may be added within the above range depending on the purpose of adjusting the amount of Fe 2+ in the glass. However, from the environmental aspect, it is preferable that As 2 O 3 is not substantially contained.
また、本実施形態のガラス板12のガラスは、NiOを含有してもよい。NiOを含有する場合、NiOは、着色成分としても機能するので、NiOの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、10ppm以下とするのが好ましい。特に、NiOは、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、1.0ppm以下とするのが好ましく、0.5ppm以下とすることがより好ましい。   Moreover, the glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain NiO. When NiO is contained, since NiO functions also as a coloring component, the content of NiO is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, NiO is preferably 1.0 ppm or less, more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
本実施形態のガラス板12のガラスは、Crを含有してもよい。Crを含有する場合、Crは、着色成分としても機能するので、Crの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、10ppm以下とするのが好ましい。特に、Crは、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、1.0ppm以下とするのが好ましく、0.5ppm以下とすることがより好ましい。 The glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain Cr 2 O 3 . When Cr 2 O 3 is contained, Cr 2 O 3 also functions as a coloring component. Therefore, the content of Cr 2 O 3 is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, Cr 2 O 3 is preferably 1.0 ppm or less, and more preferably 0.5 ppm or less, from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
本実施形態のガラス板12のガラスは、MnOを含有してもよい。MnOを含有する場合、MnOは、可視光を吸収する成分としても機能するので、MnOの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、50ppm以下とするのが好ましい。特に、MnOは、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、10ppm以下とするのが好ましい。 The glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain MnO 2 . When MnO 2 is contained, since MnO 2 functions also as a component that absorbs visible light, the content of MnO 2 is preferably 50 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, MnO 2 is preferably 10 ppm or less from the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
本実施形態のガラス板12のガラスは、TiOを含んでいてもよい。TiOを含有する場合、TiOは、可視光を吸収する成分としても機能するので、TiOの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、1000ppm以下とするのが好ましい。TiOは、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を500ppm以下とすることがより好ましく、100ppm以下とすることが特に好ましい。 Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include TiO 2. When TiO 2 is contained, TiO 2 also functions as a component that absorbs visible light. Therefore, the content of TiO 2 is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. From the viewpoint of not reducing the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm, the content of TiO 2 is more preferably 500 ppm or less, and particularly preferably 100 ppm or less.
本実施形態のガラス板12のガラスは、CeOを含んでいてもよい。CeOには鉄のレドックスを下げる効果があり、全鉄量に対するFe2+量の比率を小さくすることができる。一方で、鉄のレドックスを3%未満に下がることを抑制するためにも、CeOの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、1000ppm以下とするのが好ましい。また、CeOの含有量は、500ppm以下とするのがより好ましく、400ppm以下とするのがさらに好ましく、300ppm以下とするのが特に好ましく、250ppm以下とするのが最も好ましい。 Glass of the glass plate 12 of the present embodiment may include CeO 2. CeO 2 has the effect of reducing the redox of iron, and the ratio of the Fe 2+ amount to the total iron amount can be reduced. On the other hand, in order to suppress the iron redox from decreasing to less than 3%, the CeO 2 content is preferably 1000 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. The CeO 2 content is more preferably 500 ppm or less, further preferably 400 ppm or less, particularly preferably 300 ppm or less, and most preferably 250 ppm or less.
本実施形態のガラス板12のガラスは、CoO、V及びCuOからなる群より選ばれる少なくとも1種の成分を含んでいてもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、10ppm以下とするのが好ましい。特に、これら成分は、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが好ましい。 The glass of the glass plate 12 of this embodiment may contain at least one component selected from the group consisting of CoO, V 2 O 5 and CuO. When these components are contained, they also function as components that absorb visible light, and therefore the content of the components is preferably 10 ppm or less with respect to the total amount of the glass composition described above. In particular, it is preferable that these components are not substantially contained so as not to reduce the internal transmittance of the glass plate at a wavelength of 400 to 700 nm.
〈ガラス板12の形状〉
図3は、ガラス板12の全体斜視図であり、図4は、ガラス板12の断面拡大図である。なお、図4では、主平面と入光端面28に対して垂直な断面の一部を、拡大して表示している。
<Shape of glass plate 12>
FIG. 3 is an overall perspective view of the glass plate 12, and FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the glass plate 12. In FIG. 4, a part of a cross section perpendicular to the main plane and the light incident end face 28 is enlarged and displayed.
平面視矩形状のガラス板12は、光出射面26、光反射面32、入光端面28、非入光端面34、36、38、入光側面取り面40、及び非入光側面取り面42を有している。また、入光端面28側には、傾斜面48が備えられている。   The glass plate 12 having a rectangular shape in plan view includes a light emitting surface 26, a light reflecting surface 32, a light incident end surface 28, non-light incident end surfaces 34, 36, 38, a light incident side chamfered surface 40, and a non-light incident side chamfered surface 42. have. An inclined surface 48 is provided on the light incident end face 28 side.
ここで、光出射面26及び光反射面32が本実施形態の主平面に相当し、入光端面28が本実施形態の第1端面に相当する。また、非入光端面34、36、38が本実施形態の第2端面に相当する。更に、入光側面取り面40が本発明の面取り面に相当し、傾斜面48が本発明の傾斜面に相当する。   Here, the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 correspond to the main plane of the present embodiment, and the light incident end surface 28 corresponds to the first end surface of the present embodiment. Further, the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 correspond to the second end surface of the present embodiment. Further, the light incident side chamfered surface 40 corresponds to the chamfered surface of the present invention, and the inclined surface 48 corresponds to the inclined surface of the present invention.
光出射面26は、液晶パネル16(図1参照)と対向する面である。実施形態では、光出射面26を平面視において矩形状としたが、光出射面26の形状はこれに限定されるものではない。また、光出射面26の大きさは、液晶パネル16に対応して決定されるため、特に限定されるものではないが、導光板としてガラス板12を使用する場合には、例えば、500mm×500mm以上のサイズが好適である。ガラス板12は高い剛性を有するため、サイズが大きいほどその効果を発揮する。   The light emitting surface 26 is a surface facing the liquid crystal panel 16 (see FIG. 1). In the embodiment, the light emitting surface 26 has a rectangular shape in plan view, but the shape of the light emitting surface 26 is not limited to this. Further, the size of the light exit surface 26 is determined according to the liquid crystal panel 16 and is not particularly limited. However, when the glass plate 12 is used as the light guide plate, for example, 500 mm × 500 mm. The above size is suitable. Since the glass plate 12 has high rigidity, the effect is exhibited as the size increases.
光反射面32は、光出射面26と対向する面である。光反射面32は、光出射面26に対して平行となるよう構成されている。また、光反射面32の形状及びサイズは、光出射面26と同一となるよう構成されている。   The light reflecting surface 32 is a surface facing the light emitting surface 26. The light reflecting surface 32 is configured to be parallel to the light emitting surface 26. Further, the shape and size of the light reflecting surface 32 are configured to be the same as those of the light emitting surface 26.
なお、光反射面32は光出射面26に対して必ずしも平行とする必要はなく、段差や傾斜を設けた構成としてもよい。また、光反射面32のサイズも光出射面26と異なるサイズとしてもよい。   Note that the light reflecting surface 32 is not necessarily parallel to the light emitting surface 26, and may be configured to have a step or an inclination. Further, the size of the light reflecting surface 32 may be different from that of the light emitting surface 26.
光反射面32には、複数の円形状の反射ドット24A、24B、24Cが備えられる。反射ドットの配置は、図2の如く碁盤目状であってもよいし、その他の任意のパターンであってもよいし、ランダムであってもよいが、光出射面26から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。反射ドット24A〜24Cは、樹脂をドット状に印刷等の方法で形成したものであり、散乱粒子または気泡を含有していてもよい。入光端面28から入射した光の輝度は強いが、その輝度は、ガラス板12の内部で繰り返し反射しながら進行するに従い漸次低下していく。   The light reflection surface 32 includes a plurality of circular reflection dots 24A, 24B, and 24C. The arrangement of the reflective dots may be a grid as shown in FIG. 2, may be any other pattern, or may be random, but the luminance of light emitted from the light exit surface 26 The distribution is adjusted as appropriate so that the distribution is uniform. The reflective dots 24A to 24C are formed by printing a resin in a dot shape or the like, and may contain scattering particles or bubbles. The brightness of the light incident from the light incident end face 28 is strong, but the brightness gradually decreases as it proceeds while being repeatedly reflected inside the glass plate 12.
このため実施形態では、入光端面28から非入光端面38に向けて、反射ドット24A、24B、24Cの大きさを異ならせている。具体的には、入光端面28に近い領域における反射ドット24Aの直径(L)は小さく設定されており、これより光の進行方向に向かうに従い反射ドット24Bの直径(L)、及び反射ドット24Cの直径(L)が大きくなるよう設定されている(L<L<L)。反射ドットの直径は、光出射面26から出射する光の輝度の分布が均一になるよう、適宜調整される。 For this reason, in the embodiment, the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C is varied from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38. Specifically, the diameter (L A ) of the reflection dot 24A in the region close to the light incident end face 28 is set to be small, and the diameter (L B ) of the reflection dot 24B and the reflection are further directed toward the light traveling direction. the diameter of the dot 24C (L C) are set so that the larger (L a <L B <L C). The diameter of the reflective dot is appropriately adjusted so that the luminance distribution of the light emitted from the light emitting surface 26 is uniform.
このように、反射ドット24A、24B、24Cの大きさをガラス板12の内部の光の進行方向に向けて変化させることにより、光出射面26から出射する出射光の輝度を均一化でき、輝度ムラの発生を抑制することができる。なお、反射ドット24A、24B、24Cの大きさに代えて、反射ドット24A、24B、24Cの数密度をガラス板12の内部の光の進行方向に向けて変化させることによっても、同等の効果を得ることができる。また、反射ドット24A、24B、24Cに代えて、入射した光を反射するような溝を光反射面32に形成することによっても、同等の効果を得ることができる。   In this way, by changing the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C toward the traveling direction of the light inside the glass plate 12, the luminance of the outgoing light emitted from the light outgoing surface 26 can be made uniform, and the luminance Generation of unevenness can be suppressed. The same effect can be obtained by changing the number density of the reflective dots 24A, 24B, and 24C in the direction of the light traveling inside the glass plate 12 instead of the size of the reflective dots 24A, 24B, and 24C. Can be obtained. The same effect can be obtained by forming grooves on the light reflecting surface 32 that reflect incident light instead of the reflecting dots 24A, 24B, and 24C.
ガラス板12の非入光端面34、36、38は、光源18からの光は入光されないため、その表面を入光端面28ほどに高精度に加工する必要はなく、その表面粗さRaは、0.8μm以下であればよい。ただし、端面で光が散乱されて輝度ムラが生じるのを抑制するために、非入光端面34、36、38の表面粗さRaは、好ましくは0.4μm以下であり、さらに好ましくは0.1μm以下である。なお、本明細書において、表面粗さRaと記載した場合、JIS B 0601〜JIS B 0031による算術平均粗さ(中心線平均粗さ)を指すものとする。   Since the light from the light source 18 is not incident on the non-light-incident end surfaces 34, 36, and 38 of the glass plate 12, it is not necessary to process the surface as accurately as the light incident end surface 28, and the surface roughness Ra is 0.8 μm or less. However, the surface roughness Ra of the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 is preferably 0.4 μm or less, and more preferably 0. 1 μm or less. In addition, in this specification, when it describes as surface roughness Ra, it shall point out the arithmetic mean roughness (centerline average roughness) by JISB0601-JISB0031.
入光端面28は、ガラス板12であるガラスの製造時に研磨具によって研磨加工される。入光端面28の表面粗さRaは、光源18からの光をガラス板12の内部に有効に入光させるために0.1μm以下であり、好ましくは0.03μm未満であり、さらに好ましくは0.001μm以下であり、特に好ましくは0.0005μm以下である。よって、光源18からガラス板12の内部に入光される光の入光効率が高められている。非入光端面34、36、38の表面粗さRaは、生産効率を向上させる観点から入光端面28の表面粗さRaよりも大きくしてもよい。   The light incident end face 28 is polished by a polishing tool when the glass plate 12 is manufactured. The surface roughness Ra of the light incident end face 28 is 0.1 μm or less, preferably less than 0.03 μm, more preferably 0 in order to make light from the light source 18 effectively enter the inside of the glass plate 12. 0.001 μm or less, particularly preferably 0.0005 μm or less. Therefore, the light incident efficiency of the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light source 18 is enhanced. The surface roughness Ra of the non-light-incident end faces 34, 36, 38 may be larger than the surface roughness Ra of the light-incident end face 28 from the viewpoint of improving production efficiency.
また、入光端面28の研磨具による研磨時に、傾斜面48がその研磨具によって入光端面28とともに形成される。つまり、傾斜面48は、入光端面28の形成時に研磨具によって形成される垂れ面であり、その表面粗さRaも入光端面28と略等しいものである。   Further, when the light incident end face 28 is polished by the polishing tool, the inclined surface 48 is formed together with the light incident end face 28 by the polishing tool. That is, the inclined surface 48 is a sagging surface formed by the polishing tool when the light incident end surface 28 is formed, and the surface roughness Ra is substantially equal to the light incident end surface 28.
傾斜面48は、入光端面28の研磨加工終了後、入光端面28を更に研磨することにより除去することができる。しかしながら、傾斜面48をガラス板12に残置することで、傾斜面48の除去工程を省略できるため、効率的なガラス板12の製造を可能とする。さらに、傾斜面48を備えていない入光端面と比較して、光源の光の利用効率を高めるべく、その形状が設定されている。傾斜面48の形状については後述する。   The inclined surface 48 can be removed by further polishing the light incident end face 28 after the polishing of the light incident end face 28 is completed. However, by leaving the inclined surface 48 on the glass plate 12, the step of removing the inclined surface 48 can be omitted, so that the glass plate 12 can be efficiently manufactured. Furthermore, the shape is set in order to increase the light use efficiency of the light source as compared with the light incident end face not provided with the inclined surface 48. The shape of the inclined surface 48 will be described later.
〈入光側面取り面40、傾斜面48〉
光出射面26と入光端面28との間に、光出射面26に隣接する入光側面取り面40と、入光側面取り面40と入光端面28との間に配置された傾斜面48と、が備えられている。同様に、光反射面32と入光端面28との間に、光反射面32に隣接する入光側面取り面40と、入光側面取り面40と入光端面28との間に配置された傾斜面48と、が備えられている。
<Light incident side chamfered surface 40, inclined surface 48>
Between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28, a light incident side chamfer surface 40 adjacent to the light emitting surface 26, and an inclined surface 48 disposed between the light incident side surface chamfered surface 40 and the light incident end surface 28. And are provided. Similarly, between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28, the light incident side chamfering surface 40 adjacent to the light reflecting surface 32 and between the light incident side chamfered surface 40 and the light incident end surface 28 are disposed. And an inclined surface 48.
実施形態では、光出射面26側と光反射面32側の双方に、入光側面取り面40及び傾斜面48を備えたものを例示しているが、いずれか一方にのみ入光側面取り面40及び傾斜面48を備えた構成としてもよい。また、入光側面取り面40の表面粗さRaは、0.1μm以下であることが好ましく、0.05μm以下であることがより好ましく、0.029μm以下であることがさらに好ましい。入光側面取り面40の表面粗さRaを0.1μm以下とすることで、ガラス板12から出射される光の輝度ムラの発生を抑制することができる。   In the embodiment, the light incident side surface chamfer 40 and the inclined surface 48 are illustrated on both the light exit surface 26 side and the light reflection surface 32 side. However, only one of the light incident side surface chamfers is provided. It is good also as a structure provided with 40 and the inclined surface 48. FIG. Further, the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 is preferably 0.1 μm or less, more preferably 0.05 μm or less, and further preferably 0.029 μm or less. By setting the surface roughness Ra of the light incident side chamfered surface 40 to 0.1 μm or less, it is possible to suppress the occurrence of uneven brightness of the light emitted from the glass plate 12.
なお、入光側面取り面40及び傾斜面48の形状及び作用、効果については、後述するガラス板12の特徴の欄にて説明する。   Note that the shapes, functions, and effects of the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 will be described in the column of the characteristics of the glass plate 12 described later.
実施形態のように薄型化が要求されている面状発光装置14では、ガラス板12の厚さも薄くする必要がある。このため、実施形態に係るガラス板12の厚さは、例えば0.7〜3.0mmである。ガラス板12の厚さが3.0mm以下であることで、面状発光装置14を薄くすることができ、0.7mm以上であることで、十分な剛性を得ることができる。なお、ガラス板12の厚さは、この値に限定されるものではないが、この厚さであっても、厚さ4mm以上のアクリル製の導光板を有する面状発光装置と比較して、十分な強度を備えた面状発光装置14を提供できる。   In the planar light emitting device 14 that is required to be thin as in the embodiment, it is necessary to reduce the thickness of the glass plate 12. For this reason, the thickness of the glass plate 12 which concerns on embodiment is 0.7-3.0 mm, for example. When the thickness of the glass plate 12 is 3.0 mm or less, the planar light emitting device 14 can be thinned, and when it is 0.7 mm or more, sufficient rigidity can be obtained. In addition, although the thickness of the glass plate 12 is not limited to this value, even if it is this thickness, compared with the planar light-emitting device which has an acrylic light guide plate with a thickness of 4 mm or more, The planar light emitting device 14 having sufficient strength can be provided.
〔ガラス板12の製造方法〕
図5、図6、図7は、ガラス板12の製造方法を説明するための図である。図5は、ガラス板12の製造方法を示す工程図である。図6は、ガラス素材44の平面図であり、図7は、ガラス基材46の平面図である。
[Production Method of Glass Plate 12]
5, 6, and 7 are diagrams for explaining a method of manufacturing the glass plate 12. FIG. 5 is a process diagram showing a method for manufacturing the glass plate 12. FIG. 6 is a plan view of the glass material 44, and FIG. 7 is a plan view of the glass substrate 46.
ガラス板12を製造するには、まず図6のガラス素材44を用意する。ガラス素材の厚さは0.7〜3.0mmであり、50mm長での、波長400〜700nmにおける平均内部透過率が90%以上のものである。ガラス素材44は、ガラス板12の既定形状よりも大きい形状とされている。   In order to manufacture the glass plate 12, first, the glass material 44 of FIG. 6 is prepared. The thickness of the glass material is 0.7 to 3.0 mm, and the average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm with a length of 50 mm is 90% or more. The glass material 44 has a shape larger than the predetermined shape of the glass plate 12.
〈切断工程〉
ガラス素材44には、まず図5のステップ(S)10で示す切断工程が実施される。切断工程(S10)では、切削装置を用いて図6の破線で示す各位置(1箇所の入光端面側の位置と3箇所の非入光端面側の位置)において切断加工が実施される。なお、切断加工は必ずしも3箇所の非入光端面側の位置に対して実施されなくてもよく、1箇所の入光端面側の位置と対向する1箇所の非入光端面側の位置のみを切断加工してもよい。
<Cutting process>
First, the cutting process shown by step (S) 10 in FIG. 5 is performed on the glass material 44. In the cutting step (S10), cutting is performed at each position (one position on the light incident end face side and three positions on the non-light incident end face side) indicated by broken lines in FIG. The cutting process does not necessarily have to be performed on the three positions on the non-light-incident end face side, and only one position on the non-light-incident end face side facing the position on the one light-incident end face side is provided. Cutting may be performed.
切断加工を実施することにより、図6のガラス素材44から図7のガラス基材46が切り出される。なお、実施形態では、ガラス板12が平面視で矩形状とされているため、1箇所の入光端面側の位置と3箇所の非入光端面側の位置に対して切断加工を実施したが、切断位置は、ガラス板12の形状に応じて適宜選定される。   By carrying out the cutting process, the glass substrate 46 in FIG. 7 is cut out from the glass material 44 in FIG. 6. In the embodiment, since the glass plate 12 has a rectangular shape in plan view, the cutting process was performed on one light incident end face side position and three non-light incident end face side positions. The cutting position is appropriately selected according to the shape of the glass plate 12.
〈面取り工程〉
図5の如く、切断工程(S10)が終了すると、面取り工程(S12)が実施される。面取り工程(S12)では、研削装置を用いて光出射面26と入光端面28との間、及び光反射面32と入光端面28との間を面取り加工する。これにより、入光側面取り面40が形成される。また、面取り工程(S12)では、光出射面26と非入光端面38との間、及び光反射面32と非入光端面38との間を面取り加工し、非入光側面取り面42をそれぞれ形成する。
<Chamfering process>
As shown in FIG. 5, when the cutting step (S10) is completed, a chamfering step (S12) is performed. In the chamfering step (S12), chamfering is performed between the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28 and between the light reflecting surface 32 and the light incident end surface 28 using a grinding apparatus. Thereby, the light incident side chamfering surface 40 is formed. Further, in the chamfering step (S12), chamfering is performed between the light exit surface 26 and the non-light-incident end surface 38 and between the light reflecting surface 32 and the non-light-incident end surface 38, so that the non-light-incident side chamfer surface 42 is formed. Form each one.
なお、光出射面26と非入光端面34との間、光反射面32と非入光端面34との間、光出射面26と非入光端面36との間、及び光反射面32と非入光端面36の間の全て、或いはいずれか一箇所に非入光側面取り面42を形成する場合には、この面取り工程(S12)において面取り加工を実施する。   In addition, between the light emitting surface 26 and the non-light-incident end surface 34, between the light reflecting surface 32 and the non-light-entering end surface 34, between the light emitting surface 26 and the non-light-incident end surface 36, and with the light reflecting surface 32, When the non-light-incident side chamfered surface 42 is formed at all or any one position between the non-light-incident end surfaces 36, chamfering is performed in this chamfering step (S12).
面取り工程(S12)においては、非入光端面34、36、38に対し、研削処理又は研磨処理も実施される。非入光端面34、36、38に対する研削処理又は研磨処理を実施する時期は、非入光側面取り面42を形成する前段でも後段でもよく、同時に行うこととしてもよい。なお、非入光端面34、36については、切断加工を実施した面をそのまま非入光端面34、36として使用してもよい。   In the chamfering step (S12), a grinding process or a polishing process is also performed on the non-light-incident end faces 34, 36, and 38. The timing of performing the grinding process or the polishing process on the non-light-incident end surfaces 34, 36, 38 may be performed before or after forming the non-light-incident side chamfered surface 42, or may be performed simultaneously. In addition, about the non-light-incidence end surfaces 34 and 36, you may use the surface which cut-processed as the non-light-incidence end surfaces 34 and 36 as it is.
面取り工程(S12)は、後述する研磨工程(S14)と同時、もしくは研磨工程(S14)の後段で行うこともできるが、研磨工程(S14)の前段で行うことが好ましい。つまり、面取り工程(S12)の後、研磨工程(S14)を行うことが好ましい。これにより、ガラス板12の形状に応じた加工を面取り工程(S12)で比較的速いレートで実施することができるため生産性が向上する。   The chamfering step (S12) can be performed at the same time as the polishing step (S14) described later, or after the polishing step (S14), but is preferably performed before the polishing step (S14). That is, it is preferable to perform the polishing step (S14) after the chamfering step (S12). Thereby, since the process according to the shape of the glass plate 12 can be implemented at a comparatively fast rate by a chamfering process (S12), productivity improves.
〈研磨工程〉
面取り工程(S12)が終了すると、次に研磨工程(S14)が実施される。研磨工程(S14)では、図7に示すガラス基材46の入光端面28に対して鏡面加工が実施され、これによって好適には表面粗さRaが0.1μm以下の入光端面28と傾斜面48とが形成される。
<Polishing process>
When the chamfering step (S12) is completed, a polishing step (S14) is performed next. In the polishing step (S14), the mirror surface processing is performed on the light incident end face 28 of the glass substrate 46 shown in FIG. 7, and thereby the surface roughness Ra is preferably inclined with the light incident end face 28 having a surface roughness Ra of 0.1 μm or less. A surface 48 is formed.
入光端面28及び傾斜面48を形成する際に使用する研磨具としては、砥石を用いてもよく、また砥石の他に、布、皮、ゴム等からなるバフやブラシ等を用いてもよく、その際、酸化セリウム、アルミナ、カーボランダム、コロイダルシリカ等の研磨剤を用いてもよい。中でも表面粗さを小さくする観点から、研磨具としてはバフと研磨剤を用いることが好ましい。   As a polishing tool used when forming the light incident end face 28 and the inclined surface 48, a grindstone may be used, and in addition to the grindstone, a buff or brush made of cloth, leather, rubber or the like may be used. In this case, an abrasive such as cerium oxide, alumina, carborundum, colloidal silica, etc. may be used. Among these, from the viewpoint of reducing the surface roughness, it is preferable to use a buff and an abrasive as the polishing tool.
以上のS10〜S14に示す各工程を経ることにより、ガラス板12が製造される。なお、反射ドット24A、24B、24Cは、ガラス板12が製造された後に光反射面32に対して印刷等の方法で形成される。   The glass plate 12 is manufactured through each process shown to the above S10-S14. The reflective dots 24A, 24B, and 24C are formed on the light reflecting surface 32 by a method such as printing after the glass plate 12 is manufactured.
なお、ガラス板の製造方法においては、図8に示されるように研磨工程(S14)の後に、(第1)面取り工程(S12)で形成された入光側面取り面40を再度面取り加工し、入光側面取り面40’(不図示)を形成する(第2)面取り工程(S16)を実施することもできる。これにより、入光側面取り面40’が新たに形成されるとともに、研磨工程(S14)で形成された傾斜面48が失われる。   In the glass plate manufacturing method, as shown in FIG. 8, after the polishing step (S14), the light incident side chamfered surface 40 formed in the (first) chamfering step (S12) is chamfered again, A (second) chamfering step (S16) for forming a light incident side chamfering surface 40 '(not shown) can also be performed. As a result, a light incident side chamfered surface 40 'is newly formed, and the inclined surface 48 formed in the polishing step (S14) is lost.
しかしながら、生産性向上の観点から、(第2)面取り工程(S16)を実施せずに、(第1)面取り工程(S12)で形成された入光側面取り面40が保持されることがより好ましい。これにより、傾斜面48も保持されるため、得られるガラス板の光源の光の利用効率も高められる。   However, from the viewpoint of improving productivity, the light incident side chamfered surface 40 formed in the (first) chamfering step (S12) may be held without performing the (second) chamfering step (S16). preferable. Thereby, since the inclined surface 48 is also hold | maintained, the utilization efficiency of the light of the light source of the glass plate obtained is also improved.
以上、本発明の好ましい実施形態について詳述したが、本発明は上記した特定の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能なものである。   The preferred embodiments of the present invention have been described in detail above. However, the present invention is not limited to the specific embodiments described above, and various modifications are possible within the scope of the gist of the present invention described in the claims. It can be modified and changed.
〔ガラス板12及び面状発光装置14の特徴〕
図1の如く、面状発光装置14のガラス板12として、光源18の光量を有効利用するためには、入光端面28からガラス板12の内部に入射した光を、反射ドット24A〜Cが付与されていない状態において、外部に漏光させることなく、ガラス板12の内面で繰り返し全反射させながら進行させることが要求される。
[Characteristics of the glass plate 12 and the planar light-emitting device 14]
As shown in FIG. 1, in order to effectively use the light amount of the light source 18 as the glass plate 12 of the planar light emitting device 14, the light incident on the inside of the glass plate 12 from the light incident end face 28 is reflected by the reflection dots 24 </ b> A to 24 </ b> C. In the state where it is not applied, it is required to proceed while repeatedly totally reflecting on the inner surface of the glass plate 12 without leaking light to the outside.
しかしながら、特許文献3に開示された、通常の形状の面取り面を有するガラス板では、面取り面からガラス板の内部に入射した光が、屈折により進行方向を大きく曲げられてしまうため、ガラス板内を導波することなく外部に漏光するという問題があった。このような漏光現象は、入光端面の近傍位置で多発することも確認された。つまり、従来のガラス板では、光源の光量を損失させることなく有効利用することができるものは存在していなかった。   However, in the glass plate having a chamfered surface having a normal shape disclosed in Patent Document 3, since the light incident on the inside of the glass plate from the chamfered surface is greatly bent by refraction, the inside of the glass plate There is a problem that light leaks outside without being guided. It was also confirmed that such a light leakage phenomenon occurred frequently in the vicinity of the light incident end face. In other words, there is no conventional glass plate that can be used effectively without losing the light amount of the light source.
そこで、本実施形態では、光源の光の利用効率の高い入光端面28を、効率的に製造することができるガラス板12の製造方法及びガラス板12並びに面状発光装置13を提供することを目的とする。   Therefore, in the present embodiment, a method of manufacturing the glass plate 12 and the glass plate 12 and the planar light emitting device 13 that can efficiently manufacture the light incident end face 28 with high light use efficiency of the light source are provided. Objective.
次に、図4に基づいて説明する。図4は、ガラス板12の特徴を拡大して示した説明図であり、主平面である光出射面26及び光反射面32と、第1端面である入光端面28とに対して垂直な断面図である。なお、符号tはガラス板12の厚さを示している。   Next, a description will be given based on FIG. FIG. 4 is an explanatory view showing the characteristics of the glass plate 12 in an enlarged manner, and is perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32 which are main planes and the light incident end surface 28 which is a first end surface. It is sectional drawing. Note that the symbol t indicates the thickness of the glass plate 12.
繰り返し説明するが、ガラス板12は、光出射面26及び光反射面32を有し、光出射面26及び光反射面32に対して垂直な入光端面28を有する。また、光出射面26と入光端面28との間に、光出射面26に隣接する入光側面取り面40と、入光側面取り面40と入光端面28との間に配置された傾斜面48とが備えられている。なお、光反射面32側の入光側面取り面40及び傾斜面48も同様の構成なので、光反射面32側の入光側面取り面40及び傾斜面48の説明は省略する。   As will be described repeatedly, the glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and a light incident end surface 28 perpendicular to the light emitting surface 26 and the light reflecting surface 32. Further, a light incident side chamfer 40 adjacent to the light output surface 26 and a slope disposed between the light incident side chamfer 40 and the light incident end surface 28 between the light output surface 26 and the light incident end surface 28. A surface 48 is provided. Since the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 on the light reflecting surface 32 side have the same configuration, the description of the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 on the light reflecting surface 32 side is omitted.
実施形態のガラス板12は、光出射面26及び入光端面28に対して垂直な断面において、入光側面取り面40と光出射面26とが交差する第1交差点P1と、入光側面取り面40と傾斜面48とが交差する第2交差点P2と、を結ぶ線分L1が、入光端面28に対して所定の傾き角度θを持った入光側面取り面40を備えている。傾き角度θは特に限定されないが、ガラスの破損を効果的に抑制するためにも、θは30°〜60°が好ましく、40°〜50°がより好ましい。 The glass plate 12 according to the embodiment includes a first intersection P1 where the light incident side chamfering surface 40 and the light outgoing surface 26 intersect, and a light incident side chamfer in a cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28. segment L1 connecting the second intersection P2 of the surface 40 and the inclined surface 48 intersects the is provided with a light incident side chamfer surface 40 having a predetermined inclination angle theta 1 with respect to the light incident face 28. The tilt angle θ 1 is not particularly limited, but θ 1 is preferably 30 ° to 60 °, and more preferably 40 ° to 50 °, in order to effectively suppress breakage of the glass.
更に、ガラス板12は、光出射面26及び入光端面28に対して垂直な断面において、第2交差点P2と、傾斜面48と入光端面28とが交差する第3交差点P3と、を結ぶ線分L2の入光端面28に対する傾き角度θが、傾き角度θよりも小さく、かつ0<tanθ≦0.4を満たす傾斜面48を備えている。つまり、傾き角度θは、tanθ>tanθを満たしている。 Further, the glass plate 12 connects the second intersection P2 and the third intersection P3 where the inclined surface 48 and the light incident end surface 28 intersect in a cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28. inclination angle theta 2 with respect to the light incident face 28 of the line segment L2 is provided with an inclined surface 48 smaller than the inclination angle theta 1, and satisfying 0 <tanθ 2 ≦ 0.4. That is, the inclination angle θ 1 satisfies tan θ 1 > tan θ 2 .
本願発明者は、ガラス板12を効率的に製造するために、傾斜面48を除去することなく入光端面28側に残置した場合であっても、光源18の光の利用効率の高いガラス板12を見出した。   In order to efficiently manufacture the glass plate 12, the inventor of the present application has a high light utilization efficiency of the light source 18 even if it is left on the light incident end surface 28 side without removing the inclined surface 48. 12 was found.
すなわち、図4の如く、光出射面26及び入光端面28に対して垂直な断面において、第2交差点P2と第3交差点P3とを結ぶ線分L2の、入光端面28に対する傾き角度θが、傾き角度θよりも小さく、かつ0<tanθ≦0.4を満たすガラス板12を提供する。 That is, as shown in FIG. 4, the inclination angle θ 2 of the line segment L2 connecting the second intersection P2 and the third intersection P3 with respect to the light incident end face 28 in a cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end face 28. Provides a glass plate 12 that is smaller than the inclination angle θ 1 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4.
このような形状の傾斜面48に、光源18から光が照射されると、その光は傾斜面48で乱反射されることなく、傾斜面48からガラス板12の内部に入射し、よって、実施形態では、効率的に製造されたガラス板12であって、光源18の光の利用効率の高い入光端面28を備えたガラス板12、及びガラス板12を備えた面状発光装置14を提供できる。   When light from the light source 18 is irradiated onto the inclined surface 48 having such a shape, the light is incident on the inside of the glass plate 12 from the inclined surface 48 without being irregularly reflected by the inclined surface 48. Then, it is the glass plate 12 manufactured efficiently, Comprising: The glass plate 12 provided with the light-incidence end surface 28 with the high utilization efficiency of the light of the light source 18, and the planar light-emitting device 14 provided with the glass plate 12 can be provided. .
なお、図4では、形状が直線状の入光側面取り面40及び傾斜面48を示したが、入光側面取り面40及び傾斜面48の表面形状は円弧状であるものも含む。その場合、図9のガラス板12の要部拡大断面図の如く、光出射面26及び入光端面28に対して垂直な断面において、傾斜面48が形成する円弧を均等に2分割する円弧上の点を点P5とし、点P5における上記円弧の接線T1の入光端面28に対する傾き角度θが、0<tanθ≦0.4を満たす。また、光出射面26及び入光端面28に対して垂直な断面において、入光側面取り面40が形成する円弧を均等に2分割する円弧上の点を点P6とし、点P6における上記円弧の接線T2の入光端面28に対する傾き角度をθとすると、θはθよりも小さい。 In FIG. 4, the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 having a linear shape are shown. However, the surface shape of the light incident side chamfered surface 40 and the inclined surface 48 includes an arc shape. In this case, as shown in the enlarged cross-sectional view of the main part of the glass plate 12 in FIG. 9, the circular arc formed by the inclined surface 48 is equally divided into two in the cross section perpendicular to the light emitting surface 26 and the light incident end surface 28. The point P5 is defined as point P5, and the inclination angle θ 2 of the arc tangent T1 at the point P5 with respect to the light incident end face 28 satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4. In addition, in a cross section perpendicular to the light exit surface 26 and the light incident end surface 28, a point on the circular arc that equally divides the circular arc formed by the light incident side chamfer surface 40 into points P6, and the arc at the point P6 is the point P6. When the inclination angle with respect to the light incident face 28 of the tangent line T2 and θ 1, θ 2 is less than theta 1.
また、実施形態のガラス板12は、入光端面28及び傾斜面48の表面粗さRaを0.1μm以下であることが好ましい。これにより、光源18からの光は入光端面28及び傾斜面48で散乱あるいは乱反射されることなく、ガラス板12の内部に入射する。これにより、光源18の光の利用効率を更に高めることができる。   In the glass plate 12 of the embodiment, the surface roughness Ra of the light incident end face 28 and the inclined face 48 is preferably 0.1 μm or less. Thereby, the light from the light source 18 enters the inside of the glass plate 12 without being scattered or irregularly reflected by the light incident end face 28 and the inclined face 48. Thereby, the utilization efficiency of the light of the light source 18 can further be improved.
更に、実施形態のガラス板12は、好適には、50mm長での、波長400〜700nmにおける平均内部透過率が90%以上なので、内部透過率の高いガラス板12となる。これにより、入射した光がガラス板12の内部で減衰することを抑制し、光源18の光の利用効率を一層高めることができる。   Furthermore, the glass plate 12 of the embodiment is preferably a glass plate 12 having a high internal transmittance because it has a length of 50 mm and an average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm of 90% or more. Thereby, it can suppress that the incident light attenuate | damps inside the glass plate 12, and can improve the utilization efficiency of the light of the light source 18 further.
更にまた、入光端面28に沿って延長された第1延長線Laと、第2交差点P2から光出射面26と平行に延長された第2延長線Lbとが交差する点を第4交差点P4とし、第3交差点P3から第4交差点P4までの長さW(傾斜面48の幅)が0.05〜0.4mmであり、第2交差点P2から第4交差点P4までの長さD(傾斜面48の奥行き)が0.005〜0.05mmであることが好ましい。Wが0.05〜0.4mmでかつDが0.005〜0.05mmの場合、傾斜面48による光源の光の利用効率向上の効果を十分表しつつも、入光側面取り面40も十分に設けることができるため、ガラスの破損も十分に抑制できる。なお、tanθはD/Wと同値である。 Furthermore, a point at which the first extension line La extending along the light incident end face 28 and the second extension line Lb extending in parallel with the light exit surface 26 from the second intersection P2 intersect with each other. And the length W (width of the inclined surface 48) from the third intersection P3 to the fourth intersection P4 is 0.05 to 0.4 mm, and the length D (inclination) from the second intersection P2 to the fourth intersection P4. The depth of the surface 48 is preferably 0.005 to 0.05 mm. When W is 0.05 to 0.4 mm and D is 0.005 to 0.05 mm, the incident light chamfered surface 40 is sufficient while sufficiently expressing the effect of improving the light use efficiency of the light source by the inclined surface 48. Therefore, breakage of the glass can be sufficiently suppressed. Note that tan θ 2 has the same value as D / W.
このような形状の傾斜面48に、光源18から光が照射されると、その光は傾斜面48からガラス板12の内部に入射するので、光源の光の利用効率の高い入光端面28を備えたガラス板12となる。   When light from the light source 18 is irradiated onto the inclined surface 48 having such a shape, the light is incident on the inside of the glass plate 12 from the inclined surface 48. Therefore, the light incident end surface 28 with high light use efficiency of the light source is formed. It becomes the glass plate 12 provided.
〔実施例〕
本願発明者らは、上記tanθの範囲を見出すに当たり、光線追跡ソフト(Light Tools:サイバーネットシステム社製)を用いて、光線本数100万本でシミュレーションを行った。本シミュレーションに用いたモデルでは、700mm×700mmのサイズの、厚さ1.7mmの、矩形のガラス板12に対向するよう、入光端面28から0.5mmの距離を空けて、光源18を配し、光源18を取り囲むようにリフレクタ30を配した。また、ガラス板12は、面取り面40および傾斜面48を有し、傾斜面48の傾斜角およびサイズは後述する通り、種々変化させてシミュレーションを行った。なお、面取り面40の入光端面28に対する傾き角度をθは50°で固定とした。光源18は並列された複数の点光源からなり、波長400nm〜700nmの範囲で発光し、ランバーシアンの配光特性を持つものとした。リフレクタ30はσ=15°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は98%であるとした。ガラス板12は光出射面26、及び光反射面32を有し、光反射面32には反射ドットは形成されていないものとした。また、ガラス板12と対向するよう、光反射面32から0.1mmの距離を空けて反射シート20を配設した。反射シートは、σ=15°のガウス反射特性を持ち、拡散反射率は98%であるとした。
〔Example〕
In order to find the range of tan θ, the inventors of the present application performed a simulation with 1 million light beams using light tracking software (Light Tools: manufactured by Cybernet System). In the model used in this simulation, the light source 18 is arranged at a distance of 0.5 mm from the light incident end face 28 so as to face the rectangular glass plate 12 having a size of 700 mm × 700 mm and a thickness of 1.7 mm. The reflector 30 is arranged so as to surround the light source 18. Moreover, the glass plate 12 has a chamfered surface 40 and an inclined surface 48, and the inclination angle and size of the inclined surface 48 were variously changed as described later, and the simulation was performed. Note that the inclination angle of the chamfered surface 40 with respect to the light incident end surface 28 is fixed at θ 1 being 50 °. The light source 18 is composed of a plurality of point light sources arranged in parallel, emits light in a wavelength range of 400 nm to 700 nm, and has a Lambertian light distribution characteristic. The reflector 30 has a Gaussian reflection characteristic of σ = 15 °, and the diffuse reflectance is 98%. The glass plate 12 has a light emitting surface 26 and a light reflecting surface 32, and no reflecting dots are formed on the light reflecting surface 32. Further, the reflective sheet 20 was disposed at a distance of 0.1 mm from the light reflecting surface 32 so as to face the glass plate 12. The reflective sheet had a Gaussian reflection characteristic of σ = 15 ° and the diffuse reflectance was 98%.
図10(A)、(B)は、厚さが1.7mmのガラス板50、12の入光端面28に光(Light)を照射した要部拡大説明図であり、(A)は、入光側面取り面40と入光端面28とを備えた基準のガラス板50であり、(B)は、入光側面取り面40と傾斜面48と入光端面28とを備えた実施形態のガラス板12である。   10 (A) and 10 (B) are enlarged explanatory views of the main part in which light (Light) is irradiated on the light incident end faces 28 of the glass plates 50 and 12 having a thickness of 1.7 mm. A reference glass plate 50 having a light chamfered surface 40 and a light incident end surface 28, and (B) is a glass of an embodiment having a light incident chamfered surface 40, an inclined surface 48, and a light incident end surface 28. It is the board 12.
図11は、ガラス板50の導波光の光量を100%としたときの、ガラス板12の導波光の光量の相対値を示した図である。すなわち、図11の縦軸は、導波光の光量の相対値を示し、横軸は傾斜面48の奥行きD(10μm、20μm、30μm、35μm、40μm)を示している。   FIG. 11 is a diagram showing a relative value of the light amount of the guided light of the glass plate 12 when the light amount of the guided light of the glass plate 50 is 100%. That is, the vertical axis in FIG. 11 indicates the relative value of the light amount of the guided light, and the horizontal axis indicates the depth D (10 μm, 20 μm, 30 μm, 35 μm, 40 μm) of the inclined surface 48.
また、図11においては、奥行きDに対して、傾斜面48の幅Wを50μmとした場合の光量の相対値を中空の菱形(Midair rhombus:◇)印でプロットし、幅Wを100μmとした場合の光量の相対値を中空の正方形(Midair square:□)印でプロットし、幅Wを200μmとした場合の光量の相対値を中空の三角形(Midair triangle:△)印でプロットし、幅Wを300μmとした場合の光量の相対値をバツ(cross:×)印でプロットし、幅Wを350μmとした場合の光量の相対値を中空の円形(Midair circle:○)印でプロットしている。なお、これらの光量は、シミュレーションによって算出されたものであり、その光量の検出点は、入光端面28から非入光端面38(図1参照)に向けて690mm離間した位置としている。なお、ガラス板12を導光板として用いる場合、光をできるだけ多く、長距離にわたって導波させられるガラス板が、優れており、そのようなガラス板は、光反射面に反射ドットを形成することにより、より多くの光を光出射面から取り出すことができる。   In FIG. 11, the relative value of the amount of light when the width W of the inclined surface 48 is 50 μm with respect to the depth D is plotted with a hollow rhombus (◇) mark, and the width W is set to 100 μm. The relative value of the amount of light in the case is plotted with a hollow square (Midair square: □), the relative value of the amount of light when the width W is 200 μm is plotted with a hollow triangle (Midair triangle: Δ), and the width W The relative value of the amount of light when the width is 300 μm is plotted with a cross (×) mark, and the relative value of the amount of light when the width W is 350 μm is plotted with a hollow circle (Midair circle: ○). . Note that these light amounts are calculated by simulation, and the detection point of the light amount is a position spaced 690 mm from the light incident end surface 28 toward the non-light incident end surface 38 (see FIG. 1). When the glass plate 12 is used as a light guide plate, a glass plate that guides light as much as possible over a long distance is excellent, and such a glass plate is formed by forming reflective dots on a light reflecting surface. More light can be extracted from the light exit surface.
〈シミュレーション結果〉
D=10μmの場合の光量は、W=50〜350μmの全てのガラス板12について、tanθ=0.03〜0.2であり、0<tanθ≦0.4を満たしていることから、ガラス板50の光量に対し0.2%向上した。
<simulation result>
The light amount in the case of D = 10 μm is tan θ 2 = 0.03-0.2 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4 for all glass plates 12 with W = 50 to 350 μm. The light quantity of the glass plate 50 was improved by 0.2%.
D=20μmの場合の光量は、W=50〜350μmの全てのガラス板12について、tanθ=0.06〜0.4であり、0<tanθ≦0.4を満たしていることから、W=50μmのガラス板12を除くガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.3%向上した。また、W=50μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.1%向上したが、D=10μmの場合と比較して0.1%減少した。 The amount of light in the case of D = 20 μm is tan θ 2 = 0.06 to 0.4 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4 for all glass plates 12 with W = 50 to 350 μm. The glass plate 12 excluding the glass plate 12 with W = 50 μm was improved by 0.3% with respect to the light amount of the glass plate 50. Further, the glass plate 12 with W = 50 μm improved by 0.1% with respect to the amount of light of the glass plate 50, but decreased by 0.1% compared to the case of D = 10 μm.
D=30μmの場合の光量は、W=100〜350μmのガラス板12について、tanθ=0.09〜0.3であり、0<tanθ≦0.4を満たしていることから、W=100μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.3%向上し、W=200〜350μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.5%向上した。しかしながら、W=50μmのガラス板12は、tanθ=0.6であり、tanθ≦0.4を満たしていないため、ガラス板50の光量に対し0.1%減少した。 The amount of light in the case of D = 30 μm is tan θ 2 = 0.09 to 0.3 for the glass plate 12 with W = 100 to 350 μm, and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4. The 100 μm glass plate 12 was improved by 0.3% with respect to the light amount of the glass plate 50, and the W = 200 to 350 μm glass plate 12 was improved by 0.5% with respect to the light amount of the glass plate 50. However, the glass plate 12 with W = 50 μm has tan θ 2 = 0.6 and does not satisfy tan θ 2 ≦ 0.4.
D=35μmの場合の光量は、W=100〜350μmのガラス板12について、tanθ=0.1〜0.35であり、0<tanθ≦0.4を満たしていることから、W=100μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.2%向上し、W=200〜350μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.6%向上した。しかしながら、W=50μmのガラス板12は、tanθ=0.7であり、tanθ≦0.4を満たしていないため、ガラス板50の光量に対し0.15%減少した。 The light amount in the case of D = 35 μm is tan θ 2 = 0.1 to 0.35 for the glass plate 12 with W = 100 to 350 μm, and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4. The 100 μm glass plate 12 was improved by 0.2% with respect to the light amount of the glass plate 50, and the W = 200 to 350 μm glass plate 12 was improved by 0.6% with respect to the light amount of the glass plate 50. However, the glass plate 12 with W = 50 μm has tan θ 2 = 0.7 and does not satisfy tan θ 2 ≦ 0.4, and therefore it has decreased by 0.15% with respect to the light amount of the glass plate 50.
D=40μmの場合の光量は、W=100〜350μmのガラス板12について、tanθ=0.11〜0.4であり、0<tanθ≦0.4を満たしていることから、W=100μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.1%向上し、W=200μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.6%向上し、W=300〜350μmのガラス板12は、ガラス板50の光量に対し0.7%向上した。しかしながら、W=50μmのガラス板12は、tanθ=0.8であり、tanθ≦0.4を満たしていないため、ガラス板50の光量に対し0.2%減少した。 The amount of light in the case of D = 40 μm is tan θ 2 = 0.11 to 0.4 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4 for the glass plate 12 with W = 100 to 350 μm. The 100 μm glass plate 12 is improved by 0.1% with respect to the light amount of the glass plate 50, and the W = 200 μm glass plate 12 is improved by 0.6% with respect to the light amount of the glass plate 50, and W = 300 to 350 μm. The glass plate 12 was improved by 0.7% with respect to the light amount of the glass plate 50. However, the glass plate 12 with W = 50 μm has tan θ 2 = 0.8 and does not satisfy tan θ 2 ≦ 0.4, and thus the amount of the glass plate 50 is reduced by 0.2%.
上記結果に基づき、0<tanθ≦0.4を満たすガラス板12であれば、傾斜面48を残置した場合であっても、基準のガラス板50と比較して、導波光の光量を多くでき、光源18の光の利用効率を高めることができる。 Based on the above results, if the glass plate 12 satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4, the amount of guided light is larger than that of the reference glass plate 50 even when the inclined surface 48 is left. And the light use efficiency of the light source 18 can be increased.
10…液晶表示装置、12…ガラス板、14…面状発光装置、16…液晶パネル、18…光源、20…反射シート、22…各種光学シート、24A、24B、24C…反射ドット、26…光出射面、28…入光端面、30…リフレクタ、32…光反射面、34、36、38…非入光端面、40…入光側面取り面、42…非入光側面取り面、44…ガラス素材、46…ガラス基材、48…傾斜面、50…ガラス板   DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Liquid crystal display device, 12 ... Glass plate, 14 ... Planar light-emitting device, 16 ... Liquid crystal panel, 18 ... Light source, 20 ... Reflection sheet, 22 ... Various optical sheets, 24A, 24B, 24C ... Reflection dot, 26 ... Light Emission surface, 28 ... light incident end surface, 30 ... reflector, 32 ... light reflecting surface, 34, 36, 38 ... non-light incident end surface, 40 ... light incident side chamfering surface, 42 ... non-light incident side chamfering surface, 44 ... glass Material: 46 ... Glass base material, 48 ... Inclined surface, 50 ... Glass plate

Claims (10)

  1. 主平面と、前記主平面に対して垂直な第1端面とを有し、前記主平面と前記第1端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面と、前記面取り面と前記第1端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板の製造方法であって、
    前記主平面及び前記第1端面に対して垂直な断面において、前記面取り面と前記主平面とが交差する第1交差点と、前記面取り面と前記傾斜面とが交差する第2交差点と、を結ぶ線分が前記第1端面に対し、傾き角度θで傾くように前記面取り面を形成する面取り工程と、
    前記第1端面を研磨するとともに、前記主平面及び前記第1端面に対して垂直な断面において、前記第2交差点と、前記傾斜面と前記第1端面とが交差する第3交差点と、を結ぶ線分の前記第1端面に対する傾き角度θが、前記傾き角度θよりも小さく、かつ0<tanθ≦0.4を満たすように前記傾斜面を形成する研磨工程と、
    を有する、ガラス板の製造方法。
    A chamfering surface adjacent to the main plane, the chamfered surface, and the first chamfering surface between the main plane and the first end surface. A manufacturing method of a glass plate provided with an inclined surface arranged between end faces,
    In a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface, a first intersection where the chamfered surface and the main plane intersect with a second intersection where the chamfered surface and the inclined surface intersect with each other is connected. to segment said first end surface, a chamfering step of forming the chamfered surface to be inclined at the inclination angle theta 1,
    Polishing the first end face and connecting the second intersection and a third intersection where the inclined surface and the first end face intersect in a cross section perpendicular to the main plane and the first end face. A polishing step of forming the inclined surface so that an inclination angle θ 2 with respect to the first end face of the line segment is smaller than the inclination angle θ 1 and satisfies 0 <tan θ 2 ≦ 0.4;
    A method for producing a glass plate.
  2. 前記研磨工程において、前記第1端面及び前記傾斜面の表面粗さRaを0.1μm以下に研磨する、請求項1に記載のガラス板の製造方法。   The manufacturing method of the glass plate of Claim 1 which grind | polishes the surface roughness Ra of the said 1st end surface and the said inclined surface to 0.1 micrometer or less in the said grinding | polishing process.
  3. 前記面取り工程の後に前記研磨工程を行う、請求項1又は2に記載のガラス板の製造方法。   The manufacturing method of the glass plate of Claim 1 or 2 which performs the said grinding | polishing process after the said chamfering process.
  4. 前記面取り工程において、前記ガラス板の第2端面であって、前記主平面に対して垂直で前記第1端面とは異なる前記第2端面に面取り面を形成する、請求項1から3のいずれか1項に記載のガラス板の製造方法。   4. The chamfering step according to claim 1, wherein in the chamfering step, a chamfered surface is formed on the second end surface of the glass plate that is perpendicular to the main plane and different from the first end surface. The manufacturing method of the glass plate of Claim 1.
  5. 主平面と、前記主平面に対して垂直な第1端面とを有し、前記主平面と前記第1端面との間に、前記主平面に隣接する面取り面と、前記面取り面と前記第1端面との間に配置された傾斜面とが備えられたガラス板であって、
    前記主平面及び前記第1端面に対して垂直な断面において、
    前記面取り面と前記主平面とが交差する第1交差点と、前記面取り面と前記傾斜面とが交差する第2交差点と、を結ぶ線分が前記第1端面に対し、傾き角度θで傾くように前記面取り面を備え、
    前記第2交差点と、前記傾斜面と前記第1端面とが交差する第3交差点と、を結ぶ線分の前記第1端面に対する傾き角度θが、前記傾き角度θよりも小さく、かつ0<tanθ≦0.4を満たす、ガラス板。
    A chamfering surface adjacent to the main plane, the chamfered surface, and the first chamfering surface between the main plane and the first end surface. A glass plate provided with an inclined surface disposed between the end surface,
    In a cross section perpendicular to the main plane and the first end surface,
    A line segment connecting the first intersection where the chamfered surface and the main plane intersect with the second intersection where the chamfered surface and the inclined surface intersect with each other is inclined at an inclination angle θ 1 with respect to the first end surface. The chamfered surface as
    An inclination angle θ 2 with respect to the first end surface of a line segment connecting the second intersection and the third intersection where the inclined surface and the first end surface intersect is smaller than the inclination angle θ 1 and 0 A glass plate satisfying <tan θ 2 ≦ 0.4.
  6. 前記第1端面及び前記傾斜面の表面粗さRaが0.1μm以下である、請求項5に記載のガラス板。   The glass plate of Claim 5 whose surface roughness Ra of the said 1st end surface and the said inclined surface is 0.1 micrometer or less.
  7. 前記ガラス板は、50mm長での、波長400〜700nmにおける平均内部透過率が90%以上である、請求項5又は6に記載のガラス板。   The glass plate according to claim 5 or 6, wherein the glass plate has a length of 50 mm and an average internal transmittance at a wavelength of 400 to 700 nm is 90% or more.
  8. 前記第1端面に沿って延長された第1延長線と、前記第2交差点から前記主平面と平行に延長された第2延長線とが交差する点を第4交差点とし、
    前記第3交差点から前記第4交差点までの長さWが0.05〜0.4mmであり、
    前記第2交差点から前記第4交差点までの長さDが0.005〜0.05mmである、請求項5から7のいずれか1項に記載のガラス板。
    A point where a first extension line extending along the first end surface and a second extension line extending in parallel with the main plane from the second intersection intersect with the fourth intersection,
    The length W from the third intersection to the fourth intersection is 0.05 to 0.4 mm,
    The glass plate of any one of Claim 5 to 7 whose length D from the said 2nd intersection to the said 4th intersection is 0.005-0.05 mm.
  9. 前記面取り面の表面粗さRaが前記傾斜面の表面粗さRaよりも大きい、請求項5から8のいずれか1項に記載のガラス板。   The glass plate according to any one of claims 5 to 8, wherein a surface roughness Ra of the chamfered surface is larger than a surface roughness Ra of the inclined surface.
  10. 前記主平面に対して垂直で前記第1端面とは異なる第2端面を有し、
    前記第2端面の表面粗さRaが前記第1端面の表面粗さRaよりも大きい、請求項5から9のいずれか1項に記載のガラス板。
    A second end face perpendicular to the main plane and different from the first end face;
    10. The glass plate according to claim 5, wherein a surface roughness Ra of the second end face is larger than a surface roughness Ra of the first end face.
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