JP2018063286A - Zoom lens and imaging device including the same - Google Patents

Zoom lens and imaging device including the same Download PDF

Info

Publication number
JP2018063286A
JP2018063286A JP2016200024A JP2016200024A JP2018063286A JP 2018063286 A JP2018063286 A JP 2018063286A JP 2016200024 A JP2016200024 A JP 2016200024A JP 2016200024 A JP2016200024 A JP 2016200024A JP 2018063286 A JP2018063286 A JP 2018063286A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens
lens group
zoom
focal length
lens unit
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2016200024A
Other languages
Japanese (ja)
Other versions
JP2018063286A5 (en
Inventor
健太 須藤
Kenta Sudo
健太 須藤
山崎 真司
Shinji Yamazaki
真司 山崎
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Canon Inc
Original Assignee
Canon Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Canon Inc filed Critical Canon Inc
Priority to JP2016200024A priority Critical patent/JP2018063286A/en
Priority to US15/715,328 priority patent/US10197778B2/en
Priority to CN201710937344.9A priority patent/CN107918202B/en
Publication of JP2018063286A publication Critical patent/JP2018063286A/en
Publication of JP2018063286A5 publication Critical patent/JP2018063286A5/ja
Pending legal-status Critical Current

Links

Landscapes

  • Lenses (AREA)

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To obtain a zoom lens that has a wide angle of view and a high zoom ratio even through the entire system is compact, and has high optical performance over the entire zoom range.SOLUTION: A zoom lens has a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power arranged in order from an object side to an image side; in zooming, the first lens group is immobile, the second lens group and third lens group move, and the interval between the adjacent lens groups is changed. The first lens group has two or more negative lenses. The focal distance f1 of the first lens group, the focal distance fw of the entire system at a wide angle end, the focal distance ft of the entire system at a telephoto end, the interval D12w on the optical axis between the first lens group and second lens group at the wide angle end, and the back focus BF at the wide angle end are appropriately set, respectively.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明はズームレンズに関し、特に、監視カメラ、デジタルカメラ、ビデオカメラ、放送用カメラ等の撮像装置に用いる撮像光学系として好適なものである。   The present invention relates to a zoom lens, and is particularly suitable as an imaging optical system used in an imaging apparatus such as a surveillance camera, a digital camera, a video camera, and a broadcast camera.

近年、撮像素子を用いた撮像装置に用いる撮像光学系には、撮像素子の高画素化(高精細化)に対応できる高い光学性能を有し、しかも種々の倍率で撮像でき、かつ広画角のズームレンズであることが要望されている。例えば高画質化の観点において、SD(Standard Definition)画質から、メガピクセル、フルHD(High Definition)、4K画質への移行が加速している。このため、撮像装置に用いられる撮像光学系としてはこれら高精細な撮像素子に対応可能な、高い光学性能を有するズームレンズであることが要望されている。   2. Description of the Related Art In recent years, an imaging optical system used in an imaging device using an imaging device has high optical performance that can cope with an increase in the number of pixels (high definition) of the imaging device, and can capture images at various magnifications and has a wide angle of view. There is a demand for a zoom lens. For example, from the viewpoint of high image quality, the shift from SD (Standard Definition) image quality to megapixel, full HD (High Definition), and 4K image quality is accelerating. For this reason, the imaging optical system used in the imaging apparatus is required to be a zoom lens having high optical performance that can handle these high-definition imaging elements.

また、監視カメラ用の撮像光学系に対しては、1台のカメラで広域な範囲の撮像(広画角化)を容易としつつ、高ズーム比で、かつ監視の自由度が高いことが要望されている。更に、屋内および屋外での設置性と目立ちにくさの観点から全系が小型化であること等が要望されている。これらの要望を満足するズームレンズとして、最も物体側に負の屈折力のレンズ群を配置した(最も物体側に位置する)ネガティブリード型のズームレンズが知られている(特許文献1乃至3)。   In addition, an imaging optical system for a surveillance camera is desired to have a high zoom ratio and a high degree of freedom in monitoring while facilitating wide-area imaging (wide angle of view) with a single camera. Has been. Furthermore, there is a demand for the entire system to be miniaturized from the viewpoints of indoor and outdoor installation and difficulty of conspicuousness. As a zoom lens satisfying these demands, there is known a negative lead type zoom lens in which a lens group having a negative refractive power is disposed closest to the object side (positioned closest to the object side) (Patent Documents 1 to 3). .

特許文献1には、物体側から像側へ順に、負、正、負、正の屈折力の第1レンズ群乃至第4レンズ群より構成され、ズーミングに際して各レンズ群が移動し、隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズが開示されている。特許文献2、3には物体側から像側へ順に負、負、正、正の屈折力の第1レンズ群乃至第4レンズ群より構成され、ズーミングに際して第2レンズ群と第3レンズ群が移動し、隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズが開示されている。   Patent Document 1 includes first to fourth lens groups having negative, positive, negative, and positive refractive power in order from the object side to the image side, and each lens group moves during zooming, and adjacent lenses. A zoom lens with varying group spacing is disclosed. Patent Documents 2 and 3 include first to fourth lens groups having negative, negative, positive, and positive refractive powers in order from the object side to the image side, and the second lens group and the third lens group are used for zooming. A zoom lens that moves and changes the interval between adjacent lens groups is disclosed.

特開2013−250338号公報JP 2013-250338 A 特開2009−25801号公報JP 2009-25801 A 特開2014−219543号公報JP 2014-219543 A

ネガティブリード型のズームレンズにおいて、全系の小型化、広画角化、高ズーム比化を図りつつ、高い光学性能を得るには、各レンズ群の屈折力や各レンズ群のレンズ構成等を適切に設定することが重要になってくる。   In order to obtain high optical performance while reducing the overall system size, wide angle of view, and high zoom ratio in the negative lead type zoom lens, the refractive power of each lens group, the lens configuration of each lens group, etc. It is important to set it properly.

広角端から望遠端へのズーミングに際して第1レンズ群が移動するネガティブリード型のズームレンズにおいて、更なる広画角化を図ろうとすると第1レンズ群が大型化してくる。また高ズーム比化を図ろうとすると、第1レンズ群の移動量が増大し、全系が大型化してくる。またズーミングに際して第1レンズ群を不動とするネガティブリード型のズームレンズにおいては、変倍用のレンズ群の選択及びズーミングに際しての変倍用のレンズ群の移動量を適切に設定する必要がある。そうしないと所定のズーム比(高ズーム比)を確保しつつ、全系の小型化を図るのが困難になってくる。   In a negative lead type zoom lens in which the first lens unit moves during zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit becomes larger in order to further increase the field angle. Further, when trying to increase the zoom ratio, the amount of movement of the first lens group increases, and the entire system becomes larger. In a negative lead type zoom lens in which the first lens unit is not moved during zooming, it is necessary to select the zoom lens unit and to appropriately set the movement amount of the zoom lens unit during zooming. Otherwise, it becomes difficult to reduce the size of the entire system while ensuring a predetermined zoom ratio (high zoom ratio).

本発明は、全系が小型でありながら広画角かつ高ズーム比で全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズの提供を目的とする。   An object of the present invention is to provide a zoom lens having a high optical performance over a whole zoom range with a wide angle of view and a high zoom ratio while the entire system is small.

本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、負の屈折力の第2レンズ群、正の屈折力の第3レンズ群を有し、
ズーミングに際して、前記第1レンズ群は不動であり、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群が移動し、隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第1レンズ群は2枚以上の負レンズを有し、
第1レンズ群の焦点距離をf1、広角端における全系の焦点距離をfw、望遠端における全系の焦点距離をft、広角端における前記第1レンズ群と前記第2レンズ群の光軸上の間隔をD12w、広角端におけるバックフォーカスをBFwとするとき、
0.70<|f1/√(fw×ft)|<2.70
0.60<D12w/BFw<5.30
なる条件式を満足することを特徴としている。
The zoom lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side. ,
During zooming, the first lens group is stationary, the second lens group and the third lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes, and the first lens group is 2 Have more than one negative lens,
The focal length of the first lens group is f1, the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the focal length of the entire system at the telephoto end is ft, and the optical axis of the first lens group and the second lens group at the wide angle end Is set to D12w and the back focus at the wide angle end is set to BFw.
0.70 <| f1 / √ (fw × ft) | <2.70
0.60 <D12w / BFw <5.30
It satisfies the following conditional expression.

本発明によれば、全系が小型でありながら広画角かつ高ズーム比で全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有するズームレンズが得られる。   According to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens having high optical performance over the entire zoom range with a wide angle of view and a high zoom ratio while the entire system is small.

実施例1の広角端におけるレンズ断面と移動軌跡の図FIG. 5 is a diagram of a lens cross section and a movement locus at the wide angle end according to the first embodiment. (A)、(B)、(C)実施例1の広角端、ズーム中間位置、望遠端における諸収差図(A), (B), (C) Various aberration diagrams at the wide-angle end, zoom intermediate position, and telephoto end of Example 1. 実施例2の広角端におけるレンズ断面と移動軌跡の図FIG. 10 is a diagram of a lens cross section and a movement locus at the wide angle end according to the second embodiment. (A)、(B)、(C)実施例2の広角端、ズーム中間位置、望遠端における諸収差図(A), (B), (C) Various aberration diagrams at the wide-angle end, zoom intermediate position, and telephoto end of Example 2. 実施例3の広角端におけるレンズ断面と移動軌跡の図FIG. 12 is a diagram of a lens cross section and a movement locus at the wide angle end according to the third embodiment. (A)、(B)、(C)実施例3の広角端、ズーム中間位置、望遠端における諸収差図(A), (B), (C) Various aberration diagrams at the wide-angle end, zoom intermediate position, and telephoto end of Example 3. 実施例4の広角端におけるレンズ断面と移動軌跡の図FIG. 12 is a diagram of a lens cross section and a movement locus at the wide angle end according to the fourth embodiment. (A)、(B)、(C)実施例4の広角端、ズーム中間位置、望遠端における諸収差図(A), (B), (C) Various aberration diagrams at the wide-angle end, zoom intermediate position, and telephoto end of Example 4. 実施例5の広角端におけるレンズ断面と移動軌跡の図FIG. 12 is a diagram of a lens cross section and a movement locus at the wide angle end according to the fifth embodiment. (A)、(B)、(C)実施例5の広角端、ズーム中間位置、望遠端における諸収差図(A), (B), (C) Various aberration diagrams at the wide-angle end, zoom intermediate position, and telephoto end of Example 5. 実施例6の広角端におけるレンズ断面と移動軌跡の図FIG. 12 is a diagram of a lens cross section and a movement locus at the wide angle end according to the sixth embodiment. (A)、(B)、(C)実施例6の広角端、ズーム中間位置、望遠端における諸収差図(A), (B), (C) Various aberration diagrams at the wide-angle end, zoom intermediate position, and telephoto end of Example 6. 広角端と望遠端におけるレンズ断面に諸記号を示した図Diagram showing symbols on the lens cross section at the wide-angle end and the telephoto end (A)、(B)本発明の監視カメラでの実施例と使用例の図(A), (B) The example of the Example and use example with the surveillance camera of this invention

以下、本発明のズームレンズ及びそれを有する撮像装置について説明する。本発明のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、負の屈折力の第2レンズ群、正の屈折力の第3レンズ群を有する。ズーミングに際して、第1レンズ群は不動であり、第2レンズ群と第3レンズ群が移動し、隣り合うレンズ群の間隔が変化する。   Hereinafter, the zoom lens of the present invention and an image pickup apparatus having the same will be described. The zoom lens of the present invention includes a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side. During zooming, the first lens group does not move, the second lens group and the third lens group move, and the interval between adjacent lens groups changes.

図1は本発明の実施例1のズームレンズの広角端(短焦点距離端)におけるレンズ断面図である。図2(A)、(B)、(C)は本発明の実施例1のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端(長焦点距離端)における収差図である。実施例1はズーム比4.86、Fナンバー1.86〜4.28程度のズームレンズである。   FIG. 1 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end (short focal length end) of the zoom lens according to Embodiment 1 of the present invention. 2A, 2B, and 2C are aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate zoom position, and the telephoto end (long focal length end) of the zoom lens according to the first exemplary embodiment of the present invention. Example 1 is a zoom lens having a zoom ratio of 4.86 and an F number of about 1.86 to 4.28.

図3は本発明の実施例2のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図4(A)、(B)、(C)は本発明の実施例2のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例2はズーム比3.90、Fナンバー1.84〜3.80程度のズームレンズである。   FIG. 3 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end of the zoom lens according to Embodiment 2 of the present invention. FIGS. 4A, 4B, and 4C are aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate zoom position, and the telephoto end of the zoom lens according to the second embodiment of the present invention. The second embodiment is a zoom lens having a zoom ratio of 3.90 and an F number of about 1.84 to 3.80.

図5は本発明の実施例3のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図6(A)、(B)、(C)は本発明の実施例3のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例3はズーム比2.89、Fナンバー1.67〜3.00程度のズームレンズである。   FIG. 5 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end of the zoom lens according to Embodiment 3 of the present invention. FIGS. 6A, 6B, and 6C are aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate zoom position, and the telephoto end of the zoom lens according to the third exemplary embodiment of the present invention. Example 3 is a zoom lens having a zoom ratio of 2.89 and an F number of about 1.67 to 3.00.

図7は本発明の実施例4のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図8(A)、(B)、(C)は本発明の実施例4のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例4はズーム比3.90、Fナンバー1.86〜4.63程度のズームレンズである。   FIG. 7 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end of the zoom lens according to a fourth exemplary embodiment of the present invention. FIGS. 8A, 8B, and 8C are aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate zoom position, and the telephoto end of the zoom lens according to the fourth exemplary embodiment of the present invention. Example 4 is a zoom lens having a zoom ratio of 3.90 and an F number of about 1.86 to 4.63.

図9は本発明の実施例5のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図10(A)、(B)、(C)は本発明の実施例5のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例5はズーム比3.94、Fナンバー1.86〜4.28程度のズームレンズである。   FIG. 9 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end of the zoom lens according to Embodiment 5 of the present invention. FIGS. 10A, 10B, and 10C are aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate zoom position, and the telephoto end of the zoom lens according to the fifth exemplary embodiment of the present invention. Example 5 is a zoom lens having a zoom ratio of 3.94 and an F number of about 1.86 to 4.28.

図11は本発明の実施例6のズームレンズの広角端におけるレンズ断面図である。図12(A)、(B)、(C)は本発明の実施例6のズームレンズの広角端、中間のズーム位置、望遠端における収差図である。実施例6はズーム比5.90、Fナンバー1.82〜5.05程度のズームレンズである。   FIG. 11 is a lens cross-sectional view at the wide-angle end of the zoom lens according to Embodiment 6 of the present invention. 12A, 12B, and 12C are aberration diagrams at the wide-angle end, the intermediate zoom position, and the telephoto end of the zoom lens according to Embodiment 6 of the present invention. Example 6 is a zoom lens having a zoom ratio of 5.90 and an F number of about 1.82 to 5.05.

図13(A)、(B)は本発明のズームレンズの広角端と望遠端における各レンズ群の位置関係の説明図である。図14(A)、(B)は本発明のズームレンズを備える監視カメラ等の撮像装置の概略図である。   FIGS. 13A and 13B are explanatory views of the positional relationship of each lens group at the wide-angle end and the telephoto end of the zoom lens of the present invention. 14A and 14B are schematic views of an imaging apparatus such as a surveillance camera provided with the zoom lens of the present invention.

各実施例のズームレンズは撮像装置に用いられる撮像光学系である。レンズ断面図において、左方が物体側(前方)で、右方が像側(後方)である。尚、各実施例のズームレンズをプロジェクター等の光学機器の投射光学系に用いても良く、このときは、左方がスクリーン、右方が被投影画像となる。レンズ断面図において、SPは開放Fナンバー(Fno)光束を決定(制限)する開口絞りの作用をするFナンバー決定部材(以下「開口絞り」ともいう。)である。   The zoom lens of each embodiment is an imaging optical system used in an imaging apparatus. In the lens cross-sectional view, the left side is the object side (front), and the right side is the image side (rear). The zoom lens of each embodiment may be used in a projection optical system of an optical device such as a projector. In this case, the left side is a screen and the right side is a projected image. In the lens cross-sectional view, SP is an F number determining member (hereinafter also referred to as “aperture stop”) that functions as an aperture stop that determines (limits) an open F number (Fno) light beam.

Gは光学フィルター、フェースプレート、水晶ローパスフィルター、赤外カットフィルター等に相当する光学ブロックである。IPは像面であり、ビデオカメラやデジタルスチルカメラの撮影光学系として使用する際にはCCDセンサやCMOSセンサ等の固体撮像素子(光電変換素子)の撮像面が置かれる。   G is an optical block corresponding to an optical filter, a face plate, a quartz low-pass filter, an infrared cut filter, or the like. IP is an image plane, and when used as a photographing optical system of a video camera or a digital still camera, an imaging plane of a solid-state imaging device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor is placed.

実線の矢印は、広角端から望遠端へのズーミングに際しての各レンズ群の移動軌跡を示している。第2レンズ群L2において、実線の矢印2aは無限遠にフォーカス(合焦)しているときの広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動軌跡を示す。また破線の矢印2bは近距離にフォーカスしているときの広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動軌跡を示す。矢印Fは、無限遠から近距離へのフォーカスに際しての移動方向を示している。   Solid arrows indicate the movement trajectory of each lens unit during zooming from the wide-angle end to the telephoto end. In the second lens unit L2, a solid arrow 2a indicates a movement locus during zooming from the wide-angle end to the telephoto end when focusing at infinity. A broken-line arrow 2b indicates a movement locus during zooming from the wide-angle end to the telephoto end when focusing on a short distance. An arrow F indicates a moving direction at the time of focusing from infinity to a short distance.

第2レンズ群L2は変倍に伴う像面変動を補正するコンペンセータレンズ群に相当する。広角端と望遠端は、変倍用レンズ群が機構上光軸上移動可能な範囲の両端に位置したときのズーム位置をいう。   The second lens unit L2 corresponds to a compensator lens unit that corrects image plane fluctuations accompanying zooming. The wide-angle end and the telephoto end are zoom positions when the zooming lens groups are positioned at both ends of the range in which the zoom lens group can move on the optical axis.

実施例1、2、3、5のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3、負の屈折力の第4レンズ群L4より構成されている。広角端から望遠端へのズーミングに際して各レンズ群が矢印の如く移動する。実施例4のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3より構成されている。広角端から望遠端へのズーミングに際して各レンズ群が矢印の如く移動する。   The zoom lenses of Examples 1, 2, 3, and 5 are arranged in order from the object side to the image side, the first lens unit L1 having a negative refractive power, the second lens unit L2 having a negative refractive power, and a positive refraction. The third lens unit L3 has a strong power and the fourth lens unit L4 has a negative refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, each lens unit moves as indicated by an arrow. The zoom lens of Example 4 includes a first lens unit L1 having a negative refractive power, a second lens unit L2 having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side. L3. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, each lens unit moves as indicated by an arrow.

実施例6のズームレンズは、物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群L1、負の屈折力の第2レンズ群L2、正の屈折力の第3レンズ群L3、正の屈折力の第4レンズ群L4、負の屈折力の第5レンズ群L5より構成されている。広角端から望遠端へのズーミングに際して各レンズ群が矢印の如く移動する。   The zoom lens of Embodiment 6 includes a first lens unit L1 having a negative refractive power, a second lens unit L2 having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side. L3 includes a fourth lens unit L4 having a positive refractive power and a fifth lens unit L5 having a negative refractive power. When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, each lens unit moves as indicated by an arrow.

開口絞りSPは、第3レンズ群L3の物体側に設置しており、ズーミングにおいて第3レンズ群L3と一体で移動させているが、独立に移動させる構成としても良い。これによればフレア光線をカットする自由度が増すので好ましい。収差図のうちの球面収差図と倍率色収差図において、実線のdはd線(587.56nm)、破線のgはg線(435.84nm)を示す。非点収差図において点線のΔMはd線におけるメリディオナル像面、実線のΔSはd線におけるサジタル像面を表している。歪曲収差においてはd線を表示している。FnoはFナンバー、ωは半画角(度)である。   The aperture stop SP is disposed on the object side of the third lens unit L3 and is moved integrally with the third lens unit L3 during zooming. However, the aperture stop SP may be moved independently. This is preferable because the degree of freedom for cutting flare rays is increased. In the spherical aberration diagram and the lateral chromatic aberration diagram in the aberration diagrams, the solid line d indicates the d line (587.56 nm), and the broken line g indicates the g line (435.84 nm). In the astigmatism diagram, the dotted line ΔM represents the meridional image plane at the d line, and the solid line ΔS represents the sagittal image plane at the d line. In the distortion aberration, the d line is displayed. Fno is an F number, and ω is a half angle of view (degrees).

本発明のズームレンズは、全系が小型でありながら広画角かつ高ズーム比であり、全ズーム範囲にわたり高い光学性能を有している。本発明のズームレンズのズームタイプは、負の屈折力のレンズ群が先行するネガティブリード型の構成である。   The zoom lens according to the present invention has a wide angle of view and a high zoom ratio while having a small overall system, and has high optical performance over the entire zoom range. The zoom type of the zoom lens of the present invention has a negative lead type configuration preceded by a lens unit having a negative refractive power.

従来のネガティブリード型のズームレンズでは、物体側から像側へ順に、負の屈折力の第1レンズ群、正の屈折力の第2レンズ群を配置している。そしてズーミングに際して第1レンズ群が移動している構成が多い。このレンズ構成では、広画角化を図った場合に第1レンズ群の有効径が大きくなるため、第1レンズ群を移動させる際の駆動負荷が大きくなる。これにより、駆動モーターが大型化して、レンズ鏡筒の小型化が困難になる。更には、迅速なズーミングやフォーカスが困難となる。   In a conventional negative lead type zoom lens, a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power are arranged in order from the object side to the image side. In many cases, the first lens unit is moved during zooming. In this lens configuration, the effective diameter of the first lens group becomes large when a wide angle of view is achieved, so that the driving load when moving the first lens group becomes large. This increases the size of the drive motor, making it difficult to reduce the size of the lens barrel. Furthermore, quick zooming and focusing become difficult.

これに対して本発明は、ズーミングに際し不動の負の屈折力の第1レンズ群L1の像側に次のレンズ群を配置している。ズーミングによる像面変動を補正するためのレンズ群(コンペンセータレンズ群)およびフォーカスレンズ群としての役割を担う負の屈折力の第2レンズ群L2を配置している。   On the other hand, in the present invention, the following lens unit is disposed on the image side of the first lens unit L1 having a negative refractive power that does not move during zooming. A lens group (compensator lens group) for correcting image plane fluctuations due to zooming and a second lens group L2 having a negative refractive power that serves as a focus lens group are arranged.

この場合、広画角化を図るとき有効径が大きくなりやすい第1レンズ群L1をズーミングに際して不動とすることで、移動レンズ群である第2レンズ群L2を小型化している。またこれによって、ズーミングやフォーカスによる駆動負荷を低減し、モーターの小型化及びレンズ鏡筒の小型化を容易にしている。また、第1レンズ群L1を2枚以上の負レンズを有す構成としている。これにより、強い負の屈折力を保ちながら各レンズ面の曲率を緩めて、球面収差の発生を抑制し高い光学性能を得るとともに、広画角化を容易にしている。   In this case, the second lens unit L2, which is a moving lens unit, is reduced in size by making the first lens unit L1 whose effective diameter tends to be large when zooming in to be stationary during zooming. This also reduces the driving load due to zooming and focusing, facilitating the miniaturization of the motor and the lens barrel. Further, the first lens unit L1 is configured to have two or more negative lenses. This relaxes the curvature of each lens surface while maintaining a strong negative refractive power, suppresses the occurrence of spherical aberration, obtains high optical performance, and facilitates widening the angle of view.

また各実施例において、第1レンズ群L1の焦点距離をf1とする。広角端における全系の焦点距離をfwとする。望遠端における全系の焦点距離をftとする。広角端における第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の光軸上の間隔をD12wとする。広角端におけるバックフォーカスをBFwとする。このとき、
0.70<|f1/√(fw×ft)|<2.70 ・・・(1)
0.60<D12w/BFw<5.30 ・・・(2)
なる条件式を満足する。
In each embodiment, the focal length of the first lens unit L1 is f1. Let fw be the focal length of the entire system at the wide-angle end. Let ft be the focal length of the entire system at the telephoto end. The distance on the optical axis between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 at the wide-angle end is D12w. The back focus at the wide angle end is BFw. At this time,
0.70 <| f1 / √ (fw × ft) | <2.70 (1)
0.60 <D12w / BFw <5.30 (2)
The following conditional expression is satisfied.

次に、図13を用いて本発明のズームレンズにおける広角端と望遠端での各レンズ群の位置関係とズーミングに際しての移動量に関する諸数値について説明する。図13においてD12wは、広角端における第1レンズ群L1の最も像側のレンズ面から第2レンズ群L2の最も物体側のレンズ面までの光軸上の距離を表す。また、M3wtは広角端から望遠端までにおける第3レンズ群L3の移動量、TLはレンズ全長(第1レンズ面から像面までの空気換算距離)を表す。   Next, numerical values relating to the positional relationship between the lens groups at the wide-angle end and the telephoto end and the amount of movement during zooming in the zoom lens of the present invention will be described with reference to FIG. In FIG. 13, D12w represents a distance on the optical axis from the most image side lens surface of the first lens unit L1 to the most object side lens surface of the second lens unit L2 at the wide-angle end. M3wt represents the amount of movement of the third lens unit L3 from the wide-angle end to the telephoto end, and TL represents the total lens length (air conversion distance from the first lens surface to the image plane).

広角端から望遠端へのズーミングにおいて、変倍レンズ群である第3レンズ群L3は物体側へ単調に移動し、第2レンズ群L2は像側へ凸状の軌跡で移動する。このとき、広角端における第2レンズ群L2の最も物体側のレンズ面の位置よりも、第3レンズ群L3の最も物体側の面の位置が物体側になるように、第3レンズ群L3を移動させている。このように、コンペンセータレンズ群である第2レンズ群L2の移動軌跡に重複するような形で、主変倍レンズ群である第3レンズ群L3を物体側に大きく移動させることで、全系の小型化を図りつつ高いズーム比を得ている。   In zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the third lens unit L3, which is a variable power lens unit, moves monotonously toward the object side, and the second lens unit L2 moves along a convex locus toward the image side. At this time, the third lens unit L3 is arranged such that the position of the surface closest to the object side of the third lens unit L3 is closer to the object side than the position of the lens surface closest to the object side of the second lens unit L2 at the wide angle end. It is moved. In this way, the third lens unit L3, which is the main variable magnification lens unit, is largely moved toward the object side so as to overlap the movement locus of the second lens unit L2, which is the compensator lens unit. A high zoom ratio is achieved while downsizing.

次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式(1)は、広角端における全系の焦点距離と望遠端における全系の焦点距離の積に対する第1レンズ群L1の焦点距離の関係を設定している。第1レンズ群L1は、広画角化のために比較的強い負の屈折力を有している。条件式(1)の上限を超えて、第1レンズ群L1の負の焦点距離が長くなると(負の焦点距離の絶対値が大きくなると)、広画角化の効果を得るのが困難となる。   Next, the technical meaning of each conditional expression described above will be described. Conditional expression (1) sets the relationship between the focal length of the first lens unit L1 and the product of the focal length of the entire system at the wide-angle end and the focal length of the entire system at the telephoto end. The first lens unit L1 has a relatively strong negative refractive power for widening the angle of view. If the negative focal length of the first lens unit L1 is increased beyond the upper limit of the conditional expression (1) (the absolute value of the negative focal length is increased), it is difficult to obtain the effect of widening the angle of view. .

条件式(1)の下限を超えて、第1レンズ群L1の負の焦点距離が短くなると(負の焦点距離の絶対値が小さくなると)、望遠端において球面収差が増加してしまい好ましくない。   If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded and the negative focal length of the first lens unit L1 becomes shorter (the absolute value of the negative focal length becomes smaller), spherical aberration increases at the telephoto end, which is not preferable.

条件式(2)は、広角端における第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔(光軸上の距離)とバックフォーカスの比を規定している。全系の小型化と高ズーム比化のためには、広角端における第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の位置関係を適切に設定する必要がある。なお、バックフォーカスBFwは広角端におけるレンズ最終面から像面までの空気換算時(ガラスブロック材Gの長さは空気換算した長さとする)の距離である。   Conditional expression (2) defines the ratio of the distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 at the wide-angle end (distance on the optical axis) and the back focus. In order to reduce the size of the entire system and increase the zoom ratio, it is necessary to appropriately set the positional relationship between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 at the wide-angle end. Note that the back focus BFw is the distance from the lens final surface to the image plane at the wide-angle end when converted to air (the length of the glass block material G is the length converted to air).

条件式(2)の下限を超えて、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が短くなると、コンペンセータレンズ群である第2レンズ群L2の移動軌跡が制限されてしまう。これにより、変倍に伴う第2レンズ群L2の移動軌跡が十分確保するのが困難となり、高ズーム比化が困難となる。条件式(2)の上限を超えて、第1レンズ群L1と第2レンズ群L2の間隔が長くなると、光束径が大きくなる第1レンズ群L1が物体側へ位置するようになり、レンズ有効径が増大し、全系の小型化が困難になる。   If the lower limit of the conditional expression (2) is exceeded and the distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 is shortened, the movement locus of the second lens unit L2, which is a compensator lens unit, is limited. As a result, it is difficult to ensure a sufficient movement locus of the second lens unit L2 due to zooming, and it is difficult to achieve a high zoom ratio. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded and the distance between the first lens unit L1 and the second lens unit L2 becomes longer, the first lens unit L1 having a larger beam diameter comes to be positioned on the object side, and the lens is effective. The diameter increases, making it difficult to reduce the size of the entire system.

以上のように本発明によれば、撮像半画角が60度以上、ズーム比が2.5で、フルHDや4Kの画素数の撮像素子にも対応できるズームレンズが得られる。   As described above, according to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens having an imaging half angle of view of 60 degrees or more, a zoom ratio of 2.5, and compatible with an imaging device having full HD or 4K pixels.

各実施例において好ましくは次の条件式のうち1つ以上を満足するのが良い。第1レンズ群L1の焦点距離をf1、第2レンズ群L2の焦点距離をf2とする。広角端から望遠端へのズーミングにおける第3レンズ群L3の移動量をM3wtとする。ここでレンズ群の移動量の符号は広角端から望遠端へのズーミングによって移動した結果、その位置が広角端に比べて望遠端において物体側に位置するときを負、像側に位置するときを正とする。   In each embodiment, it is preferable to satisfy one or more of the following conditional expressions. The focal length of the first lens unit L1 is f1, and the focal length of the second lens unit L2 is f2. The amount of movement of the third lens unit L3 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M3wt. Here, the sign of the moving amount of the lens group is a result of moving by zooming from the wide-angle end to the telephoto end, so that when the position is located on the object side at the telephoto end compared to the wide-angle end, it is negative, when it is located on the image side Positive.

第1レンズ群L1の最も物体側のレンズ面から第1レンズ群L1の最も像側のレンズ面までの距離(レンズ群長)をTL1Gとする。第3レンズ群L3の焦点距離をf3とする。広角端における第3レンズ群L3の横倍率をβ3w、望遠端における第3レンズ群L3の横倍率をβ3tとする。最も物体側のレンズ面から像面までの距離(レンズ全長)をTLとする。広角端におけるバックフォーカスをBFwとする。   The distance (lens group length) from the most object side lens surface of the first lens unit L1 to the most image side lens surface of the first lens unit L1 is TL1G. Let the focal length of the third lens unit L3 be f3. The lateral magnification of the third lens unit L3 at the wide angle end is β3w, and the lateral magnification of the third lens unit L3 at the telephoto end is β3t. Let TL be the distance from the lens surface closest to the object side to the image plane (lens total length). The back focus at the wide angle end is BFw.

このとき次の条件式のうち1つ以上を満足するのが良い。
0.10<f1/f2<1.00 ・・・(3)
0.50<|M3wt|/f3<3.00 ・・・(4)
3.00<TL1G/fw<6.00 ・・・(5)
−3.20<f2/f3<−1.20 ・・・(6)
0.30<f3/ft<1.00 ・・・(7)
5.0<TL/BFw<35.0 ・・・(8)
At this time, it is preferable to satisfy one or more of the following conditional expressions.
0.10 <f1 / f2 <1.00 (3)
0.50 <| M3wt | / f3 <3.00 (4)
3.00 <TL1G / fw <6.00 (5)
−3.20 <f2 / f3 <−1.20 (6)
0.30 <f3 / ft <1.00 (7)
5.0 <TL / BFw <35.0 (8)

また本発明のズームレンズを撮像素子を有する撮像装置に適用するときには、次の条件式を満足するのが良い。広角端における撮像半画角をωwとする。望遠端における撮像半画角をωtとする。広角端における第3レンズ群L3の横倍率をβ3wとする。望遠端における第3レンズ群L3の横倍率をβ3tとする。このとき、
1.50<(tanωw/tanωt)/(β3t/β3w)<7.00 ・・・(9)
なる条件式を満足することが良い。
When the zoom lens of the present invention is applied to an image pickup apparatus having an image pickup element, it is preferable that the following conditional expression is satisfied. Let the imaging half angle of view at the wide angle end be ωw. Let the imaging half angle of view at the telephoto end be ωt. The lateral magnification of the third lens unit L3 at the wide angle end is β3w. The lateral magnification of the third lens unit L3 at the telephoto end is β3t. At this time,
1.50 <(tan ωw / tan ωt) / (β3t / β3w) <7.00 (9)
It is good to satisfy the following conditional expression.

次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。条件式(3)は、広画角化のために比較的強い負の屈折力を有する第1レンズ群L1の焦点距離に対する変倍に伴う像面変動の補正及びフォーカスのために移動する第2レンズ群L2の焦点距離の関係を規定している。条件式(3)の上限を超えて、第1レンズ群L1の負の焦点距離が長くなると(負の焦点距離の絶対値が大きくなると)、広画角化の効果が十分に得られないとともに、レンズ有効径が大きくなり、全系の小型化が困難になる。   Next, the technical meaning of each conditional expression described above will be described. Conditional expression (3) is a second moving state for correcting and focusing the image plane variation accompanying the zooming with respect to the focal length of the first lens unit L1 having a relatively strong negative refractive power for widening the angle of view. The relationship between the focal lengths of the lens unit L2 is defined. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded and the negative focal length of the first lens unit L1 increases (the absolute value of the negative focal length increases), the effect of widening the angle of view cannot be obtained sufficiently. The effective lens diameter becomes large, and it is difficult to reduce the size of the entire system.

また、条件式(3)の上限を超えて、第2レンズ群L2の負の焦点距離が短くなると(負の焦点距離の絶対値が小さくなると)、像面湾曲が増大してくる。条件式(3)の下限を超えて、第1レンズ群L1の焦点距離が短くなると、望遠端において球面収差が増加してくる。また、条件式(3)の下限を超えて、第2レンズ群L2の負の焦点距離が長くなると、第2レンズ群L2の広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動量が増大し、全系の小型化が困難になる。   Further, when the negative focal length of the second lens unit L2 becomes shorter than the upper limit of the conditional expression (3) (when the absolute value of the negative focal length becomes smaller), the curvature of field increases. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded and the focal length of the first lens unit L1 becomes shorter, spherical aberration will increase at the telephoto end. If the negative focal length of the second lens unit L2 is increased beyond the lower limit of conditional expression (3), the amount of movement of the second lens unit L2 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end increases. It becomes difficult to downsize the system.

条件式(4)は、主変倍レンズ群である第3レンズ群L3の広角端から望遠端へのズーミングにおける移動量と、第3レンズ群L3の焦点距離の関係を適切に設定したものである。条件式(4)の上限を超えて、第3レンズ群L3の移動量に対する第3レンズ群L3の焦点距離が短くなると、ズーム全域において像面湾曲や色収差が増大し、これらの諸収差の補正が困難になる。条件式(4)の下限を超えて、第3レンズ群L3の移動量に対する第3レンズ群L3の焦点距離が長くなると、変倍レンズ群としての正の屈折力が弱くなるため、高ズーム比化が困難になる。   Conditional expression (4) appropriately sets the relationship between the amount of movement in zooming from the wide-angle end to the telephoto end of the third lens unit L3, which is the main variable magnification lens unit, and the focal length of the third lens unit L3. is there. When the focal length of the third lens unit L3 with respect to the movement amount of the third lens unit L3 exceeds the upper limit of the conditional expression (4), field curvature and chromatic aberration increase in the entire zoom range, and correction of these various aberrations is performed. Becomes difficult. When the focal length of the third lens unit L3 with respect to the movement amount of the third lens unit L3 exceeds the lower limit of the conditional expression (4), the positive refractive power as the variable power lens unit becomes weak, and thus a high zoom ratio. It becomes difficult.

条件式(5)は第1レンズ群L1のレンズ群長を規定している。条件式(5)は広画角化を図りつつ、収差補正を良好に行うためのものである。条件式(5)の上限を超えて、第1レンズ群L1のレンズ群長が長くなると、全系の小型化が困難になる。条件式(5)の下限を超えて、第1レンズ群L1のレンズ群長が短くなると、第1レンズ群L1の負の屈折力を所定量確保するために負の焦点距離を短くする必要が生じ、望遠端において球面収差が増加してくる。   Conditional expression (5) defines the lens group length of the first lens unit L1. Conditional expression (5) is for satisfactorily correcting aberrations while widening the angle of view. If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded and the lens group length of the first lens group L1 becomes longer, it becomes difficult to reduce the size of the entire system. When the lens group length of the first lens unit L1 becomes shorter than the lower limit of the conditional expression (5), it is necessary to shorten the negative focal length in order to secure a predetermined amount of negative refractive power of the first lens unit L1. And spherical aberration increases at the telephoto end.

条件式(6)は、主変倍レンズ群である第3レンズ群L3の焦点距離と、フォーカスレンズ群として負の屈折力が必要とされる第2レンズ群L2の焦点距離の関係を設定している。条件式(6)の上限を超えて、第2レンズ群L2の負の焦点距離が短くなると、像面湾曲が増大してくる。また、条件式(6)の上限を超えて変倍を担う第3レンズ群L3の焦点距離が長くなり過ぎると、第3レンズ群L3の広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動量が増大し、全系の小型化が困難になる。   Conditional expression (6) sets the relationship between the focal length of the third lens unit L3, which is the main variable magnification lens unit, and the focal length of the second lens unit L2, which requires a negative refractive power as the focus lens unit. ing. When the upper limit of conditional expression (6) is exceeded and the negative focal length of the second lens unit L2 becomes shorter, the curvature of field increases. Further, if the focal length of the third lens unit L3 responsible for zooming exceeds the upper limit of the conditional expression (6), the amount of movement of the third lens unit L3 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end increases. However, downsizing of the entire system becomes difficult.

条件式(6)の下限を超えて、第2レンズ群L2の負の焦点距離が長くなると、第2レンズ群L2の広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動量が増大し、全系の小型化が困難になる。また、条件式(6)の下限を超えて第3レンズ群L3の焦点距離が短くなると、ズーム全域において像面湾曲や色収差が増大し、これらの諸収差の補正が困難になる。   If the negative focal length of the second lens unit L2 exceeds the lower limit of conditional expression (6), the amount of movement of the second lens unit L2 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end increases, Miniaturization becomes difficult. If the focal length of the third lens unit L3 is shortened beyond the lower limit of conditional expression (6), field curvature and chromatic aberration increase in the entire zoom range, making it difficult to correct these various aberrations.

条件式(7)は、変倍を担う第3レンズ群L3の焦点距離と、望遠端における全系の焦点距離の関係を適切に設定することにより、高ズーム比化及び全系の小型化を図りつつ、良好な光学性能を得るためのものである。条件式(7)の上限を超えて、変倍を担う第3レンズ群L3の焦点距離が長くなり過ぎると、第3レンズ群L3の広角端から望遠端へのズーミングに際しての移動量が増大し、全系の小型化が困難になる。条件式(7)の下限を超えて第3レンズ群L3の焦点距離が短くなると、ズーム全域において像面湾曲や色収差が増大し、これらの諸収差の補正が困難になる。   Conditional expression (7) sets a high zoom ratio and downsizing the entire system by appropriately setting the relationship between the focal length of the third lens unit L3 responsible for zooming and the focal length of the entire system at the telephoto end. This is intended to obtain good optical performance. When the upper limit of conditional expression (7) is exceeded and the focal length of the third lens unit L3 responsible for zooming becomes too long, the amount of movement of the third lens unit L3 during zooming from the wide-angle end to the telephoto end increases. This makes it difficult to downsize the entire system. If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded and the focal length of the third lens unit L3 is shortened, field curvature and chromatic aberration will increase over the entire zoom range, making it difficult to correct these aberrations.

条件式(8)は、レンズ全長と広角端におけるバックフォーカスの比を規定している。条件式(8)の上限を超えて、バックフォーカスが短くなりすぎると、最終レンズ面と像面との間にローパスフィルター等のフィルターを配置するスペースが少なくなってくるので良くない。条件式(8)の下限を超えて、バックフォーカスが長くなりすぎると、変倍における各レンズ群の移動スペースを十分確保することが難しくなるとともに、全系の小型化が困難になる。   Conditional expression (8) defines the ratio of the back focal length at the wide-angle end to the total lens length. If the upper limit of the conditional expression (8) is exceeded and the back focus becomes too short, the space for arranging a filter such as a low-pass filter between the final lens surface and the image surface is reduced, which is not good. If the lower limit of the conditional expression (8) is exceeded and the back focus becomes too long, it becomes difficult to secure a sufficient space for moving each lens unit in zooming, and it is difficult to reduce the size of the entire system.

条件式(9)は、主変倍レンズ群である第3レンズ群L3の変倍における撮像画角の変化の関係を規定している。撮像半画角ωwおよび撮像半画角ωtは、いずれも歪曲収差を含めた撮像可能範囲を示すものである。条件式(9)の上限を超えると、広角端において歪曲収差が増大してくるので好ましくない。条件式(9)の下限を超えると、ズーミングによる必要な撮像画角の変化(高ズーム比化)を得るのが困難になる。   Conditional expression (9) defines the relationship of the change of the imaging field angle in the zooming of the third lens unit L3 which is the main zooming lens unit. The imaging half field angle ωw and the imaging half field angle ωt both indicate the imageable range including distortion. Exceeding the upper limit of conditional expression (9) is not preferable because distortion increases at the wide-angle end. If the lower limit of conditional expression (9) is exceeded, it will be difficult to obtain the required change in the angle of view (higher zoom ratio) due to zooming.

更に好ましくは条件式(1)乃至(9)の数値範囲を次の如く設定するのが良い。
1.00<|f1/√(fw×ft)|<2.40 ・・・(1a)
0.90<D12w/BFw<5.00 ・・・(2a)
0.25<f1/f2<0.95 ・・・(3a)
0.80<|M3wt|/f3<2.50 ・・・(4a)
3.40<TL1G/fw<5.50 ・・・(5a)
−3.10<f2/f3<−1.50 ・・・(6a)
0.40<f3/ft<0.95 ・・・(7a)
7.0<TL/BFw<30.0 ・・・(8a)
2.00<(tanωw/tanωt)/(β3t/β3w)<6.60・・・(9a)
More preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (1) to (9) are set as follows.
1.00 <| f1 / √ (fw × ft) | <2.40 (1a)
0.90 <D12w / BFw <5.00 (2a)
0.25 <f1 / f2 <0.95 (3a)
0.80 <| M3wt | / f3 <2.50 (4a)
3.40 <TL1G / fw <5.50 (5a)
−3.10 <f2 / f3 <−1.50 (6a)
0.40 <f3 / ft <0.95 (7a)
7.0 <TL / BFw <30.0 (8a)
2.00 <(tan ωw / tan ωt) / (β3t / β3w) <6.60 (9a)

更に好ましくは条件式(1a)乃至(9a)の数値範囲は以下の範囲であるのが望ましい。
1.50<|f1/√(fw×ft)|<1.90 ・・・(1b)
1.20<D12w/BFw<4.70 ・・・(2b)
0.40<f1/f2<0.90 ・・・(3b)
1.10<|M3wt|/f3<2.00 ・・・(4b)
3.80<TL1G/fw<5.00 ・・・(5b)
−2.9<f2/f3<−1.80 ・・・(6b)
0.50<f3/ft<0.90 ・・・(7b)
9.0<TL/BFw<26.0 ・・・(8b)
2.30<(tanωw/tanωt)/(β3t/β3w)<6.30・・・(9b)
More preferably, the numerical ranges of the conditional expressions (1a) to (9a) are desirably in the following ranges.
1.50 <| f1 / √ (fw × ft) | <1.90 (1b)
1.20 <D12w / BFw <4.70 (2b)
0.40 <f1 / f2 <0.90 (3b)
1.10 <| M3wt | / f3 <2.00 (4b)
3.80 <TL1G / fw <5.00 (5b)
-2.9 <f2 / f3 <-1.80 (6b)
0.50 <f3 / ft <0.90 (7b)
9.0 <TL / BFw <26.0 (8b)
2.30 <(tan ωw / tan ωt) / (β3t / β3w) <6.30 (9b)

各実施例において、第2レンズ群L2は1枚のレンズ、又は複数のレンズを接合した1つの接合レンズより構成されており第2レンズ群L2の最も物体側のレンズ面は凹形状である。フォーカシングに際して第2レンズ群L2は移動する。広角端から望遠端へのズーミングに際して第2レンズ群L2は像側へ移動した後に物体側へ移動し、第3レンズ群L3は物体側へ移動する。実施例1、2、3、5では第3レンズ群L3の像側に負の屈折力の第4レンズ群L4をさらに有し、ズーミングに際して第4レンズ群L4は移動する。   In each embodiment, the second lens unit L2 includes one lens or one cemented lens obtained by cementing a plurality of lenses, and the lens surface closest to the object side of the second lens unit L2 has a concave shape. The second lens unit L2 moves during focusing. During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the second lens unit L2 moves to the object side after moving to the image side, and the third lens unit L3 moves to the object side. In Examples 1, 2, 3, and 5, the fourth lens unit L4 having a negative refractive power is further provided on the image side of the third lens unit L3, and the fourth lens unit L4 moves during zooming.

実施例6では第3レンズ群L3の像側に配置された、正の屈折力の第4レンズ群L4と、第4レンズ群L4の像側に隣接して配置された負の屈折力の第5レンズ群L5を有し、ズーミングに際して第4レンズ群L4と第5レンズ群L5は移動する。   In Example 6, a fourth lens unit L4 having a positive refractive power disposed on the image side of the third lens unit L3 and a first lens unit having a negative refractive power disposed adjacent to the image side of the fourth lens unit L4. The fourth lens unit L4 and the fifth lens unit L5 move during zooming.

以下、各実施例の各レンズ群のレンズ構成について説明する。以下、各レンズ群のレンズ構成は特に断りがない限り、物体側から像側へ順に配置されているものとする。   Hereinafter, the lens configuration of each lens group in each example will be described. Hereinafter, the lens configurations of the lens groups are arranged in order from the object side to the image side unless otherwise specified.

(実施例1)
第1レンズ群L1は、物体側が凸面のメニスカス形状の負レンズG11、物体側が凸面でメニスカス形状の負レンズG12、両凹形状の負レンズG13、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG14により成っている。負レンズG11をメニスカス形状とすることによりレンズ有効径がなるべく小さくなるようにしている。また、広画角化のために負の屈折力の第1レンズ群L1の負の屈折力を強めたときの諸収差の発生を少なくするため第1レンズ群L1を複数の負レンズを有するようにしている。
Example 1
The first lens unit L1 includes a meniscus negative lens G11 having a convex surface on the object side, a negative meniscus negative lens G12 having a convex surface on the object side, a negative lens G13 having a biconcave shape, and a positive meniscus lens G14 having a convex surface on the object side. Yes. By making the negative lens G11 into a meniscus shape, the effective lens diameter is made as small as possible. Further, in order to reduce the occurrence of various aberrations when the negative refractive power of the first lens unit L1 having negative refractive power is increased for widening the angle of view, the first lens unit L1 has a plurality of negative lenses. I have to.

第2レンズ群L2は、像側が凸面でメニスカス形状の正レンズG21、像側が凸面でメニスカス形状の負レンズG22により成っている。正レンズG21と負レンズG22は貼り合わせた接合レンズより構成しており、双方のレンズの材料のアッベ数の差を大きくとることにより色収差を良好に補正している。   The second lens unit L2 includes a meniscus positive lens G21 having a convex surface on the image side and a negative meniscus lens G22 having a convex surface on the image side. The positive lens G21 and the negative lens G22 are composed of bonded cemented lenses, and chromatic aberration is favorably corrected by increasing the difference in Abbe number of the materials of both lenses.

第3レンズ群L3は、両凸形状の正レンズG31、両凸形状の正レンズG32、両凹形状の負レンズG33、両凸形状の正レンズG34により成っている。正レンズG32と負レンズG33は貼り合わせた接合レンズより構成しており、双方のレンズの材料のアッベ数の差を大きくとることにより色収差を良好に補正している。また、正レンズG31と正レンズG34の両面は非球面形状である。   The third lens unit L3 includes a biconvex positive lens G31, a biconvex positive lens G32, a biconcave negative lens G33, and a biconvex positive lens G34. The positive lens G32 and the negative lens G33 are composed of bonded cemented lenses, and chromatic aberration is favorably corrected by increasing the difference in Abbe number of the materials of both lenses. Further, both surfaces of the positive lens G31 and the positive lens G34 are aspherical.

これはFナンバー(Fno)を決定する軸上光束が広がる第3レンズ群L3に非球面を適切に配置し、大口径化したときに発生しやすい球面収差を良好に補正している。第4レンズ群L4は、像側が凸面でメニスカス形状の正レンズG41、像側が凸面でメニスカス形状の負レンズG42により成っている。   This appropriately arranges an aspherical surface in the third lens unit L3 in which the on-axis luminous flux that determines the F number (Fno) spreads, and corrects spherical aberration that is likely to occur when the aperture is increased. The fourth lens unit L4 includes a meniscus positive lens G41 having a convex surface on the image side and a negative meniscus lens G42 having a convex surface on the image side.

(実施例2)
実施例2における第1レンズ群L1乃至第4レンズ群L4のレンズ構成は実施例1と同じである。ここでレンズ構成が同じとは、各レンズの配列やレンズ形状が同じであることをいう。
(Example 2)
The lens configurations of the first lens unit L1 to the fourth lens unit L4 in Example 2 are the same as those in Example 1. Here, the same lens configuration means that the arrangement and lens shape of each lens are the same.

(実施例3)
実施例3において第1レンズ群L1と第3レンズ群L3のレンズ構成は実施例1と同じである。第2レンズ群L2は、像側が凸面でメニスカス形状の負レンズG21により成っている。第4レンズ群L4は、像側が凸面でメニスカス形状の正レンズG41、両凹形状の負レンズG42により成っている。
(Example 3)
In Example 3, the lens configurations of the first lens unit L1 and the third lens unit L3 are the same as those in Example 1. The second lens unit L2 includes a negative meniscus lens G21 having a convex surface on the image side. The fourth lens unit L4 includes a meniscus positive lens G41 having a convex surface on the image side and a biconcave negative lens G42.

(実施例4)
実施例4において第2レンズ群L2のレンズ構成は実施例1と同じである。第1レンズ群L1は、物体側が凸面でメニスカス形状の負レンズG11、物体側が凸面でメニスカス形状の負レンズG12、物体側が凸面でメニスカス形状の負レンズG13、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG14により成っている。負レンズG11をメニスカス形状とすることによりレンズ有効径がなるべく小さくなるようにしている。また、広画角化のために負の屈折力の第1レンズ群L1の負の屈折力を強めたときの諸収差の発生を少なくするため第1レンズ群L1を複数の負レンズを有するようにしている。
Example 4
In Example 4, the lens configuration of the second lens unit L2 is the same as that of Example 1. The first lens unit L1 includes a negative meniscus lens G11 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens G12 having a convex surface on the object side, a negative meniscus lens G13 having a convex surface on the object side, and a positive meniscus lens G14 having a convex surface on the object side. It consists of. By making the negative lens G11 into a meniscus shape, the effective lens diameter is made as small as possible. Further, in order to reduce the occurrence of various aberrations when the negative refractive power of the first lens unit L1 having negative refractive power is increased for widening the angle of view, the first lens unit L1 has a plurality of negative lenses. I have to.

第3レンズ群L3は、両凸形状の正レンズG31、両凸形状の正レンズG32、両凹形状の負レンズG33、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG34、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG35により成っている。正レンズG32と負レンズG33は貼り合わせた接合レンズより構成しており、双方のレンズの材料のアッベ数の差を大きくとることにより色収差を良好に補正している。   The third lens unit L3 includes a biconvex positive lens G31, a biconvex positive lens G32, a biconcave negative lens G33, a meniscus positive lens G34 having a convex surface on the object side, and a meniscus positive on the object side having a convex surface. It consists of a lens G35. The positive lens G32 and the negative lens G33 are composed of bonded cemented lenses, and chromatic aberration is favorably corrected by increasing the difference in Abbe number of the materials of both lenses.

また、正レンズG31と正レンズG34の両面は非球面形状である。これはFナンバーを決定する軸上光束が広がる第3レンズ群L3に非球面を適切に配置し、大口径化したときに発生しやすい球面収差を良好に補正している。   Further, both surfaces of the positive lens G31 and the positive lens G34 are aspherical. This appropriately arranges an aspherical surface in the third lens unit L3 in which the on-axis light beam that determines the F number spreads, and corrects spherical aberrations that are likely to occur when the aperture is increased.

(実施例5)
実施例5における第1レンズ群L1と第2レンズ群L2のレンズ構成は実施例1と同じである。第3レンズ群L3は、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG31、両凸形状の正レンズG32、両凹形状の負レンズG33、両凸形状の正レンズG34により成っている。正レンズG32と負レンズG33は貼り合わせた接合レンズより構成しており、双方のレンズの材料のアッベ数の差を大きくとることにより色収差を良好に補正している。また、正レンズG31と正レンズG34の両面は非球面形状である。
(Example 5)
The lens configurations of the first lens unit L1 and the second lens unit L2 in Example 5 are the same as those in Example 1. The third lens unit L3 includes a meniscus positive lens G31 having a convex surface on the object side, a biconvex positive lens G32, a biconcave negative lens G33, and a biconvex positive lens G34. The positive lens G32 and the negative lens G33 are composed of bonded cemented lenses, and chromatic aberration is favorably corrected by increasing the difference in Abbe number of the materials of both lenses. Further, both surfaces of the positive lens G31 and the positive lens G34 are aspherical.

これはFナンバーを決定する軸上光束が広がる第3レンズ群L3に非球面を適切に配置し、大口径化したときに発生しやすい球面収差を良好に補正している。第4レンズ群L4は、像側が凸面でメニスカス形状の負レンズG41により成っている。   This appropriately arranges an aspherical surface in the third lens unit L3 in which the on-axis light beam that determines the F number spreads, and corrects spherical aberrations that are likely to occur when the aperture is increased. The fourth lens unit L4 includes a meniscus negative lens G41 having a convex surface on the image side.

(実施例6)
実施例6における第1レンズ群L1と第2レンズ群L2のレンズ構成は実施例1と同じである。第3レンズ群L3は、両凸形状の正レンズG31、両凸形状の正レンズG32、両凹形状の負レンズG33、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG34により成っている。正レンズG32と負レンズG33は貼り合わせた接合レンズより構成しており、双方のレンズ材料のアッベ数の差を大きくとることにより色収差を良好に補正している。また、正レンズG31と正レンズG34の両面は非球面形状である。
(Example 6)
The lens configurations of the first lens unit L1 and the second lens unit L2 in Example 6 are the same as those in Example 1. The third lens unit L3 includes a biconvex positive lens G31, a biconvex positive lens G32, a biconcave negative lens G33, and a meniscus positive lens G34 having a convex surface on the object side. The positive lens G32 and the negative lens G33 are composed of bonded cemented lenses, and chromatic aberration is favorably corrected by increasing the difference in Abbe number of both lens materials. Further, both surfaces of the positive lens G31 and the positive lens G34 are aspherical.

これはFナンバーを決定する軸上光束が広がる第3レンズ群L3に非球面を適切に配置し、大口径化したときに発生しやすい球面収差を良好に補正している。第4レンズ群L4は、物体側が凸面でメニスカス形状の正レンズG41により成っている。第5レンズ群L5は、像側が凸面でメニスカス形状の負レンズG51により成っている。   This appropriately arranges an aspherical surface in the third lens unit L3 in which the on-axis light beam that determines the F number spreads, and corrects spherical aberrations that are likely to occur when the aperture is increased. The fourth lens unit L4 includes a meniscus positive lens G41 having a convex surface on the object side. The fifth lens unit L5 includes a negative meniscus lens G51 having a convex surface on the image side.

次に本発明のズームレンズを撮像光学系として用いた撮像装置(監視カメラ)の実施例を、図14(A)、(B)を用いて説明する。   Next, an embodiment of an image pickup apparatus (surveillance camera) using the zoom lens of the present invention as an image pickup optical system will be described with reference to FIGS.

図14(A)において、10は監視カメラである。11は監視カメラ本体、16は実施例1乃至6のいずれか1つのズームレンズによって形成された撮像光学系である。12は監視カメラ本体11に内蔵され、撮像光学系16によって形成された被写体像を受光するCCDセンサやCMOSセンサ等の撮像素子(光電変換素子)である。13は撮像素子12によって光電変換された被写体像に対応する情報を記録するメモリ部である。   In FIG. 14A, reference numeral 10 denotes a monitoring camera. Reference numeral 11 denotes a surveillance camera body, and 16 denotes an imaging optical system formed by any one of the zoom lenses according to the first to sixth embodiments. Reference numeral 12 denotes an image pickup device (photoelectric conversion device) such as a CCD sensor or a CMOS sensor that receives a subject image formed by the image pickup optical system 16 and is built in the surveillance camera body 11. A memory unit 13 records information corresponding to the subject image photoelectrically converted by the image sensor 12.

14は撮像素子12によって光電変換された被写体像を転送するためのネットワークケーブルである。また、図14(B)は撮像装置10にドーム状のカバー15を装着し天井に取り付けて使用したときの例である。   Reference numeral 14 denotes a network cable for transferring a subject image photoelectrically converted by the image sensor 12. FIG. 14B shows an example when the imaging apparatus 10 is used with a dome-shaped cover 15 attached to the ceiling.

本発明における撮像装置としては監視カメラに限定されることなく、ビデオカメラやデジタルカメラ等においても用いることができる。   The imaging apparatus according to the present invention is not limited to a surveillance camera, and can be used in a video camera, a digital camera, or the like.

以上のように、各実施例によれば、小型でありながら超広画角かつ高ズーム比であるズームレンズおよびそれを有する撮像装置を得ることができる。   As described above, according to each embodiment, it is possible to obtain a zoom lens having an ultra-wide angle of view and a high zoom ratio while having a small size, and an imaging apparatus having the same.

なお各実施例においては以下のような構成をとっても良い。
・各実施例に示したレンズの形状、レンズ枚数に限定されず、適宜変更すること。
・一部のレンズおよびレンズ群を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させ、これにより手ぶれ等の振動に伴う像ブレを補正すること。
・電気的な補正手段により、歪曲収差や色収差などを補正すること。
In each embodiment, the following configuration may be adopted.
-It is not limited to the lens shape and the number of lenses shown in each embodiment, and should be changed as appropriate.
-Move some lenses and lens groups so that they have a component in a direction perpendicular to the optical axis, thereby correcting image blur due to vibration such as camera shake.
-Correct distortion and chromatic aberration with electrical correction means.

以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態や光学仕様(画角やFNo)に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形が可能である。   The preferred embodiments of the present invention have been described above, but the present invention is not limited to these embodiments and optical specifications (view angle and FNo), and various modifications can be made within the scope of the gist.

次に、各実施例に対応する実施例の数値データを示す。各実施例の数値データにおいて面番号iは物体側から数えた光学面の順序を示す。riは第i番目の光学面の曲率半径である。diは第i番目と第i+1番目の面間隔である。ndiとνdiはそれぞれd線に対する光学部材の材料の屈折率、アッベ数を示す。また最も像側の2つの面はフェースプレート等のガラス材である。*は非球面を意味する。   Next, the numerical data of the Example corresponding to each Example are shown. In the numerical data of each embodiment, the surface number i indicates the order of the optical surfaces counted from the object side. ri is the radius of curvature of the i-th optical surface. di is the i-th and i + 1-th surface spacing. ndi and νdi respectively indicate the refractive index and Abbe number of the material of the optical member with respect to the d line. The two surfaces closest to the image side are glass materials such as face plates. * Means an aspherical surface.

バックフォーカス(BF)は、レンズ最終面から近軸像面までの空気換算距離である。レンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカス(BF)を加えた値と定義する。またKを離心率、A4、A6、A8、A10を非球面係数、光軸からの高さHの位置での光軸方向の変位を面頂点を基準にしてXとするとき、非球面形状は、   The back focus (BF) is an air conversion distance from the last lens surface to the paraxial image plane. The total lens length is defined as a value obtained by adding back focus (BF) to the distance from the front lens surface to the final lens surface. Also, when K is the eccentricity, A4, A6, A8, and A10 are aspheric coefficients, and the displacement in the optical axis direction at the position of the height H from the optical axis is X with respect to the surface vertex, the aspheric shape is ,

で表示される。但しRは曲率半径である。また、例えば「e−Z」の表示は「10−Z」を意味する。また各実施例における上述した条件式との対応を表1に示す。fは焦点距離(d線)、FnoはFナンバー、半画角(ω)に関しては、歪曲量を考慮した撮影可能画角に関する数値である。 Is displayed. Where R is the radius of curvature. Further, for example, the display of “e-Z” means “10 −Z ”. Table 1 shows the correspondence with the above-described conditional expressions in each example. f is a focal length (d line), Fno is an F number, and a half angle of view (ω) is a numerical value relating to a shootable angle of view in consideration of the amount of distortion.

[数値データ1]
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 49.075 1.70 1.69680 55.5
2 29.005 4.19
3 41.644 1.30 1.69680 55.5
4 16.380 10.08
5 -50.092 0.90 1.59522 67.7
6 44.046 1.80
7 32.719 2.57 1.95906 17.5
8 69.216 (可変)
9 -13.005 0.98 1.89286 20.4
10 -11.074 0.45 1.69680 55.5
11 -60.576 (可変)
12(絞り) ∞ 0.40
13* 11.412 3.99 1.58313 59.4
14* -57.464 0.74
15 14.515 5.00 1.49700 81.5
16 -13.184 0.45 1.90366 31.3
17 16.567 1.17
18* 9.091 4.15 1.49710 81.6
19* -32.945 (可変)
20 -116.812 2.64 1.95906 17.5
21 -27.431 3.47
22 -15.752 0.60 1.74950 35.3
23 -287.447 (可変)
24 ∞ 2.00 1.54400 60.0
像面 ∞
[Numeric data 1]
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
1 49.075 1.70 1.69680 55.5
2 29.005 4.19
3 41.644 1.30 1.69680 55.5
4 16.380 10.08
5 -50.092 0.90 1.59522 67.7
6 44.046 1.80
7 32.719 2.57 1.95906 17.5
8 69.216 (variable)
9 -13.005 0.98 1.89286 20.4
10 -11.074 0.45 1.69680 55.5
11 -60.576 (variable)
12 (Aperture) ∞ 0.40
13 * 11.412 3.99 1.58313 59.4
14 * -57.464 0.74
15 14.515 5.00 1.49700 81.5
16 -13.184 0.45 1.90366 31.3
17 16.567 1.17
18 * 9.091 4.15 1.49710 81.6
19 * -32.945 (variable)
20 -116.812 2.64 1.95906 17.5
21 -27.431 3.47
22 -15.752 0.60 1.74950 35.3
23 -287.447 (variable)
24 ∞ 2.00 1.54400 60.0
Image plane ∞

非球面データ
第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.61684e-005 A 6= 3.50702e-007 A 8=-3.35096e-009 A10=-4.83765e-011

第14面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.05089e-005 A 6= 1.13431e-006 A 8=-1.50419e-008 A10= 1.60944e-011

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.33042e-004 A 6= 4.11749e-006 A 8=-3.74200e-008 A10= 5.65495e-010

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.55599e-004 A 6= 4.35425e-006 A 8= 6.13415e-009 A10= 1.02214e-009

各種データ
ズーム比 4.86

焦点距離 5.21 11.47 25.33
Fナンバー 1.86 2.86 4.28
半画角(度) 46.53 25.61 12.25
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 82.30 82.30 82.30
BF 5.25 16.97 30.19

d 8 17.02 15.52 2.15
d11 11.06 2.56 0.93
d19 2.41 0.69 2.46
d23 1.48 13.19 26.41

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -20.90
2 9 -26.14
3 12 13.66
4 20 -70.99
Aspherical data 13th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.61684e-005 A 6 = 3.50702e-007 A 8 = -3.35096e-009 A10 = -4.83765e-011

14th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.05089e-005 A 6 = 1.13431e-006 A 8 = -1.50419e-008 A10 = 1.60944e-011

18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.33042e-004 A 6 = 4.11749e-006 A 8 = -3.74200e-008 A10 = 5.65495e-010

19th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.55599e-004 A 6 = 4.35425e-006 A 8 = 6.13415e-009 A10 = 1.02214e-009

Various data Zoom ratio 4.86

Focal length 5.21 11.47 25.33
F number 1.86 2.86 4.28
Half angle of view (degrees) 46.53 25.61 12.25
Image height 5.50 5.50 5.50
Total lens length 82.30 82.30 82.30
BF 5.25 16.97 30.19

d 8 17.02 15.52 2.15
d11 11.06 2.56 0.93
d19 2.41 0.69 2.46
d23 1.48 13.19 26.41

Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 -20.90
2 9 -26.14
3 12 13.66
4 20 -70.99

[数値データ2]
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 43.244 1.30 1.69680 55.5
2 22.587 5.69
3 56.518 1.10 1.59522 67.7
4 14.979 8.11
5 -37.756 0.80 1.59522 67.7
6 84.740 0.81
7 34.852 2.90 1.95906 17.5
8 90.794 (可変)
9 -12.086 0.90 1.89286 20.4
10 -10.503 0.58 1.69680 55.5
11 -51.261 (可変)
12(絞り) ∞ 0.40
13* 11.598 3.80 1.58313 59.4
14* -56.865 0.75
15 14.511 5.00 1.49700 81.5
16 -12.803 0.45 1.90366 31.3
17 19.806 1.02
18* 9.225 4.24 1.49710 81.6
19* -27.772 (可変)
20 -99.993 2.80 1.95906 17.5
21 -26.574 3.16
22 -15.375 0.60 1.74950 35.3
23 -288.945 (可変)
24 ∞ 2.00 1.54400 60.0
像面 ∞
[Numeric data 2]
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
1 43.244 1.30 1.69680 55.5
2 22.587 5.69
3 56.518 1.10 1.59522 67.7
4 14.979 8.11
5 -37.756 0.80 1.59522 67.7
6 84.740 0.81
7 34.852 2.90 1.95906 17.5
8 90.794 (variable)
9 -12.086 0.90 1.89286 20.4
10 -10.503 0.58 1.69680 55.5
11 -51.261 (variable)
12 (Aperture) ∞ 0.40
13 * 11.598 3.80 1.58313 59.4
14 * -56.865 0.75
15 14.511 5.00 1.49700 81.5
16 -12.803 0.45 1.90366 31.3
17 19.806 1.02
18 * 9.225 4.24 1.49710 81.6
19 * -27.772 (variable)
20 -99.993 2.80 1.95906 17.5
21 -26.574 3.16
22 -15.375 0.60 1.74950 35.3
23 -288.945 (variable)
24 ∞ 2.00 1.54400 60.0
Image plane ∞

非球面データ
第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.63158e-005 A 6= 4.90655e-007 A 8=-2.56615e-009 A10=-7.48627e-011

第14面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.80673e-005 A 6= 1.33478e-006 A 8=-1.48174e-008 A10=-2.75633e-011

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-2.52457e-004 A 6= 4.57873e-006 A 8=-3.79259e-008 A10= 5.90443e-010

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.74061e-004 A 6= 4.18580e-006 A 8= 1.07312e-008 A10= 1.05423e-009

各種データ
ズーム比 3.90

焦点距離 5.31 10.25 20.71
Fナンバー 1.84 2.62 3.80
半画角(度) 46.03 28.21 14.88
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 74.94 74.94 74.94
BF 5.25 14.64 24.69

d 8 13.31 12.04 2.10
d11 9.37 2.77 0.91
d19 2.59 1.07 2.82
d23 1.85 11.24 21.28

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -18.79
2 9 -24.86
3 12 12.93
4 20 -63.12
Aspherical data 13th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.63158e-005 A 6 = 4.90655e-007 A 8 = -2.56615e-009 A10 = -7.48627e-011

14th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.80673e-005 A 6 = 1.33478e-006 A 8 = -1.48174e-008 A10 = -2.75633e-011

18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -2.52457e-004 A 6 = 4.57873e-006 A 8 = -3.79259e-008 A10 = 5.90443e-010

19th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.74061e-004 A 6 = 4.18580e-006 A 8 = 1.07312e-008 A10 = 1.05423e-009

Various data Zoom ratio 3.90

Focal length 5.31 10.25 20.71
F number 1.84 2.62 3.80
Half angle of view (degrees) 46.03 28.21 14.88
Image height 5.50 5.50 5.50
Total lens length 74.94 74.94 74.94
BF 5.25 14.64 24.69

d 8 13.31 12.04 2.10
d11 9.37 2.77 0.91
d19 2.59 1.07 2.82
d23 1.85 11.24 21.28

Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 -18.79
2 9 -24.86
3 12 12.93
4 20 -63.12

[数値データ3]
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 30.155 1.30 1.69680 55.5
2 12.293 7.52
3 69.198 1.10 1.69680 55.5
4 26.528 4.22
5 -26.742 0.80 1.59522 67.7
6 33.613 1.12
7 29.942 3.90 1.95906 17.5
8 170.469 (可変)
9 -10.677 0.50 1.49700 81.5
10 -53.436 (可変)
11(絞り) ∞ 0.40
12* 10.759 3.80 1.55332 71.7
13* -47.271 0.17
14 17.209 5.00 1.43700 95.1
15 -12.942 0.45 1.91650 31.6
16 31.092 0.72
17* 9.725 4.80 1.55332 71.7
18* -21.375 (可変)
19 -339.049 1.26 1.94595 18.0
20 -25.356 2.05
21 -16.022 0.60 1.76182 26.5
22 126.374 (可変)
23 ∞ 2.00 1.54400 60.0
像面 ∞
[Numeric data 3]
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
1 30.155 1.30 1.69680 55.5
2 12.293 7.52
3 69.198 1.10 1.69680 55.5
4 26.528 4.22
5 -26.742 0.80 1.59522 67.7
6 33.613 1.12
7 29.942 3.90 1.95906 17.5
8 170.469 (variable)
9 -10.677 0.50 1.49700 81.5
10 -53.436 (variable)
11 (Aperture) ∞ 0.40
12 * 10.759 3.80 1.55332 71.7
13 * -47.271 0.17
14 17.209 5.00 1.43700 95.1
15 -12.942 0.45 1.91650 31.6
16 31.092 0.72
17 * 9.725 4.80 1.55332 71.7
18 * -21.375 (variable)
19 -339.049 1.26 1.94595 18.0
20 -25.356 2.05
21 -16.022 0.60 1.76182 26.5
22 126.374 (variable)
23 ∞ 2.00 1.54400 60.0
Image plane ∞

非球面データ
第12面
K = 0.00000e+000 A 4=-8.19120e-005 A 6= 5.73929e-007 A 8=-1.56980e-009 A10=-2.53005e-010

第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-6.12498e-005 A 6= 2.10300e-006 A 8=-2.09520e-008 A10=-1.87732e-010

第17面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.11039e-004 A 6= 4.63120e-006 A 8=-4.78806e-008 A10= 2.26405e-010

第18面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.43140e-004 A 6= 3.08615e-006 A 8= 1.32269e-010 A10= 3.15201e-010

各種データ
ズーム比 2.89

焦点距離 4.91 8.08 14.19
Fナンバー 1.67 2.22 3.00
半画角(度) 48.24 34.25 21.18
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 65.22 65.22 65.22
BF 5.94 13.08 20.74

d 8 8.47 8.32 2.22
d10 8.05 2.86 0.96
d18 3.03 1.23 1.59
d22 1.20 8.33 15.99

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -14.36
2 9 -26.95
3 11 12.00
4 19 -65.30
Aspheric data 12th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -8.19120e-005 A 6 = 5.73929e-007 A 8 = -1.56980e-009 A10 = -2.53005e-010

Side 13
K = 0.00000e + 000 A 4 = -6.12498e-005 A 6 = 2.10300e-006 A 8 = -2.09520e-008 A10 = -1.87732e-010

17th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.11039e-004 A 6 = 4.63120e-006 A 8 = -4.78806e-008 A10 = 2.26405e-010

18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.43140e-004 A 6 = 3.08615e-006 A 8 = 1.32269e-010 A10 = 3.15201e-010

Various data Zoom ratio 2.89

Focal length 4.91 8.08 14.19
F number 1.67 2.22 3.00
Half angle of view (degrees) 48.24 34.25 21.18
Image height 5.50 5.50 5.50
Total lens length 65.22 65.22 65.22
BF 5.94 13.08 20.74

d 8 8.47 8.32 2.22
d10 8.05 2.86 0.96
d18 3.03 1.23 1.59
d22 1.20 8.33 15.99

Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 -14.36
2 9 -26.95
3 11 12.00
4 19 -65.30

[数値データ4]
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 38.472 1.70 1.69680 55.5
2 18.387 6.93
3 45.363 1.30 1.69680 55.5
4 17.536 5.48
5 165.663 0.90 1.59522 67.7
6 20.071 4.90
7 21.605 1.24 1.95906 17.5
8 31.757 (可変)
9 -12.502 1.00 1.89286 20.4
10 -10.739 0.45 1.69680 55.5
11 -41.108 (可変)
12(絞り) ∞ 0.40
13* 9.378 3.51 1.58313 59.4
14* -53.700 0.71
15 9.486 3.75 1.49700 81.5
16 -12.581 0.45 1.90366 31.3
17 14.105 1.35
18* 12.741 3.62 1.49710 81.6
19* 64.411 4.69
20 12.093 3.26 1.85478 24.8
21 11.946 (可変)
22 ∞ 2.00 1.54400 60.0
像面 ∞
[Numeric data 4]
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
1 38.472 1.70 1.69680 55.5
2 18.387 6.93
3 45.363 1.30 1.69680 55.5
4 17.536 5.48
5 165.663 0.90 1.59522 67.7
6 20.071 4.90
7 21.605 1.24 1.95906 17.5
8 31.757 (variable)
9 -12.502 1.00 1.89286 20.4
10 -10.739 0.45 1.69680 55.5
11 -41.108 (variable)
12 (Aperture) ∞ 0.40
13 * 9.378 3.51 1.58313 59.4
14 * -53.700 0.71
15 9.486 3.75 1.49700 81.5
16 -12.581 0.45 1.90366 31.3
17 14.105 1.35
18 * 12.741 3.62 1.49710 81.6
19 * 64.411 4.69
20 12.093 3.26 1.85478 24.8
21 11.946 (variable)
22 ∞ 2.00 1.54400 60.0
Image plane ∞

非球面データ
第13面
K = 0.00000e+000 A 4= 1.28333e-005 A 6= 3.96145e-007 A 8=-8.52497e-009 A10=-4.16640e-011

第14面
K = 0.00000e+000 A 4= 9.89357e-005 A 6=-5.06533e-008 A 8=-2.57349e-008 A10= 1.87913e-010

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.95853e-004 A 6=-6.38323e-006 A 8=-3.89524e-007 A10=-7.96355e-009

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 4.11532e-004 A 6= 5.70748e-006 A 8=-7.64341e-007 A10= 7.54527e-009

各種データ
ズーム比 3.90

焦点距離 4.80 9.35 18.72
Fナンバー 1.86 2.95 4.63
半画角(度) 48.89 30.47 16.37
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 71.30 71.30 71.30
BF 4.41 11.81 22.90

d 8 9.97 11.29 2.13
d11 11.27 2.56 0.62
d21 2.41 9.80 20.90

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -17.47
2 9 -28.87
3 12 11.34
Aspherical data 13th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = 1.28333e-005 A 6 = 3.96145e-007 A 8 = -8.52497e-009 A10 = -4.16640e-011

14th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 9.89357e-005 A 6 = -5.06533e-008 A 8 = -2.57349e-008 A10 = 1.87913e-010

18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.95853e-004 A 6 = -6.38323e-006 A 8 = -3.89524e-007 A10 = -7.96355e-009

19th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 4.11532e-004 A 6 = 5.70748e-006 A 8 = -7.64341e-007 A10 = 7.54527e-009

Various data Zoom ratio 3.90

Focal length 4.80 9.35 18.72
F number 1.86 2.95 4.63
Half angle of view (degrees) 48.89 30.47 16.37
Image height 5.50 5.50 5.50
Total lens length 71.30 71.30 71.30
BF 4.41 11.81 22.90

d 8 9.97 11.29 2.13
d11 11.27 2.56 0.62
d21 2.41 9.80 20.90

Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 -17.47
2 9 -28.87
3 12 11.34

[数値データ5]
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 36.756 1.70 1.69680 55.5
2 15.125 6.94
3 40.147 1.30 1.69680 55.5
4 14.976 5.15
5 -505.394 0.90 1.59522 67.7
6 25.274 0.99
7 20.849 1.44 1.95906 17.5
8 36.871 (可変)
9 -13.931 1.00 1.89286 20.4
10 -12.807 0.45 1.69680 55.5
11 -150.001 (可変)
12(絞り) ∞ 0.10
13* 9.866 2.73 1.58313 59.4
14* 70.012 0.52
15 10.411 2.87 1.49700 81.5
16 -118.079 0.45 1.90366 31.3
17 13.626 2.03
18* 8.670 3.36 1.49710 81.6
19* -62.272 (可変)
20 -8.755 0.60 1.85478 24.8
21 -10.750 (可変)
22 ∞ 2.00 1.54400 60.0
像面 ∞
[Numeric data 5]
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
1 36.756 1.70 1.69680 55.5
2 15.125 6.94
3 40.147 1.30 1.69680 55.5
4 14.976 5.15
5 -505.394 0.90 1.59522 67.7
6 25.274 0.99
7 20.849 1.44 1.95906 17.5
8 36.871 (variable)
9 -13.931 1.00 1.89286 20.4
10 -12.807 0.45 1.69680 55.5
11 -150.001 (variable)
12 (Aperture) ∞ 0.10
13 * 9.866 2.73 1.58313 59.4
14 * 70.012 0.52
15 10.411 2.87 1.49700 81.5
16 -118.079 0.45 1.90366 31.3
17 13.626 2.03
18 * 8.670 3.36 1.49710 81.6
19 * -62.272 (variable)
20 -8.755 0.60 1.85478 24.8
21 -10.750 (variable)
22 ∞ 2.00 1.54400 60.0
Image plane ∞

非球面データ
第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-4.71946e-005 A 6=-5.94910e-007 A 8= 3.15429e-009 A10=-2.94864e-010

第14面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.40642e-005 A 6= 6.52379e-007 A 8=-4.60192e-008 A10= 3.18797e-010

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.07501e-004 A 6= 5.74877e-007 A 8=-3.64648e-008 A10=-6.56242e-009

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 3.37333e-004 A 6= 3.52790e-006 A 8=-1.00775e-007 A10=-5.00773e-009

各種データ
ズーム比 3.94

焦点距離 4.77 9.09 18.81
Fナンバー 1.86 2.89 4.28
半画角(度) 49.04 31.19 16.30
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 69.30 69.30 69.30
BF 2.69 2.69 2.69

d 8 13.40 12.35 1.59
d11 9.22 2.11 0.63
d19 11.48 19.64 31.89
d21 0.68 0.68 0.68

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -15.15
2 9 -23.04
3 12 12.11
4 20 -64.06
5 22 ∞
Aspherical data 13th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -4.71946e-005 A 6 = -5.94910e-007 A 8 = 3.15429e-009 A10 = -2.94864e-010

14th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.40642e-005 A 6 = 6.52379e-007 A 8 = -4.60192e-008 A10 = 3.18797e-010

18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.07501e-004 A 6 = 5.74877e-007 A 8 = -3.64648e-008 A10 = -6.56242e-009

19th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 3.37333e-004 A 6 = 3.52790e-006 A 8 = -1.00775e-007 A10 = -5.00773e-009

Various data Zoom ratio 3.94

Focal length 4.77 9.09 18.81
F number 1.86 2.89 4.28
Half angle of view (degrees) 49.04 31.19 16.30
Image height 5.50 5.50 5.50
Total lens length 69.30 69.30 69.30
BF 2.69 2.69 2.69

d 8 13.40 12.35 1.59
d11 9.22 2.11 0.63
d19 11.48 19.64 31.89
d21 0.68 0.68 0.68

Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 -15.15
2 9 -23.04
3 12 12.11
4 20 -64.06
5 22 ∞

[数値データ6]
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 81.184 1.70 1.69680 55.5
2 24.232 3.30
3 27.212 1.30 1.69680 55.5
4 15.792 9.55
5 -509.580 0.90 1.59522 67.7
6 25.972 3.97
7 19.772 1.53 1.95906 17.5
8 26.298 (可変)
9 -14.945 1.00 1.89286 20.4
10 -13.068 0.45 1.69680 55.5
11 -35.965 (可変)
12(絞り) ∞ 0.31
13* 10.590 4.40 1.58313 59.4
14* -63.791 0.64
15 13.792 4.02 1.49700 81.5
16 -15.737 0.45 1.90366 31.3
17 15.450 1.30
18* 9.506 5.36 1.49710 81.6
19* 60.521 (可変)
20 36.387 1.00 1.95906 17.5
21 497.918 (可変)
22 -14.552 0.60 1.74950 35.3
23 -58.270 (可変)
24 ∞ 2.00 1.54400 60.0
像面 ∞
[Numeric data 6]
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
1 81.184 1.70 1.69680 55.5
2 24.232 3.30
3 27.212 1.30 1.69680 55.5
4 15.792 9.55
5 -509.580 0.90 1.59522 67.7
6 25.972 3.97
7 19.772 1.53 1.95906 17.5
8 26.298 (variable)
9 -14.945 1.00 1.89286 20.4
10 -13.068 0.45 1.69680 55.5
11 -35.965 (variable)
12 (Aperture) ∞ 0.31
13 * 10.590 4.40 1.58313 59.4
14 * -63.791 0.64
15 13.792 4.02 1.49700 81.5
16 -15.737 0.45 1.90366 31.3
17 15.450 1.30
18 * 9.506 5.36 1.49710 81.6
19 * 60.521 (variable)
20 36.387 1.00 1.95906 17.5
21 497.918 (variable)
22 -14.552 0.60 1.74950 35.3
23 -58.270 (variable)
24 ∞ 2.00 1.54400 60.0
Image plane ∞

非球面データ
第13面
K = 0.00000e+000 A 4=-3.56184e-005 A 6= 3.77001e-007 A 8=-4.93177e-009 A10=-6.61398e-011

第14面
K = 0.00000e+000 A 4= 7.28817e-006 A 6= 1.02043e-006 A 8=-2.06961e-008 A10= 7.28757e-011

第18面
K = 0.00000e+000 A 4=-1.78046e-004 A 6= 2.77005e-007 A 8=-9.53773e-008 A10=-1.70793e-009

第19面
K = 0.00000e+000 A 4= 2.67227e-004 A 6= 5.88560e-006 A 8=-3.01472e-007 A10= 1.98075e-009

各種データ
ズーム比 5.90

焦点距離 4.55 11.60 26.82
Fナンバー 1.82 3.14 5.05
画角 50.40 25.37 11.59
像高 5.50 5.50 5.50
レンズ全長 84.30 84.30 84.30
BF 2.62 14.56 32.48

d 8 15.34 20.43 3.53
d11 17.64 1.25 1.20
d19 4.08 3.95 3.77
d21 2.84 2.32 1.55
d23 0.61 12.56 30.48

ズームレンズ群データ
群 始面 焦点距離
1 1 -18.92
2 9 -41.58
3 12 14.48
4 20 40.89
5 22 -26.03
Aspherical data 13th surface
K = 0.00000e + 000 A 4 = -3.56184e-005 A 6 = 3.77001e-007 A 8 = -4.93177e-009 A10 = -6.61398e-011

14th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 7.28817e-006 A 6 = 1.02043e-006 A 8 = -2.06961e-008 A10 = 7.28757e-011

18th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = -1.78046e-004 A 6 = 2.77005e-007 A 8 = -9.53773e-008 A10 = -1.70793e-009

19th page
K = 0.00000e + 000 A 4 = 2.67227e-004 A 6 = 5.88560e-006 A 8 = -3.01472e-007 A10 = 1.98075e-009

Various data Zoom ratio 5.90

Focal length 4.55 11.60 26.82
F number 1.82 3.14 5.05
Angle of view 50.40 25.37 11.59
Image height 5.50 5.50 5.50
Total lens length 84.30 84.30 84.30
BF 2.62 14.56 32.48

d 8 15.34 20.43 3.53
d11 17.64 1.25 1.20
d19 4.08 3.95 3.77
d21 2.84 2.32 1.55
d23 0.61 12.56 30.48

Zoom lens group data group Start surface Focal length
1 1 -18.92
2 9 -41.58
3 12 14.48
4 20 40.89
5 22 -26.03

L1 第1レンズ群
L2 第2レンズ群
L3 第3レンズ群
L4 第4レンズ群
L5 第5レンズ群
L1 First lens group L2 Second lens group L3 Third lens group L4 Fourth lens group L5 Fifth lens group

Claims (14)

物体側から像側へ順に配置された、負の屈折力の第1レンズ群、負の屈折力の第2レンズ群、正の屈折力の第3レンズ群を有し、
ズーミングに際して、前記第1レンズ群は不動であり、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群が移動し、隣り合うレンズ群の間隔が変化するズームレンズであって、前記第1レンズ群は2枚以上の負レンズを有し、
第1レンズ群の焦点距離をf1、広角端における全系の焦点距離をfw、望遠端における全系の焦点距離をft、広角端における前記第1レンズ群と前記第2レンズ群の光軸上の間隔をD12w、広角端におけるバックフォーカスをBFwとするとき、
0.70<|f1/√(fw×ft)|<2.70
0.60<D12w/BFw<5.30
なる条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
A first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side to the image side;
During zooming, the first lens group is stationary, the second lens group and the third lens group move, and the distance between adjacent lens groups changes, and the first lens group is 2 Have more than one negative lens,
The focal length of the first lens group is f1, the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the focal length of the entire system at the telephoto end is ft, and the optical axis of the first lens group and the second lens group at the wide angle end Is set to D12w and the back focus at the wide angle end is set to BFw.
0.70 <| f1 / √ (fw × ft) | <2.70
0.60 <D12w / BFw <5.30
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第2レンズ群の焦点距離をf2とするとき、
0.10<f1/f2<1.00
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
When the focal length of the first lens group is f1, and the focal length of the second lens group is f2,
0.10 <f1 / f2 <1.00
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
広角端から望遠端へのズーミングにおける前記第3レンズ群の移動量をM3wt、前記第3レンズ群の焦点距離をf3とするとき、
0.50<|M3wt|/f3<3.00
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1又は2に記載のズームレンズ。
When the amount of movement of the third lens unit in zooming from the wide-angle end to the telephoto end is M3wt, and the focal length of the third lens unit is f3,
0.50 <| M3wt | / f3 <3.00
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
前記第1レンズ群の最も物体側のレンズ面から前記第1レンズ群の最も像側のレンズ面までの距離をTL1G、広角端における全系の焦点距離をfwとするとき、
3.00<TL1G/fw<6.00
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか1項に記載のズームレンズ。
When the distance from the most object side lens surface of the first lens group to the most image side lens surface of the first lens group is TL1G, and the focal length of the entire system at the wide angle end is fw,
3.00 <TL1G / fw <6.00
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記第3レンズ群の焦点距離をf3とするとき、
−3.20<f2/f3<−1.20
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至4のいずれか1項に記載のズームレンズ。
When the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the third lens group is f3,
−3.20 <f2 / f3 <−1.20
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
前記第3レンズ群の焦点距離をf3、望遠端における全系の焦点距離をftとするとき、
0.30<f3/ft<1.00
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至5のいずれか1項に記載のズームレンズ。
When the focal length of the third lens group is f3 and the focal length of the entire system at the telephoto end is ft,
0.30 <f3 / ft <1.00
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
最も物体側のレンズ面から像面までの距離をTL、広角端におけるバックフォーカスをBFwとするとき、
5.0<TL/BFw<35.0
なる条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至6のいずれか1項に記載のズームレンズ。
When the distance from the lens surface closest to the object side to the image plane is TL and the back focus at the wide angle end is BFw,
5.0 <TL / BFw <35.0
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
前記第2レンズ群は1枚のレンズ又は複数のレンズを接合した1つの接合レンズより構成されており、前記第2レンズ群の最も物体側のレンズ面は凹形状であることを特徴とする請求項1乃至7のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The second lens group includes one lens or one cemented lens obtained by cementing a plurality of lenses, and the lens surface closest to the object side of the second lens group is concave. Item 8. The zoom lens according to any one of Items 1 to 7. フォーカシングに際して前記第2レンズ群は移動することを特徴とする請求項1乃至8のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, wherein the second lens group moves during focusing. 広角端から望遠端へのズーミングに際して前記第2レンズ群は像側に移動した後に物体側に移動し、前記第3レンズ群は物体側へ移動することを特徴とする請求項1乃至9のいずれか1項に記載のズームレンズ。   The zoom lens from the wide angle end to the telephoto end, the second lens group moves to the object side after moving to the image side, and the third lens group moves to the object side. The zoom lens according to claim 1. 前記第3レンズ群の像側に負の屈折力の第4レンズ群をさらに有し、ズーミングに際して前記第4レンズ群は移動することを特徴とする請求項1乃至10のいずれか1項に記載のズームレンズ。   11. The fourth lens group according to claim 1, further comprising a fourth lens group having a negative refractive power on the image side of the third lens group, and the fourth lens group moves during zooming. Zoom lens. 前記第3レンズ群の像側に配置された正の屈折力の第4レンズ群と、該第4レンズ群の像側に隣接して配置された負の屈折力の第5レンズ群をさらに有し、ズーミングに際して前記第4レンズ群と前記第5レンズ群は移動することを特徴とする請求項1乃至10のいずれか1項に記載のズームレンズ。   A fourth lens group having a positive refractive power disposed on the image side of the third lens group, and a fifth lens group having a negative refractive power disposed adjacent to the image side of the fourth lens group; The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein the fourth lens group and the fifth lens group move during zooming. 請求項1乃至12のいずれか1項に記載のズームレンズと、該ズームレンズによって形成された像を受光する撮像素子を有することを特徴とする撮像装置。   An image pickup apparatus comprising: the zoom lens according to claim 1; and an image pickup element that receives an image formed by the zoom lens. 広角端における撮像半画角をωw、望遠端における撮像半画角をωt、広角端における前記第3レンズ群の横倍率をβ3w、望遠端における前記第3レンズ群の横倍率をβ3tとするとき、
1.50<(tanωw/tanωt)/(β3t/β3w)<7.00
なる条件式を満足することを特徴とする請求項13の撮像装置。
When the imaging half field angle at the wide angle end is ωw, the imaging half field angle at the telephoto end is ωt, the lateral magnification of the third lens group at the wide angle end is β3w, and the lateral magnification of the third lens group at the telephoto end is β3t. ,
1.50 <(tan ωw / tan ωt) / (β3t / β3w) <7.00
The image pickup apparatus according to claim 13, wherein the following conditional expression is satisfied.
JP2016200024A 2016-10-11 2016-10-11 Zoom lens and imaging device including the same Pending JP2018063286A (en)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016200024A JP2018063286A (en) 2016-10-11 2016-10-11 Zoom lens and imaging device including the same
US15/715,328 US10197778B2 (en) 2016-10-11 2017-09-26 Zoom lens and image pickup apparatus including the same
CN201710937344.9A CN107918202B (en) 2016-10-11 2017-10-11 Zoom lens and image pickup apparatus including the same

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2016200024A JP2018063286A (en) 2016-10-11 2016-10-11 Zoom lens and imaging device including the same

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2018063286A true JP2018063286A (en) 2018-04-19
JP2018063286A5 JP2018063286A5 (en) 2019-09-19

Family

ID=61967750

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2016200024A Pending JP2018063286A (en) 2016-10-11 2016-10-11 Zoom lens and imaging device including the same

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2018063286A (en)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020030301A (en) * 2018-08-22 2020-02-27 キヤノン株式会社 Zoom lens and image capturing device having the same

Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007156268A (en) * 2005-12-07 2007-06-21 Konica Minolta Opto Inc Projection optical system and image projection device
JP2010169799A (en) * 2009-01-21 2010-08-05 Casio Computer Co Ltd Zoom lens and projector device using the same
JP2010266577A (en) * 2009-05-13 2010-11-25 Canon Inc Optical system and optical equipment having the same
JP2011013469A (en) * 2009-07-02 2011-01-20 Canon Inc Optical system and optical apparatus including the same
JP2011053663A (en) * 2009-08-04 2011-03-17 Konica Minolta Opto Inc Optical system, image projection apparatus including the same and image pickup device
JP2012173420A (en) * 2011-02-18 2012-09-10 Olympus Imaging Corp Zoom lens
JP2013007881A (en) * 2011-06-24 2013-01-10 Fujifilm Corp Variable magnification optical system for projection and projection display device
JP2014095781A (en) * 2012-11-08 2014-05-22 Olympus Imaging Corp Zoom lens and image capturing device having the same

Patent Citations (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007156268A (en) * 2005-12-07 2007-06-21 Konica Minolta Opto Inc Projection optical system and image projection device
JP2010169799A (en) * 2009-01-21 2010-08-05 Casio Computer Co Ltd Zoom lens and projector device using the same
JP2010266577A (en) * 2009-05-13 2010-11-25 Canon Inc Optical system and optical equipment having the same
JP2011013469A (en) * 2009-07-02 2011-01-20 Canon Inc Optical system and optical apparatus including the same
JP2011053663A (en) * 2009-08-04 2011-03-17 Konica Minolta Opto Inc Optical system, image projection apparatus including the same and image pickup device
JP2012173420A (en) * 2011-02-18 2012-09-10 Olympus Imaging Corp Zoom lens
JP2013007881A (en) * 2011-06-24 2013-01-10 Fujifilm Corp Variable magnification optical system for projection and projection display device
JP2014095781A (en) * 2012-11-08 2014-05-22 Olympus Imaging Corp Zoom lens and image capturing device having the same

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2020030301A (en) * 2018-08-22 2020-02-27 キヤノン株式会社 Zoom lens and image capturing device having the same

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5675680B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5804878B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP6192338B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5634220B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5871630B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5538873B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
US10197778B2 (en) Zoom lens and image pickup apparatus including the same
JP5495654B2 (en) Zoom lens and optical apparatus having the same
JP2014202841A5 (en)
JP5774055B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2011133739A (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5207806B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP6602101B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2014016466A (en) Zoom lens and imaging device having the same
JP2007212537A (en) Zoom lens and imaging apparatus having same
JP6261235B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP6452404B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP7118663B2 (en) ZOOM LENS AND IMAGING DEVICE HAVING THE SAME
JP5828942B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP4537114B2 (en) Zoom lens
JP2020085915A (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP5197262B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP6800691B2 (en) Zoom lens and imaging device with it
JP6425481B2 (en) Zoom lens and imaging device having the same
JP2018063286A (en) Zoom lens and imaging device including the same

Legal Events

Date Code Title Description
A521 Request for written amendment filed

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20190801

A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20190801

RD01 Notification of change of attorney

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421

Effective date: 20191203

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20200709

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20200728

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20210209