JP2017227799A - Image capturing lens, image capturing optical device, and digital equipment - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact image capturing lens which has a wide view angle represented by an imaging view angle 2ω in excess of 65 degrees and a bright F-number, and yet offers reduced distortion aberration and uniform image quality over an entire image, and to provide an image capturing optical device and digital equipment having the same.SOLUTION: An image capturing lens LN has a first lens group Gr1 comprising first through fifth lenses L11-L15 having negative, negative, positive, negative, and positive power, respectively, and is configured to shift focus to an object at a short distance by moving a second lens group Gr2 toward the object side. The first lens L11 and the second lens L12 are meniscus-shaped and are convex on the object side, and the fourth lens L14 and the fifth lens L15 constitute a cemented lens and satisfy the following conditional expressions: -0.7<φ14/φ<-0.3, 0.1<φ15/φ<0.4, -3<φ14/φ15<-1.5, where φ14 represents power of the fourth lens, φ15 represents power of the fifth lens, and φ represents power of the entire system.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は撮像レンズ,撮像光学装置及びデジタル機器に関するものであり、例えば、被写体の映像を撮像素子(例えば、CCD(Charge Coupled Device)型イメージセンサー,CMOS(Complementary Metal-Oxide Semiconductor)型イメージセンサー等の固体撮像素子)で取り込むレンズ交換式デジタルカメラに適したコンパクトで広角・大口径の撮像レンズと、その撮像レンズ及び撮像素子で取り込んだ被写体の映像を電気的な信号として出力する撮像光学装置と、その撮像光学装置を搭載したデジタルカメラ等の画像入力機能付きデジタル機器と、に関するものである。   The present invention relates to an imaging lens, an imaging optical device, and a digital device. For example, an image of a subject is captured by an imaging device (for example, a CCD (Charge Coupled Device) type image sensor, a CMOS (Complementary Metal-Oxide Semiconductor) type image sensor, or the like. A compact, wide-angle, large-aperture imaging lens suitable for an interchangeable lens digital camera captured by a solid-state imaging device), and an imaging optical device that outputs an image of a subject captured by the imaging lens and the imaging device as an electrical signal; The present invention relates to a digital device with an image input function such as a digital camera equipped with the imaging optical device.

近年、レンズ交換式カメラとしてデジタルカメラが一般的になっている。デジタルカメラでは、ユーザーがモニターで等倍の撮影画像を見ることが可能であるため、MTF(Modulation Transfer Function)性能の向上や色収差の低減がより一層求められるようになってきている。しかも、撮影領域の拡大への要求から、撮影全画角2ω:65度以上に広角化されていながら、F値:2以下の大口径の広角レンズが求められている。こういった要求に応えるため、レンズ交換式デジタルカメラ用の交換レンズとしての撮像レンズが、特許文献1で提案されている。   In recent years, digital cameras have become common as interchangeable lens cameras. In digital cameras, it is possible for a user to view a photographed image at the same magnification on a monitor. Therefore, improvement in MTF (Modulation Transfer Function) performance and reduction in chromatic aberration are increasingly required. In addition, a wide-angle lens having a large aperture with an F-number of 2 or less is demanded in response to a demand for enlargement of the imaging region, while the wide angle of view is 2 °: 65 ° or more. In order to meet such demands, Patent Document 1 proposes an imaging lens as an interchangeable lens for a lens interchangeable digital camera.

特開平05−034592号公報JP 05-034592 A

特許文献1で提案されている撮像レンズは、広い画角を実現する一方で、歪曲収差をはじめとする諸収差の補正が不足しており、F値も2.8程度である。   The imaging lens proposed in Patent Document 1 realizes a wide angle of view, but lacks correction of various aberrations including distortion, and the F value is about 2.8.

本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであって、その目的は、撮影全画角2ω:65度を超える広い画角と明るいF値を実現しながら歪曲収差を抑え、画像全体で均一な画質が得られる小型の撮像レンズ,それを備えた撮像光学装置及びデジタル機器を提供することにある。   The present invention has been made in view of such a situation, and an object of the present invention is to suppress distortion aberration while realizing a wide angle of view exceeding 2 °: 65 degrees and a bright F value, and to suppress distortion in the entire image. It is an object of the present invention to provide a small imaging lens capable of obtaining uniform image quality, an imaging optical apparatus and a digital apparatus having the same.

上記目的を達成するために、第1の発明の撮像レンズは、物体側から順に、第1群と、正パワーを有する第2群と、からなり、
前記第1群が、物体側から順に、負パワーを有する第1レンズと、負パワーを有する第2レンズと、正パワーを有する第3レンズと、負パワーを有する第4レンズと、正パワーを有する第5レンズと、を有し、
前記第1レンズと前記第2レンズが物体側に凸のメニスカス形状を有し、
前記第4レンズと前記第5レンズとで接合レンズが構成され、
前記第1群の位置を固定した状態で前記第2群を物体側に移動させることにより、近距離物体へのフォーカシングを行い、
以下の条件式(1)〜(3)を満足することを特徴とする。
−0.7<φ14/φ<−0.3 …(1)
0.1<φ15/φ<0.4 …(2)
−3<φ14/φ15<−1.5 …(3)
ただし、
φ14:前記第1群の第4レンズのパワー、
φ15:前記第1群の第5レンズのパワー、
φ:全系のパワー、
である。
In order to achieve the above object, the imaging lens of the first invention comprises, in order from the object side, a first group and a second group having positive power,
The first group includes, in order from the object side, a first lens having negative power, a second lens having negative power, a third lens having positive power, a fourth lens having negative power, and positive power. A fifth lens having
The first lens and the second lens have a meniscus shape convex toward the object side;
The fourth lens and the fifth lens constitute a cemented lens,
Focusing on a short-distance object is performed by moving the second group to the object side with the position of the first group fixed.
The following conditional expressions (1) to (3) are satisfied.
−0.7 <φ14 / φ <−0.3 (1)
0.1 <φ15 / φ <0.4 (2)
−3 <φ14 / φ15 <−1.5 (3)
However,
φ14: power of the fourth lens in the first group,
φ15: the power of the fifth lens in the first group,
φ: Power of the entire system,
It is.

第2の発明の撮像レンズは、上記第1の発明において、前記第4,第5レンズからなる接合レンズが負の合成パワーを有することを特徴とする。   The imaging lens according to a second aspect is characterized in that, in the first aspect, the cemented lens composed of the fourth and fifth lenses has a negative combined power.

第3の発明の撮像レンズは、上記第1又は第2の発明において、以下の条件式(4)を満足することを特徴とする。
Nd15>1.8 …(4)
ただし、
Nd15:前記第1群の第5レンズのd線に関する屈折率、
である。
An imaging lens according to a third aspect of the invention is characterized in that, in the first or second aspect of the invention, the following conditional expression (4) is satisfied.
Nd15> 1.8 (4)
However,
Nd15: Refractive index related to the d-line of the fifth lens of the first group,
It is.

第4の発明の撮像レンズは、上記第1〜第3のいずれか1つの発明において、前記第1群において最も像側に位置するレンズが正パワーを有することを特徴とする。   The imaging lens of a fourth invention is characterized in that, in any one of the first to third inventions, the lens located closest to the image side in the first group has a positive power.

第5の発明の撮像レンズは、上記第1〜第4のいずれか1つの発明において、絞りの物体側に隣り合って位置するレンズが以下の条件式(5)を満足することを特徴とする。
θgf−(−0.00162νd+0.6415)<0.012 …(5)
ただし、
θgf:レンズ材料の部分分散比、
θgf=(Ng−NF)/(NF−NC)
Ng:g線に関する屈折率、
NF:F線に関する屈折率、
NC:C線に関する屈折率、
νd:レンズ材料のd線に関するアッべ数、
である。
An imaging lens according to a fifth invention is characterized in that, in any one of the first to fourth inventions, a lens located adjacent to the object side of the diaphragm satisfies the following conditional expression (5). .
θgf − (− 0.00162νd + 0.6415) <0.012 (5)
However,
θgf: partial dispersion ratio of the lens material,
θgf = (Ng−NF) / (NF−NC)
Ng: refractive index for g-line,
NF: refractive index for F-line,
NC: Refractive index for C-line,
νd: Abbe number related to the d-line of the lens material,
It is.

第6の発明の撮像レンズは、上記第1〜第5のいずれか1つの発明において、前記第1群が正パワーを有することを特徴とする。   The imaging lens of a sixth invention is characterized in that, in any one of the first to fifth inventions, the first group has positive power.

第7の発明の撮像レンズは、上記第1〜第6のいずれか1つの発明において、以下の条件式(6)を満足することを特徴とする。
Nd13>1.8 …(6)
ただし、
Nd13:前記第1群の第3レンズのd線に関する屈折率、
である。
An imaging lens according to a seventh invention is characterized in that, in any one of the first to sixth inventions, the following conditional expression (6) is satisfied.
Nd13> 1.8 (6)
However,
Nd13: the refractive index of the third lens of the first group with respect to the d-line,
It is.

第8の発明の撮像レンズは、上記第1〜第7のいずれか1つの発明において、前記第2群が物体側から連続して2枚以上の正レンズを有することを特徴とする。   The imaging lens of an eighth invention is characterized in that, in any one of the first to seventh inventions, the second group has two or more positive lenses continuously from the object side.

第9の発明の撮像レンズは、上記第1〜第8のいずれか1つの発明において、前記第2群が、物体側から順に、正レンズ,正レンズ,正レンズ,負レンズ,絞り,負レンズ,正レンズ,正レンズ及び正レンズを有することを特徴とする。   An imaging lens according to a ninth aspect is the imaging lens according to any one of the first to eighth aspects, wherein the second group includes, in order from the object side, a positive lens, a positive lens, a positive lens, a negative lens, a diaphragm, and a negative lens. , A positive lens, a positive lens, and a positive lens.

第10の発明の撮像レンズは、上記第1〜第9のいずれか1つの発明において、非球面レンズを3枚以上有することを特徴とする。   An imaging lens of a tenth invention is characterized in that in any one of the first to ninth inventions, the imaging lens has three or more aspheric lenses.

第11の発明の撮像光学装置は、上記第1〜第10のいずれか1つの発明に係る撮像レンズと、撮像面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の撮像面上に被写体の光学像が形成されるように前記撮像レンズが設けられていることを特徴とする。   An imaging optical device according to an eleventh aspect includes an imaging lens according to any one of the first to tenth aspects, and an imaging element that converts an optical image formed on the imaging surface into an electrical signal. And the imaging lens is provided so that an optical image of a subject is formed on the imaging surface of the imaging device.

第12の発明のデジタル機器は、上記第11の発明に係る撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影,動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とする。   According to a twelfth aspect of the present invention, there is provided a digital apparatus including the imaging optical device according to the eleventh aspect of the present invention, to which at least one function of still image shooting and moving image shooting of a subject is added.

本発明によれば、撮影全画角2ω:65度を超える広い画角と明るいF値を実現しながら歪曲収差を抑え、画像全体で均一な画質が得られる小型の撮像レンズ及び撮像光学装置を実現することができる。その撮像レンズ又は撮像光学装置をデジタル機器(例えばデジタルカメラ)に用いることによって、デジタル機器に対して高性能の画像入力機能をコンパクトに付加することが可能となる。   According to the present invention, there is provided a small imaging lens and an imaging optical device that can achieve a wide field angle of 2ω: 65 degrees and a bright F value while suppressing distortion while achieving uniform image quality over the entire image. Can be realized. By using the imaging lens or the imaging optical device for a digital device (for example, a digital camera), a high-performance image input function can be added to the digital device in a compact manner.

第1の実施の形態(実施例1)のレンズ構成図。The lens block diagram of 1st Embodiment (Example 1). 第2の実施の形態(実施例2)のレンズ構成図。The lens block diagram of 2nd Embodiment (Example 2). 第3の実施の形態(実施例3)のレンズ構成図。The lens block diagram of 3rd Embodiment (Example 3). 第4の実施の形態(実施例4)のレンズ構成図。The lens block diagram of 4th Embodiment (Example 4). 実施例1の縦収差図。FIG. 3 is a longitudinal aberration diagram of Example 1. 実施例2の縦収差図。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of Example 2. 実施例3の縦収差図。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of Example 3. 実施例4の縦収差図。FIG. 6 is a longitudinal aberration diagram of Example 4. 実施例1の第1フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the first focus position in Example 1; 実施例1の第2フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 5 is a lateral aberration diagram at the second focus position in Example 1; 実施例2の第1フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at the first focus position in Example 2. 実施例2の第2フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the second focus position in Example 2. 実施例3の第1フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 10 is a lateral aberration diagram at the first focus position in Example 3. 実施例3の第2フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the second focus position in Example 3. 実施例4の第1フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 12 is a lateral aberration diagram at the first focus position in Example 4; 実施例4の第2フォーカスポジションでの横収差図。FIG. 6 is a lateral aberration diagram at the second focus position in Example 4; 撮像光学装置を搭載したデジタル機器の概略構成例を示す模式図。FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a schematic configuration example of a digital device equipped with an imaging optical device.

以下、本発明の実施の形態に係る撮像レンズ,撮像光学装置及びデジタル機器を説明する。本発明の実施の形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、第1群と、正パワーを有する第2群と、からなり(パワー:焦点距離の逆数で定義される量)、前記第1群が、物体側から順に、負パワーを有する第1レンズと、負パワーを有する第2レンズと、正パワーを有する第3レンズと、負パワーを有する第4レンズと、正パワーを有する第5レンズと、を有している。そして、前記第1レンズと前記第2レンズが物体側に凸のメニスカス形状を有し、前記第4レンズと前記第5レンズとで接合レンズが構成され、前記第1群の位置を固定した状態で前記第2群を物体側に移動させることにより、近距離物体へのフォーカシングを行う構成になっている。   Hereinafter, an imaging lens, an imaging optical device, and a digital device according to an embodiment of the present invention will be described. An imaging lens according to an embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a first group and a second group having positive power (power: an amount defined by the reciprocal of the focal length), and the first lens. In order from the object side, the group has a first lens having negative power, a second lens having negative power, a third lens having positive power, a fourth lens having negative power, and a fifth lens having positive power. And a lens. The first lens and the second lens have a meniscus shape convex toward the object side, the cemented lens is configured by the fourth lens and the fifth lens, and the position of the first group is fixed. Then, the second group is moved to the object side to perform focusing on a short-distance object.

また、上記撮像レンズは以下の条件式(1)〜(3)を満足することを特徴としている。
−0.7<φ14/φ<−0.3 …(1)
0.1<φ15/φ<0.4 …(2)
−3<φ14/φ15<−1.5 …(3)
ただし、
φ14:第4レンズのパワー(つまり、第1群を構成する第4レンズの焦点距離f14の逆数)、
φ15:第5レンズのパワー(つまり、第1群を構成する第5レンズの焦点距離f15の逆数)、
φ:全系のパワー(つまり、全系の合成焦点距離fの逆数)、
である。
Further, the imaging lens satisfies the following conditional expressions (1) to (3).
−0.7 <φ14 / φ <−0.3 (1)
0.1 <φ15 / φ <0.4 (2)
−3 <φ14 / φ15 <−1.5 (3)
However,
φ14: power of the fourth lens (that is, the reciprocal of the focal length f14 of the fourth lens constituting the first group),
φ15: power of the fifth lens (that is, the reciprocal of the focal length f15 of the fifth lens constituting the first group),
φ: power of the entire system (that is, the reciprocal of the combined focal length f of the entire system),
It is.

第1群では、物体側から順に第1レンズと第2レンズに負パワーを持たせることで、それぞれのパワーを弱めることができ、歪曲収差に代表される諸収差を低減することができる。しかも、第1,第2レンズの形状を両方とも物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることにより、広い画角から入射する光線を緩やかに曲げて像面湾曲やコマ収差の発生を防止し、第1レンズと第2レンズで発生した負の歪曲を正パワーの第3レンズで適度に補正することができる。   In the first group, by giving negative power to the first lens and the second lens in order from the object side, each power can be weakened and various aberrations represented by distortion aberration can be reduced. In addition, the first and second lenses are both meniscus shaped with a convex surface facing the object side, so that rays incident from a wide angle of view are gently bent to prevent field curvature and coma. Negative distortion generated in the first lens and the second lens can be appropriately corrected by the third lens having a positive power.

第4レンズと第5レンズを負正の接合レンズとし、条件式(1)〜(3)を満たす適切なパワー配置とすることで、球面収差・像面湾曲の発生を小さくして、設計性能だけでなく、最終的な製品性能をも良好にすることができる。なお、光軸上の厚さが1mm以下の樹脂層は、上記接合レンズを構成するものではない。したがって、レンズを形成する材料として樹脂が芯厚1mm以下でレンズ面に形成されたレンズ(例えば、複合型非球面レンズ)は、接合レンズではなく1枚のレンズとして考えるものとする。   By making the fourth lens and the fifth lens a negative-positive cemented lens and having an appropriate power arrangement that satisfies the conditional expressions (1) to (3), it is possible to reduce the occurrence of spherical aberration and field curvature, and to achieve design performance. Not only can the final product performance be improved. A resin layer having a thickness on the optical axis of 1 mm or less does not constitute the cemented lens. Therefore, a lens (for example, a composite aspherical lens) in which a resin is formed on the lens surface with a core thickness of 1 mm or less as a material for forming the lens is considered as a single lens, not a cemented lens.

条件式(1)は、第4レンズのパワーに関する好ましい条件範囲を規定している。条件式(1)の下限を上回ると、負のパワーが強くなり過ぎず、全長が増大するのを防止することができる。一方、条件式(1)の上限を下回ると、負のパワーが弱くなり過ぎず、像面湾曲,軸上色収差等の諸収差を良好に補正することができる。   Conditional expression (1) defines a preferable condition range regarding the power of the fourth lens. If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the negative power will not become too strong, and the increase in the total length can be prevented. On the other hand, below the upper limit of conditional expression (1), the negative power does not become too weak, and various aberrations such as field curvature and axial chromatic aberration can be corrected well.

条件式(2)は、第5レンズのパワーに関する好ましい条件範囲を規定している。条件式(2)の下限を上回ると、正のパワーが弱くなり過ぎず、第1群をアフォーカルな光学系に近づけることができるため、近距離物体へのフォーカス時に収差の変動を抑えることができる。また、全長が増大するのを防止することができる。一方、条件式(2)の上限を下回ると、正のパワーが強くなり過ぎず、球面収差をはじめ諸収差の発生を防止することができる。   Conditional expression (2) defines a preferable condition range regarding the power of the fifth lens. If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the positive power does not become too weak, and the first group can be brought closer to an afocal optical system, so that fluctuations in aberrations can be suppressed when focusing on a close object. it can. Further, it is possible to prevent the total length from increasing. On the other hand, below the upper limit of the conditional expression (2), the positive power does not become too strong, and the occurrence of various aberrations including spherical aberration can be prevented.

条件式(3)は、条件式(1)と条件式(2)で規定されるパワーを、第1群における第4レンズと第5レンズとのパワー比で最適化している。条件式(3)の下限を上回ると、正レンズに対して負レンズのパワーが強くなり過ぎず、歪曲収差が大きくなりすぎるのを防止することができる。条件式(3)の上限を下回ると、正レンズに対して負レンズのパワーが弱くなり過ぎず、像面湾曲,軸上色収差等の諸収差を良好に補正することができる。   Conditional expression (3) optimizes the power defined by conditional expression (1) and conditional expression (2) by the power ratio of the fourth lens and the fifth lens in the first group. If the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the power of the negative lens will not be too strong with respect to the positive lens, and it will be possible to prevent distortion from becoming too large. Below the upper limit of conditional expression (3), the power of the negative lens does not become too weak with respect to the positive lens, and various aberrations such as field curvature and longitudinal chromatic aberration can be corrected well.

条件式(1)〜(3)を満たすように第4レンズと第5レンズのパワー配置を設定すると、収差の改善とともに広い画角を有しながら画像全体で均一な画質と明るいF値を実現することができる。しかし、それぞれのレンズが偏芯した際に、収差の発生、特に軸上でのコマ収差の発生が顕著になり、本来の性能を発揮することが困難になるおそれがある。この問題を解消するため、第4レンズと第5レンズとで接合レンズを構成している。第4,第5レンズを接合レンズにすれば、レンズの偏芯に起因する問題は生じないため、設計性能だけでなく、最終的な製品性能をも改善することができる。   Setting the power arrangement of the 4th lens and 5th lens to satisfy the conditional expressions (1) to (3) realizes uniform image quality and bright F-number in the entire image while improving the aberration and having a wide angle of view. can do. However, when each lens is decentered, the occurrence of aberration, particularly the occurrence of coma on the axis, becomes significant, and it may be difficult to exhibit its original performance. In order to solve this problem, the fourth lens and the fifth lens constitute a cemented lens. If the fourth and fifth lenses are cemented lenses, there is no problem caused by the eccentricity of the lens, so that not only the design performance but also the final product performance can be improved.

つまり上記特徴的構成によると、撮影全画角2ω:65度を超える広い画角と明るいF値を実現しながら歪曲収差等の諸収差を抑え、画像全体で均一な画質が得られる小型の撮像レンズ及びそれを備えた撮像光学装置を実現することができる。その撮像レンズ又は撮像光学装置をデジタル機器(例えばデジタルカメラ)に用いることによって、デジタル機器に対して高性能の画像入力機能を軽量・コンパクトに付加することが可能となり、デジタル機器のコンパクト化,低コスト化,高性能化,高機能化等に寄与することができる。例えば、上記特徴的構成を有する撮像レンズは、デジタルカメラ用・ビデオカメラ用の交換レンズとして好適であるため、持ち運びに便利な軽量・小型で高性能な交換レンズを実現することができる。こういった効果をバランス良く得るとともに、更に高い光学性能,軽量・小型化等を達成するための条件等を以下に説明する。   In other words, according to the above-described characteristic configuration, a small imaging that can obtain a uniform image quality over the entire image while suppressing a variety of aberrations such as distortion while realizing a wide field angle of 2ω: 65 degrees and a bright F value. A lens and an imaging optical device including the lens can be realized. By using the imaging lens or imaging optical device in a digital device (for example, a digital camera), it becomes possible to add a high-performance image input function to the digital device in a lightweight and compact manner. It can contribute to cost, high performance and high functionality. For example, since an imaging lens having the above-described characteristic configuration is suitable as an interchangeable lens for a digital camera or a video camera, a lightweight, small, and high-performance interchangeable lens that is convenient to carry can be realized. In the following, conditions for obtaining such effects in a well-balanced manner and achieving higher optical performance, light weight, downsizing, and the like will be described.

前記第4レンズに関しては、以下の条件式(1a)を満たすことが望ましく、条件式(1b)を満たすことが更に望ましい。
−0.6<φ14/φ<−0.3 …(1a)
−0.55<φ14/φ<−0.35 …(1b)
これらの条件式(1a),(1b)は、前記条件式(1)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(1a)、更に好ましくは条件式(1b)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
Regarding the fourth lens, it is desirable to satisfy the following conditional expression (1a), and it is more desirable to satisfy the conditional expression (1b).
−0.6 <φ14 / φ <−0.3 (1a)
−0.55 <φ14 / φ <−0.35 (1b)
These conditional expressions (1a) and (1b) define more preferable condition ranges based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (1). Therefore, the above effect can be further enhanced by preferably satisfying conditional expression (1a), more preferably satisfying conditional expression (1b).

前記第5レンズに関しては、以下の条件式(2a)を満たすことが望ましく、条件式(2b)を満たすことが更に望ましい。
0.2<φ15/φ<0.4 …(2a)
0.2<φ15/φ<0.3 …(2b)
これらの条件式(2a),(2b)は、前記条件式(2)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(2a)、更に好ましくは条件式(2b)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
Regarding the fifth lens, it is preferable that the following conditional expression (2a) is satisfied, and it is more preferable that the conditional expression (2b) is satisfied.
0.2 <φ15 / φ <0.4 (2a)
0.2 <φ15 / φ <0.3 (2b)
These conditional expressions (2a) and (2b) define more preferable condition ranges based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (2). Therefore, the above effect can be further enhanced by preferably satisfying conditional expression (2a), more preferably satisfying conditional expression (2b).

前記第4,第5レンズに関しては、以下の条件式(3a)を満足することが望ましい。
−3<φ14/φ15<−2 …(3a)
この条件式(3a)は、前記条件式(3)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(3a)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
Regarding the fourth and fifth lenses, it is preferable that the following conditional expression (3a) is satisfied.
-3 <φ14 / φ15 <-2 (3a)
This conditional expression (3a) defines a more preferable condition range based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (3). Therefore, the above effect can be further increased preferably by satisfying conditional expression (3a).

前記第4,第5レンズからなる接合レンズは、負の合成パワーを有することが望ましい。負パワーの第4レンズと正パワーの第5レンズを接合レンズとし、その接合レンズに負パワーを持たせると、像面湾曲の補正が可能となるため、画面周辺まで良好な画像を得ることができる。   It is preferable that the cemented lens including the fourth and fifth lenses has a negative combined power. If the fourth lens with negative power and the fifth lens with positive power are cemented lenses, and the cemented lens has negative power, it is possible to correct curvature of field, so that a good image can be obtained up to the periphery of the screen. it can.

前記第5レンズに関しては、以下の条件式(4)を満足することが望ましい。
Nd15>1.8 …(4)
ただし、
Nd15:前記第1群の第5レンズのd線に関する屈折率、
である。
Regarding the fifth lens, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied.
Nd15> 1.8 (4)
However,
Nd15: Refractive index related to the d-line of the fifth lens of the first group,
It is.

第1群において接合レンズを構成する第5レンズが条件式(4)を満足することで、そのレンズ面の曲率を小さくすること(つまり曲率を緩くすること)ができ、球面収差の発生を効果的に低減することができる。また、接合面の曲率を小さくすることが可能となるため接合が容易になり、また信頼性が向上するというメリットもある。   When the fifth lens constituting the cemented lens in the first group satisfies the conditional expression (4), the curvature of the lens surface can be reduced (that is, the curvature can be reduced), and the generation of spherical aberration is effective. Can be reduced. In addition, since the curvature of the joining surface can be reduced, joining is facilitated, and there is an advantage that reliability is improved.

前記第1群において最も像側に位置するレンズは、正パワーを有することが望ましい。第1群における最も像側のレンズに正パワーを持たせると、第2群への光線入射高さを低減することができるため、フォーカス群の小型化が可能となる。また、第1群をアフォーカルな光学系に近づけることができるため、近距離物体へのフォーカス時に収差の変動を抑えることができる。   The lens located closest to the image side in the first group preferably has positive power. When the most image-side lens in the first group has positive power, the height of light incident on the second group can be reduced, and the focus group can be downsized. In addition, since the first group can be brought close to an afocal optical system, it is possible to suppress fluctuations in aberrations when focusing on a short-distance object.

絞りの物体側に隣り合って位置するレンズは、以下の条件式(5)を満足することが望ましい。
θgf−(−0.00162νd+0.6415)<0.012 …(5)
ただし、
θgf:レンズ材料の部分分散比、
θgf=(Ng−NF)/(NF−NC)
Ng:g線に関する屈折率、
NF:F線に関する屈折率、
NC:C線に関する屈折率、
νd:レンズ材料のd線に関するアッべ数、
である。
It is desirable that the lens located adjacent to the object side of the diaphragm satisfies the following conditional expression (5).
θgf − (− 0.00162νd + 0.6415) <0.012 (5)
However,
θgf: partial dispersion ratio of the lens material,
θgf = (Ng−NF) / (NF−NC)
Ng: refractive index for g-line,
NF: refractive index for F-line,
NC: Refractive index for C-line,
νd: Abbe number related to the d-line of the lens material,
It is.

条件式(5)は、絞りの物体側に隣り合って位置するレンズの部分分散比に関する好ましい範囲を規定している。この構成によると、軸上色収差を低減して、色にじみの発生を防止することができる。   Conditional expression (5) defines a preferable range regarding the partial dispersion ratio of the lenses located adjacent to the object side of the stop. According to this configuration, it is possible to reduce axial chromatic aberration and prevent color blurring.

絞りの物体側に隣り合って位置するレンズは、以下の条件式(5a)を満たすことが望ましく、条件式(5b)を満たすことが更に望ましい。
θgf−(−0.00162νd+0.6415)<0.006 …(5a)
θgf−(−0.00162νd+0.6415)<0.003 …(5b)
これらの条件式(5a),(5b)は、前記条件式(5)が規定している条件範囲のなかでも、前記観点等に基づいた更に好ましい条件範囲を規定している。したがって、好ましくは条件式(5a)、更に好ましくは条件式(5b)を満たすことにより、上記効果をより一層大きくすることができる。
It is desirable that the lens positioned adjacent to the object side of the diaphragm satisfies the following conditional expression (5a), and more desirably satisfies the following conditional expression (5b).
θgf − (− 0.00162νd + 0.6415) <0.006 (5a)
θgf − (− 0.00162νd + 0.6415) <0.003 (5b)
These conditional expressions (5a) and (5b) define more preferable condition ranges based on the above viewpoints, etc., among the condition ranges defined by the conditional expression (5). Therefore, the above effect can be further enhanced by preferably satisfying conditional expression (5a), more preferably satisfying conditional expression (5b).

前記第1群は、正パワーを有することが望ましい。第1群に正パワーを持たせることにより、全長を短縮することができる。   The first group preferably has positive power. By giving positive power to the first group, the total length can be shortened.

前記第3レンズに関しては、以下の条件式(6)を満足することが望ましい。
Nd13>1.8 …(6)
ただし、
Nd13:前記第1群の第3レンズのd線に関する屈折率、
である。
Regarding the third lens, it is preferable that the following conditional expression (6) is satisfied.
Nd13> 1.8 (6)
However,
Nd13: the refractive index of the third lens of the first group with respect to the d-line,
It is.

負パワーを有する第1レンズと第2レンズで発生した歪曲収差を補正するため、第3レンズには強い曲率(つまり絶対値の大きい曲率)を持たせたいが、第1群における第3レンズが条件式(6)を満足することで、そのレンズ面の曲率を緩くすること(つまり曲率の絶対値を小さくすること)が可能となる。したがって、球面収差の発生を効果的に低減することができる。   In order to correct distortion occurring in the first lens and the second lens having negative power, the third lens is desired to have a strong curvature (that is, a curvature having a large absolute value). By satisfying conditional expression (6), the curvature of the lens surface can be relaxed (that is, the absolute value of the curvature can be reduced). Therefore, the occurrence of spherical aberration can be effectively reduced.

前記第2群は、物体側から連続して2枚以上の正レンズを有することが望ましい。この構成によると、正パワーを2枚以上のレンズで負担することによって、第2群に入射した光線を緩やかに曲げることができ、球面収差をはじめとする諸収差の発生を効果的に低減することができる。   The second group preferably includes two or more positive lenses continuously from the object side. According to this configuration, when the positive power is borne by two or more lenses, the light incident on the second group can be gently bent, and the occurrence of various aberrations including spherical aberration is effectively reduced. be able to.

前記第2群は、物体側から順に、正レンズ,正レンズ,正レンズ,負レンズ,絞り,負レンズ,正レンズ,正レンズ及び正レンズを有することが望ましい。この構成によると、第2群を構成するレンズのパワー配置が絞りを挟んで対称になるため、コマ収差,歪曲収差,倍率色収差等の発生を低減することができる。   The second group preferably includes, in order from the object side, a positive lens, a positive lens, a positive lens, a negative lens, a diaphragm, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens. According to this configuration, since the power arrangement of the lenses constituting the second group is symmetric with respect to the stop, the occurrence of coma aberration, distortion aberration, lateral chromatic aberration, and the like can be reduced.

非球面レンズを3枚以上有することが望ましい。前述した特徴的構成を有する撮像レンズが非球面レンズを3枚以上有することにより、各非球面レンズで特定の収差補正に特化することが可能となり、諸収差の補正をより効果的に行うことができる。例えば、第1群において物体側から1枚目乃至3枚目に非球面レンズを配した場合、特に歪曲収差と湾曲収差を効果的に補正することができる。絞りから1枚目乃至3枚目に非球面レンズを配した場合、特に球面収差を効果的に補正することができる。像側から1枚目乃至3枚目に非球面レンズを配した場合、特にコマ収差と湾曲収差を効果的に補正することができる。   It is desirable to have three or more aspheric lenses. When the imaging lens having the above-described characteristic configuration has three or more aspheric lenses, each aspheric lens can be specialized for specific aberration correction, and various aberrations can be corrected more effectively. Can do. For example, when an aspheric lens is disposed on the first to third lenses from the object side in the first group, it is possible to effectively correct distortion and curvature aberrations in particular. When an aspherical lens is disposed on the first to third lenses from the stop, spherical aberration can be corrected particularly effectively. When an aspherical lens is disposed on the first to third lenses from the image side, coma and curvature aberrations can be particularly effectively corrected.

以上説明した撮像レンズは、画像入力機能付きデジタル機器(例えば、レンズ交換式デジタルカメラ)用の撮像レンズとしての使用に適しており、これを撮像素子等と組み合わせることにより、被写体の映像を光学的に取り込んで電気的な信号として出力する撮像光学装置を構成することができる。撮像光学装置は、被写体の静止画撮影や動画撮影に用いられるカメラの主たる構成要素を成す光学装置であり、例えば、物体(すなわち被写体)側から順に、物体の光学像を形成する撮像レンズと、その撮像レンズにより形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子(イメージセンサー)と、を備えることにより構成される。そして、撮像素子の受光面(すなわち撮像面)上に被写体の光学像が形成されるように、前述した特徴的構成を有する撮像レンズが配置されることにより、小型・低コストで高い性能を有する撮像光学装置やそれを備えたデジタル機器を実現することができる。   The imaging lens described above is suitable for use as an imaging lens for a digital device with an image input function (for example, an interchangeable lens digital camera). By combining this with an imaging device, an image of a subject is optically displayed. It is possible to configure an image pickup optical device that takes in and outputs as an electrical signal. The imaging optical device is an optical device that constitutes a main component of a camera used for still image shooting and moving image shooting of a subject, for example, an imaging lens that forms an optical image of an object in order from the object (that is, subject) side, An image pickup device (image sensor) that converts an optical image formed by the image pickup lens into an electrical signal is provided. Then, the imaging lens having the above-described characteristic configuration is arranged so that an optical image of the subject is formed on the light receiving surface (that is, the imaging surface) of the imaging device, and thus has high performance at a small size, low cost. An imaging optical device and a digital device including the imaging optical device can be realized.

画像入力機能付きデジタル機器の例としては、デジタルカメラ,ビデオカメラ,監視カメラ,防犯カメラ,車載カメラ,テレビ電話用カメラ等のカメラが挙げられる。また、パーソナルコンピューター,携帯用デジタル機器(例えば、携帯電話,スマートフォン(高機能携帯電話),タブレット端末,モバイルコンピューター等),これらの周辺機器(スキャナー,プリンター,マウス等),その他のデジタル機器(ドライブレコーダー,防衛機器等)等に内蔵又は外付けによりカメラ機能が搭載されたものが挙げられる。これらの例から分かるように、撮像光学装置を用いることによりカメラを構成することができるだけでなく、各種機器に撮像光学装置を搭載することによりカメラ機能を付加することが可能である。例えば、カメラ付き携帯電話等の画像入力機能付きデジタル機器を構成することが可能である。   Examples of digital devices with an image input function include cameras such as digital cameras, video cameras, surveillance cameras, security cameras, in-vehicle cameras, and videophone cameras. In addition, personal computers, portable digital devices (for example, mobile phones, smart phones (high performance mobile phones), tablet terminals, mobile computers, etc.), peripheral devices (scanners, printers, mice, etc.), and other digital devices (drives) Recorders, defense equipment, etc.) with built-in or external camera functions. As can be seen from these examples, it is possible not only to configure a camera by using an imaging optical device, but also to add a camera function by mounting the imaging optical device on various devices. For example, a digital device with an image input function such as a mobile phone with a camera can be configured.

図17に、画像入力機能付きデジタル機器の一例として、デジタル機器DUの概略構成例を模式的断面で示す。図17に示すデジタル機器DUに搭載されている撮像光学装置LUは、物体(すなわち被写体)側から順に、物体の光学像(像面)IMを形成する撮像レンズLN(AX:光軸)と、撮像レンズLNにより受光面(撮像面)SS上に形成された光学像IMを電気的な信号に変換する撮像素子SRと、を備えており、必要に応じて平行平面板(例えば、撮像素子SRのカバーガラス;必要に応じて配置される光学的ローパスフィルター,赤外カットフィルター等の光学フィルター等に相当する。)も配置される。   FIG. 17 is a schematic cross-sectional view showing a schematic configuration example of a digital device DU as an example of a digital device with an image input function. The imaging optical device LU mounted on the digital device DU shown in FIG. 17 includes an imaging lens LN (AX: optical axis) that forms an optical image (image plane) IM of the object in order from the object (that is, subject) side, An imaging element SR that converts the optical image IM formed on the light receiving surface (imaging surface) SS by the imaging lens LN into an electrical signal, and a parallel flat plate (for example, the imaging element SR) as necessary. (Corresponding to an optical filter such as an optical low-pass filter and an infrared cut filter, which are arranged as necessary).

この撮像光学装置LUで画像入力機能付きデジタル機器DUを構成する場合、通常そのボディ内部に撮像光学装置LUを配置することになるが、カメラ機能を実現する際には必要に応じた形態を採用することが可能である。例えば、ユニット化した撮像光学装置LUをデジタル機器DUの本体に対して回動可能に構成してもよく、ユニット化した撮像光学装置LUをイメージセンサー付き交換レンズとして、デジタル機器DU(つまり、レンズ交換式カメラ)の本体に対して着脱可能に構成してもよい。   When a digital device DU with an image input function is constituted by this imaging optical device LU, the imaging optical device LU is usually arranged inside the body, but when necessary to realize the camera function, a form as necessary is adopted. Is possible. For example, the unitized imaging optical device LU may be configured to be rotatable with respect to the main body of the digital device DU. The unitized imaging optical device LU is used as an interchangeable lens with an image sensor, and the digital device DU (that is, the lens) You may comprise so that attachment or detachment with respect to the main body of a replaceable camera is possible.

撮像レンズLNは、2群構成の広角レンズであり、第1群の位置を固定した状態(つまり、像面IMに対して位置固定した状態)で正パワーの第2群を光軸AXに沿って物体側に移動させることにより、近距離物体へのフォーカシングを行い、撮像素子SRの受光面SS上に光学像IMを形成する構成になっている。撮像素子SRとしては、例えば複数の画素を有するCCD型イメージセンサー,CMOS型イメージセンサー等の固体撮像素子が用いられる。撮像レンズLNは、撮像素子SRの光電変換部である受光面SS上に被写体の光学像IMが形成されるように設けられているので、撮像レンズLNによって形成された光学像IMは、撮像素子SRによって電気的な信号に変換される。   The imaging lens LN is a wide-angle lens having a two-group configuration, and the second group having a positive power along the optical axis AX in a state where the position of the first group is fixed (that is, the position is fixed with respect to the image plane IM). By moving to the object side, focusing on a short-distance object is performed, and an optical image IM is formed on the light receiving surface SS of the image sensor SR. As the image sensor SR, for example, a solid-state image sensor such as a CCD image sensor or a CMOS image sensor having a plurality of pixels is used. Since the imaging lens LN is provided so that the optical image IM of the subject is formed on the light receiving surface SS which is a photoelectric conversion unit of the imaging element SR, the optical image IM formed by the imaging lens LN is the imaging element. It is converted into an electric signal by SR.

デジタル機器DUは、撮像光学装置LUの他に、信号処理部1,制御部2,メモリー3,操作部4,表示部5等を備えている。撮像素子SRで生成した信号は、信号処理部1で所定のデジタル画像処理や画像圧縮処理等が必要に応じて施され、デジタル映像信号としてメモリー3(半導体メモリー,光ディスク等)に記録されたり、場合によってはケーブルを介したり赤外線信号等に変換されたりして他の機器に伝送される(例えば携帯電話の通信機能)。制御部2はマイクロコンピューターからなっており、撮影機能(静止画撮影機能,動画撮影機能等),画像再生機能等の機能の制御;フォーカシング,手ぶれ補正等のためのレンズ移動機構の制御等を集中的に行う。例えば、被写体の静止画撮影,動画撮影のうちの少なくとも一方を行うように、制御部2により撮像光学装置LUに対する制御が行われる。表示部5は液晶モニター等のディスプレイを含む部分であり、撮像素子SRによって変換された画像信号あるいはメモリー3に記録されている画像情報を用いて画像表示を行う。操作部4は、操作ボタン(例えばレリーズボタン),操作ダイヤル(例えば撮影モードダイヤル)等の操作部材を含む部分であり、操作者が操作入力した情報を制御部2に伝達する。   The digital device DU includes a signal processing unit 1, a control unit 2, a memory 3, an operation unit 4, a display unit 5 and the like in addition to the imaging optical device LU. The signal generated by the image sensor SR is subjected to predetermined digital image processing, image compression processing, and the like in the signal processing unit 1 as necessary, and recorded as a digital video signal in the memory 3 (semiconductor memory, optical disc, etc.) In some cases, it is transmitted to other devices via a cable or converted into an infrared signal or the like (for example, a communication function of a mobile phone). The control unit 2 is composed of a microcomputer, and controls functions such as shooting functions (still image shooting function, movie shooting function, etc.) and image playback functions; focusing, lens movement mechanism control for camera shake correction, etc. Do it. For example, the control unit 2 controls the imaging optical device LU so as to perform at least one of still image shooting and moving image shooting of a subject. The display unit 5 includes a display such as a liquid crystal monitor, and performs image display using an image signal converted by the image sensor SR or image information recorded in the memory 3. The operation unit 4 is a part including operation members such as an operation button (for example, a release button) and an operation dial (for example, a shooting mode dial), and transmits information input by the operator to the control unit 2.

次に、撮像レンズLNの第1〜第4の実施の形態を挙げて、その具体的な光学構成を更に詳しく説明する。図1〜図4は、第1〜第4の実施の形態を構成する撮像レンズLNにそれぞれ対応するレンズ構成図であり、第1フォーカスポジションPOS1(被写体無限遠状態)でのレンズ配置を光学断面で示している。第1〜第4の実施の形態は、物体側から順に、正パワーの第1群Gr1と、正パワーの第2群Gr2と、からなる正正の2群構成になっており、コンパクトで広角・大口径の交換レンズ(焦点距離28mm,F1.4クラス)として好適な構成になっている。図1〜図4において、L1#(#=1,2,…,6)は第1群Gr1において物体側から#番目のレンズであり、L2#(#=1,2,…,8)は第2群Gr2において物体側から#番目のレンズである。   Next, specific optical configurations of the imaging lens LN will be described in more detail with reference to first to fourth embodiments. 1 to 4 are lens configuration diagrams respectively corresponding to the imaging lenses LN constituting the first to fourth embodiments, and the lens arrangement at the first focus position POS1 (subject infinite state) is an optical cross section. Is shown. The first to fourth embodiments have, in order from the object side, a positive two-group configuration including a first group Gr1 having a positive power and a second group Gr2 having a positive power, and are compact and wide-angle. -It is suitable for a large-diameter interchangeable lens (focal length 28 mm, F1.4 class). 1 to 4, L1 # (# = 1, 2,..., 6) is the #th lens from the object side in the first group Gr1, and L2 # (# = 1, 2,..., 8) is This is the #th lens from the object side in the second group Gr2.

第1〜第4の実施の形態では、近距離物体へのフォーカシングに際して、第1群Gr1が像面IMに対して位置固定であり、第2群Gr2が光軸AXに沿って物体側に移動する。つまり、フォーカス群である第2群Gr2が、無限遠から近距離へのフォーカシングにおいて第1フォーカスポジションPOS1から第2フォーカスポジションPOS2(被写体近距離状態)へと、矢印mFで示すように物体側へ移動する。また、第3の実施の形態では、第2群Gr2を絞りSTの位置で前群と後群とに分割し、互いに異なる移動量で物体側に繰り出すこと(いわゆるフローティングを行うこと)が望ましい。これにより、撮影距離の変動により生じる像面湾曲を補正することが可能となって、最短撮影距離の画質がより一層改善される。このとき絞りSTは、鏡筒の構成やレンズとの間隔に配慮して、前群と一体で移動してもよく、後群と一体で移動してもよい。   In the first to fourth embodiments, when focusing on a short-distance object, the first group Gr1 is fixed with respect to the image plane IM, and the second group Gr2 moves toward the object side along the optical axis AX. To do. That is, the second group Gr2, which is the focus group, moves from the first focus position POS1 to the second focus position POS2 (subject close-up state) in focusing from infinity to a short distance, as indicated by an arrow mF. To do. Further, in the third embodiment, it is desirable to divide the second group Gr2 into the front group and the rear group at the position of the stop ST and to feed them out to the object side with different amounts of movement (so-called floating). This makes it possible to correct curvature of field caused by fluctuations in shooting distance, and the image quality at the shortest shooting distance is further improved. At this time, the aperture stop ST may move together with the front group or may move together with the rear group in consideration of the configuration of the lens barrel and the distance from the lens.

第1〜第4の実施の形態において、第1群Gr1は、物体側から順に、負パワーの第1レンズL11と、負パワーの第2レンズL12と、正パワーの第3レンズL13と、負パワーの第4レンズL14と、正パワーの第5レンズL15と、正パワーの第6レンズL16と、で構成されている。第1レンズL11と第2レンズL12は物体側に凸のメニスカス形状を有しており、第4レンズL14と第5レンズL15とで負パワーの接合レンズLSが構成されている。そして、第4レンズL14と第5レンズL15のパワー、更にはその合成パワー(接合レンズLSのパワー)等を適切に設定することにより、良好な収差補正を可能としている。また、第6レンズL16の正パワーにより、第2群Gr2の小型化とフォーカス性能の向上を可能としている。   In the first to fourth embodiments, the first group Gr1 includes, in order from the object side, a negative power first lens L11, a negative power second lens L12, a positive power third lens L13, and a negative power. The lens includes a fourth lens L14 having power, a fifth lens L15 having positive power, and a sixth lens L16 having positive power. The first lens L11 and the second lens L12 have a convex meniscus shape on the object side, and the fourth lens L14 and the fifth lens L15 constitute a negative power cemented lens LS. Further, by appropriately setting the power of the fourth lens L14 and the fifth lens L15, and the combined power thereof (power of the cemented lens LS) and the like, favorable aberration correction can be performed. Further, the positive power of the sixth lens L16 enables the second group Gr2 to be reduced in size and focus performance to be improved.

第1の実施の形態において、第2群Gr2は、物体側から順に、正レンズL21と、正レンズL22と、正レンズL23と、負レンズL24と、絞りSTと、負レンズL25と、正レンズL26と、正レンズL27と、正レンズL28と、で構成されている。第2〜第4の実施の形態において、第2群Gr2は、物体側から順に、正レンズL21と、正レンズL22と、負レンズL23と、絞りSTと、負レンズL24と、正レンズL25と、正レンズL26と、正レンズL27と、で構成されている。第1〜第4の実施の形態において絞り(開口絞り)STは第2群Gr2内に設けられており、絞りSTの物体側に隣り合って位置するレンズは、第1の実施の形態では負レンズL24であり、第2〜第4の実施の形態では負レンズL23である。絞りSTの物体側に隣り合って位置するレンズに関して、その部分分散比を所定の範囲に設定すれば、軸上色収差を低減して色にじみの発生を防止することが可能である。   In the first embodiment, the second group Gr2 includes, in order from the object side, a positive lens L21, a positive lens L22, a positive lens L23, a negative lens L24, a stop ST, a negative lens L25, and a positive lens. L26, a positive lens L27, and a positive lens L28. In the second to fourth embodiments, the second group Gr2 includes, in order from the object side, a positive lens L21, a positive lens L22, a negative lens L23, a diaphragm ST, a negative lens L24, and a positive lens L25. And a positive lens L26 and a positive lens L27. In the first to fourth embodiments, the stop (aperture stop) ST is provided in the second group Gr2, and the lens located adjacent to the object side of the stop ST is negative in the first embodiment. The lens L24 is the negative lens L23 in the second to fourth embodiments. If the partial dispersion ratio of the lens located adjacent to the object side of the aperture stop ST is set within a predetermined range, it is possible to reduce axial chromatic aberration and prevent color blurring.

第1の実施の形態の撮像レンズLN(図1)において、各レンズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第1群Gr1は、物体側に凸の負メニスカスレンズL11と、物体側に凸の負メニスカスレンズL12からなる複合型非球面レンズ(像側面が非球面)と、両凸の正レンズL13と、両凹の負レンズL14及び両凸の正レンズL15からなる負の接合レンズLSと、両凸の正レンズL16と、で構成されている(パワー配置:負負正負正正)。第2群Gr2は、物体側に凸の正メニスカスレンズL21と、両凸の正レンズL22と、両凸の正レンズL23及び両凹の負レンズL24からなる接合レンズと、絞りSTと、両凹の負レンズL25及び両凸の正レンズL26(像側面が非球面)からなる接合レンズと、両凸の正レンズL27と、像側に凸の正メニスカスレンズL28(両面が非球面)と、で構成されている(パワー配置:正正正負・ST・負正正正)。   In the imaging lens LN (FIG. 1) of the first embodiment, each lens group is configured as follows in order from the object side. The first group Gr1 includes a compound aspherical lens (image side is aspherical) composed of a negative meniscus lens L11 convex toward the object side, a negative meniscus lens L12 convex toward the object side, a biconvex positive lens L13, It is composed of a negative cemented lens LS composed of a biconcave negative lens L14 and a biconvex positive lens L15, and a biconvex positive lens L16 (power arrangement: negative negative positive positive positive). The second group Gr2 includes a positive meniscus lens L21 convex on the object side, a biconvex positive lens L22, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L23 and a biconcave negative lens L24, a stop ST, and a biconcave A negative lens L25 and a biconvex positive lens L26 (image side is aspheric), a biconvex positive lens L27, and a positive meniscus lens L28 (both sides are aspheric) convex to the image side. (Power arrangement: positive / positive / negative / ST / negative / positive / positive / positive).

第2の実施の形態の撮像レンズLN(図2)において、各レンズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第1群Gr1は、物体側に凸の負メニスカスレンズL11と、物体側に凸の負メニスカスレンズL12からなる複合型非球面レンズ(像側面が非球面)と、像側に凸の正メニスカスレンズL13と、両凹の負レンズL14及び物体側に凸の正メニスカスレンズL15からなる負の接合レンズLSと、両凸の正レンズL16と、で構成されている(パワー配置:負負正負正正)。第2群Gr2は、両凸の正レンズL21と、両凸の正レンズL22及び両凹の負レンズL23からなる接合レンズと、絞りSTと、両凹の負レンズL24及び両凸の正レンズL25(像側面が非球面)からなる接合レンズと、両凸の正レンズL26と、像側に凸の正メニスカスレンズL27(両面が非球面)と、で構成されている(パワー配置:正正負・ST・負正正正)。   In the imaging lens LN (FIG. 2) of the second embodiment, each lens group is configured in order from the object side as follows. The first group Gr1 includes a composite aspherical lens (image side is aspherical) composed of a negative meniscus lens L11 convex toward the object side, a negative meniscus lens L12 convex toward the object side, and a positive meniscus lens convex toward the image side. L13, a negative cemented lens LS composed of a biconcave negative lens L14, a positive meniscus lens L15 convex toward the object side, and a biconvex positive lens L16 (power arrangement: negative negative positive positive positive ). The second group Gr2 includes a biconvex positive lens L21, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, an aperture ST, a biconcave negative lens L24, and a biconvex positive lens L25. It is composed of a cemented lens composed of (aspheric image side surface), a positive biconvex lens L26, and a positive meniscus lens L27 convex on the image side (both aspheric surfaces) (power arrangement: positive / negative / ST, negative positive positive positive).

第3の実施の形態の撮像レンズLN(図3)において、各レンズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第1群Gr1は、物体側に凸の負メニスカスレンズL11と、物体側に凸の負メニスカスレンズL12(像側面が非球面)と、像側に凸の正メニスカスレンズL13と、両凹の負レンズL14及び両凸の正レンズL15からなる負の接合レンズLSと、両凸の正レンズL16と、で構成されている(パワー配置:負負正負正正)。第2群Gr2は、両凸の正レンズL21と、両凸の正レンズL22及び両凹の負レンズL23からなる接合レンズと、絞りSTと、両凹の負レンズL24及び両凸の正レンズL25からなる接合レンズと、両凸の正レンズL26と、像側に凸の正メニスカスレンズL27(両面が非球面)と、で構成されている(パワー配置:正正負・ST・負正正正)。   In the imaging lens LN (FIG. 3) of the third embodiment, each lens group is configured as follows in order from the object side. The first group Gr1 includes a negative meniscus lens L11 that is convex on the object side, a negative meniscus lens L12 that is convex on the object side (image side is aspheric), a positive meniscus lens L13 that is convex on the image side, and a biconcave negative lens. The lens includes a negative cemented lens LS composed of a lens L14 and a biconvex positive lens L15, and a biconvex positive lens L16 (power arrangement: negative / negative / positive / positive / positive). The second group Gr2 includes a biconvex positive lens L21, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, an aperture ST, a biconcave negative lens L24, and a biconvex positive lens L25. And a positive meniscus lens L27 (both surfaces are aspherical) (power arrangement: positive / negative / ST / negative positive / positive) .

第4の実施の形態の撮像レンズLN(図4)において、各レンズ群は物体側から順に以下のように構成されている。第1群Gr1は、物体側に凸の負メニスカスレンズL11と、物体側に凸の負メニスカスレンズL12からなる複合型非球面レンズ(像側面が非球面)と、両凸の正レンズL13と、両凹の負レンズL14及び物体側に凸の正メニスカスレンズL15からなる負の接合レンズLSと、両凸の正レンズL16と、で構成されている(パワー配置:負負正負正正)。第2群Gr2は、両凸の正レンズL21と、両凸の正レンズL22及び両凹の負レンズL23からなる接合レンズと、絞りSTと、両凹の負レンズL24及び両凸の正レンズL25からなる接合レンズと、両凸の正レンズL26(両面が非球面)と、像側に凸の正メニスカスレンズL27と、で構成されている(パワー配置:正正負・ST・負正正正)。   In the imaging lens LN (FIG. 4) according to the fourth embodiment, each lens group is configured as follows in order from the object side. The first group Gr1 includes a compound aspherical lens (image side is aspherical) composed of a negative meniscus lens L11 convex toward the object side, a negative meniscus lens L12 convex toward the object side, a biconvex positive lens L13, The lens includes a biconcave negative lens L14, a negative cemented lens LS composed of a positive meniscus lens L15 convex on the object side, and a biconvex positive lens L16 (power arrangement: negative negative positive positive negative positive). The second group Gr2 includes a biconvex positive lens L21, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, an aperture ST, a biconcave negative lens L24, and a biconvex positive lens L25. A cemented lens, a biconvex positive lens L26 (both aspheric surfaces), and a positive meniscus lens L27 convex on the image side (power arrangement: positive / negative / ST / negative positive / positive) .

以下、本発明を実施した撮像レンズの構成等を、実施例のコンストラクションデータ等を挙げて更に具体的に説明する。ここで挙げる実施例1〜4(EX1〜4)は、前述した第1〜第4の実施の形態にそれぞれ対応する数値実施例であり、第1〜第4の実施の形態を表すレンズ構成図(図1〜図4)は、対応する実施例1〜4の光学構成をそれぞれ示している。   Hereinafter, the configuration and the like of the imaging lens embodying the present invention will be described more specifically with reference to the construction data of the examples. Examples 1 to 4 (EX1 to 4) listed here are numerical examples corresponding to the first to fourth embodiments, respectively, and are lens configuration diagrams representing the first to fourth embodiments. (FIGS. 1-4) has shown the optical structure of the corresponding Examples 1-4, respectively.

各実施例のコンストラクションデータでは、面データとして、左側の欄から順に、面番号i(OB:物面,ST:絞り,IM:像面),近軸における曲率半径Ri(mm),軸上面間隔Di(mm),d線(波長:587.56nm)に関する屈折率Nd,及びd線に関するアッベ数νdを示す。なお、フォーカシングにより変化する可変の軸上面間隔Di(i:面番号,mm)に関しては、第1フォーカスポジションPOS1〜第2フォーカスポジションPOS2のそれぞれについて示す。   In the construction data of each embodiment, as surface data, in order from the left column, surface number i (OB: object surface, ST: aperture, IM: image surface), paraxial radius of curvature Ri (mm), axial top surface spacing. Di (mm), refractive index Nd for d line (wavelength: 587.56 nm), and Abbe number νd for d line are shown. Note that the variable shaft upper surface distance Di (i: surface number, mm) that changes due to focusing is shown for each of the first focus position POS1 to the second focus position POS2.

面番号iに*が付された面は非球面であり、その面形状は面頂点を原点とするローカルな直交座標系(x,y,z)を用いた以下の式(AS)で定義される。非球面データとして、非球面係数等を示す。なお、各実施例の非球面データにおいて表記の無い項の係数は0であり、すべてのデータに関してE−n=×10-nである。
z=(c・h2)/[1+√{1−(1+K)・c2・h2}]+Σ(Aj・hj) …(AS)
ただし、
h:z軸(光軸AX)に対して垂直な方向の高さ(h2=x2+y2)、
z:高さhの位置での光軸AX方向のサグ量(面頂点基準)、
c:面頂点での曲率(曲率半径Riの逆数)、
K:円錐定数、
Aj:j次の非球面係数、
である。
The surface with * in the surface number i is an aspheric surface, and the surface shape is defined by the following formula (AS) using a local orthogonal coordinate system (x, y, z) with the surface vertex as the origin. The As aspheric data, an aspheric coefficient or the like is shown. It should be noted that the coefficient of the term not described in the aspherical data of each example is 0, and E−n = × 10 −n for all data.
z = (c · h 2 ) / [1 + √ {1− (1 + K) · c 2 · h 2 }] + Σ (Aj · h j ) (AS)
However,
h: height in the direction perpendicular to the z axis (optical axis AX) (h 2 = x 2 + y 2 ),
z: the amount of sag in the direction of the optical axis AX at the position of the height h (based on the surface vertex),
c: curvature at the surface vertex (the reciprocal of the radius of curvature Ri),
K: conic constant,
Aj: j-order aspheric coefficient,
It is.

各種データとして、全系の焦点距離f(mm),Fナンバー(F値)FNO.,全画角2ω(°),最大像高y’max(mm),レンズ全長TL(mm),バックフォーカスBF(mm),条件式(5)の関連データとして部分分散比θgf,第1群Gr1の焦点距離f1(mm),第2群Gr2の焦点距離f2(mm),第4レンズL4の焦点距離f14(mm),第5レンズL5の焦点距離f15(mm),第4,第5レンズL4,L5からなる接合レンズLSの焦点距離f1s(mm),及び第1群Gr1において最も像側に位置するレンズL16の焦点距離f1iを示す。ただし、バックフォーカスBFは、レンズ最終面から近軸像面IMまでの距離を空気換算長により表記しており、レンズ全長TLは、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスBFを加えたものである。また、表1に各実施例の条件式対応値を示す。   As various data, the focal length f (mm), F number (F value) FNO. , Full field angle 2ω (°), maximum image height y′max (mm), total lens length TL (mm), back focus BF (mm), partial dispersion ratio θgf as related data of conditional expression (5), first group The focal length f1 (mm) of Gr1, the focal length f2 (mm) of the second group Gr2, the focal length f14 (mm) of the fourth lens L4, the focal length f15 (mm) of the fifth lens L5, the fourth and fifth The focal length f1s (mm) of the cemented lens LS composed of the lenses L4 and L5 and the focal length f1i of the lens L16 located closest to the image side in the first group Gr1 are shown. However, in the back focus BF, the distance from the lens final surface to the paraxial image plane IM is expressed by an air conversion length, and the total lens length TL is obtained by adding the back focus BF to the distance from the lens front surface to the lens final surface. It is a thing. Table 1 shows values corresponding to the conditional expressions of the respective examples.

図5〜図8は、実施例1〜実施例4(EX1〜EX4)にそれぞれ対応する縦収差図であり、(A)〜(C)は第1フォーカスポジションPOS1、(D)〜(F)は第2フォーカスポジションPOS2における諸収差をそれぞれ示している。また、図5〜図8中、(A)と(D)は球面収差図、(B)と(E)は非点収差図、(C)と(F)は歪曲収差図である。   5 to 8 are longitudinal aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 4 (EX1 to EX4), respectively, and (A) to (C) are the first focus positions POS1 and (D) to (F). Indicates various aberrations at the second focus position POS2. 5 to 8, (A) and (D) are spherical aberration diagrams, (B) and (E) are astigmatism diagrams, and (C) and (F) are distortion diagrams.

球面収差図は、一点鎖線で示すC線(波長656.28nm)に対する球面収差量、実線で示すd線(波長587.56nm)に対する球面収差量、破線で示すg線(波長435.84nm)に対する球面収差量を、それぞれ近軸像面からの光軸AX方向のズレ量(mm)で表しており、縦軸はF値を表している。非点収差図において、破線Mはd線に対するメリディオナル像面、実線Sはd線に対するサジタル像面を、それぞれ近軸像面からの光軸AX方向のズレ量(mm)で表しており、縦軸は像高Y’(mm)を表している。歪曲収差図において、横軸はd線に対する歪曲(%)を表しており、縦軸は像高Y’(mm)を表している。なお、像高Y’は像面IMにおける最大像高y’max(撮像素子SRの受光面SSの対角長の半分)に相当する。   The spherical aberration diagram shows the amount of spherical aberration with respect to the C line (wavelength 656.28 nm) indicated by the alternate long and short dash line, the amount of spherical aberration with respect to the d line (wavelength 587.56 nm) indicated by the solid line, and the g line (wavelength 435.84 nm) indicated by the broken line. The amount of spherical aberration is represented by the amount of deviation (mm) in the optical axis AX direction from the paraxial image plane, and the vertical axis represents the F value. In the astigmatism diagram, the broken line M represents the meridional image plane with respect to the d-line, and the solid line S represents the sagittal image plane with respect to the d-line in terms of the deviation (mm) in the optical axis AX direction from the paraxial image plane. The axis represents the image height Y ′ (mm). In the distortion diagram, the horizontal axis represents the distortion (%) with respect to the d line, and the vertical axis represents the image height Y ′ (mm). Note that the image height Y ′ corresponds to the maximum image height y′max (half the diagonal length of the light receiving surface SS of the image sensor SR) on the image plane IM.

図9,図11,図13及び図15は、第1フォーカスポジションPOS1での実施例1〜実施例4(EX1〜EX4)にそれぞれ対応する横収差図であり、図10,図12,図14及び図16は、第2フォーカスポジションPOS2での実施例1〜実施例4(EX1〜EX4)にそれぞれ対応する横収差図である。図9〜図16では、左側の列にメリディオナルコマ収差(mm)、右側の列にサジタルコマ収差(mm)を、各像高Y’(mm)についてそれぞれ示している。なお、図5〜図8と同様、一点鎖線はC線(波長656.28nm)、実線はd線(波長587.56nm)、破線はg線(波長435.84nm)である。   FIGS. 9, 11, 13 and 15 are lateral aberration diagrams respectively corresponding to Examples 1 to 4 (EX1 to EX4) at the first focus position POS1, and FIGS. FIGS. 16A and 16B are lateral aberration diagrams respectively corresponding to Examples 1 to 4 (EX1 to EX4) at the second focus position POS2. 9 to 16, the meridional coma aberration (mm) is shown in the left column, the sagittal coma aberration (mm) is shown in the right column, and the image height Y ′ (mm) is shown. 5 to 8, the alternate long and short dash line is the C line (wavelength 656.28 nm), the solid line is the d line (wavelength 587.56 nm), and the broken line is the g line (wavelength 435.84 nm).

実施例1
単位:mm
面データ
i Ri(mm) Di(mm) Nd νd
0(OB) ∞ ∞ 〜105.61
1 70.017 2.50 1.68893 31.2
2 29.640 10.58
3 94.105 2.40 1.71300 53.9
4 31.773 0.05 1.51380 53.0
5* 27.197 9.49
6 164.736 4.94 1.84666 23.8
7 -131.025 4.85
8 -46.832 2.15 1.56883 56.0
9 134.737 4.17 1.88300 40.8
10 -366.912 3.03
11 70.316 7.09 1.77250 49.6
12 -99.338 7.70 〜1.42
13 55.349 4.20 1.72916 54.7
14 289.177 0.15
15 111.310 4.00 1.69680 55.5
16 -158.345 0.15
17 322.096 5.79 1.59282 68.6
18 -37.124 1.50 1.73800 32.3
19 37.221 5.60
20(ST) ∞ 5.78
21 -24.127 1.30 1.80610 33.3
22 47.257 5.35 1.83220 40.1
23* -131.725 0.30
24 64.397 8.98 1.59282 68.6
25 -28.781 0.15
26* -280.388 3.71 1.69350 53.2
27* -55.502 38.47 〜44.77
28(IM) ∞
Example 1
Unit: mm
Surface data
i Ri (mm) Di (mm) Nd νd
0 (OB) ∞ ∞ to 105.61
1 70.017 2.50 1.68893 31.2
2 29.640 10.58
3 94.105 2.40 1.71300 53.9
4 31.773 0.05 1.51380 53.0
5 * 27.197 9.49
6 164.736 4.94 1.84666 23.8
7 -131.025 4.85
8 -46.832 2.15 1.56883 56.0
9 134.737 4.17 1.88300 40.8
10 -366.912 3.03
11 70.316 7.09 1.77250 49.6
12 -99.338 7.70 to 1.42
13 55.349 4.20 1.72916 54.7
14 289.177 0.15
15 111.310 4.00 1.69680 55.5
16 -158.345 0.15
17 322.096 5.79 1.59282 68.6
18 -37.124 1.50 1.73800 32.3
19 37.221 5.60
20 (ST) ∞ 5.78
21 -24.127 1.30 1.80610 33.3
22 47.257 5.35 1.83220 40.1
23 * -131.725 0.30
24 64.397 8.98 1.59282 68.6
25 -28.781 0.15
26 * -280.388 3.71 1.69350 53.2
27 * -55.502 38.47 to 44.77
28 (IM) ∞

非球面データ
第5面
K= -1.81201E+00
A4= 5.07910E-06
A6= -6.20262E-09
A8= 1.15776E-11
A10= -2.04179E-14
A12= 1.90900E-17
Aspheric data 5th surface
K = -1.81201E + 00
A4 = 5.07910E-06
A6 = -6.20262E-09
A8 = 1.15776E-11
A10 = -2.04179E-14
A12 = 1.90900E-17

非球面データ
第23面
K= 0.00000E+00
A4= 3.38686E-06
A6= -1.03975E-09
A8= 5.14761E-11
A10= 1.18111E-14
A12= -1.11410E-16
Aspheric data 23rd surface
K = 0.00000E + 00
A4 = 3.38686E-06
A6 = -1.03975E-09
A8 = 5.14761E-11
A10 = 1.18111E-14
A12 = -1.11410E-16

非球面データ
第26面
K= 0.00000E+00
A4= -1.45264E-05
A6= -2.74974E-08
A8= 4.08509E-11
A10= -1.22050E-13
A12= 2.18038E-15
A14= -3.26000E-18
Aspheric data 26th surface
K = 0.00000E + 00
A4 = -1.45264E-05
A6 = -2.74974E-08
A8 = 4.08509E-11
A10 = -1.22050E-13
A12 = 2.18038E-15
A14 = -3.26000E-18

非球面データ
第27面
K= 1.61294E+00
A4= -4.86948E-06
A6= -2.36249E-08
A8= 7.19463E-11
A10= -3.12054E-13
A12= 2.11838E-15
A14= -2.42000E-18
Aspherical data 27th surface
K = 1.61294E + 00
A4 = -4.86948E-06
A6 = -2.36249E-08
A8 = 7.19463E-11
A10 = -3.12054E-13
A12 = 2.11838E-15
A14 = -2.42000E-18

各種データ
f = 28.41
FNO. = 1.45
2ω = 75.42
y'max = 21.6
TL = 144.38
BF = 38.47
θgF = 0.5899
f1 = 151.32
f2 = 52.75
f14 = -60.83
f15 = 112.04
f1s = -137.42
f1i = 54.29
Various data
f = 28.41
FNO. = 1.45
2ω = 75.42
y'max = 21.6
TL = 144.38
BF = 38.47
θgF = 0.5899
f1 = 151.32
f2 = 52.75
f14 = -60.83
f15 = 112.04
f1s = -137.42
f1i = 54.29

実施例2
単位:mm
面データ
i Ri(mm) Di(mm) Nd νd
0(OB) ∞ ∞ 〜107.60
1 66.672 2.50 1.68893 31.2
2 28.712 8.98
3 56.823 2.40 1.71300 53.9
4 28.412 0.05 1.51380 53.0
5* 24.516 11.59
6 -2348.135 4.07 1.84666 23.8
7 -92.947 4.37
8 -43.410 2.15 1.51742 52.2
9 80.132 4.33 1.90366 31.3
10 1085.535 1.91
11 73.043 6.88 1.78590 43.9
12 -91.416 8.54 〜2.58
13 46.311 6.62 1.69680 55.5
14 -141.275 0.15
15 194.148 6.41 1.59282 68.6
16 -35.968 1.60 1.69895 30.1
17 35.308 5.75
18(ST) ∞ 5.93
19 -23.264 1.30 1.80610 33.3
20 136.595 3.84 1.80860 40.4
21* -106.158 0.30
22 76.607 9.38 1.59282 68.6
23 -27.879 0.15
24* -1000.000 4.67 1.58313 59.4
25* -47.677 38.46 〜44.47
26(IM) ∞
Example 2
Unit: mm
Surface data
i Ri (mm) Di (mm) Nd νd
0 (OB) ∞ ∞ to 107.60
1 66.672 2.50 1.68893 31.2
2 28.712 8.98
3 56.823 2.40 1.71300 53.9
4 28.412 0.05 1.51380 53.0
5 * 24.516 11.59
6 -2348.135 4.07 1.84666 23.8
7 -92.947 4.37
8 -43.410 2.15 1.51742 52.2
9 80.132 4.33 1.90366 31.3
10 1085.535 1.91
11 73.043 6.88 1.78590 43.9
12 -91.416 8.54 to 2.58
13 46.311 6.62 1.69680 55.5
14 -141.275 0.15
15 194.148 6.41 1.59282 68.6
16 -35.968 1.60 1.69895 30.1
17 35.308 5.75
18 (ST) ∞ 5.93
19 -23.264 1.30 1.80610 33.3
20 136.595 3.84 1.80860 40.4
21 * -106.158 0.30
22 76.607 9.38 1.59282 68.6
23 -27.879 0.15
24 * -1000.000 4.67 1.58313 59.4
25 * -47.677 38.46 to 44.47
26 (IM) ∞

非球面データ
第5面
K= -1.10465E+00
A4= 3.19310E-06
A6= -6.36058E-09
A8= 2.46244E-11
A10= -5.90274E-14
A12= 5.62500E-17
Aspheric data 5th surface
K = -1.10465E + 00
A4 = 3.19310E-06
A6 = -6.36058E-09
A8 = 2.46244E-11
A10 = -5.90274E-14
A12 = 5.62500E-17

非球面データ
第21面
K= 0.00000E+00
A4= 7.43892E-06
A6= -1.81682E-09
A8= 1.12774E-10
A10= -5.38027E-13
A12= 1.58865E-15
A14= -2.11000E-18
Aspheric data 21st surface
K = 0.00000E + 00
A4 = 7.43892E-06
A6 = -1.81682E-09
A8 = 1.12774E-10
A10 = -5.38027E-13
A12 = 1.58865E-15
A14 = -2.11000E-18

非球面データ
第24面
K= 0.00000E+00
A4= -8.53923E-06
A6= -2.53210E-08
A8= 1.21664E-10
A10= -4.87477E-13
A12= 1.66812E-15
A14= -1.32000E-18
Aspheric data 24th surface
K = 0.00000E + 00
A4 = -8.53923E-06
A6 = -2.53210E-08
A8 = 1.21664E-10
A10 = -4.87477E-13
A12 = 1.66812E-15
A14 = -1.32000E-18

非球面データ
第25面
K= -2.80034E-02
A4= -2.22686E-06
A6= -1.70714E-08
A8= 4.04178E-11
A10= -7.22433E-15
A12= 1.79700E-17
A14= 8.80000E-19
Aspheric data 25th surface
K = -2.80034E-02
A4 = -2.22686E-06
A6 = -1.70714E-08
A8 = 4.04178E-11
A10 = -7.22433E-15
A12 = 1.79700E-17
A14 = 8.80000E-19

各種データ
f = 28.00
FNO. = 1.45
2ω = 76.22
y'max = 21.6
TL = 142.33
BF = 38.46
θgF = 0.6028
f1 = 196.28
f2 = 51.26
f14 = -54.10
f15 = 95.55
f1s = -126.94
f1i = 52.63
Various data
f = 28.00
FNO. = 1.45
2ω = 76.22
y'max = 21.6
TL = 142.33
BF = 38.46
θgF = 0.6028
f1 = 196.28
f2 = 51.26
f14 = -54.10
f15 = 95.55
f1s = -126.94
f1i = 52.63

実施例3
単位:mm
面データ
i Ri(mm) Di(mm) Nd νd
0(OB) ∞ ∞ 〜138.17
1 84.724 2.50 1.83400 37.4
2 28.860 5.07
3 35.391 2.50 1.74320 49.3
4* 23.788 14.14
5 -106.146 3.20 1.90366 31.3
6 -68.380 3.84
7 -40.703 2.15 1.51680 64.2
8 630.888 4.10 1.84666 23.8
9 -145.820 0.20
10 78.882 7.80 1.83481 42.7
11 -108.522 6.87 〜1.92
12 47.354 7.71 1.72916 54.7
13 -130.704 0.15
14 218.659 6.50 1.59282 68.6
15 -39.980 1.76 1.69895 30.1
16 41.230 7.32
17(ST) ∞ 6.54
18 -24.171 1.30 1.80610 33.3
19 73.665 4.76 1.61800 63.4
20 -88.480 1.00
21 58.034 9.29 1.59282 68.6
22 -35.531 0.15
23* -591.406 4.54 1.74320 49.3
24* -51.826 38.45 〜43.39
25(IM) ∞
Example 3
Unit: mm
Surface data
i Ri (mm) Di (mm) Nd νd
0 (OB) ∞ ∞ to 138.17
1 84.724 2.50 1.83400 37.4
2 28.860 5.07
3 35.391 2.50 1.74320 49.3
4 * 23.788 14.14
5 -106.146 3.20 1.90366 31.3
6 -68.380 3.84
7 -40.703 2.15 1.51680 64.2
8 630.888 4.10 1.84666 23.8
9 -145.820 0.20
10 78.882 7.80 1.83481 42.7
11 -108.522 6.87 to 1.92
12 47.354 7.71 1.72916 54.7
13 -130.704 0.15
14 218.659 6.50 1.59282 68.6
15 -39.980 1.76 1.69895 30.1
16 41.230 7.32
17 (ST) ∞ 6.54
18 -24.171 1.30 1.80610 33.3
19 73.665 4.76 1.61800 63.4
20 -88.480 1.00
21 58.034 9.29 1.59282 68.6
22 -35.531 0.15
23 * -591.406 4.54 1.74320 49.3
24 * -51.826 38.45 to 43.39
25 (IM) ∞

非球面データ
第4面
K= -2.11415E-01
A4= -3.13492E-06
A6= -6.95430E-09
A8= 7.46840E-12
A10= -2.12227E-14
Aspheric data 4th surface
K = -2.11415E-01
A4 = -3.13492E-06
A6 = -6.95430E-09
A8 = 7.46840E-12
A10 = -2.12227E-14

非球面データ
第23面
K= 0.00000E+00
A4= -1.26144E-05
A6= -8.93725E-09
A8= -6.31579E-11
A10= 2.26171E-13
A12= -1.83200E-16
Aspheric data 23rd surface
K = 0.00000E + 00
A4 = -1.26144E-05
A6 = -8.93725E-09
A8 = -6.31579E-11
A10 = 2.26171E-13
A12 = -1.83200E-16

非球面データ
第24面
K= 1.10874E+00
A4= -2.22064E-06
A6= -8.29680E-09
A8= -3.55044E-11
A10= 1.88045E-13
A12= -2.13667E-16
A14= 6.33384E-20
Aspheric data 24th surface
K = 1.10874E + 00
A4 = -2.22064E-06
A6 = -8.29680E-09
A8 = -3.55044E-11
A10 = 1.88045E-13
A12 = -2.13667E-16
A14 = 6.33384E-20

各種データ
f = 28.00
FNO. = 1.45
2ω = 76.22
y'max = 21.6
TL = 141.84
BF = 38.45
θgF = 0.6028
f1 = 447.46
f2 = 52.10
f14 = -73.91
f15 = 140.23
f1s = -164.01
f1i = 55.77
Various data
f = 28.00
FNO. = 1.45
2ω = 76.22
y'max = 21.6
TL = 141.84
BF = 38.45
θgF = 0.6028
f1 = 447.46
f2 = 52.10
f14 = -73.91
f15 = 140.23
f1s = -164.01
f1i = 55.77

実施例4
単位:mm
面データ
i Ri(mm) Di(mm) Nd νd
0(OB) ∞ ∞ 〜97.87
1 58.571 2.60 1.80610 33.3
2 29.732 6.90
3 43.559 2.50 1.70154 41.2
4 26.564 0.05 1.51380 53.0
5* 22.956 11.38
6 449.499 4.01 1.84666 23.8
7 -123.672 4.69
8 -44.185 2.15 1.51680 64.2
9 61.803 4.61 1.90366 31.3
10 175.163 4.25
11 69.416 6.61 1.78590 43.9
12 -91.544 7.59 〜1.19
13 45.255 6.73 1.69680 55.5
14 -130.769 0.15
15 155.733 6.06 1.59282 68.6
16 -37.096 1.75 1.69895 30.1
17 40.187 4.30
18(ST) ∞ 6.19
19 -23.672 1.30 1.80610 33.3
20 42.685 5.54 1.59282 68.6
21 -86.448 0.35
22* 74.406 7.03 1.74320 49.3
23* -40.669 0.15
24 -75.737 6.50 1.69680 55.5
25 -30.960 38.44 〜45.15
26(IM) ∞
Example 4
Unit: mm
Surface data
i Ri (mm) Di (mm) Nd νd
0 (OB) ∞ ∞ to 97.87
1 58.571 2.60 1.80610 33.3
2 29.732 6.90
3 43.559 2.50 1.70154 41.2
4 26.564 0.05 1.51380 53.0
5 * 22.956 11.38
6 449.499 4.01 1.84666 23.8
7 -123.672 4.69
8 -44.185 2.15 1.51680 64.2
9 61.803 4.61 1.90366 31.3
10 175.163 4.25
11 69.416 6.61 1.78590 43.9
12 -91.544 7.59 to 1.19
13 45.255 6.73 1.69680 55.5
14 -130.769 0.15
15 155.733 6.06 1.59282 68.6
16 -37.096 1.75 1.69895 30.1
17 40.187 4.30
18 (ST) ∞ 6.19
19 -23.672 1.30 1.80610 33.3
20 42.685 5.54 1.59282 68.6
21 -86.448 0.35
22 * 74.406 7.03 1.74320 49.3
23 * -40.669 0.15
24 -75.737 6.50 1.69680 55.5
25 -30.960 38.44 to 45.15
26 (IM) ∞

非球面データ
第5面
K= -1.12166E+00
A4= 4.89075E-06
A6= -3.96587E-09
A8= 2.47445E-11
A10= -6.08112E-14
A12= 7.08946E-17
Aspheric data 5th surface
K = -1.12166E + 00
A4 = 4.89075E-06
A6 = -3.96587E-09
A8 = 2.47445E-11
A10 = -6.08112E-14
A12 = 7.08946E-17

非球面データ
第22面
K= 0.00000E+00
A4= -5.15675E-06
A6= 9.03138E-09
A8= -1.69741E-11
A10= 9.37387E-16
Aspheric data 22nd surface
K = 0.00000E + 00
A4 = -5.15675E-06
A6 = 9.03138E-09
A8 = -1.69741E-11
A10 = 9.37387E-16

非球面データ
第23面
K= -1.38896E+00
A4= 6.15995E-06
A6= -1.84291E-09
A8= 7.07932E-11
A10= -4.62572E-13
A12= 1.30408E-15
A14= -1.47433E-18
Aspheric data 23rd surface
K = -1.38896E + 00
A4 = 6.15995E-06
A6 = -1.84291E-09
A8 = 7.07932E-11
A10 = -4.62572E-13
A12 = 1.30408E-15
A14 = -1.47433E-18

各種データ
f = 28.50
FNO. = 1.45
2ω = 75.22
y'max = 21.6
TL = 141.83
BF = 38.44
θgF = 0.6028
f1 = 249.48
f2 = 50.72
f14 = -49.48
f15 = 103.55
f1s = -93.94
f1i = 51.11
Various data
f = 28.50
FNO. = 1.45
2ω = 75.22
y'max = 21.6
TL = 141.83
BF = 38.44
θgF = 0.6028
f1 = 249.48
f2 = 50.72
f14 = -49.48
f15 = 103.55
f1s = -93.94
f1i = 51.11

DU デジタル機器
LU 撮像光学装置
LN 撮像レンズ
Gr1 第1群
Gr2 第2群
L1# 第1群において物体側から#番目のレンズ(#=1,2,…,6;第1〜第6レンズ)
L2# 第2群において物体側から#番目のレンズ(#=1,2,…,8)
LS 接合レンズ
ST 絞り
SR 撮像素子
SS 受光面(撮像面)
IM 像面(光学像)
AX 光軸
1 信号処理部
2 制御部
3 メモリー
4 操作部
5 表示部
DU digital device LU imaging optical device LN imaging lens Gr1 first group Gr2 second group L1 # #th lens from the object side in the first group (# = 1, 2,..., 6; first to sixth lenses)
L2 # #th lens from the object side in the second group (# = 1, 2,..., 8)
LS cemented lens ST stop SR image sensor SS light receiving surface (imaging surface)
IM image plane (optical image)
AX Optical axis 1 Signal processing unit 2 Control unit 3 Memory 4 Operation unit 5 Display unit

Claims (12)

物体側から順に、第1群と、正パワーを有する第2群と、からなり、
前記第1群が、物体側から順に、負パワーを有する第1レンズと、負パワーを有する第2レンズと、正パワーを有する第3レンズと、負パワーを有する第4レンズと、正パワーを有する第5レンズと、を有し、
前記第1レンズと前記第2レンズが物体側に凸のメニスカス形状を有し、
前記第4レンズと前記第5レンズとで接合レンズが構成され、
前記第1群の位置を固定した状態で前記第2群を物体側に移動させることにより、近距離物体へのフォーカシングを行い、
以下の条件式(1)〜(3)を満足することを特徴とする撮像レンズ;
−0.7<φ14/φ<−0.3 …(1)
0.1<φ15/φ<0.4 …(2)
−3<φ14/φ15<−1.5 …(3)
ただし、
φ14:第4レンズのパワー、
φ15:第5レンズのパワー、
φ:全系のパワー、
である。
In order from the object side, the first group and a second group having positive power,
The first group includes, in order from the object side, a first lens having negative power, a second lens having negative power, a third lens having positive power, a fourth lens having negative power, and positive power. A fifth lens having
The first lens and the second lens have a meniscus shape convex toward the object side;
The fourth lens and the fifth lens constitute a cemented lens,
Focusing on a short-distance object is performed by moving the second group to the object side with the position of the first group fixed.
An imaging lens that satisfies the following conditional expressions (1) to (3):
−0.7 <φ14 / φ <−0.3 (1)
0.1 <φ15 / φ <0.4 (2)
−3 <φ14 / φ15 <−1.5 (3)
However,
φ14: power of the fourth lens,
φ15: power of the fifth lens,
φ: Power of the entire system,
It is.
前記第4,第5レンズからなる接合レンズが負の合成パワーを有することを特徴とする請求項1記載の撮像レンズ。   The imaging lens according to claim 1, wherein the cemented lens including the fourth and fifth lenses has a negative combined power. 以下の条件式(4)を満足することを特徴とする請求項1又は2記載の撮像レンズ;
Nd15>1.8 …(4)
ただし、
Nd15:第5レンズのd線に関する屈折率、
である。
The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (4) is satisfied:
Nd15> 1.8 (4)
However,
Nd15: refractive index of the fifth lens relating to the d-line,
It is.
前記第1群において最も像側に位置するレンズが正パワーを有することを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の撮像レンズ。   4. The imaging lens according to claim 1, wherein a lens located closest to the image side in the first group has positive power. 5. 絞りの物体側に隣り合って位置するレンズが以下の条件式(5)を満足することを特徴とする請求項1〜4のいずれか1項に記載の撮像レンズ;
θgf−(−0.00162νd+0.6415)<0.012 …(5)
ただし、
θgf:レンズ材料の部分分散比、
θgf=(Ng−NF)/(NF−NC)
Ng:g線に関する屈折率、
NF:F線に関する屈折率、
NC:C線に関する屈折率、
νd:レンズ材料のd線に関するアッべ数、
である。
The imaging lens according to any one of claims 1 to 4, wherein a lens positioned adjacent to the object side of the diaphragm satisfies the following conditional expression (5):
θgf − (− 0.00162νd + 0.6415) <0.012 (5)
However,
θgf: partial dispersion ratio of the lens material,
θgf = (Ng−NF) / (NF−NC)
Ng: refractive index for g-line,
NF: refractive index for F-line,
NC: Refractive index for C-line,
νd: Abbe number related to the d-line of the lens material,
It is.
前記第1群が正パワーを有することを特徴とする請求項1〜5のいずれか1項に記載の撮像レンズ。   The imaging lens according to claim 1, wherein the first group has positive power. 以下の条件式(6)を満足することを特徴とする請求項1〜6のいずれか1項に記載の撮像レンズ;
Nd13>1.8 …(6)
ただし、
Nd13:第3レンズのd線に関する屈折率、
である。
The imaging lens according to claim 1, wherein the following conditional expression (6) is satisfied:
Nd13> 1.8 (6)
However,
Nd13: the refractive index of the third lens relating to the d-line,
It is.
前記第2群が物体側から連続して2枚以上の正レンズを有することを特徴とする請求項1〜7のいずれか1項に記載の撮像レンズ。   The imaging lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the second group has two or more positive lenses continuously from the object side. 前記第2群が、物体側から順に、正レンズ,正レンズ,正レンズ,負レンズ,絞り,負レンズ,正レンズ,正レンズ及び正レンズを有することを特徴とする請求項1〜8のいずれか1項に記載の撮像レンズ。   The second group includes, in order from the object side, a positive lens, a positive lens, a positive lens, a negative lens, a diaphragm, a negative lens, a positive lens, a positive lens, and a positive lens. The imaging lens of Claim 1. 非球面レンズを3枚以上有することを特徴とする請求項1〜9のいずれか1項に記載の撮像レンズ。   The imaging lens according to claim 1, comprising three or more aspheric lenses. 請求項1〜10のいずれか1項に記載の撮像レンズと、撮像面上に形成された光学像を電気的な信号に変換する撮像素子と、を備え、前記撮像素子の撮像面上に被写体の光学像が形成されるように前記撮像レンズが設けられていることを特徴とする撮像光学装置。   An imaging lens according to any one of claims 1 to 10, and an imaging device that converts an optical image formed on the imaging surface into an electrical signal, and a subject on the imaging surface of the imaging device. An imaging optical apparatus, wherein the imaging lens is provided so that an optical image of the above is formed. 請求項11記載の撮像光学装置を備えることにより、被写体の静止画撮影,動画撮影のうちの少なくとも一方の機能が付加されたことを特徴とするデジタル機器。   12. A digital apparatus comprising the imaging optical device according to claim 11 to which at least one function of still image shooting and moving image shooting of a subject is added.
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