JP2017166481A

JP2017166481A - ガスタービンエンジンの圧縮機制御

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Publication number: JP2017166481A
Application number: JP2017038870A
Authority: JP
Inventors: カーティス・ウィリアム・モエッケル; William Moeckel Curtis; アンドリュー・ブリーズ−ストリングフェロー; Andrew Breeze-Stringfellow; ピーター・ジョン・ウッド; Peter J Wood; エリック・アンドリュー・フォーク; Eric Andrew Falk
Original assignee: General Electric Co
Current assignee: General Electric Co
Priority date: 2016-03-15
Filing date: 2017-03-02
Publication date: 2017-09-21
Also published as: US10408217B2; CN107191270A; CN107191270B; CA2959659A1; EP3219993A1; US20170268520A1

Abstract

【課題】可変静翼（ＶＳＶ）を備えた段の前側ブロックと、前側ブロックの下流の段の後側ブロックと、少なくとも１つの段からの抽気排出口とを有する、ガスタービンエンジンの多段圧縮機を制御する方法を提供する。
【解決手段】ガスタービンエンジンの抽気排出口からの抽気圧力を検出するステップと、検出された前記抽気圧力に基づいて、前記圧縮機の一部にわたる圧力比を決定するステップと、決定された前記圧力比を基準圧力比と比較するステップと、決定された前記圧力比が前記基準圧力比と不均衡である場合に評価するステップと、比較に基づいて、決定された前記圧力比を前記基準圧力比と均衡にするために、前記前側ブロックの前記ＶＳＶの位置を調整するステップと、を備える。
【選択図】図１

Description

本発明は、ガスタービンエンジンの圧縮機制御に関する。

タービンエンジン、特にガスタービンエンジンまたは燃焼タービンエンジンは、エンジンを通過して多くのタービンブレードに当たる燃焼ガスの流れからエネルギーを抽出する、回転エンジンである。ガスタービンエンジンは、陸上移動、海上移動および発電に使用されているが、ヘリコプターを含む、飛行機等の航空用途に最も一般的に使用される。飛行機において、ガスタービンエンジンは、航空機の推進に使用される。

航空機用のガスタービンエンジンは、最適圧力比内で動作するように設計されている。エンジンの圧縮機部分内でこれらの圧力を維持することによって、ガスタービンエンジンの寿命は長くなる。

米国特許第８８７０６９９号明細書

一態様において、本発明の実施形態は、可変静翼（ＶＳＶ）を備えた段の前側ブロックと、前側ブロックの下流の段の後側ブロックと、少なくとも１つの段からの抽気排出口とを有する、ガスタービンエンジンの多段圧縮機を制御する方法に関する。方法は、抽気排出口からの抽気圧力を検出するステップと、検出された圧力を抽気基準圧力と比較するステップと、比較に基づいて、検出された抽気圧力が抽気基準圧力と不均衡である場合に判断するステップと、検出された抽気圧力を抽気基準圧力と均衡にするために、前側ブロックのＶＳＶの位置を調整するステップとを含む。

別の態様では、本発明の実施形態は、圧縮機からの抽気排出口の抽気圧力を検出するステップと、抽気圧力を抽気基準圧力と均衡に維持するために、可変静翼（ＶＳＶ）の動作位置を調整するステップとによって、ガスタービンエンジンの多段圧縮機を動作させる方法に関する。

図面の説明は以下の通りである。

航空機用のガスタービンエンジンの概略断面図である。図１のガスタービンエンジンの圧縮機セクションの概略断面図である。図２の圧縮機の抽気圧力を検出する方法を示すフロー図である。

説明した本発明の実施形態は、基準圧力比とリアルタイムの圧力比との均衡を維持することに関するシステム、方法、および他のデバイスを対象とする。例示の目的で、本発明は、航空機のガスタービンエンジンについて説明する。しかしながら、本発明はそのように限定されるものではなく、他のモバイル用途および非モバイル産業用途、商業用途および住宅用途等、非航空機用途における一般的な適用可能性を有する可能性があるものと理解される。

図１は、航空機用のガスタービンエンジン１０の概略断面図である。エンジン１０は、ほぼ長手方向に延出する軸線、すなわち前方１４から後方１６へ延出するエンジン中心線１２を有する。エンジン１０は、下流方向直列流れ関係で、ファン２０を含むファンセクション１８と、ブースタすなわち低圧（ＬＰ）圧縮機２４および高圧（ＨＰ）圧縮機２６を含む圧縮機セクション２２と、燃焼器３０を含む燃焼セクション２８と、ＨＰタービン３４およびＬＰタービン３６を含むタービンセクション３２と、排気セクション３８とを含む。

ファンセクション１８は、ファン２０を取り囲むファンケーシング４０を含む。ファン２０は、エンジン中心線１２の周りに半径方向に配置された複数のファンブレード４２を含む。ＨＰ圧縮機２６、燃焼器３０およびＨＰタービン３４は、エンジン１０のコア４４を形成し、エンジン１０のコア４４は、燃焼ガスを発生させる。コア４４は、コアケーシング４６によって取り囲まれ、ファンケーシング４０と結合することができる。

エンジン１０のエンジン中心線１２の周りに同軸に配置されたＨＰ軸すなわちスプール４８は、ＨＰタービン３４をＨＰ圧縮機２６に駆動接続している。ＬＰ軸すなわちスプール５０は、より大径の環状のＨＰスプール４８内で、エンジン１０のエンジン中心線１２の周りに同軸に配置され、ＬＰタービン３６をＬＰ圧縮機２４およびファン２０に駆動接続している。スプール４８および５０のどちらかまたは双方に取り付けられ、かつスプール４８および５０のどちらかまたは双方と一緒に回転する、エンジン１０の一部は、個々に、または一括して、ロータ５１とも呼ばれる。

ＬＰ圧縮機２４およびＨＰ圧縮機２６は、複数の圧縮機段５２および５４をそれぞれ含み、そこにおいて圧縮機ブレード５６および５８のセットが、固定の圧縮機ベーン６０および６２の対応するセットに対して回転して、段を通過する流体の流れを圧縮または加圧する。単一の圧縮機段５４では、多数の圧縮機ブレード５８を環状に設けることができ、ブレードプラットフォームからブレード先端部まで、エンジン中心線１２に対して半径方向外向きに延出することができる一方で、対応する圧縮機ベーン６２は、回転ブレード５６の下流に、回転ブレード５６に隣接して位置する。なお、図１に示すブレード、ベーンおよび圧縮機段の数は、例示の目的でのみ選択され、他の数も可能である。圧縮機の段のブレード５６および５８は、ディスク５３に取り付けることができ、ディスク５３は、対応するＨＰスプール４８およびＬＰスプール５０の１つに取り付けられ、各段はそれ自体のディスク５３を有する。ベーン６０および６２は、コアケーシング４６に、ロータ５１の周りに周方向に、取り付けられている。

ＨＰタービン３４およびＬＰタービン３６は、複数のタービン段６４および６６をそれぞれ含み、そこにおいてタービンブレード６８および７０のセットは、静止タービンベーン７２および７４（ノズルとも呼ばれる）の対応するセットに対して回転して、段を通過する流体の流れから電力を抽出する。単一のタービン段６４では、多数のタービンブレード６８を環状に設けることができ、ブレードプラットフォームからブレード先端部まで、エンジン中心線１２に対して半径方向外向きに延出することができる一方で、対応する静止タービンベーン７２および７４は、回転ブレード６８および７０の上流に、回転ブレード６８および７０に隣接して位置する。なお、図１に示すブレード、ベーン、タービン段の数は、例示の目的でのみ選択され、他の数も可能である。

動作において、回転ファン２０は、ＬＰ圧縮機２４に周囲空気を供給し、次に、ＬＰ圧縮機２４は、ＨＰ圧縮機２６に加圧周囲空気を供給し、ＨＰ圧縮機２６は、周囲空気をさらに加圧する。ＨＰ圧縮機２６からの加圧空気は、燃焼器３０内で燃料と混合されて点火され、それによって燃焼ガスを発生させる。いくらかの電力は、ＨＰタービン３４によってこれらのガスから抽出され、ＨＰ圧縮機２６を駆動する。燃焼ガスは、ＬＰタービン３６の中に排出され、ＬＰタービン３６は、さらなる電力を抽出して、ＬＰ圧縮機２４を駆動し、また、排気ガスは、排気セクション３８を通って、エンジン１０から最終的に排出される。ＬＰタービン３６によって抽出された電力は、ＬＰスプール５０を駆動して、ファン２０およびＬＰ圧縮機２４を回転させる。

図２を参照すると、多段圧縮機は、少なくとも１つの可変静翼（ＶＳＶ）８０を備える、圧縮機段の前側ブロック７６と、固定の圧縮機ベーン６２を含む、前側ブロックの下流の圧縮機段の後側ブロック７８とを含む、ＨＰ圧縮機２６として示されている。ＶＳＶ８０の各々は、圧縮機を通る空気流量を増減させて調整することができる。ＶＳＶ８０の調整は、典型的に、スケジュールに従って、ベーンを回転させて、ベーンの食い違いを変更することを含む。ＶＳＶ８０およびその動作は、当技術分野で知られている。ＶＳＶに適した調整の非限定的な実施例は、Ｕ．Ｓ．７，４１３，４０１、Ｓｚｕｃｓ等、出願日２００６年１月１７日、標題「ＭｅｔｈｏｄｓａｎｄＡｐｐａｒａｔｕｓｆｏｒＣｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇＶａｒｉａｂｌｅＳｔａｔｏｒＶａｎｅｓ」、Ｕ．Ｓ．８，９０９，４５４、Ｍｉｎｔｏ、出願日２０１１年４月８日、標題「ＣｏｎｔｒｏｌｏｆＣｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎＳｙｓｔｅｍｗｉｔｈｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｌｙａｃｔｕａｔｅｄｉｎｌｅｔｇｕｉｄｅａｎｄ／ｏｒｓｔａｔｏｒｖａｎｅｓ」、Ｕ．Ｓ．９，０６８，４７０、Ｍｉｌｌｓ等、出願日２０１１年４月２１日、標題「Ｉｎｄｅｐｅｎｄｅｎｔｌｙ−ＣｏｎｔｒｏｌｌｅｄＧａｓＴｕｒｂｉｎｅＩｎｌｅｔＧｕｉｄｅＶａｎｅｓａｎｄＶａｒｉａｂｌｅＳｔａｔｏｒＶａｎｅｓ」およびＵ．Ｓ．８，４９０，４０４、Ａｄｉｂｈａｔｌａ等、出願日２０１２年２月２８日、標題「Ｓｅｎｓｏｒ−ＢａｓｅｄＰｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ−ＳｅｅｋｉｎｇＧａｓＴｕｒｂｉｎｅＥｎｇｉｎｅＣｏｎｔｒｏｌ」に見出すことができ、これらは全体が参照によって本明細書に組み込まれる。

段の前側ブロック７６は、入口８２を含み、段の後側ブロック７８は、出口８４を含む。抽気排出口８６は、下流またはＶＳＶ８０間のブレード５８の１つの半径方向外側に流体結合している。圧力センサ８８は、対応する圧力信号を出力するために、入口８２、出口８４および抽気排出口８６に流体結合している。Ｐ_2.5は、ＨＰ圧縮機２６の入口における全空気圧力を表す。Ｐ_Bleedは、ＨＰ圧縮機２６の抽気排出口８６における流体の圧力を示す圧力信号である。Ｐ₃は、ＨＰ圧縮機２６の出口８４における全空気圧力を表す。これらの圧力信号Ｐ_2.5、Ｐ_BleedおよびＰ₃は、圧縮機の回転速度９０および入口温度９２と共に、コントローラ９４内で受信されて、ＨＰ圧縮機の所望の性能を得るためにＶＳＶ８０に必要な調整を決定する。

コントローラ９４は、前側ブロック７６に動作可能に結合され、受信した入力Ｐ_2.5、Ｐ_Bleed、Ｐ₃、回転速度９０および入口温度９２に応じて、ＶＳＶ８０の位置を調整するように構成されている。コントローラは、回転速度９０および入口温度９２のデータを用いて、標準的な日の海面の周囲温度に入口温度が相当した場合にエンジンが動作する速度である、補正回転速度９６を計算する。この速度９６は、ステータスケジュール９８における補正速度プロファイルと比較される。ステータベース信号１００は、計算された補正速度と、ステータスケジュール９８における対応する速度プロファイルとに基づいて決定され、調整のためにＶＳＶ８０に出力される。

ステータスケジュール９８は、地上アイドル、飛行アイドル、離陸、巡航、または上昇飛行等の、異なる動作シナリオのために記憶された補正速度プロファイルに対して、ＶＳＶ８０の調整によって定義される。

圧力信号Ｐ_2.5、Ｐ_Bleed、Ｐ₃は、コントローラ内で受信され、圧力比１０２を計算するために使用される。圧力比１０２は、出口圧力Ｐ₃および入口圧力Ｐ_2.5間の第１の圧力差と、検出されたブリード圧力Ｐ_Bleedおよび入口圧力Ｐ_2.5間の第２の圧力差の関数であり、ここで決定された圧力比１０２は、高圧圧縮機の第２および第１の圧力差の比である。

（Ｐ_Bleed−Ｐ_2.5）／（Ｐ₃−Ｐ_2.5）
この決定された圧力比１０２は、基準圧力比と比較され、基準圧力比は、ステータ修飾子信号１０６を計算する（１０７）ブリードスケジュール表１０４に位置する、値の範囲であり得る。ステータ修飾子信号１０６は、圧力比１０２を基準圧力比と均衡に維持するために必要な補正ＶＳＶ位置値を備える。コントローラ９４は、圧力比１０２を基準圧力比のマージン内に維持しつつ、ステータベース信号１００および修飾子信号１０６に基づく信号１０８を、ＶＳＶ８０のいくつか、全て、または少なくとも１つに送信して、補正速度プロファイルに合わせて調整する。各補正速度プロファイルには、対応する圧力比があり、合わせて、ブリードスケジュール表１０４に対応する修飾子を備え、たとえば、補正速度１００％の出力は、圧力比３０％を維持するために必要となり、補正速度８０％は、圧力比１０％を維持するために必要となる。

ブリードスケジュール表１０４には、圧縮機の劣化に基づく補正を組み込むことができる。エンジンの経年変化に伴って、ブリード排出口圧力の均衡を維持するために、ＶＳＶを閉じた状態にする必要がある。ＶＳＶの閉鎖量は、制御システムによって、ブリードスケジュールに合わせて繰り返し決定される。ブリード圧力比１０２を抽気基準圧力比と均衡に維持するために、前側段７６のＶＳＶを調整するステップは、同時にかつ連続的に発生する。ＶＳＶトリム調整の量は、空気力学的反応、操作性、温度限界および回転速度を含む、他の問題によって制限される可能性がある。

加えて、ＶＳＶの１つは、独立した制御を備えた、別個に作動する入口案内ベーン９３であってもよい。この入口案内ベーンの位置は、ブリード圧力を均衡にし、かつ、信号１０８によって提供される要件を均衡にすることを支援するための、別の制御パラメータとして使用することができる。この付加的な制御パラメータは、ステータスケジュール９８およびブリードスケジュール表１０４と共に、コントローラ９４のメモリ９５に位置し、データファイルとして格納されている。

多段圧縮機を制御するための方法２００は、最初に、抽気排出口８６からの抽気圧力を検出するステップ２０２を含む。次に、検出された抽気圧力に基づいて、圧縮機の一部にわたる圧力比１０２を決定し（２０４）、決定された圧力比１０２を基準圧力比と比較する（２０６）。決定された圧力比１０２が基準圧力比と不均衡である場合に評価し（２０８）、決定された圧力比１０２を基準圧力比と均衡にするために、前側ブロックのＶＳＶ８０の位置を調整する（２１０）。

この方法は、新しいエンジンから完全な劣化状態まで、エンジンの寿命にわたって、ＨＰ圧縮機ブリード排出口圧力を最適化する問題を解決するのに役立つ。新しいエンジンでは、高効率（たとえば、ＨＰ圧縮機後側ブロック段の間隙が緊密）のため、必要とされるブリード排出口圧力を生み出すことは、困難になり得る。高効率であることによって、後側ブロック段は、より高レベルの流れを送出し、前側ブロック段内の圧力を減少させることができる。これによって、ブリード排出口に供給される圧力量が減少する。この方法は、低ブリード排出口圧力を測定し、不足分を認識し、前側ブロックのＶＳＶを開放して、必要に応じて圧力を上昇させるであろう。新しいエンジンでは、また、典型的に、最適な動作圧力比とサージ圧力比との間により大きなマージンがある。この方法は、ＶＳＶを開放して、前側ブロックの負荷を増加させ、ブリード排出口圧力を上昇させることによって、過剰なマージンを利用する。劣化したエンジンでは、十分なマージンをもって動作させることは、より困難になり得る。この方法では、マージン内に留まり、また、ブリード排出口圧力が二次流れのシステム要件を満たすように監視する手段を提供しながら、劣化状態でＶＳＶを閉じることができる。

技術的利点は、ＨＰ圧縮機の操作性のマージンを利用または改善しつつ、フィードバック機構を提供して、ＨＰ圧縮機のブリード排出口圧力を維持することにある。本発明は、測定されたブリード排出口圧力がＨＰ圧縮機の劣化レベルに相関され得るため、ＨＰ圧縮機をヘルスモニタリングする手段を提供することもできる。

ブリード排出口は、ベーンの半径方向外向きの位置におけるブリード排出口の集合として示されているが、たとえば内向き／ハブエリア等、任意の適切な位置に位置決めすることができ、これに限定されないことを理解されたい。

さらに、開示された設計の適用は、ファンセクションおよびブースタセクションを備えたタービンエンジンに限定されるものではなく、ターボジェットエンジンおよびターボエンジンにも適用可能であることを理解されたい。

本明細書は、最良の形態を含めて、本発明を開示するために実施例を用いており、また、任意のデバイスまたはシステムを製作し使用し、任意の組み込まれた方法を実行することを含めて、いかなる当業者も本発明を実施することが可能となるように実施例を用いている。本発明の特許可能な範囲は、特許請求の範囲によって定義され、当業者が想到する他の実施例を含むことができる。このような他の実施例は、特許請求の範囲の文言との差がない構造要素を含む場合、または特許請求の範囲の文言との実質的な差がない等価の構造要素を含む場合、特許請求の範囲内にある。

１０エンジン
１２中心線
１４前方
１６後方
１８ファンセクション
２０ファン
２２圧縮機セクション
２４ＬＰ圧縮機
２６ＨＰ圧縮機
２８燃焼セクション
３０燃焼器
３２タービンセクション
３４ＨＰタービン
３６ＬＰタービン
３８排気セクション
４０ファンケーシング
４２ファンブレード
４４コア
４６コアケーシング
４８ＨＰスプール
５０ＬＰスプール
５２ＨＰ圧縮機段
５３ディスク
５４ＨＰ圧縮機段
５６ＬＰ圧縮機ブレード
５８ＨＰ圧縮機ブレード
６０ＬＰ圧縮機ベーン
６２ＨＰ圧縮機ベーン
６４ＨＰタービン段
６６ＬＰタービン段
６８ＨＰタービンブレード
７０ＬＰタービンブレード
７２ＨＰタービンベーン
７４ＬＰタービンベーン
７６段の前側ブロック
７８段の後側ブロック
８０可変静翼（ＶＳＶ）
８２入口
８４出口
８６抽気排出口
８８圧力センサ
９０回転速度
９２入口温度
９３入口案内ベーン
９４コントローラ
９５メモリ
９６補正回転速度
９８ステータスケジュール
１００ステータベース信号
１０２圧力比
１０４ブリードスケジュール表
１０６ステータ修飾子信号
１０７計算された信号
１０８信号
２００方法
２０２検出
２０４決定
２０６比較
２０８評価
２１０調整

Claims

可変静翼（ＶＳＶ）（８０）を備えた段の前側ブロック（７６）と、前記前側ブロック（７６）の下流の段の後側ブロック（７８）と、少なくとも１つの段からの抽気排出口（８６）とを有する、ガスタービンエンジン（１０）の多段圧縮機を制御する方法（２００）であって、
前記抽気排出口（８６）からの抽気圧力を検出するステップ（２０２）と、
検出された前記抽気圧力に基づいて、前記圧縮機の一部にわたる圧力比（１０２）を決定するステップ（２０４）と、
決定された前記圧力比（１０２）を基準圧力比と比較するステップ（２０６）と、
決定された前記圧力比（１０２）が前記基準圧力比と不均衡である場合に評価するステップ（２０８）と、
比較に基づいて、決定された前記圧力比（１０２）を前記基準圧力比と均衡にするために、前記前側ブロック（７６）の前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するステップ（２１０）とを備える方法（２００）。
前記圧縮機の回転速度（９０）に基づいて、前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するステップをさらに備える、請求項１に記載の方法（２００）。
ステータスケジュール（９８）に対して、前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するステップをさらに備える、請求項２に記載の方法（２００）。
前記ステータスケジュール（９８）に対して前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整する前記ステップは、前記圧縮機の回転速度（９０）および前記抽気圧力を保持するために、前記ステータスケジュール（９８）についての補正値を決定するステップを備える、請求項３に記載の方法（２００）。
決定された前記圧力比（１０２）は、前記圧縮機の出口（８４）圧力および入口（８２）圧力間の、第１の圧力差の関数である、請求項１に記載の方法（２００）。
決定された前記圧力比（１０２）は、前記入口（８２）圧力および検出されたブリード圧力間の、第２の差の関数である、請求項５に記載の方法（２００）。
決定された前記圧力比（１０２）は、高圧圧縮機（２６）についての前記第２および第１の圧力差の任意の関数である、請求項６に記載の方法（２００）。
前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整する前記ステップ（２１０）は、少なくとも１つの前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するステップを備える、請求項１に記載の方法（２００）。
前記ＶＳＶ（８０）の位置を調節する前記ステップ（２１０）は、全ての前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するステップを備える、請求項８に記載の方法（２００）。
前記抽気排出口（８６）の圧力を検知するステップ（２０２）は、少なくとも１つの前記ＶＳＶ（８０）の下流の前記抽気排出口（８６）の圧力を検知するステップを備える、請求項９に記載の方法（２００）。
決定された前記圧力比（１０２）は、高圧圧縮機（２６）についてである、請求項１に記載の方法（２００）。
可変静翼（ＶＳＶ）（８０）を有する、圧縮機段の前側ブロック（７６）と、
前記圧縮機段の前側ブロック（７６）の軸方向下流に位置した、圧縮機段の後側ブロック（７８）と、
段の１つに流体結合された抽気排出口（８６）と、
前記抽気排出口（８６）、前記前側ブロック（７６）への入口（８２）および前記後側ブロック（７８）への出口（８４）に流体結合され、前記抽気排出口（８６）、前記入口（８２）および前記出口（８４）内の流体の圧力を示す対応する圧力信号を出力する、圧力センサ（８８）と、
入力として前記圧力信号を受信し、前記前側ブロック（７６）に動作可能に結合され、また、基準圧力比に対して、抽気圧力の圧力比（１０２）を維持するために、前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するように構成された、コントローラ（９４）とを備える、ガスタービン用の多段圧縮機。
前記基準圧力比は、ブリードスケジュール表（１０４）に位置している、請求項１２に記載の多段圧縮機。
前記前側ブロック（７６）および前記後側ブロック（７８）は、高圧圧縮機（２６）の段で構成されている、請求項１２に記載の多段圧縮機。
前記基準圧力比は、範囲である、請求項１２に記載の多段圧縮機。
前記抽気排出口（８６）は、前記後側ブロック（７８）に位置している、請求項１２に記載の多段圧縮機。
前記抽気排出口（８６）は、前記前側ブロック（７６）に位置している、請求項１２に記載の多段圧縮機。
高圧圧縮機（２６）からの抽気排出口（８６）の抽気圧力を検出するステップ（２０２）と、前記高圧圧縮機（２６）の前記抽気圧力、入口（８２）圧力および出口（８４）圧力間の圧力比を維持するために、可変静翼（ＶＳＶ）（８０）の動作位置を調整するステップ（２１０）とによって、ガスタービンエンジン（１０）の多段圧縮機を動作させる方法（２００）。
前記高圧圧縮機（２６）の回転速度（９０）に基づくスケジュール（９８）に従って、前記ＶＳＶ（８０）の位置を調整するステップをさらに備える、請求項１８に記載の方法（２００）。
前記スケジュール（９８）は、前記高圧圧縮機（２６）の補正回転速度（９６）に基づいている、請求項１９に記載の方法（２００）。
決定された圧力比（１０２）は、前記抽気圧力および前記入口（８２）圧力間の差と、前記出口（８４）圧力および前記入口（８２）圧力間の差の関数である、請求項２０に記載の方法（２００）。
少なくとも１つのＶＳＶ（８０）は、前記スケジュール（９８）の対応する修飾子に基づく、決定された前記圧力比（１０２）に基づいて調整される、請求項２１に記載の方法（２００）。