JP2017066198A - Composition for molding and method for producing the same - Google Patents
Composition for molding and method for producing the same Download PDFInfo
- Publication number
- JP2017066198A JP2017066198A JP2015190158A JP2015190158A JP2017066198A JP 2017066198 A JP2017066198 A JP 2017066198A JP 2015190158 A JP2015190158 A JP 2015190158A JP 2015190158 A JP2015190158 A JP 2015190158A JP 2017066198 A JP2017066198 A JP 2017066198A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mass
- cellulose powder
- powder
- glass fiber
- molding composition
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
- Processes Of Treating Macromolecular Substances (AREA)
- Reinforced Plastic Materials (AREA)
Abstract
Description
本発明は、成形用組成物とその製造方法に関する。 The present invention relates to a molding composition and a method for producing the same.
従来、建物の内装材などに使用するものとして、木粉と熱可塑性樹脂とを混練して成形した木質系成形材料が提案されている（特許文献１参照）。 2. Description of the Related Art Conventionally, a wood-based molding material obtained by kneading and molding wood powder and a thermoplastic resin has been proposed as an interior material for buildings (see Patent Document 1).
また、樹脂成形材料の強度や寸法安定性等の改良を目的として、ガラス繊維が添加される（特許文献２参照）。 Further, glass fibers are added for the purpose of improving the strength and dimensional stability of the resin molding material (see Patent Document 2).
しかしながら、木粉を用いた上記の木質系成形材料では、強度、寸法安定性、低熱膨張性を満足することが難しい。また、ガラス繊維を添加して性能の改良を図ろうとしても、流動性が悪くなるために成形性が低下する。 However, it is difficult to satisfy the strength, dimensional stability, and low thermal expansibility of the wood-based molding material using wood powder. Even if glass fibers are added to improve the performance, the fluidity is deteriorated and the moldability is lowered.
本発明は、以上の通りの事情に鑑みてなされたものであり、木質系成形材料に対して、成形性、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性を高いレベルで付与することができる成形用組成物とその製造方法を提供することを課題としている。 The present invention has been made in view of the circumstances as described above, and for molding capable of imparting a high level of moldability, impact strength, low thermal expansion, and dimensional stability to a wood-based molding material. It is an object to provide a composition and a method for producing the composition.
上記の課題を解決するために、本発明の成形用組成物は、熱可塑性樹脂と、ガラス繊維１５〜３０質量％と、セルロース粉１０〜５０質量％と、を含有し、ガラス繊維およびセルロース粉を含むフィラーの総含有率が５０〜８０質量％であることを特徴としている。 In order to solve the above problems, the molding composition of the present invention contains a thermoplastic resin, 15 to 30% by mass of glass fiber, and 10 to 50% by mass of cellulose powder, and glass fiber and cellulose powder. The total content of the filler containing is 50 to 80% by mass.
本発明の成形用組成物の製造方法は、上記の成形用組成物を製造する方法であって、セルロース粉と熱可塑性樹脂とを混練した後に、ガラス繊維を添加してセルロース粉と熱可塑性樹脂との混練時よりも低いトルクで混練することを特徴としている。 The method for producing a molding composition of the present invention is a method for producing the molding composition described above, and after kneading cellulose powder and a thermoplastic resin, glass fiber is added to the cellulose powder and the thermoplastic resin. And kneading at a lower torque than that during kneading.
本発明の成形用組成物によれば、木質系成形材料に対して、成形性、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性を高いレベルで付与することができる。 According to the molding composition of the present invention, moldability, impact strength, low thermal expansion, and dimensional stability can be imparted to a wood-based molding material at a high level.
本発明の成形用組成物の製造方法によれば、木質系成形材料に対して、成形性、衝撃強度、低熱膨張性を高いレベルで付与しながらも、寸法安定性を特に高めることができる。 According to the method for producing a molding composition of the present invention, dimensional stability can be particularly enhanced while imparting moldability, impact strength, and low thermal expansion to a wood-based molding material at a high level.
以下に、本発明の実施形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described.
本実施形態の成形用組成物は、熱可塑性樹脂と、ガラス繊維１５〜３０質量％と、セルロース粉１０〜５０質量％と、を含有し、ガラス繊維およびセルロース粉を含むフィラーの総含有率が５０〜８０質量％である。 The molding composition of this embodiment contains a thermoplastic resin, 15 to 30% by mass of glass fiber, and 10 to 50% by mass of cellulose powder, and the total content of fillers including glass fiber and cellulose powder is It is 50-80 mass%.
熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリオレフィン樹脂、ポリスチレン樹脂、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂、メタクリル樹脂、ＡＢＳ樹脂などが挙げられる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。 Examples of the thermoplastic resin include polyolefin resin, polystyrene resin, polyester resin, acrylic resin, methacrylic resin, and ABS resin. These may be used alone or in combination of two or more.
ポリオレフィン樹脂としては、例えば、プロピレン単独重合体（ポリプロピレン樹脂）、エチレン単独重合体（ポリエチレン樹脂）、プロピレン−エチレンランダム共重合体、プロピレン−α−オレフィンランダム共重合体、エチレン−α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン−エチレン−α−オレフィンランダム共重合体、プロピレンを単独重合してプロピレン単独重合体を生成させた後に、該プロピレン単独重合体の存在下にエチレンとプロピレンを共重合して得られるプロピレン−エチレンブロック共重合体、エチレンを単独重合してエチレン単独重合体を生成させた後に、該エチレン単独重合体の存在下にエチレンとプロピレンを共重合して得られるエチレン−プロピレンブロック共重合体などが挙げられる。 Examples of the polyolefin resin include a propylene homopolymer (polypropylene resin), an ethylene homopolymer (polyethylene resin), a propylene-ethylene random copolymer, a propylene-α-olefin random copolymer, and an ethylene-α-olefin random copolymer. Polymer, propylene-ethylene-α-olefin random copolymer, obtained by homopolymerizing propylene to form a propylene homopolymer, and then copolymerizing ethylene and propylene in the presence of the propylene homopolymer Propylene-ethylene block copolymer, ethylene-propylene block copolymer obtained by homopolymerizing ethylene to form an ethylene homopolymer and then copolymerizing ethylene and propylene in the presence of the ethylene homopolymer Etc.
上記α−オレフィンとしては、例えば、１−ブテン、２−メチル−１−プロペン、２−メチル−１−ブテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、２−エチル−１−ブテン、２，３−ジメチル−１−ブテン、２−メチル−１−ペンテン、３−メチル−１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、３，３−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、メチル−１−ヘキセン、ジメチル−１−ペンテン、エチル−１−ペンテン、トリメチル−１−ブテン、メチルエチル−１−ブテン、１−オクテン、メチル−１−ペンテン、エチル−１−ヘキセン、ジメチル−１−ヘキセン、プロピル−１−ヘプテン、メチルエチル−１−ヘプテン、トリメチル−１−ペンテン、プロピル−１−ペンテン、ジエチル−１−ブテン、１−ノネン、１−デセン、１−ウンデセン、１−ドデセンなどが挙げられる。 Examples of the α-olefin include 1-butene, 2-methyl-1-propene, 2-methyl-1-butene, 3-methyl-1-butene, 1-hexene, 2-ethyl-1-butene, 2 , 3-dimethyl-1-butene, 2-methyl-1-pentene, 3-methyl-1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 3,3-dimethyl-1-butene, 1-heptene, methyl-1 -Hexene, dimethyl-1-pentene, ethyl-1-pentene, trimethyl-1-butene, methylethyl-1-butene, 1-octene, methyl-1-pentene, ethyl-1-hexene, dimethyl-1-hexene, Propyl-1-heptene, methylethyl-1-heptene, trimethyl-1-pentene, propyl-1-pentene, diethyl-1-butene, 1-nonene, 1-decene, 1-u Decene, 1-dodecene, and the like.
熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン樹脂が好ましく、その中でも、プロピレン単独重合体、プロピレン−エチレンランダム共重合体、プロピレン−エチレンブロック共重合体などのポリプロピレン系樹脂が好ましい。 The thermoplastic resin is preferably a polyolefin resin, and among them, polypropylene resins such as a propylene homopolymer, a propylene-ethylene random copolymer, and a propylene-ethylene block copolymer are preferable.
フィラーのガラス繊維としては、例えば、溶融したガラス素地をノズルから引き出して繊維化し、高速で連続的に巻き取ることにより製造されるものを用いることができる。ノズルから巻き取りまでの間に集束剤を付着させ、単繊維を束ねたストランドとして巻き取ってもよい。フィラーのガラス繊維としては、ロービングを切断したチョップドストランドを用いることができる。 As a glass fiber of a filler, what is manufactured by pulling out the melted glass substrate from a nozzle, making it into a fiber, and winding up continuously at high speed can be used, for example. A bundling agent may be attached between the nozzle and the winding, and may be wound up as a strand in which single fibers are bundled. As the glass fiber of the filler, chopped strands obtained by cutting roving can be used.
ガラス繊維の含有率は、１５〜３０質量％である。この範囲内であると、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性を、成形性を損なうことなく向上させることができる。 The content rate of glass fiber is 15-30 mass%. Within this range, impact strength, low thermal expansion, and dimensional stability can be improved without impairing moldability.
ガラス繊維のアスペクト比は、１：２００〜２５０であることが好ましい。ガラス繊維の一例としては、これに限定されるものではないが、幅１３μｍ、長さ３．０ｍｍのものが挙げられる。 The aspect ratio of the glass fiber is preferably 1: 200 to 250. Examples of glass fibers include, but are not limited to, those having a width of 13 μm and a length of 3.0 mm.
フィラーのセルロース粉としては、精製パルプを原料としてパウダー形状としたものを用いることができる。このようなセルロース粉としては、市販のものを用いることができ、例えば、ＫＣフロック（登録商標） Ｗ−１００、Ｗ−１００Ｇ、ＫＣフロック（登録商標） Ｗ−２００、ＫＣフロック（登録商標） Ｗ−４００Ｇ（日本製紙製、商品名）等の１００メッシュパス以上のパウダーなどが挙げられる。 As the filler cellulose powder, a powdered powder made from purified pulp can be used. As such a cellulose powder, a commercially available product can be used. For example, KC Flock (registered trademark) W-100, W-100G, KC Flock (registered trademark) W-200, KC Flock (registered trademark) W -Powder of 100 mesh pass or more such as -400G (made by Nippon Paper Industries Co., Ltd., trade name).
その他、フィラーのセルロース粉として、紙粉を用いることができる。紙粉としては、紙を粉砕したものなどが挙げられる。所望の物性を得るために、セルロース以外の添加物の少ない紙粉、例えば、印刷用紙、コピー紙などの紙粉は好ましい。 In addition, paper powder can be used as the cellulose powder of the filler. Examples of the paper powder include pulverized paper. In order to obtain the desired physical properties, paper powder containing a small amount of additives other than cellulose, for example, paper powder such as printing paper and copy paper is preferable.
セルロース粉の含有率は、１０〜５０質量％である。この範囲内であると、特に、木粉に比べて衝撃強度、成形性を向上させることができる。 The content rate of a cellulose powder is 10-50 mass%. Within this range, impact strength and moldability can be improved, especially compared to wood flour.
セルロース粉のアスペクト比は、１：３〜７であることが好ましい。なお、アスペクト比はＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）等を用いて測定することができる。本明細書におけるアスペクト比は、５０個以上のセルロース粉について算出した個々のアスペクト比の平均値として表される。セルロース粉のアスペクト比がこの範囲内であると、衝撃強度、成形性を特に向上させることができる。 The aspect ratio of the cellulose powder is preferably 1: 3-7. The aspect ratio can be measured using an SEM (scanning electron microscope) or the like. The aspect ratio in this specification is expressed as an average value of individual aspect ratios calculated for 50 or more cellulose powders. When the aspect ratio of the cellulose powder is within this range, impact strength and moldability can be particularly improved.
セルロース粉の好ましい平均繊維長は５０〜１００μｍ、好ましい平均幅は１５〜２０μｍである。本明細書において、この平均繊維長と平均幅は、アスペクト比と同様に、ＳＥＭ等により５０個以上のセルロース粉について測定された個々の繊維長および幅の平均値として表される。 The preferable average fiber length of cellulose powder is 50-100 micrometers, and a preferable average width is 15-20 micrometers. In this specification, the average fiber length and the average width are expressed as an average value of individual fiber lengths and widths measured for 50 or more cellulose powders by SEM or the like, similarly to the aspect ratio.
ガラス繊維およびセルロース粉を含むフィラーの総含有率は、５０〜８０質量％である。この範囲内であると、成形性、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性を高いレベルで付与することができる。 The total content of the filler containing glass fiber and cellulose powder is 50 to 80% by mass. Within this range, moldability, impact strength, low thermal expansion, and dimensional stability can be imparted at a high level.
本実施形態の成形用組成物は、さらにフィラーとして木粉を含有し、セルロース粉および木粉の含有率が２０〜６５質量％であることが好ましい。木粉に対するセルロース粉の比率が大きいほど、衝撃強度、流動性の向上効果が見込める。木粉を添加すると衝撃強度は多少低下するが、流動性(ＭＦＲ)を調整することが可能である。 The molding composition of the present embodiment further contains wood powder as a filler, and the content of cellulose powder and wood powder is preferably 20 to 65% by mass. The larger the ratio of cellulose powder to wood powder, the better the impact strength and fluidity. When wood powder is added, the impact strength is somewhat reduced, but the fluidity (MFR) can be adjusted.
木粉としては、例えば、スギ、ヒノキ、マツなどの針葉樹、ブナ、ナラ、カバなどの広葉樹、ジュート、ケナフ、亜麻、ヘンプ、ラミー、サイザルなどの麻類などを粉砕して得られる粉末などが挙げられる。さらに、木粉には、葦、稲わら、籾殻、ヤシの実やさとうきびの絞りカスなどの植物材料に由来する粉末や、竹、麻、草本類、農産物などの植物材料、植物材料の廃棄物、残渣物（皮、葉、茎、実）なども含まれる。これらは１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。 Examples of wood flour include coniferous trees such as cedar, cypress, and pine, broad-leaved trees such as beech, oak, and hippo, and powder obtained by crushing hemp such as jute, kenaf, flax, hemp, ramie, and sisal. Can be mentioned. In addition, wood powder includes powders derived from plant materials such as straw, rice straw, rice husks, palm nuts and sugarcane squeezed dregs, plant materials such as bamboo, hemp, herbs, and agricultural products, and waste of plant materials , Residue (skins, leaves, stems, fruits) and the like are also included. These may be used alone or in combination of two or more.
木粉の粒度は、ＪＩＳ規格における６０〜３００メッシュのふるいで分級したものが例示される。
本実施形態の成形用組成物は、その効果を損なわない範囲内において、ガラス繊維、セルロース粉、および木粉以外のフィラーを含んでもよい。このようなフィラーとしては、タルク、炭酸カルシウム、マイカ等の無機粒状物などが挙げられる。
The particle size of wood powder is exemplified by classification using a JIS standard 60-300 mesh sieve.
The molding composition of this embodiment may contain fillers other than glass fiber, cellulose powder, and wood powder within a range that does not impair the effect. Examples of such a filler include inorganic particles such as talc, calcium carbonate, and mica.
本実施形態の成形用組成物は、その効果を損なわない範囲内において、ガラス繊維、セルロース粉、木粉等のフィラーおよび熱可塑性樹脂以外の添加剤を含んでもよい。このような添加剤としては、例えば、樹脂成形材料に通常添加されるものを用いることができる。具体的には、例えば、相溶化剤、張力改質剤（高スウェル化剤）、可塑剤、着色剤、耐熱安定剤、耐候安定剤、酸化防止剤、老化防止剤、光安定剤、紫外線吸収剤、帯電防止剤、金属セッケンやワックス、脂肪酸アミドなどの滑剤、ゴムなどが挙げられる。 The molding composition of this embodiment may contain additives other than fillers such as glass fiber, cellulose powder, wood powder, and thermoplastic resin, as long as the effects are not impaired. As such an additive, what is normally added to the resin molding material can be used, for example. Specifically, for example, compatibilizers, tension modifiers (high swelling agents), plasticizers, colorants, heat stabilizers, weathering stabilizers, antioxidants, anti-aging agents, light stabilizers, UV absorption Agents, antistatic agents, metal soaps and waxes, lubricants such as fatty acid amides, and rubbers.
本実施形態の成形用組成物は、熱可塑性樹脂の含有率が２０〜３５質量％であり、木粉を含有しない場合にはセルロース粉、木粉を含有する場合にはセルロース粉および木粉の含有率が４０〜６５質量％であり、ガラス繊維の含有率が１５〜２５質量％であることが好ましい。これらの含有率が当該範囲内であると、成形性、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性のバランスが、特に良好である。 The molding composition of the present embodiment has a thermoplastic resin content of 20 to 35% by mass. Cellulose powder does not contain wood powder, and cellulose powder and wood powder contain wood powder. It is preferable that the content is 40 to 65% by mass and the content of the glass fiber is 15 to 25% by mass. When these contents are within the above range, the balance of formability, impact strength, low thermal expansion, and dimensional stability is particularly good.
本実施形態の成形用組成物は、以上に説明した各原料を配合し、混練機などで混練することによって得ることができる。 The molding composition of this embodiment can be obtained by blending the respective raw materials described above and kneading them with a kneader or the like.
混練機は、投入した材料を十分に混練できるものであれば特に限定されないが、加熱と同時にせん断力を作用させ、一定時間以上連続して混練できる混練機を好ましく用いることができる。具体的には、例えば、ニーダーや二軸混練機、ロール混練機、高せん断力を作用させることのできるブレードやスクリュー形状を備えた混練機などが挙げられる。 The kneading machine is not particularly limited as long as the charged material can be sufficiently kneaded, but a kneading machine capable of continuously kneading for a certain time or longer by applying a shearing force simultaneously with heating can be preferably used. Specifically, for example, a kneader, a biaxial kneader, a roll kneader, a blade capable of applying a high shear force, a kneader equipped with a screw shape, and the like can be given.
熱可塑性樹脂と、セルロース粉、木粉、ガラス繊維等のフィラーとを混練する際には、熱可塑性樹脂が溶融状態となる温度で加熱する。加熱の温度は熱可塑性樹脂の種類にもよるが、例えば、１５０℃〜２２０℃の範囲で適宜設定することができる。 When kneading a thermoplastic resin and a filler such as cellulose powder, wood powder, or glass fiber, heating is performed at a temperature at which the thermoplastic resin is in a molten state. Although the heating temperature depends on the type of the thermoplastic resin, it can be appropriately set within a range of 150 ° C. to 220 ° C., for example.
そして、混練機で混練された溶融状態の成形用組成物は、例えば、押出機へ投入されて押出し方向へ押出される。そして、押出機から押出された成形用組成物が金型を通過することで、所定の形状に押出成形されて成形品が作製される。 The molten molding composition kneaded by the kneader is, for example, put into an extruder and extruded in the extrusion direction. Then, the molding composition extruded from the extruder passes through the mold, and is extruded into a predetermined shape to produce a molded product.
また、本実施形態の成形用組成物は、押出機へ投入する前に一旦ペレット状に加工してもよく、ペレット状の成形用組成物を加熱して押出機から連続的に押出成形することもできる。この場合、押出機による押出成形の際に、熱可塑性樹脂が溶融状態となる温度で加熱して成形用組成物を押出すことができる。 In addition, the molding composition of the present embodiment may be once processed into a pellet before being charged into the extruder, and the pellet-shaped molding composition is heated and continuously extruded from the extruder. You can also. In this case, at the time of extrusion molding with an extruder, the molding composition can be extruded by heating at a temperature at which the thermoplastic resin is in a molten state.
本実施形態の成形用組成物は、所望の成形品に加工される。成形加工法は、特に限定されるものではなく、目的に応じて各種の成形方法で成形できる。例えば、押出成形法、射出成形法等が適用できる。 The molding composition of this embodiment is processed into a desired molded product. The molding method is not particularly limited, and can be molded by various molding methods depending on the purpose. For example, an extrusion molding method, an injection molding method, or the like can be applied.
本実施形態の成形用組成物は、セルロース粉と熱可塑性樹脂とを混練した後に、ガラス繊維を添加してセルロース粉と熱可塑性樹脂との混練時よりも低いトルクで混練することによって製造することが好ましい。すなわち、セルロース粉や木粉と、熱可塑性樹脂とを先に大きなトルクで混練した後、ガラス繊維を添加して、小さなトルクで混練する。 The molding composition of the present embodiment is manufactured by kneading cellulose powder and a thermoplastic resin, then adding glass fibers and kneading with a lower torque than when kneading the cellulose powder and the thermoplastic resin. Is preferred. That is, cellulose powder or wood powder and a thermoplastic resin are first kneaded with a large torque, and then glass fibers are added and kneaded with a small torque.
これにより、ガラス繊維を切断することなく適度に分散可能であり、寸法安定性が向上する。セルロース粉や木粉を分散させるために混練力（トルク）を大きくすると、ガラス繊維を切断してしまい、低アスペクト化し、ひいては寸法安定性のような所望の性能が低下する。しかし、ガラス繊維を後から添加して、より低いトルクで混練することによって、ガラス繊維のアスペクト比が維持され、寸法安定性のような所望の性能を発揮することができる。 Thereby, it can disperse | distribute moderately, without cut | disconnecting glass fiber, and dimensional stability improves. If the kneading force (torque) is increased in order to disperse cellulose powder or wood powder, the glass fiber is cut, the aspect ratio is lowered, and the desired performance such as dimensional stability is lowered. However, by adding the glass fiber later and kneading with a lower torque, the aspect ratio of the glass fiber can be maintained and desired performance such as dimensional stability can be exhibited.
混練機により混練する場合には、モータを駆動源とする回転体のトルクは、可変速の駆動装置や、減速機などによって回転速度を変えることにより制御することができる。 When kneading with a kneader, the torque of a rotating body using a motor as a drive source can be controlled by changing the rotation speed with a variable speed drive or a speed reducer.
セルロース粉と熱可塑性樹脂とを混練する第一のトルクと、その後に、ガラス繊維を添加して混練する第二のトルクは、その比率（第一のトルク：第二のトルク）が１．５〜３：１であることが好ましい。この範囲内であると、成形性、衝撃強度、低熱膨張性を高いレベルで付与しながらも、寸法安定性を特に高めることができる。 The ratio of the first torque for kneading the cellulose powder and the thermoplastic resin and the second torque for kneading after adding the glass fiber (first torque: second torque) is 1.5. It is preferably ˜3: 1. Within this range, dimensional stability can be particularly enhanced while imparting moldability, impact strength, and low thermal expansibility at high levels.
本実施形態の成形用組成物は、熱可塑性樹脂としてポリプロピレン樹脂を用いた場合には、熱膨張率が３．５×１０−５／℃以下であることが好ましい。寸法変化率は、０．３％以下が好ましく、０．２５％以下がより好ましく、０．２％以下が特に好ましい。衝撃強度は、５．０ＫＪ／ｍ２以上が好ましい。メルトフローレート（ＭＦＲ）は、１．８ｇ／６００ｓ以上が好ましく、３ｇ／６００ｓ以上がより好ましい。 The molding composition of the present embodiment preferably has a coefficient of thermal expansion of 3.5 × 10 −5 / ° C. or less when a polypropylene resin is used as the thermoplastic resin. The dimensional change rate is preferably 0.3% or less, more preferably 0.25% or less, and particularly preferably 0.2% or less. The impact strength is preferably 5.0 KJ / m 2 or more. The melt flow rate (MFR) is preferably 1.8 g / 600 s or more, and more preferably 3 g / 600 s or more.
本実施形態の成形用組成物は、木質系成形材料に対して、成形性、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性を高いレベルで付与することができることから、柱材、床材、ドア材、壁材、窓枠材、天井材、造作材などの内装材やその周辺部材に用いられる各種の建材などに好適に用いることができる。 Since the molding composition of the present embodiment can impart a high level of moldability, impact strength, low thermal expansion, and dimensional stability to the wood-based molding material, the column material, the floor material, and the door material. It can be suitably used for interior materials such as wall materials, window frame materials, ceiling materials, construction materials, and various building materials used for peripheral members.
以下に、実施例により本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれらの実施例に何ら限定されるものではない。なお、表１に示す配合量は質量部を表す。
＜実施例１＞
セルロース粉として、ＫＣフロック（登録商標、日本製紙（株）製、かさ比重０．２〜０．３ｇ／ｃｍ３、４００メッシュアンダー）を用いた。ポリプロピレン樹脂として、ＭＦＲが３０のものを用いた。相溶化剤として、モディック（登録商標、三菱化学（株）製）を用いた。ガラス繊維として、ガラスチョップドストランド（日東紡績（株）製）を用いた。
EXAMPLES Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples. However, the present invention is not limited to these examples. In addition, the compounding quantity shown in Table 1 represents a mass part.
<Example 1>
As the cellulose powder, KC Flock (registered trademark, manufactured by Nippon Paper Industries Co., Ltd., bulk specific gravity 0.2 to 0.3 g / cm 3 , 400 mesh under) was used. A polypropylene resin having an MFR of 30 was used. Modic (registered trademark, manufactured by Mitsubishi Chemical Corporation) was used as a compatibilizing agent. A glass chopped strand (manufactured by Nitto Boseki Co., Ltd.) was used as the glass fiber.
セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、５０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミル（東洋精機製作所（株）製）を用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練した。 Cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer were mixed at a ratio of 50 parts by mass, 28 parts by mass, and 2 parts by mass using a Laboplast mill (manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd.) at 190 ° C. and 100 rpm. Kneaded for minutes.
その後、混練物にガラス繊維を２０質量部の割合でラボプラストミルに投入し、前の混練条件のトルクより小さい５０ｒｐｍの条件下で、１９０℃で３分混練し、成形用組成物を得た。
（寸法変化率）
ハンドトゥルーダー（東洋精機製作所（株）製）を用いて、成形用組成物を板状試験片に成形した。この板状試験片を２０℃、６５％ＲＨの環境下に５日間平衡状態に置いた後、４０℃、９０％ＲＨの環境下に６日間供し、寸法変化率を測定した。
（衝撃強度）
ハンドトゥルーダーを用いて、成形用組成物をダンベル型試験片に成形した。このダンベル型試験片について、アイゾット衝撃試験器（テスター産業（株）製）を用いて衝撃強度を測定した。
（熱膨張率）
ハンドトゥルーダーを用いて成形したダンベル型試験片を８ｍｍの長さに切り出した。この試験片を熱機械的分析装置（エスアイアイ・ナノテクノロジー（株）製）を用いて、石英製の膨張圧縮プローブで荷重１００ｍＮに設定して熱膨張率を測定した。温度環境は３０℃から８０℃まで上昇させサンプルを乾燥させた後、２０℃まで冷却した。乾燥状態における３０〜４０℃範囲の熱膨張率を算出した。
（ＭＦＲ）
ＭＦＲ測定器（承徳建徳検測機器有限公司製）を用いて、ＪＩＳ Ｋ ７２１０、温度１９０℃、錘１０ｋｇの荷重条件の下、測定した。
＜実施例２＞
セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤、ガラス繊維を、５０質量部、２８質量部、２質量部、２０質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練し、成形用組成物を得た。セルロース粉、ポリプロピレン、相溶化剤、ガラス繊維は、実施例１と同様のものを用いた。
Thereafter, the glass fiber was put into the lab plast mill at a ratio of 20 parts by mass to the kneaded product, and kneaded at 190 ° C. for 3 minutes under a condition of 50 rpm smaller than the torque of the previous kneading conditions to obtain a molding composition. .
(Dimensional change rate)
The molding composition was molded into a plate-shaped test piece using a hand truer (manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd.). The plate-shaped test piece was placed in an equilibrium state for 5 days in an environment of 20 ° C. and 65% RH, and then subjected to an environment of 40 ° C. and 90% RH for 6 days, and the dimensional change rate was measured.
(Impact strength)
The molding composition was molded into a dumbbell-shaped test piece using a hand truer. About this dumbbell-type test piece, the impact strength was measured using an Izod impact tester (manufactured by Tester Sangyo Co., Ltd.).
(Coefficient of thermal expansion)
A dumbbell-shaped test piece molded using a hand truer was cut into a length of 8 mm. This test piece was set to a load of 100 mN with a quartz expansion / compression probe using a thermomechanical analyzer (manufactured by SII Nanotechnology Co., Ltd.), and the thermal expansion coefficient was measured. The temperature environment was raised from 30 ° C. to 80 ° C., the sample was dried, and then cooled to 20 ° C. The coefficient of thermal expansion in the range of 30 to 40 ° C. in the dry state was calculated.
(MFR)
Using an MFR measuring instrument (manufactured by Chengde Kentoku Inspection Equipment Co., Ltd.), measurement was performed under load conditions of JIS K 7210, temperature 190 ° C., and weight 10 kg.
<Example 2>
Cellulose powder, polypropylene resin, compatibilizer, and glass fiber are kneaded at a ratio of 50 parts by mass, 28 parts by mass, 2 parts by mass, and 20 parts by mass using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. Thus, a molding composition was obtained. Cellulose powder, polypropylene, compatibilizer, and glass fiber were the same as in Example 1.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜実施例３＞
木粉として、かさ比重０．１〜０．２ｇ／ｃｍ３、６０メッシュアンダーのものを用いた。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Example 3>
As the wood flour, one having a bulk specific gravity of 0.1 to 0.2 g / cm 3 and 60 mesh under was used.
木粉、セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、４０質量部、１０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練した。 Kneading wood powder, cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer at a ratio of 40 parts by weight, 10 parts by weight, 28 parts by weight, and 2 parts by weight using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. did.
その後、混練物にガラス繊維を２０質量部の割合でラボプラストミルに投入し、前の混練条件のトルクより小さい５０ｒｐｍの条件下で、１９０℃で３分混練し、成形用組成物を得た。セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤、ガラス繊維は、実施例１と同様のものを用いた。 Thereafter, the glass fiber was put into the lab plast mill at a ratio of 20 parts by mass to the kneaded product, and kneaded at 190 ° C. for 3 minutes under a condition of 50 rpm smaller than the torque of the previous kneading conditions to obtain a molding composition. . Cellulose powder, polypropylene resin, compatibilizer, and glass fiber were the same as in Example 1.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜実施例４＞
木粉、セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、２５質量部、２５質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練した。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Example 4>
Kneading wood powder, cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer at 25 parts by mass, 25 parts by mass, 28 parts by mass, and 2 parts by mass using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. did.
その後、混練物にガラス繊維を２０質量部の割合でラボプラストミルに投入し、前の混練条件のトルクより小さい５０ｒｐｍの条件下で、１９０℃で３分混練し、成形用組成物を得た。木粉は、実施例３と同様のものを用いた。セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤、ガラス繊維は、実施例１と同様のものを用いた。 Thereafter, the glass fiber was put into the lab plast mill at a ratio of 20 parts by mass to the kneaded product, and kneaded at 190 ° C. for 3 minutes under a condition of 50 rpm smaller than the torque of the previous kneading conditions to obtain a molding composition. . The same wood flour as in Example 3 was used. Cellulose powder, polypropylene resin, compatibilizer, and glass fiber were the same as in Example 1.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜実施例５＞
木粉、セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、１０質量部、４０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練した。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Example 5>
Kneading wood powder, cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer at a ratio of 10 parts by weight, 40 parts by weight, 28 parts by weight, and 2 parts by weight using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. did.
その後、混練物にガラス繊維を２０質量部の割合でラボプラストミルに投入し、前の混練条件のトルクより小さい５０ｒｐｍの条件下で、１９０℃で３分混練し、成形用組成物を得た。木粉は、実施例３と同様のものを用いた。セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤、ガラス繊維は、実施例１と同様のものを用いた。 Thereafter, the glass fiber was put into the lab plast mill at a ratio of 20 parts by mass to the kneaded product, and kneaded at 190 ° C. for 3 minutes under a condition of 50 rpm smaller than the torque of the previous kneading conditions to obtain a molding composition. . The same wood flour as in Example 3 was used. Cellulose powder, polypropylene resin, compatibilizer, and glass fiber were the same as in Example 1.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜比較例１＞
木粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、７０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練し、成形用組成物を得た。木粉は、実施例３と同様のものを用いた。ポリプロピレン樹脂、相溶化剤は、実施例１と同様のものを用いた。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Comparative Example 1>
Kneading wood powder, polypropylene resin, and compatibilizing agent at a ratio of 70 parts by weight, 28 parts by weight, and 2 parts by weight using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. Obtained. The same wood flour as in Example 3 was used. The same polypropylene resin and compatibilizer as those used in Example 1 were used.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜比較例２＞
セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、７０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練し、成形用組成物を得た。ポリプロピレン樹脂、相溶化剤は、実施例１と同様のものを用いた。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Comparative example 2>
Cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer were kneaded at a ratio of 70 parts by weight, 28 parts by weight, and 2 parts by weight using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes to obtain a molding composition. Obtained. The same polypropylene resin and compatibilizer as those used in Example 1 were used.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜比較例３＞
木粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、５０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練した。木粉は、実施例３と同様のものを用いた。ポリプロピレン樹脂、相溶化剤は、実施例１と同様のものを用いた。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Comparative Example 3>
The wood powder, polypropylene resin, and compatibilizer were kneaded at a ratio of 50 parts by mass, 28 parts by mass, and 2 parts by mass using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. The same wood flour as in Example 3 was used. The same polypropylene resin and compatibilizer as those used in Example 1 were used.
その後、混練物にガラス繊維を２０質量部の割合でラボプラストミルに投入し、前の混練条件のトルクより小さい５０ｒｐｍの条件下で、１９０℃で３分混練し、成形用組成物を得た。 Thereafter, the glass fiber was put into the lab plast mill at a ratio of 20 parts by mass to the kneaded product, and kneaded at 190 ° C. for 3 minutes under a condition of 50 rpm smaller than the torque of the previous kneading conditions to obtain a molding composition. .
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜比較例４＞
木粉、セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、５０質量部、２０質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練し、成形用組成物を得た。木粉は、実施例３と同様のものを用いた。セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤は、実施例１と同様のものを用いた。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Comparative example 4>
Kneading wood powder, cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer at a ratio of 50 parts by mass, 20 parts by mass, 28 parts by mass, and 2 parts by mass using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. Thus, a molding composition was obtained. The same wood flour as in Example 3 was used. The same cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer as those used in Example 1 were used.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。
＜比較例５＞
木粉、セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤を、３５質量部、３５質量部、２８質量部、２質量部の割合で、ラボプラストミルを用いて１９０℃、１００ｒｐｍの条件下で５分混練し、成形用組成物を得た。木粉は、実施例３と同様のものを用いた。セルロース粉、ポリプロピレン樹脂、相溶化剤は、実施例１と同様のものを用いた。
With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
<Comparative Example 5>
Kneading wood powder, cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer at a ratio of 35 parts by weight, 35 parts by weight, 28 parts by weight, and 2 parts by weight using a lab plast mill at 190 ° C. and 100 rpm for 5 minutes. Thus, a molding composition was obtained. The same wood flour as in Example 3 was used. The same cellulose powder, polypropylene resin, and compatibilizer as those used in Example 1 were used.
得られた成形用組成物について、実施例１と同様の方法で、熱膨張率、寸法変化率、衝撃強度、ＭＦＲを測定した。 With respect to the obtained molding composition, the coefficient of thermal expansion, the dimensional change rate, the impact strength, and the MFR were measured in the same manner as in Example 1.
実施例および比較例の測定結果を表１に示す。 Table 1 shows the measurement results of Examples and Comparative Examples.
比較例１と比較例２の対比より、フィラーが木粉よりもセルロース粉である方が、衝撃強度が大きく、流動性(ＭＦＲ)が大きかった。一方で、熱膨張率はセルロース粉よりも木粉の方が低い。セルロース粉は木粉よりも粒径が小さく空隙も小さいものであることから、樹脂中にセルロース粉の方が緻密に存在し、衝撃強度が大きくなったと考えられる。熱膨張率は、フィラーのアスペクト比が大きい方が、低減効果があるため、粒径の小さいセルロース粉には木粉ほどの熱膨張低減効果はない。また、フィラーが木粉よりもセルロース粉である方が、ＭＦＲが大きく、成形性も良い。 From the comparison between Comparative Example 1 and Comparative Example 2, the impact strength and the fluidity (MFR) were higher when the filler was cellulose powder than wood powder. On the other hand, wood powder has a lower coefficient of thermal expansion than cellulose powder. Since the cellulose powder has a smaller particle size and smaller voids than the wood powder, it is considered that the cellulose powder is present more densely in the resin and the impact strength is increased. Since the thermal expansion coefficient has a reduction effect when the filler aspect ratio is large, the cellulose powder having a small particle size does not have the thermal expansion reduction effect as much as the wood powder. Moreover, the MFR is larger and the moldability is better when the filler is cellulose powder than wood powder.
実施例２では、フィラーとしてセルロース粉のみ添加した比較例２から、セルロース粉の一部をガラス繊維に代替した。比較例２と実施例２の対比より、ガラス繊維の添加によって寸法変化率と熱膨張率の低減が可能であるが、衝撃強度は低下した。比較例４、５では、比較例２のセルロース粉の一部を木粉に代替したが、熱膨張率の低減量は小さく、衝撃強度も大きく低下した。 In Example 2, a part of cellulose powder was replaced with glass fiber from Comparative Example 2 in which only cellulose powder was added as a filler. From the comparison between Comparative Example 2 and Example 2, it was possible to reduce the rate of dimensional change and the coefficient of thermal expansion by adding glass fiber, but the impact strength decreased. In Comparative Examples 4 and 5, a part of the cellulose powder of Comparative Example 2 was replaced with wood powder, but the reduction amount of the thermal expansion coefficient was small, and the impact strength was greatly reduced.
比較例２と実施例２の対比結果は次のように推定される。アスペクト比の大きいガラス繊維を添加した場合、一般的に流動性は低下する。しかし、主なフィラーが流動性の良いセルロース粉であると、フィラー全てを大きなトルクで混練しているため、ガラス繊維を切断し、補強効果が小さくなったことが、衝撃強度低下の原因の一つであると考えられる。また、寸法変化率はガラス繊維の添加によって低減したものの、最も望ましいレベルには至らなかった。このことにも、フィラー全てを大きなトルクで混練しているため、ガラス繊維を切断したことが影響していると考えられる。 The comparison result between Comparative Example 2 and Example 2 is estimated as follows. When glass fibers having a large aspect ratio are added, the fluidity generally decreases. However, if the main filler is cellulose powder with good fluidity, all fillers are kneaded with a large torque, so the glass fiber is cut and the reinforcing effect is reduced. It is thought that it is one. Moreover, although the dimensional change rate was reduced by the addition of glass fiber, it did not reach the most desirable level. This is also considered to be due to the fact that the glass fibers were cut because all the fillers were kneaded with a large torque.
実施例１は、セルロース粉、熱可塑性樹脂、ガラス繊維を同時添加し混練した実施例２から、ガラス繊維の添加方法を変更した。すなわち、セルロース粉と熱可塑性樹脂とを混練した後に、ガラス繊維を添加して、セルロース粉と熱可塑性樹脂との混練時よりも低いトルクで混練した。実施例１と実施例２の対比より、ガラス繊維の添加方法は、セルロース粉とポリプロピレン樹脂が十分に分散した後に小さいトルクで混練した方が、衝撃強度が大きく、ガラス繊維添加の効果が得られるということが分かった。また、寸法変化率も実施例２に比べて実施例１では低減し、最も望ましいレベルに至った。すなわち、セルロース粉とポリプロピレン樹脂が十分に分散した後に小さいトルクで混練した方が、寸法変化率が小さく、ガラス繊維添加の効果が得られるということが分かった。 Example 1 changed the addition method of glass fiber from Example 2 which added and knead | mixed cellulose powder, a thermoplastic resin, and glass fiber simultaneously. That is, after kneading cellulose powder and a thermoplastic resin, glass fibers were added and kneaded at a lower torque than when kneading cellulose powder and a thermoplastic resin. From the comparison between Example 1 and Example 2, the glass fiber addition method is such that the impact strength is greater when the cellulose powder and the polypropylene resin are sufficiently dispersed and then kneaded with a small torque, and the effect of glass fiber addition is obtained. I understood that. Also, the dimensional change rate was reduced in Example 1 compared to Example 2 and reached the most desirable level. That is, it was found that the kneading with a small torque after sufficiently dispersing the cellulose powder and the polypropylene resin has a smaller dimensional change rate and an effect of adding glass fibers.
ガラス繊維の添加方法を同一条件（ガラス繊維を後添加）とした実施例１と比較例３の対比より、木粉の代わりにセルロース粉を配合するとＭＦＲが大きく、成形性が向上した。 From the comparison between Example 1 and Comparative Example 3 in which the glass fiber addition method was the same (glass fiber added later), when cellulose powder was blended instead of wood powder, the MFR was large and the moldability was improved.
実施例３〜５では、フィラーとして実施例１のセルロース粉の一部を木粉に代替した。木粉に対するセルロース粉の比率が大きいほど、衝撃強度、流動性の向上効果が見られ、木粉を添加すると衝撃強度は多少低下するが、流動性(ＭＦＲ)を調整することが可能である。 In Examples 3 to 5, a part of the cellulose powder of Example 1 was replaced with wood powder as a filler. As the ratio of cellulose powder to wood powder increases, the impact strength and fluidity are improved. When wood powder is added, the impact strength is somewhat reduced, but the fluidity (MFR) can be adjusted.
以上より、セルロース粉を主体としてガラス繊維と併用することで、成形性、衝撃強度、低熱膨張性、寸法安定性を高いレベルで付与することができる。 From the above, by using cellulose powder as a main component and glass fiber together, it is possible to impart moldability, impact strength, low thermal expansibility, and dimensional stability at a high level.
そして、ガラス繊維を適度なトルクで混練することにより、成形性、衝撃強度、低熱膨張性を高いレベルで付与しながらも、寸法安定性を特に高めることができる。 By kneading the glass fibers with an appropriate torque, the dimensional stability can be particularly enhanced while imparting moldability, impact strength, and low thermal expansion at a high level.
さらに、セルロース粉と木粉を一定の割合で混合し、ガラス繊維を添加することで、適度な流動性に制御することも可能である。 Furthermore, it is also possible to control the fluidity to an appropriate level by mixing cellulose powder and wood powder at a certain ratio and adding glass fibers.
Claims (5)
前記セルロース粉と前記熱可塑性樹脂とを混練した後に、前記ガラス繊維を添加して前記セルロース粉と前記熱可塑性樹脂との混練時よりも低いトルクで混練することを特徴とする成形用組成物の製造方法。 A method for producing a molding composition according to any one of claims 1 to 4,
A molding composition comprising: kneading the cellulose powder and the thermoplastic resin, then adding the glass fiber and kneading at a lower torque than when kneading the cellulose powder and the thermoplastic resin. Production method.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015190158A JP2017066198A (en) | 2015-09-28 | 2015-09-28 | Composition for molding and method for producing the same |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015190158A JP2017066198A (en) | 2015-09-28 | 2015-09-28 | Composition for molding and method for producing the same |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2017066198A true JP2017066198A (en) | 2017-04-06 |
Family
ID=58491498
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015190158A Pending JP2017066198A (en) | 2015-09-28 | 2015-09-28 | Composition for molding and method for producing the same |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2017066198A (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020522603A (en) * | 2017-06-05 | 2020-07-30 | エッセンチウム，インコーポレーテッド | Hybrid thermoplastic composites with long and short fiber materials and natural nanoparticles |
| CN112552596A (en) * | 2020-12-11 | 2021-03-26 | 台州市森力塑胶有限公司 | Degradable polypropylene wood-plastic composite modified material |
| CN113444269A (en) * | 2021-07-07 | 2021-09-28 | 合肥圆融新材料有限公司 | Low-warpage good-appearance glass fiber reinforced polypropylene composite material and preparation method thereof |
-
2015
- 2015-09-28 JP JP2015190158A patent/JP2017066198A/en active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2020522603A (en) * | 2017-06-05 | 2020-07-30 | エッセンチウム，インコーポレーテッド | Hybrid thermoplastic composites with long and short fiber materials and natural nanoparticles |
| US11542378B2 (en) | 2017-06-05 | 2023-01-03 | Essentium Ipco, Llc | Hybrid thermoplastic composites with long and short fiber materials and natural nanoparticles |
| JP7341899B2 (en) | 2017-06-05 | 2023-09-11 | エッセンチウム，インコーポレーテッド | Hybrid thermoplastic composites with long and short fiber materials and natural nanoparticles |
| CN112552596A (en) * | 2020-12-11 | 2021-03-26 | 台州市森力塑胶有限公司 | Degradable polypropylene wood-plastic composite modified material |
| CN113444269A (en) * | 2021-07-07 | 2021-09-28 | 合肥圆融新材料有限公司 | Low-warpage good-appearance glass fiber reinforced polypropylene composite material and preparation method thereof |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA3019609C (en) | Cellulosic composites comprising wood pulp | |
| Andrzejewski et al. | Cork-wood hybrid filler system for polypropylene and poly (lactic acid) based injection molded composites. Structure evaluation and mechanical performance | |
| Yang et al. | Properties of lignocellulosic material filled polypropylene bio-composites made with different manufacturing processes | |
| Kim et al. | Extruded short wool fibre composites: mechanical and fire retardant properties | |
| Adhikary et al. | Dimensional stability and mechanical behaviour of wood–plastic composites based on recycled and virgin high-density polyethylene (HDPE) | |
| Kakroodi et al. | Mechanical, rheological, morphological and water absorption properties of maleated polyethylene/hemp composites: Effect of ground tire rubber addition | |
| Zulkifli et al. | Mechanical properties and failure modes of recycled polypropylene/microcrystalline cellulose composites | |
| Essabir et al. | Mechanical and thermal properties of bio-composites based on polypropylene reinforced with Nut-shells of Argan particles | |
| Arrakhiz et al. | Mechanical and thermal properties of natural fibers reinforced polymer composites: Doum/low density polyethylene | |
| Yang et al. | Effect of different compatibilizing agents on the mechanical properties of lignocellulosic material filled polyethylene bio-composites | |
| Morreale et al. | Effect of adding wood flour to the physical properties of a biodegradable polymer | |
| Panthapulakkal et al. | Enhancement of processability of rice husk filled high-density polyethylene composite profiles | |
| Suffo et al. | A sugar-beet waste based thermoplastic agro-composite as substitute for raw materials | |
| Abdul Khalil et al. | Recycled polypropylene-oil palm biomass: the effect on mechanical and physical properties | |
| Zhou et al. | Recycling end-of-life WPC products into ultra-high-filled, high-performance wood fiber/polyethylene composites: A sustainable strategy for clean and cyclic processing in the WPC industry | |
| La Mantia et al. | Mechanical properties of recycled polyethylene ecocomposites filled with natural organic fillers | |
| Fakhrul et al. | Properties of wood sawdust and wheat Flour Reinforced Polypropylene Composites | |
| Poostforush et al. | Investigation of physical and mechanical properties of high density polyethylene/wood flour composite foams | |
| JP2017066198A (en) | Composition for molding and method for producing the same | |
| Nadali et al. | Effects of multiple extrusions on structure-property performance of natural fiber high-density polyethylene biocomposites | |
| Mihai et al. | Novel polylactide/triticale straw biocomposites: Processing, formulation, and properties | |
| Aminullah et al. | Effect of filler composition and incorporation of additives on the mechanical properties of polypropylene composites with high loading lignocellulosic materials | |
| Santiagoo et al. | The compatibilizing effect of polypropylene maleic anhydride (PPMAH) on polypropylene (PP)/acrylonitrile butadiene rubber (NBR)/palm kernel shell (PKS) composites | |
| Romisuhani et al. | Tensile properties of low density polypropylene (LDPE)/palm kernel shell (PKS) biocomposites: The effect of acrylic acid (AA) | |
| US20210171738A1 (en) | Cellulosic Composites Comprising Wood Pulp |