JP2016210665A - Glass sheet - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ガラス板に関し、特に透過率の高いガラス板に関する。 The present invention relates to a glass plate, and particularly to a glass plate having a high transmittance.
ガラス板は、建造物および車両の窓、建物の内装、家具、およびディスプレイケースなど、様々な用途において使用されている。そして、これらの用途の中には、美感および意匠性が求められるものもある。特に、近年、意匠性の向上に対する要求は、よりいっそう高まる傾向にある。 Glass plates are used in a variety of applications such as building and vehicle windows, building interiors, furniture, and display cases. Some of these uses require aesthetics and design. In particular, in recent years, the demand for improvement in design has been increasing.
ここで、2つの主表面と、両主表面を接続する1または複数の端面とを有するガラス板について考えると、従来のガラス板では、視認方向によって、ガラス板から得られる印象が変化する場合がある。 Here, when considering a glass plate having two main surfaces and one or a plurality of end faces connecting the two main surfaces, in a conventional glass plate, the impression obtained from the glass plate may change depending on the viewing direction. is there.
特許文献1では、ガラス板の端面方向から見たときの色が微量成分の影響でばらつかないように制御しやすい着色成分を加えることで意匠性を高くしている。また、特許文献2では、テーブルの上敷き、または棚の如き家具用に、純粋で明るい青空色をもつ高度に透明なガラス板を提案している。特許文献3では、周りの木製の物と両立した心地よい外観を与え、家具及び他の特別な用途のガラス部品として明るい魅力的な縁の色をもつ高度に透明な一群のガラス板を提案している。
In
これらのガラス板は通常のガラス板と比べて透明度に優れてはいるものの、端面方向から見た際には着色していることによる印象的な外観を与えることを特徴としている。
上記したように、建築用途等で使われる従来のガラス板では、ガラス板を主表面の側から視認すると無色透明に見える場合であっても、ガラス板を端面の側から視認した際には、緑色または黄色など、色を感じる場合がある。このようなガラス板の端面から受ける色の印象は、ガラス板の意匠性を低下させる要因となり得る。 As mentioned above, in the conventional glass plate used for architectural purposes, even when the glass plate looks colorless and transparent when viewed from the main surface side, when the glass plate is viewed from the end surface side, You may feel a color, such as green or yellow. The impression of the color received from the end surface of such a glass plate can become a factor which reduces the designability of a glass plate.
さらに、端面方向(以下、端面の法線方向ともいう)から見た際の着色を極めて抑えた、より透明な印象を有するガラス板の実現が求められている。 Furthermore, there is a demand for the realization of a glass plate having a more transparent impression with extremely reduced coloring when viewed from the end face direction (hereinafter also referred to as the normal direction of the end face).
このようなガラス板を端面方向から視認した場合、従来のガラス板に比べて端面方向での視認性が高くなっているがために、板内部の屈折率分布の不均質性が目立ちやすく、端面方向から見た像が歪む等、意匠性の点で課題が生じる懸念があった。 When such a glass plate is viewed from the end surface direction, since the visibility in the end surface direction is higher than that of the conventional glass plate, the inhomogeneity of the refractive index distribution inside the plate is easily noticeable, and the end surface There has been a concern that problems may arise in terms of design, such as distortion of an image viewed from the direction.
これらの課題に加えて、近年、内装、家具、什器等で広く使われるようになってきたアクリルと組みあわせて使用しても違和感の無いような高度に透明なガラス板の実現が求められている。アクリルが広く使用されているような用途に対して、特に高透過なガラス板を適用することで、従来は剛性の観点から板厚を厚くせざるをえなかった用途(例えば棚やディスプレイケースの棚板)において、板厚を薄くすることでより洗練された印象を持たせることが可能となるだけでなく、ガラスとアクリルを組みあわせて用いることで、従来に無い新奇な意匠性を実現できるためである。これらの用途では他のアクリル部材と組みあわせて使用するために、ガラス板の透明性や色味をなるべくアクリル板に近付ける必要性がある。 In addition to these issues, there is a need for the realization of highly transparent glass plates that do not feel uncomfortable even when used in combination with acrylic, which has been widely used in interiors, furniture, furniture, etc. in recent years. Yes. For applications where acrylic is widely used, the use of high-transmission glass plates in the past has led to increased thickness from the standpoint of rigidity (for example, for shelves and display cases). In addition to being able to give a more refined impression by reducing the thickness of the shelf board), it is possible to realize an unprecedented novel design by using a combination of glass and acrylic. Because. In these applications, in order to use in combination with other acrylic members, it is necessary to bring the transparency and color of the glass plate as close as possible to the acrylic plate.
本発明は、このような背景に鑑みなされたものである。本発明では、主表面側および端面側のいずれの方向から視認した場合も、無色透明な印象を与え、かつ実質的に像の歪みがないガラス板を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a background. An object of the present invention is to provide a glass plate that gives a colorless and transparent impression and is substantially free from image distortion when viewed from either the main surface side or the end surface side.
本発明では、第1および第2の主表面と、該主表面同士を接続する、第1の端面を含む少なくとも一つの端面と、を有する多成分系の酸化物ガラスからなるガラス板であって、
Fe2O3に換算した鉄の総量が1質量ppm以上80質量ppm以下であり、Fe2O3に換算したFe2+が0.1質量ppm以上10質量ppm以下であり、
Ni、Mn、Cr、Co、VおよびSeからなる群から選定された金属イオンが合計で0.1質量ppm以上30質量ppm以下であり、
当該ガラス板を前記第1の主表面に垂直な方向で切断することにより、当該ガラス板の中心部分から、二辺の長さがそれぞれ、5mmおよび50mmである長方形のサンプルを採取し、該サンプルの切断面のうち長さが5mmの2つの切断面のうちの一方を第1の切断面と称し、長さが50mmの2つの切断面のうちの一方を第2の切断面と称したとき、
前記4つの切断面を算術平均粗さRaが0.1μm以下となるように研磨した状態のサンプルAにおいて、
前記第1の切断面において前記第1の切断面の法線方向で測定された光路長50mmの透過スペクトルT1と、前記第2の切断面において前記第2の切断面の法線方向で測定された行路長5mmの透過スペクトルT2とにより算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上の色差ΔE* abの値が1.5以下であり、前記透過スペクトルT1より算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上のL*の値が95.9以上であり、(a*2+b*2)0.5の値が1.8以下であることを特徴とするガラス板が提供される。
In the present invention, a glass plate made of a multi-component oxide glass having first and second main surfaces and at least one end surface including the first end surfaces connecting the main surfaces. ,
The total amount of iron converted to Fe 2 O 3 is 1 mass ppm or more and 80 mass ppm or less, Fe 2+ converted to Fe 2 O 3 is 0.1 mass ppm or more and 10 mass ppm or less,
Metal ions selected from the group consisting of Ni, Mn, Cr, Co, V and Se total 0.1 to 30 ppm by mass,
By cutting the glass plate in a direction perpendicular to the first main surface, a rectangular sample having two side lengths of 5 mm and 50 mm is collected from the central portion of the glass plate, and the sample When one of the two cut surfaces having a length of 5 mm is referred to as a first cut surface and one of the two cut surfaces having a length of 50 mm is referred to as a second cut surface. ,
In the sample A in a state where the four cut surfaces are polished so that the arithmetic average roughness Ra is 0.1 μm or less,
A transmission spectrum T1 having an optical path length of 50 mm measured in the normal direction of the first cut surface at the first cut surface and a normal spectrum direction of the second cut surface at the second cut surface. The value of the color difference ΔE * ab on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source calculated by the transmission spectrum T2 having a path length of 5 mm is 1.5 or less, The value of L * on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source calculated from the transmission spectrum T1 is 95.9 or more, and (a * 2 + b * 2 ) 0 A glass plate is provided in which the value of .5 is 1.8 or less.
本発明では、主表面側および端面側のいずれの方向から視認した場合も、無色透明な印象を与え、かつ実質的に像の歪みがないガラス板を提供することができる。 In the present invention, it is possible to provide a glass plate that gives a colorless and transparent impression and is substantially free from image distortion even when viewed from either the main surface side or the end surface side.
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態について説明する。 Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings.
図1には、本発明の一実施形態によるガラス板の構成を概略的に示す。 In FIG. 1, the structure of the glass plate by one Embodiment of this invention is shown roughly.
図1に示すように、本発明の一実施形態によるガラス板100は、第1および第2の主表面120A、120Bと、4つの端面130A〜130Dとを有する。
As shown in FIG. 1, the
なお、図1の例では、ガラス板100は、略矩形状の形状を有する。しかしながら、これは単なる一例であって、ガラス板は、その他の形態、例えば、円盤状またはブロック状等であっても良い。なお、円盤状のガラス板の場合、「端面」は、1つとなる。また、ブロック状のガラス板の場合、「主表面」は、表面積が最大となる対向する2つの表面であると規定する。
In the example of FIG. 1, the
ここで、ガラス板100として、従来の透明なガラス板を使用した場合、視認方向によって、ガラス板から得られる印象が変化する場合がある。例えば、図1において、ガラス板を、X方向、すなわち主表面120Aの法線方向(以下、第1の方向F1と称する)から視認した場合と、Y方向、すなわち端面130Aまたは端面130Cの法線方向(以下、第2の方向F2と称する)から視認した場合とで、ガラス板から受ける印象が異なる場合が生じる。同様に、第1の方向F1から視認した場合と、Z方向、すなわち端面130Bまたは端面130Dの法線方向(以下、第3の方向F3と称する)から視認した場合とで、ガラス板から受ける印象が異なる場合が生じる。
Here, when a conventional transparent glass plate is used as the
例えば、第1の方向F1からガラス板を視認した際には、無色透明に見えるものの、第2の方向F2または第3の方向F3から視認した際には、緑色または黄色など、色を感じる場合がある。このような感じる印象の方向依存性、およびガラス板の端面から受ける色の印象は、ガラス板の意匠性を低下させる要因となる可能性がある。 For example, when a glass plate is viewed from the first direction F1, it looks colorless and transparent, but when viewed from the second direction F2 or the third direction F3, a color such as green or yellow is felt. There is. Such a direction dependency of the impression to be felt and the impression of the color received from the end face of the glass plate may be a factor of deteriorating the design of the glass plate.
これに対して、本発明の一実施形態では、第1および第2の主表面と、該主表面同士を接続する、第1の端面を含む少なくとも一つの端面と、を有する多成分系の酸化物ガラスからなるガラス板であって、
Fe2O3に換算した鉄の総量が1質量ppm以上80質量ppm以下であり、Fe2O3に換算したFe2+が0.1質量ppm以上10質量ppm以下であり、
Ni、Mn、Cr、Co、VおよびSeからなる群から選定された金属イオンが合計で0.1質量ppm以上30質量ppm以下であり、
当該ガラス板を前記第1の主表面に垂直な方向で切断することにより、当該ガラス板の中心部分から、二辺の長さがそれぞれ、5mmおよび50mmである長方形のサンプルを採取し、該サンプルの切断面のうち長さが5mmの2つの切断面のうちの一方を第1の切断面と称し、長さが50mmの2つの切断面のうちの一方を第2の切断面と称したとき、
前記4つの切断面を算術平均粗さRaが0.1μm以下となるように研磨した状態のサンプルAにおいて、
前記第1の切断面において前記第1の切断面の法線方向で測定された光路長50mmの透過スペクトルT1と、前記第2の切断面において前記第2の切断面の法線方向で測定された行路長5mmの透過スペクトルT2とにより算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上の色差ΔE* abの値が1.5以下であり、前記透過スペクトルT1より算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上のL*の値が95.9以上であり、(a*2+b*2)0.5の値が1.8以下であることを特徴とするガラス板が提供される。
On the other hand, in one embodiment of the present invention, a multi-component oxidation having the first and second main surfaces and at least one end surface that connects the main surfaces and includes the first end surface. It is a glass plate made of physical glass,
The total amount of iron converted to Fe 2 O 3 is 1 mass ppm or more and 80 mass ppm or less, Fe 2+ converted to Fe 2 O 3 is 0.1 mass ppm or more and 10 mass ppm or less,
Metal ions selected from the group consisting of Ni, Mn, Cr, Co, V and Se total 0.1 to 30 ppm by mass,
By cutting the glass plate in a direction perpendicular to the first main surface, a rectangular sample having two side lengths of 5 mm and 50 mm is collected from the central portion of the glass plate, and the sample When one of the two cut surfaces having a length of 5 mm is referred to as a first cut surface and one of the two cut surfaces having a length of 50 mm is referred to as a second cut surface. ,
In the sample A in a state where the four cut surfaces are polished so that the arithmetic average roughness Ra is 0.1 μm or less,
A transmission spectrum T1 having an optical path length of 50 mm measured in the normal direction of the first cut surface at the first cut surface and a normal spectrum direction of the second cut surface at the second cut surface. The value of the color difference ΔE * ab on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source calculated by the transmission spectrum T2 having a path length of 5 mm is 1.5 or less, The value of L * on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source calculated from the transmission spectrum T1 is 95.9 or more, and (a * 2 + b * 2 ) 0 A glass plate is provided in which the value of .5 is 1.8 or less.
多成分系の酸化物ガラスとは、シリカのみからなるシリカガラスを除く酸化物ガラスを意味する。 The multicomponent oxide glass means an oxide glass excluding silica glass composed only of silica.
ガラス板の光吸収の主要因は、不純物として含まれる鉄イオンである。鉄は、工業的に生産されるガラスの原料として不可避的に含有されるものであり、ガラス中への鉄の混入は避けられない。 The main factor of light absorption of the glass plate is iron ions contained as impurities. Iron is unavoidably contained as a raw material for industrially produced glass, and it is inevitable that iron is mixed into the glass.
本発明の一実施形態によるガラス板100では、Fe2O3に換算した全酸化鉄(以下、t−Fe2O3ともいう)の含有量は、可視域全域にわたって極めて高い透過率を実現させるために80質量ppm以下とされる。t−Fe2O3の含有量は、より好ましくは60質量ppm以下であり、さらに好ましくは50質量ppm以下であり、特に好ましくは40質量ppm以下であり、最も好ましくは35質量ppm以下である。
In the
一方、本発明の一実施形態によるガラス板100のt−Fe2O3量は、1質量ppm以上とされる。1質量ppm未満では多成分系の酸化物ガラス製造時においてガラスの溶解性を向上させることが難しくなり、又、低コストで大量生産することが難しくなる。又、原料の入手が困難である。好ましくは5質量ppm以上であり、より好ましくは8質量ppm以上であり、さらに好ましくは10質量ppm以上である。なお、ガラスのt−Fe2O3量は、ガラス製造時に添加する鉄成分の量により調節できる。
On the other hand, the amount of t-Fe 2 O 3 of the
本発明においては、ガラス板100中の全酸化鉄量を、Fe2O3の量として表しているが、通常、ガラス中に存在する鉄がすべてFe3+(3価の鉄)として存在しているわけではない。通常、ガラス中にはFe3+とFe2+(2価の鉄)が同時に存在している(以下、これらをまとめて「鉄成分」という)。鉄成分は可視光域に吸収を持つが、Fe2+の吸収係数(11cm−1 Mol−1)は、Fe3+の吸収係数(0.96cm−1 Mol−1)よりも1桁大きいため、可視光域の内部透過率をより低下させる。そのため、Fe2+の含有量が少ないことが、可視光域の内部透過率を高めるうえで好ましい。
In the present invention, the total iron oxide amount in the
ガラス板100は、質量ppm表示でFe2O3に換算した二価鉄(Fe2+)の含有量が10質量ppm以下に抑制されている。好ましくは8.0質量ppm以下であり、より好ましくは6.0質量ppm以下であり、特に好ましくは4.0質量ppm以下であり、最も好ましくは3.5質量ppm以下である。
In the
このように本発明の一実施形態によるガラス板では鉄成分の量を制御することで、鉄成分による特定波長の光の吸収を有意に抑制することができる。 Thus, in the glass plate by one Embodiment of this invention, absorption of the light of the specific wavelength by an iron component can be suppressed significantly by controlling the quantity of an iron component.
なお、ガラス板に含まれる全酸化鉄量を80ppm以下に抑制し、かつ質量ppm表示でFe2O3に換算した二価鉄(Fe2+)の含有量が10質量ppm以下に抑制した場合、ガラス板の製造が難しくなることがある。特に、従来のガラスに比べて溶解時の窯内での均質性を高くしにくいということが本発明者らの検討により明らかとなった。 When the total iron oxide content contained in the glass plate is suppressed to 80 ppm or less and the content of divalent iron (Fe 2+ ) converted to Fe 2 O 3 in terms of mass ppm is suppressed to 10 mass ppm or less, It may be difficult to manufacture the glass plate. In particular, the inventors have clarified that it is difficult to increase the homogeneity in the kiln during melting as compared with the conventional glass.
すなわち、鉄成分、特にFe2+が過度に排除された溶融ガラスは、光、特に赤外光を吸収し難いという特性を有する。このため、そのような溶融ガラスを加熱するには、多大なエネルギーを投与する必要がある。その結果、製造工程におけるエネルギー効率が非現実的なレベルまで低下してしまう懸念がある。また、このような加熱状態では、溶融ガラスの上部と底部とで組成が変化し、最終的に得られるガラス板の組成が不均一になる懸念がある。さらに、そのような高温状態での操業では、製造設備の破損や劣化が生じる懸念がある。逆に加熱状態を通常のガラス相当に抑えてしまうと、ガラスの溶融が促進されないために泡欠点が多くなる、溶融ガラスの粘性が低いために不均質になる等、製品の品質を低下させる懸念がある。 That is, molten glass from which iron components, particularly Fe 2+ are excessively excluded, has a characteristic that it is difficult to absorb light, particularly infrared light. For this reason, in order to heat such molten glass, it is necessary to administer a great deal of energy. As a result, there is a concern that the energy efficiency in the manufacturing process is reduced to an unrealistic level. Moreover, in such a heated state, there is a concern that the composition changes between the upper part and the bottom part of the molten glass and the composition of the finally obtained glass plate becomes non-uniform. Furthermore, there is a concern that the production facility may be damaged or deteriorated during operation at such a high temperature. Conversely, if the heating state is suppressed to the equivalent of ordinary glass, the melting of the glass will not be promoted and foam defects will increase, and the molten glass will become inhomogeneous due to its low viscosity. There is.
しかしながら、本発明の一実施形態によるガラス板では、このような問題に対処するため、Ni、Mn、Cr、Co、VおよびSeからなる群から選定された金属イオンの合計含有量が、0.1質量ppm以上となるように制御されている。 However, the glass plate according to an embodiment of the present invention has a total content of metal ions selected from the group consisting of Ni, Mn, Cr, Co, V, and Se in order to cope with such problems. It is controlled to be 1 mass ppm or more.
これらの金属イオンは、紫外域から近赤外域の範囲で光を吸収する特性を有する。このため、溶融ガラスにこれらの遷移金属イオンが含まれる場合、鉄成分、特にFe2+が過度に排除された場合であっても、加熱が比較的容易になり、前述のような問題が軽減される。 These metal ions have the property of absorbing light in the range from the ultraviolet region to the near infrared region. For this reason, when these transition metal ions are contained in the molten glass, heating is relatively easy even when the iron component, particularly Fe 2+ is excessively excluded, and the above-described problems are reduced. The
また、これらの遷移金属イオンはガラスの着色成分としても機能する。このため、これらの遷移金属イオンの量を調整することで、鉄成分による光吸収以外の波長域に意図的に微弱な光吸収を生じさせることで波長400〜700nmの範囲における光吸収スペクトルを制御することができる。これにより、単純に鉄成分を減らして得られるガラス板と比べて、光路長が長くなっても透過色を透明に維持できる。 These transition metal ions also function as a coloring component of the glass. Therefore, by adjusting the amount of these transition metal ions, the light absorption spectrum in the wavelength range of 400 to 700 nm is controlled by intentionally causing weak light absorption in a wavelength region other than light absorption by the iron component. can do. Thereby, compared with the glass plate obtained by simply reducing the iron component, the transmitted color can be kept transparent even when the optical path length is increased.
一方で、ガラス原料中にこれらの遷移金属イオンが多く含まれると、最終的に得られるガラス板の透明性が低下してしまう。しかしながら、本発明の一実施形態によるガラス板では、これらの遷移金属イオンの総和は、最大30質量ppm以下となるように制御されている。このため、本発明の一実施形態では、透明性に悪影響を及ぼすことなく、均質なガラス板を、現実的なプロセスで製造することが可能となる。これらの遷移金属イオンのうち、特に透明性に悪影響を及ぼしやすいNi、Cr、Co、V、Seの総和は、好ましくは5.0質量ppm以下であり、より好ましくは3.0質量ppm以下であり、特に好ましくは2.0質量ppm以下であり、最も好ましくは1.5質量ppm以下である。 On the other hand, when many of these transition metal ions are contained in the glass raw material, the transparency of the finally obtained glass plate is lowered. However, in the glass plate according to one embodiment of the present invention, the total sum of these transition metal ions is controlled to be no more than 30 ppm by mass. For this reason, in one Embodiment of this invention, it becomes possible to manufacture a homogeneous glass plate by a realistic process, without having a bad influence on transparency. Among these transition metal ions, the total sum of Ni, Cr, Co, V, and Se that is particularly likely to adversely affect transparency is preferably 5.0 ppm by mass or less, more preferably 3.0 ppm by mass or less. Yes, particularly preferably 2.0 ppm by mass or less, and most preferably 1.5 ppm by mass or less.
以上の特徴により、本発明の一実施形態によるガラス板100は、高い透明性を有する上、特定の波長の光が選択的に吸収されるという問題を有意に抑制することができる。また、これにより、ガラス板100を第2の方向F2または第3の方向F3から視認した場合であっても、無色透明な印象を得ることができる。
Due to the above features, the
また、本発明の一実施形態では、ガラス板100を第1の主表面に垂直な方向で切断することにより、ガラス板100の中心部分から、二辺の長さがそれぞれ、5mmおよび50mmである長方形のサンプルを採取し、該サンプルの切断面のうち長さが5mmの2つの切断面のうちの一方を第1の切断面と称し、長さが50mmの2つの切断面のうちの一方をを第2の切断面と称したとき、
4つの切断面を算術平均粗さRaが0.1μm以下となるように研磨した状態のサンプルAにおいて、
前記第1の切断面において前記第1の切断面の法線方向で測定された光路長50mmの透過スペクトルT1と、前記第2の切断面において前記第2の切断面の法線方向で測定された光路長5mmの透過スペクトルT2より算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上の色差ΔE* abの値が1.5以下であり、透過スペクトルT1より算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上のL*の値が95.9以上であり、(a*2+b*2)0.5の値が1.8以下である。
Moreover, in one Embodiment of this invention, the length of two sides is 5 mm and 50 mm from the center part of the
In the sample A in a state where the four cut surfaces are polished so that the arithmetic average roughness Ra is 0.1 μm or less,
A transmission spectrum T1 having an optical path length of 50 mm measured in the normal direction of the first cut surface at the first cut surface and a normal spectrum direction of the second cut surface at the second cut surface. The value of the color difference ΔE * ab on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source, calculated from the transmission spectrum T2 having an optical path length of 5 mm, is 1.5 or less, and the transmission spectrum The value of L * on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system calculated from T1 is 95.9 or more, and (a * 2 + b * 2 ) 0.5 The value of is 1.8 or less.
ここで、第1の主表面と第1の切断面における色差ΔE* abの値は、T1、T2それぞれから計算される(L*,a*,b*)空間上の二色の座標PT1(L1,a1,b1)、PT2(L2,a2,b2)間のユークリッド距離であり、
ΔE* ab = ((L2−L1)2+(a2−a1)2+(b2−b1)2)0.5
で計算することができる。好ましくは1.25以下であり、より好ましくは1.0以下であり、さらに好ましくは0.75以下であり、特に好ましくは0.6以下であり、最も好ましくは0.5以下である。
Here, the value of the color difference ΔE * ab between the first main surface and the first cut surface is calculated from T1 and T2, respectively, and the two-color coordinates P T1 on the (L * , a * , b * ) space. (L 1 , a 1 , b 1 ), P T2 (L 2 , a 2 , b 2 ) Euclidean distance,
ΔE * ab = ((L 2 −L 1 ) 2 + (a 2 −a 1 ) 2 + (b 2 −b 1 ) 2 ) 0.5
Can be calculated with Preferably it is 1.25 or less, More preferably, it is 1.0 or less, More preferably, it is 0.75 or less, Especially preferably, it is 0.6 or less, Most preferably, it is 0.5 or less.
また、前記第1の切断面におけるL*の値は、好ましくは96.0以上であり、より好ましくは96.1以上であり、特に好ましくは96.2以上であり、もっとも好ましくは96.3以上である。(a*2+b*2)0.5の値は彩度を表わしており、好ましくは1.6以下であり、より好ましくは1.4以下であり、さらに好ましくは1.25以下であり、特に好ましくは1.0以下であり、最も好ましくは0.8以下である。 Further, the value of L * in the first cut surface is preferably 96.0 or more, more preferably 96.1 or more, particularly preferably 96.2 or more, and most preferably 96.3. That's it. (A * 2 + b * 2 ) A value of 0.5 represents saturation, preferably 1.6 or less, more preferably 1.4 or less, and even more preferably 1.25 or less. Particularly preferred is 1.0 or less, and most preferred is 0.8 or less.
ここで、本願において用いるCIE1976(L*,a*,b*)表色系は、JIS Z 8781−4(2013)に基づいている。 Here, the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system used in the present application is based on JIS Z 8781-4 (2013).
このようなガラス板100では、第1の方向F1〜第3の方向F3のいずれから視認した場合においても、無色透明な印象を得ることができる。このため、視認方向による印象の差異を抑制することができる。
In such a
これらの効果により、本発明の一実施形態によるガラス板100では、意匠性を有意に高めることができる。
Due to these effects, the design of the
(本発明の一実施形態によるガラス板のその他の特徴について)
以下、本発明の一実施形態によるガラス板のその他の特徴について、簡単に説明する。なお、ここでは、明確化のため、ガラス板の各部分を表す際に、図1に示した参照符号を使用する。
(About other characteristics of the glass plate by one Embodiment of this invention)
Hereinafter, other features of the glass plate according to the embodiment of the present invention will be briefly described. Here, for the sake of clarity, the reference numerals shown in FIG. 1 are used when representing each part of the glass plate.
(ガラス板の端面方向での均質性)
本発明の一実施形態によるガラス板は、該ガラス板の端面方向から視認した際の像の歪みが抑えられているという特徴を有する。以下、係る特徴について説明する。
(Homogeneity in the direction of the end face of the glass plate)
The glass plate by one Embodiment of this invention has the characteristics that the distortion of the image at the time of visually recognizing from the end surface direction of this glass plate is suppressed. Hereinafter, the characteristics will be described.
像の歪みが抑えられているということは、ガラス板の端面方向での光の直進性が優れているということである。本願において光の直進性は、図2に示したような装置を用いて、評価することができる。 The fact that the distortion of the image is suppressed means that the straightness of light in the direction of the end face of the glass plate is excellent. In the present application, the straight traveling property of light can be evaluated using an apparatus as shown in FIG.
図2には、ガラス板内の光の直進性を評価する際に使用される装置の構成を模式的に示す。図2に示すように、装置200は、レーザ光源210およびスクリーン220を有する。レーザ光源210からスクリーン220までの距離d1は、160mmである。
In FIG. 2, the structure of the apparatus used when evaluating the rectilinear advance of the light in a glass plate is shown typically. As shown in FIG. 2, the
装置200を用いてガラス板内の光の直進性を評価する際には、まず評価用のサンプルが調製される。
When evaluating the straightness of light in the glass plate using the
サンプルは、被測定対象となるガラス板を主表面に垂直な方向で切断して、ガラス板の略中心部分から、縦5mm×横50mmの寸法で採取される。 A sample is obtained by cutting a glass plate to be measured in a direction perpendicular to the main surface and taking a dimension of 5 mm in length and 50 mm in width from a substantially central portion of the glass plate.
なお、得られたサンプルの主表面および切断面が平滑でない場合は、サンプルの両主表面、およびサンプルの対向する2つの切断面のそれぞれを、算術平均粗さRaが0.1μm以下となるまで研磨して、サンプル230を調製する。なお、サンプル230は、前述のサンプルAであっても良い。
In addition, when the main surface and cut surface of the obtained sample are not smooth, the arithmetic mean roughness Ra of each of the two main surfaces of the sample and the two cut surfaces facing the sample is 0.1 μm or less. A
次に、装置200内にサンプル230を設置せずに、レーザ光源210からスクリーン220に向かってレーザ光を照射し、スクリーンに形成されたスポット240の面積S0を測定する。
Then, without setting
次に、レーザ光源210とスクリーン220の間に、サンプル230を配置して、同様の測定を行う。この際には、サンプル230は、長さが5mmの2つの切断面のうちの一方(以下、「照射面」という)の略中央部分にレーザ光が照射されるように配置される。レーザ光源210からサンプル230の照射面までの距離d2は、40mmである。スクリーン220に形成されたスポット240の面積をS1とする。
Next, the
使用するレーザ光としては、一例として市販の赤色レーザポインタ(波長635nm等)が挙げられる。レーザ光のビーム径がサンプル230の厚さよりも大きい場合は、レーザ光源210とサンプル230の間に適宜スリットを設置して、ビーム径がサンプル230の厚さよりも小さくなるようにしても良い。
As a laser beam to be used, a commercially available red laser pointer (wavelength 635 nm, etc.) is mentioned as an example. In the case where the beam diameter of the laser light is larger than the thickness of the
スポット240の面積は、デジタルカメラにて撮影したスポット像を画像処理ソフトの輝度プロファイル機能を用いることで評価する。画像処理ソフトの輝度プロファイル機能の一例として、ImageJ 1.48vのPlot profile機能が挙げられる。本願では、ピーク強度の半値全幅区間をスポット240の面積と定めた。スポット240の形状が略矩形の場合、面積S0は、スポット240の縦、横それぞれの辺の長さの積により計算できる。
The area of the
このようにして得られたS0とS1の比S1/S0は、ガラス板内の光の直進性を表す指標として、使用することができる。すなわち、比S1/S0が小さい(すなわち1に近い)ほど、ガラス板の端面に垂直な方向に沿ってガラス板内を伝播する光の直進性が良好であると言える。 The ratio S 1 / S 0 of S 0 and S 1 obtained in this way can be used as an index representing the straightness of light in the glass plate. That is, it can be said that the smaller the ratio S 1 / S 0 (that is, closer to 1), the better the straightness of light propagating in the glass plate along the direction perpendicular to the end face of the glass plate.
本発明の一実施形態によるガラス板は、2.25以下の比S1/S0を有する。比S1/S0は、2.0以下であることがより好ましく、1.5以下であることが最も好ましい。 The glass plate according to an embodiment of the present invention has a ratio S 1 / S 0 of 2.25 or less. The ratio S 1 / S 0 is more preferably 2.0 or less, and most preferably 1.5 or less.
(ガラス板の色味)
本発明の一実施形態によるガラス板は、透明度が高いことから、アクリル板と組みあわせての使用や、アクリル板が使用される用途でアクリル板のかわりに使用できる。そのため、ガラス板の色味は、アクリル板の色味に近い方が好ましい。アクリルはガラスと異なり、製造工程において鉄不純物等の混入が無いことから極めて透明度が高いものの、若干の着色を有している。本発明の一実施形態によるガラス板では、前述した鉄成分と各種遷移金属イオンの量をガラス組成に応じて精密に調整することで、アクリル板の色味に近いガラスを得ることができる。以下、本特徴について定量的に説明する。
(Color of glass plate)
Since the glass plate according to one embodiment of the present invention has high transparency, it can be used in place of an acrylic plate in combination with an acrylic plate or in applications where an acrylic plate is used. Therefore, it is preferable that the color of the glass plate is close to the color of the acrylic plate. Acrylic, unlike glass, has a slight coloration although it is extremely transparent because it does not contain iron impurities in the manufacturing process. In the glass plate by one Embodiment of this invention, the glass close | similar to the color of an acrylic board can be obtained by adjusting the quantity of the iron component mentioned above and various transition metal ions precisely according to a glass composition. Hereinafter, this feature will be described quantitatively.
本発明の一実施形態では、ガラス板から前記の方法により準備したサンプルAの第1の切断面において、前記第1の切断面の法線方向で測定された光路長50mmでの透過スペクトルT1から算出されたC光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上のL*、a*、b*の値と、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系における光路長50mmのアクリルの値との色差ΔE* abの値が1.5以下である。色差ΔE* abの値は、好ましくは1.25以下であり、より好ましくは1.0以下であり、さらに好ましくは0.75以下であり、特に好ましくは0.6以下であり、最も好ましくは0.5以下である。 In one embodiment of the present invention, from the first cut surface of sample A prepared by the above method from a glass plate, from the transmission spectrum T1 at an optical path length of 50 mm measured in the normal direction of the first cut surface. CIE 1976 (L * , a * , b * ) calculated under the C light source The values of L * , a * , b * on the color system and CIE 1976 (L * , a * , b under the C light source) * ) The value of the color difference ΔE * ab from the acrylic value with an optical path length of 50 mm in the color system is 1.5 or less. The value of the color difference ΔE * ab is preferably 1.25 or less, more preferably 1.0 or less, even more preferably 0.75 or less, particularly preferably 0.6 or less, and most preferably 0.5 or less.
ここで、C光源下での光路長50mmのアクリルにおけるL*、a*、b*の値は、L*=96.844、a*=−0.127、b*=0.591である。 Here, the values of L * , a * , and b * in acrylic having a light path length of 50 mm under a C light source are L * = 96.844, a * = − 0.127, and b * = 0.491.
また、本発明の一実施形態によるガラス板は、透明度が高いことから、従来のガラス板では認識され得なかった微妙な着色が意匠性に影響を与える懸念がある。例えばフロート法やフュージョン法においてガラス成形時に強還元環境を通過することにより、ガラス板最表面にSn、S、Sb、Cu、Fe、Se等の各種金属コロイドを析出させ着色を引き起こすことがある。この着色は表層の高々数μmの範囲でのみ生じ得るが、従来に無い透明度を有するガラスにおいては、端面方向から見た際の角度によってはガラス板に対して着色を感じさせることや、くすんだ印象を与えてしまうことがある。このような意匠性の低下を防ぐために、例えば、フュージョン法であれば、成形から徐冷にいたる領域での雰囲気の還元度を制御する、フロート法であれば、錫バス中の雰囲気の還元度の制御や錫バス中の金属不純物を除去する等の方法により着色を抑制しても良いし、研磨によって着色層を除去しても良い。 Moreover, since the glass plate by one Embodiment of this invention has high transparency, there exists a possibility that the delicate coloring which could not be recognized with the conventional glass plate affects the designability. For example, by passing through a strongly reducing environment during glass forming in the float process or fusion process, various metal colloids such as Sn, S, Sb, Cu, Fe, and Se may be deposited on the outermost surface of the glass plate to cause coloring. This coloring can occur only in the range of several μm at most on the surface layer. However, in a glass having unprecedented transparency, depending on the angle when viewed from the end face direction, the glass plate may be colored or dull. May give an impression. In order to prevent such deterioration in designability, for example, in the case of the fusion method, the degree of reduction of the atmosphere in the tin bath is controlled in the case of the float method, which controls the degree of reduction of the atmosphere in the region from molding to slow cooling. Coloring may be suppressed by a method such as control of removing metal impurities in the tin bath, or the colored layer may be removed by polishing.
(ガラス板の形態)
ガラス板100は、端面方向から見た際の透明性が際だつよう、少なくとも一辺の長さが50mm以上であると良い。200mm以上であることが好ましく、300mm以上であるとさらに好ましく、500mm以上であると特に好ましい。主表面120Aおよび120Bの短辺の長さは200mm以上であるとより好ましく、300mm以上であるとさらに好ましく、500mm以上であると特に好ましい。
(Glass plate form)
The
ガラス板100において、第1の主表面120Aおよび/または第2の主表面120Bは、表面が平滑化されても良い。例えば、第1または第2の主表面120A、120Bにおいて、算術平均粗さRaは、0.8μm以下であっても良い。
In
また、ガラス板100において、端面130A〜130Dの少なくとも一つは、表面が平滑化されても良い。例えば、平滑化された端面において、算術平均粗さRaは0.8μm以下であっても良い。Raはより好ましくは0.5μm以下であり、さらに好ましくは0.4μm以下であり、特に好ましくは0.1μm以下である。
Further, in the
これにより、ガラス板100の意匠性がよりいっそう向上する。例えば、第1の端面130A〜第4の端面130Dの全てが平滑化されていても良い。
Thereby, the design property of the
また、ガラス板100において、第1の主表面120Aと第1の端面130Aとの接続部分LA−1〜LA−4の少なくとも一つは、面取りされていても良い(図1参照)。同様に、第2の主表面120Bと第1の端面130Aとの接続部分LB−1〜LB−4の少なくとも一つは、面取りされていても良い。接続部分LA−1〜LA−4および接続部分LB−1〜LB−4のうち、露出されている部分は、全て面取りされていることがより好ましい。
In the
ガラス板100は、アクリルと比べて屈折率が高いため、この場合、面取り部が輝きを持ち高級感のある華やいだ印象を与え、ガラス板100の意匠性がよりいっそう向上する。高級感を与えるには、波長587.6nmにおけるガラス板の屈折率ndは1.500以上であると良い。ndは好ましくは1.510以上であり、より好ましくは1.515以上であり、さらに好ましくは1.520以上である。
Since the
また、ガラス板100において、第1の端面130Aと第2の端面130Bの接続部分SA−1、第2の端面130Bと第3の端面130Cの接続部分SA−2、第3の端面130Cと第4の端面130Dの接続部分SA−3、および第4の端面130Dと第1の端面130Aの接続部分SA−4のうち、少なくとも一つは、面取りされていることが好ましい。特に、接続部分SA−1〜SA−4のうち、露出されている部分は、全て面取りされていることがより好ましい。
Further, in the
この場合、ガラス板100の意匠性がよりいっそう向上する。
In this case, the design of the
なお、以上の説明では、ガラス板100として、2つの主表面120A、120Bと、4つの端面130A〜130Dとを有する、矩形形状を想定した。しかしながら、本発明の一実施形態によるガラス板100は、矩形の他、主表面が曲面となっている板、円盤、およびブロックなどいかなる形状を有しても良い。立体的な意匠性を付与するために、複数のガラス板、ブロックを接合して用いても良いし、本発明のガラス板同士の接合だけでなく、透明なアクリルと組みあわせて使用しても良い。また、着色ガラスや着色プラスチック、金属材料などと組みあわせて使用しても良い。従来のガラス板のような着色が無いため、どの方向から見ても本発明のガラスを通して見える色合いが変化しないため、優れた意匠性を得ることができる。
In the above description, the
なお、例えば、円盤形状のガラス板の場合、端面は、一つのみ存在し、従って、端面同士の接続部分は存在しないことに留意する必要がある。 Note that, for example, in the case of a disk-shaped glass plate, it is necessary to note that there is only one end surface, and therefore there is no connection portion between the end surfaces.
ガラス板の厚さは端面からの意匠性をより印象的にするためには1.0mm以上が良い。また、厚さが1.0mm以上であれば剛性が確保されるため撓みにくくなり、アクリルと比べた際に強度的に優れるだけでなく高級感を得られる。一方でアクリルと同じ剛性を確保するために必要な板厚はアクリルと比べて有意に薄くできるため、端面方向から見た印象をよりシャープにする効果も得られる。厚さは目的によって例えば1.8mm以上、2.0mm以上、2.5mm以上、3.5mm以上、6.0mm以上、8.0mm以上と適宜選択して良い。 The thickness of the glass plate is preferably 1.0 mm or more in order to make the design from the end face more impressive. Moreover, if thickness is 1.0 mm or more, since rigidity will be ensured, it will become difficult to bend, and when it compares with an acrylic, it is not only excellent in intensity | strength but a high-class feeling can be obtained. On the other hand, the plate thickness required to ensure the same rigidity as acrylic can be made significantly thinner than acrylic, so the effect of sharpening the impression viewed from the end face direction can also be obtained. The thickness may be appropriately selected from 1.8 mm or more, 2.0 mm or more, 2.5 mm or more, 3.5 mm or more, 6.0 mm or more, or 8.0 mm or more depending on the purpose.
なお、意匠性よりも透明であることを機能の面で活用する目的、例えばエッジライト方式の面状発光素子用の導光体の用途などや、電子機器の加飾用途のように軽量化や省スペース化が主目的であるような用途においては、ガラス板の厚さは1.0mmより薄い板であっても良い。ただし、本発明のガラスの効果を活かす上で、厚さは0.3mmより厚いことが好ましく、0.5mmより厚いことがより好ましく、0.7mmより厚いことが特に好ましい。これらの用途での使用においては、重量の増加を防ぐために厚さは3.0mm以下であることが好ましい。2.6mm以下であることがより好ましく、2.2mm以下であることがさらに好ましく、2.0mm以下であることが特に好ましい。 In addition, the purpose of utilizing transparency that is more transparent than design, for example, the use of a light guide for an edge light type planar light emitting element, and the weight reduction such as the decoration use of an electronic device. In applications where space saving is the main purpose, the glass plate may be thinner than 1.0 mm. However, the thickness of the glass of the present invention is preferably greater than 0.3 mm, more preferably greater than 0.5 mm, and particularly preferably greater than 0.7 mm. In use in these applications, the thickness is preferably 3.0 mm or less in order to prevent an increase in weight. It is more preferably 2.6 mm or less, further preferably 2.2 mm or less, and particularly preferably 2.0 mm or less.
また、より厚い板を得る目的や、割れた際の飛散を防ぐ目的で、複数枚の板を樹脂であわせて用いても良い。また、ガラス板はその目的に応じて風冷強化、化学強化等を施してから使用しても良い。また、より透明感を強調して意匠性を高めるために、反射防止膜や防指紋膜のような各種の機能性膜をコートして使用しても良い。 Further, a plurality of plates may be used together with a resin for the purpose of obtaining a thicker plate or preventing scattering when broken. Moreover, you may use a glass plate, after giving air cooling reinforcement | strengthening, chemical strengthening, etc. according to the objective. In addition, various functional films such as an antireflection film and an anti-fingerprint film may be coated and used in order to enhance the design feeling by enhancing the transparency.
(ガラス板の組成)
本発明の一実施形態によるガラス板100の組成は、前述の特徴を有する限り、特に限られない。以下の3種類(ガラス組成A、ガラス組成B、ガラス組成Cを有するガラス)が代表的な例として挙げられるが、本発明によるガラス板のガラス組成は、ここに示したガラス組成に限定されるものではない。
(Composition of glass plate)
The composition of the
例えば、ガラス組成Aのガラス板は、酸化物基準の質量百分率表示で、実質的に、SiO2を60〜80%、Al2O3を0〜7%、MgOを0〜10%、CaOを0〜20%、SrOを0〜15%、BaOを0〜15%、Na2Oを3〜20%、およびK2Oを0〜10%含んでも良い。 For example, glass plates of the glass composition A is a mass percentage based on oxides, essentially, a SiO 2 60-80%, the Al 2 O 3 0~7%, the MgO 0%, the CaO 0-20% 0-15% of SrO 0 to 15% of BaO, Na 2 O and 3-20%, and K 2 O may also contain 0-10%.
あるいは、ガラス組成Bのガラス板は、酸化物基準の質量百分率表示で、実質的に、SiO2を45〜80%、Al2O3を7%超30%以下、B2O3を0〜15%、MgOを0〜15%、CaOを0〜6%、SrOを0〜5%、BaOを0〜5%、Na2Oを7〜20%、K2Oを0〜10%、およびZrO2を0〜10%含んでも良い。 Or the glass plate of glass composition B is a mass percentage display on the basis of oxide, and is substantially 45 to 80% of SiO 2 , Al 2 O 3 is more than 7% and 30% or less, and B 2 O 3 is 0 to 0%. 15%, the MgO 0 to 15% Less than six% of CaO, the SrO 0 to 5% 0 to 5% of BaO, 7 to 20% of Na 2 O, 0% to K 2 O, and ZrO 2 may be contained in an amount of 0 to 10%.
あるいは、ガラス組成Cのガラス板は、酸化物基準の質量百分率表示で、実質的に、SiO2を45〜70%、Al2O3を10〜30%、B2O3を0〜15%含むとともに、MgO、CaO、SrOおよびBaOからなる群から選ばれる少なくとも1種の成分を、合計5〜30%含み、さらにLi2O、Na2OおよびK2Oからなる群から選ばれる少なくとも1種の成分を、合計0%以上3%未満含んでも良い。
Alternatively, the glass plate of the glass composition C is a mass percentage based on oxides, essentially, a SiO 2 45 to 70%, the Al 2 O 3 10~30%, B 2
以下、ガラス板に含まれる各成分の組成範囲について説明する。 Hereinafter, the composition range of each component contained in the glass plate will be described.
本願において、ガラスの成分は、SiO2、Al2O3等の酸化物換算で表し、ガラス全体に対する各成分の含有量(ガラス組成)は、酸化物基準の質量百分率、又は質量ppm(質量百分率を単に%、又は質量ppmを単にppmと表記する場合もある)で表す。 In the present application, the glass component is expressed in terms of oxides such as SiO 2 and Al 2 O 3 , and the content (glass composition) of each component with respect to the entire glass is the oxide based mass percentage, or mass ppm (mass percentage). Is simply expressed as%, or mass ppm may be simply expressed as ppm).
SiO2は、ガラスの主成分である。 SiO 2 is a main component of glass.
SiO2の含有量は、ガラスの耐候性、失透特性を保つため、酸化物基準の質量百分率表示で、ガラス組成Aにおいては、好ましくは60%以上、より好ましくは63%以上であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは45%以上、より好ましくは50%以上であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは45%以上、より好ましくは50%以上である。
一方、SiO2の含有量は、溶解を容易にし、泡品質を良好なものとするために、またガラス中の二価鉄(Fe2+)の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとするため、ガラス組成Aにおいては、好ましくは80%以下、より好ましくは75%以下であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは80%以下、より好ましくは70%以下であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは70%以下、より好ましくは65%以下である。
In order to maintain the weather resistance and devitrification properties of the glass, the content of SiO 2 is preferably 60% or more, more preferably 63% or more in the glass composition A in terms of the oxide-based mass percentage. In composition B, it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more, and in glass composition C, it is preferably 45% or more, more preferably 50% or more.
On the other hand, the content of SiO 2 is easy to dissolve and the foam quality is good, and the content of divalent iron (Fe 2+ ) in the glass is kept low, and the optical properties are good. Therefore, in the glass composition A, preferably 80% or less, more preferably 75% or less, in the glass composition B, preferably 80% or less, more preferably 70% or less, and in the glass composition C , Preferably 70% or less, more preferably 65% or less.
Al2O3は、ガラス組成B及びCにおいてはガラスの耐候性を向上させる必須成分である。ガラス板100において実用上必要な耐候性を維持するためには、Al2O3の含有量は、ガラス組成Aにおいては、好ましくは1%以上、より好ましくは2%以上であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは7%超、より好ましくは10%以上であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは10%以上、より好ましくは13%以上である。
Al 2 O 3 is an essential component for improving the weather resistance of glass in the glass compositions B and C. In order to maintain practically necessary weather resistance in the
但し、二価鉄(Fe2+)の含有量を低く抑え、光学特性を良好なものとし、泡品質を良好なものとするため、Al2O3の含有量は、ガラス組成Aにおいては、好ましくは7%以下、より好ましくは5%以下であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは30%以下、より好ましくは23%以下であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは30%以下、より好ましくは20%以下である。 However, in order to keep the content of divalent iron (Fe 2+ ) low, make the optical properties good, and make the foam quality good, the content of Al 2 O 3 is preferably in the glass composition A. Is 7% or less, more preferably 5% or less. In the glass composition B, preferably 30% or less, more preferably 23% or less. In the glass composition C, preferably 30% or less, more preferably 20% or less.
B2O3は、ガラス原料の溶融を促進し、機械的特性や耐候性を向上させる成分であるが、ガラス組成Aのようなソーダライムシリケート系のガラスにおいては、揮発による脈理(ream)の生成、炉壁の侵食等の不都合が生じないために5%以下であることが好ましく、2%以下であることがより好ましく、1%以下であることが特に好ましく、実質的に含有しないことが最も好ましい。本願において、「実質的に含有しない」とは、不可避的不純物として含まれる場合を除き、対象とする物質が存在しないことを意味する。 B 2 O 3 is a component that promotes melting of the glass raw material and improves mechanical properties and weather resistance. However, in a soda lime silicate glass such as the glass composition A, the striae due to volatilization (ream) Is preferably 5% or less, more preferably 2% or less, particularly preferably 1% or less, and substantially does not contain. Is most preferred. In the present application, “substantially does not contain” means that the target substance does not exist unless it is included as an inevitable impurity.
ガラス組成B及びCにおいては、B2O3の含有量は好ましくは15%以下、より好ましくは、12%以下である。 In the glass compositions B and C, the content of B 2 O 3 is preferably 15% or less, more preferably 12% or less.
Li2O、Na2O、及び、K2Oといったアルカリ金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。 Alkali metal oxides such as Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
そのため、Na2Oの含有量は、ガラス組成Aにおいては、好ましくは3%以上、より好ましくは、8%以上である。Na2Oの含有量は、ガラス組成Bにおいては、好ましくは7%以上、より好ましくは、10%以上である。但し、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、Na2Oの含有量は、ガラス組成A及びBにおいては、20%以下とするのが好ましく、15%以下とするのがさらに好ましく、ガラス組成Cにおいては、3%以下とするのが好ましく、1%以下とするのがより好ましい。 Therefore, in the glass composition A, the content of Na 2 O is preferably 3% or more, more preferably 8% or more. In the glass composition B, the content of Na2O is preferably 7% or more, more preferably 10% or more. However, the content of Na 2 O is preferably 20% or less in the glass compositions A and B in order to maintain the clarity during melting and maintain the foam quality of the produced glass, and 15% More preferably, the glass composition C is 3% or less, more preferably 1% or less in the glass composition C.
また、K2Oの含有量は、ガラス組成A及びBにおいては、好ましくは10%以下、より好ましくは7%以下であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは2%以下、より好ましくは1%以下である。 Further, the content of K 2 O is preferably 10% or less, more preferably 7% or less in the glass compositions A and B, and preferably 2% or less, more preferably 1% in the glass composition C. It is as follows.
また、Li2Oは、任意成分であるが、ガラス化を容易にし、原料に由来する不純物として含まれる鉄含有量を低く抑え、バッチコストを低く抑えるために、ガラス組成A、B及びCにおいて、Li2Oを2%以下含有させることができる。 Further, Li 2 O is an optional component, but in order to facilitate vitrification, to keep the iron content contained as an impurity derived from the raw material low, and to keep the batch cost low, in glass compositions A, B and C , Li 2 O can be contained at 2% or less.
また、これらのアルカリ金属酸化物の合計含有量(Li2O+Na2O+K2O)は、溶解時の清澄性を保持し、製造されるガラスの泡品質を保つために、ガラス組成A及びBにおいては、好ましくは5%〜20%、より好ましくは8%〜15%であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは0%〜2%、より好ましくは、0%〜1%である。 In addition, the total content of these alkali metal oxides (Li 2 O + Na 2 O + K 2 O) maintains the clarification at the time of melting, and the glass composition A and B in order to maintain the foam quality of the produced glass. Is preferably 5% to 20%, more preferably 8% to 15%, and in the glass composition C, it is preferably 0% to 2%, more preferably 0% to 1%.
MgO、CaO、SrO、及びBaOといったアルカリ土類金属酸化物は、ガラス原料の溶融を促進し、熱膨張、粘性等を調整するのに有用な成分である。 Alkaline earth metal oxides such as MgO, CaO, SrO, and BaO are useful components for accelerating melting of glass raw materials and adjusting thermal expansion, viscosity, and the like.
MgOは、ガラス溶解時の粘性を下げ、溶解を促進する作用がある。また、比重を低減させ、ガラス板に疵をつきにくくする作用があるために、ガラス組成A、B及びCにおいて、含有させることができる。また、ガラスの熱膨張係数を低く、失透特性を良好なものとするために、MgOの含有量は、ガラス組成Aにおいては、好ましくは10%以下、より好ましくは8%以下、さらに好ましくは5%以下であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは15%以下、より好ましくは12%以下、さらに好ましくは10%以下であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは10%以下、より好ましくは5%以下である。 MgO has the effect of lowering the viscosity during glass melting and promoting the melting. Moreover, since there exists an effect | action which reduces specific gravity and makes a glass plate hard to be wrinkled, it can be contained in glass composition A, B, and C. Further, in order to make the glass have a low coefficient of thermal expansion and good devitrification properties, the content of MgO in the glass composition A is preferably 10% or less, more preferably 8% or less, and still more preferably. In glass composition B, it is preferably 15% or less, more preferably 12% or less, and even more preferably 10% or less. In glass composition C, it is preferably 10% or less, more preferably 5%. % Or less.
CaOは、ガラス原料の溶融を促進し、また粘性、熱膨張等を調整する成分であるので、ガラス組成A、B及びCにおいて含有させることができる。上記の作用を得るためには、ガラス組成Aにおいては、CaOの含有量は、好ましくは3%以上、より好ましくは5%以上である。また、失透を良好にするためには、ガラス組成Aにおいては、好ましくは20%以下、より好ましくは10%以下であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは6%以下であり、より好ましくは4%以下である。 CaO is a component that promotes melting of the glass raw material and adjusts viscosity, thermal expansion, and the like, and therefore can be contained in the glass compositions A, B, and C. In order to obtain the above action, in the glass composition A, the content of CaO is preferably 3% or more, more preferably 5% or more. In order to improve devitrification, the glass composition A is preferably 20% or less, more preferably 10% or less, and the glass composition B is preferably 6% or less, more preferably 4% or less.
SrOは、熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。かかる効果を得るために、ガラス組成A、B及びCにおいて、SrOを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ガラス組成A及びCにおいて、SrOの含有量は、15%以下とするのが好ましく、10%以下とするのがより好ましく、ガラス組成Bにおいては5%以下とするのが好ましく、3%以下とするのがより好ましい。 SrO has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain such an effect, SrO can be contained in the glass compositions A, B and C. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, in the glass compositions A and C, the SrO content is preferably 15% or less, more preferably 10% or less, and in the glass composition B, 5%. % Or less, and more preferably 3% or less.
BaOは、SrO同様に熱膨張係数の増大及びガラスの高温粘度を下げる効果がある。上記の効果を得るためにBaOを含有させることができる。但し、ガラスの熱膨張係数を低く抑えるため、ガラス組成A及びCにおいてBaOの含有量は、15%以下とするのが好ましく、10%以下とするのがより好ましく、ガラス組成Bにおいては5%以下とするのが好ましく、3%以下とするのがより好ましい。 BaO, like SrO, has the effect of increasing the thermal expansion coefficient and lowering the high temperature viscosity of the glass. In order to obtain the above effect, BaO can be contained. However, in order to keep the thermal expansion coefficient of the glass low, the content of BaO in the glass compositions A and C is preferably 15% or less, more preferably 10% or less, and 5% in the glass composition B. The content is preferably set to 3% or less, more preferably 3% or less.
また、これらアルカリ土類金属酸化物の合計含有量(MgO+CaO+SrO+BaO)は、熱膨張係数を低く抑え、失透特性を良好なものとし、強度を維持するために、ガラス組成Aにおいては、好ましくは10%以上、より好ましくは13%以上であり、ガラス組成Bにおいては1%以上、より好ましくは10%以上であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは5%以上、より好ましくは10%以上である。ただし多くなると相対的に他の成分の量が少なくなることにより失透特性と強度に問題が出てしまうため、ガラス組成Aにおいては30%以下が好ましく、より好ましくは27%以下であり、ガラス組成Bにおいては、好ましくは15%以下、より好ましくは10%以下であり、ガラス組成Cにおいては、好ましくは30%以下、より好ましくは20%以下である。 Further, the total content of these alkaline earth metal oxides (MgO + CaO + SrO + BaO) is preferably 10 in the glass composition A in order to keep the coefficient of thermal expansion low, good devitrification properties, and maintain strength. % Or more, more preferably 13% or more. In the glass composition B, 1% or more, more preferably 10% or more. In the glass composition C, preferably 5% or more, more preferably 10% or more. . However, if the amount is increased, the amount of other components is relatively reduced, which causes a problem in devitrification characteristics and strength. Therefore, in the glass composition A, 30% or less is preferable, and more preferably 27% or less. In composition B, it is preferably 15% or less, more preferably 10% or less, and in glass composition C, it is preferably 30% or less, more preferably 20% or less.
ガラス組成A、B及びCにおいて、ガラスの耐熱性及び表面硬度の向上のために、任意成分としてZrO2を、10%以下、好ましくは5%以下含有させてもよい。但し、10%超であると、ガラスが失透しやすくなるので、好ましくない。 In the glass compositions A, B and C, ZrO 2 may be contained as an optional component in an amount of 10% or less, preferably 5% or less, in order to improve the heat resistance and surface hardness of the glass. However, if it exceeds 10%, the glass tends to be devitrified, which is not preferable.
また、ガラス板100は、清澄剤としてSO3を含有してもよい。この場合、SO3含有量は、質量百分率表示で0%超、0.5%以下が好ましい。0.4%以下がより好ましく、0.3%以下がさらに好ましく、0.25%以下であることがさらに好ましい。
Further, the
また、ガラス板100は、酸化剤及び清澄剤としてSb2O3、SnO2及びAs2O3のうちの一つ以上を含有してもよい。この場合、Sb2O3、SnO2またはAs2O3の含有量は、質量百分率表示で0〜0.5%が好ましい。0.2%以下がより好ましく、0.1%以下がさらに好ましく、実質的に含有しないことがさらに好ましい。
Moreover, the
ただし、Sb2O3、SnO2及びAs2O3は、ガラスの酸化剤として作用するため、ガラスのFe2+の量を調節する目的により上記範囲内で添加してもよい。ただし、As2O3は、環境面から積極的に含有させるものではない。 However, since Sb 2 O 3 , SnO 2 and As 2 O 3 act as an oxidizing agent for glass, they may be added within the above range depending on the purpose of adjusting the amount of Fe 2+ in the glass. However, As 2 O 3 is not positively contained from the environmental viewpoint.
ガラス板100は、TiO2を含んでもよい。TiO2を含有する場合、TiO2は、可視光を吸収する成分としても機能するので、TiO2の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、1000ppm以下とするのが好ましい。TiO2は、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、含有量を500ppm以下とすることがより好ましく、100ppm以下とすることが特に好ましい。
ガラス板100は、CeO2を含んでもよい。CeO2には鉄のレドックスを下げる効果があり、波長400〜700nmにおけるガラスの吸収を小さくすることができる。しかし、CeO2を多量に含有する場合、CeO2は、ソーラリゼーションの原因となるだけでなく可視光を吸収する成分としても機能するため上記したガラス組成の合量に対し、1000ppm以下とするのが好ましい。また、CeO2の含有量は、500ppm以下とするのがより好ましく、400ppm以下とするのがさらに好ましく、300ppm以下とするのが特に好ましく、250ppm以下とするのが最も好ましい。添加する場合は製造時の製品特性のばらつき、特に色味のばらつきを抑制しやすくするために常に0.1ppm以上添加してあることが好ましい。色味の制御には1.0ppm以上の添加が好ましく5.0ppm以上の添加がより好ましい。鉄のレドックスを下げる効果を期待する場合は、ガラス中に含まれるFe2O3に換算した鉄量(質量ppm)と同じ量以上添加することが好ましく、鉄量の1.5倍以上添加することがより好ましく、3倍以上添加することがさらに好ましく、5倍以上添加することが特に好ましい。
ガラス板100は、ガラス中に含まれるβ−OH量をガラス中に含まれるFe2+量に応じて制御してあることが好ましい。これは、鉄成分、特にFe2+が過度に排除されたガラスにおいては、前述のように溶解時の均質性を高めることが困難である場合、β−OH量をFe2+量に応じて制御することで溶解時の均質性を改善することに有効であることが本発明者らの検討により明らかになったためである。本発明の一実施形態によるガラス板中のβ−OH量は、0.015×[Fe2+]以上であることが望ましく、0.025×[Fe2+]以上であることがより望ましく、0.03×[Fe2+]以上であることが最も望ましい。ここで、[Fe2+]は、Fe2O3に換算したFe2+量(質量ppm)である。
It is preferable that the
また、ガラス板100は、NiOを含有してもよい。NiOを含有する場合、NiOは、着色成分としても機能するので、NiOの含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、10ppm以下とするのが好ましい。特に、NiOは、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、1.0ppm以下とするのが好ましく、0.8ppm以下とするのがより好ましく、0.6ppm以下とするのがさらに好ましく、0.5ppm以下とすることが特に好ましい。
Moreover, the
ガラス板100は、Cr2O3を含有してもよい。Cr2O3を含有する場合、Cr2O3は、着色成分としても機能するので、Cr2O3の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、10ppm以下とするのが好ましい。特に、Cr2O3は、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、2.0ppm以下とするのが好ましく、1.6ppm以下とするのがより好ましく、1.2ppm以下とするのがさらに好ましく、1.0ppm以下とすることが特に好ましく、0.8ppm以下とすることが一段と好ましく、0.6ppm以下とすることが最も好ましい。
The
ガラス板100は、MnO2を含有してもよい。MnO2を含有する場合、MnO2は、可視光を吸収する成分としても機能するので、MnO2の含有量は、上記したガラス組成の合量に対し、50ppm以下とするのが好ましい。特に、MnO2は、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないという観点から、30ppm以下とするのが好ましく、20ppm以下とするのがより好ましく、15ppm以下とするのがさらに好ましく、10ppm以下とするのが特に好ましい。
The
ガラス板100は、Se、CoO、V2O5及びCuOからなる群より選ばれる少なくとも1種の成分を含んでもよい。これらの成分を含有する場合、可視光を吸収する成分としても機能するので、前記成分の含有量はそれぞれ5.0ppm以下とするのが好ましく、2.0ppm以下とすることがより好ましく、1.0ppm以下とするのがさらに好ましい。特に、これら成分は、波長400〜700nmにおけるガラス板の内部透過率を低下させないように、実質的に含有しないことが最も好ましい。
The
ガラス板100は、コンタミネーション物質の含有量が少なく、透過率が高い上に、端面の法線方向から見た際の透明性に優れ像の歪みが少ないという特徴を有するため、様々な用途に適用することができる。例えば、ガラス板100は、建造物および車両の窓、建物の内装、家具、ディスプレイケース、電子デバイスの透明部材、太陽電池用基板ガラス、カバーガラス、および面照明装置の導光板等に適用することができる。
The
(本発明の一実施形態によるガラス板の製造方法について)
次に、前述のような特徴を有する本発明の一実施形態によるガラス板の製造方法(以下、「第1の製造方法」と称する)の一例について、簡単に説明する。
(About the manufacturing method of the glass plate by one Embodiment of this invention)
Next, an example of a glass plate manufacturing method (hereinafter referred to as “first manufacturing method”) according to an embodiment of the present invention having the above-described features will be briefly described.
図3には、第1の製造方法の概略的なフローを示す。 FIG. 3 shows a schematic flow of the first manufacturing method.
図3に示すように、第1の製造方法は、
(1)ガラス原料を溶解して溶融ガラスを製造する工程(工程S110)と、
(2)溶融ガラスをガラスリボンに形成する工程(工程S120)と、
(3)ガラスリボンを冷却する工程(工程S130)と
を有する。
As shown in FIG. 3, the first manufacturing method is:
(1) a step (step S110) of manufacturing a molten glass by melting a glass raw material;
(2) a step of forming molten glass on a glass ribbon (step S120);
(3) a step of cooling the glass ribbon (step S130).
以下、各工程について、説明する。 Hereinafter, each process will be described.
(工程S110)
まず、所定の原料成分を混合することにより、ガラス原料が調合される。また、このガラス原料が加熱され、溶融ガラスが製造される。
(Process S110)
First, a glass raw material is prepared by mixing predetermined raw material components. Moreover, this glass raw material is heated and a molten glass is manufactured.
溶融ガラスは、不純物としての鉄成分(特にFe2+)ができる限り含まれないように調製される。このため、ガラス原料には、高純度のものが使用される。また、混合処理および溶解処理は、清浄度の高い環境で実施される。 The molten glass is prepared so as not to contain iron components (particularly Fe 2+ ) as impurities as much as possible. For this reason, a high-purity glass raw material is used. Further, the mixing process and the dissolving process are performed in an environment with a high cleanliness.
ただし、鉄が過度に排除されたガラス原料は、溶解の際に赤外光を吸収し難いという特性を有する。このため、そのような鉄成分の少ないガラス原料から溶融ガラスを得るには、ガラス原料に多大なエネルギーを投与して、ガラス原料を加熱する必要がある。その結果、製造工程おけるエネルギー効率が非現実的なレベルまで低下してしまう。 However, the glass raw material from which iron is excessively excluded has a characteristic that it is difficult to absorb infrared light during melting. For this reason, in order to obtain molten glass from such a glass raw material with few iron components, it is necessary to administer a lot of energy to a glass raw material, and to heat a glass raw material. As a result, the energy efficiency in the manufacturing process is reduced to an unrealistic level.
また、このような加熱状態では、溶融ガラスの上部と底部とで、組成が変化し、最終的に得られるガラス板の組成が不均質になるおそれがある。さらに、そのような高温状態での操業では、製造設備の破損や劣化が生じやすくなってしまう。 In such a heated state, the composition changes between the top and bottom of the molten glass, and the composition of the finally obtained glass plate may be inhomogeneous. Furthermore, the operation in such a high temperature state tends to cause breakage and deterioration of the manufacturing equipment.
第1の製造方法では、このような問題に対処するため、ガラス原料に含まれるNi、Mn、Cr、Co、VおよびSeからなる群から選定された遷移金属イオンの含有量を制御する。すなわち、これらの遷移金属イオンは、ガラス原料中に、含有量を合計で0.1質量ppm以上含まれるように調整される。 In the first manufacturing method, in order to cope with such a problem, the content of transition metal ions selected from the group consisting of Ni, Mn, Cr, Co, V, and Se contained in the glass raw material is controlled. That is, these transition metal ions are adjusted so that the total content of the glass raw material is 0.1 ppm by mass or more.
これらの遷移金属イオンは、紫外域から近赤外域の波長範囲で光を吸収する特性を有する。このため、溶融ガラスがこれらの遷移金属イオンを含む場合、鉄成分が過度に排除された場合であっても、加熱が比較的容易になり、前述のような問題が軽減される。 These transition metal ions have the property of absorbing light in the wavelength range from the ultraviolet region to the near infrared region. For this reason, when a molten glass contains these transition metal ions, even if an iron component is excessively excluded, heating becomes relatively easy, and the above-described problems are reduced.
ただし、これらの遷移金属イオンは、ガラスの着色成分としても機能する。このため、ガラス原料中にこれらの遷移金属イオンが多く含まれると、最終的に得られるガラス板の透明性が低下してしまう。 However, these transition metal ions also function as a coloring component of glass. For this reason, when many of these transition metal ions are contained in the glass raw material, the transparency of the finally obtained glass plate is lowered.
そこで、第1の製造方法では、Ni、Mn、Cr、Co、VおよびSeからなる群から選定された遷移金属イオンの総和は、30質量ppm以下となるように制御される。これにより、第1の製造方法では、透明性に悪影響を及ぼすことなく、均質なガラス板を、現実的なプロセスで製造することが可能となる。 Therefore, in the first manufacturing method, the total sum of transition metal ions selected from the group consisting of Ni, Mn, Cr, Co, V, and Se is controlled to be 30 mass ppm or less. Thereby, in the first manufacturing method, it is possible to manufacture a homogeneous glass plate by a realistic process without adversely affecting the transparency.
また、ガラス原料に含まれるガラスカレット割合の最適化、ガラス溶解槽内でのスターラーによる攪拌速度の制御、溶解ガラス上部空間でのバーナー加熱と溶解ガラスへの通電加熱による深さ方向での温度制御、溶解槽内での最高温度域から清澄温度域までの温度勾配制御等、の一部または全てを組みあわせること、またはこれらの方法に加えて、ガラス中に含まれるβ−OH量をガラス中に含まれるFe2+量に応じて制御することにより、鉄成分、特にFe2+が過度に排除されたガラスにおいても窯内での深さ方向での均質性を維持することができる。 Also, optimization of the glass cullet ratio contained in the glass raw material, control of the stirring speed by a stirrer in the glass melting tank, temperature control in the depth direction by burner heating in the upper space of the molten glass and electric heating to the molten glass Combine some or all of the temperature gradient control from the maximum temperature range to the clarification temperature range in the dissolution tank, or in addition to these methods, the amount of β-OH contained in the glass By controlling according to the amount of Fe 2+ contained in the glass, it is possible to maintain the homogeneity in the depth direction in the kiln even in a glass in which iron components, particularly Fe 2+ are excessively excluded.
(工程S120)
次に、前述の工程で得られた溶融ガラスをガラスリボンに成形する。成形方法には、フロート法、ロールアウト法、フュージョン法、モールドキャスト法等の方法が用いられる。例えばフロート法では、溶融ガラスは、予め溶融スズが収容されたフロートバスに流入し、溶融スズ上に浮遊して、ガラスリボンが形成され、溶融スズ上を移動する間に均一な厚さに成形される。
(Process S120)
Next, the molten glass obtained in the above process is formed into a glass ribbon. As the forming method, a float method, a roll-out method, a fusion method, a mold cast method, or the like is used. For example, in the float process, the molten glass flows into a float bath in which molten tin has been previously stored, floats on the molten tin, forms a glass ribbon, and forms a uniform thickness while moving over the molten tin. Is done.
フロート法においては、フロートバス内の環境を制御することにより、ガラス板の雰囲気側および溶融スズ側の両表層における着色を抑制すると良い。例えば雰囲気の還元度を制御する目的で、水素や窒素等の還元ガス濃度分布を調節して良い。また、溶融スズ内に存在する金属不純物、特に量の多い鉄分がガラスの溶融スズ面における着色要因となりうるため、これを除去すると良い。例えば、溶融スズを水管で冷却することにより、水管の周辺に金属不純物あるいはスズと金属不純物の合金を優先的に析出させ、溶融スズから除去されてよい。あるいは、溶融スズ中に電極を差し、還元させることにより、金属不純物あるいはスズと金属不純物の合金を優先的に析出させ、溶融スズから除去されてよい。あるいは、所望のガラスを製造する前に、各種金属不純物の添加量が溶融スズ中の金属不純物量と比べて同等か低濃度となるよう調整した別のガラスをフロートバスに流入させ、該低不純物ガラスに溶融スズ中の不純物を吸収させることにより、溶融スズから不純物を除去してもよい。あるいは、局所的に誘導磁場を発生させ、金属不純物を多く含むスズを磁場を印加した周辺に集めて除去してもよい。また、溶融スズの一部あるいは全部を、金属不純物の含有量が低いスズに入れ替えてもよい。これらの方法のいずれか一つ以上を組みあわせることで、溶融スズを清浄に保つことができる。さらに、溶融スズとの接触時間を短縮化することで着色を抑制しても良い。これらの工夫によってガラスの溶融スズ面における着色を効果的に抑制できる。 In the float process, it is preferable to suppress coloring in both the surface layer on the atmosphere side and the molten tin side of the glass plate by controlling the environment in the float bath. For example, for the purpose of controlling the degree of reduction of the atmosphere, the concentration distribution of reducing gas such as hydrogen or nitrogen may be adjusted. In addition, metal impurities present in the molten tin, particularly a large amount of iron, can be a coloring factor on the molten tin surface of the glass, and therefore it is preferable to remove this. For example, by cooling molten tin with a water pipe, metal impurities or an alloy of tin and metal impurities may be preferentially precipitated around the water pipe and removed from the molten tin. Alternatively, the metal impurities or an alloy of tin and metal impurities may be preferentially precipitated by inserting an electrode into the molten tin and reduced, and then removed from the molten tin. Alternatively, before producing the desired glass, another glass adjusted so that the added amount of various metal impurities is equal to or lower than the amount of metal impurities in the molten tin is allowed to flow into the float bath, and the low impurity The impurities may be removed from the molten tin by allowing the glass to absorb the impurities in the molten tin. Alternatively, an induction magnetic field may be locally generated, and tin containing a large amount of metal impurities may be collected and removed around the magnetic field. Further, a part or all of the molten tin may be replaced with tin having a low content of metal impurities. By combining any one or more of these methods, the molten tin can be kept clean. Furthermore, coloring may be suppressed by shortening the contact time with molten tin. By these devices, it is possible to effectively suppress coloring on the molten tin surface of the glass.
成形方法は、ガラス組成により成形に適した温度域が異なることや、目的とする板の厚さ、製造設備の都合などを勘案して、上記した方法を含む一般的な成形方法を適宜選択して良い。 As for the molding method, a general molding method including the above-mentioned methods is appropriately selected in consideration of the temperature range suitable for molding depending on the glass composition, the thickness of the target plate, the convenience of the manufacturing equipment, etc. Good.
(工程S130)
その後、ガラスリボンは、所定の温度まで徐冷される。また、ガラスリボンを切断することにより、ガラス板が得られる。ガラス板の主表面は成形時のままでも良いし研磨して仕上げても良い。
(Step S130)
Thereafter, the glass ribbon is gradually cooled to a predetermined temperature. Moreover, a glass plate is obtained by cutting the glass ribbon. The main surface of the glass plate may be as it is formed or may be polished and finished.
以上の工程により、本発明の一実施形態によるガラス板を製造することができる。 The glass plate by one Embodiment of this invention can be manufactured according to the above process.
以上、本発明の一実施形態によるガラスの製造方法の一例について、詳しく説明した。ただし、本発明の一実施形態によるガラス板の製造方法は、以上の記載に限定されるものではない。 Heretofore, an example of the glass manufacturing method according to an embodiment of the present invention has been described in detail. However, the manufacturing method of the glass plate by one Embodiment of this invention is not limited to the above description.
以下、本発明の実施例について説明する。なお、以下の説明において、例1〜例12は、実施例であり、例13〜例16は、比較例である。 Examples of the present invention will be described below. In the following description, Examples 1 to 12 are examples, and Examples 13 to 16 are comparative examples.
(例1)
前述の図3に示したような方法で、ガラス板を製造した。成形方法としてはフロート法を採用した。ガラスの母組成は前述のガラス組成Aの範囲である。原料中に含まれる鉄成分と各種の遷移金属イオン量は極めて微量であるため原料混合過程で均質に配合できるよう、適宜投入量の調整を行った。また、特に遷移金属イオン原料は高価であるため、コスト低減のために他の原料中に不純物として含まれるものも用いられるよう原料構成の最適化も行った。溶解工程では、ガラス融液が均質になるよう、回転数を制御したスターラーを用い、通常の燃焼に用いるバーナー以外の補助加熱も使用して窯内のガラス融液の温度勾配を制御した。また、原料調湿、原料バッチ中のガラスカレット比率を制御してβ―OHが適切な範囲となるようにした。これらの工夫により、ガラス原料を均一に溶融することができた。その後、ガラスリボンの製造工程、および冷却工程を経て、厚さが2.5mmのガラス板(「ガラス板1」と称する)が製造された。
(Example 1)
A glass plate was manufactured by the method shown in FIG. The float method was adopted as a forming method. The mother composition of the glass is in the range of the glass composition A described above. Since the amounts of iron components and various transition metal ions contained in the raw material are extremely small, the input amount was appropriately adjusted so that it could be blended homogeneously in the raw material mixing process. In particular, since the transition metal ion raw material is expensive, the raw material configuration was also optimized so as to use those contained as impurities in other raw materials in order to reduce costs. In the melting step, the temperature gradient of the glass melt in the kiln was controlled by using a stirrer whose rotation speed was controlled so that the glass melt became homogeneous, and also using auxiliary heating other than the burner used for normal combustion. In addition, the humidity of the raw material and the glass cullet ratio in the raw material batch were controlled so that β-OH was within an appropriate range. By these ideas, the glass raw material could be melted uniformly. Thereafter, a glass plate (referred to as “
(例2〜例4)
例1と同様の方法で、ガラス板を製造した。ガラスの母組成は前述のガラス組成Aの範囲である。例2〜4は、原料ガラスの組成とガラス中のβ−OH量を例1の場合とは変化させたが、その他の製造条件は、例1の場合と同様である。これらの工夫により、ガラス原料を均一に溶融することができた。その後、ガラスリボンの製造工程、および冷却工程を経て、例2では厚さ2.1mmのガラス板(ガラス板2)、例3では厚さ1.8mmのガラス板(ガラス板3)、例4では厚さ5.0mmのガラス板(ガラス板4)が製造された。
(Examples 2 to 4)
A glass plate was produced in the same manner as in Example 1. The mother composition of the glass is in the range of the glass composition A described above. In Examples 2 to 4, the composition of the raw glass and the amount of β-OH in the glass were changed from those in Example 1, but the other production conditions were the same as in Example 1. By these ideas, the glass raw material could be melted uniformly. Thereafter, through a glass ribbon manufacturing process and a cooling process, in Example 2, a glass plate having a thickness of 2.1 mm (glass plate 2), in Example 3, a glass plate having a thickness of 1.8 mm (glass plate 3), Example 4 was used. Then, a glass plate (glass plate 4) having a thickness of 5.0 mm was produced.
(例5〜例7)
ガラス板の成形方法としてロールアウト法を用いて、ガラス板を製造した。ガラスの母組成は前述のガラス組成Aの範囲であるが、窯構造や成形方法が異なることによる加熱状態の違い、成形温度付近粘性の違いを考慮に入れて例1の場合とは変化させた。これらの工夫により、ガラス原料を均一に溶融することができた。その後、ガラスリボンの製造工程、および冷却工程、研磨工程を経て、例5では厚さ2.5mmのガラス板(ガラス板5)、例6、例7ではそれぞれ厚さ4.0mmのガラス板(ガラス板6、ガラス板7)が製造された。
(Example 5 to Example 7)
A glass plate was produced using a roll-out method as a method for forming the glass plate. The glass mother composition is in the range of the glass composition A described above, but was changed from that in Example 1 in consideration of the difference in heating state due to different kiln structure and molding method, and the difference in viscosity near the molding temperature. . By these ideas, the glass raw material could be melted uniformly. Thereafter, through a glass ribbon manufacturing process, a cooling process, and a polishing process, a glass plate having a thickness of 2.5 mm (glass plate 5) in Example 5, and a glass plate having a thickness of 4.0 mm in Examples 6 and 7 ( A glass plate 6 and a glass plate 7) were produced.
(例8〜例12)
ガラス板の成形方法としてモールドキャスト法を用いて、ガラス板を製造した。例8〜例10の母組成は前述のガラス組成Aの範囲であり、例11の母組成は前述のガラス組成Bの範囲であり、例12の母組成は、前述のガラス組成Cの範囲である。原料中に含まれる鉄成分と各種の遷移金属イオン量は極めて微量であるため原料混合過程で均質に配合できるよう、事前に原料珪砂の一部へ均質混合させておいたものを使用した。さらに、回転数を制御したスターラーの使用と、溶解時間、溶解温度プロファイルおよび雰囲気制御によって均質なガラス融液を得た。これを予熱した200mm×600mmのモールドへキャストし、徐冷工程、切断、研磨等の加工工程を経て、例8〜例10では厚さ5.0mmのガラス板(ガラス板8〜10)、例11では厚さ1.0mmのガラス板(ガラス板11)、例12では厚さ1.8mmのガラス板(ガラス板12)が製造された。
(Examples 8 to 12)
The glass plate was manufactured using the mold cast method as a shaping | molding method of a glass plate. The mother compositions of Examples 8 to 10 are in the above glass composition A range, the mother composition in Example 11 is in the above glass composition B range, and the mother composition in Example 12 is in the above glass composition C range. is there. Since the amount of the iron component and various transition metal ions contained in the raw material is extremely small, a material previously mixed homogeneously with a part of the raw material silica sand was used so that it could be blended homogeneously in the raw material mixing process. Furthermore, a homogeneous glass melt was obtained by using a stirrer with a controlled rotation speed and by controlling the melting time, melting temperature profile and atmosphere. This is cast into a preheated 200 mm × 600 mm mold and subjected to processing steps such as a slow cooling step, cutting and polishing, and in Examples 8 to 10, a glass plate having a thickness of 5.0 mm (glass plates 8 to 10), In No. 11, a glass plate (glass plate 11) having a thickness of 1.0 mm was produced. In Example 12, a glass plate having a thickness of 1.8 mm (glass plate 12) was produced.
(例13)
前述の図3に示したような方法で、ガラス板を製造した。成形方法としてはフロート法を採用した。ガラスの母組成は前述のガラス組成Aの範囲であり、ガラス板1と同じである。ただし、例13では、Ni、Mn、Cr、Co、Vを加えず、β−OHも低くなるような条件とし、厚さ2.5mmのガラス板(ガラス板13)を得た。
(Example 13)
A glass plate was manufactured by the method shown in FIG. The float method was adopted as a forming method. The glass mother composition is in the range of the glass composition A described above and is the same as the
(例14)
前述の図3に示したような方法で、ガラス板を製造した。成形方法としてはフロート法を採用した。ガラスの母組成は前述のガラス組成Aの範囲であり、太陽電池用基板ガラスに用いられる高透過ソーダライムシリケートガラスである。ガラス溶解時は、ガラス板主表面の法線方向から見た際の均質性が十分得られるような製造条件で製造し、厚さ1.8mmのガラス板(ガラス板14)を得た。
(Example 14)
A glass plate was manufactured by the method shown in FIG. The float method was adopted as a forming method. The mother composition of the glass is in the range of the glass composition A described above, and is a high transmission soda lime silicate glass used for the substrate glass for solar cells. At the time of melting the glass, the glass plate was produced under production conditions such that homogeneity when viewed from the normal direction of the main surface of the glass plate was sufficiently obtained, and a glass plate (glass plate 14) having a thickness of 1.8 mm was obtained.
(例15)
ガラス板の成形方法として例8と同様のモールドキャスト法を用いて、ガラス板を製造した。ガラスの母組成は前述のガラス組成Aの範囲であり、太陽電池用カバーガラスとして用いられる高透過ソーダライムシリケートガラスに着色成分としてNi、Mn、Crを加えてある。ガラス溶解時は、ガラス板主表面の法線方向から見た際の均質性が十分得られるような製造条件で製造したものを研磨して厚さ5.0mmのガラス板(ガラス板15)を得た。
(Example 15)
A glass plate was produced using the same mold casting method as in Example 8 as the method for forming the glass plate. The mother composition of the glass is in the range of the glass composition A described above, and Ni, Mn, and Cr are added as coloring components to the highly transparent soda lime silicate glass used as the cover glass for solar cells. At the time of glass melting, a glass plate (glass plate 15) having a thickness of 5.0 mm is polished by polishing a product manufactured under such manufacturing conditions that sufficient homogeneity is obtained when viewed from the normal direction of the main surface of the glass plate. Obtained.
(例16)
例16は市販の一般的な透明アクリル板(アクリル板1)である。
(Example 16)
Example 16 is a commercially available general transparent acrylic plate (acrylic plate 1).
以下の表1には、ガラス板1〜ガラス板15の組成と成形方法、溶解時のスターラー使用状態、補助加熱の有無をまとめて示した。全酸化鉄(t−Fe2O3)量(質量ppm)、Sb2O3量(質量ppm)、SO3量(質量ppm)、TiO2量(質量ppm)は蛍光X線分析により、Fe2+の含有量はASTM C169−92に準じて測定した。なお、測定したFe2+の含有量は、Fe2O3に換算して表記した。
Table 1 below collectively shows the composition of
ガラス中のFe2+含有量が4.0質量ppmを下回る場合は、以下の方法によってFe2+量を求めた。まず、同じガラス母組成で全鉄量を適宜調整してFe2+含有量が4.0質量ppmを上回るよう準備したガラスに対してASTMC169−92に準じる方法でFe2+含有量CFe2+(質量ppm)を測定した。このガラスの波長1000〜1250nmの範囲の分光透過率を測定した。この範囲での透過率の極小値%TMINがガラス中のFe2+含有量と比例するため、検量線Y=(CFe2+/%TMIN)×Xを利用して、ガラス中のFe2+含有量を算出した。ここでXは、Fe2+含有量が4.0質量ppmを下回るガラスの波長1000〜1250nmの範囲の分光透過率の極小値であり、Yがそのガラスに含まれるFe2+含有量である。 When the Fe 2+ content in the glass was less than 4.0 ppm by mass, the Fe 2+ amount was determined by the following method. First, the total iron content appropriately adjusted Fe 2+ content in a manner analogous to ASTMC169-92 the glass was prepared to greater than 4.0 mass ppm Fe 2+ content in C Fe @ 2 + (ppm by weight on the same glass matrix composition ) Was measured. The spectral transmittance of this glass in the wavelength range of 1000 to 1250 nm was measured. Since the minimum value% T MIN of the transmittance in this range is proportional to the Fe 2+ content in the glass, the calibration curve Y = (C Fe 2+ /% T MIN ) × X is used to contain Fe 2+ in the glass. The amount was calculated. Here, X is a minimum value of spectral transmittance in a wavelength range of 1000 to 1250 nm of glass having an Fe 2+ content of less than 4.0 mass ppm, and Y is an Fe 2+ content contained in the glass.
又、ガラス中に含まれるCeO2に換算した全酸化セリウム量、Ni量、Cr量、Mn量、Co量、V量、Se量に関しては、それぞれICP発光分析法により求めた。 Further, the total cerium oxide amount, Ni amount, Cr amount, Mn amount, Co amount, V amount, and Se amount converted to CeO 2 contained in the glass were determined by ICP emission analysis.
ガラス中に含まれる水分濃度の指標であるβ−OH(mm−1)はFT−IRにより測定したガラスの赤外透過スペクトルから次式により算出した。 Β-OH (mm −1 ), which is an index of the moisture concentration contained in the glass, was calculated from the infrared transmission spectrum of the glass measured by FT-IR by the following equation.
β−OH(mm−1)=Log10(T3500cm−1/T4000cm−1)/θ
ここでT3500cm−1、T4000cm−1はそれぞれ、波数3500cm−1、波数4000cm−1における透過率(%)であり、θはガラス板の厚さ(mm)である。
β-OH (mm −1 ) = Log 10 (T 3500 cm −1 / T 4000 cm −1 ) / θ
Here, T 3500 cm −1 and T 4000 cm −1 are transmittances (%) at wave numbers 3500 cm −1 and wave numbers 4000 cm −1 , respectively, and θ is the thickness (mm) of the glass plate.
前述のガラス板1〜ガラス板15およびアクリル板1を用いて、以下の評価を行った。
The following evaluation was performed using the
以下の方法で、各ガラス板およびアクリル板において、評価用サンプルを作製した。 Samples for evaluation were produced on each glass plate and acrylic plate by the following method.
まず、各ガラス板1〜ガラス板15およびアクリル板1において、それぞれの板厚θ(mm)に応じて、第1の主表面に垂直な方向で切断することにより、略中心部分から、縦10θ×横50mmのサンプルを取り出した(それぞれ、「サンプル1」〜「サンプル15」、「アクリルサンプル」と称する)。
First, in each of the
サンプルの4つの切断面のうち、長さ5mmの対向する2面を、それぞれ第1および第3の切断面と称し、長さ50mmの対向する2面を、それぞれ第2および第4の切断面と称する。 Of the four cut surfaces of the sample, the two opposite surfaces having a length of 5 mm are referred to as first and third cut surfaces, respectively, and the two opposite surfaces having a length of 50 mm are respectively referred to as the second and fourth cut surfaces. Called.
次に、各サンプルの4つの切断面を、算術平均粗さRaが0.1μm以下となるまで研磨した。切断面は、最終的に、#4000〜#8000に相当する砥粒により鏡面仕上げした。なお、フロート法により作製したガラス板1〜4、13、14とアクリルサンプルについては、各サンプルの主表面が採取直後の段階から比較的平滑であったため(算術平均粗さRa≦0.1μm)、研磨処理は実施しなかった。 Next, the four cut surfaces of each sample were polished until the arithmetic average roughness Ra was 0.1 μm or less. The cut surface was finally mirror-finished with abrasive grains corresponding to # 4000 to # 8000. In addition, about the glass plates 1-4, 13, and 14 and the acrylic sample which were produced by the float process, since the main surface of each sample was comparatively smooth from the stage immediately after collection | recovery (arithmetic mean roughness Ra <= 0.1micrometer) The polishing treatment was not performed.
次に、各サンプルにおいて、分光測定器(U−4150:日立ハイテク株式会社製)を用いて、各サンプルの第1の切断面の法線方向において、波長400nm〜700nmの範囲における光路長50mmでの透過スペクトルT1を測定した。また、第2の切断面の法線方向において、波長400nm〜700nmの範囲における光路長5mmでの透過スペクトルT2を測定した。なおT1は長尺サンプル測定ユニットを用いて測定を実施した。その際、サンプルへ入射する光のビーム幅を調節する目的で、幅0.3mmのスリットをサンプル入射面側へ設置して測定を行った。測定した透過スペクトルT1、T2に対して、JIS Z 8781−4(2013)に記載の方法に従ってCIE1976(L*a*b*)表色系におけるL*、a*、b*の値を算出した。白色刺激の三刺激値Xn、Yn、Znの値には、C光源の値であるXn=0.980721664484213、Yn=1、Zn=1.18225380980395を用いた。 Next, in each sample, using a spectrophotometer (U-4150: manufactured by Hitachi High-Tech Co., Ltd.), the optical path length is 50 mm in the wavelength range of 400 nm to 700 nm in the normal direction of the first cut surface of each sample. The transmission spectrum T1 was measured. Further, a transmission spectrum T2 at an optical path length of 5 mm in a wavelength range of 400 nm to 700 nm was measured in the normal direction of the second cut surface. T1 was measured using a long sample measurement unit. At that time, for the purpose of adjusting the beam width of the light incident on the sample, a slit having a width of 0.3 mm was installed on the sample incident surface side for measurement. L * , a * , b * values in the CIE 1976 (L * a * b * ) color system were calculated according to the method described in JIS Z 8781-4 (2013) for the measured transmission spectra T1 and T2. . As the tristimulus values X n , Y n , and Z n of the white stimulus, the values of C light source, X n = 0.980721264484213, Y n = 1, Z n = 1.182225809830395, were used.
T1におけるL*、a*、b*値とT2におけるL*、a*、b*値から、T1とT2の色差ΔE* ab(ΔE1と表記)を求めた。また、T1におけるL*、a*、b*値と、アクリルサンプルにおけるL*、a*、b*値から、各サンプルとアクリルの光路長50mmでの色差ΔE* ab(ΔE2と表記)を求めた。 From the L * , a * , and b * values at T1, and the L * , a * , and b * values at T2, the color difference ΔE * ab (denoted as ΔE1) between T1 and T2 was obtained. Further, L in T1 *, a *, b * values and, L in acrylic sample *, a *, the b * value, obtains the color difference Delta] E * ab of the optical path length 50mm of each sample acrylic (.DELTA.E2 hereinafter) It was.
以下の表2には、サンプル1(ガラス板1)〜サンプル15(ガラス板15)、アクリル板(アクリルサンプル)のそれぞれにおいて得られたΔE1、ΔE2、T1におけるL*と(a*2+b*2)0.5の値をまとめて示した。 Table 2 below shows L * and (a * 2 + b * ) in ΔE1, ΔE2, and T1 obtained in Sample 1 (glass plate 1) to Sample 15 (glass plate 15) and acrylic plate (acrylic sample), respectively . 2 ) The value of 0.5 is shown collectively.
(光の直進特性の評価)
前述のような方法で、各ガラス板およびアクリル板における光の直進特性を評価した。
(Evaluation of straight line characteristics of light)
The straight light characteristics of each glass plate and acrylic plate were evaluated by the method described above.
サンプルには、前述の評価用サンプルを使用した。 The sample for evaluation described above was used as the sample.
まず、レーザ光源から160mmの位置に、白色スクリーン(サイズ測定を容易とするよう1mm間隔の方眼を印刷したもの)を垂直に設置した。レーザ光源には、波長635nmの半導体レーザ光源を使用した。 First, a white screen (printed with grids with 1 mm intervals to facilitate size measurement) was installed vertically at a position 160 mm from the laser light source. A semiconductor laser light source having a wavelength of 635 nm was used as the laser light source.
この状態で、レーザ光源から白色スクリーンに向かってレーザ光を照射した。白色スクリーンに形成されたスポット(「参照スポット」という)の面積S0を算定した。 In this state, laser light was irradiated from the laser light source toward the white screen. The area S 0 of the spot (referred to as “reference spot”) formed on the white screen was calculated.
次に、レーザ光源と白色スクリーンの間に、サンプル1〜サンプル15およびアクリルサンプルのいずれかを配置して同様の測定を行った。サンプルは、該サンプルの第1または第3の切断面(照射面)の略中央部分にレーザ光が照射されるように配置した。レーザ光源からサンプルの照射面までの距離は、40mmである。白色スクリーンに形成されたスポット(「評価スポット」という)の面積S1を測定した。
Next, either
これらの測定から、各サンプル1〜サンプル15およびアクリルサンプルにおいて、比S1/S0を求めた。
From these measurements, the ratio S 1 / S 0 was determined for each of
前述の表2には、サンプル1(ガラス板1)〜サンプル15(ガラス板15)、アクリルサンプルにおいて得られた比S1/S0をまとめて示した。 Table 2 described above collectively shows the ratios S 1 / S 0 obtained in Sample 1 (glass plate 1) to Sample 15 (glass plate 15) and the acrylic sample.
一方、ガラス板14、15では光路長50mmでの明度L*が95.9を下回っており、アクリルに比べて明確に透明性に劣ることがわかった。また、彩度も1.8を上まわっており、光路長が長くなると着色を強く感じた。さらに主表面方向と端面方向での色差ΔE1が1.5を越えているため主表面方向と端面方向での色差が強く感じられ、意匠性に乏しいことがわかった。 On the other hand, in the glass plates 14 and 15, the lightness L * at an optical path length of 50 mm was less than 95.9, and it was found that the transparency was clearly inferior to acrylic. In addition, the saturation exceeded 1.8, and when the optical path length became longer, the coloring was strongly felt. Furthermore, since the color difference ΔE1 between the main surface direction and the end surface direction exceeds 1.5, the color difference between the main surface direction and the end surface direction is felt strongly, and it has been found that the design is poor.
ガラス板1〜12では、S1/S0の値は2.25を大きく下回っており、板の端面方向から視認した際に像の歪みはほとんど感じることはなかった。
ガラス板13は、透明性という点ではガラス板3と同等であったが、S1/S0の値が2.25を上まわっており、板の端面方向から視認すると像の歪みがはっきりと感じられた。ガラス板14、15でもS1/S0の値が2.25を越えているために像の歪みを感じられた。ここでガラス板13は、ガラス板14、15よりもS1/S0の値は小さいが、透明性が高いせいかガラス板14、15よりも像の歪みを明確に感じられた。
In the
The glass plate 13 was the same as the
このように、ガラス板1〜ガラス板12では、主表面側および端面側のいずれの方向から視認した場合も、無色透明かつ像の歪みが実質的にない、意匠性に優れたガラス板を提供できることが確認された。
Thus, in the
100 ガラス板
120A 第1の主表面
120B 第2の主表面
130〜130D 端面
200 装置
210 レーザ光源
220 スクリーン
230 サンプル
240 スポット
LA−1〜LA−4 接続部分
LB−1〜LB−4 接続部分
SA−1〜SA−4 接続部分
DESCRIPTION OF
Claims (13)
Fe2O3に換算した鉄の総量が1質量ppm以上80質量ppm以下であり、Fe2O3に換算したFe2+が0.1質量ppm以上10質量ppm以下であり、
Ni、Mn、Cr、Co、VおよびSeからなる群から選定された金属イオンが合計で0.1質量ppm以上30質量ppm以下であり、
当該ガラス板を前記第1の主表面に垂直な方向で切断することにより、当該ガラス板の中心部分から、二辺の長さがそれぞれ、5mmおよび50mmである長方形のサンプルを採取し、該サンプルの切断面のうち長さが5mmの2つの切断面のうちの一方を第1の切断面と称し、長さが50mmの2つの切断面のうちの一方を第2の切断面と称したとき、
前記4つの切断面を算術平均粗さRaが0.1μm以下となるように研磨した状態のサンプルAにおいて、
前記第1の切断面において前記第1の切断面の法線方向で測定された光路長50mmの透過スペクトルT1と、前記第2の切断面において前記第2の切断面の法線方向で測定された行路長5mmの透過スペクトルT2とにより算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上の色差ΔE* abの値が1.5以下であり、前記透過スペクトルT1より算出される、C光源下でのCIE1976(L*,a*,b*)表色系上のL*の値が95.9以上であり、(a*2+b*2)0.5の値が1.8以下であることを特徴とするガラス板。 A glass plate made of multi-component oxide glass having first and second main surfaces and at least one end surface including the first end surfaces connecting the main surfaces,
The total amount of iron converted to Fe 2 O 3 is 1 mass ppm or more and 80 mass ppm or less, Fe 2+ converted to Fe 2 O 3 is 0.1 mass ppm or more and 10 mass ppm or less,
Metal ions selected from the group consisting of Ni, Mn, Cr, Co, V and Se total 0.1 to 30 ppm by mass,
By cutting the glass plate in a direction perpendicular to the first main surface, a rectangular sample having two side lengths of 5 mm and 50 mm is collected from the central portion of the glass plate, and the sample When one of the two cut surfaces having a length of 5 mm is referred to as a first cut surface and one of the two cut surfaces having a length of 50 mm is referred to as a second cut surface. ,
In the sample A in a state where the four cut surfaces are polished so that the arithmetic average roughness Ra is 0.1 μm or less,
A transmission spectrum T1 having an optical path length of 50 mm measured in the normal direction of the first cut surface at the first cut surface and a normal spectrum direction of the second cut surface at the second cut surface. The value of the color difference ΔE * ab on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source calculated by the transmission spectrum T2 having a path length of 5 mm is 1.5 or less, The value of L * on the CIE 1976 (L * , a * , b * ) color system under the C light source calculated from the transmission spectrum T1 is 95.9 or more, and (a * 2 + b * 2 ) 0 A glass plate having a value of .5 of 1.8 or less.
前記レーザ光源と前記スクリーンの間の、前記レーザ光源から距離40mmの位置に、前記サンプルAを前記第1の切断面が前記レーザ光源と対向するように配置した際に、前記スクリーンに形成される前記レーザ光のスポット面積をS1としたとき、
比S1/S0は2.25以下である、請求項1に記載のガラス板。 When a screen at a distance of 160 mm from the laser light source is irradiated with laser light having a beam diameter smaller than the thickness of the sample A from the laser light source, the spot area of the laser light formed on the screen is expressed as S 0. age,
When the sample A is disposed between the laser light source and the screen at a distance of 40 mm from the laser light source so that the first cut surface faces the laser light source, the sample A is formed on the screen. when the spot area of the laser beam was set to S 1,
The glass plate according to claim 1, wherein the ratio S 1 / S 0 is 2.25 or less.
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Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019532332A (en) * | 2016-12-26 | 2019-11-07 | エルジー・ケム・リミテッド | Polarizer protective film, polarizing plate including the same, liquid crystal display device including the polarizing plate, and coating composition for polarizer protective film |
CN111537071A (en) * | 2020-05-25 | 2020-08-14 | 彩虹集团(邵阳)特种玻璃有限公司 | Glass color detection device and method |
WO2022009854A1 (en) * | 2020-07-08 | 2022-01-13 | 日本電気硝子株式会社 | Glass, strengthened glass, and method for manufacturing strengthened glass |
CN114144456A (en) * | 2019-08-06 | 2022-03-04 | 三井化学株式会社 | Optical material |
WO2023051570A1 (en) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | Saint-Gobain Glass France | Glass assembly, vehicle window glass and vehicle |
-
2015
- 2015-05-13 JP JP2015098559A patent/JP2016210665A/en active Pending
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2019532332A (en) * | 2016-12-26 | 2019-11-07 | エルジー・ケム・リミテッド | Polarizer protective film, polarizing plate including the same, liquid crystal display device including the polarizing plate, and coating composition for polarizer protective film |
CN114144456A (en) * | 2019-08-06 | 2022-03-04 | 三井化学株式会社 | Optical material |
CN111537071A (en) * | 2020-05-25 | 2020-08-14 | 彩虹集团(邵阳)特种玻璃有限公司 | Glass color detection device and method |
WO2022009854A1 (en) * | 2020-07-08 | 2022-01-13 | 日本電気硝子株式会社 | Glass, strengthened glass, and method for manufacturing strengthened glass |
WO2023051570A1 (en) * | 2021-09-30 | 2023-04-06 | Saint-Gobain Glass France | Glass assembly, vehicle window glass and vehicle |
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