JP2016191128A - Copper smelting slag treatment method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は銅製錬スラグの処理方法に関する。とりわけ、本発明は銅製錬スラグを有効利用するための銅製錬スラグの処理方法に関する。 The present invention relates to a method for treating copper smelting slag. In particular, the present invention relates to a method for treating copper smelting slag for effectively using copper smelting slag.
銅製錬の一般的なプロセスは以下の（１）〜（３）を含む。
（１）銅精鉱を溶鉱炉、反射炉及び自溶炉などの溶錬炉中で溶解及び酸化し、銅分をマット（Ｃｕ2Ｓ−ＦｅＳ系の硫化物）に濃縮する一方で、脈石成分は主にケイ素及び鉄の酸化物からなるスラグへ移行させる溶錬工程
（２）マットとスラグを比重差により分離する分離工程
（３）マットに富酸素空気などの酸化剤を供給し、マット中の硫黄分をＳＯ2として除去し、マット中の鉄分は酸化鉄スラグとして分離除去し、粗銅を回収する製銅工程
A general process of copper smelting includes the following (1) to (3).
(1) Copper concentrate is melted and oxidized in smelting furnaces such as blast furnaces, reflection furnaces and flash furnaces, and the copper content is concentrated to mats (Cu 2 S-FeS sulfides). Components are mainly smelting process to transfer to slag composed of silicon and iron oxide (2) Separation process to separate mat and slag by specific gravity difference (3) Oxidizing agent such as oxygen-rich air is supplied to mat, mat The copper making process that removes the sulfur content in the SO 2 and separates and removes the iron content in the mat as iron oxide slag and recovers the crude copper
近年、銅製錬において原料鉱石中の銅品位低下が進むことで、スラグ中へ銅分が溶解等して混入することによって生じる銅ロス（スラグロス）を低減することの重要性が高まっている。また、スラグ中のＡｓ、Ｐｂ、Ｓｂ及びＺｎ等の有害元素の濃化も問題視されている。このような背景から、これまでに銅製錬各社からスラグの浄化技術及び銅のスラグロス低減に関する各種特許が申請されている。 2. Description of the Related Art In recent years, as copper smelting in raw material ore progresses in copper smelting, the importance of reducing copper loss (slag loss) that occurs when copper is dissolved and mixed into slag has increased. Concentration of harmful elements such as As, Pb, Sb and Zn in the slag is also regarded as a problem. Against this background, various patents relating to slag purification technology and copper slag loss reduction have been filed by copper smelters.
特許文献１（特開平１１−１４０５５４号公報）では、銅製錬プロセスの溶錬炉中にフッ化物（ＣａＦ2）や氷晶石（３ＮａＦ／ＡｌＦ3）及びそれらの混合物を添加して、スラグの粘性を下げると同時にスラグ中の銅の活量を上げることでマットの銅品位を６０ｗｔ％以上に保ちつつスラグ中の銅濃度を０．２ｗｔ％〜０．５ｗｔ％に低減する方法を提示している。この特許ではスラグに対して０．５〜１０ｗｔ％のフッ化物を添加することを規定している。 In Patent Document 1 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-140554), fluoride (CaF 2 ), cryolite (3NaF / AlF 3 ), and a mixture thereof are added to a smelting furnace of a copper smelting process, Presenting a method to reduce the copper concentration in the slag to 0.2 wt% to 0.5 wt% while keeping the copper quality of the mat at 60 wt% or higher by lowering the viscosity and increasing the activity of copper in the slag Yes. This patent stipulates that 0.5 to 10 wt% fluoride is added to the slag.
この特許ではフラックス添加によって溶融スラグ中のＣｕ2Ｏの活量係数が上がることで、銅がスラグ層からマット層へ移行することを述べている。さらに、スラグ中に浮遊する金属銅はスラグの粘度が低下することで沈降してスラグ層からマット層に移行すると述べている。 This patent states that the addition of flux increases the activity coefficient of Cu 2 O in the molten slag, thereby transferring copper from the slag layer to the matte layer. Further, it is stated that the metallic copper floating in the slag settles and moves from the slag layer to the mat layer as the viscosity of the slag decreases.
特許文献２（特開２００８−９５１２７号公報）では、銅製錬スラグ中の有害元素であるＡｓ、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｓｂを、スラグと共存させる溶融金属銅に吸収除去させることによる銅製錬スラグの浄化技術を提示している。 In patent document 2 (Unexamined-Japanese-Patent No. 2008-95127), purification of copper smelting slag by absorbing and removing As, Pb, Zn, and Sb which are harmful elements in copper smelting slag by molten metal copper coexisting with slag. Presenting technology.
この特許では、銅製錬スラグの浄化炉のような容器を設置し、その炉内に溶融スラグを装入した後に、金属銅を添加し、炉底部に形成される溶融金属銅層にランスを浸漬し、ランス先端から重油、天然ガス、微粉炭などの加熱用燃料と酸素含有ガスを噴出することで、銅製錬スラグを撹拌すると同時に溶融スラグ中の有害金属酸化物及び銅酸化物を還元して金属化し、炉底に滞留する溶融金属銅層に吸収させることでスラグ中から除去する方法を提示している。Ａｓ、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｓｂなどの酸化物が金属化されると、一部は揮発して排ガスとともに炉外へ出てダストとして回収される。しかし、最も有害な砒素は溶融金属銅により多く吸収されるとしている。このスラグの粘性制御はスラグ温度を１１５０℃〜１４５０℃に規定することで行うとしている。
さらにスラグ雰囲気の還元性を規定する目的で、スラグ中の酸素分圧を、１４００℃換算で１０-8.5＞Ｐｏ2＞１０-11.0とすることを規定している。さらに、金属銅の添加割合をスラグに対して５〜４０ｗｔ％に規定している。さらに、溶融スラグをガスバブリングで撹拌することを規定している。
In this patent, a container such as a copper smelting slag purification furnace is installed, molten slag is charged into the furnace, metal copper is added, and the lance is immersed in the molten metal copper layer formed at the bottom of the furnace. By blowing out fuel for heating such as heavy oil, natural gas, and pulverized coal and oxygen-containing gas from the tip of the lance, the copper smelting slag is stirred and at the same time harmful metal oxides and copper oxides in the molten slag are reduced. It presents a method of metallization and removal from the slag by absorbing it in the molten metal copper layer staying at the furnace bottom. When oxides such as As, Pb, Zn, and Sb are metallized, some of them are volatilized and go out of the furnace together with the exhaust gas and are recovered as dust. However, the most harmful arsenic is said to be absorbed more by molten metal copper. This slag viscosity control is performed by regulating the slag temperature to 1150 ° C to 1450 ° C.
Furthermore, for the purpose of defining the reducibility of the slag atmosphere, it is defined that the oxygen partial pressure in the slag is 10 −8.5 > Po 2 > 10 −11.0 in terms of 1400 ° C. Furthermore, the addition ratio of metallic copper is prescribed | regulated to 5-40 wt% with respect to slag. Furthermore, it stipulates that the molten slag is stirred by gas bubbling.
特許文献３（特開平９−８７７６２号公報）では、主として銅転炉スラグを対象に、銅製錬スラグ中に還元剤を吹き込んで、銅製錬スラグの粘性増加成分である溶融スラグ中の固相析出マグネタイト含有量を１％以下になるまで還元することでスラグの粘性を低下させ、銅製錬スラグ中の銅分を回収する方法を提示している。 In Patent Document 3 (Japanese Patent Laid-Open No. 9-87762), mainly for copper converter slag, a reducing agent is blown into copper smelting slag, and solid phase precipitation in molten slag, which is a viscosity increasing component of copper smelting slag. A method for reducing the viscosity of the slag by reducing the magnetite content to 1% or less and recovering the copper content in the copper smelting slag is presented.
この特許では、銅転炉スラグ中の銅含有量が銅転炉スラグ中のマグネタイト含有量と正相関があるという周知の事実を述べ、銅回収にはスラグ中のマグネタイトを還元することの必要性を述べ、実例として特公昭４５−３６１０５号が銅転炉スラグ中に硫黄を含む物質を高速で吹き込みスラグ中の銅微粒子を硫化物層に吸収し回収する方法においてパイライトなどの硫化剤でマグネタイトを還元していることを述べている。さらに、チリのＣｏｄｅｌｃｏ社、Ｃａｌｅｔｏｎｅｓ製錬所において、溶融状態の銅転炉スラグ中へ微粉炭を吹き込んでスラグ中のマグネタイトを還元してスラグ中の銅分回収を実施していることを述べている。 This patent describes the well-known fact that the copper content in copper converter slag is positively correlated with the magnetite content in copper converter slag, and the need to reduce the magnetite in slag for copper recovery As an example, Japanese Patent Publication No. 45-36105 blows a substance containing sulfur into copper converter slag at a high speed and absorbs and collects the copper fine particles in the slag in the sulfide layer. It states that it is reducing. Furthermore, at the Codelco, Caletones smelter in Chile, it states that pulverized coal is blown into the molten copper converter slag to reduce the magnetite in the slag and recover the copper content in the slag. Yes.
これらの過去の知見に対して、スラグ中のマグネタイト含有量の中で、特に溶融スラグ中の固相析出マグネタイト含有量の重要性を新たに認識したことを述べ、溶融スラグ中の固相析出マグネタイト含有量を１％以下に還元すること、さらに１％に達したことを磁性体量測定器で測定して判定する技術を特許としている。この技術により、銅製錬スラグ中の銅含有量を約４％から０．８％まで低減できた、と述べている。この特許の実施例において、プロパンガス吹き込みで還元した場合に、処理途中で磁性体量測定を行って終点予測をした場合と、処理途中で磁性体量測定を行わなかった場合とを比較して、銅メタル中の鉄分が２．３％から２０．０％まで大きく変化したことを述べ、固相析出マグネタイト含有量を制御することの有効性を述べている。 In response to these previous findings, it was stated that among the magnetite contents in slag, especially the importance of solid phase precipitated magnetite content in molten slag was newly recognized, and solid phase precipitated magnetite in molten slag Patented is a technique for determining that the content has been reduced to 1% or less, and that it has further reached 1% by measuring with a magnetic substance amount measuring device. He states that this technology has reduced the copper content in copper smelting slag from about 4% to 0.8%. In the embodiment of this patent, when reducing by blowing propane gas, the end point prediction was performed by measuring the amount of magnetic substance in the middle of processing, and the case of not measuring the amount of magnetic substance in the middle of processing was compared. It states that the iron content in copper metal has changed greatly from 2.3% to 20.0%, and describes the effectiveness of controlling the solid phase precipitated magnetite content.
特許文献４（特開２００２−１４６４４８号公報）では、銅製錬工程での銅のスラグロス低減方法について開示されており、これにより銅のスラグロスを低減すると述べている。その特徴として、Ｔ．Ｆｅ／ＳｉＯ2（モル比）を１．０〜１．５に規定し、Ａｌ2Ｏ3含有量を４〜８ｗｔ％とし、粘度を３００ｍＰａ・ｓ以下にすること、その好ましい領域としてＴ．Ｆｅ／ＳｉＯ2（モル比）を１．１〜１．４に規定し、Ａｌ2Ｏ3含有量を５〜７ｗｔ％と規定している。更に、スラグサンプリングを行い、スラグ成分分析を行い、１２５０℃の粘度測定を行い、スラグ成分と粘度測定値から別途作成した回帰式によって溶剤を適量添加する方法を述べている。 Patent Document 4 (Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-146448) discloses a method for reducing copper slag loss in a copper smelting process, and states that this reduces copper slag loss. As its characteristics, T.W. Fe / SiO 2 (molar ratio) is specified to be 1.0 to 1.5, the Al 2 O 3 content is 4 to 8 wt%, the viscosity is 300 mPa · s or less. Fe / SiO 2 (molar ratio) is defined as 1.1 to 1.4, and Al 2 O 3 content is defined as 5 to 7 wt%. Furthermore, a method is described in which slag sampling is performed, slag component analysis is performed, viscosity is measured at 1250 ° C., and an appropriate amount of solvent is added by a regression equation separately created from the slag component and the measured viscosity value.
このように、銅製錬におけるスラグロス低減、スラグからの銅回収、更にはスラグ浄化に関する技術は多数検討されている。しかしながら、これらの先行技術文献においては銅製錬スラグを有効利用するという観点からは検討が不十分であり、未だ改善の余地が残されている。銅製錬スラグにはＡｓ、Ｐｂ、Ｓｂ及びＺｎ等の有害金属が不純物として含まれる一方で、Ｃｕ、Ｆｅ及びＳｉ等の有価金属が多く含まれることから、適切に処理することで有価金属の回収率を向上させたりスラグの付加価値を高めたりすることができるはずである。特に、銅製錬スラグから鉄を回収するという思想は何れの文献にも提示されていない。 As described above, many techniques relating to slag loss reduction, copper recovery from slag, and slag purification in copper smelting have been studied. However, in these prior art documents, examination is insufficient from the viewpoint of effectively using copper smelting slag, and there is still room for improvement. Copper smelting slag contains harmful metals such as As, Pb, Sb and Zn as impurities, while it contains a lot of valuable metals such as Cu, Fe and Si. It should be possible to increase the rate and increase the added value of the slag. In particular, the idea of recovering iron from copper smelting slag is not presented in any document.
具体的には、特許文献１に記載の技術は、溶錬炉中に蛍石（ＣａＦ2）や氷晶石（３ＮａＦ／ＡｌＦ3）及びそれらの混合物等のフッ化物をスラグに対して０．５〜１０ｗｔ％添加して、スラグの粘性を下げることを特徴とするものである。そのため、その使用条件は、マットとスラグが共存状態である溶錬炉中であることを規定している。その理由として、フッ化物がスラグ中の酸化銅の活量係数を増大させるためにスラグ層からマット層へ酸化銅が移行するため、併せて、スラグ中の金属銅の沈降速度が上がるためにスラグ層からマット層へ金属銅が移行するため、としている。そのため、溶錬炉から排出されたスラグを処理する方法ではないし、スラグ中の有価金属の回収を図る技術でもない。 Specifically, in the technique described in Patent Document 1, fluoride such as fluorite (CaF 2 ), cryolite (3NaF / AlF 3 ), and a mixture thereof is added to the slag in a smelting furnace with a concentration of 0.1%. It is characterized by adding 5 to 10 wt% to lower the viscosity of the slag. Therefore, the use conditions stipulate that the mat and slag are in a smelting furnace in a coexisting state. The reason for this is that, since fluoride increases the activity coefficient of copper oxide in the slag, the copper oxide migrates from the slag layer to the mat layer, and at the same time, the settling rate of metallic copper in the slag increases. This is because metal copper migrates from the layer to the matte layer. Therefore, it is not a method for treating slag discharged from the smelting furnace, nor is it a technique for recovering valuable metals in the slag.
特許文献２はスラグの浄化を目的として、スラグ中の有害金属酸化物を還元処理によって金属化し、溶融金属銅を共存させて溶融金属銅に吸収させている。この特許の意味するところは、炉底部にかなり大量の（対スラグ重量比５〜４０ｗｔ％）の溶融銅を存在させ、該溶銅層へ還元剤を吹き込むことによって溶銅層近傍でスラグ中酸化物の還元反応を起こさせ、炉底からのガスバブリングによって該溶融銅と該還元反応で生じた金属とを接触させて、還元反応で金属化した有害元素を溶融銅中へ吸収させる、ということである。従って、添加する金属銅の形状・種類にはこだわりは無く、銅スクラップや銅製錬途中で得られる粗銅でもよい、としている。すなわち、特許文献２では、炉底部の溶銅層の近傍で還元反応を起こさせることに重要な意味がある。還元反応が、炉底部の溶銅層から離れた場所で起こった場合は、還元反応で生じた金属が溶銅層と接触する機会が大きく減じられるからである。また、当該文献に記載の技術においては、スラグ中の鉄分回収は全く考慮されていない。 In Patent Document 2, for the purpose of purifying slag, harmful metal oxides in slag are metallized by reduction treatment, and molten metal copper coexists and is absorbed by molten metal copper. The meaning of this patent is that a very large amount of molten copper (5-40 wt% with respect to slag weight ratio) is present at the bottom of the furnace, and a reducing agent is blown into the molten copper layer to oxidize the slag near the molten copper layer. Causing a reduction reaction of the product, contacting the molten copper with the metal produced by the reduction reaction by gas bubbling from the furnace bottom, and absorbing the harmful elements metallized by the reduction reaction into the molten copper It is. Therefore, there is no particular attention to the shape and type of metallic copper to be added, and copper scrap or crude copper obtained during copper refining may be used. That is, in Patent Document 2, it is important to cause a reduction reaction in the vicinity of the molten copper layer at the bottom of the furnace. This is because, when the reduction reaction occurs at a location away from the molten copper layer at the bottom of the furnace, the chance that the metal generated by the reduction reaction comes into contact with the molten copper layer is greatly reduced. Moreover, in the technique described in the document, iron recovery in the slag is not considered at all.
特許文献３に記載の技術は、銅転炉スラグを対象に、銅製錬スラグ中に還元剤を吹き込んで、銅製錬スラグの粘性増加成分である溶融スラグ中の固相析出マグネタイト含有量を１％以下になるまで還元することで銅製錬スラグ中の銅分の回収方法を提示している。しかし、この方法で銅製錬スラグ中の銅含有量を約４％から０．８％まで低減できたと述べているが、なおスラグ中に０．８％の銅が存在している。また、当該文献にはスラグ中の鉄分回収は示唆されていない。 In the technology described in Patent Document 3, a reducing agent is blown into copper smelting slag for copper converter slag, and the solid phase precipitated magnetite content in molten slag, which is a viscosity increasing component of copper smelting slag, is 1%. It presents a method for recovering copper in copper smelting slag by reducing it to the following. However, although it is stated that the copper content in the copper smelting slag can be reduced from about 4% to 0.8% by this method, 0.8% copper is still present in the slag. Moreover, the said literature does not suggest iron recovery in slag.
特許文献４に記載の技術はスラグ自体を処理する方法ではなく、スラグから有価金属を回収する方法でもない。そして、スラグ中の鉄分回収は念頭においておらず、溶錬炉中のスラグの粘度制御に使用するフラックスとしてＡｌ2Ｏ3に限定し、Ａｌ2Ｏ3量を決定するための詳細条件を述べているに過ぎない。 The technique described in Patent Document 4 is not a method of treating the slag itself, nor a method of recovering valuable metals from the slag. The iron recovery in the slag is not in mind, limited to for Al 2 O 3 flux used to control the viscosity of the slag smelting furnace, describes the detailed conditions for determining the amount of Al 2 O 3 There are only.
そこで、本発明は銅製錬スラグから鉄を回収するのに好適な銅製錬スラグの処理方法を提供することを課題の一つとする。 Then, this invention makes it one subject to provide the processing method of copper smelting slag suitable for collect | recovering iron from copper smelting slag.
本発明者は上記課題を解決するために鋭意検討を重ねたところ、還元炉内で十分な量の炭素を炉底部から吹き込みながら銅製錬スラグ中の酸化鉄を還元することが有効であることを見出した。 The present inventor has conducted extensive studies to solve the above problems, and found that it is effective to reduce iron oxide in copper smelting slag while blowing a sufficient amount of carbon from the bottom of the furnace in the reduction furnace. I found it.
本発明は上記知見を基礎として完成したものであり、一側面において、銅熔錬炉で発生した銅製錬スラグの処理方法であって、当該銅製錬スラグを酸化鉄還元回収炉へ装入してスラグ中の酸化鉄を還元して炉底に沈降させた後、酸化鉄の含有量が低下したスラグと炉底に滞留する鉄を主体とする溶融金属とを分離回収する工程を含み、酸化鉄還元回収炉における酸化鉄の還元は、酸化鉄還元回収炉の炉底部から炭素を吹き込み、かつ、還元によって生じた金属鉄に十分な炭素が溶解するのに必要な炭素を供給して行う方法である。 The present invention has been completed on the basis of the above knowledge, and in one aspect, a method for treating a copper smelting slag generated in a copper smelting furnace, wherein the copper smelting slag is charged into an iron oxide reduction recovery furnace. After reducing the iron oxide in the slag and allowing it to settle at the furnace bottom, the process includes the step of separating and recovering the slag whose iron oxide content has decreased and the molten metal mainly composed of iron retained in the furnace bottom. The reduction of iron oxide in the reduction recovery furnace is a method in which carbon is blown from the bottom of the iron oxide reduction recovery furnace, and sufficient carbon is dissolved in the metal iron produced by the reduction to supply it. is there.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の一実施形態においては、酸化鉄の還元は、分離回収後のスラグ中に含まれるＦｅＯが５質量％以下になるまで実施する。 In one embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the reduction of iron oxide is carried out until FeO contained in the slag after separation and recovery is 5 mass% or less.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の別の一実施形態においては、酸化鉄還元回収炉上部から燃料ガスと酸素ガスの混合ガスをスラグ中へ吹き込んで燃焼させることで加熱することを伴う。 In another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, heating is performed by injecting and burning a mixed gas of fuel gas and oxygen gas into the slag from the upper part of the iron oxide reduction recovery furnace.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、酸化鉄還元回収炉へスラグの粘性を下げるためのフラックスを添加することを伴う。 In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, it involves adding a flux for reducing the viscosity of the slag to the iron oxide reduction recovery furnace.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、炉上部から炭素含有溶鉄のシャワーをスラグ上面に浴びせることを伴う。 In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, it is accompanied by a shower of molten iron containing carbon from the top of the furnace.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、炭素含有溶鉄中の炭素含有量が２〜４．５質量％である。 In still another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the carbon content in the carbon-containing molten iron is 2 to 4.5 mass%.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、スラグ上面へ浴びせる炭素含有溶鉄の温度は１２００〜１５００℃である。 In another embodiment of the processing method of the copper smelting slag which concerns on this invention, the temperature of the carbon containing molten iron bathed on the slag upper surface is 1200-1500 degreeC.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、微粉炭の吹き込みは非酸化性ガスをキャリアーとして使用する。 In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the blowing of pulverized coal uses a non-oxidizing gas as a carrier.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、前記銅製錬スラグは、熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に残留する硫化物を酸素含有ガスにより酸化物化する工程（ａ）を経た後に、酸化鉄還元回収炉へ装入される。 In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the copper smelting slag contains sulfide remaining in the copper smelting slag in an oxygen-containing gas in a slag treating furnace independent of the smelting furnace. After passing through the step (a) of oxidization, the iron oxide reduction recovery furnace is charged.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、前記銅製錬スラグは、以下の工程（ｂ）及び（ｃ）を経た後に、酸化鉄還元回収炉へ装入される。
（ｂ）熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で、該スラグ中に還元ガスを供給することで該スラグ中の金属酸化物を金属に還元し、還元された金属を金属溶銅滴に吸収させ、還元された金属を吸収した金属溶銅滴を沈降させる工程
（ｃ）工程（ｂ）を経たスラグを、還元され沈降した溶融金属から分離する工程
In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the copper smelting slag is charged into an iron oxide reduction recovery furnace after the following steps (b) and (c). .
(B) In a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, metallic copper particles and / or droplets were added to the copper smelting slag, and the molten copper droplets derived from the metallic copper were suspended in the slag. In this state, by supplying a reducing gas into the slag, the metal oxide in the slag is reduced to metal, and the reduced metal is absorbed in the molten metal droplets, and the molten metal that has absorbed the reduced metal Step (c) for dropping droplets Step for separating slag from step (b) from molten metal that has been reduced and settled
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、前記銅製錬スラグは、熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に残留する硫化物を酸素含有ガスにより酸化物化する工程（ａ）を経た後、更に、以下の工程（ｂ）及び（ｃ）を経た後に、酸化鉄還元回収炉へ装入される。
（ｂ）熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で、該スラグ中に還元ガスを供給することで該スラグ中の金属酸化物を金属に還元し、還元された金属を金属溶銅滴に吸収させ、還元された金属を吸収した金属溶銅滴を沈降させる工程
（ｃ）工程（ｂ）を経たスラグを、還元され沈降した溶融金属から分離する工程
In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the copper smelting slag contains sulfide remaining in the copper smelting slag in an oxygen-containing gas in a slag treating furnace independent of the smelting furnace. After the step (a) of oxidization by the above, and further after the following steps (b) and (c), the iron oxide reduction recovery furnace is charged.
(B) In a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, metallic copper particles and / or droplets were added to the copper smelting slag, and the molten copper droplets derived from the metallic copper were suspended in the slag. In this state, by supplying a reducing gas into the slag, the metal oxide in the slag is reduced to metal, and the reduced metal is absorbed in the molten metal droplets, and the molten metal that has absorbed the reduced metal Step (c) for dropping droplets Step for separating slag from step (b) from molten metal that has been reduced and settled
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、酸化鉄の還元はスラグ温度を１１５０℃以上として実施する。 In still another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the reduction of iron oxide is performed at a slag temperature of 1150 ° C or higher.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の更に別の一実施形態においては、酸化鉄還元回収炉の炉底部から、銅製錬スラグ中に含まれる鉄酸化物をすべて金属化するのに必要な当量の１〜１．３倍の炭素を添加する。 In yet another embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, from the bottom of the iron oxide reduction recovery furnace, the equivalent amount required to metallize all the iron oxides contained in the copper smelting slag 1 to 1.3 times as much carbon is added.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法によれば、銅製錬スラグから鉄を回収することができる。原料鉱石中の銅品位が低下しつつある現状において、副産物であるスラグの経済的価値を高めることのできる本発明は、銅製錬工場の収益改善に貢献することのできる有望な技術である。 According to the copper smelting slag treatment method of the present invention, iron can be recovered from the copper smelting slag. The present invention that can increase the economic value of slag, which is a by-product, in the present situation where the copper quality in raw material ore is decreasing is a promising technology that can contribute to the improvement of profits of a copper smelting plant.
本発明に係る銅製錬スラグの処理方法の一実施形態においては、銅熔錬炉で発生した銅製錬スラグを酸化鉄還元回収炉へ装入してスラグ中の酸化鉄を還元して炉底に沈降させた後、酸化鉄の含有量が低下したスラグと炉底に滞留する鉄を主体とする溶融金属とを分離回収する工程を含み、酸化鉄還元回収炉における酸化鉄の還元は、酸化鉄還元回収炉の炉底部から炭素を吹き込みながら行う。 In one embodiment of the method for treating copper smelting slag according to the present invention, the copper smelting slag generated in the copper smelting furnace is charged into an iron oxide reduction recovery furnace to reduce the iron oxide in the slag to the furnace bottom. The iron oxide reduction in the iron oxide reduction and recovery furnace includes a step of separating and recovering the slag whose iron oxide content has been reduced after settling and the molten metal mainly composed of iron retained in the furnace bottom. This is performed while blowing carbon from the bottom of the reduction recovery furnace.
本発明において、銅熔錬炉というのは溶鉱炉、電気炉、反射炉及び自溶炉など銅精鉱を溶解及び酸化してマットとスラグを発生させる炉を指す。銅製錬スラグは一般に、Ｆｅ、Ｓｉ及びＣｕ等の有価金属を含有する一方で、Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｂ及びＺｎ等の有害元素も少量含有する。銅製錬スラグ中のＦｅ濃度は典型的には２０〜６０質量％であり、より典型的には３５〜４５質量％である。銅製錬スラグ中のＳｉ濃度は典型的には２０〜６０質量％であり、より典型的には３０〜４０質量％である。銅製錬スラグ中のＣｕ濃度は典型的には０．５〜５質量％であり、より典型的には０．６〜１．２質量％である。銅製錬スラグ中のＡｓ濃度は典型的には０．１〜５質量％であり、より典型的には０．１〜０．５質量％である。銅製錬スラグ中のＰｂ濃度は典型的には５質量％以下であり、より典型的には１質量％以下である。銅製錬スラグ中のＳｂ濃度は典型的には０．０１〜０．２質量％であり、より典型的には０．０２〜０．０６質量％である。銅製錬スラグ中のＺｎ濃度は典型的には５質量％以下であり、より典型的には１質量％以下である。 In the present invention, a copper smelting furnace refers to a furnace that generates mat and slag by melting and oxidizing copper concentrate, such as a blast furnace, an electric furnace, a reflection furnace, and a flash smelting furnace. Copper smelting slag generally contains valuable metals such as Fe, Si and Cu, but also contains small amounts of harmful elements such as As, Pb, Sb and Zn. The Fe concentration in the copper smelting slag is typically 20 to 60% by mass, and more typically 35 to 45% by mass. The Si concentration in the copper smelting slag is typically 20 to 60% by mass, and more typically 30 to 40% by mass. The Cu concentration in the copper smelting slag is typically 0.5 to 5% by mass, more typically 0.6 to 1.2% by mass. The As concentration in the copper smelting slag is typically 0.1 to 5% by mass, and more typically 0.1 to 0.5% by mass. The Pb concentration in the copper smelting slag is typically 5% by mass or less, and more typically 1% by mass or less. The Sb concentration in the copper smelting slag is typically 0.01 to 0.2% by mass, and more typically 0.02 to 0.06% by mass. The Zn concentration in the copper smelting slag is typically 5% by mass or less, and more typically 1% by mass or less.
銅製錬スラグを酸化鉄還元回収炉に装入する前に、熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に残留する硫化物を酸素含有ガスにより酸化物化する工程（ａ）を実施しておくことが、回収される金属鉄の収率を高める観点で好ましい。また、回収される金属鉄の品位を高めるために、銅製錬スラグは、以下の工程（ｂ）及び（ｃ）を経た後に、酸化鉄還元回収炉へ装入されることが好ましい。より好ましい実施形態においては、銅製錬スラグは、熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に残留する硫化物を酸素含有ガスにより酸化物化する工程（ａ）を経た後、更に、工程（ｂ）及び（ｃ）を経た後に、酸化鉄還元回収炉へ装入される。 Before charging the copper smelting slag into the iron oxide reduction recovery furnace, perform the step (a) of oxidizing sulfides remaining in the copper smelting slag with oxygen-containing gas in a slag treatment furnace independent of the smelting furnace It is preferable from the viewpoint of increasing the yield of recovered metallic iron. Moreover, in order to improve the quality of the recovered metal iron, the copper smelting slag is preferably charged into the iron oxide reduction recovery furnace after the following steps (b) and (c). In a more preferred embodiment, the copper smelting slag is further subjected to a step (a) of oxidizing sulfide remaining in the copper smelting slag with an oxygen-containing gas in a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, After steps (b) and (c), the iron oxide reduction recovery furnace is charged.
（ｂ）熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で、該スラグ中に還元ガスを供給することで該スラグ中の金属酸化物を金属に還元し、還元された金属を金属溶銅滴に吸収させ、還元された金属を吸収した金属溶銅滴を沈降させる工程
（ｃ）工程（ｂ）を経たスラグを、還元され沈降した溶融金属から分離する工程
(B) In a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, metallic copper particles and / or droplets were added to the copper smelting slag, and the molten copper droplets derived from the metallic copper were suspended in the slag. In this state, by supplying a reducing gas into the slag, the metal oxide in the slag is reduced to metal, and the reduced metal is absorbed in the molten metal droplets, and the molten metal that has absorbed the reduced metal Step (c) for dropping droplets Step for separating slag from step (b) from molten metal that has been reduced and settled
以下、工程（ａ）、工程（ｂ）及び工程（ｃ）の実施形態について説明し、その後、酸化鉄還元回収炉における還元処理について説明することとする。 Hereinafter, embodiments of the step (a), the step (b), and the step (c) will be described, and then the reduction process in the iron oxide reduction recovery furnace will be described.
＜工程（ａ）：酸化処理工程＞
工程（ａ）においては、銅熔錬炉で発生した銅製錬スラグを、該熔錬炉から独立したスラグ処理炉において該スラグ中に残留する硫化物を酸素含有ガスにより酸化物化する。最初に銅製錬スラグ中の金属硫化物を酸化物化する工程を経ることで、スラグ中から有価金属を効率的に回収することができるようになる。
<Process (a): Oxidation process>
In the step (a), the copper smelting slag generated in the copper smelting furnace is oxidized with oxygen-containing gas in the slag treatment furnace independent from the smelting furnace. First, through the step of oxidizing the metal sulfide in the copper smelting slag, valuable metals can be efficiently recovered from the slag.
該熔錬炉から独立したスラグ処理炉に受ける理由は、不純物の除去や所要の成分の最終調整が可能となり、処理後のスラグの品質が向上可能な為である。またスラグ処理炉としては、限定的ではないが、鉄鋼製錬におけるＬＦ（Ladle Furnace）のような構造をもつものが好適である。ＬＦは電極加熱装置をもち、取鍋中のスラグをアーク放電で加熱することを可能にする取鍋加熱炉である。スラグ処理炉は炉底部に滞留する溶融金属を排出するための開閉可能な孔を有することが好ましい。 The reason for receiving the slag treatment furnace independent from the smelting furnace is that impurities can be removed and necessary components can be finally adjusted, and the quality of the slag after treatment can be improved. Moreover, as a slag processing furnace, although it is not limited, what has a structure like LF (Ladle Furnace) in steel smelting is suitable. LF is a ladle heating furnace which has an electrode heating device and can heat the slag in the ladle by arc discharge. The slag treatment furnace preferably has an openable / closable hole for discharging molten metal staying at the bottom of the furnace.
次いで、該スラグ処理炉において該スラグ中に残留する硫化物を酸素含有ガスにより酸化物化する。予め硫化物を酸化しておかないと、次工程において高効率に金属を還元して金属化することができず、スラグ中に有害金属及び有価金属が残留してしまう。酸素含有ガスとしては、例えば酸素ガス、空気が挙げられ、これらの中でも反応性が高く、熱ロスが少ないといった理由により酸素ガスが好ましい。 Next, the sulfide remaining in the slag is oxidized with an oxygen-containing gas in the slag treatment furnace. If the sulfide is not oxidized beforehand, the metal cannot be reduced and metallized with high efficiency in the next step, and harmful metals and valuable metals remain in the slag. Examples of the oxygen-containing gas include oxygen gas and air. Among these, oxygen gas is preferable because of its high reactivity and low heat loss.
酸化処理は硫化物を効果的に酸化する観点から、スラグ温度を銅の融点より少し高い１１５０℃以上として実施することが好ましく、スラグ温度を１２５０℃以上として実施することがより好ましく、スラグ温度を１３５０℃以上として実施することが更により好ましい。一方で、炉体保護、経済性の観点からはスラグ温度を純鉄の融点である１５３５℃以下として実施することが好ましく、スラグ温度を１５００℃以下として実施することがより好ましく、スラグ温度を１４００℃以下として実施することが更により好ましい。 From the viewpoint of effectively oxidizing sulfide, the oxidation treatment is preferably performed at a slag temperature of 1150 ° C. or higher, slightly higher than the melting point of copper, more preferably at a slag temperature of 1250 ° C. or higher. It is still more preferable to carry out at 1350 degreeC or more. On the other hand, from the viewpoint of protecting the furnace body and economy, it is preferable to implement the slag temperature as 1535 ° C. or less, which is the melting point of pure iron, more preferably 1500 ° C. or less, and the slag temperature as 1400 ° C. Even more preferably, it is carried out at a temperature below ℃.
効率的な酸化処理のためには、銅製錬スラグをスラグ処理炉に装入した後、天然ガス及び／又はプロパンガス等の燃料ガスと酸素ガスとを混合したガスジェットを形成し、該混合ガスをランスを使ってスラグ中へ吹き込むことが好ましい。この時に、完全燃焼比率のガス組成に対して酸素過剰状態の混合割合で吹き込むことで、極めて高温度の酸素ガスをスラグ中へ供給することができる。例えば、天然ガスと酸素ガスの燃焼によって発生する燃焼ガスの温度は完全燃焼比率の場合に約２４００℃である。従って、この混合ガスを酸素過剰状態にすることで２０００℃近辺の高温度酸素ガスを得ることができる。この処理により、スラグ温度が上昇するとともに硫化物がほぼ完全に酸化物化する。 For efficient oxidation treatment, after charging copper smelting slag into a slag treatment furnace, a gas jet is formed by mixing a fuel gas such as natural gas and / or propane gas and oxygen gas, and the mixed gas Is preferably blown into the slag using a lance. At this time, an extremely high temperature oxygen gas can be supplied into the slag by blowing in at a mixture ratio of oxygen excess with respect to the gas composition of the complete combustion ratio. For example, the temperature of the combustion gas generated by the combustion of natural gas and oxygen gas is about 2400 ° C. in the case of a complete combustion ratio. Therefore, a high temperature oxygen gas around 2000 ° C. can be obtained by making this mixed gas into an oxygen-excess state. This treatment raises the slag temperature and oxidizes the sulfide almost completely.
次工程の還元工程では還元反応による吸熱によってスラグ温度低下が起こる。従って、酸化処理工程の終了時点でこれらの温度低下を補償しうるスラグ温度を確保しておくことが好ましい。そこで、酸化処理工程の終了時のスラグ温度は、次工程で還元反応を行うことを勘案して銅の融点より少し高い１１５０℃以上であることが好ましく、１２５０℃以上であることがより好ましく、１３５０℃以上であることが更により好ましく、１４５０℃以上であることが最も好ましい。但し、酸化処理工程の終了時のスラグ温度は、高くし過ぎると耐火物の溶損等が発生し易くなり、更には次工程の一次還元処理によってＦｅＯが還元されて金属鉄が生成した場合にもＦｅが固体であれば後述する金属溶銅滴に取り込まれにくいので、純鉄の融点である１５３５℃以下であることが好ましく、１５００℃以下であることがより好ましい。すなわち、炉体保護、経済性の観点からは酸化処理最中のスラグ温度は上述した１１５０〜１５３５℃の範囲の中で比較的低い温度で実施するほうが好ましいのであるが、酸化処理終点においては還元工程でのスラグ温度低下を見越してスラグ温度を１１５０〜１５３５℃の範囲の中で比較的高い温度とすることが望ましい。そのため、酸化処理の末期においてスラグ温度を上昇させるという操作、例えば酸化処理の末期においてスラグ温度を５０℃以上、典型的には１００〜２００℃上昇させるという
操作を行うことが好ましいのである。
In the next reduction step, the slag temperature is lowered due to the endothermic heat of the reduction reaction. Therefore, it is preferable to secure a slag temperature that can compensate for the temperature decrease at the end of the oxidation treatment step. Therefore, the slag temperature at the end of the oxidation treatment step is preferably 1150 ° C. or higher, more preferably 1250 ° C. or higher, slightly higher than the melting point of copper in consideration of performing the reduction reaction in the next step. It is still more preferable that it is 1350 degreeC or more, and it is most preferable that it is 1450 degreeC or more. However, if the slag temperature at the end of the oxidation treatment process is too high, refractory melts and the like are likely to occur, and furthermore, when FeO is reduced by the primary reduction treatment in the next process to produce metallic iron. If Fe is solid, it is difficult to be taken into the molten copper droplets described later, and therefore it is preferably 1535 ° C. or less, more preferably 1500 ° C. or less, which is the melting point of pure iron. That is, from the viewpoint of protecting the furnace body and economy, it is preferable to carry out the slag temperature during the oxidation treatment at a relatively low temperature within the above-mentioned range of 1150 to 1535 ° C. In view of a decrease in the slag temperature in the process, it is desirable to set the slag temperature to a relatively high temperature in the range of 1150 to 1535 ° C. For this reason, it is preferable to perform an operation of increasing the slag temperature at the end of the oxidation treatment, for example, an operation of increasing the slag temperature by 50 ° C. or more, typically 100 to 200 ° C. at the end of the oxidation treatment.
＜工程（ｂ）及び工程（ｃ）：一次還元処理＞
酸化鉄還元回収炉へ装入する前に、銅製錬スラグ中の鉄以外の金属酸化物を還元して炉底に沈降させて分離しておくことで、酸化鉄還元回収炉から回収される鉄中の不純物濃度を低減することができる。ここでの還元処理は有害金属を除去するとともに銅を主体とする金属を回収することを目的とした一次還元処理であり、鉄を主体とする金属を回収することを目的とした酸化鉄還元回収炉での二次還元処理の前処理としての役割を果たす。
<Step (b) and step (c): primary reduction treatment>
Before charging into the iron oxide reduction recovery furnace, the metal oxides other than iron in the copper smelting slag are reduced and settled on the bottom of the furnace so that they can be recovered from the iron oxide reduction recovery furnace. The impurity concentration inside can be reduced. The reduction treatment here is a primary reduction treatment aimed at recovering metals mainly composed of copper while removing harmful metals, and iron oxide reduction recovery aimed at collecting metals mainly composed of iron It serves as a pretreatment for secondary reduction treatment in the furnace.
（工程（ｂ））
一次還元処理においては、還元剤を使用して該スラグが含有する鉄以外の金属の酸化物を還元して金属化することを目的とする。鉄以外の金属としては、限定的ではないが、典型的にはＡｓ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｚｎ及びＣｕが挙げられる。これらの元素は一般に銅製錬スラグ中に含まれる量が少ないため一括して分離することが好適である。一方、鉄は銅製錬スラグ中に含まれる量が多いことから、独立して分離回収することで、回収された鉄の利用可能性を高めることができる。そのため、一次還元処理では鉄以外の金属の酸化物を還元することを目的としている。従って、一次還元処理では酸化鉄の還元は極小に止めておくことが望ましい。具体的には、スラグ中の酸素ポテンシャルを２ＦｅＯ＝２Ｆｅ＋Ｏ2の反応が起きない酸素ポテンシャルに管理する。当該反応が起きない酸素ポテンシャルの範囲は温度によって変化するが、エリンガム図から容易に読み取ることが可能である（例 １２００℃の場合：１０-12atm、１４００℃の場合：１０-10atm）。
(Process (b))
In the primary reduction treatment, an object is to reduce and metallize an oxide of a metal other than iron contained in the slag using a reducing agent. Examples of metals other than iron include, but are not limited to, As, Pb, Sb, Zn, and Cu. Since these elements are generally contained in a small amount of copper smelting slag, it is preferable to separate them together. On the other hand, since the amount of iron contained in the copper smelting slag is large, the availability of the recovered iron can be increased by separating and recovering it independently. For this reason, the primary reduction treatment aims to reduce oxides of metals other than iron. Therefore, it is desirable to keep the reduction of iron oxide to a minimum in the primary reduction treatment. Specifically, the oxygen potential in the slag is controlled to an oxygen potential that does not cause a reaction of 2FeO = 2Fe + O 2 . The range of the oxygen potential at which the reaction does not occur varies depending on the temperature, but can be easily read from the Ellingham diagram (example: 1200 ° C .: 10 −12 atm, 1400 ° C .: 10 −10 atm).
ただし、一次還元処理においては上述した鉄以外の金属の酸化物、とりわけ銅酸化物の還元反応を十分に行うことが好ましい。具体的には、９５質量％以上の鉄以外の金属酸化物（とりわけ銅酸化物）を金属銅に還元することがより好ましく、１００質量％の鉄以外の金属酸化物（とりわけ銅酸化物）を金属銅に還元することが更により好ましい。そのため、鉄以外の金属酸化物の還元を確実に行うためにスラグ中に存在する鉄分がある程度還元されることは許容される。例えば、スラグ中の鉄分の１０質量％以下程度は還元されてもよい。 However, in the primary reduction treatment, it is preferable to sufficiently perform a reduction reaction of the above-described metal oxide other than iron, particularly copper oxide. Specifically, it is more preferable to reduce a metal oxide other than iron (especially copper oxide) of 95% by mass or more to metallic copper, and a metal oxide other than iron (especially copper oxide) of 100% by mass. It is even more preferred to reduce to metallic copper. For this reason, in order to reliably reduce metal oxides other than iron, it is allowed that iron present in the slag is reduced to some extent. For example, about 10% by mass or less of iron in the slag may be reduced.
好適な還元ガスの例としては、限定的ではないが、水素、天然ガス（メタンガス）、プロパンガス、石油系物質、炭素含有物質などが挙げられる。還元ガスをガス吹き込みランスを通してスラグ中に吹き込むことで、酸化物の還元を行うことができる。還元ガスとしては、価格、入手しやすさ及び扱いやすさの点から、水素及び炭化水素系ガスが好ましく、中でもＦｅＯの還元を抑制できる一方で銅酸化物や有害金属酸化物を還元できることから水素が最適である。水素や炭化水素系ガスを還元ガスとして使用する場合は、一つのガス吹き込みランスを使って、温度制御が可能であり、さらに酸素が過剰ならば酸化、酸素が不足ならば還元と、酸化と還元を制御出来るという利点が得られる。炭化水素系ガスを使用する場合、ＦｅＯの還元も進行することから、炭化水素系ガスを使用する場合は、一分子中の炭素数の小さな炭化水素系ガスが好ましい。具体的には炭素数が４以下であるブタンガス、プロパンガス、エタンガス、メタンガスから選択される１種以上が好ましく、炭素数が３以下であるプロパンガス、エタンガス、メタンガスから選択される１種以上がより好ましく、炭素数が２以下であるエタンガス、メタンガスから選択される１種以上が更により好ましく、炭素数が１であるメタンガスが最も好ましい。 Examples of suitable reducing gases include, but are not limited to, hydrogen, natural gas (methane gas), propane gas, petroleum-based materials, carbon-containing materials, and the like. By reducing gas into the slag through a gas blowing lance, the oxide can be reduced. As the reducing gas, hydrogen and hydrocarbon-based gas are preferable from the viewpoint of price, availability, and ease of handling. Among them, hydrogen can be reduced because copper oxide and toxic metal oxides can be reduced while reducing the reduction of FeO. Is the best. When hydrogen or hydrocarbon gas is used as the reducing gas, the temperature can be controlled using a single gas blowing lance. Furthermore, if oxygen is excessive, it is oxidized, and if oxygen is insufficient, it is reduced, and oxidation and reduction. The advantage is that it can be controlled. When using a hydrocarbon-based gas, the reduction of FeO also proceeds. Therefore, when using a hydrocarbon-based gas, a hydrocarbon-based gas having a small number of carbon atoms in one molecule is preferable. Specifically, at least one selected from butane gas, propane gas, ethane gas, and methane gas having 4 or less carbon atoms is preferable, and at least one selected from propane gas, ethane gas, and methane gas having 3 carbon atoms or less is preferable. More preferably, at least one selected from ethane gas and methane gas having 2 or less carbon atoms is even more preferable, and methane gas having 1 carbon atom is most preferable.
一次還元処理時にスラグ温度が下がるのを防ぐために、ガス吹き込みランス中に酸素ガスを添加し、使用される還元ガスの一部を燃焼させることで、加温と還元を同時に行うこともできる。 In order to prevent the slag temperature from decreasing during the primary reduction treatment, heating and reduction can be performed simultaneously by adding oxygen gas into the gas blowing lance and burning part of the reducing gas used.
天然ガス等の燃料ガスから発生する炭素の量は、吹き込んだ未燃焼燃料ガス量から容易に計算されるので、炭素によってＦｅＯが金属鉄に還元されることを防ぐように未燃焼燃料ガス量を制御する。具体的には、スラグ中に含まれるＦｅよりも還元されやすい金属（例：Ａｓ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｚｎ及びＣｕ）の酸化物を金属へ還元するのに必要な未燃焼燃料ガス量の総量を１当量とすると、還元ガスの反応効率も考慮すると、１〜２当量が好ましく、１．１〜１．５当量が好ましい。有害金属の内、Ａｓ（昇華点６１５℃）、Ｚｎ（沸点９０７℃）は気化し、蒸気圧の高いＳｂ、Ｐｂの一部は気化して還元性の排ガスと共に炉外へ排出することができる。 Since the amount of carbon generated from fuel gas such as natural gas is easily calculated from the amount of unburned fuel gas injected, the amount of unburned fuel gas is set so as to prevent FeO from being reduced to metallic iron by carbon. Control. Specifically, the total amount of unburned fuel gas necessary for reducing oxides of metals (eg, As, Pb, Sb, Zn, and Cu) that are more easily reduced than Fe contained in the slag to metals. Assuming 1 equivalent, considering the reaction efficiency of the reducing gas, 1 to 2 equivalents are preferable, and 1.1 to 1.5 equivalents are preferable. Among the harmful metals, As (sublimation point 615 ° C.) and Zn (boiling point 907 ° C.) are vaporized, and part of Sb and Pb having high vapor pressure can be vaporized and discharged out of the furnace together with reducing exhaust gas. .
発生した排ガスは、銅製錬の既存の排ガス処理設備で処理可能である。 The generated exhaust gas can be treated with existing exhaust gas treatment equipment of copper smelting.
一次還元処理は、工程（ａ）を経た後の銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で実施することが好ましい。特に、一次還元処理中に、炉上部からスラグ中へ金属銅の粒子及び／又は液滴を撒布することが好ましい。スラグ中へ撒布された金属銅の粒子は直ちに溶融して銅滴（液体）となってスラグ中を浮遊する。 The primary reduction treatment is a state in which metallic copper particles and / or droplets are added to the copper smelting slag after the step (a), and the molten copper droplets derived from the metallic copper are suspended in the slag. It is preferable to carry out. In particular, during the primary reduction treatment, it is preferable to distribute metallic copper particles and / or droplets from the top of the furnace into the slag. The copper particles dispersed in the slag immediately melt and become copper droplets (liquid) and float in the slag.
スラグ中を浮遊する金属溶銅滴は、還元反応で生じた金属類を吸収することが可能である。金属銅の粒子及び／又は液滴をスラグに浮遊させておくことで、還元された有害金属元素や銅との接触確率が高まり、金属酸化物の還元反応がスラグ内のどこの場所で起ころうとも、還元反応で生じた金属類が効率よく溶銅へ吸収されるという利点が得られる。本発明における「金属銅の粒子及び／又は液滴」というのは、本発明の趣旨を損なわない範囲で銅以外の成分が含まれている場合が包含される概念である。好ましくは酸化銅に対する還元性を有する元素、例えばＦｅを含むことができる。 The molten copper droplets floating in the slag can absorb the metals generated by the reduction reaction. By allowing metal copper particles and / or droplets to float in the slag, the probability of contact with reduced harmful metal elements and copper is increased, and the metal oxide reduction reaction takes place anywhere in the slag. However, there is an advantage that the metals generated by the reduction reaction are efficiently absorbed into the molten copper. The term “metallic copper particles and / or droplets” in the present invention is a concept including a case where components other than copper are included within a range not impairing the gist of the present invention. Preferably, the element which has the reducibility with respect to copper oxide, for example, Fe, can be included.
よって、一次還元処理では、工程（ａ）を経た後の銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で、該スラグ中に還元ガスを供給することで該スラグ中の金属酸化物を金属に還元し、還元された金属を金属溶銅滴に吸収させ、還元された金属を吸収した金属溶銅滴を沈降させることが好ましい。 Therefore, in the primary reduction treatment, metallic copper particles and / or droplets are added to the copper smelting slag after the step (a), and the molten copper droplets derived from the metallic copper are suspended in the slag. In this state, by supplying a reducing gas into the slag, the metal oxide in the slag is reduced to metal, the reduced metal is absorbed by the molten copper droplets, and the metal solution that has absorbed the reduced metal is absorbed. It is preferable to precipitate the copper droplets.
還元反応を効率よく進行させるためにはスラグを撹拌することが有効である。還元ガスの吹き込みによってスラグの攪拌は自然と行われ、金属溶銅滴の浮遊も維持可能であるが、還元反応を促進するために機械攪拌を補助的に付加してもよい。 It is effective to stir slag in order to advance the reduction reaction efficiently. The slag is naturally stirred by blowing in the reducing gas, and the floating of the molten copper droplets can be maintained. However, mechanical stirring may be supplementarily added to promote the reduction reaction.
一次還元処理は鉄以外の酸化物を効果的に還元する観点から、スラグ温度を銅の融点より少し高い１１５０℃以上として実施することが好ましく、スラグ温度を１２５０℃以上として実施することがより好ましく、スラグ温度を１３５０℃以上として実施することが更により好ましい。一方で、炉体保護、経済性の観点からはスラグ温度を純鉄の融点である１５３５℃以下として実施することが好ましく、スラグ温度を１５００℃以下として実施することがより好ましく、スラグ温度を１４００℃以下として実施することが更により好ましい。 From the viewpoint of effectively reducing oxides other than iron, the primary reduction treatment is preferably performed at a slag temperature of 1150 ° C. or higher, slightly higher than the melting point of copper, and more preferably at a slag temperature of 1250 ° C. or higher. More preferably, the slag temperature is set to 1350 ° C. or higher. On the other hand, from the viewpoint of protecting the furnace body and economy, it is preferable to implement the slag temperature as 1535 ° C. or less, which is the melting point of pure iron, more preferably 1500 ° C. or less, and the slag temperature as 1400 ° C. Even more preferably, it is carried out at a temperature below ℃.
更に、一次還元処理を実施中に、所望される時間内で全ての金属溶銅滴がスラグ中を沈降・分離することを可能にするために、スラグ上方から溶銅シャワーを浴びせる、及び／又は、十分な大きさの金属銅粒子をスラグ上部からスラグ中へ添加することが好ましい。これにより、スラグ中に存在する還元反応で生じた各種金属微粒子の金属溶銅滴への吸収及び沈降分離を促進することができる。この時に使用する溶銅は、当工程で得られた還元された金属を吸収した金属溶銅でも良いし、新たに銅製錬工程で得られる溶融粗銅でも良い。 Furthermore, during the primary reduction treatment, a molten copper shower is taken from above the slag to allow all the molten copper droplets to settle and separate in the slag within the desired time, and / or It is preferable to add metal copper particles having a sufficient size from the upper part of the slag into the slag. Thereby, the absorption and sedimentation separation of various metal fine particles generated by the reduction reaction present in the slag to the molten metal droplets can be promoted. The molten copper used at this time may be a molten copper obtained by absorbing the reduced metal obtained in this step, or a molten crude copper newly obtained in the copper smelting step.
一次還元処理により還元された金属を吸収した金属溶銅滴がスラグ中を沈降して底部へと分離しやすくするため、工程（ｂ）の実施中に以下の（１）及び（２）の何れか又は両方の操作を実施することが好ましく、両方の操作を実施することがより好ましい。
（１）スラグ中に粘性低下用フラックスを添加する。
（２）スラグ温度を１１５０℃以上とする。
Any of the following (1) and (2) during the implementation of the step (b) in order to make it easy for the molten copper droplets that have absorbed the metal reduced by the primary reduction treatment to settle in the slag and separate into the bottom. It is preferable to carry out both operations, and it is more preferred to carry out both operations.
(1) Add a viscosity reducing flux into the slag.
(2) Slag temperature shall be 1150 degreeC or more.
（１）に関して、スラグに添加されるフラックスとしてはＣａＦ2を代表とするフッ化物系、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｎａ2Ｏなどの酸化物系の二種類が代表的である。予めスラグ中のＦｅＯが１ｗｔ％以下になってもスラグハンドリングが可能なように、スラグ粘性を低下させることが好ましい。 Regarding (1), the flux added to the slag is typically two types of oxides such as fluorides represented by CaF 2 and CaO, Al 2 O 3 , MgO and Na 2 O. It is preferable to reduce the slag viscosity in advance so that slag handling is possible even when FeO in the slag becomes 1 wt% or less.
（２）に関して、金属溶銅滴がスラグ中を迅速に沈降するように、スラグ温度は１１５０℃以上とするのが好ましく、１２５０℃以上とするのがより好ましく、１３５０℃以上とするのが更により好ましい。但し、還元処理工程の終了時のスラグ温度は、高くし過ぎると炉体の溶損や、熱ロスの増大が懸念される為、純鉄の融点である１５３５℃以下であることが好ましく、１５００℃以下であることがより好ましく、１４００℃以下であることが更により好ましい。そして、還元された金属を吸収した金属溶銅滴がスラグ中を沈降させている間はスラグ温度が、上述した温度範囲にあることが好ましい。 With regard to (2), the slag temperature is preferably 1150 ° C. or higher, more preferably 1250 ° C. or higher, and more preferably 1350 ° C. or higher so that the molten copper droplets quickly settle in the slag. Is more preferable. However, if the slag temperature at the end of the reduction treatment step is too high, there is a concern about melting loss of the furnace body and an increase in heat loss. Therefore, the melting point of pure iron is preferably 1535 ° C. or lower, preferably 1500. More preferably, it is 1 degreeC or less, and it is still more preferable. And while the molten metal droplet which absorbed the reduced metal is settling in the slag, it is preferable that slag temperature exists in the temperature range mentioned above.
（工程（ｃ））
一次還元処理を実施後は、スラグと底部に滞留する溶融金属とを分離し、回収することができる。沈降はスラグ処理炉内で実施してもよいし、一次還元処理の実施後、速やかにスラグ処理炉からスラグ及び溶融金属を取り出して、別の沈降用設備に移してから当該設備内で溶融金属を沈降させてもよい。金属溶銅滴が完全に底部に沈降した後に、底部から溶融金属を排出することが好ましい。一次還元処理後のスラグを排出した後のスラグ処理炉へは、新たな未処理スラグを装入し、酸化処理及び一次還元処理を行うことができる。スラグは取鍋に受けて次の酸化鉄還元回収炉へ装入することができる。
(Process (c))
After performing the primary reduction treatment, the slag and the molten metal staying at the bottom can be separated and recovered. Sedimentation may be carried out in a slag treatment furnace, or after the primary reduction treatment, the slag and molten metal are immediately taken out of the slag treatment furnace and transferred to another settling facility, and then the molten metal is used in the equipment. May be allowed to settle. It is preferable to discharge the molten metal from the bottom after the molten metal droplet has completely settled at the bottom. The slag treatment furnace after discharging the slag after the primary reduction treatment can be charged with new untreated slag and subjected to oxidation treatment and primary reduction treatment. The slag can be received in the ladle and charged into the next iron oxide reduction recovery furnace.
一方、スラグから分離された銅を主体とする溶融金属にはＣｕ、Ａｓ、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｓｂ等の金属が含まれている。このため、これらを更に分離回収することができる。具体的な方法としては、電解精製、溶媒抽出、硫化処理等が挙げられる。回収された銅を主体とする溶融金属は、必要により銅を分離回収した後、先述した「金属銅の粒子及び／又は液滴」の原料として使用してもよい。 On the other hand, the molten metal mainly composed of copper separated from the slag contains metals such as Cu, As, Pb, Zn, and Sb. For this reason, these can be further separated and recovered. Specific methods include electrolytic purification, solvent extraction, sulfurization treatment and the like. The recovered molten metal mainly composed of copper may be used as a raw material for the above-mentioned “metal copper particles and / or droplets” after separating and recovering copper as necessary.
＜酸化鉄還元回収炉における還元処理＞
銅熔錬炉で発生した銅製錬スラグは、工程（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）を必要に応じて経た後、酸化鉄還元回収炉に装入されて還元処理を受ける。先述した一次還元処理と区別するため、酸化鉄還元回収炉における還元処理を二次還元処理と呼ぶこととする。
<Reduction treatment in iron oxide reduction recovery furnace>
The copper smelting slag generated in the copper smelting furnace is subjected to steps (a), (b) and (c) as necessary, and then charged into an iron oxide reduction recovery furnace and subjected to a reduction treatment. In order to distinguish from the primary reduction process described above, the reduction process in the iron oxide reduction recovery furnace is referred to as a secondary reduction process.
当該スラグ中の酸化鉄を還元する方法としては、特に制限はないが、経済的な理由、また、生成した金属鉄を銑鉄とする為に、還元剤として炭素を使用することが好ましい。酸化鉄還元工程で添加する炭素量は、鉄酸化物を金属化するに必要な量を基本とし、工業的な炭素ロスを加味して決定する。具体的には、銅製錬スラグ中に含まれる鉄酸化物をすべて金属化するのに必要な当量の１〜１．３倍、好ましくは１〜１．２倍、より好ましくは１〜１．１倍の還元剤（典型的には炭素）を添加することが望ましい。 Although there is no restriction | limiting in particular as a method to reduce the iron oxide in the said slag, It is preferable to use carbon as a reducing agent for an economical reason and in order to use the produced | generated metallic iron as pig iron. The amount of carbon to be added in the iron oxide reduction step is determined based on the amount necessary to metallize iron oxide and taking into account industrial carbon loss. Specifically, 1 to 1.3 times, preferably 1 to 1.2 times, more preferably 1 to 1.1 times the equivalent amount required to metallize all the iron oxides contained in the copper smelting slag. It is desirable to add double the reducing agent (typically carbon).
炉底には、微粉炭吹き込み装置を設置し、スラグ中の有価物である鉄を効率良く回収するという理由により、炭素（例えば微粉炭）を吹き込むことが好ましい。 A pulverized coal blowing device is installed at the bottom of the furnace, and carbon (for example, pulverized coal) is preferably blown for the reason of efficiently recovering iron, which is a valuable material in the slag.
スラグ中のすべての酸化鉄を金属化するのに必要な炭素量以上の炭素が吹き込まれることが好ましく、還元されて得られる金属鉄を炭素濃度２質量％以上の高炭素含有鉄にするのに必要な炭素量以上の炭素が吹き込まれることがより好ましく、更には、還元されて得られる金属鉄を炭素飽和状態（鋳鉄）にするのに必要な炭素量が吹き込まれることが更により好ましい。炉底部に微粉炭の吹き込み装置を設置することで、炭素不足で炉底メタルが生成した場合に鋳鉄として溶解出来るという利点が得られる。炉底から吹き込まれる微粉炭は、窒素ガスや希ガス等の不活性ガスや、ＬＰＧやＬＮＧ等の還元性ガスといった非酸化性ガスをキャリアーガスとして使用することが好ましい。スラグと炭素飽和銑鉄の混合はキャリアーガスの吹き込みによって自然と撹拌が行われるが、還元反応を促進するために機械攪拌を補助的に付加してもよい。 It is preferable that carbon more than the amount of carbon necessary to metallize all iron oxide in the slag is blown, and in order to convert the metal iron obtained by reduction into a high carbon content iron having a carbon concentration of 2% by mass or more. It is more preferable that carbon more than the necessary amount of carbon is blown, and it is even more preferable that the amount of carbon necessary for bringing the metallic iron obtained by reduction into a carbon saturated state (cast iron) is blown. By installing a pulverized coal blowing device at the bottom of the furnace, it is possible to obtain an advantage that it can be melted as cast iron when a furnace bottom metal is generated due to lack of carbon. The pulverized coal blown from the bottom of the furnace preferably uses an inert gas such as nitrogen gas or a rare gas, or a non-oxidizing gas such as a reducing gas such as LPG or LNG as a carrier gas. The mixing of slag and carbon-saturated pig iron is naturally stirred by blowing a carrier gas, but mechanical stirring may be supplementarily added to promote the reduction reaction.
二次還元処理は鉄酸化物を効果的に還元する観点から、スラグ温度を１１５０℃以上として実施することが好ましく、スラグ温度を１２５０℃以上として実施することがより好ましく、スラグ温度を１３５０℃以上として実施することが更により好ましい。一方で、炉体保護、経済性の観点からはスラグ温度を純鉄の融点である１５３５℃以下として実施することが好ましく、スラグ温度を１５００℃以下として実施することがより好ましく、スラグ温度を１４００℃以下として実施することが更により好ましい。還元処理は、有価物（鉄）の回収の観点から、分離回収後のスラグ中の酸化鉄（ＦｅＯ）が５質量％以下になるまで実施することが好ましく、３質量％以下になるまで実施することがより好ましく、１質量％以下になるまで実施することが更により好ましい。 From the viewpoint of effectively reducing the iron oxide, the secondary reduction treatment is preferably performed at a slag temperature of 1150 ° C or higher, more preferably at a slag temperature of 1250 ° C or higher, and a slag temperature of 1350 ° C or higher. It is still more preferable to implement as. On the other hand, from the viewpoint of protecting the furnace body and economy, it is preferable to implement the slag temperature as 1535 ° C. or less, which is the melting point of pure iron, more preferably 1500 ° C. or less, and the slag temperature as 1400 ° C. Even more preferably, it is carried out at a temperature below ℃. The reduction treatment is preferably performed until the iron oxide (FeO) in the slag after separation and recovery is 5% by mass or less from the viewpoint of recovery of the valuable material (iron), and is performed until it is 3% by mass or less. More preferably, it is even more preferable to implement until it becomes 1 mass% or less.
炉上部には、温度制御用に天然ガス及び／又はプロパンガス等の燃料ガスと酸素ガスとの混合ガスをスラグ層内部へ吹き込むためのランスを設置することができる。スラグ中の酸化鉄の還元工程は吸熱反応であるために、スラグ温度が下がりやすい。この温度補償のために燃料ガスと酸素ガスの混合ガスの燃焼を利用する。例えば天然ガスと酸素ガスの混合ガスの燃焼によって発生する燃焼ガス温度は約２４００℃であり、所望の温度に極めて容易に制御できる。酸化鉄の還元反応によってスラグの温度が低下した場合に、炉上部から燃料ガスと酸素ガスの混合ガスをスラグ中へ吹き込んで燃焼させることで加熱するという使い方も可能である。この際、スラグの酸化を防止する為に、燃料ガスの燃焼に要する酸素の当量よりも酸素を少なくすることが望ましい。 A lance for blowing a mixed gas of a fuel gas such as natural gas and / or propane gas and oxygen gas into the slag layer for temperature control can be installed in the upper part of the furnace. Since the reduction process of iron oxide in the slag is an endothermic reaction, the slag temperature tends to be lowered. For this temperature compensation, combustion of a mixed gas of fuel gas and oxygen gas is used. For example, the combustion gas temperature generated by the combustion of a mixed gas of natural gas and oxygen gas is about 2400 ° C., and can be controlled very easily to a desired temperature. When the temperature of the slag is lowered by the reduction reaction of iron oxide, it is possible to use heating by blowing a mixed gas of fuel gas and oxygen gas into the slag from the upper part of the furnace and burning it. At this time, in order to prevent oxidation of the slag, it is desirable to make oxygen less than the equivalent of oxygen required for combustion of the fuel gas.
二次還元処理が進行すると、スラグの粘性が上昇してくる。これはスラグ中の酸化鉄が減少し、ＳｉＯ2の占める割合が多くなるからである。しかしながら、粘性が高くなると酸化鉄の還元反応が進行しなくなるという不都合が生じる。このような状態のスラグは次の工程でファイバー化する際にも操業不能となる。そこで、二次還元処理の開始前及び/又は実施中に粘性を低下させるためのフラックスをスラグへ添加することが好ましい。 As the secondary reduction process proceeds, the viscosity of the slag increases. This is because iron oxide in the slag is reduced and the proportion of SiO 2 is increased. However, when the viscosity increases, there arises a disadvantage that the reduction reaction of iron oxide does not proceed. The slag in such a state cannot be operated even when it is made into a fiber in the next step. Therefore, it is preferable to add a flux for reducing the viscosity to the slag before and / or during the start of the secondary reduction treatment.
スラグ中に添加するフラックスの種類及び量は、スラグ中のＦｅＯが１質量％以下になった時に操業に支障を来たさないスラグ粘度であることを予め想定して決めればよい。スラグに添加されるフラックスとしてはＣａＦ2を代表とするフッ化物系、ＣａＯ、Ａｌ2Ｏ3、ＭｇＯ、Ｎａ2Ｏなどの酸化物系の二種類が代表的である。 The type and amount of the flux added to the slag may be determined in advance assuming that the slag viscosity does not hinder the operation when the FeO in the slag becomes 1% by mass or less. As the flux added to the slag, two types of oxides such as fluorides represented by CaF 2 and oxides such as CaO, Al 2 O 3 , MgO and Na 2 O are typical.
スラグ中の酸化鉄は、炉内に吹き込まれる炭素と反応してＣＯガスを発生させながら金属鉄となり、更には高炭素含有状態の銑鉄になることができる。 The iron oxide in the slag can be converted into metallic iron while generating CO gas by reacting with the carbon blown into the furnace, and can further become pig iron in a high carbon content state.
還元によって発生するＣＯガスにより、スラグが膨張する所謂フォーミング現象が発生ことがある。これを防ぐため、炉上部から炭素含有溶鉄のシャワーをスラグ上面に浴びせることが好ましい。当該溶鉄シャワーには、スラグを還元反応を促進するという効果のみならず、スラグの膨張を防止する効果が期待できる。すなわち、溶鉄シャワーによって、スラグ中を上昇してきたＣＯ気泡は上面で破壊されるためにスラグの膨張を防ぐことが可能となる。また、炉外で溶鉄の温度制御をしたり、炭素含有量を制御したりすることは極めて簡単なので、実用性の高い方法である。この溶鉄シャワーは、鉄回収還元炉の炉底から抽出して炉内を循環させてもよい。 The so-called forming phenomenon in which the slag expands may occur due to the CO gas generated by the reduction. In order to prevent this, it is preferable to shower the molten iron containing carbon on the top surface of the slag from the top of the furnace. The molten iron shower can be expected not only to promote the reduction reaction of slag but also to prevent the slag from expanding. That is, since the CO bubbles rising in the slag by the molten iron shower are destroyed on the upper surface, the expansion of the slag can be prevented. Moreover, since it is very easy to control the temperature of molten iron outside the furnace or to control the carbon content, it is a highly practical method. This molten iron shower may be extracted from the bottom of the iron recovery and reduction furnace and circulated in the furnace.
シャワーにより供給する炭素含有溶鉄の温度は流動性の確保の理由により１２００℃以上であることが好ましく、１２５０℃以上であることがより好ましく、１３５０℃以上であることが更により好ましい。炭素含有溶鉄の温度は経済性、並びに使用機器の保護の理由により１６００℃以下であることが好ましく、１５００℃以下であることがより好ましく、１４５０℃以下であることが更により好ましい。 The temperature of the carbon-containing molten iron supplied by the shower is preferably 1200 ° C. or higher, more preferably 1250 ° C. or higher, and even more preferably 1350 ° C. or higher for reasons of ensuring fluidity. The temperature of the molten iron containing carbon is preferably 1600 ° C. or less, more preferably 1500 ° C. or less, and even more preferably 1450 ° C. or less, for reasons of economy and protection of equipment used.
シャワーにより供給する炭素含有溶鉄中の炭素濃度は融点を下げて流動性を確保する為に２質量％以上であることが好ましく、３質量％以上であることがより好ましく、４質量％以上であることが更により好ましい。但し、高炭素含有溶鉄中の炭素濃度を高くし過ぎるとスラグ温度が低下したときに固体のキッシュグラファイトという炭素結晶が発生し、これが飛散すると周囲環境を汚染することから、炭素含有溶鉄の炭素濃度は６質量％以下であることが好ましく、５質量％以下であることがより好ましく、４．５質量％以下であることが更により好ましい。 The carbon concentration in the molten iron containing carbon supplied by the shower is preferably 2% by mass or more, more preferably 3% by mass or more, and more preferably 4% by mass or more in order to lower the melting point and ensure fluidity. Even more preferred. However, if the carbon concentration in the molten iron containing high carbon is too high, carbon crystals called solid quiche graphite are generated when the slag temperature is lowered, and if this is scattered, the surrounding environment is contaminated. Is preferably 6% by mass or less, more preferably 5% by mass or less, and even more preferably 4.5% by mass or less.
好ましい実施形態においては、二次還元処理後に分離回収されたスラグ中にはＡｓ、Ｚｎ、Ｐｂ及びＳｂ等の有害元素はほとんど含まれない。典型的には、二次還元処理後に分離回収されたスラグはＳｉＯ2が４０質量％以上であり、より典型的にはＳｉＯ2が５０質量％以上であり、更により典型的にはＳｉＯ2が５５質量％以上である。また、典型的には、二次還元処理後に分離回収されたスラグはＳｉＯ2が７０質量％以下であり、より典型的にはＳｉＯ2が６５質量％以下であり、更により典型的にはＳｉＯ2が６０質量％以下である。 In a preferred embodiment, the slag separated and recovered after the secondary reduction treatment contains almost no harmful elements such as As, Zn, Pb and Sb. Typically, the slag separated and recovered after the secondary reduction treatment has a SiO 2 content of 40% by mass or more, more typically a SiO 2 content of 50% by mass or more, and even more typically a SiO 2 content of 2 %. It is 55 mass% or more. Typically, the slag separated and recovered after the secondary reduction treatment has a SiO 2 content of 70% by mass or less, more typically a SiO 2 content of 65% by mass or less, and even more typically SiO 2. 2 is 60 mass% or less.
二次還元処理後に分離回収されたスラグはＣｕ濃度０．１質量％以下とすることができ、好ましくは０．０５質量％以下とすることができ、より好ましくは０．０１質量％以下とすることができる。二次還元処理後に分離回収されたスラグはＦｅ濃度を５質量％以下とすることができ、好ましくは３質量％以下とすることができ、より好ましくは１質量％以下とすることができる。 The slag separated and recovered after the secondary reduction treatment can have a Cu concentration of 0.1% by mass or less, preferably 0.05% by mass or less, more preferably 0.01% by mass or less. be able to. The slag separated and recovered after the secondary reduction treatment can have an Fe concentration of 5% by mass or less, preferably 3% by mass or less, and more preferably 1% by mass or less.
二次還元処理後に分離回収されたスラグはＡｓ濃度を０．１質量％以下とすることができ、好ましくは０．０５質量％以下とすることができ、より好ましくは０．０１質量％以下とすることができる。
二次還元処理後に分離回収されたスラグはＺｎ濃度を０．５質量％以下とすることができ、好ましくは０．１質量％以下とすることができ、より好ましくは０．０１質量％以下とすることができる。
二次還元処理後に分離回収されたスラグはＰｂ濃度を０．１質量％以下とすることができ、好ましくは０．０５質量％以下とすることができ、より好ましくは０．０１質量％以下とすることができる。
二次還元処理後に分離回収されたスラグはＳｂ濃度を０．０２質量％以下とすることができ、好ましくは０．０１質量％以下とすることができる。
The slag separated and recovered after the secondary reduction treatment can have an As concentration of 0.1% by mass or less, preferably 0.05% by mass or less, more preferably 0.01% by mass or less. can do.
The slag separated and recovered after the secondary reduction treatment can have a Zn concentration of 0.5% by mass or less, preferably 0.1% by mass or less, more preferably 0.01% by mass or less. can do.
The slag separated and recovered after the secondary reduction treatment can have a Pb concentration of 0.1% by mass or less, preferably 0.05% by mass or less, more preferably 0.01% by mass or less. can do.
The slag separated and recovered after the secondary reduction treatment can have an Sb concentration of 0.02% by mass or less, and preferably 0.01% by mass or less.
このように、本発明に係るスラグ処理を受けた後の残留スラグは軽量で有害元素も含まれないようにすることが可能である。 As described above, the residual slag after being subjected to the slag treatment according to the present invention can be light and free from harmful elements.
Claims (13)
（ｂ）熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で、該スラグ中に還元ガスを供給することで該スラグ中の金属酸化物を金属に還元し、還元された金属を金属溶銅滴に吸収させ、還元された金属を吸収した金属溶銅滴を沈降させる工程
（ｃ）工程（ｂ）を経たスラグを、還元され沈降した溶融金属から分離する工程 The processing method according to any one of claims 1 to 8, wherein the copper smelting slag is charged into an iron oxide reduction recovery furnace after the following steps (b) and (c).
(B) In a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, metallic copper particles and / or droplets were added to the copper smelting slag, and the molten copper droplets derived from the metallic copper were suspended in the slag. In this state, by supplying a reducing gas into the slag, the metal oxide in the slag is reduced to metal, and the reduced metal is absorbed in the molten metal droplets, and the molten metal that has absorbed the reduced metal Step (c) for dropping droplets Step for separating slag from step (b) from molten metal that has been reduced and settled
（ｂ）熔錬炉から独立したスラグ処理炉内において銅製錬スラグ中に金属銅の粒子及び／又は液滴を添加し、当該金属銅に由来する金属溶銅滴を該スラグ中に浮遊させた状態で、該スラグ中に還元ガスを供給することで該スラグ中の金属酸化物を金属に還元し、還元された金属を金属溶銅滴に吸収させ、還元された金属を吸収した金属溶銅滴を沈降させる工程
（ｃ）工程（ｂ）を経たスラグを、還元され沈降した溶融金属から分離する工程 The copper smelting slag is subjected to a step (a) of oxidizing sulfide remaining in the copper smelting slag with an oxygen-containing gas in a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, and then the following step (b) And the processing method as described in any one of Claims 1-8 charged in an iron oxide reduction | restoration recovery furnace after passing through (c).
(B) In a slag treatment furnace independent of the smelting furnace, metallic copper particles and / or droplets were added to the copper smelting slag, and the molten copper droplets derived from the metallic copper were suspended in the slag. In this state, by supplying a reducing gas into the slag, the metal oxide in the slag is reduced to metal, and the reduced metal is absorbed in the molten metal droplets, and the molten metal that has absorbed the reduced metal Step (c) for dropping droplets Step for separating slag from step (b) from molten metal that has been reduced and settled
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