JP2016073981A - METHOD FOR CASTING Ni ALLOY CASTING - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、Ｎｉ合金鋳造品の鋳造方法に係り、特に、ジェットエンジンのタービン部品、ケーシング等に用いられるＮｉ合金鋳造品の鋳造方法に関する。 The present invention relates to a casting method for Ni alloy castings, and more particularly to a casting method for Ni alloy castings used for turbine parts, casings and the like of jet engines.
Ｎｉ（ニッケル）合金鋳造品は、耐食性や高温強度に優れていることから、ジェットエンジンのタービン部品、ケーシング等へ適用されている。また、Ｎｉ合金はホールペッチ（Ｈａｌｌ−Ｐｅｔｃｈ）の法則に従うことが知られており、結晶粒が微細化すると耐力が向上する。このような理由から、Ｎｉ合金鋳造品の高温強度を向上させるために、鋳込み温度等の鋳込み条件を変えることにより、結晶粒を微細化することが行われている。 Ni (nickel) alloy castings are excellent in corrosion resistance and high-temperature strength, and are therefore applied to turbine parts, casings, and the like of jet engines. In addition, it is known that Ni alloys follow the Hall-Petch law, and the yield strength improves when the crystal grains become finer. For these reasons, in order to improve the high temperature strength of Ni alloy castings, crystal grains are refined by changing casting conditions such as casting temperature.
特許文献１には、航空機エンジンのタービンエキゾーストケース等の高温強度部材の大型鋳物の精密鋳造では、高温での機械的強度を向上させるために、結晶粒を微細化することが有効であることが記載されている。 In Patent Document 1, in precision casting of large castings of high-temperature strength members such as aircraft engine turbine exhaust cases, it is effective to refine crystal grains in order to improve mechanical strength at high temperatures. Have been described.
ところで、Ｎｉ合金鋳造品の鋳造方法において、鋳込み温度が高いと結晶粒が粗大化することから、鋳込み温度を低くして結晶粒を微細化することが行われている。しかし、鋳込み温度を低くしても結晶粒の微細化の程度については十分ではなく、Ｎｉ合金鋳造品の高温強度をより向上させるために、結晶粒をより微細化することが望まれている。また、鋳込み温度が低くなると、湯廻り不良等により鋳造欠陥が発生する可能性がある。 By the way, in the casting method of Ni alloy castings, when the casting temperature is high, the crystal grains become coarse. Therefore, the casting temperature is lowered to refine the crystal grains. However, even if the casting temperature is lowered, the degree of crystal grain refinement is not sufficient, and in order to further improve the high temperature strength of the Ni alloy cast product, it is desired to refine the crystal grains. Further, when the casting temperature is lowered, casting defects may occur due to poor hot water supply.
そこで本発明の目的は、結晶粒をより微細化可能なＮｉ合金鋳造品の鋳造方法を提供することである。 Therefore, an object of the present invention is to provide a casting method of a Ni alloy casting that can make crystal grains finer.
本発明に係るＮｉ合金鋳造品の鋳造方法は、鋳型内に純Ｃｏ粉末を、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で投入するＣｏ粉末投入工程と、前記純Ｃｏ粉末が投入された鋳型内に、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中でＮｉ合金溶湯を注湯して鋳込む鋳込み工程と、を備えることを特徴とする。 The casting method of the Ni alloy cast product according to the present invention includes a Co powder feeding step in which pure Co powder is put in a mold in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere, and the mold is filled with the pure Co powder. And a casting step of pouring and casting a molten Ni alloy in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere.
本発明に係るＮｉ合金鋳造品の鋳造方法は、前記Ｃｏ粉末投入工程において、前記純Ｃｏ粉末は、Ｎｉ合金鋳込み量と純Ｃｏ粉末投入量との合計に対する前記純Ｃｏ粉末投入量の比率が、０．１質量％以上０．５質量％以下となるようにして投入されることを特徴とする。 In the casting method of the Ni alloy casting according to the present invention, in the Co powder charging step, the pure Co powder has a ratio of the pure Co powder input amount to a total of the Ni alloy casting amount and the pure Co powder input amount, It is characterized in that it is introduced so as to be 0.1 mass% or more and 0.5 mass% or less.
本発明に係るＮｉ合金鋳造品の鋳造方法において、前記純Ｃｏ粉末の平均粒径は、０．１μｍ以上５．０μｍ以下であることを特徴とする。 In the casting method of the Ni alloy casting according to the present invention, the pure Co powder has an average particle size of 0.1 μm or more and 5.0 μm or less.
本発明に係るＮｉ合金鋳造品の鋳造方法は、前記鋳込み工程において、鋳込み温度が１４８０℃以上１５３０℃以下であることを特徴とする。 The casting method of the Ni alloy casting according to the present invention is characterized in that, in the casting step, a casting temperature is 1480 ° C. or higher and 1530 ° C. or lower.
上記構成によれば、Ｎｉ合金溶湯の凝固時に、Ｃｏ（コバルト）成分が結晶核を発生させる核発生物質として作用するので、Ｎｉ合金鋳造品の結晶粒をより微細化することが可能となる。 According to the above configuration, the Co (cobalt) component acts as a nucleation substance that generates crystal nuclei during solidification of the Ni alloy molten metal, so that the crystal grains of the Ni alloy casting can be further refined.
以下に本発明の実施の形態について図面を用いて詳細に説明する。図１は、Ｎｉ（ニッケル）合金鋳造品の鋳造方法を示すフローチャートである。Ｎｉ合金鋳造品の鋳造方法は、Ｃｏ（コバルト）粉末投入工程（Ｓ１０）と、鋳込み工程（Ｓ１２）と、を備えている。 Embodiments of the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a flowchart showing a casting method of a Ni (nickel) alloy casting. The casting method of the Ni alloy cast product includes a Co (cobalt) powder charging step (S10) and a casting step (S12).
まず、Ｎｉ合金鋳造品の鋳込みの準備について説明する。図２は、Ｎｉ合金鋳造品の鋳込みの準備を説明するための模式図である。 First, preparation for casting of a Ni alloy cast product will be described. FIG. 2 is a schematic diagram for explaining preparation for casting of a Ni alloy cast product.
鋳造装置１０は、Ｎｉ合金原料を溶解するための溶解室１２と、鋳型１４を配置するための鋳型室１６と、を備えている。溶解室１２と鋳型室１６との間には、溶解室１２と鋳型室１６とを開閉可能に仕切る仕切りバルブ１８が設けられている。 The casting apparatus 10 includes a melting chamber 12 for melting the Ni alloy raw material and a mold chamber 16 for arranging the mold 14. A partition valve 18 is provided between the melting chamber 12 and the mold chamber 16 so as to partition the melting chamber 12 and the mold chamber 16 in an openable and closable manner.
溶解室１２には、Ｎｉ合金原料を溶解してＮｉ合金溶湯２０を溜める溶解坩堝２２が設けられている。Ｎｉ合金原料の溶解には、例えば、インダクションスカル溶解法等を用いることが可能である。溶解坩堝２２は、例えば、水冷された銅製坩堝で形成されており、Ｎｉ合金溶湯２０を鋳型１４内に注湯するために傾動可能に構成されている。溶解坩堝２２の周りには、例えば、誘導加熱用の高周波コイルヒータ２４等が設けられている。 The melting chamber 12 is provided with a melting crucible 22 for melting the Ni alloy raw material and storing the Ni alloy molten metal 20. For melting the Ni alloy raw material, for example, an induction skull melting method or the like can be used. The melting crucible 22 is formed of, for example, a water-cooled copper crucible, and is configured to be tiltable for pouring the Ni alloy molten metal 20 into the mold 14. For example, a high-frequency coil heater 24 for induction heating is provided around the melting crucible 22.
鋳型室１６には、鋳型１４を載置するための鋳型台を有し、鋳型１４を上昇または下降させる昇降体２６が設けられている。鋳型室１６には、Ｃｏ（コバルト）粉末２８を入れるためのＣｏ粉末用容器３０が設けられている。Ｃｏ粉末用容器３０については、耐火金属やセラミックスで形成することができる。Ｃｏ粉末用容器３０は、Ｃｏ粉末２８を鋳型１４内に投入するために傾動可能に構成されている。なお、Ｃｏ粉末用容器３０については、溶解室１２に設けるようにしてもよい。 The mold chamber 16 has a mold base for placing the mold 14, and is provided with an elevating body 26 that raises or lowers the mold 14. The mold chamber 16 is provided with a Co powder container 30 for containing Co (cobalt) powder 28. The Co powder container 30 can be formed of a refractory metal or ceramics. The Co powder container 30 is configured to be tiltable in order to put the Co powder 28 into the mold 14. The Co powder container 30 may be provided in the melting chamber 12.
鋳造装置１０には、溶解室１２と鋳型室１６とを排気して真空雰囲気とするための真空ポンプ等の排気手段（図示せず）が設けられている。鋳造装置１０には、溶解室１２と鋳型室１６とに不活性ガス（アルゴンガス等）を導入するためのガスボンベ等のガス供給手段（図示せず）が設けられている。 The casting apparatus 10 is provided with exhaust means (not shown) such as a vacuum pump for exhausting the melting chamber 12 and the mold chamber 16 to make a vacuum atmosphere. The casting apparatus 10 is provided with gas supply means (not shown) such as a gas cylinder for introducing an inert gas (argon gas or the like) into the melting chamber 12 and the mold chamber 16.
鋳造装置１０には、仕切りバルブ１８の開閉、溶解坩堝２２の傾動、昇降体２６の上昇下降、Ｃｏ粉末用容器３０の傾動、溶解室１２及び鋳型室１６の排気やガス供給等を制御するために制御手段（図示せず）が設けられている。制御手段（図示せず）は、一般的なコンピュータシステム等により構成されている。 The casting apparatus 10 controls the opening / closing of the partition valve 18, the tilting of the melting crucible 22, the lifting / lowering of the elevating body 26, the tilting of the Co powder container 30, the exhaust and gas supply of the melting chamber 12 and the mold chamber 16. Is provided with control means (not shown). The control means (not shown) is configured by a general computer system or the like.
鋳型１４は、セラミックス等の耐火材料で形成されている。鋳型１４については、例えば、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）、シリカ（ＳｉＯ２）、ジルコニア（ＺｒＯ２）、イットリア（Ｙ２Ｏ３）、セリア（ＣｅＯ２）等の酸化物により形成することが可能である。鋳型１４の形状については、特に、限定されることはない。鋳型１４には、タービン翼、ケーシング等のＮｉ合金部品を鋳造するための一般的な鋳型を用いることが可能である。 The mold 14 is formed of a refractory material such as ceramics. The mold 14 can be formed of an oxide such as alumina (Al 2 O 3 ), silica (SiO 2 ), zirconia (ZrO 2 ), yttria (Y 2 O 3 ), ceria (CeO 2 ), for example. It is. The shape of the mold 14 is not particularly limited. As the mold 14, a general mold for casting Ni alloy parts such as a turbine blade and a casing can be used.
Ｃｏ粉末投入工程（Ｓ１０）は、鋳型１４内にＣｏ粉末２８を、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で投入する工程である。図３は、鋳型１４内へのＣｏ粉末２８の投入方法を説明するための模式図である。 The Co powder feeding step (S10) is a step of feeding the Co powder 28 into the mold 14 in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere. FIG. 3 is a schematic diagram for explaining a method of charging the Co powder 28 into the mold 14.
まず、鋳型室１６に鋳型１４を入れて、鋳型１４を昇降体２６の鋳型台に載置する。鋳型１４は、鋳型室１６に入れる前に、予熱炉等で、例えば、１１００℃から１５００℃、好ましくは１４００℃から１４５０℃に予熱されるようにしてもよい。次に、鋳型室１６を排気して、鋳型室１６を真空雰囲気にする。真空度については、例えば、０．１３Ｐａ（１×１０−３Ｔｏｒｒ）から１．３Ｐａ（１×１０−２Ｔｏｒｒ）である。なお、鋳型室１６を排気した後に、鋳型室１６にアルゴンガス等の不活性ガスを導入して、鋳型室１６を不活性ガス雰囲気としてもよい。次に、Ｃｏ粉末用容器３０を傾動させて、鋳型１４内にＣｏ粉末２８を投入する。 First, the mold 14 is placed in the mold chamber 16, and the mold 14 is placed on the mold table of the elevating body 26. The mold 14 may be preheated to, for example, 1100 ° C. to 1500 ° C., preferably 1400 ° C. to 1450 ° C. in a preheating furnace or the like before entering the mold chamber 16. Next, the mold chamber 16 is evacuated to make the mold chamber 16 a vacuum atmosphere. The degree of vacuum is, for example, 0.13 Pa (1 × 10 −3 Torr) to 1.3 Pa (1 × 10 −2 Torr). Note that after the mold chamber 16 is evacuated, an inert gas such as an argon gas may be introduced into the mold chamber 16 to make the mold chamber 16 an inert gas atmosphere. Next, the Co powder container 30 is tilted to put the Co powder 28 into the mold 14.
Ｃｏ粉末２８は、Ｎｉ合金溶湯２０の凝固初期に、Ｎｉ合金溶湯２０と接触することにより、結晶核を発生させる核発生物質として機能する。これにより、Ｎｉ合金鋳造品の結晶粒を微細化することが可能となる。また、鋳型１４内にＣｏ粉末２８を、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で投入することにより、例えば、鋳型１４が予熱されていた場合でもＣｏ粉末２８の酸化が防止されるので、Ｎｉ合金鋳造品の品質低下の原因となる酸化コバルト等からなる介在物の形成が抑制される。 The Co powder 28 functions as a nucleation substance that generates crystal nuclei by contacting with the Ni alloy melt 20 in the initial stage of solidification of the Ni alloy melt 20. Thereby, it becomes possible to refine the crystal grains of the Ni alloy casting. Further, by introducing the Co powder 28 into the mold 14 in a vacuum atmosphere or in an inert gas atmosphere, for example, even when the mold 14 is preheated, the Co powder 28 is prevented from being oxidized. Formation of inclusions made of cobalt oxide or the like, which causes a deterioration in the quality of the cast product, is suppressed.
Ｃｏ粉末２８には、純Ｃｏ粉末（Ｃｏ単体粉末）またはＣｏ合金粉末を用いることが可能である。純Ｃｏ粉末またはＣｏ合金粉末は、Ｎｉ合金中に固溶するので、Ｎｉ合金鋳造品の品質を低下させる介在物の形成を抑制できるからである。より詳細には、酸化コバルト等の非金属材料からなるコバルト化合物を用いる場合には、Ｎｉ合金鋳造品の中に、このようなコバルト化合物が巻き込まれて介在物を形成し、Ｎｉ合金鋳造品の品質が低下する場合がある。これに対して純Ｃｏ粉末またはＣｏ合金粉末はＮｉ合金中に固溶することから、Ｎｉ合金鋳造品中の介在物の形成が抑制され、Ｎｉ合金鋳造品の品質を向上させることができる。 As the Co powder 28, pure Co powder (Co simple substance powder) or Co alloy powder can be used. This is because the pure Co powder or the Co alloy powder dissolves in the Ni alloy, so that the formation of inclusions that degrade the quality of the Ni alloy casting can be suppressed. More specifically, in the case of using a cobalt compound made of a non-metallic material such as cobalt oxide, such a cobalt compound is involved in a Ni alloy casting to form inclusions, and the Ni alloy casting Quality may be reduced. On the other hand, since pure Co powder or Co alloy powder dissolves in the Ni alloy, the formation of inclusions in the Ni alloy casting is suppressed, and the quality of the Ni alloy casting can be improved.
Ｃｏ粉末２８にＣｏ合金粉末を用いる場合には、Ｃｏ−Ｎｉ合金粉末や、Ｎｉ合金中に含まれる合金成分とＣｏとのＣｏ合金からなるＣｏ合金粉末を用いることが好ましい。例えば、Ｎｉ合金鋳造品をＩＮＣＯＮＥＬ ７１８（登録商標）で鋳造する場合には、このＮｉ合金の合金成分が、Ｔｉ（チタン）：０．６５質量％以上１．１５質量％以下、Ａｌ（アルミニウム）：０．２０質量％以上０．８０質量％以下、Ｃｒ（クロム）：１７．００質量％以上２１．００質量％以下、Ｎｂ（ニオブ）：４．７５質量％以上５．５０質量％以下、Ｍｏ（モリブデン）：２．８０質量％以上３．３０質量％以下、Ｎｉ（ニッケル）：５０．００質量％以上５５．００質量％以下、残部がＦｅ（鉄）及び不可避的不純物から構成されているので、Ｃｏ合金粉末には、Ｃｏ−Ｔｉ合金粉末、Ｃｏ−Ａｌ合金粉末、Ｃｏ−Ｃｒ合金粉末、Ｃｏ−Ｎｂ合金粉末、Ｃｏ−Ｍｏ合金粉末、Ｃｏ−Ｎｉ合金粉末、Ｃｏ−Ｆｅ合金粉末等を用いることが好ましい。 When a Co alloy powder is used for the Co powder 28, it is preferable to use a Co—Ni alloy powder or a Co alloy powder made of a Co alloy of Co and an alloy component contained in the Ni alloy. For example, when casting a Ni alloy cast product with INCONEL 718 (registered trademark), the alloy component of this Ni alloy is Ti (titanium): 0.65 mass% to 1.15 mass%, Al (aluminum) : 0.20 mass% or more and 0.80 mass% or less, Cr (chromium): 17.00 mass% or more and 21.00 mass% or less, Nb (niobium): 4.75 mass% or more and 5.50 mass% or less, Mo (molybdenum): 2.80% by mass or more and 3.30% by mass or less, Ni (nickel): 50.00% by mass or more and 55.00% by mass or less, the balance being composed of Fe (iron) and inevitable impurities Therefore, the Co alloy powder includes Co-Ti alloy powder, Co-Al alloy powder, Co-Cr alloy powder, Co-Nb alloy powder, Co-Mo alloy powder, Co-Ni alloy powder, Co-Fe alloy powder. Etc. It is preferable to have.
Ｃｏ粉末２８については、ガスアトマイズ粉や水アトマイズ粉等を用いることが可能である。Ｃｏ粉末２８には、Ｏ（酸素）、Ｃ（炭素）、Ｎｉ（ニッケル）、Ｆｅ（鉄）、Ｃｕ（銅）、Ｎａ（ナトリウム）、Ｍｇ（マグネシウム）等の不可避的不純物を含んでいてもよい。 As for the Co powder 28, gas atomized powder, water atomized powder, or the like can be used. The Co powder 28 may contain inevitable impurities such as O (oxygen), C (carbon), Ni (nickel), Fe (iron), Cu (copper), Na (sodium), and Mg (magnesium). Good.
Ｃｏ粉末２８の平均粒径については、０．１μｍ以上５．０μｍ以下であることが好ましく、０．７μｍ以上１．０μｍ以下であることがより好ましい。Ｃｏ粉末２８の平均粒径が０．１μｍより小さい場合には、Ｃｏ粉末２８の粒径が小さいので、Ｃｏ粉末２８が核発生物質として機能しない可能性があるからである。Ｃｏ粉末２８の平均粒径が５．０μｍより大きい場合には、Ｃｏ粉末２８を鋳型１４内に所定量投入したときに、平均粒径が５．０μｍ以下である場合と比較して、Ｎｉ合金溶湯２０と接触するＣｏ粉末２８の接触面積の合計が低下するので、結晶粒の微細化にムラが生じる可能性があるからである。また、Ｃｏ粉末２８の平均粒径については、０．７μｍ以上１．０μｍ以下とすることにより、Ｎｉ合金鋳造品の結晶粒をより均一に微細化することが可能となる。Ｃｏ粉末２８の平均粒径については、例えば、フィッシャー法（ＦＳＳＳ法：Ｆｉｓｈｅｒ Ｓｕｂ−Ｓｉｅｖｅ Ｓｉｚｅｒ）により測定可能である。なお、Ｃｏ粉末２８の平均粒径が、０．７μｍ以上１．０μｍ以下である場合には、Ｃｏ粉末２８の比表面積が、１．４ｍ２／ｇ以上１．８ｍ２／ｇ以下であり、Ｃｏ粉末２８の嵩密度が、０．６ｇ/ｃｍ３以上０．９ｇ/ｃｍ３以下であることが好ましい。このようなＣｏ粉末２８を用いることにより、Ｎｉ合金鋳造品の結晶粒を更に均一に微細化することが可能となる。Ｃｏ粉末２８の比表面積については、空気透過法等により測定可能である。 The average particle size of the Co powder 28 is preferably 0.1 μm or more and 5.0 μm or less, and more preferably 0.7 μm or more and 1.0 μm or less. This is because when the average particle size of the Co powder 28 is smaller than 0.1 μm, the Co powder 28 has a small particle size, so that the Co powder 28 may not function as a nucleation substance. When the average particle diameter of the Co powder 28 is larger than 5.0 μm, when a predetermined amount of the Co powder 28 is put into the mold 14, the Ni alloy is compared with the case where the average particle diameter is 5.0 μm or less. This is because the total contact area of the Co powder 28 that comes into contact with the molten metal 20 is reduced, so that there is a possibility that unevenness occurs in the refinement of crystal grains. The average particle diameter of the Co powder 28 is 0.7 μm or more and 1.0 μm or less, whereby the crystal grains of the Ni alloy casting can be more uniformly refined. The average particle diameter of the Co powder 28 can be measured by, for example, the Fischer method (FSSS method: Fisher Sub-Sieve Sizer). When the average particle size of the Co powder 28 is 0.7 μm or more and 1.0 μm or less, the specific surface area of the Co powder 28 is 1.4 m 2 / g or more and 1.8 m 2 / g or less, It is preferable that the bulk density of the Co powder 28 is 0.6 g / cm 3 or more and 0.9 g / cm 3 or less. By using such Co powder 28, it is possible to further uniformly refine the crystal grains of the Ni alloy casting. The specific surface area of the Co powder 28 can be measured by an air permeation method or the like.
Ｃｏ粉末２８は、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が、０．１質量％以上０．５質量％以下となるように投入されることが好ましい。Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率Ｘは、Ｎｉ合金鋳込み量Ａ、Ｃｏ粉末投入量Ｂとしたとき、Ｘ＝Ｂ／(Ａ＋Ｂ)で算出される。 The Co powder 28 is preferably added so that the ratio of the Co powder input amount to the total of the Ni alloy casting amount and the Co powder input amount is 0.1 mass% or more and 0.5 mass% or less. The ratio X of the Co powder input amount to the sum of the Ni alloy cast amount and the Co powder input amount is calculated as X = B / (A + B) where the Ni alloy cast amount A and the Co powder input amount B are set.
Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が０．１質量％以上であるのは、０．１質量％より小さいと、Ｎｉ合金鋳込み量に対するＣｏ粉末投入量が少ないので、結晶粒の微細化が生じない場合や、結晶粒の微細化にムラが生じる可能性があるからである。 The ratio of the Co powder input amount to the sum of the Ni alloy cast amount and the Co powder input amount is 0.1% by mass or more. When the ratio is less than 0.1% by mass, the Co powder input amount with respect to the Ni alloy cast amount is This is because there is a possibility that the crystal grains are not miniaturized or the crystal grains are miniaturized.
また、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が０．５質量％以下であるのは、０．５質量％であれば結晶粒の微細化が十分可能であり、０．５質量％より多くのＣｏ粉末２８を投入しても、これ以上の結晶粒の微細化効果が得られないからである。なお、コバルトは高価な金属材料であるので、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率を０．５質量％以下とすることにより、Ｎｉ合金鋳造品の鋳造コストを低減することができる。 The ratio of the amount of Co powder input to the total of the amount of Ni alloy casting and the amount of Co powder input is 0.5% by mass or less. If the amount is 0.5% by mass, the crystal grains can be sufficiently refined. This is because even if more Co powder 28 than 0.5 mass% is added, no further effect of crystal grain refinement can be obtained. In addition, since cobalt is an expensive metal material, the casting cost of the Ni alloy cast product can be reduced by setting the ratio of the Co powder input amount to the total of the Ni alloy cast amount and the Co powder input amount to 0.5% by mass or less. Can be reduced.
Ｃｏ粉末２８は、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が、０．２５質量％以上０．５質量％以下となるように投入されることがより好ましい。Ｃｏ粉末２８を、この範囲で投入することにより、結晶粒をより均一に微細化することが可能となると共に、鋳造コストを低減することができる。 More preferably, the Co powder 28 is added so that the ratio of the Co powder input amount to the total of the Ni alloy casting amount and the Co powder input amount is 0.25 mass% or more and 0.5 mass% or less. By introducing the Co powder 28 within this range, the crystal grains can be more uniformly refined and the casting cost can be reduced.
鋳込み工程（Ｓ１２）は、Ｃｏ粉末２８が投入された鋳型１４内に、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中でＮｉ合金溶湯２０を注湯して鋳込む工程である。図４は、Ｎｉ合金鋳造品の鋳込み方法を説明するための模式図である。 The casting step (S12) is a step of pouring and casting the molten Ni alloy 20 in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere into the mold 14 into which the Co powder 28 is charged. FIG. 4 is a schematic diagram for explaining a casting method of a Ni alloy cast product.
まず、仕切りバルブ１８を開放し、昇降体２６を上昇させて、Ｃｏ粉末２８が投入された鋳型１４を溶解室１２の方へ移動させる。次に、溶解坩堝２２を傾動させて、Ｎｉ合金溶湯２０を鋳型１４内に注湯する。Ｎｉ合金溶湯２０の鋳型１４内への注湯時の流動や対流等により、鋳型１４内のＮｉ合金溶湯２０中にＣｏ粉末２８が略均一に分散される。 First, the partition valve 18 is opened, the elevating body 26 is raised, and the mold 14 charged with the Co powder 28 is moved toward the melting chamber 12. Next, the melting crucible 22 is tilted to pour the molten Ni alloy 20 into the mold 14. The Co powder 28 is substantially uniformly dispersed in the molten Ni alloy 20 in the mold 14 due to flow or convection during the pouring of the molten Ni alloy 20 into the mold 14.
鋳込み温度については、１４８０℃以上１５３０℃以下であることが好ましい。鋳込み温度が１４８０℃よりも低いと、湯廻り不良等により鋳造欠陥が生じ易いからである。また、鋳込み温度が１５３０℃よりも高いと、結晶粒が粗大化し易いからである。また、鋳込み温度については、湯廻り不良等により鋳造欠陥が生じない範囲で低い温度に設定されることがより好ましい。このような低い鋳込み温度で鋳込むことにより、結晶粒の粗大化が更に抑制されるので、Ｃｏ粉末２８の作用と合わせて結晶粒をより微細化することが可能となる。なお、鋳型温度については、例えば、１１００℃から１５００℃、好ましくは１４００℃から１４５０℃とすることができる。 The casting temperature is preferably 1480 ° C. or higher and 1530 ° C. or lower. This is because if the casting temperature is lower than 1480 ° C., casting defects are likely to occur due to poor hot water circulation. Further, when the casting temperature is higher than 1530 ° C., the crystal grains are likely to be coarsened. Moreover, it is more preferable that the casting temperature is set to a low temperature within a range in which casting defects do not occur due to poor water circulation. By casting at such a low casting temperature, the coarsening of the crystal grains is further suppressed, so that the crystal grains can be further refined together with the action of the Co powder 28. The mold temperature can be, for example, 1100 ° C. to 1500 ° C., preferably 1400 ° C. to 1450 ° C.
次に、昇降体２６を下降させることにより、Ｎｉ合金溶湯２０が注湯された鋳型１４を鋳型室１６へ移動させて冷却し、仕切りバルブ１８を閉じる。Ｎｉ合金溶湯２０が凝固を開始すると、Ｎｉ合金溶湯２０中に分散したＣｏ粉末２８が結晶核を発生させる核発生物質として作用するので、Ｎｉ合金鋳造品の結晶粒が微細化される。 Next, by lowering the elevating body 26, the mold 14 poured with the molten Ni alloy 20 is moved to the mold chamber 16 to be cooled, and the partition valve 18 is closed. When the Ni alloy molten metal 20 starts to solidify, the Co powder 28 dispersed in the Ni alloy molten metal 20 acts as a nucleation substance that generates crystal nuclei, so that the crystal grains of the Ni alloy casting are refined.
このようにして、結晶粒が微細化されたＮｉ合金鋳造品が鋳造される。なお、Ｎｉ合金鋳造品を鋳造するためのＮｉ合金については、特に限定されることなく、Ｃｏを含有するＮｉ合金であってもよく、Ｃｏを含有しないＮｉ合金であってもよい。また、鋳造法についても、Ｎｉ合金の鋳造で用いられる一般的な普通鋳造法、重力鋳造法等を用いることができる。 In this way, a cast Ni alloy product with fine crystal grains is cast. The Ni alloy for casting the Ni alloy casting is not particularly limited, and may be a Ni alloy containing Co or a Ni alloy not containing Co. As for the casting method, a general ordinary casting method, a gravity casting method and the like used in casting of Ni alloy can be used.
以上、上記構成によれば、鋳型内にＣｏ粉末を、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で投入するＣｏ粉末投入工程と、Ｃｏ粉末が投入された鋳型内に、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中でＮｉ合金溶湯を注湯して鋳込む鋳込み工程と、を備えているので、Ｎｉ合金溶湯の凝固初期に、Ｃｏ粉末のコバルト成分が、結晶核を発生させる核発生物質として作用するので、Ｎｉ合金鋳造品の結晶粒をより微細化することが可能となる。また、上記構成によれば、鋳型内にＣｏ粉末を投入して鋳造することから、鋳型の材質や鋳型の形状等に依存せずに結晶粒を微細化できるので、Ｎｉ合金鋳造品の生産性を向上させることができる。更に、上記構成によれば、Ｎｉ合金溶湯の鋳型内への注湯時の流動や対流等により、鋳型内のＮｉ合金溶湯中にＣｏ粉末が略均一に分散されるので、Ｎｉ合金鋳造品の表面側だけでなく、Ｎｉ合金鋳造品の内部まで結晶粒を略均一に微細化することが可能となる。 As described above, according to the above-described configuration, the Co powder charging step of charging Co powder into the mold in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere, and the vacuum atmosphere or inert gas in the mold into which the Co powder has been charged. And a casting step of pouring and casting the molten Ni alloy in the atmosphere, so that the cobalt component of the Co powder acts as a nucleation material for generating crystal nuclei at the initial solidification stage of the Ni alloy molten metal. The crystal grains of the Ni alloy casting can be further refined. Further, according to the above configuration, since the Co powder is cast in the mold and cast, the crystal grains can be refined without depending on the mold material, the mold shape, etc., so the productivity of the Ni alloy cast product Can be improved. Furthermore, according to the above configuration, the Co powder is substantially uniformly dispersed in the molten Ni alloy in the mold due to the flow or convection during the pouring of the molten Ni alloy into the mold. The crystal grains can be refined substantially uniformly not only on the surface side but also inside the Ni alloy casting.
Ｎｉ合金鋳造品の鋳造試験を行った。 A casting test of a Ni alloy casting was performed.
（鋳造方法）
実施例１の鋳造方法について説明する。Ｎｉ合金原料には、ＩＮＣＯＮＥＬ ７１８（登録商標）を使用した。鋳型には、アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）で形成したセラミックス製鋳型を使用した。Ｎｉ合金鋳造品の形状については、矩形状とした。Ｎｉ合金鋳造品のサイズについては、４０ｍｍ×１００ｍｍ×５ｍｍｔ、４０ｍｍ×１００ｍｍ×１０ｍｍｔ、４０ｍｍ×１００ｍｍ×２０ｍｍｔの３種類とした。
(Casting method)
The casting method of Example 1 will be described. As the Ni alloy raw material, INCONEL 718 (registered trademark) was used. A ceramic mold made of alumina (Al 2 O 3 ) was used as the mold. The shape of the Ni alloy casting was a rectangular shape. Regarding the size of the Ni alloy cast product, three types of 40 mm × 100 mm × 5 mm t , 40 mm × 100 mm × 10 mm t , and 40 mm × 100 mm × 20 mm t were used.
Ｃｏ粉末については、ＯＭグループ社（ＯＭ Ｇｒｏｕｐ Ｉｎｃ）の純Ｃｏ粉末であるＳ−８０を使用した。このＣｏ粉末をフィッシャー法（ＦＳＳＳ法）で測定したときの平均粒径は、０．９μｍである。このＣｏ粉末には、Ｃｏの他に、不可避的不純物として、０．５質量％のＯと、３００ｐｐｍのＣと、２０ｐｐｍのＳと、１０ｐｐｍ未満のＮｉと、２０ｐｐｍのＦｅと、１０ｐｐｍ未満のＣｕと、１００ｐｐｍのＮａと、１００ｐｐｍのＭｇが含まれている。また、このＣｏ粉末の比表面積は１．６ｍ２／ｇであり、嵩密度は０．８ｇ/ｃｍ３である。 For Co powder, S-80, which is a pure Co powder of OM Group Inc, was used. The average particle diameter when this Co powder is measured by the Fischer method (FSSS method) is 0.9 μm. In addition to Co, this Co powder includes 0.5 mass% O, 300 ppm C, 20 ppm S, less than 10 ppm Ni, 20 ppm Fe, and less than 10 ppm Cu as inevitable impurities. And 100 ppm of Na and 100 ppm of Mg. Moreover, the specific surface area of this Co powder is 1.6 m < 2 > / g, and a bulk density is 0.8 g / cm < 3 >.
鋳造装置には、上述した図２から図４に示す鋳造装置の構成と同様のものを使用した。まず、溶解室で、Ｎｉ合金原料の真空溶解を行った。次に、予熱した鋳型を鋳型室に入れ、鋳型室の真空引きを行った。鋳型室が所定の真空度に到達した後に、Ｃｏ粉末を鋳型内に投入した。実施例１の鋳造方法では、鋳型に投入するＣｏ粉末を、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が０．２５質量％となるようにして投入した。次に、仕切りバルブを開き、Ｃｏ粉末が投入された鋳型を溶解室の方へ移動させた。そして、Ｃｏ粉末を投入した鋳型内に、真空雰囲気中でＮｉ合金溶湯を注湯して鋳込みを行った。鋳込み温度については１５３０℃とし、鋳型温度については１４００℃とした。次に、Ｎｉ合金溶湯を注湯した鋳型を鋳型室の方に移動させて、仕切りバルブを閉じて冷却した。 A casting apparatus having the same configuration as the casting apparatus shown in FIGS. 2 to 4 was used. First, the Ni alloy raw material was vacuum melted in the melting chamber. Next, the preheated mold was placed in the mold chamber, and the mold chamber was evacuated. After the mold chamber reached a predetermined degree of vacuum, Co powder was put into the mold. In the casting method of Example 1, the Co powder charged into the mold was charged so that the ratio of the Co powder input amount to the total of the Ni alloy casting amount and the Co powder input amount was 0.25% by mass. Next, the partition valve was opened, and the mold charged with Co powder was moved toward the melting chamber. Then, the molten Ni alloy was poured into a mold filled with Co powder in a vacuum atmosphere and cast. The casting temperature was 1530 ° C., and the mold temperature was 1400 ° C. Next, the mold poured with molten Ni alloy was moved toward the mold chamber, and the partition valve was closed and cooled.
実施例２の鋳造方法について説明する。実施例２の鋳造方法では、実施例１の鋳造方法と、鋳型に投入するＣｏ粉末のＣｏ粉末投入量の比率が相違している。実施例２の鋳造方法では、鋳型に投入するＣｏ粉末を、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が０．５質量％となるようにして投入した。なお、その他については実施例１の鋳造方法と同じであり、鋳込み温度については１５３０℃とし、鋳型温度については１４００℃とした。 The casting method of Example 2 will be described. The casting method of Example 2 is different from the casting method of Example 1 in the ratio of the amount of Co powder introduced into the mold. In the casting method of Example 2, the Co powder to be charged into the mold was charged so that the ratio of the Co powder input amount to the total of the Ni alloy casting amount and the Co powder input amount was 0.5 mass%. The others were the same as the casting method of Example 1, the casting temperature was 1530 ° C., and the mold temperature was 1400 ° C.
比較例１の鋳造方法について説明する。比較例１の鋳造方法では、実施例１の鋳造方法と、Ｃｏ粉末を用いない点で相違している。比較例１の鋳造方法では、Ｃｏ粉末を鋳型に投入しないで、Ｎｉ合金溶湯を鋳型に注湯して鋳込みを行った。なお、その他については実施例１の鋳造方法と同じであり、鋳込み温度については１５３０℃とし、鋳型温度については１４００℃とした。 The casting method of Comparative Example 1 will be described. The casting method of Comparative Example 1 is different from the casting method of Example 1 in that no Co powder is used. In the casting method of Comparative Example 1, casting was performed by pouring molten Ni alloy into the mold without pouring Co powder into the mold. The others were the same as the casting method of Example 1, the casting temperature was 1530 ° C., and the mold temperature was 1400 ° C.
比較例２の鋳造方法について説明する。比較例２の鋳造方法では、実施例１の鋳造方法と、Ｃｏ粉末を用いない点と、鋳込み温度とが相違している。比較例２の鋳造方法では、Ｃｏ粉末を鋳型に投入しないで、Ｎｉ合金溶湯を鋳型に注湯して、鋳込み温度１４８０℃で鋳込みを行った。その他については実施例１の鋳造方法と同じであり、鋳型温度については１４００℃とした。 The casting method of Comparative Example 2 will be described. The casting method of Comparative Example 2 is different from the casting method of Example 1 in that no Co powder is used and the casting temperature. In the casting method of Comparative Example 2, the Ni alloy melt was poured into the mold without casting the Co powder into the mold, and casting was performed at a casting temperature of 1480 ° C. Others were the same as the casting method of Example 1, and the mold temperature was 1400 ° C.
比較例３の鋳造方法について説明する。比較例３の鋳造方法では、実施例２の鋳造方法と、Ｃｏ粉末の投入方法と、鋳込み温度とが相違している。比較例３の鋳造方法では、Ｃｏ粉末を溶解坩堝に溜めたＮｉ合金溶湯に予め投入して溶解させてから、Ｃｏ粉末を投入したＮｉ合金溶湯を鋳型に注湯し、鋳込み温度１４８０℃で鋳込みを行った。なお、溶解坩堝に溜めたＮｉ合金溶湯に投入するＣｏ粉末については、Ｎｉ合金鋳込み量とＣｏ粉末投入量との合計に対するＣｏ粉末投入量の比率が０．５質量％となるようにした。その他については実施例２の鋳造方法と同じであり、鋳型温度については１４００℃とした。 The casting method of Comparative Example 3 will be described. In the casting method of Comparative Example 3, the casting method of Example 2, the charging method of Co powder, and the casting temperature are different. In the casting method of Comparative Example 3, the Co powder was previously poured into a molten Ni alloy stored in a melting crucible and then melted, and then the Ni alloy molten metal charged with Co powder was poured into a mold and cast at a casting temperature of 1480 ° C. Went. In addition, about the Co powder thrown into the Ni alloy molten metal stored in the melting crucible, the ratio of the Co powder input amount to the total of the Ni alloy casting amount and the Co powder input amount was set to 0.5 mass%. Others were the same as in the casting method of Example 2, and the mold temperature was 1400 ° C.
（金属組織観察）
次に、各鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品の金属組織について外観表面観察を行った。図５は、実施例１の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品の外観表面観察結果を示す写真である。図６は、実施例２の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品の外観表面観察結果を示す写真である。図７は、比較例１の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品の外観表面観察結果を示す写真である。図８は、比較例２の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品の外観表面観察結果を示す写真である。図９は、比較例３の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品の外観表面観察結果を示す写真である。なお、図５から図９において、（ａ）は、４０ｍｍ×１００ｍｍ×５ｍｍｔのＮｉ合金鋳造品を示しており、（ｂ）は、４０ｍｍ×１００ｍｍ×１０ｍｍｔのＮｉ合金鋳造品を示しており、（ｃ）は、４０ｍｍ×１００ｍｍ×２０ｍｍｔのＮｉ合金鋳造品を示している。
(Metal structure observation)
Next, the appearance surface observation was performed about the metal structure of the Ni alloy cast product cast by each casting method. FIG. 5 is a photograph showing the external surface observation result of the Ni alloy cast product cast by the casting method of Example 1. FIG. 6 is a photograph showing an external surface observation result of a Ni alloy cast product cast by the casting method of Example 2. FIG. 7 is a photograph showing an external surface observation result of a Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 1. FIG. 8 is a photograph showing an external surface observation result of a Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 2. FIG. 9 is a photograph showing an external surface observation result of a Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 3. 5 to 9, (a) shows a 40 mm × 100 mm × 5 mm t Ni alloy cast product, and (b) shows a 40 mm × 100 mm × 10 mm t Ni alloy cast product. , (C) shows a Ni alloy casting of 40 mm × 100 mm × 20 mm t .
図５から図９に示すように、実施例１及び実施例２の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品は、比較例１から比較例３の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品よりも結晶粒が微細化していた。この理由については、Ｃｏ粉末が結晶核を発生させるための核発生物質として作用したことによるものと考えられる。図５及び図６に示すように、実施例１の鋳造方法と、実施例２の鋳造方法とでは、Ｎｉ合金鋳造品における結晶粒の微細化の程度は、略同程度であった。また、Ｎｉ合金鋳造品の板厚の影響については認められず、板厚５ｍｍから２０ｍｍのいずれのＮｉ合金鋳造品についても結晶粒を微細化することができた。Ｎｉ合金鋳造品の長手方向（鋳造時の鉛直方向）においても、結晶粒が略均一に微細化していた。また、実施例１及び実施例２の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品については、Ｎｉ合金鋳造品の表面側だけでなく、その内部についても表面側と同様に結晶粒が微細化していた。 As shown in FIG. 5 to FIG. 9, the Ni alloy cast product cast by the casting method of Example 1 and Example 2 is more crystalline than the Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 1 to Comparative Example 3. Was refined. The reason for this is considered that Co powder acted as a nucleation substance for generating crystal nuclei. As shown in FIGS. 5 and 6, the degree of refinement of crystal grains in the Ni alloy casting was substantially the same between the casting method of Example 1 and the casting method of Example 2. Further, the influence of the thickness of the Ni alloy cast was not recognized, and the crystal grains could be refined for any Ni alloy cast with a thickness of 5 mm to 20 mm. In the longitudinal direction of the Ni alloy casting (the vertical direction during casting), the crystal grains were refined substantially uniformly. Moreover, about the Ni alloy cast product cast with the casting method of Example 1 and Example 2, the crystal grain refined | miniaturized not only on the surface side of Ni alloy cast product but the inside similarly to the surface side.
図７及び図８に示すように、比較例２の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品は、比較例１の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品よりも、結晶粒が僅かに微細化していた。この理由については、比較例２の鋳造方法は、比較例１の鋳造方法よりも鋳込み温度が低いことにより、結晶粒の粗大化が抑制されたことによるものと考えられる。 As shown in FIGS. 7 and 8, the Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 2 had crystal grains slightly finer than the Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 1. . About this reason, it is thought that the casting method of the comparative example 2 is because the coarsening of the crystal grain was suppressed because the casting temperature was lower than the casting method of the comparative example 1.
また、図９に示すように、比較例３の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品は、比較例１の鋳造方法で鋳造したＮｉ合金鋳造品よりも、結晶粒が僅かに微細化した程度であった。この理由については、溶解坩堝に溜めたＮｉ合金溶湯にＣｏ粉末を投入した後に、Ｃｏ粉末が添加されたＮｉ合金溶湯を鋳型内に注湯した場合には、Ｎｉ合金溶湯の凝固初期には、Ｃｏ粉末がＮｉ合金溶湯中に既に溶解されているので、Ｃｏ粉末が核発生物質としてほとんど機能しなかったことによるものと考えられる。この結果から、Ｃｏ粉末を鋳型内に予め投入した後に、Ｃｏ粉末を投入した鋳型内にＮｉ合金溶湯を注湯することにより、Ｎｉ合金溶湯の凝固初期にＣｏ粉末と接触させることで、結晶粒を微細化することが可能となることがわかった。 Further, as shown in FIG. 9, the Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 3 is slightly more refined than the Ni alloy cast product cast by the casting method of Comparative Example 1. there were. For this reason, when the Ni alloy molten metal added with Co powder is poured into the mold after the Co powder is charged into the molten Ni alloy stored in the melting crucible, at the initial stage of solidification of the Ni alloy molten metal, The Co powder is already dissolved in the Ni alloy melt, so it is considered that the Co powder hardly functioned as a nucleation substance. From this result, after putting Co powder into the mold in advance, pouring the Ni alloy molten metal into the mold into which the Co powder has been charged, and bringing the Ni alloy molten metal into contact with the Co powder at the initial solidification stage, the crystal grains It has been found that it is possible to reduce the size.
１０ 鋳造装置、１２ 溶解室、１４ 鋳型、１６ 鋳型室、１８ 仕切りバルブ、２０ Ｎｉ合金溶湯、２２ 溶解坩堝、２４ 高周波コイルヒータ、２６ 昇降体、２８ Ｃｏ粉末、３０ Ｃｏ粉末用容器。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Casting apparatus, 12 Melting chamber, 14 Mold, 16 Mold chamber, 18 Partition valve, 20 Ni alloy molten metal, 22 Melting crucible, 24 High frequency coil heater, 26 Lifting body, 28 Co powder, 30 Co powder container
Claims (4)
鋳型内に純Ｃｏ粉末を、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中で投入するＣｏ粉末投入工程と、
前記純Ｃｏ粉末が投入された鋳型内に、真空雰囲気中または不活性ガス雰囲気中でＮｉ合金溶湯を注湯して鋳込む鋳込み工程と、
を備えることを特徴とするＮｉ合金鋳造品の鋳造方法。 A casting method of a Ni alloy casting,
Co powder injection step of introducing pure Co powder into a mold in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere,
A casting step of pouring and casting a molten Ni alloy in a vacuum atmosphere or an inert gas atmosphere in a mold in which the pure Co powder is charged;
A casting method for Ni alloy castings, comprising:
前記Ｃｏ粉末投入工程において、前記純Ｃｏ粉末は、Ｎｉ合金鋳込み量と純Ｃｏ粉末投入量との合計に対する前記純Ｃｏ粉末投入量の比率が、０．１質量％以上０．５質量％以下となるようにして投入されることを特徴とするＮｉ合金鋳造品の鋳造方法。 A casting method of the Ni alloy casting according to claim 1,
In the Co powder charging step, the pure Co powder has a ratio of the pure Co powder input amount to the sum of the Ni alloy casting amount and the pure Co powder input amount of 0.1% by mass to 0.5% by mass. A casting method of a cast Ni alloy product, wherein the casting method is performed as described above.
前記純Ｃｏ粉末の平均粒径は、０．１μｍ以上５．０μｍ以下であることを特徴とするＮｉ合金鋳造品の鋳造方法。 A casting method of a Ni alloy casting according to claim 1 or 2,
An average particle diameter of the pure Co powder is 0.1 μm or more and 5.0 μm or less, and a casting method of a Ni alloy cast product, wherein:
前記鋳込み工程において、鋳込み温度が１４８０℃以上１５３０℃以下であることを特徴とするＮｉ合金鋳造品の鋳造方法。 It is a casting method of the Ni alloy cast according to any one of claims 1 to 3,
In the casting step, the casting temperature is 1480 ° C. or higher and 1530 ° C. or lower.
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