JP2016047535A - Method for manufacturing ingot made of titanium or titanium alloy - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、真空アーク溶解によってチタンまたはチタン合金からなる鋳塊を製造する、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造方法に関する。 The present invention relates to a method for producing an ingot made of titanium or a titanium alloy, which produces an ingot made of titanium or a titanium alloy by vacuum arc melting.
チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を製造する方法として、真空アーク溶解法がある。真空アーク溶解法は、鋳型内に配置した消耗電極と鋳型との間にアーク放電を発生させて、消耗電極を溶解させて溶滴として滴下させ、溶滴が集まってなる溶湯プールを凝固させることで、鋳塊を製造するものである。この真空アーク溶解法では、アーク溶解処理時に、消耗電極とは別に、チャージ原料を鋳型内に供給する、所謂サイドチャージが行われている。 As a method for producing an ingot made of titanium or a titanium alloy, there is a vacuum arc melting method. In the vacuum arc melting method, arc discharge is generated between a consumable electrode placed in a mold and the mold, the consumable electrode is melted and dropped as a droplet, and the molten metal pool where the droplet collects is solidified. Thus, the ingot is manufactured. In this vacuum arc melting method, a so-called side charge is performed in which a charge raw material is supplied into a mold separately from the consumable electrode during the arc melting process.
ここで、鋳造された鋳塊の鋳肌に凹凸や傷があると、圧延前に表面を切削する等の前処理が必要となり、歩留り低減や作業工数の増加の原因となる。そこで、鋳肌に凹凸や傷が無い鋳塊を鋳造することが求められている。 Here, if there are irregularities or scratches on the cast surface of the cast ingot, pretreatment such as cutting the surface before rolling is necessary, which causes a reduction in yield and an increase in work man-hours. Therefore, it is required to cast an ingot having no irregularities or scratches on the casting surface.
そこで、特許文献1には、アークを4.0〜20.0sec/回転の回転速度で回転させる、真空アーク溶解法によるチタンインゴットの製造方法が開示されている。アーク放電が鋳型の内壁全体に行き渡るように、アーク放電を回転させることで、鋳型の内壁や溶湯の湯面の周縁部への入熱が鋳型の周方向に均一化する。これにより、鋳型の内壁に付着して凝固したスプラッシュ(溶湯の飛沫)を再溶解することができる。その結果、鋳肌不良(表面欠陥)の発生を抑制することができる。
Therefore,
しかしながら、特許文献1のようにアーク放電を回転させても、アーク放電がうまく回転せずに、一箇所に留まる場合がある。この場合、鋳型の内壁や溶湯の湯面の周縁部への入熱が鋳型の周方向に不均一になり、スプラッシュを再溶解することができなくなるので、鋳肌の状態が悪化する。
However, even if the arc discharge is rotated as in
そこで、特許文献2には、アーク溶解処理時にClを含有する原料をサイドチャージにより供給する、チタン鋳塊の製造方法が開示されている。サイドチャージにより供給する原料に含まれるCl含有量と、消耗電極に含まれるCl含有量との比であるCl含有比を0.73以上とすることで、この鋳塊を消耗電極とした次回のアーク溶解処理時において、アーク放電の回転が促進される。これにより、効率的にスプラッシュを再溶解することができる。
Therefore,
ところで、本発明者らは、アーク放電が一箇所に留まるのを抑制するために試行錯誤した結果、サイドチャージにより供給するチャージ原料に含まれるCl濃度を規定すれば、アーク放電が一箇所に留まることなく移動することを見出した。ここで、アーク放電の移動には、ランダムな移動や回転移動、往復移動等が含まれる。 By the way, as a result of trial and error in order to suppress the arc discharge from staying at one place, the present inventors have determined that the concentration of Cl contained in the charge material supplied by side charge is limited to one place. Found to move without. Here, the movement of arc discharge includes random movement, rotational movement, reciprocating movement, and the like.
本発明の目的は、鋳肌の状態が良好な鋳塊を製造することが可能なチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造方法を提供することである。 The objective of this invention is providing the manufacturing method of the ingot which consists of titanium or a titanium alloy which can manufacture the ingot with the favorable state of a cast surface.
本発明は、チタンまたはチタン合金からなる消耗電極およびチャージ原料を溶解原料とし、前記チャージ原料を断面円形の鋳型内に供給しながら、前記鋳型内に配置した前記消耗電極と前記鋳型との間にアーク放電を発生させて、前記溶解原料を溶解させて溶滴として滴下させ、前記溶滴が集まってなる溶湯プールを凝固させることで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を製造するチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造方法において、Cl濃度が0.014%以上である前記チャージ原料を前記消耗電極とともに前記溶解原料として使用することを特徴とする。 The present invention uses a consumable electrode made of titanium or a titanium alloy and a charge raw material as a melting raw material, and while supplying the charge raw material into a mold having a circular cross section, between the consumable electrode and the mold disposed in the mold. Titanium or a titanium alloy for producing an ingot made of titanium or a titanium alloy by generating an arc discharge, dissolving the melting raw material and dropping it as a droplet, and solidifying a molten metal pool in which the droplet is collected In the ingot manufacturing method, the charge raw material having a Cl concentration of 0.014% or more is used as the melting raw material together with the consumable electrode.
本発明によれば、消耗電極およびチャージ原料を溶解原料とする一次溶解において、Cl濃度が0.014%以上であるチャージ原料を消耗電極とともに溶解原料として使用する。チャージ原料として使用されるスポンジチタンには、Clが含まれている。そして、Clには、アーク放電を一箇所に留めることなく移動させる効果や、アーク放電の回転を促進する効果があることが知られている。そこで、Cl濃度が0.014%以上であるチャージ原料を溶解原料として使用することで、アーク放電が一箇所に留まることなく移動するようにすることができる。これにより、溶解原料を周方向に均一に溶解させることができるので、均一に凝固した鋳塊を製造することができる。これにより、この鋳塊を消耗電極としてさらに鋳塊を製造する二次溶解において、消耗電極を均一に溶解させることができる。また、二次溶解において、アーク放電を効率よく回転させることができるので、スプラッシュを再溶解することができる。よって、鋳肌の状態が良好な鋳塊を製造することができる。 According to the present invention, in primary melting using a consumable electrode and a charge raw material as a melting raw material, a charge raw material having a Cl concentration of 0.014% or more is used as a melting raw material together with the consumable electrode. The titanium sponge used as the charge raw material contains Cl. And it is known that Cl has an effect of moving the arc discharge without stopping at one place and an effect of promoting the rotation of the arc discharge. Therefore, by using a charge raw material having a Cl concentration of 0.014% or more as a melting raw material, arc discharge can be moved without staying at one place. Thereby, since a melt | dissolution raw material can be melt | dissolved uniformly in the circumferential direction, the ingot which solidified uniformly can be manufactured. Thereby, the consumable electrode can be uniformly dissolved in the secondary melting in which the ingot is further produced using the ingot as a consumable electrode. Further, since the arc discharge can be efficiently rotated in the secondary melting, the splash can be redissolved. Therefore, an ingot having a good cast surface state can be produced.
以下、本発明の好適な実施の形態について、図面を参照しつつ説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
(製造装置の構成)
本実施形態によるチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造方法は、チタンまたはチタン合金からなる消耗電極およびチャージ原料を溶解原料とし、チャージ原料を断面円形の鋳型内に供給しながら、鋳型内に配置した消耗電極と鋳型との間にアーク放電を発生させて、溶解原料を溶解させて溶滴として滴下させ、溶滴が集まってなる溶湯プールを凝固させることで、チタンまたはチタン合金からなる鋳塊を製造する製造方法である。この製造方法を実施するチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造装置(製造装置)1は、製造方法の手順を示す図である図1に示すように、鋳型2と、電極支持体4と、供給装置5と、を有している。
(Configuration of manufacturing equipment)
The method for producing an ingot made of titanium or a titanium alloy according to the present embodiment uses a consumable electrode made of titanium or a titanium alloy and a charge raw material as a melting raw material, and is placed in the mold while supplying the charge raw material into a circular mold having a circular cross section. An ingot made of titanium or a titanium alloy by generating an arc discharge between the consumable electrode and the mold, melting the molten raw material and dropping it as a droplet, and solidifying the molten metal pool where the droplet is collected It is a manufacturing method which manufactures. An ingot manufacturing apparatus (manufacturing apparatus) 1 made of titanium or a titanium alloy for carrying out this manufacturing method is a diagram showing a procedure of the manufacturing method, as shown in FIG. 1, a
鋳型2は、内壁が銅製で外壁がステンレス鋼製の二重円筒構造であって、内壁と外壁との間の空間には、冷却水が循環されている。鋳型2の内壁の内部は、真空雰囲気状態、または、不活性ガスの雰囲気状態にされる。また、鋳型2の上部には、真空引きした排気を外部に放出したり、不活性ガスを鋳型2内に供給したりする開口6が設けられている。
The
電極支持体4は、鋳型2内に昇降可能に配置されている。電極支持体4の下部には、鋳型2内に配置される消耗電極3が取り付けられる。消耗電極3は、チタンまたはチタン合金からなる溶解原料11であり、例えば、スポンジチタン等である。電極支持体4(消耗電極3)と鋳型2との間には、所定の電圧が印加される。これにより、消耗電極3と鋳型2との間にアーク放電(単にアークと呼ぶこともある)が発生する。
The
供給装置5は、チャージ原料7を鋳型2内に供給する。チャージ原料7は、消耗電極3と同種の、チタンまたはチタン合金からなる溶解原料11であり、例えば、スポンジチタンや再生スクラップ等である。供給装置5は、チャージ原料7を貯留するホッパ8と、ホッパ8内のチャージ原料7を鋳型2内に供給する搬送シュート9と、を有している。供給装置5から鋳型2内にチャージ原料7を追加装入することを、「サイドチャージ」と呼ぶ。サイドチャージを行うことで、同じサイズの鋳塊10を製造するのに必要な消耗電極3のサイズを小さくすることができるので、消耗電極3の製作コストを削減することができる。また、サイドチャージに再生スクラップを使用することで、溶解原料11のコストを削減することができる。
The
また、鋳型2には、アークを磁場によって回転させるアーク誘導装置(図示せず)が設けられている。アークを回転させることで、アークを鋳型2の内壁全体に行き渡らせることができる。
The
以上の構成において、電極支持体4に消耗電極3を取り付け、電極支持体4と鋳型2との間に電圧を印加する。すると、図1の要部Aの拡大図である図2に示すように、消耗電極3と鋳型2との間にアーク放電14が発生し、消耗電極3が真空アーク溶解(VAR(Vacuum Arc Remelting))して溶滴13となり滴下する。また、供給装置5から鋳型2内にチャージ原料7を供給すると、チャージ原料7が真空アーク溶解して溶滴13となり滴下する。これら溶解原料11が溶解して滴下した溶滴13が鋳型2の下部に集まって溶湯プール12となる。この溶湯プール12は、水冷式の鋳型2と接触して湯面の周縁部から凝固していく。そして、電極支持体4を上昇させながら消耗電極3を真空アーク溶解していくことで、溶湯プール12が凝固してなる円柱状の鋳塊10が鋳型2内に製造される(一次溶解)。なお、一次溶解においては、アーク誘導装置を使用しない。
In the above configuration, the
ここで、チャージ原料7や消耗電極3として使用されるスポンジチタンには、MgCl2などが含まれており、Clには、アーク放電を一箇所に留めることなく移動させる効果や、アーク放電の回転を促進する効果があることが知られている。そこで、本実施形態では、後述するように、溶解原料11に含まれるCl濃度を規定することで、アーク放電が一箇所に留まることなく移動するようにしている。
Here, the titanium sponge used as the charge
鋳型2の上面図である図3に示すように、溶解原料11に含まれるCl濃度を規定することで、一次溶解においては、アーク放電14は周方向に分散しているものと推定される。なお、一次溶解においては、サイドチャージによるダスト等で、鋳型2内を見ることはできない。
As shown in FIG. 3 which is a top view of the
ここで、一次溶解は、2回以上行ってもよい。即ち、製造した鋳塊10を消耗電極3にして、サイドチャージを行いながら、さらに鋳塊10を製造することを1回以上繰り返してもよい。
Here, the primary dissolution may be performed twice or more. That is, the
続いて、図1に示すように、製造した鋳塊10を消耗電極3にして、さらに鋳塊10を製造する(二次溶解)。ここで、二次溶解においては、サイドチャージを行わない。即ち、消耗電極3のみを溶解原料11として使用して、鋳塊10を製造する。
Subsequently, as shown in FIG. 1, the manufactured
ここで、溶湯プール12の湯面の周縁部の近傍において、鋳型2の内壁に付着して凝固したスプラッシュ(溶湯の飛沫)は、鋳塊10の鋳肌に凹凸やボイドなどの不良を発生させる原因となる。そこで、本実施形態では、二次溶解において、鋳型2の上面図である図4に示すように、アーク誘導装置によってアーク放電14を鋳型2の周方向に回転させている。アーク放電14の回転速度は、例えば4.0〜20.0秒/回転である。アーク放電14によるアーク熱でスプラッシュを再溶解することで、鋳塊10の鋳肌に凹凸などの不良が発生するのが抑制される。
Here, in the vicinity of the peripheral edge of the molten metal surface of the
なお、一次溶解を真空雰囲気下で行うと、鋳塊10中にClが残らなくなり、二次溶解において、アーク放電の回転を促進する効果を得られなくなる。そこで、チタンからなる鋳塊を製造する場合には、一次溶解において、不活性ガスの雰囲気下で、チャージ原料7を鋳型2内に供給しながら真空アーク溶解を行う。そして、二次溶解では、鋳型2内を真空雰囲気下にして、サイドチャージを行わずに、アーク放電14を回転させながら真空アーク溶解を行う。また、チタン合金からなる鋳塊を製造する場合には、一次溶解および二次溶解において、不活性ガスの雰囲気下で真空アーク溶解を行う。なお、不活性ガスの雰囲気下で行う溶解も、便宜上「真空アーク溶解」と呼んでいる。
If the primary melting is performed in a vacuum atmosphere, no Cl remains in the
(溶解原料に含まれるCl濃度)
ここで、アーク放電の挙動には、アーク誘導装置が発生させる磁場や自然磁場、製造装置1の特性などの様々な要因が複雑に絡んでいる。そのため、二次溶解において、アーク放電を鋳型2の周方向に回転させようとしても、アーク放電が安定的に回転せずに、一箇所に留まる場合がある。アーク放電が一箇所に留まると、鋳型2の内壁や溶湯プール12の湯面の周縁部のうち、アーク放電が当たっている部分において入熱が過多になる一方、その部分から離れた部分になるほど入熱が不足する。その結果、鋳型2の内壁や溶湯プール12の湯面の周縁部への入熱が鋳型2の周方向に不均一となり、スプラッシュを再溶解することができなくなる。その結果、溶湯プール12が凝固した際に、鋳塊10の鋳肌に欠陥が発生する。
(Cl concentration contained in the raw material for dissolution)
Here, various factors such as the magnetic field generated by the arc induction device, the natural magnetic field, and the characteristics of the
そこで、本実施形態では、一次溶解において、溶解原料11に含まれるCl濃度を規定することで、アーク放電が一箇所に留まることなく移動するようにしている。消耗電極3やチャージ原料7として使用されるスポンジチタンには、Clが含まれている。スポンジチタンに含まれるCl量は、0.02質量%〜0.1質量%である。そして、Clには、アーク放電を一箇所に留めることなく移動させる効果や、アーク放電の回転を促進する効果があることが知られている。なお、チャージ原料7として使用される再生スクラップには、Clが含まれていない。
Therefore, in the present embodiment, in primary melting, the Cl concentration contained in the melting
溶解原料11に含まれるCl量が多いと、アーク放電が一箇所に留まることなく移動するので、溶解原料11を周方向に均一に溶解させることができる。その結果、均一に凝固した鋳塊10を製造することができる。これにより、二次溶解において、消耗電極3を均一に溶解させることができる。また、溶解原料11に含まれるCl量が多いと、二次溶解において、アーク放電が鋳型2の内壁を安定して通過しながら鋳型2の内壁に沿って効率よく回転する。これにより、スプラッシュを再溶解することができる。
When the amount of Cl contained in the melting
本実施形態では、Cl濃度が0.014%(140ppm)以上であるチャージ原料7を消耗電極3とともに溶解原料11として使用している。即ち、Cl濃度が0.014%以上となるように、スポンジチタンと再生スクラップとを配合してチャージ原料7としている。サイドチャージによってClを供給することで、Clを含むチャージ原料7は溶湯プール12の湯面の周縁部に位置しながら溶解する。よって、溶湯プール12が凝固した際に、鋳塊10の表面側にClが存在しやすくなる。なお、チャージ原料7のCl濃度は0.04%以下であることが好ましい。製造された鋳塊10のCl濃度が0.10質量%を超えると、製造装置1の排気系統の配管が腐食され易くなり、メンテナンスの頻度が増えたり、設備寿命が低下する虞があるためである。
In the present embodiment, the charge
チャージ原料7に含まれるCl濃度と、歩留との関係を図5に示す。ここで、歩留とは、投入原料と、二次溶解で製造した鋳塊10の表面から凸凹やボイド等の欠陥部を除去した後のクリーン鋳塊との比である。このとき、消耗電極3に含まれるCl濃度は、0.057%程度であった。
FIG. 5 shows the relationship between the concentration of Cl contained in the
この関係から、チャージ原料7に含まれるCl濃度が0.014%未満のときに、歩留が99.0%以上と高歩留となるケースがあるものの、歩留にバラツキがあり、歩留が低い場合では97.5%未満となることがわかる。一方、チャージ原料7に含まれるCl濃度が0.014%以上になると、歩留が98.5%以上となることがわかる。よって、Cl濃度が0.014%以上であるチャージ原料7を溶解原料11として使用することで、高歩留を確実に維持することができることがわかる。
From this relationship, when the Cl concentration contained in the charge
また、本実施形態では、Cl濃度が0.065%(650ppm)以上である消耗電極3をチャージ原料7とともに溶解原料11として使用している。なお、消耗電極3のCl濃度は0.06%以下であることが好ましい。製造された鋳塊10のCl濃度が0.10質量%を超えると、多くのClが製品中に不純物として残ったり、機械的性質が低下する可能性があるためである。
In the present embodiment, the
消耗電極3に含まれるCl濃度と、歩留との関係を図6に示す。このとき、チャージ原料7に含まれるCl濃度は、0.014%程度であった。
The relationship between the concentration of Cl contained in the
この関係から、消耗電極3に含まれるCl濃度が0.065%未満のときに、歩留にバラツキがあり、歩留が低い場合では97.5%未満となることがわかる。一方、消耗電極3に含まれるCl濃度が0.065%以上になると、歩留が98.5%以上となることがわかる。よって、Cl濃度が0.065%以上である消耗電極3を溶解原料11として使用することで、高歩留を確実に維持することができることがわかる。
From this relationship, it can be seen that the yield varies when the concentration of Cl contained in the
なお、消耗電極3に含まれるCl濃度が0.065%以上になるように、消耗電極3の表面にClを塗布してもよい。具体的には、消耗電極3の表面に、LiCl、NaCl、MgCl2のうちの1種或いは2種以上を塗布してもよい。
Note that Cl may be applied to the surface of the
また、上述したように、鋳塊10のCl濃度が0.10質量%を超えてしまうと、多くのClが製品中に不純物として残ったり、機械的性質が低下する可能性がある。また、鋳塊10のCl濃度が0.10質量%を超えてしまうほどサイドチャージを行うと、製造装置1の排気系統の配管が腐食され易くなり、メンテナンスの頻度が増えたり、設備寿命が低下する虞がある。このようなことから、鋳塊10のCl濃度は0.02質量%以上0.10質量%以下にすることが好ましい。
Further, as described above, if the Cl concentration of the
また、本実施形態では、Clの供給源として、Clを含有するスポンジチタンを用いているが、Clの供給源はこれに限定されず、例えば、LiCl、NaCl、MgCl2のうちの1種或いは2種以上を含む原料を、Clの供給源としてよい。 Further, in this embodiment, sponge titanium containing Cl is used as the Cl supply source, but the Cl supply source is not limited to this, and for example, one of LiCl, NaCl, MgCl 2 or A raw material containing two or more kinds may be used as a supply source of Cl.
(効果)
以上に述べたように、本実施形態に係るチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造方法によると、消耗電極3およびチャージ原料7を溶解原料11とする一次溶解において、Cl濃度が0.014%以上であるチャージ原料7を消耗電極3とともに溶解原料11として使用する。チャージ原料7として使用されるスポンジチタンには、Clが含まれている。そして、Clには、アーク放電を一箇所に留めることなく移動させる効果や、アーク放電の回転を促進する効果があることが知られている。そこで、Cl濃度が0.014%以上であるチャージ原料7を溶解原料11として使用することで、アーク放電が一箇所に留まることなく移動するようにすることができる。これにより、溶解原料11を周方向に均一に溶解させることができるので、均一に凝固した鋳塊10を製造することができる。これにより、この鋳塊10を消耗電極3としてさらに鋳塊10を製造する二次溶解において、消耗電極3を均一に溶解させることができる。また、二次溶解において、アーク放電を効率よく回転させることができるので、スプラッシュを再溶解することができる。よって、鋳肌の状態が良好な鋳塊10を製造することができる。
(effect)
As described above, according to the method for producing an ingot made of titanium or a titanium alloy according to the present embodiment, the Cl concentration is 0.014% in the primary melting using the
また、Cl濃度が0.065%以上である消耗電極3をチャージ原料7とともに溶解原料11として使用する。消耗電極3として使用されるスポンジチタンには、Clが含まれている。そこで、Cl濃度が0.065%以上である消耗電極3を溶解原料11として使用することで、アーク放電が一箇所に留まることなく好適に移動するようにすることができる。
Further, the
(本実施形態の変形例)
以上、本発明の実施形態を説明したが、具体例を例示したに過ぎず、特に本発明を限定するものではなく、具体的構成などは、適宜設計変更可能である。また、発明の実施の形態に記載された、作用及び効果は、本発明から生じる最も好適な作用及び効果を列挙したに過ぎず、本発明による作用及び効果は、本発明の実施の形態に記載されたものに限定されるものではない。
(Modification of this embodiment)
The embodiment of the present invention has been described above, but only specific examples are illustrated, and the present invention is not particularly limited, and the specific configuration and the like can be appropriately changed in design. Further, the actions and effects described in the embodiments of the invention only list the most preferable actions and effects resulting from the present invention, and the actions and effects according to the present invention are described in the embodiments of the present invention. It is not limited to what was done.
1 製造装置
2 鋳型
3 消耗電極
4 電極支持体
5 供給装置
6 開口
7 チャージ原料
8 ホッパ
9 搬送シュート
10 鋳塊
11 溶解原料
12 溶湯プール
13 溶滴
14 アーク放電
DESCRIPTION OF
Claims (2)
Cl濃度が0.014%以上である前記チャージ原料を前記消耗電極とともに前記溶解原料として使用することを特徴とするチタンまたはチタン合金からなる鋳塊の製造方法。 An arc discharge is generated between the consumable electrode and the mold disposed in the mold while supplying the consumable electrode and charge raw material made of titanium or a titanium alloy as a melting raw material and supplying the charge raw material into the mold having a circular cross section. The ingot made of titanium or titanium alloy is manufactured by dissolving the melting raw material and dropping the molten raw material as a droplet, and solidifying the molten metal pool in which the droplet is collected. In the manufacturing method of
A method for producing an ingot made of titanium or a titanium alloy, wherein the charge raw material having a Cl concentration of 0.014% or more is used as the melting raw material together with the consumable electrode.
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Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115896471A (en) * | 2022-11-11 | 2023-04-04 | 西北工业大学 | TC17 titanium alloy ingot casting smelting method |
Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5127468A (en) * | 1991-02-12 | 1992-07-07 | Titanium Metals Corporation | Method and assembly for consumable electrode vacuum arc melting |
JP2010037651A (en) * | 2008-07-10 | 2010-02-18 | Kobe Steel Ltd | Method for producing titanium-ingot by vacuum arc melting method |
JP2013252550A (en) * | 2012-06-08 | 2013-12-19 | Kobe Steel Ltd | Method of manufacturing titanium ingot |
-
2014
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Patent Citations (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5127468A (en) * | 1991-02-12 | 1992-07-07 | Titanium Metals Corporation | Method and assembly for consumable electrode vacuum arc melting |
JP2010037651A (en) * | 2008-07-10 | 2010-02-18 | Kobe Steel Ltd | Method for producing titanium-ingot by vacuum arc melting method |
JP2013252550A (en) * | 2012-06-08 | 2013-12-19 | Kobe Steel Ltd | Method of manufacturing titanium ingot |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115896471A (en) * | 2022-11-11 | 2023-04-04 | 西北工业大学 | TC17 titanium alloy ingot casting smelting method |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
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