JP2016043403A - Press-forming method and method for manufacturing press-formed component - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、湾曲チャンネル部品等の湾曲した縦壁部を有するプレス成形部品に成形するためのプレス成形の技術に関する。この発明は、特に、成形に伴い縮みフランジ変形する縦壁部の湾曲部の部分に対するプレス成形に好適の技術である。 The present invention relates to a press molding technique for molding a press molded part having a curved vertical wall portion such as a curved channel part. The present invention is a technique particularly suitable for press molding of the curved portion of the vertical wall portion that shrinks and deforms in accordance with molding.
近年、自動車の衝突安全性と車体の軽量化を両立するため、より高強度の鋼板が求められている。しかし、鋼板は引張強度が向上するほど、プレス成形性に大きく関わる延性が低下する傾向にある。そのため、プレス成形品の形状の簡略化を行うなど、延性が劣る鋼板であっても成形できるような形状の検討や、高強度の鋼板に適したプレス成形方法の検討が行われている。 In recent years, higher strength steel sheets have been demanded in order to achieve both collision safety of automobiles and weight reduction of vehicle bodies. However, as the tensile strength of the steel sheet increases, the ductility that greatly affects the press formability tends to decrease. Therefore, the shape of a press-formed product is simplified, and the shape that can be formed even with a steel plate with poor ductility is studied, and the press forming method suitable for a high-strength steel plate is being studied.
延性が劣る高強度の鋼板をプレス成形する場合、絞り成形やフォーム(曲げ)成形が採用されることが多い。例えば、縦壁部と縦壁部に連続する天板部とからなり、縦壁部に湾曲部が無い単純な形状のチャンネル部品はフォーム成形で作製され、フランジ付きのチャンネル部品は絞り成形で作製される。フォーム成形では、ブランク(平板状の被加工材)をパンチ上に設置し、ブランクをダイによって折り曲げて製品形状とする。パンチ上部が当接するブランク部分のしわの発生を抑えるため、パンチとパッドで挟んでブランクを押さえる場合もある。 When press-molding a high-strength steel sheet having poor ductility, drawing molding or foam (bending) molding is often employed. For example, a simple-shaped channel part consisting of a vertical wall part and a top plate part that continues to the vertical wall part, with no curved part in the vertical wall part, is manufactured by foam molding, and a channel part with a flange is manufactured by drawing. Is done. In foam molding, a blank (a plate-shaped workpiece) is placed on a punch, and the blank is bent by a die to obtain a product shape. In order to suppress the generation of wrinkles in the blank portion with which the upper portion of the punch abuts, the blank may be pressed between the punch and the pad.
絞り成形では、先ず、フランジ部とする位置にしわ押さえを配置し、ブランクをパンチとしわ押さえの上に設置し、ブランクの上方にダイを設置する。次に、ダイを下降することで、ブランクをダイとしわ押さえで押さえ、ブランクに適度な張力を負荷しながらブランクを折り曲げる。この時、ダイとしわ押さえとで押さえられることでパンチとダイの間に大きく引き込まれた材料(ブランク)が、縦壁部を形成する。そのため、延性が乏しい材料であっても縦壁部の成形が容易となる。 In the drawing, first, a wrinkle presser is arranged at a position to be a flange portion, a blank is set as a punch on the wrinkle presser, and a die is set above the blank. Next, by lowering the die, the blank is pressed with a die and a crease, and the blank is bent while applying an appropriate tension to the blank. At this time, the material (blank) largely pulled between the punch and the die by being pressed by the die and the wrinkle presser forms a vertical wall portion. Therefore, even if it is a material with poor ductility, shaping | molding of a vertical wall part becomes easy.
張力を調整する方法としては、ダイとしわ押さえとでブランクを押し付ける力(クッション圧)を変化させる方法や、押さえる位置にビード部を設置する方法などがある。ブランクにかかる張力が弱すぎると縦壁部への材料流入が過剰となり、しわ(肉余り)が発生しやすくなる。
自動車用のプレス成形品には、縦壁部に湾曲部を有する湾曲チャンネル部品(図10に示すロアアーム部品など)や、フランジ部を有する湾曲チャンネル部品(図3に示す部品など)もある。また、縦壁部の湾曲に伴い天板部などにも湾曲部を有する部品形状(図12に示す部品形状など)もある。
As a method of adjusting the tension, there are a method of changing the force (cushion pressure) for pressing the blank between the die and the wrinkle press, and a method of installing a bead portion at the press position. If the tension applied to the blank is too weak, the material inflow into the vertical wall becomes excessive and wrinkles (remaining meat) are likely to occur.
The press-formed product for automobiles includes a curved channel part (such as a lower arm part shown in FIG. 10) having a curved part on a vertical wall part and a curved channel part (such as a part shown in FIG. 3) having a flange part. In addition, there is a part shape (such as the part shape shown in FIG. 12) having a curved portion in the top plate portion or the like as the vertical wall portion is curved.
ここで、縦壁部に湾曲部を有する湾曲チャンネル部品をフォーム成形により作製する場合、材料が金型の縦壁部形成空間内に引き込まれて縦壁部を形成する際に材料が湾曲部の円周方向に圧縮されて変形する場合がある。例えば、成形の際に、天板部と縦壁部との折曲げの境界線が天板部側に凸の曲線となるように、天板部側に凸状に湾曲する湾曲部では、材料の線長が過剰に余って、材料が湾曲部の円周方向に圧縮されて変形する。この変形は「縮みフランジ変形」と称されている。縮みフランジ変形は、湾曲部(例えば、図10の符号42aの部分や、図3の符号22aの部分)から離れた位置から縦壁部形成空間内に引き込まれるほど大きいため、縦壁部の外縁部付近で圧縮応力が材料の座屈耐力を超えるとしわが発生する。
Here, when a curved channel part having a curved portion on the vertical wall portion is produced by foam molding, the material is drawn into the vertical wall portion forming space of the mold to form the vertical wall portion. It may be deformed by being compressed in the circumferential direction. For example, at the time of molding, in the curved part that curves convexly on the top plate part side so that the boundary line between the top plate part and the vertical wall part becomes a convex curve on the top plate part side, the material The wire length is excessively excessive, and the material is compressed and deformed in the circumferential direction of the curved portion. This deformation is called “shrink flange deformation”. Since the shrinkage flange deformation is so large as to be drawn into the vertical wall portion forming space from a position away from the curved portion (for example, the portion denoted by
フランジ部を有する湾曲チャンネル部品を絞り成形により作製する場合にも、同様に、フランジ部が上述の湾曲部の円周方向に圧縮されることで、縮みフランジ変形に起因したしわが発生することがある。
この縮みフランジ変形に起因したしわは、特に高強度の鋼板などの降伏強度が高い材料で問題となっている。また、鋼板以外の材料であっても、降伏強度が高い材料であれば縮みフランジ変形に起因したしわが発生し得る。
これに対する技術としては、特許文献1,2に記載されたものがある。特許文献1,2では、この縮みフランジ変形を防ぐために、縦壁部やフランジ部のエッジを引っ張る方法が提案されている。
Similarly, when a curved channel part having a flange portion is manufactured by drawing, wrinkles due to shrinkage flange deformation may occur due to the flange portion being compressed in the circumferential direction of the curved portion. is there.
The wrinkles caused by the shrinkage flange deformation are a problem particularly in materials with high yield strength such as high-strength steel sheets. Moreover, even if it is materials other than a steel plate, if it is a material with high yield strength, a wrinkle resulting from shrinkage flange deformation | transformation may generate | occur | produce.
As techniques for this, there are those described in
特許文献1および2で提案されている方法は、縮みフランジ変形による圧縮に対して引張を加える方法であるが、高強度の鋼板やアルミニウム合金板などの延性の劣る金属板はエッジに引張応力を加えるとエッジで割れが発生しやすいという課題がある。そのため、これらの方法にはおのずと限界があり、縦壁部の高さや湾曲形状によって大きな縮みフランジ変形が引き起こされる場合や、材料の降伏強度が高い場合には、縮みフランジ変形に起因するしわを防ぐことができない。
この発明の目的は、縦壁部に湾曲部を有する湾曲チャンネル部品などのプレス成形部品をプレス成形により作製する方法であって、縦壁部およびフランジ部に生じる縮みフランジ変形そのものを抑制できる技術を提供することである。
The methods proposed in
An object of the present invention is a method for producing a press-molded part such as a curved channel part having a curved part in a vertical wall part by press molding, and a technique capable of suppressing the shrinkage flange deformation itself generated in the vertical wall part and the flange part. Is to provide.
上記課題を解決するために、この発明の一態様は、基部と該基部に連続し縦壁部となる部分を含む変形部とを有する平板状の被加工材(ブランク)を、少なくとも前記基部と前記縦壁部との境界部で折り曲げる際に、前記基部側へ凸状に湾曲する湾曲部を持った前記縦壁部が形成されるプレス成形部品にプレス成形する際に、前記縦壁部の形成工程として、前記基部の前記変形部との境界側の部分と、前記変形部の外方部を別々に拘束し、前記変形部の前記縦壁部となる部分を板面内で剪断変形させて、前記縦壁部となる部分の外縁部に、前記湾曲部から、当該湾曲部から離れた部分に向かう材料の流れを生じさせる剪断変形工程を有することを特徴とする。 In order to solve the above-described problems, one embodiment of the present invention provides a flat plate-shaped workpiece (blank) having a base and a deformed portion including a portion that is continuous with the base and becomes a vertical wall, and at least the base When bending at the boundary with the vertical wall portion, when press-molding into a press-molded part in which the vertical wall portion having a curved portion convexly curved toward the base side is formed, the vertical wall portion As a forming step, a portion of the base portion on the boundary side with the deforming portion and an outer portion of the deforming portion are separately restrained, and a portion to be the vertical wall portion of the deforming portion is subjected to shear deformation within a plate surface. In addition, a shear deformation step of generating a flow of material from the bending portion toward a portion away from the bending portion is provided at an outer edge portion of the portion serving as the vertical wall portion.
例えば、図1(a)に示すように、(1)プレス成形前後で変形しない基部11と変形する変形部12とを有し、前記変形部12は縦壁部となる部分12aを含むブランク1を用いて、縦壁部に湾曲部を有する湾曲チャンネル部品を、プレス成形により作製する方法であって、(2)前記縦壁部の形成工程として、前記基部11の前記変形部12との境界側の部分11aと、前記変形部12の外方部12bを別々に拘束し、前記変形部12の前記縦壁部となる部分12aを板面内で剪断変形させて、図1(b)に示すように、前記縦壁部となる部分12aの外縁部に、前記湾曲部から、当該湾曲部から離れた部分に向かう材料の流れ(ブランク内での材料の移動)を生じさせる剪断変形工程を有する。前記外方部12bは、フランジ部を有する湾曲チャンネル部品を作製する場合はフランジ部となる部分であり、フランジ部無しの湾曲チャンネル部品を作製する場合は過渡的にフランジ部とする部分である。
For example, as shown in FIG. 1A, (1) a blank 1 including a
剪断変形とは、図2に示すように、AB方向とDC方向に、互いに平行で逆方向の力(剪断力)を受けた際に、長方形ABCDが平行四辺形ABC1D1に変形する形態のことである。
この態様の方法によれば、図1(b)に示すように、前記剪断変形工程において、前記縦壁部となる部分12aの外縁部に矢印Xで示す(前記湾曲部から、当該湾曲部から離れた部分に向かう)材料の流れが生じるため、前記湾曲部の外縁部に縮みフランジ変形が生じにくくなる。
As shown in FIG. 2, the shear deformation is a form in which a rectangular ABCD is deformed into a parallelogram ABC1D1 when receiving forces (shearing forces) parallel to and opposite to each other in the AB direction and the DC direction. is there.
According to the method of this aspect, as shown in FIG. 1B, in the shear deformation step, the outer edge portion of the
また、前記剪断変形工程において、前記外方部12bおよび前記境界側の部分11aは拘束されているため、これらの部分に対する縮みフランジ変形およびしわの発生が抑制される。
また、前記剪断変形工程において、前記外方部12bおよび前記境界側の部分11aは拘束されているため、材料の移動ができず、前記縦壁部となる部分12aは板面内で剪断変形させられる。そのため、前記剪断変形工程は、金型の表面粗さやクリアランス、クッション力、ブランクの強度や伸び、板厚などが量産製造中に変動しても、安定して行うことができる。
In the shear deformation step, the
In the shear deformation step, the
この態様の方法において、前記縦壁部の形成工程では、前記平板状の被加工材の板厚方向からみて、前記境界側の部分を拘束する第1の拘束部に対し、前記変形部の外方部を拘束する第2の拘束部が離隔した状態から、前記境界部を折り曲げるにつれて、前記第2の拘束部を、第1の拘束部と第2の拘束部との離隔距離が小さくなる方向に相対移動させるようにすると良い。 In the method according to this aspect, in the step of forming the vertical wall portion, the deformed portion is outside the first constraining portion that constrains the boundary side portion as viewed from the thickness direction of the flat plate-shaped workpiece. From the state in which the second restraining part restraining the side part is separated, the second restraining part is made to have a direction in which the separation distance between the first restraining part and the second restraining part becomes smaller as the boundary part is bent. It is good to make it move relatively.
この態様の方法において、前記剪断変形工程は下記の構成(3)または(4)の方法で行うことができる。
(3)前記拘束された外方部を、前記縦壁部となる部分が、前記基部と前記変形部との境界線上の前記湾曲部の屈曲点を中心に回転するように移動させる方法。図1(a)において、ラインLが前記境界線であり、点Bが前記湾曲部の屈曲点である。
In the method of this aspect, the shear deformation step can be performed by the method of the following constitution (3) or (4).
(3) A method of moving the constrained outer portion so that a portion that becomes the vertical wall portion rotates around a bending point of the bending portion on a boundary line between the base portion and the deformation portion. In FIG. 1A, a line L is the boundary line, and a point B is a bending point of the bending portion.
(4)前記拘束された外方部を、前記ブランクの板面に対する角度が30°以上60°以下となる方向に直線移動させる方法。前記角度は40°以上50°以下であることが好ましく、45°であることがより好ましい。
前記構成(3)の方法では、前記剪断変形工程において、前記縦壁部となる部分の断面形状および寸法が、屈曲部(縦壁部と天板部およびフランジ部との境界部)に変化する部分以外で変化しにくいため、前記縦壁部に伸びやしわが生じにくい。
前記構成(4)の方法では、前記剪断変形工程において前記縦壁部となる部分12aの断面形状および寸法が変化するが、前記角度を30°以上60°以下とすることにより、前記縦壁部に生じる縮みはしわの発生に至るほどは大きくなく、前記縦壁部にしわが生じても、そのしわは後加工で除去可能な状態にすることができる。
(4) A method of linearly moving the constrained outer portion in a direction in which an angle with respect to the plate surface of the blank is 30 ° or more and 60 ° or less. The angle is preferably 40 ° or more and 50 ° or less, and more preferably 45 °.
In the method of the configuration (3), in the shear deformation step, the cross-sectional shape and size of the portion that becomes the vertical wall portion change to a bent portion (a boundary portion between the vertical wall portion, the top plate portion, and the flange portion). Since it is hard to change except a part, an expansion | extension and wrinkle are hard to produce in the said vertical wall part.
In the method of the configuration (4), the cross-sectional shape and dimensions of the
前記角度が30°未満であると、前記剪断変形工程のみで前記縦壁部を形成する場合、前記縦壁部となる部分の変形(材料が余って曲がった状態)の解消度合が不十分となり、前記縦壁部にしわが残っている場合に、そのしわを後加工で除去できない恐れがある。前記角度が60°を超えると、前記縦壁部となる部分の材料が大きく引き伸ばされて(この伸びの方向は剪断変形の方向とは異なる)、材料の延性不足による割れが発生する場合がある。 If the angle is less than 30 °, when the vertical wall portion is formed only by the shear deformation step, the degree of elimination of deformation of the portion that becomes the vertical wall portion (the material is bent excessively) becomes insufficient. If wrinkles remain on the vertical wall, the wrinkles may not be removed by post-processing. When the angle exceeds 60 °, the material of the portion that becomes the vertical wall portion is greatly stretched (the direction of elongation is different from the direction of shear deformation), and cracking due to insufficient ductility of the material may occur. .
この態様の方法は、下記の構成(5)〜(7)のように、前記剪断変形工程と従来の絞り成形工程およびフォーム成形工程と組み合わせて行うことができる。
(5)前記縦壁部の形成工程として、前記剪断変形工程を行った後に絞り成形工程を行う。(6)前記縦壁部の形成工程として、絞り成形工程を行った後に前記剪断変形工程を行う。(7)前記湾曲チャンネル部品は前記縦壁部の外側にフランジ部を有さず、前記縦壁部の形成工程として、前記剪断変形工程を行った後にフォーム成形工程を行う。
The method according to this aspect can be performed in combination with the shear deformation step and the conventional draw forming step and foam forming step as in the following configurations (5) to (7).
(5) As the step of forming the vertical wall portion, the drawing step is performed after the shear deformation step. (6) As the forming step of the vertical wall portion, the shear deformation step is performed after the drawing forming step. (7) The curved channel part does not have a flange portion outside the vertical wall portion, and the foam forming step is performed after the shear deformation step as the step of forming the vertical wall portion.
前記構成(5)(6)では、絞り成形工程の前工程または後工程として前記剪断変形工程を行うことにより、前記縦壁部を絞り成形工程のみで形成した場合と比較して、湾曲したプレス成形部品の縮みフランジ変形が緩和される。
この態様の方法では、前記剪断変形工程後に、変形部の外方部12bが縦壁部の外側にフランジ状に存在するため、この態様の方法で、縦壁部の外側にフランジ部を有さない湾曲チャンネル部品を作製する際には、後加工が必要になる。その後加工として、レーザー切断やトリム金型を使用して、フランジ状の外方部12bを除去する方法がある。
In the configurations (5) and (6), by performing the shear deformation process as a pre-process or a post-process of the drawing process, a curved press is formed as compared with the case where the vertical wall portion is formed only by the drawing process. The shrinkage flange deformation of the molded part is alleviated.
In the method of this aspect, after the shear deformation step, the
前記後加工として、前記構成(7)では、外方部12bを除去せずにフォーム成形工程を行う。前記構成(7)では、前記縦壁部をフォーム成形工程のみで形成した場合と比較して、湾曲したプレス成形部品の縮みフランジ変形が緩和される。また、前記剪断変形工程を行った後にフランジ状の外方部12bを除去する後工程を行う方法でも、前記縦壁部をフォーム成形工程のみで形成した場合と比較して、湾曲したプレス成形部品の縮みフランジ変形が緩和される。
As the post-processing, in the configuration (7), the foam molding process is performed without removing the
この態様の方法は、下記の構成(8)または(9)を有することができる。
(8)前記剪断変形工程後の前記縦壁部を金型で挟み込むことで、前記縦壁部に生じたしわを伸ばすしわ伸ばし工程を有する。
このとき、前記縦壁部に当接する前記金型のプレス面に、前記縦壁部の線長を稼ぐための凹凸を形成しておくと、更に縦壁部のしわが伸びるようになる。
(9)前記剪断変形工程を、300℃以上1000℃以下に加熱されたブランクに対して行う。好ましくは400℃以上900℃以下である。
The method according to this aspect can have the following configuration (8) or (9).
(8) It has a wrinkle extending step of extending the wrinkles generated in the vertical wall portion by sandwiching the vertical wall portion after the shear deformation step with a mold.
At this time, if unevenness for increasing the line length of the vertical wall portion is formed on the press surface of the mold that comes into contact with the vertical wall portion, wrinkles of the vertical wall portion are further extended.
(9) The said shear deformation process is performed with respect to the blank heated at 300 degreeC or more and 1000 degrees C or less. Preferably it is 400 degreeC or more and 900 degrees C or less.
前記構成(9)では、前記剪断変形工程でブランクの材料が軟化するため、縦壁部となる部分の剪断変形が生じ易くなり、縦壁部となる部分にしわが生じた場合でも、しわが伸ばされ易い。ブランクの加熱位置は縦壁部となる部分だけでもよいし、ブランク全体を加熱してもよい。なお、ブランク全体を加熱した場合でも、拘束される部分の材料は金型で冷却されて硬化するため、拘束に悪影響はない。 In the configuration (9), since the blank material is softened in the shear deformation step, shear deformation of the portion that becomes the vertical wall portion is likely to occur, and even when wrinkles occur in the portion that becomes the vertical wall portion, the wrinkle is stretched. It is easy. Only the part used as the vertical wall part may be sufficient as the heating position of a blank, and the whole blank may be heated. Even when the entire blank is heated, the material of the constrained portion is cooled by the mold and cured, so that there is no adverse effect on the constraining.
加熱温度が300℃未満では、材料の軟化が不十分なため、敢えて加熱する利点がない。加熱温度が1000℃よりも高いと、ブランク(鋼板)の表面に厚いスケールが発生する。ブランクの加熱方法としては、加熱炉での加熱、高周波加熱、通電加熱等、通常の方法が採用できる。
なお、この態様の方法で使用するブランクの材質は、公知のプレス成形で使用されているブランクの材質のいずれであってもよい。例えば、590MPa以上の高強度の鋼板や、アルミニウム合金板などの、従来法ではプレス成形が難しいブランクであっても、この態様の方法を行うことで、縮みフランジ変形が抑制された湾曲チャンネル部品などの部品を得ることができる。
When the heating temperature is less than 300 ° C., the material is not sufficiently softened, so there is no advantage of heating. When the heating temperature is higher than 1000 ° C., a thick scale is generated on the surface of the blank (steel plate). As a heating method of the blank, a normal method such as heating in a heating furnace, high frequency heating, electric heating or the like can be adopted.
In addition, the material of the blank used by the method of this aspect may be any blank material used in known press molding. For example, even for blanks that are difficult to press form by conventional methods, such as high-strength steel plates of 590 MPa or higher, and aluminum alloy plates, curved channel parts in which shrinkage flange deformation is suppressed by performing this method. The parts can be obtained.
<ブランクの拘束方法について>
この態様の方法は、前記剪断変形工程でブランクの基部と変形部の外方部を別々に拘束する。その拘束方法としては従来より公知の方法が採用できる。例えば、冶具でブランクを挟んで固定する方法、金型に突起物を設けてブランクを引っ掛ける方法、磁力でブランクを固定する方法などがあり、これらの方法を単独であるいは組み合わせて採用する。
<About blank restraint method>
In the method according to this aspect, the base portion of the blank and the outer portion of the deformation portion are separately restrained in the shear deformation step. A conventionally known method can be adopted as the restraining method. For example, there are a method of fixing a blank with a jig, a method of providing a projection on a mold and hooking the blank, a method of fixing the blank with a magnetic force, and these methods are used alone or in combination.
具体例として、ブランクを挟む冶具にボルトなどのネジを設ける方法があり、その方法では、ネジの締結力により冶具でブランクを締め付ける力を付与することができる。ブランクを挟みこむ冶具にビード部を設ける方法もあり、その方法では、材料がビード部を移動する際に受ける曲げ・曲げ戻し変形と摩擦抵抗を、材料移動の拘束力として使用することができる。ブランクを挟んで固定する冶具にローレット加工(ナーリング)により凹凸形状を施す方法もあり、その方法では、ブランクに凹凸形状が食い込むため、材料の移動を妨げやすくすることができる。ローレット加工の方法としては、切削加工や、凹凸形状を冶具に強く押し当てて転写する方法があるが、冶具に凹凸形状が付与されればどのような方法でも良い。
なお、冶具の凹凸形状とされた部分を硬質化すれば、凹凸形状の磨耗や欠落を防ぐことができる。硬質化方法としては、高周波焼き入れや浸炭焼き入れ、火炎焼き入れ、レーザー焼き入れなどの焼き入れ処理を施す方法、低温浸硫処理、化学的蒸着法や物理的蒸着法といった表面改質法が挙げられる。
As a specific example, there is a method of providing a screw such as a bolt on a jig that sandwiches the blank. In this method, a force for fastening the blank with the jig can be applied by a fastening force of the screw. There is also a method in which a bead portion is provided in a jig that sandwiches a blank, and in this method, bending / unbending deformation and frictional resistance that the material undergoes when moving the bead portion can be used as a restraint force for material movement. There is also a method in which a concavo-convex shape is formed by knurling (knurling) on a jig that is fixed with a blank interposed therebetween. In this method, the concavo-convex shape bites into the blank, so that the movement of the material can be easily prevented. As a method of knurling, there are a cutting method and a method of transferring the concavo-convex shape by strongly pressing it against the jig, but any method may be used as long as the concavo-convex shape is imparted to the jig.
In addition, if the part made into the uneven | corrugated shape of a jig | tool is hardened, abrasion and a missing part of an uneven | corrugated shape can be prevented. Hardening methods include induction hardening, carburizing quenching, flame quenching, laser quenching and other quenching treatments, low temperature sulfurization treatment, chemical vapor deposition and physical vapor deposition surface modification methods. Can be mentioned.
<拘束されたブランクの移動方法について>
前記剪断変形工程を前記構成(3)または(4)の方法で行う際に、ブランクの外方部を拘束したまま動かす方法としては、一般的なプレス成形で使用するプレス機械のスライドの動きを、上下方向から前記構成(3)または前記構成(4)で行う動きに変換して利用する方法が挙げられる。その場合、カム機構に代表される傾斜面を利用した機構、リンク機構、てこを用いた機構などが採用できる。プレス機械の駆動力を利用するだけでなく、電気や空気圧、油圧を利用したシリンダを用いた方法を採用してもよい。
<About the movement method of the constrained blank>
When performing the shear deformation step by the method of the configuration (3) or (4), as a method of moving the outer portion of the blank while restraining, the movement of the slide of a press machine used in general press molding is used. A method of converting from the vertical direction to the movement performed in the configuration (3) or the configuration (4) is used. In that case, a mechanism using an inclined surface represented by a cam mechanism, a link mechanism, a mechanism using a lever, or the like can be adopted. In addition to using the driving force of the press machine, a method using a cylinder using electricity, air pressure, or hydraulic pressure may be employed.
この発明によれば、縦壁部に湾曲部を有するプレス成形部品にプレス成形する際に、縦壁部およびフランジ部の少なくとも縦壁部に生じる縮みフランジ変形そのものを抑制することができる。
すなわち、縦壁部に湾曲部を有するプレス成形部品に縮みフランジ変形に起因したしわが発生することを防止できる。また、前記剪断変形工程は、量産時に様々な変動があっても安定して行うことができるため、プレス製品の不良率の低減にも大きく寄与することができる。
そして、この発明を、590MPa以上の高強度の鋼板や、アルミニウム合金板などのプレス成形が難しい材料に適用することで、様々な形状のプレス成形品が製造できるようになるため、部品の軽量化や高強度化に大きく貢献できる。
According to this invention, when press-molding a press-molded part having a curved portion in the vertical wall portion, it is possible to suppress the shrinkage flange deformation itself that occurs in at least the vertical wall portion of the vertical wall portion and the flange portion.
That is, it is possible to prevent wrinkles due to shrinkage and flange deformation in a press-molded part having a curved portion in the vertical wall portion. In addition, the shear deformation step can be stably performed even when there are various fluctuations during mass production, and can greatly contribute to the reduction of the defective rate of the pressed product.
And, by applying this invention to materials that are difficult to press-form, such as high-strength steel plates of 590 MPa or higher, aluminum alloy plates, etc., it becomes possible to manufacture press-formed products of various shapes. And can greatly contribute to higher strength.
以下、この発明の実施形態について説明するが、この発明はこの実施形態に限定されない。下記の各実施形態では、作製対象とするプレス成形部品として湾曲チャンネル部品を例に挙げて説明するが、湾曲チャンネル部品に限定されない。縦壁部が、成形の際に、天板部側へ凸状に湾曲する湾曲部を持ったプレス成形部品であれば対象となる。図3の形状では、天板部と縦壁部との境界部を曲線状の折曲げ線(境界線)で折り曲げる際に、縦壁部22が天板部21側に凸となるように、つまり縦壁部22が天板部21に対し張り出す方向へ面外変形(湾曲)して湾曲部が形成される例である。
Embodiments of the present invention will be described below, but the present invention is not limited to these embodiments. In the following embodiments, a curved channel part will be described as an example of a press-molded part to be manufactured, but the present invention is not limited to a curved channel part. If the vertical wall portion is a press-molded part having a curved portion that curves in a convex shape toward the top plate portion during molding, it is a target. In the shape of FIG. 3, when the boundary portion between the top plate portion and the vertical wall portion is bent along a curved fold line (boundary line), the
[第1実施形態]
この実施形態では、図3に示す形状の湾曲チャンネル部品を作製する。
図3に示すように、湾曲チャンネル部品2は、基部に対応する天板部21と、湾曲部22aがある左右の縦壁部22と、縦壁部22に連続するフランジ部24とを有する。フランジ部24は、縦壁部22の湾曲部22aに連続する部分に湾曲部24aを有する。
湾曲チャンネル部品2の湾曲部22aがある縦壁部22と、これに連続するフランジ部24を、以下の方法で形成する。ここで、湾曲部22a以外の部分を、通常の絞り成形工程で形成しても良い。
[First Embodiment]
In this embodiment, a curved channel component having the shape shown in FIG. 3 is produced.
As shown in FIG. 3, the curved channel component 2 includes a
The
プレス成形で使用する金型は、図4に示すように、平板状の被加工材を構成するブランク1の下方に配置するパンチ31と、ブランク1を挟んでパンチ31の上方に配置する第1パッド32と、パンチ31の横に間隔S0を開けて配置するしわ押え33と、ブランク1を挟んでしわ押え33の上方に配置する第2パッド34とを有する。パンチ31と第2パッド34との離隔距離S0は、作製する湾曲チャンネル部品2の縦壁部22の高さと同じにする。
As shown in FIG. 4, the metal mold used in the press molding includes a
ブランク1は、均一な一枚板であるが、図4に示すように、便宜的に、プレス成形前後で変形しない基部11と変形する変形部12とに分けて考えた場合、変形部12は縦壁部22となる部分12aを含む。また、この実施形態では、フランジ部24を有する湾曲チャンネル部品2を作製するため、変形部12はフランジ部24となる部分を含む。
先ず、図4に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分(基部11の変形部12との境界側の部分)11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束する。基部11の中央部分11bは拘束してもよいし、拘束しなくてもよい。この状態では、パンチ31及び第1パッド32と、しわ押え33及び第2パッド34とは、ブランク1の板厚方向からみて、離隔距離S0だけ離れた状態となっている。
Although the blank 1 is a uniform single plate, as shown in FIG. 4, for convenience, when divided into a
First, as shown in FIG. 4, the
ここで、パンチ31と第1パッド32は第1の拘束部を構成し、しわ押え33と第2パッド34は第2の拘束部を構成する。
次に、図5に示すように、縦壁部となる部分12aが、矢印Aで示すように境界側部分11aとの境界線上の点(縦壁部22の湾曲部22aの屈曲点)Bを中心に回転するように、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド34を、相対的に下側に旋回せつつパンチ31及び第1パッド32に近づくように、矢印Cに沿って移動させる。これが剪断変形工程に相当する。この剪断変形工程により、ブランク1の縦壁部となる部分12aが、境界側部分11aおよび外方部12bとの境界で屈曲して、湾曲チャンネル部品2の縦壁部22となる。
Here, the
Next, as shown in FIG. 5, the
この剪断変形工程において、図1(b)に示すように、矢印Yで示す外方部12bの動きに伴って、ブランク1には、変形部12の縦壁部となる部分12aの板面内に剪断変形が生じ、縦壁部となる部分12aの外縁部に矢印Xで示す材料の流れが生じる。そのため、この実施形態で作製された湾曲チャンネル部品2は、縦壁部22の湾曲部22aの外縁部に縮みフランジ変形が生じにくい。
In this shear deformation step, as shown in FIG. 1B, the blank 1 has an in-plane surface of the
また、この実施形態の方法では、剪断変形工程において、ブランク1の縦壁部となる部分12aは、屈曲部となる以外の部分で断面形状および寸法が変化しないため、湾曲チャンネル部品2の縦壁部22にしわが生じにくい。
さらに、外方部12bが拘束されたまま移動してフランジ部24となるため、フランジ部24の湾曲部24aの外縁部にも縮みフランジ変形が生じにくく、フランジ部24にもしわが生じにくい。
Further, in the method of this embodiment, in the shear deformation step, the
Furthermore, since the
[第2実施形態]
この実施形態でも、第1実施形態と同様に、図3に示す形状の湾曲チャンネル部品2を作製する。湾曲チャンネル部品2の湾曲部22aがある縦壁部22と、これに連続するフランジ部24を、図6に示す以下の方法で形成する。
この実施形態の方法は、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド34の移動方法が第1実施形態の方法と異なり、それ以外の点は第1実施形態の方法と同じである。
[Second Embodiment]
In this embodiment, similarly to the first embodiment, the curved channel component 2 having the shape shown in FIG. 3 is produced. The
The method of this embodiment is different from the method of the first embodiment in the method of moving the
先ず、図6に実線で示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束する。
次に、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド34を、図6に矢印Cで示すように、ブランクの板厚方向からみてパンチ31及び第1パッド32に近づくように斜め下方に向けて直線移動させる。具体的には、しわ押え33と第2パッド34を、ブランク1の板面に対する角度(θ)が30°〜60°となる斜め方向に直線移動させる。これにより、拘束された外方部12bがθ=30°〜60°となる方向に直線移動する。これが剪断変形工程に相当する。
First, as shown by a solid line in FIG. 6, the
Next, as shown by an arrow C in FIG. 6, the
この剪断変形工程により、ブランク1の縦壁部となる部分12aは、図6に二点鎖線で示すように、境界側部分11aおよび外方部12bとの境界で屈曲するだけでなく、中間部分が縮む方向に変形した後に伸びて、最終的に湾曲チャンネル部品2の縦壁部22となる。その間、縦壁部となる部分12aの外方部12bとの境界近傍部は、屈曲しながら図6の矢印Aに沿って移動する。
By this shear deformation process, the
この剪断変形工程において、図1(b)に示すように、矢印Yで示す外方部12bの動きに伴って、ブランク1には、変形部12の縦壁部となる部分12aの板面内に剪断変形が生じ、縦壁部となる部分12aの外縁部に矢印Xで示す材料の流れが生じる。なお、図6において、剪断変形方向は紙面に垂直な方向である。
そのため、この実施形態で作製された湾曲チャンネル部品2は、縦壁部22の湾曲部22aの外縁部に縮みフランジ変形が生じにくい。
In this shear deformation step, as shown in FIG. 1B, the blank 1 has an in-plane surface of the
For this reason, the curved channel component 2 manufactured in this embodiment is less likely to shrink and flange deformation at the outer edge of the
なお、この実施形態の方法では、剪断変形工程において、ブランク1の縦壁部となる部分12aの断面形状が変化するが、θ=45°で外方部12bを移動させた場合には、プレス成形を室温で行った場合でも、湾曲チャンネル部品2の縦壁部22に品質上問題となるしわが存在しにくい。
外方部12bのブランク1の板面に対する移動角度(θ)が45°でない場合には、θが45°の場合と比較して、縦壁部22にしわが発生する可能性が高くなるが、θが30°以上60°以下であれば、縦壁部22に生じる縮みに起因するシワの発生が回避でき、縦壁部22にしわが生じても、そのしわが後加工などで除去可能の小さなものとなる。
In the method of this embodiment, in the shear deformation step, the cross-sectional shape of the
When the movement angle (θ) of the
さらに、外方部12bは、拘束されたまま移動してフランジ部24となるため、フランジ部24の湾曲部24aの外縁部にも縮みフランジ変形が生じにくく、フランジ部24にもしわも生じにくい。
なお、図6の状態からさらに移動させて、縦壁部となる部分12aをパンチ31の側面と第2パッド34の側面とで挟み込むことにより、図6の状態で縦壁部となる部分12aに生じていたしわを、パンチ31の側面と第2パッド34の側面とによる挟み込みで伸ばすことができる。
Further, since the
In addition, by further moving from the state of FIG. 6 and sandwiching the
[第3実施形態]
この実施形態でも、第1実施形態と同様に、図3に示す形状の湾曲チャンネル部品2を作製する。湾曲チャンネル部品2の湾曲部22aがある縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図7に示す以下の方法で形成する。
プレス成形で使用する金型は基本的には図4と同じであるが、図7に示すように、ブランク1の下方に、側面(縦壁部と当接するプレス面)に凸部35aを有するパンチ35を配置する。しわ押え33の上方に、側面に凹部36aを有する第2パッド36を配置する。それ以外の点は第2実施形態と同じである。
[Third Embodiment]
In this embodiment, similarly to the first embodiment, the curved channel component 2 having the shape shown in FIG. 3 is produced. The
The mold used for press molding is basically the same as that shown in FIG. 4, but as shown in FIG. 7, the blank 1 has a
第2実施形態の方法と同様に、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド36を、矢印Cに示すように、ブランク1の板面に対する角度(θ)が30°〜60°となる斜め下方向に直線移動させる。これに伴い、ブランク1の縦壁部となる部分12aの板面内に剪断変形が生じるとともに、図7に二点鎖線で示すように、ブランク1の縦壁部となる部分12aの断面形状が変化する。この間、縦壁部となる部分12aの外方部12bとの境界近傍部は、屈曲しながら図7の矢印Aに沿って移動する。
Similarly to the method of the second embodiment, the angle (θ) with respect to the plate surface of the blank 1 is 30 ° to 30% as shown by an arrow C in the
続けて、しわ押え33と第2パッド36を移動させることで、最後に、縦壁部となる部分12aの一部12fは、パンチ35の凸部35aと第2パッド36の凹部36aとで挟み込まれて、フランジ部24の面に対して略垂直な面になる。この工程が、しわ伸ばし工程である。
このとき、縦壁部が金型に挟み込まれることで縦壁部にしわが発生していても、そのしわが伸ばされ易くなる。特に、凹部36aに応じた分だけ縦壁部となる部分12aの線長が長くなる、つまり線長を稼ぐことが出来る結果、縦壁部にしわが発生していても、そのしわが伸ばさせる事となる。
このしわ伸ばし工程は、第1実施形態などで説明した剪断変形工程の後の最終に行っても良い。剪断変形工程に連続してしわ伸ばし工程を行うことで、しわ伸ばし工程のために工程数を増やすことが無い。
Subsequently, by moving the
At this time, even if wrinkles are generated in the vertical wall portion by sandwiching the vertical wall portion in the mold, the wrinkles are easily stretched. In particular, the line length of the
This wrinkle stretching process may be performed finally after the shear deformation process described in the first embodiment and the like. By performing the wrinkle stretching process continuously after the shear deformation process, the number of processes is not increased for the wrinkle stretching process.
[第4実施形態]
この実施形態でも、第1実施形態と同様に、図3に示す形状の湾曲チャンネル部品2を作製する。湾曲チャンネル部品2の湾曲部22aがある縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図8に示す以下の方法で形成する。
この実施形態では、縦壁部22を、剪断変形工程を行った後に絞り成形工程を行う二工程で形成する。そのため、剪断変形工程で拘束する外方部12bに、縦壁部22となる部分の一部が含まれる。また、縦壁部22となる部分の内方部(基部11側の部分)12cを板面内で剪断変形させる。
[Fourth Embodiment]
In this embodiment, similarly to the first embodiment, the curved channel component 2 having the shape shown in FIG. 3 is produced. The
In this embodiment, the
剪断変形工程で使用する金型は、第2実施形態と基本的には同じであるが、図8(a)に示すように、パンチ31と第2パッド34との離隔距離S0を、作製する湾曲チャンネル部品2の縦壁部22の高さT2(図8(b)参照)の半分若しくは半分に予め設定した余裕代分だけ増減した値としている。
先ず、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(縦壁部22になる部分の一部とフランジ部24になる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束する。
The mold used in the shear deformation step is basically the same as that of the second embodiment, but as shown in FIG. 8A, a separation distance S0 between the
First, the
次に、第2実施形態の方法と同様に、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド36を、図8(a)に矢印Cで示すように、ブランク1の板面に対する角度(θ)が30°〜60°となる方向に直線移動させる。これに伴い、拘束された外方部12bがθ=30°〜60°となる方向に直線移動し、ブランク1の内方部12cの板面内に剪断変形が生じる。これが剪断変形工程に相当する。
Next, as in the method of the second embodiment, the
この剪断変形工程は、基部11の境界側部分11aと変形部12の内方部12cとの間の角度が、最終製品の角度に至る手前まで行う。
次に、図8(b)に示すように、外方部12bを拘束している第2パッド34に代えてダイ37を設置し、ダイ37としわ押え33を矢印Bに沿って移動することで絞り成形工程を行う。これにより、外方部12bがパンチ31側に引き出されながら伸ばされるとともに、内方部12cも引き伸ばされて、縦壁部22が形成される。
This shear deformation process is performed until the angle between the
Next, as shown in FIG. 8B, a
[第5実施形態]
この実施形態でも、第1実施形態と同様に、図3に示す形状の湾曲チャンネル部品2を作製する。湾曲チャンネル部品2の湾曲部22aがある縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図9に示す以下の方法で形成する。
この実施形態では、縦壁部22を、絞り成形工程を行った後に剪断変形工程を行う二工程で形成する。
[Fifth Embodiment]
In this embodiment, similarly to the first embodiment, the curved channel component 2 having the shape shown in FIG. 3 is produced. The
In this embodiment, the
先ず、図9(a)に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部12d(縦壁部22になる部分12aの一部とフランジ部24になる部分)を、ダイ37としわ押え33とにより挟む。この状態で、ブランク1の変形部12の内方部12cが、拘束されていない状態で存在する。次に、外方部12dに所定の張力を加えた状態で、ダイ37としわ押え33を矢印Bに沿って移動することで絞り成形工程を行う。
First, as shown in FIG. 9A, the
これにより、外方部12dがパンチ31側に引き出されて伸ばされながら屈曲し、ブランク1が、縦壁部となる部分12aと外方部12bとの間に屈曲部を有する形状になる。この絞り成形工程を、縦壁部となる部分12aとダイ37の側面との角度βが、例えば45°〜60°になるまで行う。
次に、図9(b)に示すように、外方部12bをしわ押え33と第2パッド34で拘束し、しわ押え33と第2パッド34を、ブランク1の板面に対する角度(θ)が30°〜60°となる方向に直線移動させる。これにより、拘束された外方部12bがθ=30°〜60°となる方向に直線移動する。これに伴い、ブランク1の縦壁部となる部分12aの板面内に剪断変形が生じ、縦壁部22とフランジ部24が形成される。これが剪断変形工程に相当する。
Accordingly, the
Next, as shown in FIG. 9 (b), the
[第6実施形態]
この実施形態では、図10に示す形状の湾曲チャンネル部品を作製する方法について説明する。このような湾曲チャンネル部品は、例えば、自動車のロアアーム部品として使用される。
図10に示すように、湾曲チャンネル部品4は、天板部41と、湾曲部42aがある縦壁部42とからなる。この実施形態では、縦壁部42を、剪断変形工程とフォーム成形工程の二段階で形成する。剪断変形工程で使用する金型の基本構成は第2実施形態と同じである。
[Sixth Embodiment]
In this embodiment, a method for producing a curved channel component having the shape shown in FIG. 10 will be described. Such a curved channel part is used, for example, as a lower arm part of an automobile.
As shown in FIG. 10, the
図11(a)に示すように、先ず、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(過渡的にフランジ部とする部分)12bを、しわ押え33と第2パッドとにより挟んで拘束する。この状態では、他の実施形態と同様に、パンチ31及び第1パッド32と、しわ押え33及び第2パッド34とは、ブランク1の板厚方向からみて、距離S0だけ離れた状態となっている。
As shown in FIG. 11A, first, the
次に、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド34を、縦壁部となる部分12aが、矢印Aで示すように境界側部分11aとの境界点Bを中心に回転するように移動させる。これが剪断変形工程に相当する。この移動を、縦壁部となる部分12aが所定角度αだけ屈曲する位置で止める。この状態で、縦壁部となる部分12aは傾斜壁部となり、外方部12bはフランジ部となっている。
Next, the
所定角度αは20°以上70°未満であることが好ましく、図11(a)ではα=40°の場合を例示している、ここで、所定角度αが20°未満の場合は剪断変形が少なくなるため、伸びフランジ変形の発生を抑える効果が少なくなる。また、所定角度αが70°を超える場合、縦壁を形成するための剪断変形工程のみで十分に発生するため、剪断変形工程とフォーム成形工程の2工程に分けて成形する必要がない。 The predetermined angle α is preferably 20 ° or more and less than 70 °, and FIG. 11A illustrates a case where α = 40 °. Here, when the predetermined angle α is less than 20 °, shear deformation occurs. Therefore, the effect of suppressing the occurrence of stretch flange deformation is reduced. In addition, when the predetermined angle α exceeds 70 °, the shear wall is sufficiently generated only by the shear deformation process for forming the vertical wall. Therefore, it is not necessary to perform the molding separately in the two processes of the shear deformation process and the foam molding process.
次に、図11(b)に示すように、外方部12bを拘束している第2パッド34としわ押え33を外して、縦壁部となる部分12aおよび外方部12bの上にダイ37を設置する。そして、ダイ37を、矢印Bに沿って移動することで屈曲部を伸ばして、縦壁部42を形成する。これがフォーム成形工程に相当する。
なお、フォーム成形工程の前に行う剪断変形工程は、拘束された外方部12bを図11(a)に矢印Cで示すように、ブランク1の板面に対する角度(θ)が30°〜60°となる方向に直線移動することで行ってもよい。
Next, as shown in FIG. 11B, the
In addition, the shear deformation process performed before the foam forming process is such that the angle (θ) with respect to the plate surface of the blank 1 is 30 ° to 60, as indicated by the arrow C in FIG. You may carry out by moving linearly in the direction which becomes °.
また、図10に示す湾曲チャンネル部品は、第1実施形態および第2実施形態の方法で一旦フランジ付きの成形品を得た後に、フランジ部24を切断する方法で作製することもできる。
The curved channel component shown in FIG. 10 can also be produced by a method of cutting the
[その他の実施形態]
本発明の対象となる湾曲チャンネル部品の別の形態を、図12に示す。
この湾曲チャンネル部品60は、図12に示すように、天板部61と縦壁部62との境界部を天板部側に凸となる曲線状の折曲げ線で折り曲げることで、縦壁部62が天板部61側に凸となるように、つまり縦壁部62が天板部61側に凸となるように高さ方向に面内変形(湾曲)して湾曲部が形成される例である。縦壁部の湾曲に伴い、天板部61も縦壁部側に凹となるように湾曲した形状となっている。またこの例ではフランジ部64にも面外方向の湾曲が形成されている。
[Other Embodiments]
Another form of the curved channel component that is the subject of the present invention is shown in FIG.
As shown in FIG. 12, the
この湾曲チャンネル部品60においても縮みフランジ変形が発生しやすいが、本発明に係るプレス成形(例えば第1〜第6実施形態で説明したプレス成形)を採用することで、縮みフランジ変形によるしわの発生を抑制可能となる。
なお、天板部61も湾曲しているので、パンチ31と第1パッド32とのブランクを押さえる対向面を、その湾曲した天板部に沿った面形状としておく。
また、縦壁部の湾曲は、面外方向と縦方向との両方向に変形した湾曲部であっても、本発明の対象となる。
Even in this
In addition, since the
Further, the curved portion of the vertical wall portion is a subject of the present invention even if the curved portion is deformed in both the out-of-plane direction and the vertical direction.
第1〜第5実施形態に記載された方法と従来のプレス成形(絞り成形)により、図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24の形成を行った。また、第6実施形態に記載された方法と従来のプレス成形(フォーム成形)により、図10に示す湾曲チャンネル部品4の形成を行った。
絞り成形ではフランジ部に位置する材料が縦壁部に引き込まれるため、成形後のフランジ部の形状が第1〜第5実施形態の方法と異なる。第1〜第5実施形態の方法と絞り成形とでブランクの形状を変えて、プレス成形後に縦壁部の湾曲部付近のフランジ幅が50mmとなるようにした。絞り成形用のブランクの形状は、全ひずみ理論に基づいた逆解析により求めた。
By the method described in the first to fifth embodiments and the conventional press molding (drawing molding), the
In drawing, since the material located in the flange portion is drawn into the vertical wall portion, the shape of the flange portion after molding is different from the methods of the first to fifth embodiments. The shape of the blank was changed between the methods of the first to fifth embodiments and the drawing, so that the flange width near the curved portion of the vertical wall portion was 50 mm after press forming. The shape of the blank for drawing was determined by inverse analysis based on the total strain theory.
また、ブランクとしては、材質が表1に記載の5種類で、板厚が1.2mmのものを用意した。 As blanks, five types of materials shown in Table 1 and a plate thickness of 1.2 mm were prepared.
<サンプルNo.1-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図5に示す第1実施形態の方法により、剪断変形工程のみで形成した。
図13(a)は、使用した金型およびブランクの平面図であり、図13(b)はそのA−A断面図である。
パンチ31および第1パッド32の内周面の、湾曲部22aに対応する部分の曲率半径R1は100mmである。しわ押え33および第2パッド34の外周面の、湾曲部22aに対応する部分の曲率半径R2は90mmである。図13(b)に示すパンチ31と第2パッド34との離隔距離S0を100mmとした。パンチ31の上端角部の面取り半径R3を10mm、第2パッド34の下端角部の面取り半径R4を10mmとした。
<Sample No. 1-1>
The
Fig.13 (a) is a top view of the used metal mold | die and a blank, FIG.13 (b) is the AA sectional drawing.
The curvature radius R1 of the inner peripheral surfaces of the
先ず、図5および図13(a)に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束した。
次に、図5の矢印Cに沿ってしわ押え33と第2パッド34を移動することにより、縦壁部となる部分12aを図5の矢印Aに沿って回転させた。この回転を、図14(b)に示すように、パンチ31と第2パッド34との間隔Sが10mmとなるまで行った。これにより、ブランク1の縦壁部となる部分12aを剪断変形させて、縦壁部22を形成した。図14(a)は、この状態での金型およびブランクの平面図であり、図14(b)はそのA−A断面図である。図14(b)における縦壁部22の高さTは100mmであった。
この例では、剪断変形工程を、加熱されていないブランクを用いて室温で行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを表2に示すように評価した。
First, as shown in FIGS. 5 and 13 (a), the
Next, by moving the
In this example, the shear deformation process was performed at room temperature using an unheated blank.
The resulting curved channel parts were evaluated for wrinkles generated as shown in Table 2.
<サンプルNo.1-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.1-1と同じ方法で作製した。
この例では、図14(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.1-2>
The
In this example, the wrinkle crushing step was performed by sandwiching the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.1-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.1-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 1-3>
The
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.1-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.1-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。また、図14(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた各湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.1-4>
The
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C. Further, from the state of FIG. 14B, the
For each of the obtained curved channel parts, the generated wrinkles were evaluated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.2-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図6に示す第2実施形態の方法により、剪断変形工程のみで形成した。
金型は、しわ押え33と第2パッド34の移動機構が異なる以外は、サンプルNo.1-1と同じものを使用した。図13(b)に示すパンチ31と第2パッド34との離隔距離S0を100mmとした。
先ず、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束した。
<Sample No.2-1>
The
The same mold as Sample No. 1-1 was used except that the moving mechanism of the
First, the
次に、図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させた。その際に、ブランク1の板面に対する移動角度(θ)を30°とした。この移動を、図14(b)に示すように、パンチ31と第2パッド34との間隔Sが10mmとなるまで行った。これにより、縦壁部となる部分12aを剪断変形させて縦壁部22を形成した。図14(a)は、この状態での金型およびブランクの平面図であり、図14(b)はそのA−A断面図である。図14(b)における縦壁部22の高さTは100mmであった。
この例では、剪断変形工程を、加熱されていないブランクを用いて室温で行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
Next, the
In this example, the shear deformation process was performed at room temperature using an unheated blank.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, regardless of the blank material used, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that does not cause a problem in quality).
<サンプルNo.2-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
この例では、図14(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.2-2>
The
In this example, the wrinkle crushing step was performed by sandwiching the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.2-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.2-3>
The
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.2-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。また、図14(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.2-4>
The
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C. Further, from the state of FIG. 14B, the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.3-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。サンプルNo.2-1では、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
<Sample No.3-1>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. In sample No. 2-1, regardless of the blank material used, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that does not cause quality problems).
<サンプルNo.3-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-2と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.3-2>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.3-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-3と同じ方法で作製した。
度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.3-3>
A
The degree (θ) was 45 °.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.3-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-4と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.3-4>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.4-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を60°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。サンプルNo.2-1では、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
<Sample No.4-1>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. In sample No. 2-1, regardless of the blank material used, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that does not cause quality problems).
<サンプルNo.4-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-2と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を60°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.4-2>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.4-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-3と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を60°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.4-3>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.4-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-4と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を60°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.4-4>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.5-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を20°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No.5-1>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.5-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-2と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を20°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No.5-2>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.5-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-3と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を20°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No.5-3>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.5-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-4と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を20°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No.5-4>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.6-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を70°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No. 6-1>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.6-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-2と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を70°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No.6-2>
The
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.6-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-3と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を70°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No. 6-3>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.6-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-4と同じ方法で作製した。
図6に示すように、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を70°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては×(顕著なしわ)であった。
<Sample No. 6-4>
A
As shown in FIG. 6, the angle (θ) for linearly moving the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (prominent wrinkle) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.7-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図9に示す第5実施形態の方法により、絞り成形工程を行った後に剪断変形工程を行う二工程で形成した。
絞り成形工程で使用した金型は、図13に示す金型において、第2パッド34をダイ37に代えたものである。ダイ37の下端角部の面取り半径は、図13に示す金型の第2パッド34の下端角部の面取り半径R4と同じ10mmである。パンチ31とダイ37との間隔Lを87mmとした。
<Sample No.7-1>
The
The mold used in the drawing process is obtained by replacing the
先ず、図9(a)に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束するとともに、ブランク1の変形部12の外方部12dをしわ押え32とダイ37との間に設置した。次に、外方部12dに張力を付与しながら、しわ押え32とダイ37をB方向へ50mm移動する絞り成形工程を行った。この絞り成形工程を、縦壁部となる部分12aとダイ37の側面との角度βが60°となるまで行った。これにより、縦壁部となる部分12aの高さT1を50mmとした。
First, as shown in FIG. 9A, the
次に、ダイ37を第2パッド34に取り替えて、しわ押え32と第2パッド34をサンプルNo.2-1で使用したものと同じ移動機構に接続し、図9(b)に示すように、ブランク1の変形部12の外方部12dをしわ押え32と第2パッド34の間に拘束した。パンチ31と第2パッド34との離隔距離S0は87mmとした。
次に、ブランク1の縦壁部となる部分12aの板面に対する角度θを60°として、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させた。この移動を、パンチ31と第2パッド34との間隔Sが10mmとなるまで行った。これにより、縦壁部となる部分12aを剪断変形させて縦壁部22を形成した。図9(b)における縦壁部22の高さT2は100mmであった。
Next, the
Next, the
この例では、剪断変形工程を、加熱されていないブランクを用いて室温で行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、サンプルNo.7-1では、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
In this example, the shear deformation process was performed at room temperature using an unheated blank.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, in sample No. 7-1, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that does not cause a quality problem) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.7-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.7-1と同じ方法で作製した。
この例では、図9(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.7-2>
A
In this example, the wrinkle crushing process was performed by sandwiching the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.7-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.7-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.7-3>
A
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.7-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.7-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。また、図9(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.7-4>
A
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C. Further, from the state of FIG. 9B, the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.8-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、図8に示す第4実施形態の方法により、剪断変形工程を行った後に絞り成形工程を行う二工程で形成した。
剪断変形工程では、サンプルNo.2-1で使用したものと同じ金型を使用して、パンチ31と第2パッド34との離隔距離S0を50mmとした。
先ず、図8(a)に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束した。次に、θ=45°として、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させることで剪断変形工程を行った。この剪断変形工程を、ブランク1の内方部12cの高さT1が50mmとなるまで、加熱されていないブランクを用いて室温で行った。
<Sample No. 8-1>
The
In the shear deformation process, the same mold as that used in Sample No. 2-1 was used, and the separation distance S0 between the
First, as shown in FIG. 8A, the
次に、図8(b)に示すように、第2パッド34をダイ37に取り替えて、ダイ37としわ押え33を絞り成形用の移動機構に接続し、ダイ37としわ押え33の間にブランク1の外方部12bを設置した。次に、外方部12bに張力を付与しながら、ダイ37としわ押え33をB方向へ50mm移動する絞り成形工程を行った。この絞り成形工程を縦壁部22の高さT2が100mmとなるまで行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、サンプルNo.8-1について、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
Next, as shown in FIG. 8 (b), the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, for sample No. 8-1, regardless of the blank material used, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that would not cause a quality problem).
<サンプルNo.8-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.8-1と同じ方法で作製した。
この例では、図8(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.8-2>
The
In this example, the wrinkle crushing process was performed by sandwiching the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.8-3>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.8-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 8-3>
The
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.8-4>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.8-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。また、図8(b)の状態から、更にパンチ31と第2パッド34で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.8-4>
The
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C. Further, from the state of FIG. 8B, the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.9-1>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、絞り成形工程のみで形成した。
図15(a)は、使用した金型およびブランクの平面図であり、図15(b)はそのA−A断面図である。
プレス成形で使用する金型は、従来の絞り成形の金型と同じであり、ダイ51と、パンチ52と、しわ押え53とを有する。ダイ51の凹部の内周面51aの湾曲部22aに対応する部分の曲率半径R1は100mmである。ダイ51の凹部の深さFは100mmである。パンチ52の外周面52aの湾曲部22aに対応する部分の曲率半径R2は90mmである。
<Sample No.9-1>
The
Fig.15 (a) is a top view of the metal mold | die and blank used, and FIG.15 (b) is the AA sectional drawing.
The mold used in the press molding is the same as a conventional drawing mold, and includes a die 51, a
ダイ51の内周面51aとパンチ52の外周面52aとの間隔Kを10mmとした。パンチ52の上端角部の面取り半径R3を10mm、ダイ51の内周面51aの下端角部の面取り半径R4を10mmとした。
先ず、図15に示すように、パンチ52の両側にしわ押え53を配置し、これらの上にブランク1を配置した。ブランク1の基部11をパンチ52の上に配置し、変形部12をしわ押え53上に配置した。次に、ブランク1の上方にダイ51を設置して、ダイ51を下降させた。その際に、ダイ51の凸部51bとしわ押さえ53で押さえたブランク1の変形部12に適度な張力を加えた。この絞り成形工程を室温で行った。
The distance K between the inner
First, as shown in FIG. 15,
これにより、図16に示すように、ブランク1の変形部12が、ダイ51の凹部とパンチ52で折り曲げられながら、矢印Bで示すように、ダイ51の凸部51bとしわ押さえ53との間をパンチ52側に移動し、このパンチ52とダイ51の間に大きく引き込まれた材料が縦壁部22を形成する。この絞り成形工程を行うことで、縦壁部22の高さTが100mmである湾曲チャンネル部品2を得た。
Thus, as shown in FIG. 16, the
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、しわについては、使用したブランクの材質が「270」及び「アルミニウム合金」の場合は○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)、それ以外の場合は×(顕著なしわ)であった。
すなわち、この例では、高強度の590、980、1180MPa級鋼板をブランクとして用いた場合、縦壁部に顕著なしわが発生し、フランジ部に割れが発生した。
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, for wrinkles, the blank material used was “270” and “aluminum alloy”: ○ (a fine wrinkle that does not cause quality problems), otherwise x (a remarkable wrinkle). there were.
That is, in this example, when a high-strength 590, 980, 1180 MPa class steel plate was used as a blank, remarkable wrinkles occurred in the vertical wall portion and cracks occurred in the flange portion.
<サンプルNo.9-2>
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.9-1と同じ方法で作製した。
この例では、絞り成形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、しわについては、使用したブランクの材質が「980」と「1180」の場合は×(顕著なしわ)、それ以外の場合は○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
<Sample No. 9-2>
A
In this example, the drawing process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, wrinkles were evaluated as x (prominent wrinkles) when the blank material used was “980” and “1180”, and ○ (small wrinkles that would not cause quality problems) in other cases. It was.
<サンプルNo.10-1 >
図10に示す湾曲チャンネル部品4を、図11に示す第6実施形態の方法により、剪断変形工程を行った後にフォーム成形工程を行う二工程で形成した。
剪断変形工程では、サンプルNo.2-1で使用したものと同じ金型を使用して、パンチ31と第2パッド34との離隔距離S0を50mmとした。
先ず、図11(a)に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束した。次に、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド34を、θ=45°で矢印Cに沿って直線移動させる剪断変形工程を行った。
<Sample No. 10-1>
The
In the shear deformation process, the same mold as that used in Sample No. 2-1 was used, and the separation distance S0 between the
First, as shown in FIG. 11A, the
この状態で、縦壁部となる部分12aは傾斜壁部となり、外方部12bはフランジ部となっている。この剪断変形工程を、加熱されていないブランクを用いて室温で、傾斜壁部の高さT1が25mmとなるまで行った。
次に、図11(b)に示すように、外方部12bを拘束しているしわ押え33と第2パッド34を外して、ブランク1の縦壁部となる部分(傾斜壁部)12aおよび外方部(フランジ部)12bの上にダイ37を設置した。次に、ダイ37を矢印Bに沿って移動することでフォーム成形工程を行った。これにより、過渡的にフランジ部となっている部分12bと傾斜壁部12aとの屈曲部が伸ばされて、縦壁部42が形成された。図11(b)における縦壁部42の高さT2は100mmであった。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
In this state, the
Next, as shown in FIG. 11 (b), the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, regardless of the blank material used, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that does not cause a problem in quality).
<サンプルNo.10-2 >
図10に示す湾曲チャンネル部品4を、以下の点を除き、サンプルNo.10-1と同じ方法で作製した。
この例では、図11(b)の状態から、更にパンチ31とダイ37で縦壁部42を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 10-2>
A
In this example, the wrinkle crushing process was performed by sandwiching the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.10-3 >
図10に示す湾曲チャンネル部品4を、以下の点を除き、サンプルNo.10-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 10-3>
A
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.10-4 >
図10に示す湾曲チャンネル部品4を、以下の点を除き、サンプルNo.10-1と同じ方法で作製した。
この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。また、図11(b)の状態から、更にパンチ31とダイ37で縦壁部42を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 10-4>
A
In this example, the shear deformation process was performed using a blank heated to 300 ° C. Further, from the state of FIG. 11 (b), the wrinkle crushing step was performed by sandwiching the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.11-1 >
図10に示す湾曲チャンネル部品4を、フォーム成形のみで作製した。
サンプルNo.9-1で使用した図15に示す金型からしわ押え53を外した金型を使用し、ブランク1の基部11をパンチ52の上に配置した後、ブランク1の上方にダイ51を設置して、ダイ51を下降させることにより、ブランク1の変形部12を折り曲げることにより、縦壁部42を形成した。
<Sample No. 11-1>
The
A mold obtained by removing the
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、しわについては、使用したブランクの材質が「270」及び「アルミニウム合金」の場合は○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)、それ以外の場合は×(顕著なしわ)であった。
すなわち、この例では、270MPa級鋼板をブランクとして用いた場合、しわ評価に問題はなかったが、縦壁部の端部にネッキングが発生した。高強度の590、980、1180MPa級鋼板をブランクとして用いた場合、縦壁部にしわが発生した。
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, for wrinkles, the blank material used was “270” and “aluminum alloy”: ○ (a fine wrinkle that does not cause quality problems), otherwise x (a remarkable wrinkle). there were.
That is, in this example, when a 270 MPa grade steel plate was used as a blank, there was no problem in wrinkle evaluation, but necking occurred at the end of the vertical wall portion. When a high-strength 590, 980, 1180 MPa grade steel plate was used as a blank, wrinkles occurred in the vertical wall portion.
<サンプルNo.11-2 >
図10に示す湾曲チャンネル部品4を、以下の点を除き、サンプルNo.11-1と同じ方法で作製した。
この例では、フォーム成形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、しわについては、使用したブランクの材質が「980」「1180」の場合は×(顕著なしわ)、それ以外の場合は○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
<Sample No. 11-2>
A
In this example, the foam molding process was performed using a blank heated to 300 ° C.
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was x (remarkable wrinkle) when the material of the blank used was “980” or “1180”, and it was ○ (small wrinkle that would not cause quality problems) in other cases. .
<サンプルNo.12-1 >
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-1と同じ方法で作製した。図7に示すように、しわ押え33と第2パッド36を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。サンプルNo.10-1では、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.12-1>
The
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. In sample No. 10-1, regardless of the blank material used, the wrinkle was ◎ (no wrinkle by visual inspection).
<サンプルNo.12-2 >
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-2と同じ方法で作製した。図7に示すように、しわ押え33と第2パッド36を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.12-2>
The
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.12-3 >
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-3と同じ方法で作製した。図7に示すように、しわ押え33と第2パッド36を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生した割れとしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.12-3>
A
Regarding the obtained curved channel part, the generated cracks and wrinkles were evaluated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.12-4 >
図3に示す湾曲チャンネル部品2の縦壁部22とこれに連続するフランジ部24を、以下の点を除き、サンプルNo.2-4と同じ方法で作製した。図7に示すように、しわ押え33と第2パッド36を矢印Cに沿って直線移動させる角度(θ)を45°とした。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No.12-4>
A
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.13-1 >
図10に示す湾曲チャンネル部品の縦壁部42を、図11に示す第6実施形態の方法により、剪断変形工程を行った後にフォーム成形工程を行う二工程で形成した。
剪断変形工程では、サンプルNo.2-1で使用したものと同じ金型を使用して、パンチ31と第2パッド34との離隔距離S0(図8(a)参照)を50mmとした。先ず、図8(a)に示すように、ブランク1の基部11の境界側部分11aを、パンチ31と第1パッド32とにより挟んで拘束し、変形部12の外方部(フランジ部となる部分)12bを、しわ押え33と第2パッド34とにより挟んで拘束した。次にθ=45°として、しわ押え33と第2パッド34を矢印Cに沿って直線移動させることで剪断変形工程を行った。この剪断変形工程を、ブランク1の内方部12cの高さT1が50mmとなるまで、加熱されていないブランクを用いて室温で行った。
<Sample No. 13-1>
The
In the shear deformation process, the same mold as that used in Sample No. 2-1 was used, and the separation distance S0 (see FIG. 8A) between the
次に、図11(b)に示すように、外方部12bを拘束している第2パッド34としわ押さえ33を外して、縦壁部となる部分12aおよび外方部12bの上にダイ37を設置した。次に、ダイ37を、矢印Bに沿って移動することで屈曲部を伸ばして、縦壁部42を成形するフォーム成形工程を行った。このフォーム成形工程は縦壁部22の高さT2が100mmとなるまで行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては○(品質上問題とならない程度の微少なしわ)であった。
Next, as shown in FIG. 11B, the
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, regardless of the blank material used, the wrinkle was ○ (a fine wrinkle that does not cause a problem in quality).
<サンプルNo.13-2 >
図10に示す湾曲チャンネル部品の縦壁部42を、以下の点を除き、サンプルNo.11-1と同じ方法で作製した。この例では、図11(b)の状態から、更にパンチ31とダイ37で縦壁部22を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 13-2>
A
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.13-3 >
図10に示す湾曲チャンネル部品の縦壁部42を、以下の点を除き、サンプルNo.11-1と同じ方法で作製した。この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
<Sample No. 13-3>
A
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
<サンプルNo.13-4 >
図10に示す湾曲チャンネル部品の縦壁部42を、以下の点を除き、サンプルNo.11-1と同じ方法で作製した。この例では、剪断変形工程を、300℃に加熱されたブランクを用いて行った。また、図11(b)の状態から、更にパンチ31とダイ37で縦壁部42を挟み込むことで、しわ潰し工程を行った。
<Sample No. 13-4>
A
得られた湾曲チャンネル部品について、発生したしわを前記表2に基づいて評価した。その結果、使用したブランクの材質がいずれの場合でも、しわについては◎(目視検査で一切しわ無し)であった。
これらの結果を以下の表3〜表5に示す。表3は、フランジ部を有する湾曲チャンネル部品を作製したNo.1-1〜No.9-2の結果を、まとめて示したものである。表4は、フランジ部を有さない湾曲チャンネル部品を作製したNo.10-1〜No.11-2の結果を、まとめて示したものである。表5はNo.12-1〜No.13-4の結果をまとめて示しかものである。
The resulting curved channel part was evaluated for wrinkles generated based on Table 2. As a result, the wrinkle was 使用 (no wrinkles by visual inspection) regardless of the blank material used.
These results are shown in Tables 3 to 5 below. Table 3 summarizes the results of No. 1-1 to No. 9-2 in which curved channel parts having flange portions were produced. Table 4 summarizes the results of No. 10-1 to No. 11-2 in which curved channel parts having no flange portion were produced. Table 5 summarizes the results of No. 12-1 to No. 13-4.
サンプルNo.1-1〜No.4-4では縦壁部の形成工程として、前記構成(3)または(4)の方法を採用している。よって、縦壁部を剪断変形工程のみで形成する場合は、前記構成(3)または(4)の方法を採用することで、全ての材料でしわの評価が良好な湾曲チャンネル部品を得ることができる。
In samples No. 1-1 to No. 4-4, the method of the above configuration (3) or (4) is adopted as the vertical wall forming step. Therefore, in the case where the vertical wall portion is formed only by the shear deformation process, by adopting the method of the above configuration (3) or (4), it is possible to obtain a curved channel component having an excellent evaluation of wrinkles with all materials. it can.
サンプルNo.5-1〜No.6-4では、縦壁部の形成工程として、拘束された外方部を、前記ブランクの板面に対する角度(θ)が20°または70°となる(30°以上60°以下の範囲から外れる)方向に直線移動させる方法を採用している。
そのため、剪断変形工程で縦壁部に生じたしわが、ブランクの加熱および/またはしわ潰し工程を行っても(No.5-2〜5-4,No.6-2〜6-4)除去できなかった。
In samples No. 5-1 to No. 6-4, as the step of forming the vertical wall portion, the angle (θ) of the restrained outer portion with respect to the plate surface of the blank is 20 ° or 70 ° (30 A method of linearly moving in a direction that deviates from the range of 60 ° to 60 ° is employed.
Therefore, wrinkles generated in the vertical wall during the shear deformation process are removed even if the blank is heated and / or crushed (No. 5-2 to 5-4, No. 6-2 to 6-4). could not.
しかし、これらの場合でも、剪断変形力のみで縦壁部を形成するのではなく、縦壁部となる部分に適度な張力も加えて材料を流入させながら縦壁部を形成することで、縮みフランジ変形が抑止されてしわが生じず、しわが改善された湾曲チャンネル部品を得ることができる。
ここで、上述の実施例のでは、ブランクの加熱を300℃とした。<サンプルNo.1-3,1-4,2-3,2-4,3-3,3-4,4-3,4-4,7-3,7-4,8-3,8-4,10-3,10-4,13-3,13-4>について、加熱温度を600℃、700℃、900℃、1000℃とした場合についてそれぞれ別途実施した。結果は、上記の説明と同様の結果を得た。
However, even in these cases, the vertical wall portion is not formed only by the shear deformation force, but the vertical wall portion is formed by allowing the material to flow by applying an appropriate tension to the portion to be the vertical wall portion. It is possible to obtain a curved channel part in which wrinkle is improved by suppressing flange deformation and wrinkles are improved.
Here, in the above-described embodiment, the blank was heated to 300 ° C. <Sample Nos. 1-3, 1-4, 2-3, 2-4, 3-3, 3-4, 4-3,4-4, 7-3, 7-4, 8-3, 8- For 4,10-3,10-4,13-3,13-4>, the heating temperatures were 600 ° C., 700 ° C., 900 ° C., and 1000 ° C., respectively. As a result, the same results as described above were obtained.
なお、ブランクを1100℃に加熱してから剪断変形工程を行って得られた湾曲チャンネル部品は、しわの評価が従来法に比べて優れていたが、成形品の表面にはスケールと呼ばれる鉄の酸化膜が厚く生成されていた。厚いスケールは溶接や電着塗装の妨げになるため、酸洗や研磨、ショットブラストなどの除去工程が必要となり、製造コストの観点から好ましくない。 In addition, the curved channel parts obtained by heating the blank to 1100 ° C. and performing the shear deformation process were superior to the conventional method in the evaluation of wrinkles, but the surface of the molded product was made of iron called scale. A thick oxide film was formed. Since a thick scale hinders welding and electrodeposition coating, it requires removal steps such as pickling, polishing, and shot blasting, which is not preferable from the viewpoint of manufacturing cost.
1 ブランク
11 ブランクの基部
11b 基部の中央部分
11a 基部の境界側部分
12 ブランクの変形部
12a 変形部縦壁部となる部分
12b 変形部の外方部
2 湾曲チャンネル部品
21 天板部
22 縦壁部
22a 縦壁部の湾曲部
24 フランジ部
24a フランジ部の湾曲部
4 湾曲チャンネル部品
41 天板部
42 縦壁部
42a 縦壁部の湾曲部
DESCRIPTION OF
Claims (11)
前記縦壁部の形成工程として、
前記基部の前記変形部との境界側の部分と、前記変形部の外方部を別々に拘束し、前記変形部の前記縦壁部となる部分を板面内で剪断変形させて、前記縦壁部となる部分の外縁部に、前記湾曲部から、当該湾曲部から離れた部分に向かう材料の流れを生じさせる剪断変形工程を有することを特徴とするプレス成形方法。 When a flat plate-shaped workpiece having a base and a deformed portion including a portion that is continuous with the base and becomes a vertical wall is bent at least at the boundary between the base and the vertical wall, the convex portion projects toward the base. A press molding method for press molding to a press molded part in which the vertical wall portion having a curved portion curved in a shape is formed,
As a process of forming the vertical wall portion,
A portion of the base portion on the boundary side with the deforming portion and an outer portion of the deforming portion are separately restrained, and a portion to be the vertical wall portion of the deforming portion is shear-deformed within a plate surface, thereby A press molding method, comprising: a shear deformation step of causing a material flow from the bending portion toward a portion away from the bending portion at an outer edge portion of a portion serving as a wall portion.
前記境界側の部分を拘束する第1の拘束部に対し、前記変形部の外方部を拘束する第2の拘束部が離隔した状態から、前記境界部を折り曲げるにつれて、前記第2の拘束部を、前記第1の拘束部と前記第2の拘束部との離隔距離が小さくなる方向に相対移動させることを特徴とする請求項1に記載のプレス成形方法。 In the step of forming the vertical wall portion, as viewed from the plate thickness direction of the flat plate-shaped workpiece,
The second constraining part is bent as the boundary part is bent from the state in which the second constraining part constraining the outer part of the deforming part is separated from the first constraining part constraining the boundary side part. The press forming method according to claim 1, wherein the first restraint portion and the second restraint portion are relatively moved in a direction in which a separation distance is reduced.
前記縦壁部の形成工程として、前記剪断変形工程を行った後にフォーム成形工程を行うことを特徴とする請求項1〜請求項4のいずれか1項に記載のプレス成形方法。 The press-molded part does not have a flange part outside the vertical wall part,
The press molding method according to any one of claims 1 to 4, wherein a foam molding step is performed after the shear deformation step as the vertical wall portion forming step.
前記縦壁部の形成工程として、
前記基部の前記変形部との境界側の部分と、前記変形部の外方部を別々に拘束し、前記変形部の前記縦壁部となる部分を板面内で剪断変形させて、前記縦壁部となる部分の外縁部に、前記湾曲部から、当該湾曲部から離れた部分に向かう材料の流れを生じさせる剪断変形工程を有することを特徴とするプレス成形部品の製造方法。 When a flat plate-shaped workpiece having a base and a deformed portion including a portion that is continuous with the base and becomes a vertical wall is bent at least at the boundary between the base and the vertical wall, the convex portion projects toward the base. A method of manufacturing a press-molded part that is press-molded into a press-molded part in which the vertical wall part having a curved part that curves in a shape is formed,
As a process of forming the vertical wall portion,
A portion of the base portion on the boundary side with the deforming portion and an outer portion of the deforming portion are separately restrained, and a portion to be the vertical wall portion of the deforming portion is shear-deformed within a plate surface, thereby A method for producing a press-molded part, comprising: a shear deformation step of causing a material flow from the bending portion toward a portion away from the bending portion at an outer edge portion of a portion serving as a wall portion.
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