JP2016020682A - Control valve for variable capacity type compressor - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、可変容量圧縮機の吐出容量を制御する制御弁に関する。 The present invention relates to a control valve that controls the discharge capacity of a variable capacity compressor.
自動車用空調装置は、一般に、圧縮機、凝縮器、膨張装置、蒸発器等を冷凍サイクルに配置して構成される。圧縮機としては、エンジンの回転数によらず一定の冷房能力が維持されるように、冷媒の吐出容量を可変できる可変容量圧縮機(単に「圧縮機」ともいう)が用いられている。この圧縮機は、エンジンによって回転駆動される回転軸に取り付けられた揺動板に圧縮用のピストンが連結され、揺動板の角度を変化させてピストンのストロークを変えることにより冷媒の吐出量を調整する。揺動板の角度は、密閉されたクランク室内に吐出冷媒の一部を導入し、ピストンの両面にかかる圧力の釣り合いを変化させることで連続的に変えられる。このクランク室内の圧力(以下「クランク圧力」という)Pcは、圧縮機の吐出室とクランク室との間に設けられた可変容量圧縮機用制御弁(単に「制御弁」ともいう)により制御される。 An automotive air conditioner is generally configured by arranging a compressor, a condenser, an expansion device, an evaporator, and the like in a refrigeration cycle. As the compressor, a variable capacity compressor (also simply referred to as “compressor”) capable of varying the refrigerant discharge capacity is used so that a constant cooling capacity is maintained regardless of the engine speed. In this compressor, a piston for compression is connected to a swing plate attached to a rotary shaft that is driven to rotate by an engine, and the discharge amount of the refrigerant is changed by changing the stroke of the piston by changing the angle of the swing plate. adjust. The angle of the swing plate can be continuously changed by introducing a part of the discharged refrigerant into the sealed crank chamber and changing the balance of pressure applied to both surfaces of the piston. The pressure in the crank chamber (hereinafter referred to as “crank pressure”) Pc is controlled by a variable displacement compressor control valve (also simply referred to as “control valve”) provided between the discharge chamber and the crank chamber of the compressor. The
このような制御弁は、電磁弁として構成されることが多く、ボディ内に吐出室とクランク室とを連通させる弁孔を有し、そのボディ内に配置した弁体を弁孔に接離させて弁部の開度を調整することにより、クランク室に導入する冷媒流量を制御する。弁開度は、弁体に作用する冷媒圧力による力と、ソレノイドによる駆動力と、制御設定値を調整するために配置されたスプリングの付勢力とのバランスによって調整される。 Such a control valve is often configured as an electromagnetic valve, and has a valve hole in the body that allows the discharge chamber and the crank chamber to communicate with each other. The refrigerant flow rate introduced into the crank chamber is controlled by adjusting the opening of the valve portion. The valve opening is adjusted by a balance between the force due to the refrigerant pressure acting on the valve body, the driving force by the solenoid, and the urging force of a spring arranged to adjust the control set value.
ところで近年、地球温暖化の問題もあり、冷凍サイクルに用いる冷媒を従来の代替フロンから二酸化炭素等へ移行させる提案がなされている。しかしながら、例えば二酸化炭素を使用する冷凍サイクルでは、冷媒をその臨界温度を超える超臨界域まで昇圧させることになるため、冷媒の吐出圧力が非常に高くなる。このため、開弁時に高圧冷媒が弁部を通過する際にキャビテーションを生じさせたり、その冷媒に含まれる異物が弁座に高速で衝突する可能性がある。それにより、弁座の摩耗や変形(エロージョン)が進行し易く、弁部のシール性の悪化や制御設定値の変化を招く可能性がある。 By the way, in recent years, there is also a problem of global warming, and proposals have been made to shift the refrigerant used in the refrigeration cycle from carbon dioxide to carbon dioxide or the like from the conventional alternative fluorocarbon. However, in the refrigeration cycle using carbon dioxide, for example, the pressure of the refrigerant is increased to a supercritical region exceeding the critical temperature, so that the discharge pressure of the refrigerant becomes very high. For this reason, cavitation may occur when the high-pressure refrigerant passes through the valve portion when the valve is opened, or foreign matter contained in the refrigerant may collide with the valve seat at high speed. As a result, wear and deformation (erosion) of the valve seat are likely to proceed, which may lead to deterioration of the sealing performance of the valve portion and a change in the control set value.
本発明の目的は、高温高圧環境下においても弁部に十分な耐久性を有し、制御の安定性を維持可能な制御弁を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a control valve that has sufficient durability in a valve portion even under a high-temperature and high-pressure environment and can maintain control stability.
本発明のある態様は、冷媒の臨界温度を超える超臨界域で冷凍作用を行わせる冷凍サイクルに適用され、吸入室に導入される冷媒を圧縮して吐出室から吐出する可変容量圧縮機の吐出容量を、吐出室からクランク室に導入する冷媒の流量を調整することにより変化させる可変容量圧縮機用制御弁である。この制御弁は、吐出室に連通する吐出室連通ポートと、クランク室に連通するクランク室連通ポートとを有するボディと、ボディと別体に成形された後にボディに対して一体に組み付けられ、吐出室連通ポートとクランク室連通ポートとを連通させるための弁孔と、弁孔の開口端部に形成された弁座とを有する弁座形成部材と、弁座に着脱して弁部を開閉する弁体と、ボディに設けられ、弁体に開弁又は閉弁方向の駆動力を付与するためのアクチュエータと、を備える。弁座形成部材は、少なくとも弁座においてボディよりも硬度が高く、ビッカース硬さで500以上となる材質からなる。 One aspect of the present invention is applied to a refrigeration cycle in which a refrigeration action is performed in a supercritical region exceeding the critical temperature of the refrigerant, and discharge of a variable capacity compressor that compresses the refrigerant introduced into the suction chamber and discharges the refrigerant from the discharge chamber. This is a control valve for a variable capacity compressor that changes the capacity by adjusting the flow rate of the refrigerant introduced from the discharge chamber into the crank chamber. The control valve has a discharge chamber communication port that communicates with the discharge chamber and a crank chamber communication port that communicates with the crank chamber. A valve seat forming member having a valve hole for communicating the chamber communication port and the crank chamber communication port, and a valve seat formed at the opening end of the valve hole, and attached to and detached from the valve seat to open and close the valve portion A valve body; and an actuator provided on the body for applying a driving force in a valve opening or closing direction to the valve body. The valve seat forming member is made of a material having a hardness higher than that of the body at least in the valve seat and a Vickers hardness of 500 or more.
この態様によると、ボディよりも硬度が高い弁座を弁座形成部材に形成し、その弁座形成部材をボディに組み付けるようにしたため、高圧冷媒が弁部を通過することによりキャビテーション等が発生したとしても、弁座の摩耗や変形を防止又は抑制することができる。すなわち、制御弁が高圧環境下におかれたとしても、その制御の安定性を維持することができる。 According to this aspect, the valve seat having a hardness higher than that of the body is formed on the valve seat forming member, and the valve seat forming member is assembled to the body, so that high pressure refrigerant passes through the valve portion, thereby causing cavitation and the like. Even so, wear and deformation of the valve seat can be prevented or suppressed. That is, even if the control valve is placed in a high pressure environment, the stability of the control can be maintained.
本発明によれば、高温高圧環境下においても弁部に十分な耐久性を有し、制御の安定性を維持可能な制御弁を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a control valve that has sufficient durability in a valve portion even under a high-temperature and high-pressure environment and can maintain control stability.
以下、本発明の実施形態を、図面を参照して詳細に説明する。なお、以下の説明においては便宜上、図示の状態を基準に各構造の位置関係を上下と表現することがある。
図1は、実施形態に係る車両用空調装置の冷凍サイクルを表すシステム図である。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. In the following description, for the sake of convenience, the positional relationship between the structures may be expressed as upper and lower with reference to the illustrated state.
FIG. 1 is a system diagram illustrating a refrigeration cycle of a vehicle air conditioner according to an embodiment.
本実施形態の空調装置は、高圧で作動する二酸化炭素を冷媒とするいわゆる超臨界冷凍サイクルを備える。この空調装置は、冷凍サイクルを循環する気相状態の冷媒を圧縮する可変容量圧縮機(単に「圧縮機」という)101、圧縮された高温高圧の気相状態の冷媒を冷却する外部熱交換器としてのガスクーラ102、冷却された冷媒を断熱膨張させて減圧する膨張装置103、膨張された冷媒を蒸発させて蒸発潜熱を奪って車室内の空気を冷却する蒸発器104、蒸発された冷媒を気液分離し、分離された気相状態の二酸化炭素を圧縮機101に戻す受液器105を備える。
The air conditioner of this embodiment includes a so-called supercritical refrigeration cycle using carbon dioxide that operates at high pressure as a refrigerant. This air conditioner includes a variable capacity compressor (simply referred to as “compressor”) 101 that compresses a refrigerant in a gas phase that circulates in a refrigeration cycle, and an external heat exchanger that cools the compressed high-temperature and high-pressure gas-phase refrigerant. A
圧縮機101は、クランク室116内に回転自在に支持された図示しない回転軸を有する。この回転軸には揺動板が傾斜角可変に設けられており、その回転軸の一端はクランク室116の外部に延出してプーリを介してエンジンの出力軸と接続されている。この回転軸の周りには複数のシリンダ112が配設され、各シリンダ112には揺動板の回転運動により往復運動を行うピストンが配置されている。各シリンダ112は、吸入弁を介して吸入室110に接続され、吐出弁を介して吐出室114に接続されている。圧縮機101は、吸入室110を介してシリンダ112に導入された冷媒を圧縮し、吐出室114を介して吐出する。
The
圧縮機101の揺動板の角度は、クランク室116内で揺動板を付勢するスプリングの荷重や、揺動板につながるピストンの両面にかかる圧力による荷重等がバランスした位置に保持される。この揺動板の角度は、クランク室116に吐出冷媒の一部を導入してクランク圧力Pcを変化させ、ピストンの両面にかかる圧力の釣り合いを変化させることによって連続的に変えられる。この揺動板の角度の変化によってピストンのストロークを変えることにより、冷媒の吐出容量が調整される。クランク圧力Pcは、圧縮機101の吐出室114とクランク室116との間に設けられた制御弁1により制御される。
The angle of the oscillating plate of the
すなわち、圧縮機101の吐出冷媒の一部は、制御弁1を介してクランク室116内に導入され、圧縮機101の容量制御に供される。制御弁1は、ソレノイド駆動の電磁弁として構成され、制御部120により通電制御される。本実施形態では、制御部120が駆動回路122に所定のデューティ比に設定されたパルス信号を出力し、駆動回路122からそのデューティ比に対応した電流パルスを出力させてソレノイドを駆動する。制御弁1は、圧縮機101の吐出圧力Pdと吸入圧力Psとの差圧(Pd−Ps)が制御目標値である設定差圧に近づくように吐出室114からクランク室116に導入する冷媒流量を調整する。これにより、圧縮機101の吐出容量が変化する。すなわち、制御弁1は、いわゆるPd−Ps差圧弁として機能する。
That is, a part of the refrigerant discharged from the
クランク室116と吸入室110とを連通する冷媒通路118にはオリフィス119が設けられ、クランク室116内の冷媒を吸入室110側へ漏洩させ、クランク圧力Pcが過度に高まらないようにされている。また、圧縮機101における吐出室114と冷媒出口との間の冷媒通路には、逆止弁130が設けられている。
The
制御部120は、各種演算処理を実行するCPU、各種制御プログラムを格納するROM、データ格納やプログラム実行のためのワークエリアとして利用されるRAM、入出力インターフェース等を備える。制御部120は、指定したデューティ比のパルス信号を出力するPWM出力部を有するが、その構成自体には公知のものが採用されるため、詳細な説明を省略する。制御部120は、エンジン回転数、車室内外の温度、蒸発器104の吹き出し空気温度等、各種センサにて検出された所定の外部情報に基づいて上記設定差圧を決定し、その設定差圧を維持するためのソレノイド力が得られるよう制御弁1への通電制御を行う。車両の加速時や登坂走行時などのエンジンの高負荷状態において圧縮機101の負荷トルク低減を目的とする加速カット要求があると、制御部120は、その通電を遮断又は所定の下限値に抑制して、可変容量圧縮機を最小容量運転に移行させたりする。
The
膨張装置103は、いわゆる温度式膨張弁として構成されており、蒸発器104の出口側の冷媒温度をフィードバックしてその弁開度を調整し、熱負荷に応じた液冷媒を蒸発器104へ供給する。蒸発器104を通過した冷媒は受液器105を経由して圧縮機101に戻され、再び圧縮される。
The
逆止弁130は、圧縮機101の吐出容量がある程度大きく、吐出室114の吐出圧力Pdと冷媒出口の出口圧力Pdlとの差圧(Pd−Pdl)がその開弁差圧を上回る限り、開弁状態を維持する。この開弁差圧は、逆止弁130が内蔵するスプリングの荷重により設定されている。これに対し、例えば最小容量運転時など、圧縮機101の吐出容量が小さくなって吐出圧力Pdが充分に高まらない場合には、スプリングの付勢力により逆止弁130が閉弁状態となり、ガスクーラ102側から吐出室114への冷媒の逆流を阻止する。なお、圧縮機101の最小容量運転時には逆止弁130が閉じてしまうが、吐出室114からの吐出冷媒が制御弁1およびクランク室116を介して吸入室110に戻されるため、圧縮機101内での冷媒ガスの内部循環が確保される。
The
図2は、実施形態に係る制御弁1の構成を示す断面図である。 FIG. 2 is a cross-sectional view showing the configuration of the control valve 1 according to the embodiment.
制御弁1は、弁本体2とソレノイド3とを一体に組み付けて構成される。弁本体2は、段付円筒状のボディ5を有する。ボディ5は、本実施形態では真鍮からなるが、アルミニウム合金からなるものとしてもよい。ボディ5には、その上端側からポート10,12,14が設けられている。このうち、ポート10はボディ5の上端部に設けられ、ポート12,14はボディ5の側部に設けられている。ポート10は吐出室114に連通する「吐出室連通ポート」として機能し、ポート12はクランク室に116連通する「クランク室連通ポート」として機能し、ポート14は吸入室110に連通する「吸入室連通ポート」として機能する。
The control valve 1 is configured by integrally assembling a
ボディ5においてポート10とポート12とを連通させる通路には、段付円筒状の弁座形成部材16が配設されている。弁座形成部材16は、ステンレス鋼(例えばSUS420)を焼き入れして形成され、ボディ5よりも硬度が高い金属材からなる。弁座形成部材16は、ボディ5の上部に同軸状に挿通され、ボディ5の上部を内方に加締めることにより固定されている。なお、変形例においては、弁座形成部材16をボディ5に圧入して固定してもよい。弁座形成部材16には軸線に沿った貫通孔が設けられており、その下半部により弁孔18が形成されている。ボディ5における弁座形成部材16の下方には、ポート12に連通する弁室20が形成されている。弁座形成部材16の下半部は、下方に向けて外径が小さくなるテーパ状をなし、弁室20内に延在している。弁座形成部材16の下端面に弁座22が形成されている。弁室20には、弁座22に下方から対向するように弁体24が配設されている。弁体24が弁座22に接離することにより弁部の開度が調整される。
In the
本実施形態ではこのように、ボディ5の素材として軟らかいものを採用することでその加工性を高く維持する一方、弁座22が形成される部材(弁座形成部材16)については高硬度とすることで弁座22の摩耗や変形を防止又は抑制している。それにより、弁体24の良好な着座性能を維持できるようにしている。すなわち、本実施形態では制御弁1が二酸化炭素を冷媒とする超臨界冷凍サイクルに適用されるため、圧縮機101の吐出圧力Pdが非常に高圧となる。このため、開弁時に高圧冷媒が弁部を通過する際にキャビテーションを生じさせたり、その冷媒に含まれる異物が弁座22に高速で衝突する可能性がある。このため、弁座22がボディ5と同様に軟らかい材質からなる場合、弁座22の摩耗や変形(エロージョン)が進行し易く、弁部のシール性の悪化や制御設定値(セット値)の変化を招く可能性がある。これに対し、本実施形態では、弁座22およびその周辺の材質強度(硬度)を高めることで、それらを防止又は抑制できる。なお、本実施形態では、弁座形成部材16をビッカース硬さで500以上(好ましくは700以上)としている。
In the present embodiment, as described above, by adopting a soft material as the material of the
ボディ5の内部空間を上下に区画するように隔壁26が設けられている。隔壁26の上方には弁室20が形成され、下方には作動室28が形成されている。弁室20は、ポート12を介してクランク室116に連通する。作動室28は、ポート14を介して吸入室110に連通する。隔壁26の中央には軸線方向に延在するガイド部30が設けられている。そのガイド部30を軸線に沿って貫通するようにガイド孔32が形成され、そのガイド孔32には長尺状の作動ロッド34が軸線方向に摺動可能に挿通されている。弁体24は、作動ロッド34の上端に同軸状に設けられている。弁体24と作動ロッド34とは、ステンレス鋼を切削加工することにより一体成形されている。
A
ガイド部30は、隔壁26の上面側に小さく突出し、下面側に大きく突出している。ガイド部は、下方に向けて外径が小さくなるテーパ状をなし、作動室28内に延在している。それによりガイド孔32の長さが十分に確保され、作動ロッド34が安定に支持されている。弁体24は、作動ロッド34と一体に動作し、その上端面にて弁座22に着脱して弁部を開閉する。弁座形成部材16の硬度が十分に高いため、弁体24が繰り返し着座しても弁座22は変形し難く、弁部の耐久性が確保されている。
The
作動ロッド34の下部には止輪36(Eリング)が嵌合され、その止輪36によって下方への移動が規制されるように円板状のばね受け38が設けられている。ばね受け38と隔壁26との間には、作動ロッド34を下方(閉弁方向)に付勢するスプリング40(「第1スプリング」として機能する)が介装されている。スプリング40は、隔壁26の下面から下方のばね受け38に向けて小径化するテーパスプリングとされている。上述のようにガイド部30をテーパ状としたことで、このようなテーパ状のスプリング40が配置可能となっている。ボディ5の下部は小径部42とされ、ソレノイド3との連結部を構成する。
A retaining ring 36 (E-ring) is fitted to the lower portion of the operating
ボディ5の上端開口部には、ポート10への異物の侵入を抑制するフィルタ部材44が設けられている。圧縮機101の吐出冷媒には金属粉等の異物が含まれることがあるため、フィルタ部材44は、その異物が制御弁1の内部に侵入することを防止又は抑制する。フィルタ部材44は、2枚の金属メッシュを上下に重ね合わせて構成される。
A
一方、ソレノイド3は、円筒状のコア50と、コア50に外挿された有底円筒状のスリーブ52と、スリーブ52に収容され、コア50と軸線方向に対向配置されたプランジャ54と、スリーブ52に外挿された円筒状のボビン56と、ボビン56に巻回された電磁コイル58と、電磁コイル58を外方から覆うように設けられた円筒状のケース60と、ボビン56の上方にてコア50とケース60との間に組み付けられた段付円筒状の接続部材62と、ケース60の下端開口部を封止するように設けられた端部材64とを備える。
On the other hand, the
スリーブ52およびプランジャ54は、優れた磁気特性を有する電磁軟鉄(SUY)からなる。電磁軟鉄は、不純物が少なく、高い磁束密度、高い透磁率、および小さな保磁力が得られる材料である。より具体的には、適度な硬度で加工性が良く、小さな保磁力(60〜80A/m)が得られるSUY−1が用いられている。これにより、ソレノイド3への供給電流が比較的低電流であったとしても、必要なソレノイド力を確保することができる。このため、電磁コイル58ひいては制御弁1の小型化を図ることが可能となる。
The
スリーブ52は非磁性材料からなり、その下半部にプランジャ54を収容している。端部材64には、環状のカラー66が埋設されている。カラー66は、ボビン56の下方にてスリーブ52とケース60との間に介装されている。ケース60、接続部材62およびカラー66は磁性材料からなり、ソレノイド3のヨークを形成する。弁本体2とソレノイド3とは、ボディ5の小径部42(下端部)が接続部材62の上端開口部に圧入されることにより固定されている。なお、本実施形態においては、ボディ5、弁座形成部材16、接続部材62、ケース60および端部材64が制御弁1全体のボディを形成している。
The
コア50の中央を軸線方向に貫通するように挿通孔67が形成され、その挿通孔67を貫通するようにシャフト68が挿通されている。シャフト68は、作動ロッド34と同軸状に設けられ、作動ロッド34を下方から支持する。シャフト68の径は作動ロッド34のそれよりも大きい。そのシャフト68の下半部にプランジャ54が組み付けられている。本実施形態において、シャフト68と作動ロッド34とが、ソレノイド力を弁体24に伝達する「伝達ロッド」を構成する。
An
プランジャ54は、その上部にてシャフト68に同軸状に支持されている。シャフト68の軸線方向中間部の所定位置には止輪70(Eリング)が嵌合され、その止輪70によってプランジャ54の上方への移動が規制されている。プランジャ54の側面には軸線に平行な連通溝71が設けられており、プランジャ54とスリーブ52との間に冷媒を通過させる連通路が形成される。
The
コア50の上端部にはリング状の軸支部材72が圧入されており、シャフト68の上端部がその軸支部材72によって軸線方向に摺動可能に支持されている。軸支部材72の外周の一部が切り欠かれることにより、コア50と軸支部材72との間に連通路が形成されている。この連通路を介して作動室28の吸入圧力Psがソレノイド3の内部にも導びかれる。
A ring-shaped
また、スリーブ52の下端部がやや縮径されており、その縮径部74にリング状の軸支部材76(「支持部材」として機能する)が圧入されている。この軸支部材76は、シャフト68の下端部を摺動可能に軸支している。すなわち、シャフト68が上方の軸支部材72と下方の軸支部材76とにより2点支持されることにより、プランジャ54を軸線方向に安定に動作することができる。軸支部材76の外周の一部が切り欠かれることにより、スリーブ52と軸支部材76との間に連通路が形成されている。ソレノイド3に導入された吸入圧力Psは、コア50とシャフト68との間の連通路、プランジャ54とスリーブ52との間の連通路、軸支部材76とスリーブ52との間の連通路を介してスリーブ52内に満たされる。
The lower end portion of the
軸支部材76とプランジャ54との間には、プランジャ54を上方、つまり閉弁方向に付勢するスプリング78(「第2スプリング」として機能する)が介装されている。すなわち、弁体24は、ばね荷重として、スプリング40による開弁方向の力とスプリング78による閉弁方向の力との合力を受ける。ただし、スプリング40の荷重がスプリング78のそれよりも大きいため、スプリング40,78によるばね荷重は、開弁方向に作用するようになる。このばね荷重は、スリーブ52における軸支部材76の圧入位置を調整することにより設定できる。この圧入位置は、スリーブ52への軸支部材76への仮圧入を行った後、所定の工具を用いてスリーブ52の底部中央を軸線方向に変形させることにより微調整することができる。
A spring 78 (functioning as a “second spring”) that biases the
ボビン56からは電磁コイル58につながる一対の接続端子80が延出し、それぞれ端部材64を貫通して外部に引き出されている。同図には説明の便宜上、その一対の片方のみが表示されている。端部材64は、ケース60に内包されるソレノイド3内の構造物全体を下方から封止するように取り付けられている。端部材64からは接続端子80の先端部が引き出されており、図示しない外部電源に接続される。端部材64は、接続端子80を露出させるコネクタ部としても機能する。
A pair of
以上のように構成された制御弁1は、圧縮機101に設けられた図示しない取付孔にワッシャを介して固定される。制御弁1の外周面には、その取付孔との間に介装されてシール機能を発揮する複数のOリングが嵌着されている。すなわち、ボディ5におけるポート12の上方および下方にそれぞれ環状溝が周設され、Oリング82,84が嵌着されている。また、接続部材62におけるポート14の下方にも環状溝が周設され、Oリング86が嵌着されている。さらに、ケース60と端部材64との接続部にもOリング88が嵌着されている。
The control valve 1 configured as described above is fixed to a mounting hole (not shown) provided in the
図3は、図2の上半部に対応する部分拡大断面図である。
フィルタ部材44は、2枚の金属メッシュ46,48を厚み方向に重ね合わせて構成される。すなわち、メッシュ46がボディ5の外側に面するように配置され、メッシュ48がボディ5の内側に面するように配置される。なお、このようにメッシュ46,48を金属製としたのは、フィルタ部材44が超臨界冷凍サイクルの高圧側に置かれるため、樹脂製メッシュでは耐圧強度が不足するからである。
3 is a partially enlarged cross-sectional view corresponding to the upper half of FIG.
The
メッシュ46,48は、いずれも円形シート状に形成されているが、網目サイズおよび剛性が互いに異なる。すなわち、メッシュ46のほうがメッシュ48よりも目が細かい(開孔率が小さい)。一方、メッシュ48のほうがメッシュ46よりも線径が大きく、剛性が高い。これは、メッシュ46により高いフィルタ機能を発揮させるとともに、メッシュ48によりフィルタ部材44全体の強度を確保(補強)するものである。
The meshes 46 and 48 are both formed in a circular sheet shape, but have different mesh sizes and rigidity. That is, the mesh 46 is finer than the mesh 48 (the aperture ratio is small). On the other hand, the mesh 48 has a larger wire diameter and higher rigidity than the mesh 46. This is to ensure a high filter function by the mesh 46 and to secure (reinforce) the strength of the
フィルタ部材44は、ボディ5の上端開口部に挿入されるようにして載置された後、ボディ5の上端部を内方に加締めることにより固定される。このように、フィルタ部材44を2枚のメッシュをそのまま重ねてボディ5に直接固定する簡素な構成としたため、部品コストおよび製造コストを抑えることができる。フィルタ部材44は、図示のようにボディ5の内側に配設されることにより、外部構造物との接触による変形や破損が防止又は抑制されている。
After the
弁座形成部材16の中央に設けられた貫通孔90は、その下半部が縮径されて弁孔18を形成している。すなわち、貫通孔90の上半部が大径部92、下半部が小径部94となっており、小径部94が弁孔18を形成する。大径部92と小径部94との接続部は、下方に向けて内径が縮径するテーパ面とされている。貫通孔90は、上流側から下流側に向けて段階的に縮径されている。
A through
また、弁座形成部材16における貫通孔90の半径方向外側には、貫通孔90と平行なブリード孔96が設けられている。ブリード孔96は、閉弁時にもクランク室116へ最低限の冷媒を流入させることにより、圧縮機101におけるオイル循環を確保するためのものである。圧縮機101の安定した作動を確保するために、冷媒には潤滑用のオイルが含まれており、ブリード孔96は、クランク室116の内外でのオイル循環を確保するものである。
In addition, a
ブリード孔96は、その上部のリーク通路98とそれより下方の連通路99とを接続して構成されている。リーク通路98の内径は、冷媒を漏洩させる程度の大きさとされ、弁孔18の内径よりも相当小さい。連通路99の内径は、貫通孔90の大径部92よりも小さく、小径部94よりも大きくされている。変形例においては、連通路99の内径を、貫通孔90の大径部92の内径以上としてもよいし、小径部94の内径以下としてもよい。
The
リーク通路98と連通路99との接続部は、下方に向けて内径が拡径するテーパ面とされている。ブリード孔96は、上流側から下流側に向けて段階的に拡径されている。弁座形成部材16の上面は、貫通孔90を囲むように環状の突部150が設けられており、その突部150の半径方向内側と外側とが一段低くなる段差形状とされている。突部150の幅は十分に小さく、本実施形態では弁孔18の幅以下とされている。リーク通路98は、その突部150の位置にて上方に開口している。
A connecting portion between the
このように、ブリード孔96については冷媒の入口を小径とし、その入口を段差形状の上面に開口させることで、ブリード孔96を介した異物の侵入を防止又は抑制している。すなわち、仮にフィルタ部材44の網目(開孔幅)よりも小さな異物がポート10に侵入したとしても、突部150の幅が十分に小さく、ブリード孔96の入口はさらに小さいため、その異物がブリード孔96を介して侵入する可能性は極めて低い。異物は突部150に突き当たったとしても、その内外の低位置に落ちる可能性が高い。特に閉弁時にはブリード孔96を介した冷媒の流れができるものの、冷媒に含まれる異物がブリード孔96に導かれる可能性は低い。なお、開弁時においては、仮に異物がポート10に侵入したとしても、そのほとんどは弁孔18を通過してポート12から排出される。
As described above, the
また、弁室20においては、隔壁26の上面中央部にガイド部30が突出することにより、その周囲に環状溝152が形成されている。また、弁体24の外径が直下の作動ロッド34よりもやや大きくされている。このため、仮に異物が弁孔18を介して弁室20に侵入したとしても、その異物が作動ロッド34とガイド孔32との摺動部に侵入する可能性は極めて低い。弁孔18を通過した異物は、そのほとんどがポート12から排出されるか、弁室20に残留するとしても環状溝152に溜まるようになり、作動ロッド34とガイド孔32との間隙に侵入する可能性は低い。すなわち、環状溝152は、異物トラップとして機能することができる。このため、作動ロッド34とガイド孔32との摺動部に異物が噛み込むことによる弁体24の作動ロックが防止される。
Further, in the
なお、本実施形態では、弁体24の弁部におけるシール部径a(弁孔18の内径)を、作動ロッド34の摺動部径bよりも微少量大きくし(a>b)、弁体24の圧力感度を最適に設定している。すなわち、このような設定により開弁時におけるクランク圧力Pcの閉弁方向への寄与分を大きくすることで、弁部を少し開き難くしている。それにより、差圧(Pd−Ps)が緩やかに立ち上がるようになり、両者の径が同じ場合に比べてクランク圧力Pcの影響を大きくし、圧縮機101の斜板の作動応答性を下げ、開弁時における制御ハンチングを防止又は抑制している。なお、この圧力感度の調整については、例えば特開2006−57506号公報に記載の技術を用いることができる。
In this embodiment, the seal portion diameter a (inner diameter of the valve hole 18) in the valve portion of the
また、本実施形態では上述のように、ガイド部30が弁室20よりも作動室28側に大きく突出する構成とし、それにより、作動ロッド34の下端部がボディ5の下端位置(つまり小径部42の下端開口部)から突出できる構成とした。これは、作動ロッド34への止輪36の装着を容易にするものである。すなわち、作動ロッド34に止輪36を嵌合させるためには、まず作動ロッド34を弁室20の側から挿入しなければならない。弁体24の外径がガイド孔32よりも大きいためである。一方、止輪36を作動ロッド34に嵌合させるためには、作業性を考慮して、作動ロッド34に形成された嵌合部をボディ5の開口端部から露出させるか、少なくともその開口端部近傍に位置させる必要がある。このため、仮にガイド部30が隔壁26の上下に均等に延在しているとすると、作動ロッド34を無用に長くする必要があり、好ましくない。そこで、本実施形態ではガイド部30を下方に寄せることにより、ガイド部30による安定したガイド機能を確保しつつ、止輪36を装着する際の良好な作業性も維持している。また、作動ロッド34を無用に長くしないことで、ボディ5ひいては制御弁1のコンパクト化を実現している。
Further, in the present embodiment, as described above, the
さらに、本実施形態では上述のように、ガイド部30およびスプリング40を下方に向けて外径が小さくなるテーパ形状としている。これにより、スプリング40の下半部がコア50の上端開口部に収まるようにし、小径部42の外径を極力小さくしている。これにより、接続部材62の外径を小さくし、Oリング86として外径の小さいものを選定することを可能にしている。これにより、制御弁1が圧縮機101の取付孔に取り付けられた際に、その取付方向とは逆向きに作用する冷媒圧力の影響を小さくしている。すなわち、Oリング86よりも下方部分は大気圧となるため、仮にOリング86が大きい場合、制御弁1の抜け落ちを防止するために耐圧性の高い固定構造が必要となる。この点、本実施形態ではOリング86を小さくすることができるため、ワッシャ等の簡易な固定構造で足りる。
Furthermore, in the present embodiment, as described above, the
図4および図5は、制御弁1の部分拡大図である。図4(A)は図2のA部拡大図であり、図4(B)は図2のB部拡大図である。図5(A)は図3のC−C矢視断面図であり、図5(B)は図4(A)のE−E矢視断面図であり、図5(C)は図4(B)のF−F矢視断面図である。 4 and 5 are partially enlarged views of the control valve 1. 4A is an enlarged view of a portion A in FIG. 2, and FIG. 4B is an enlarged view of a portion B in FIG. 5A is a cross-sectional view taken along the line CC in FIG. 3, FIG. 5B is a cross-sectional view taken along the line EE in FIG. 4A, and FIG. It is FF arrow sectional drawing of B).
図4(A)に示すように、コア50とプランジャ54の互いの対向面は、概ね相補形状とされており、各対向面の外周縁部がテーパ状に構成されている。すなわち、コア50の下端面は、中央部の平坦面160と外周縁部のテーパ面162とを有する。平坦面160はコア50の軸線L1に対して直角をなし、テーパ面162は下方に向かって内径を大きくし、コア50の軸線L1に対して角度θ1をなす。一方、プランジャ54の上端面は、中央部の平坦面164と外周縁部のテーパ面166とを有する。平坦面164はプランジャ54の軸線L2に対して直角をなし、テーパ面166は上方に向かって外径を小さくし、プランジャ54の軸線L2に対して角度θ2をなす。本実施形態では、θ1=θ2=45度としている。このテーパ面の設定によりソレノイド3の特性が調整されているが、その詳細については後述する。
As shown in FIG. 4A, the opposing surfaces of the
プランジャ54の平坦面164の中央には、所定深さの凹部168が形成されており、止輪70が収容されている。すなわち、止輪70とコア50との干渉が防止されている。
A
図4(B)に示すように、スリーブ52における縮径部74の下面中央には、凹状の押圧調整部170が形成されている。この押圧調整部170に工具の先端を突き当てて押圧することにより、スリーブ52の底面を軸線方向上方(スリーブ52の内方)に変形させつつ、軸支部材76の圧入位置をずらすことができ、スプリング40,78による設定荷重を微調整することができる。
As shown in FIG. 4B, a concave
また、このように軸支部材76をスリーブ52に対して圧入したことにより、仮にその設定荷重の調整後にスリーブ52の底部が変形したとしても、その設定荷重を変化させることなく維持することができる。すなわち、本実施形態では上述のように、高圧で作動する二酸化炭素を冷媒とするため、吸入圧力Psであっても高い圧力が作用する。このため、押圧調整部170により変形させたスリーブ52の底部が、その吸入圧力Psにより元に戻る方向に変形する可能性がある。仮にそのようなことがあったとしても、軸支部材76がスリーブ52の内壁に対してしっかりと圧入されているため、その底部の変形による影響を受けることはない。すなわち、本実施形態によれば、軸支部材76の圧入位置を調整する構造としたことにより、高圧環境下においてもスプリングによる設定荷重を安定に維持することができる。
In addition, since the
図示のように、端部材64とスリーブ52との間には空間が形成されている。そして、端部材64の底部には、その空間と外部とを連通させる連通孔172が設けられている。この連通孔172は、スリーブ52と端部材64とを組み付ける際に、その空間の空気を外部に逃がすための空気孔であり、その組み付け時にその空間に発生する圧力を逃がす圧力逃がし通路として機能する。
As illustrated, a space is formed between the
図5(A)に示すように、軸支部材72は、円板状の本体の外周にいわゆるDカットがなされており、一対の平坦面180が形成されている。その平坦面180とコア50の内周面との間に連通路182が形成される。また、図5(B)に示すように、プランジャ54の片側面にいわゆるDカットがなされており、平坦面77が形成されている。その平坦面77とスリーブ52との間に連通路183が形成される。プランジャ54の反対側面79には、軸線に平行な所定幅の連通溝71が設けられている。その連通溝71とスリーブ52との間に連通路185が形成される。さらに、図5(C)に示すように、軸支部材76は、円板状の本体の外周にいわゆるDカットがなされており、一対の平坦面184が形成されている。その平坦面184とスリーブ52との間に連通路186が形成される。作動室28の吸入圧力Psは、これらの連通路182〜186を通ってスリーブ52の内部に満たされる。
As shown in FIG. 5A, the
プランジャ54は、上述のようにDカットが施されており、断面が非円形(軸中心に対して点対称ではない)とされている。これにより、そのDカットが施された側の平坦面77とその反対側面79との径方向の磁気ギャップを異ならせている。このような構成により、ソレノイド3が通電されると、プランジャ54は、スリーブ52との磁気ギャップが小さい側である反対側面79が径方向により強く吸引されるようになる。すなわち、プランジャ54を径方向に片寄せすることができる。それにより、開弁時にプランジャ54がスリーブ52内で作動する際に径方向にガタつくことを抑制できる。また、それによるプランジャ54とスリーブ52との間の適度な摺動抵抗により、PWM制御による弁体24の微振動を抑制することができる。その結果、プランジャ54の作動音や、弁体24の着座時の衝突音を低減することができる。
The
図2に戻り、以上の構成において、作動ロッド34の径が弁孔18の内径よりやや小さいものの、ほぼ同じ大きさを有するため、弁室20において弁体24に作用するクランク圧力Pcの影響はほぼキャンセル(相殺)される。このため、弁体24には、ほぼ弁孔18の大きさの受圧面積に対して吐出圧力Pdと吸入圧力Psとの差圧(Pd−Ps)が実質的に作用する。弁体24は、差圧(Pd−Ps)がソレノイド3に供給された制御電流にて設定された設定差圧に保持されるように動作する。
Returning to FIG. 2, in the above configuration, although the diameter of the operating
次に、可変容量圧縮機用制御弁の基本的動作について説明する。
制御弁1において、ソレノイド3が非通電のときには、スプリング40,78の合力による開弁方向の荷重により弁体24が弁座22から離間して弁部が全開状態に保持される。このとき、圧縮機101の吐出室114からポート10に導入された吐出圧力Pdの高圧冷媒は、全開状態の弁部を通過し、ポート12からクランク室116へと流れることになる。その結果、クランク圧力Pcが高められ、圧縮機101は吐出容量が最小となる最小容量運転を行うことになる。
Next, the basic operation of the variable displacement compressor control valve will be described.
In the control valve 1, when the
一方、自動車用空調装置の起動時または冷房負荷が最大のときには、ソレノイド3への供給電流値が最大になり、プランジャ54は、コア50に最大の吸引力で吸引される。このとき、弁体24を含む作動ロッド34、シャフト68およびプランジャ54が、一体になって閉弁方向に動作し、弁体24が弁座22に着座する。この閉弁動作によってクランク圧力Pcが低下するため、圧縮機101は吐出容量が最大となる最大容量運転を行うことになる。
On the other hand, when the automotive air conditioner is activated or when the cooling load is maximum, the supply current value to the
ここで、容量制御時においてソレノイド3に供給される電流値が所定値に設定されているときには、弁体24を含む作動ロッド34、シャフト68およびプランジャ54が一体動作する。このとき、弁体24は、作動ロッド34を開弁方向に付勢するスプリング40のばね荷重と、プランジャ54を開弁方向に付勢するスプリング78のばね荷重と、プランジャ54を閉弁方向に付勢しているソレノイド3の荷重と、弁体24が開弁方向に受圧する吐出圧力Pdによる力と、弁体24が閉弁方向に受圧する吸入圧力Psによる力とがバランスした弁リフト位置にて停止する。
Here, when the current value supplied to the
このバランスが取れた状態で、エンジンの回転数とともに圧縮機101の回転数が上がって吐出容量が増えると、差圧(Pd−Ps)が大きくなって弁体24に開弁方向の力が作用し、弁体24は、さらにリフトして吐出室114からクランク室116へ流す冷媒の流量を増やす。これにより、クランク圧力Pcが上昇し、圧縮機101は、その吐出容量を減少させる方向に動作し、差圧(Pd−Ps)が設定差圧になるように制御される。エンジンの回転数が低下した場合には、その逆の動作が行われ、差圧(Pd−Ps)が設定差圧になるように制御される。
In this balanced state, when the rotational speed of the
図6は、ソレノイド3の制御特性を示す図である。同図の横軸はソレノイド3への供給電流値Isol(A)を示し、縦軸は制御目標値としての設定差圧(Pd−Ps)(Mpa)を示している。本実施形態では、上述のようにコア50とプランジャ54との対向面にテーパ形状とすることにより、制御電流の範囲(「制御電流値範囲」ともいう)において、高電流側の分解能を向上させている。
FIG. 6 is a diagram showing the control characteristics of the
すなわち、上述のようにコア50側およびプランジャ54側のテーパ面の角度を45度(図4(A)におけるθ1=θ2=45度)としたことで、図中実線にて示すように、制御電流値範囲の中間値以降の特性を変化させている。すなわち、ソレノイド3の制御特性として、供給電流値Isolに対する設定差圧(Pd−Ps)の傾き(変化量)が、その中間値よりも高電流側において小さくなるようにされている。具体的には、制御電流値範囲を0.2A〜0.68Aとし、その中間値である0.45Aを境界に制御特性を変化させている。これにより、高電流側の分解能が向上する。このことは、設定差圧(Pd−Ps)を大きくするときにその設定差圧についてより細かい調整が可能となることを意味する。言い換えれば、高電流側ほどソレノイド3の電磁力の変化量を小さくできることを意味する。本実施形態では高圧で作動する二酸化炭素を冷媒とするため、このように差圧が大きくなる範囲で制御の精度を高められることは非常に都合がよい。
That is, as described above, the angle of the tapered surfaces on the core 50 side and the
なお、図中の一点鎖線はテーパ面の角度を30度(θ1=θ2=30度)とした場合を示し、破線はテーパ面の角度を20度(θ1=θ2=20度)とした場合を示している。このように、テーパ角度を大きくすることで中間値前後の特性変化を大きくすることができ、逆にテーパ角度を小さくすることで、中間値前後の特性変化を小さくすることができる。このため、仕様に応じてテーパ角度を変更することにより、最適な制御特性を得ることができる。 In the figure, the alternate long and short dash line indicates the case where the angle of the tapered surface is 30 degrees (θ1 = θ2 = 30 degrees), and the broken line indicates the case where the angle of the tapered surface is 20 degrees (θ1 = θ2 = 20 degrees). Show. Thus, the characteristic change before and after the intermediate value can be increased by increasing the taper angle, and conversely, the characteristic change before and after the intermediate value can be reduced by decreasing the taper angle. For this reason, an optimal control characteristic can be acquired by changing a taper angle according to a specification.
次に、本実施形態における弁部の開弁特性について説明する。図7は、実施形態およびその変形例に係る弁部周辺の構成を模式的に表す図である。図7(A)および(B)は本実施形態の構成を示し、図7(C)は変形例の構成を示す。図8は、比較例に係る弁部周辺の構成を模式的に表す図である。図8(A)は第1比較例の構成を示し、図8(B)および(C)は第2比較例の構成を示す。各図において、黒矢印は吐出圧力Pdを示し、グレーの矢印はクランク圧力Pcを示し、白矢印は吸入圧力Psを示している。 Next, the valve opening characteristic of the valve part in this embodiment is demonstrated. FIG. 7 is a diagram schematically illustrating the configuration around the valve unit according to the embodiment and its modification. 7A and 7B show the configuration of the present embodiment, and FIG. 7C shows the configuration of a modification. FIG. 8 is a diagram schematically illustrating the configuration around the valve portion according to the comparative example. 8A shows the configuration of the first comparative example, and FIGS. 8B and 8C show the configuration of the second comparative example. In each figure, the black arrow indicates the discharge pressure Pd, the gray arrow indicates the crank pressure Pc, and the white arrow indicates the suction pressure Ps.
図7(A)に示すように、本実施形態では、弁体24としていわゆる平弁を採用している。すなわち、弁体24の先端面が軸線に垂直な平坦面とされており、閉弁時には弁体24が弁座22と面接触状態で着座する。また、既述のように、弁体24の弁部におけるシール部径a(弁孔18の内径)が、作動ロッド34の摺動部径bよりも大きくされている(a>b)。図示の閉弁状態においては、弁体24が吐出圧力Pdを受圧する受圧径(「有効受圧径d」という)が、弁部のシール部径a(弁孔18の内径)と等しくなる(d=a)。弁体24と弁座22との当接部には、クランク圧力Pcが開弁方向に作用する。このため、弁体24において図中一点鎖線にて囲まれる領域に作用するクランク圧力Pcはキャンセルされる。このような形で弁体24に作用する力のバランスが保たれる。
As shown in FIG. 7A, in this embodiment, a so-called flat valve is adopted as the
一方、図7(B)に示す開弁時には、弁体24の有効受圧径dがシール部径aよりも大きくなる(d>a)。これは平弁に特有の性質である。このため、弁体24においてクランク圧力Pcがキャンセルされる領域が閉弁時と比較して小さくなる。その結果、クランク圧力Pcが閉弁方向に作用する面積(二点鎖線にて示す環状領域参照)が相対的に大きくなり、クランク圧力Pcによる閉弁方向の力の影響が大きくなる。なお、このとき吐出圧力Pdによる開弁方向の力も大きくなるが、これはソレノイド力により吸収されることになる。制御弁1の制御特性として、差圧(Pd−Ps)が設定差圧に保たれるように弁体24が作動するからである。すなわち、弁部の開弁後にクランク圧力Pcが上昇するほど、弁体24に作用する閉弁方向の力が大きくなる。言い換えれば、弁部の開き易さ(感度の上昇)が抑えられ、ハンチングの防止又は抑制につながるようになる。
On the other hand, when the valve is opened as shown in FIG. 7B, the effective pressure receiving diameter d of the
なお、このような平弁の採用による制御の安定化効果は、程度の差ことあれ、図7(C)に示す変形例によっても得ることができる。すなわち、この変形例では、弁部におけるシール部径a(弁孔18の内径)と、作動ロッド134の摺動部径bとが等しくされている(a=b)。このような構成では、閉弁時においてクランク圧力Pcの影響がほぼ完全にキャンセルされるが、開弁時においては図示のように、有効受圧径dが大きくなる結果、クランク圧力Pcによる閉弁方向の力が作用するようになる。ただし、本実施形態と比較するとクランク圧力Pcが閉弁方向に作用する面積が小さいため、効果も相対的に小さくはなる。
In addition, the stabilization effect of control by adoption of such a flat valve can be acquired by the modification shown in FIG. That is, in this modification, the seal part diameter a (inner diameter of the valve hole 18) in the valve part and the sliding part diameter b of the operating
これに対し、図8(A)に示す第1比較例ではこのような作用効果が得られない。すなわち、この第1比較例では、弁部におけるシール部径a(弁孔18の内径)よりも、作動ロッド234の摺動部径bのほうが大きくされている(a<b)。このような構成では図示のように、クランク圧力Pcによる力が開弁方向に作用するようになる。その結果、弁部が開き易くなり、ハンチングが発生し易くなる。
On the other hand, in the first comparative example shown in FIG. 8A, such an effect cannot be obtained. That is, in the first comparative example, the sliding portion diameter b of the operating
また、図8(B)に示す第2比較例についても同様である。すなわち、この第2比較例では、弁部におけるシール部径a(弁孔18の内径)と、作動ロッド134の摺動部径bとが等しくされている(a=b)。一方、弁体224は、平弁ではなく、開弁方向に向けて外径が徐々に大きくなるテーパ面を有するテーパ弁とされており、閉弁時には弁体224が弁座22と線接触状態で着座する。すなわち、弁座22は、弁孔18の開口端縁により形成される。このような構成では、閉弁時においてクランク圧力Pcの影響がほぼ完全にキャンセルされるが、開弁時においては図8(C)に示すように、有効受圧径dが小さくなる。その結果、開弁によりクランク圧力Pcによる力が開弁方向に作用するようになる。その結果、弁部が開き易くなり、ハンチングが発生し易くなる。
The same applies to the second comparative example shown in FIG. That is, in this second comparative example, the seal portion diameter a (inner diameter of the valve hole 18) in the valve portion and the sliding portion diameter b of the operating
すなわち、本実施形態および変形例のように、弁体を平弁にするとともに、その弁体のシール部径aを作動ロッドの摺動部径b以上とすることにより(a≧b)、ハンチングの防止又は抑制効果が得られるようになる。 That is, as in the present embodiment and the modification, the valve body is a flat valve, and the seal portion diameter a of the valve body is set to be larger than the sliding portion diameter b of the operating rod (a ≧ b), thereby hunting. Can be prevented or suppressed.
図9は、実施形態およびその変形例に係る差圧制御特性を表す図である。同図は、制御対象である差圧(Pd−Ps)と弁開度との関係を、ソレノイド3への供給電流値ごとに示すものである。同図の横軸は差圧(Pd−Ps)を示し、縦軸は差圧(Pc−Ps)を示す。縦軸の差圧(Pc−Ps)は、弁開度が大きくなるほど大きくなるため、実質的に弁開度の傾向を示す。ソレノイド3への供給電流値については、実線が250mAの場合、波線が390mAの場合、一点鎖線が530mAの場合、二点鎖線が680mAの場合を、それぞれ示している。太線は作動ロッドの摺動部径bを1.2mmとした場合を示し、細線は作動ロッドの摺動部径bを1.0mmとした場合を示す。なお、弁部におけるシール部径a(弁孔18の内径)については1.2mmとしている。
FIG. 9 is a diagram illustrating the differential pressure control characteristics according to the embodiment and its modification. The figure shows the relationship between the differential pressure (Pd−Ps), which is the object to be controlled, and the valve opening, for each supply current value to the
同図から以下のことが分かる。すなわち、摺動部径bを1.0mmとした場合、つまり本実施形態のように弁部におけるシール部径aを作動ロッドの摺動部径bよりも大きくした場合に、差圧(Pd−Ps)の変化に対する差圧(Pc−Ps)の変化量が緩和される。このことは、摺動部径bを相対的に小さくすることで、差圧(Pd−Ps)の変化に対する弁部の開度変化を小さくできることを意味する。言い換えれば、当該制御弁を圧縮機に搭載した際に、その圧縮機の回転数に応じた弁開度の感度を抑え、制御の安定化を図ることができることを意味する。 The following can be seen from the figure. That is, when the sliding portion diameter b is 1.0 mm, that is, when the seal portion diameter a in the valve portion is larger than the sliding portion diameter b of the operating rod as in this embodiment, the differential pressure (Pd− The amount of change in the differential pressure (Pc−Ps) with respect to the change in Ps) is alleviated. This means that by making the sliding part diameter b relatively small, the change in the opening of the valve part with respect to the change in the differential pressure (Pd−Ps) can be made small. In other words, when the control valve is mounted on the compressor, it means that the sensitivity of the valve opening according to the rotation speed of the compressor can be suppressed and the control can be stabilized.
以上に説明したように、本実施形態では、ボディ5よりも硬度が高い弁座形成部材16に弁孔18および弁座22を形成し、その弁座形成部材16をボディ5に組み付けるようにしたため、高圧冷媒が弁部を通過することによりキャビテーション等が発生したとしても、弁座22の摩耗や変形を防止又は抑制することができる。すなわち、制御弁1が高圧環境下におかれたとしても、その制御の安定性を維持することができる。
As described above, in this embodiment, the
また、弁体24を平弁としたことにより、閉弁状態から開弁した際に、クランク圧力Pcの影響が弁体24の閉弁方向に大きく作用するようになる。すなわち、開弁作動を契機とした弁の開き易さ(つまり開弁作動の感度の上昇)が抑えられる。その結果、制御ハンチングを防止又は抑制することができ、制御弁1の安定した制御特性を維持することができる。また、弁体24を平弁としたことにより、弁開度(弁体24の弁座22からのリフト量)に対して比較的大きな流量を得ることができる。一方、スリーブ52およびプランジャ54の材料として電磁軟鉄を使用したため、高い透磁率が得られるとともに、保磁力を小さく抑えることができる。その結果、開弁時の弁開度を比較的大きくとることができ、電磁コイル58の大型化を伴うことなく十分な流量を確保することができる。また、電流のオフ時には速やかに全開状態へ移行させることができ、圧縮機を速やかに最小容量運転へと移行させることができる。
Further, since the
さらに、制御弁1がいわゆる超臨界サイクルに適用され、ポート10に高圧冷媒が導入されるところ、フィルタ部材44を樹脂製メッシュではなく金属メッシュで構成したため、その耐圧強度を確保することができる。また、そのフィルタ部材44が、円板状のメッシュ46,48をそのまま重ねる簡素な構成にて実現され、ボディ5の先端部の加締めにより簡易に固定される。このため、フィルタ構造として耐圧強度が高い金属フレームを設けるなどの必要もなく、部品点数および製造コストを低減できる。その結果、フィルタ構造を簡易かつ低コストに実現することができる。
Furthermore, when the control valve 1 is applied to a so-called supercritical cycle and a high-pressure refrigerant is introduced into the
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は特定の実施形態に限定されるものではなく、本発明の技術思想の範囲内で種々の変形が可能であることはいうまでもない。 The preferred embodiments of the present invention have been described above. However, the present invention is not limited to specific embodiments, and various modifications can be made within the scope of the technical idea of the present invention. Absent.
図10は、変形例に係る制御弁の構成を表す図である。図10(A)は制御弁の下半部の部分拡大断面図であり、図10(B)は図10(A)のG−G矢視断面図である。上記実施形態では、プランジャ54にDカットを施すことにより、プランジャ54を径方向に片寄せしてガタつきを抑制する構成を示した。本変形例では図示のように、プランジャ254については軸線に対して対称な構造が採用されている。一方、カラー266の内周面の特定箇所には、凹状の切欠き268が設けられている。このような構成により、ソレノイドが通電されたときにその吸引力を片側に偏らせることができる。それにより、開弁時にプランジャ254がスリーブ52内で作動する際に径方向にガタつくことを抑制できる。また、それによるプランジャ254とスリーブ52との間の適度な摺動抵抗により、PWM制御による弁体24の微振動を抑制することができる。
FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a control valve according to a modification. 10A is a partially enlarged cross-sectional view of the lower half of the control valve, and FIG. 10B is a cross-sectional view taken along the line GG in FIG. 10A. In the said embodiment, the structure which suppresses rattling by putting the
上記実施形態では、フィルタ部材44を2枚の金属メッシュを重ねて構成したが、3枚以上の金属メッシュを重ねて構成してもよい。すなわち、目が細かいメッシュおよび目が粗いメッシュの少なくとも一方を2枚以上重ねて構成してもよい。
In the above embodiment, the
上記実施形態では、弁座形成部材16の全体を硬度の高い材質にて構成する例を示したが、弁座22およびその周辺部のみを高硬度の材質からなるものとしてもよい。例えば、弁座形成部材をボディ5と同一又は同等の軟らかさを有する材質からなるものとし、その端部中央に嵌合穴を設け、高硬度の弁座部材を圧入してもよい。その弁座部材の端面を弁座22としてもよい。
In the above embodiment, the example in which the entire valve
上記実施形態では、軸支部材76がスプリング78を支持するばね受けとして機能するとともに、シャフト68を軸支する軸受けとしても機能する例を示した。変形例においては、スプリング78を支持するばね受けと、シャフト68を軸支する軸受けとを個別に設け、そのばね受けについて上記圧入調整構造を適用してもよい。
In the above embodiment, the example in which the
上記実施形態では、作動ロッド34とシャフト68とを別体にて作製した後、両者を軸線方向に同軸状に当接させる形で連結し、ソレノイド力を弁体24に伝達する伝達ロッドとして構成する例を示した。変形例においては、作動ロッド34とシャフト68とを単一の部材により一体成形してもよい。
In the above-described embodiment, the actuating
上記実施形態では、弁座形成部材16において、ブリード孔96の冷媒入口を小径とし、その入口を段差形状の上面に開口させる構成を示した(図3参照)。この構成は、上記実施形態のように冷媒圧力が高圧となる冷凍サイクルにおいてその異物侵入抑制機能を顕著に発揮する。すなわち、吐出圧力Pdが高圧であるほど、異物がフィルタ部材44を通過してポート10に侵入し易くなるという問題があるところ、上記異物侵入抑制機能により少なくとも異物がブリード孔96を介して弁室20にまで到達する可能性を低くすることができる。そのことが、結果的に制御弁1の高圧環境下における制御特性を良好に維持することにつながる。
In the said embodiment, the valve
なお、上記実施形態では、弁座形成部材16の上面に突部150を環状に形成する例を示したが、それ以外の形状を採用してもよいことは言うまでもない。例えば、ブリード孔96の冷媒入口周辺のみを突部としてもよい。また、上記実施形態では、ブリード孔96を一箇所のみ設ける例を示したが、複数箇所に設けてもよい。その場合も、各ブリード孔96の冷媒入口を突部(段差形状)の上面に設けるとよい。
In the above embodiment, the example in which the
上記実施形態では、隔壁26の周縁部を一段低くして環状溝152を形成する例を示した(図3参照)。この構成も、上記実施形態のように冷媒圧力が高圧となる冷凍サイクルにおいてその異物トラップ機能を顕著に発揮する。すなわち、吐出圧力Pdが高圧であるほど、異物がフィルタ部材44を通過してポート10ひいては弁室20に侵入し易くなるという問題があるところ、上記異物トラップ機能により少なくとも異物が作動ロッド34とガイド孔32との間隙まで到達する可能性を低くすることができる。そのことが、結果的に制御弁1の高圧環境下における制御特性を良好に維持することにつながる。
In the above-described embodiment, an example in which the
なお、上記実施形態では、異物トラップ構造として環状溝を一つ形成する例を示したが、それ以外の構造を採用してもよい。例えば、環状溝を同心状に複数形成してもよい。あるいは、ガイド部30の上面中央の小さな領域のみを凸形状とし、その凸部の上面にガイド孔32を開口させてもよい。例えば、その凸部の径を弁室20の内径の1/3以下にするなど十分に小さくしてもよい。その凸部の径を弁体24と同程度としてもよい。すなわち、隔壁26の外周縁部に溝を設けるというよりも、ガイド部30の上端位置をその周囲よりも高くするように構成してもよい。
In the above embodiment, an example in which one annular groove is formed as the foreign matter trapping structure is shown, but other structures may be adopted. For example, a plurality of annular grooves may be formed concentrically. Alternatively, only a small area at the center of the upper surface of the
上記実施形態では述べなかったが、図4(B)に示した連通孔172を押圧調整部170の直下に位置させることで、工具の挿入孔としても機能させるようにしてもよい。
Although not described in the above embodiment, the
上記実施形態では、制御弁1をいわゆるPd−Ps差圧弁として構成する例を示した。変形例においては、例えばクランク圧力Pcと吸入圧力Psとの差圧(Pc−Ps)を制御目標値である設定差圧に近づけるいわゆるPc−Ps差圧弁として構成してもよい。すなわち、吸入室に導入される冷媒を圧縮して吐出室から吐出する可変容量圧縮機の吐出容量を、クランク室から吸入室へ導出する冷媒の流量を調整することにより変化させる制御弁に対し、上記実施形態の弁部、フィルタ、ソレノイド等の各構造を適用してもよい。あるいは、吸入圧力Psを制御目標値である設定圧力に近づけるいわゆるPs制御弁に適用してもよい。特に二酸化炭素等を冷媒とする超臨界冷凍サイクルにそれらの制御弁が適用される場合、上記各構造の機能が有効に発揮される。 In the said embodiment, the example which comprises the control valve 1 as what is called a Pd-Ps differential pressure valve was shown. In the modified example, for example, a so-called Pc-Ps differential pressure valve that makes the differential pressure (Pc-Ps) between the crank pressure Pc and the suction pressure Ps close to the set differential pressure that is a control target value may be used. That is, for the control valve that changes the discharge capacity of the variable capacity compressor that compresses the refrigerant introduced into the suction chamber and discharges it from the discharge chamber by adjusting the flow rate of the refrigerant led from the crank chamber to the suction chamber, You may apply each structure, such as a valve part of the said embodiment, a filter, and a solenoid. Alternatively, it may be applied to a so-called Ps control valve that brings the suction pressure Ps close to a set pressure that is a control target value. In particular, when these control valves are applied to a supercritical refrigeration cycle using carbon dioxide or the like as a refrigerant, the functions of the above structures are effectively exhibited.
上記実施形態では、上記各構造を有する制御弁を、二酸化炭素を冷媒とする超臨界冷凍サイクルに適用する例を示した。変形例においては、同様の制御弁を二酸化炭素以外を冷媒とする超臨界冷凍サイクルに適用してもよい。あるいは、超臨界域での動作はしないものの、冷媒の圧力が高圧となる冷凍サイクルに適用してもよい。例えば、HFC−134aやHFO−1234yf等を冷媒とする冷凍サイクルに適用してもよい。 In the said embodiment, the example which applies the control valve which has said each structure to the supercritical refrigerating cycle which uses a carbon dioxide as a refrigerant | coolant was shown. In a modification, the same control valve may be applied to a supercritical refrigeration cycle using a refrigerant other than carbon dioxide. Or you may apply to the refrigerating cycle from which the pressure of a refrigerant | coolant becomes high although it does not operate | move in a supercritical region. For example, you may apply to the refrigerating cycle which uses HFC-134a, HFO-1234yf, etc. as a refrigerant | coolant.
上記実施形態では、上記構成を可変容量圧縮機用制御弁に適用する例を示した。変形例においては、例えば給湯用の制御弁など他の用途の電磁弁に上記構成を適用してもよい。 In the said embodiment, the example which applies the said structure to the control valve for variable displacement compressors was shown. In the modified example, the above-described configuration may be applied to other use electromagnetic valves such as a hot water control valve.
上記実施形態および変形例においては、PWM制御による弁体24の微振動を抑制するために、プランジャ54の片側面やカラー266の内周面の軸線方向全域を切り欠くようなDカットを施す例を示した(図5(B),図10参照)。他の変形例においては、軸線方向の一部(例えば軸線方向中間部)にのみ切欠きを設け、ソレノイドの吸引力を片側に偏らせるようにしてもよい。
In the embodiment and the modification, in order to suppress the slight vibration of the
上記実施形態および変形例において、弁体24は、弁座22(弁座形成部材16)と同一の硬度又は弁座22よりも高い硬度を有する材質からなるものでよい。一方、作動ロッド34は、シャフト68よりも硬度が高い材質からなるものでよい。弁体24および作動ロッド34については、例えばステンレス鋼(例えばSUS303)を切削加工して得られた部材に対し、窒化処理等の表面硬化処理を施して得てもよい。それにより、弁体24および作動ロッド34をビッカース硬さで700以上(好ましくは1000以上)としてもよい。なお、弁体24と作動ロッド34とを別体にて構成する場合には、作動ロッド34を24よりも硬度が低い材質からなるものとしてもよい。シャフト68については、例えば弁座22と同様に、ステンレス鋼(例えばSUS420)を焼き入れして得てもよい。それにより、シャフト68をビッカース硬さで500以上(好ましくは700以上)としてもよい。このような構成により、PWM制御により弁部の開閉が繰り返されることによる弁体24の摩耗を防止又は抑制でき、弁開度特性を安定に保持することができる。
In the embodiment and the modification, the
なお、本発明は上記実施形態や変形例に限定されるものではなく、要旨を逸脱しない範囲で構成要素を変形して具体化することができる。上記実施形態や変形例に開示されている複数の構成要素を適宜組み合わせることにより種々の発明を形成してもよい。また、上記実施形態や変形例に示される全構成要素からいくつかの構成要素を削除してもよい。 In addition, this invention is not limited to the said embodiment and modification, A component can be deform | transformed and embodied in the range which does not deviate from a summary. Various inventions may be formed by appropriately combining a plurality of constituent elements disclosed in the above embodiments and modifications. Moreover, you may delete some components from all the components shown by the said embodiment and modification.
1 制御弁、 2 弁本体、 3 ソレノイド、 5 ボディ、 10,12,14 ポート、 16 弁座形成部材、 18 弁孔、 20 弁室、 22 弁座、 24 弁体、 28 作動室、 34 作動ロッド、 44 フィルタ部材、 46,48 メッシュ、 50 コア、 54 プランジャ、 68 シャフト、 101 圧縮機、 110 吸入室、 114 吐出室、 116 クランク室、 224 弁体、 234 作動ロッド、 254 プランジャ、 266 カラー。 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Control valve, 2 Valve body, 3 Solenoid, 5 Body, 10, 12, 14 port, 16 Valve seat formation member, 18 Valve hole, 20 Valve chamber, 22 Valve seat, 24 Valve body, 28 Actuation chamber, 34 Actuation rod , 44 filter member, 46, 48 mesh, 50 core, 54 plunger, 68 shaft, 101 compressor, 110 suction chamber, 114 discharge chamber, 116 crank chamber, 224 valve body, 234 actuating rod, 254 plunger, 266 collar.
Claims (8)
前記吐出室に連通する吐出室連通ポートと、前記クランク室に連通するクランク室連通ポートとを有するボディと、
前記ボディと別体に成形された後に前記ボディに対して一体に組み付けられ、前記吐出室連通ポートと前記クランク室連通ポートとを連通させるための弁孔と、前記弁孔の開口端部に形成された弁座とを有する弁座形成部材と、
前記弁座に着脱して弁部を開閉する弁体と、
前記ボディに設けられ、前記弁体に開弁又は閉弁方向の駆動力を付与するためのアクチュエータと、
を備え、
前記弁座形成部材は、少なくとも前記弁座において前記ボディよりも硬度が高く、ビッカース硬さで500以上となる材質からなることを特徴とする可変容量圧縮機用制御弁。 Applied to a refrigeration cycle in which a refrigeration action is performed in a supercritical region exceeding the critical temperature of the refrigerant, the discharge capacity of a variable capacity compressor that compresses the refrigerant introduced into the suction chamber and discharges it from the discharge chamber, from the discharge chamber In the control valve for a variable capacity compressor that is changed by adjusting the flow rate of the refrigerant introduced into the crank chamber,
A body having a discharge chamber communication port communicating with the discharge chamber, and a crank chamber communication port communicating with the crank chamber;
After being molded separately from the body, the body is integrally assembled with the body, and a valve hole for communicating the discharge chamber communication port and the crank chamber communication port is formed at the opening end of the valve hole. A valve seat forming member having a valve seat formed;
A valve body that opens and closes the valve portion by attaching to and detaching from the valve seat;
An actuator provided on the body for applying a driving force in the valve opening or closing direction to the valve body;
With
The control valve for a variable capacity compressor, wherein the valve seat forming member is made of a material having a hardness higher than that of the body at least in the valve seat and a Vickers hardness of 500 or more.
前記弁体が前記弁室に配置され、
前記弁座形成部材は、前記弁孔の径方向外側に前記弁部の閉弁時においても前記吐出室連通ポートから前記弁室への冷媒の漏洩を可能とするブリード孔を有し、前記ブリード孔が前記弁孔よりも小径のリーク通路を含むことを特徴とする請求項1に記載の可変容量圧縮機用制御弁。 The body has a valve chamber formed between the valve hole and the crank chamber communication port,
The valve body is disposed in the valve chamber;
The valve seat forming member has a bleed hole on the radially outer side of the valve hole that allows refrigerant to leak from the discharge chamber communication port to the valve chamber even when the valve portion is closed. The control valve for a variable capacity compressor according to claim 1, wherein the hole includes a leak passage having a smaller diameter than the valve hole.
前記ボディ内に軸線方向に摺動可能に支持され、前記ソレノイド力を前記弁体に伝達する伝達ロッドと、
を備え、
前記ボディは、前記吸入室に連通する吸入室連通ポートを有し、
前記ソレノイドの内部が前記吸入室連通ポートに連通し、
前記伝達ロッドは、一端側が前記弁室にて前記弁体と連結され、他端側が前記ソレノイドのプランジャと連結され、
前記吐出室の吐出圧力と前記吸入室の吸入圧力との差圧が、前記ソレノイドへの供給電流値に応じた設定差圧に保持されるように制御されることを特徴とする請求項2〜4のいずれかに記載の可変容量圧縮機用制御弁。 As the actuator, a solenoid that generates a solenoid force for driving the valve body in a valve closing direction according to the amount of current supplied;
A transmission rod that is slidably supported in the axial direction in the body and transmits the solenoid force to the valve body;
With
The body has a suction chamber communication port communicating with the suction chamber;
The inside of the solenoid communicates with the suction chamber communication port,
The transmission rod has one end connected to the valve body in the valve chamber and the other end connected to the solenoid plunger.
The differential pressure between the discharge pressure of the discharge chamber and the suction pressure of the suction chamber is controlled so as to be maintained at a set differential pressure corresponding to a supply current value to the solenoid. 4. The control valve for a variable capacity compressor according to any one of 4 above.
前記弁座形成部材が、前記吐出室連通ポートの側から前記ボディに組み付けられていることを特徴とする請求項5に記載の可変容量圧縮機用制御弁。 The discharge chamber communication port, the crank chamber communication port, and the suction chamber communication port are provided in order from one end side of the body, and the solenoid is provided on the other end side of the body,
6. The control valve for a variable capacity compressor according to claim 5, wherein the valve seat forming member is assembled to the body from the discharge chamber communication port side.
前記ソレノイド力を前記弁体に伝達する伝達ロッドと、
を備え、
前記伝達ロッドは、前記弁体と一体成形された作動ロッドと、前記作動ロッドと同軸状に接続されるシャフトとを含み、
前記シャフトが、前記ソレノイドのプランジャに連結され、
前記作動ロッドは、前記シャフトよりも硬度が高い材質からなることを特徴とする請求項7に記載の可変容量圧縮機用制御弁。 As the actuator, a solenoid that generates a solenoid force for driving the valve body in a valve closing direction according to the amount of current supplied;
A transmission rod for transmitting the solenoid force to the valve body;
With
The transmission rod includes an operating rod integrally formed with the valve body, and a shaft connected coaxially to the operating rod,
The shaft is connected to a plunger of the solenoid;
The control valve for a variable capacity compressor according to claim 7, wherein the operating rod is made of a material having a hardness higher than that of the shaft.
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