JP2016005855A - Gear processing method using machining center - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To increase the life of a tool of a machining center in processing a gear using the machining center.SOLUTION: A gear processing method processes a parallel axis gear 20 using a machining center. In the method, a distance L between a tool 10 of the machining center and a tooth flank 22 of a parallel axis gear 20 is changed while the tool 10 is moved along the tooth flank 22, to process the tooth flank 22 of the parallel axis gear 20.

Description

本発明は、マシニングセンタによる歯車の加工方法に関する。   The present invention relates to a gear machining method using a machining center.

特許文献1に、図5に示されるような、マシニングセンタによって歯車を加工する方法が開示されている。   Patent Document 1 discloses a method of machining a gear using a machining center as shown in FIG.

図5に示されるマシニングセンタMCは、特に、大きなモジュール部品を有する歯車(図5(B)参照)2を精密機械仕上げするために設計されたものである。マシニングセンタMCは、(直線的な双方向矢印により図示された)3つの直交軸と、回転テーブル4の回転軸とを有している。ワークピースである歯車2は、回転テーブル4上に設置される。   The machining center MC shown in FIG. 5 is specifically designed for precision machine finishing of a gear 2 (see FIG. 5B) 2 having large module parts. The machining center MC has three orthogonal axes (illustrated by straight bidirectional arrows) and a rotation axis of the rotary table 4. A gear 2 that is a workpiece is installed on a rotary table 4.

このマシニングセンタMCは、ツール軸8Cの周りに回転する円筒状の工具(ツール)8を含むスピンドル9を有する。ツール軸8Cは、歯車2に対して複数の軸の周りにおいて回転可能である。工具8は、加工の際に歯車2の歯面(被加工面)2A上の一部において接線方向に少なくとも部分的に接触する。   The machining center MC has a spindle 9 including a cylindrical tool (tool) 8 that rotates around a tool axis 8C. The tool shaft 8 </ b> C is rotatable around a plurality of axes with respect to the gear 2. The tool 8 contacts at least partially in the tangential direction at a part of the tooth surface (work surface) 2A of the gear 2 during processing.

工具8の加工走査方向Eの送り出し動作は、歯面2Aに対する工具8の相対的な移動により実施される。こうした相対的移動は、マシニングセンタMCのNC制御(数値制御)により実現される。   The feeding operation in the machining scanning direction E of the tool 8 is performed by the relative movement of the tool 8 with respect to the tooth surface 2A. Such relative movement is realized by NC control (numerical control) of the machining center MC.

このマシニングセンタMCでは、図5(B)に示されるように、歯車2の歯面2Aに、工具8を当接させながら移動させ、当該歯車2の歯面2Aを加工している。図5(B)の例では、工具8を、ツール軸8Cの周りで回転させながら加工走査方向Eに移動させている。つまり、加工走査方向Eに工具8を移動して加工した後、該工具8を、加工走査方向Eとほぼ直交する方向にδEだけ、僅かにシフトさせ、再び加工走査方向Eに移動して順次歯面2A全体を加工している。これにより、所望の形状の歯面を形成することができる。   In this machining center MC, as shown in FIG. 5 (B), the tool 8 is moved in contact with the tooth surface 2A of the gear 2 to process the tooth surface 2A of the gear 2. In the example of FIG. 5B, the tool 8 is moved in the machining scanning direction E while rotating around the tool axis 8C. That is, after the tool 8 is moved and processed in the machining scanning direction E, the tool 8 is slightly shifted by δE in a direction substantially perpendicular to the machining scanning direction E, and then moved again in the machining scanning direction E and sequentially. The entire tooth surface 2A is processed. Thereby, a desired-shaped tooth surface can be formed.

特表2013−508174号公報(図12、図2)Special table 2013-508174 gazette (FIG. 12, FIG. 2)

このようなマシニングセンタによる歯車の加工にあっては、工具の寿命をより長く確保することが要請されている。   In the machining of gears by such a machining center, it is required to ensure a longer tool life.

本発明は、こうした要請に応えるためになされたものであって、マシニングセンタによる歯車の加工に当たって、該マシニングセンタの工具の寿命をより伸長させることのできる加工方法を提供することをその課題としている。   The present invention has been made in order to meet such a demand, and an object of the present invention is to provide a machining method that can further extend the life of the tool of the machining center when machining the gear by the machining center.

本発明は、マシニングセンタにより、歯車を加工する歯車の加工方法であって、前記マシニングセンタの工具と、前記歯車の歯面との距離を変化させながら、前記工具を前記歯面に沿って移動させ、前記歯車の歯面を加工する構成とすることにより、上記課題を解決したものである。   The present invention is a gear machining method for machining a gear by a machining center, wherein the tool is moved along the tooth surface while changing the distance between the tool of the machining center and the tooth surface of the gear, The above problem is solved by processing the tooth surface of the gear.

本発明においては、工具は、歯車の歯面との距離を変化させながら、歯面に沿って移動する。そのため、工具には、(高い加工負荷が連続的に掛かるのではなく)高い加工負荷と低い加工負荷が組み合わされて掛かることになり、加工部での温度の上昇が抑制される。   In the present invention, the tool moves along the tooth surface while changing the distance from the tooth surface of the gear. For this reason, the tool is subjected to a combination of a high machining load and a low machining load (rather than a high machining load applied continuously), and an increase in temperature at the machining portion is suppressed.

したがって、該工具の劣化を抑制し、寿命をより伸長させることができる。   Therefore, deterioration of the tool can be suppressed and the life can be further extended.

本発明によれば、マシニングセンタによる歯車の加工に当たって、該マシニングセンタの工具の寿命をより伸長させることができる。   According to the present invention, when machining a gear by a machining center, the tool life of the machining center can be further extended.

本発明の実施形態の一例に係るマシニングセンタによる歯車の加工方法における工具と歯面との位置関係を模式的に示したもので、(A)は斜視図、(B)は工具を歯筋と平行の方向から見た断面図BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The positional relationship of a tool and a tooth surface in the processing method of the gear by the machining center which concerns on an example of embodiment of this invention is shown typically, (A) is a perspective view, (B) is parallel to a tooth trace. Cross section viewed from the direction of 図1の加工方法において、工具を径方向外側から見た平面図FIG. 1 is a plan view of a tool viewed from the outside in the radial direction in the machining method of FIG. 本発明の他の実施形態の一例に係るマシニングセンタによる歯車の加工方法を示す斜視図The perspective view which shows the processing method of the gearwheel by the machining center which concerns on an example of other embodiment of this invention. 本発明のさらに他の実施形態の一例に係る工具の軌跡を示す模式図で、(A)は斜視図、(B)は歯筋方向から見た断面図It is a schematic diagram which shows the locus | trajectory of the tool which concerns on an example of further another embodiment of this invention, (A) is a perspective view, (B) is sectional drawing seen from the tooth trace direction 従来のマシニングセンタの一例を示す(A)は斜視図、(B)は従来の加工方法における歯車の一つの歯と工具との関係を示す斜視図(A) is a perspective view showing an example of a conventional machining center, and (B) is a perspective view showing a relationship between one tooth of a gear and a tool in a conventional machining method.

以下、図面に基づいて、本発明の実施形態の一例を詳細に説明する。   Hereinafter, an example of an embodiment of the present invention will be described in detail based on the drawings.

マシニングセンタは、JIS B 0105において、『主として回転工具を使用し、フライス削り、中ぐり、穴あけ及びねじ立てを含む複数の切削加工ができ、かつ、加工プログラムに従って工具を自動で交換できる数値制御工作機械』と定義されている。機械の構造によって、主軸が水平の横形、及び垂直の立形がある。   In JIS B 0105, the machining center is “a numerically controlled machine tool that can use a rotating tool to perform a plurality of cutting operations including milling, boring, drilling and tapping, and automatically change the tool according to the machining program. Is defined. Depending on the structure of the machine, there are horizontal and horizontal vertical spindles.

本発明に係る加工方法を実施するマシニングセンタの具体的なハード構成としては、例えば、前述した図5で示されるような構成を有するマシニングセンタ(MC)を採用することができる。   As a specific hardware configuration of the machining center for performing the machining method according to the present invention, for example, a machining center (MC) having the configuration shown in FIG. 5 described above can be employed.

図1および図2に、本発明の実施形態の一例に係るマシニングセンタによる歯車の加工方法を模式的に示す。   1 and 2 schematically show a gear machining method using a machining center according to an example of an embodiment of the present invention.

マシニングセンタ(全体は図示略)の工具10は、軸心10Cの周りで回転可能な円筒形状の切削体で構成されている。軸心10Cから加工面10Bまでの半径はr10である。工具10は、NC制御によって、位置や角度が調整可能である。   A tool 10 of a machining center (the whole is not shown) is constituted by a cylindrical cutting body that can rotate around an axis 10C. The radius from the axis 10C to the machining surface 10B is r10. The position and angle of the tool 10 can be adjusted by NC control.

図1および図2は、平行軸歯車(全体は図示略)20の加工方法の例を示したもので、(これから加工しようとする)平行軸歯車20の歯21に対するマシニングセンタの工具10の位置関係を模式的に示している。図1(A)は、斜視図、図1(B)は、歯21と工具10を歯筋と平行の方向から見た断面図である。また、図2は、工具10を平行軸歯車20の径方向外側から見た平面図である。なお、この例では、便宜上、歯筋方向をX、歯丈方向をY、歯面の法線方向をZと称する。図2では、紙面の下方向が、歯面の法線方向Zに相当している。   FIGS. 1 and 2 show an example of a machining method for a parallel shaft gear 20 (not shown in its entirety), and the positional relationship of the machining center tool 10 with respect to the teeth 21 of the parallel shaft gear 20 (to be machined). Is schematically shown. FIG. 1A is a perspective view, and FIG. 1B is a cross-sectional view of the tooth 21 and the tool 10 viewed from a direction parallel to the tooth trace. FIG. 2 is a plan view of the tool 10 as viewed from the radially outer side of the parallel shaft gear 20. In this example, for the sake of convenience, the tooth trace direction is referred to as X, the tooth height direction as Y, and the normal direction of the tooth surface as Z. In FIG. 2, the downward direction of the paper surface corresponds to the normal direction Z of the tooth surface.

この加工例では、基本的に、工具10を歯筋方向Xに沿って移動させることによって歯面22を加工している。すなわち、当該加工方法において、工具10が歯21の歯面22を加工するために移動してゆく方向は、歯筋方向Xである。なお、以降、工具が歯車の歯の歯面を加工するために移動してゆく方向を、「加工走査方向」と称す。   In this processing example, the tooth surface 22 is basically processed by moving the tool 10 along the tooth trace direction X. That is, in the machining method, the direction in which the tool 10 moves to machine the tooth surface 22 of the tooth 21 is the tooth trace direction X. Hereinafter, the direction in which the tool moves in order to machine the tooth surfaces of the gear teeth is referred to as a “machining scanning direction”.

図1、図2の描写から明らかなように、この実施形態に係るマシニングセンタによる平行軸歯車20の加工方法においては、工具10と、平行軸歯車20の歯面22との距離L(L1a、L2a、L1b、L2b、L1c、L2c、…)を変化させながら、該工具10を歯面22に沿って移動させ、平行軸歯車20の歯面22を加工している。すなわち、該マシニングセンタの工具10と平行軸歯車20の歯面22との距離Lは一定ではない。ここで、「工具と歯車の歯面との距離」とは、「工具の軸心と、当該工具の移動によってこれから加工しようとする歯面(当該加工走査を行うときの被加工面)との距離」を指している。なお、以下、当該「工具と歯車の歯面との距離」を、単に「工具歯面距離」と称す。   As apparent from the depictions of FIGS. 1 and 2, in the machining method of the parallel shaft gear 20 by the machining center according to this embodiment, the distance L (L1a, L2a) between the tool 10 and the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 is shown. , L1b, L2b, L1c, L2c,...) Are changed, the tool 10 is moved along the tooth surface 22, and the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 is processed. That is, the distance L between the machining center tool 10 and the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 is not constant. Here, the “distance between the tool and the tooth surface of the gear” means “the axial center of the tool and the tooth surface to be machined by the movement of the tool (surface to be machined when performing the machining scan)” "Distance". Hereinafter, the “distance between the tool and the tooth surface of the gear” is simply referred to as “tool tooth surface distance”.

より具体的に説明すると、図2において、波打って描かれている曲線L10Cは、工具10の軸心10Cの軌跡を示している。この加工方法においては、例えば、加工時t1での工具歯面距離LはL1a、加工時t2での工具歯面距離LはL2aである。L1a≠L2aであり、工具歯面距離Lは、一定しておらず、加工時間tと共に変化している。つまり、工具歯面距離Lを変化させながら、該工具10を歯面22に沿って移動させ、平行軸歯車20の歯面22を加工している。   More specifically, in FIG. 2, a curved line L <b> 10 </ b> C drawn by undulation indicates the locus of the axis 10 </ b> C of the tool 10. In this machining method, for example, the tool tooth surface distance L at the time t1 is L1a, and the tool tooth surface distance L at the time t2 is L2a. L1a ≠ L2a, and the tool tooth surface distance L is not constant and changes with the machining time t. That is, while changing the tool tooth surface distance L, the tool 10 is moved along the tooth surface 22 to process the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20.

図1および図2の加工方法の場合、工具10の軸心10Cから加工面10Bまでの半径r10から工具歯面距離Lを引いた値(r10−L)が、切削代δLに相当することになる。この例における加工方法においては、切削代δL(=r10−L)は、工具歯面距離Lの変化に伴って変化している。つまり、切削代δLは、一定しておらず、時間と共に変化している。したがって、図1および図2の加工方法は、「切削代δLを、変化させながら、工具10を歯面22に沿って移動させ、平行軸歯車20の歯面22を加工する加工方法」と捉えることもできる。   1 and 2, the value (r10-L) obtained by subtracting the tool tooth surface distance L from the radius r10 from the axis 10C of the tool 10 to the processing surface 10B corresponds to the cutting allowance δL. Become. In the machining method in this example, the cutting allowance δL (= r10−L) changes as the tool tooth surface distance L changes. That is, the cutting allowance δL is not constant and changes with time. Therefore, the machining method of FIGS. 1 and 2 is regarded as “a machining method of machining the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 by moving the tool 10 along the tooth surface 22 while changing the cutting allowance δL”. You can also.

なお、切削代δLの最小値は、正であっても、零であっても、負(マイナス)であってもよい。切削代δLの最小値が正の場合、なにがしかの加工(切削)が常になされている。切削代δLの最小値が零の場合は、工具10は歯面22と接しているが加工はなされない瞬間があることになる。また、切削代δLの最小値が負(マイナス)の場合は、工具10が一時的に歯面22から離れるときがあることになる。なお、この例では、切削代δLの最小値は、零となっている。   The minimum value of the cutting allowance δL may be positive, zero, or negative (minus). When the minimum value of the cutting allowance δL is positive, some processing (cutting) is always performed. When the minimum value of the cutting allowance δL is zero, there is a moment when the tool 10 is in contact with the tooth surface 22 but is not processed. When the minimum value of the cutting allowance δL is negative (minus), the tool 10 may temporarily move away from the tooth surface 22. In this example, the minimum value of the cutting allowance δL is zero.

図1および図2の加工方法をさらに詳細に説明する。   The processing method of FIGS. 1 and 2 will be described in more detail.

図1の加工方法では、工具10の軸心10Cが歯面22から最も遠ざかったときの離反側極値L1は、それぞれL1a、L1b、L1c、…である。工具歯面距離Lの離反側極値L1は、この例では同一とされている(L1a=L1b=L1c…)。また、工具10の軸心10Cが歯面22に最も近づいたときの接近側極値L2は、それぞれL2a、L2b、L2c、…である。工具歯面距離Lの接近側極値L2も、この例では、それぞれ同一とされている(L2a=L2b=L2c…)。つまり工具10の軸心10Cは、常に一定の振れ幅W10の範囲に収められている。   In the machining method of FIG. 1, the separation side extreme values L1 when the axial center 10C of the tool 10 is farthest from the tooth surface 22 are L1a, L1b, L1c,. The separation side extreme value L1 of the tool tooth surface distance L is the same in this example (L1a = L1b = L1c...). Further, the approach side extreme values L2 when the axial center 10C of the tool 10 is closest to the tooth surface 22 are L2a, L2b, L2c,. In this example, the approach side extreme value L2 of the tool tooth surface distance L is also the same (L2a = L2b = L2c...). That is, the axis 10C of the tool 10 is always within the range of the constant runout width W10.

また、工具10の軸心10Cの離反側極値L1を結んだ線(L1a、L1b、L1c、…を結んだ線)LL1は、歯面22と平行である。工具10の軸心10Cの接近側極値L2を結んだ線(L2a、L2b、L2c、…を結んだ線)LL2も、歯面22と平行である。   Further, a line LL1 connecting the separation side extreme values L1 of the axis 10C of the tool 10 (a line connecting L1a, L1b, L1c,...) LL1 is parallel to the tooth surface 22. A line LL2 connecting the approaching extreme values L2 of the axis 10C of the tool 10 (a line connecting L2a, L2b, L2c,...) LL2 is also parallel to the tooth surface 22.

一方、この加工方法では、工具歯面距離Lの極値L1、L2の周期は、一定とはされていない。ここで、「極値の周期」とは、「特定の離反側極値から次の離反側極値までの加工走査方向の距離」、あるいは「特定の接近側極値から次の接近側極値までの加工走査方向の距離」をいう。ここでの加工走査方向の距離は、加工時間と捉えることもできる。   On the other hand, in this machining method, the periods of the extreme values L1 and L2 of the tool tooth surface distance L are not constant. Here, “period of extreme value” means “distance in the scanning direction from a specific separation-side extreme value to the next separation-side extreme value” or “specific approach-side extreme value to the next approach-side extreme value” "Distance in the machining scanning direction". The distance in the processing scanning direction here can also be regarded as processing time.

この例では、加工時t5から周期のスケジュールが変更されている。具体的には、例えば、離反側極値L1aから離反側極値L1bまでの周期C1aと、離反側極値L1bから離反側極値L1cまでの周期C1bは等しい(C1a=C1b)。しかし、離反側極値L1cから離反側極値L1dまでの周期C1cは、周期C1bより長い(C1b<C1c)。そして、それ以降は、(長い周期で)一定である(C1c=C1d)。つまり、この図1および図2の例では、極値L1(或いはL2)の周期は、一定ではなく、加工の開始直後が、より短い周期となるように設定されている。   In this example, the cycle schedule is changed from the time t5. Specifically, for example, the cycle C1a from the separation-side extreme value L1a to the separation-side extreme value L1b is equal to the cycle C1b from the separation-side extreme value L1b to the separation-side extreme value L1c (C1a = C1b). However, the period C1c from the separation side extreme value L1c to the separation side extreme value L1d is longer than the period C1b (C1b <C1c). After that, it is constant (with a long cycle) (C1c = C1d). That is, in the example of FIGS. 1 and 2, the cycle of the extreme value L1 (or L2) is not constant, and is set so that the cycle immediately after the start of machining is shorter.

ただし、工具歯面距離Lの極値L1、L2の周期の設定の仕方は、特に限定されるものではなく、例えば、ランダムに変更させてもよいし、あるいは、常に一定に維持されるように設定してもよい(後述)。   However, the method of setting the periods of the extreme values L1 and L2 of the tool tooth surface distance L is not particularly limited. For example, the tool tooth surface distance L may be changed at random, or may be always kept constant. It may be set (described later).

なお、工具歯面距離Lがいかなる値のときから歯面22の加工を開始するかについては、特に問われないが、この図1および図2の加工方法では、加工開始時の歯面22の端部22Aの位置と、工具歯面距離Lの離反側極値L1(L1a)の位置とをリンクさせ、離反側極値L1(L1a)から、歯面22の加工が開始するように設定している。   It should be noted that, from what value the tool tooth surface distance L is, the process of starting the tooth surface 22 is not particularly limited. However, in the processing method shown in FIGS. The position of the end portion 22A is linked to the position of the separation side extreme value L1 (L1a) of the tool tooth surface distance L, and the processing of the tooth surface 22 is set to start from the separation side extreme value L1 (L1a). ing.

次に、加工走査方向について説明する。   Next, the processing scanning direction will be described.

図1および図2の加工方法では、工具10の加工走査方向(工具10が歯面22を加工するために移動してゆく方向)は、歯筋方向Xのみとされている。つまり、a)工具10を、歯面22の歯丈方向Yの特定の位置において歯筋方向Xに沿って工具歯面距離Lを変化させながら移動させ、その後、b)工具10の位置を歯丈方向Yに僅かだけ(δYだけ)シフトし、再び、c)歯筋方向Xに沿って移動させる、という加工パスを繰り返して、平行軸歯車20の歯面22を加工している。図1(B)では、工具10の軸心10Cの特定の位置(例えば工具10の軸心10Cの先端)10Caが、δYずつ順次移動してゆく様子を示している。   In the machining method of FIGS. 1 and 2, the machining scanning direction of the tool 10 (the direction in which the tool 10 moves to machine the tooth surface 22) is the tooth trace direction X only. That is, a) the tool 10 is moved while changing the tool tooth surface distance L along the tooth trace direction X at a specific position in the tooth height direction Y of the tooth surface 22, and then b) the position of the tool 10 is changed to the tooth The tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 is machined by repeating the machining path of shifting slightly along the length direction Y (by δY) and c) moving along the tooth trace direction X again. FIG. 1B shows a state where a specific position (for example, the tip of the axial center 10C of the tool 10) 10Ca of the axial center 10C of the tool 10 is sequentially moved by δY.

もっとも、加工走査方向をどのように設定するかについては、この例(歯筋方向X)に限定されない。例えば、図1および図2の例では、歯筋方向Xに代え、あるいは歯筋方向Xに加えて、歯丈方向Yにも工具10を移動して歯面22を加工するようにしてもよい。   However, how to set the machining scanning direction is not limited to this example (tooth trace direction X). For example, in the example of FIGS. 1 and 2, the tooth surface 22 may be processed by moving the tool 10 in the tooth height direction Y instead of the tooth trace direction X or in addition to the tooth trace direction X. .

なお、図1および図2の被加工歯車は、平行軸歯車20であるため、歯丈方向Yは、該平行軸歯車20が図示せぬ相手歯車と噛合する際に、当該相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向に相当している。したがって、図1および図2の平行軸歯車20の加工に当たって、加工走査方向を歯丈方向Yに取るというのは、工具10を相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向(Y)に移動させながら、該平行軸歯車20の歯面22を加工するということでもある。   1 and 2 is the parallel shaft gear 20, the tooth height direction Y is determined when the parallel shaft gear 20 meshes with a mating gear (not shown). This corresponds to the direction in which relative slip occurs between the two. Therefore, when machining the parallel shaft gear 20 of FIGS. 1 and 2, the machining scanning direction is the tooth height direction Y. The direction in which relative slip occurs between the tool 10 and the tooth surface of the counterpart gear (Y). This also means that the tooth surface 22 of the parallel-shaft gear 20 is processed while being moved to.

別言するならば、図1および図2の平行軸歯車20の加工に当たって、加工走査方向を「歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に取る」というのは、工具10を、平行軸歯車20が相手歯車と噛合する際に、該相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向と、該相対滑りが生じる方向と直交する方向に移動させて平行軸歯車20の歯面22を加工する、ということでもある。   In other words, when processing the parallel shaft gear 20 of FIGS. 1 and 2, the processing scanning direction is “taken in both the tooth trace direction X and the tooth length direction Y” means that the tool 10 is moved to the parallel shaft gear 20. When the gear 20 meshes with the counter gear, the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 is moved by moving it in a direction in which relative slip occurs between the tooth surface of the counter gear and a direction perpendicular to the direction in which the relative slip occurs. It also means processing.

次に、図1および図2の加工方法の作用を説明する。   Next, the operation of the processing method of FIGS. 1 and 2 will be described.

従来は、マシニングセンタによって平行軸歯車20を加工する場合、工具歯面距離Lは、一定であった。換言するならば、切削代δLが一定であった。すなわち、歯面22の加工は、工具10に強い加工負荷が連続的に掛かる態様で行われていた。そのため、加工部の温度が上昇し易く、工具10が劣化して寿命が短くなり易いという問題があった。また、切り粉が長く連続的に生成し易く、切り粉の処理が問題となることもあった。   Conventionally, when the parallel shaft gear 20 is machined by a machining center, the tool tooth surface distance L is constant. In other words, the cutting allowance δL was constant. That is, the processing of the tooth surface 22 is performed in such a manner that a strong processing load is continuously applied to the tool 10. For this reason, there is a problem that the temperature of the processed part is likely to rise, the tool 10 is deteriorated, and the life is likely to be shortened. In addition, the swarf is easy to be generated continuously for a long time, and the processing of the swarf sometimes becomes a problem.

これに対し、本実施形態に係る加工方法では、工具歯面距離Lを変化させながら、工具10を歯面22に沿って移動させ、平行軸歯車20の歯面22を加工する。そのため、工具歯面距離Lの変化に伴って切削代δLが変化し、強い加工負荷と軽い加工負荷を繰り返しながら加工が行われてゆくことになる。これにより、加工部の温度の上昇をより低減することができ、工具10が劣化して寿命が短くなるのをより抑制することができる。   On the other hand, in the processing method according to the present embodiment, the tool 10 is moved along the tooth surface 22 while the tool tooth surface distance L is changed, and the tooth surface 22 of the parallel shaft gear 20 is processed. Therefore, the cutting allowance δL changes with the change of the tool tooth surface distance L, and the machining is performed while repeating a strong machining load and a light machining load. Thereby, the raise of the temperature of a process part can be reduced more and it can suppress that the tool 10 deteriorates and a lifetime becomes short.

また、工具歯面距離Lの離反側極値L1の近傍で切り粉が切断され易いため切り粉が長く連続的に生成されるのが抑制され、切り粉の処理がより容易になるという効果も得られる。特に、この例では、離反側極値L1で切削代δLが零となるため、切り粉は必ず切断される。   In addition, since the chips are easily cut in the vicinity of the separation side extreme value L1 of the tool tooth surface distance L, it is possible to prevent the chips from being generated continuously for a long time, and the processing of the chips becomes easier. can get. In particular, in this example, since the cutting allowance δL becomes zero at the separation side extreme value L1, the cutting powder is always cut.

さらには、歯面22には、切削代δLが変化したことによる細かな凹凸が生じるようになるため、より潤滑剤を保持することができるようになり、装置に組み込んだときの平行軸歯車20の寿命も伸長させることができる。また、歯面22の相手歯車との摺動部に潤滑剤が潤沢に供給されることから、噛合の円滑性も確保できる。   Furthermore, since the tooth surface 22 has fine irregularities due to the change in the cutting allowance δL, the lubricant can be held more and the parallel shaft gear 20 when incorporated in the apparatus. The lifetime of the can also be extended. Further, since the lubricant is sufficiently supplied to the sliding portion of the tooth surface 22 with the counterpart gear, smoothness of meshing can be ensured.

このような基本的作用効果に加え、この図1および図2の加工方法では、以下の作用効果も得られる。   In addition to such basic functions and effects, the processing methods shown in FIGS. 1 and 2 also provide the following functions and effects.

先ず、工具10の軸心10Cが、常に一定の振れ幅W10の範囲に収められている。そのため、表面粗さを一定の水準(振れ幅W10に相当する水準)に維持することができる。ただし、振れ幅については、必ずしも一定に収める必要はなく、振れ幅自体が変化する設定であってもよい。   First, the axial center 10C of the tool 10 is always within the range of the constant runout width W10. Therefore, the surface roughness can be maintained at a constant level (a level corresponding to the runout width W10). However, the swing width does not necessarily have to be kept constant, and the swing width itself may be set to change.

次に、この図1および図2の加工方法では、工具歯面距離Lの離反側極値L1を結んだ線(L1a、L1b、L1c、…を結んだ線)LL1が、歯面22と平行である。これにより、歯面22の最表面部を面一に形成することができるため、相手歯車と噛合するときの噛合の円滑性を高く維持することができる。   Next, in the machining method of FIGS. 1 and 2, the line LL1 connecting the separation side extreme values L1 of the tool tooth surface distance L (line connecting L1a, L1b, L1c,...) LL1 is parallel to the tooth surface 22. It is. Thereby, since the outermost surface part of the tooth surface 22 can be formed flush, the smoothness of meshing when meshing with the mating gear can be maintained high.

また、この図1および図2の加工方法では、工具歯面距離Lの接近側極値L2を結んだ線(L2a、L2b、L2c、…を結んだ線)LL2が、歯面22と平行である。そのため、歯面22に形成される凹凸の底部の深さが一定であり、歯面22に凹凸が形成される構成でありながら、該歯面22の一部に応力が集中する虞が小さい。   1 and 2, the line LL2 connecting the approach side extreme values L2 of the tool tooth surface distance L (line connecting L2a, L2b, L2c,...) LL2 is parallel to the tooth surface 22. is there. For this reason, the depth of the bottom of the unevenness formed on the tooth surface 22 is constant, and there is little risk of stress concentration on a part of the tooth surface 22 while the unevenness is formed on the tooth surface 22.

ただし、この離反側極値L1および接近側極値L2の値についても、必ずしも、それぞれを同一の値とする必要はなく、離反側極値あるいは接近側極値の一つ一つが異なる値とされていてもよい(あるいは複数単位で異なる値とされていてもよい)。   However, the separation side extreme value L1 and the approaching side extreme value L2 do not necessarily have to be the same value, and each of the separation side extreme value or the approaching side extreme value is a different value. (Or different values in a plurality of units).

また、この図1および図2の加工方法では、工具歯面距離Lの極値L1、L2の周期に関し、加工開始直後が、より短い周期となるように設定されている。そのため、加工開始直後の工具10の加工負荷をより低減でき、工具10の寿命をより伸長させることができる。   Further, in the machining method of FIGS. 1 and 2, the cycle immediately after the start of machining is set to be a shorter cycle with respect to the cycle of the extreme values L1 and L2 of the tool tooth surface distance L. Therefore, the processing load of the tool 10 immediately after the start of processing can be further reduced, and the life of the tool 10 can be further extended.

ただし、前述したように、この工具歯面距離Lの極値L1、L2の周期は、必ずしもこのような設定とする必要はなく、例えば、ランダムに変更させてもよいし、あるいは、常に一定に維持されるように設定してもよい。   However, as described above, the periods of the extreme values L1 and L2 of the tool tooth surface distance L are not necessarily set as described above. For example, they may be changed at random or may be always constant. You may set so that it may be maintained.

さらには、この図1および図2の加工方法では、加工開始時の歯面22の端部22Aの位置と、工具歯面距離Lの離反側極値L1の位置とをリンクさせ、離反側極値L1aから、歯面22の加工が開始するように設定している。そのため、加工開始時の工具10の負荷を低減することができる(円滑に加工を開始できる)と共に、歯面22の端部22Aで欠けやバリが発生する不具合をより低減することができる。   Further, in the machining method of FIGS. 1 and 2, the position of the end portion 22A of the tooth surface 22 at the start of machining is linked to the position of the separation side extreme value L1 of the tool tooth surface distance L, thereby separating the separation side pole. From the value L1a, the processing of the tooth surface 22 is set to start. Therefore, it is possible to reduce the load on the tool 10 at the start of machining (smooth machining can be started), and it is possible to further reduce defects that cause chipping and burring at the end 22A of the tooth surface 22.

ただし、この加工開始時の歯面の端部の位置と、工具歯面距離の極値の位置との制御上のリンクは、必ずしも取らなくてもよく、取る場合でも、必ずしも上記例に限定されない。   However, the control link between the position of the end of the tooth surface at the start of machining and the position of the extreme value of the tool tooth surface distance does not necessarily have to be taken, and even if it is taken, it is not necessarily limited to the above example. .

図3に、本発明の他の実施形態の一例に係るマシニングセンタによる歯車の加工方法を示す。図3は、本発明をべべル歯車30の歯面32の加工に適用したものである。   FIG. 3 shows a gear machining method using a machining center according to an example of another embodiment of the present invention. FIG. 3 shows the application of the present invention to the processing of the tooth surface 32 of the bevel gear 30.

図3では、ベベル歯車30全体の図示は省略されているが、当該ベベル歯車30の1つ1つの歯は、ほぼピッチ円錐面上に形成されている。一般に、ベベル歯車においては、歯幅に対して歯丈が変化する設計とすることも多いが、このベベル歯車30では、歯幅に対して歯丈がほぼ一定に形成されている。なお、ベベル歯車には、歯筋がピッチ円錐の母直線と一致する直ぐ歯べべル歯車(Straight bevel gear)と、歯筋がピッチ円錐の母直線に対し湾曲している曲がり歯べべル歯車(Spiral bevel gear)が、知られているが、この本実施形態のベベル歯車30は、曲がり歯べべル歯車である。なお、歯幅に対して歯丈が変化する設計のベベル歯車にも、また、歯筋がピッチ円錐の母直線と一致する直ぐ歯べべル歯車に対しても、適用可能である。   In FIG. 3, the entire bevel gear 30 is not shown, but each tooth of the bevel gear 30 is formed on a substantially pitch conical surface. In general, the bevel gear is often designed so that the tooth height changes with respect to the tooth width. However, in the bevel gear 30, the tooth height is formed substantially constant with respect to the tooth width. The bevel gear includes a straight bevel gear whose tooth trace coincides with the generating line of the pitch cone, and a bent tooth bevel gear whose tooth trace is curved with respect to the generating line of the pitch cone ( (Spiral bevel gear) is known, but the bevel gear 30 of this embodiment is a bent tooth bevel gear. The present invention can also be applied to a bevel gear designed to change the tooth height with respect to the tooth width, and also to a straight tooth bevel gear whose tooth trace coincides with the generatrix of the pitch cone.

このようなベベル歯車30に対しても、マシニングセンタの工具10と、ベベル歯車30の歯面32との距離を変化させながら、工具10を歯面32に沿って移動させることにより、先の実施形態と同様の作用効果を得ることができる。   Also for such a bevel gear 30, the tool 10 is moved along the tooth surface 32 while changing the distance between the tool 10 of the machining center and the tooth surface 32 of the bevel gear 30. The same effect can be obtained.

ただし、図3では、工具10の加工走査方向を、歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に対して傾斜した方向J、Kに取り、工具10をベベル歯車30の歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に対して傾斜した方向J、Kに移動させながら、ベベル歯車30の歯31の歯面32を加工するようにしている。   However, in FIG. 3, the processing scanning direction of the tool 10 is taken as directions J and K inclined with respect to both the tooth trace direction X and the tooth height direction Y, and the tool 10 is moved to the tooth trace direction X and the tooth of the bevel gear 30. The tooth surface 32 of the tooth 31 of the bevel gear 30 is processed while moving in the directions J and K inclined with respect to both the length direction Y.

具体的には、図3の加工走査方向Jは、歯筋方向Xとθ1だけ傾斜した方向であり、かつ歯丈方向Yとθ2だけ傾斜した方向とされている。角度θ1も角度θ2も零でないことから、結局、この図3の加工方法における加工走査方向Jは、ベベル歯車30の歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に対して傾斜した方向に相当していることになる。同様に加工走査方向Kも、ベベル歯車30の歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に対して傾斜した方向に相当している。   Specifically, the processing scanning direction J in FIG. 3 is a direction inclined by the tooth trace direction X and θ1, and a direction inclined by the tooth height directions Y and θ2. Since the angle θ1 and the angle θ2 are not zero, the machining scanning direction J in the machining method of FIG. 3 eventually corresponds to the direction inclined with respect to both the tooth trace direction X and the tooth height direction Y of the bevel gear 30. Will be. Similarly, the machining scanning direction K also corresponds to a direction inclined with respect to both the tooth trace direction X and the tooth height direction Y of the bevel gear 30.

結局、図3の加工方法は、ベベル歯車30の歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に対して傾斜した加工走査方向J、および、該加工走査方向Jと交わると共にベベル歯車30の歯筋方向Xおよび歯丈方向Yの両方に対して傾斜した加工走査方向Kの2つの加工走査方向に沿ってそれぞれ工具10を移動させ、ベベル歯車30の歯面32を加工する方法であると言える。   After all, the machining method of FIG. 3 is the machining scanning direction J inclined with respect to both the tooth trace direction X and the tooth height direction Y of the bevel gear 30, and the tooth trace of the bevel gear 30 that intersects the machining scanning direction J and It can be said that this is a method of machining the tooth surface 32 of the bevel gear 30 by moving the tool 10 along two machining scanning directions of the machining scanning direction K inclined with respect to both the direction X and the tooth height direction Y.

ここで、上記加工走査方向J、Kを、別の視点から説明すると、加工走査方向Jは、当該ベベル歯車30が図示せぬ相手歯車と噛合する際に、該相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向と一致している。つまり、図3の加工走査方向Jは、工具10を、ベベル歯車30が相手歯車と噛合する際に、該相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向でもある。   Here, the machining scanning directions J and K will be described from another viewpoint. When the bevel gear 30 meshes with a mating gear (not shown), the machining scanning direction J is between the tooth surfaces of the mating gear. This corresponds to the direction in which relative slip occurs. That is, the machining scanning direction J in FIG. 3 is also a direction in which relative slip occurs between the tool 10 and the tooth surface of the mating gear when the bevel gear 30 meshes with the mating gear.

したがって、この観点で図3の加工方法を言い換えると、工具10を、ベベル歯車30が相手歯車と噛合する際に、該相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向に移動させながら、ベベル歯車30の歯面を加工すると共に、該相対滑りが生じる方向と交差する方向Kに移動させてベベル歯車30の歯面32を加工する方法ということになる。   Therefore, in other words, the processing method of FIG. 3 can be rephrased from this viewpoint while the tool 10 is moved in a direction in which relative slip occurs between the tooth surface of the mating gear when the bevel gear 30 meshes with the mating gear. This is a method of machining the tooth surface 32 of the bevel gear 30 by machining the tooth surface of the bevel gear 30 and moving it in the direction K intersecting the direction in which the relative slip occurs.

マシニングセンタによる歯車20、30の加工は、加工パスの数が有限であることから、歯面22、32が多角形的に角張る傾向となり易い。しかし、上記例のように、工具10を、少なくとも互いに交わる2方向に移動させて歯車20、30の歯面22、32を加工するようにすると、この傾向を緩和してより円滑な歯面とすることができる。   When the gears 20 and 30 are machined by the machining center, since the number of machining paths is limited, the tooth surfaces 22 and 32 tend to be polygonally square. However, if the tool 10 is moved in at least two directions intersecting each other to process the tooth surfaces 22 and 32 of the gears 20 and 30 as in the above example, this tendency is alleviated and smoother tooth surfaces are obtained. can do.

このときに、加工走査方向として歯筋方向Xと歯丈方向Yの2つ方向を採用すると、制御プログラムの構築が、比較的容易である。   At this time, if two directions of the tooth trace direction X and the tooth height direction Y are adopted as the processing scanning direction, the construction of the control program is relatively easy.

また、加工走査方向として、相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向および該相対滑りが生じる方向と直角(或いは交差する)方向を採用した場合には、歯車20、30が相手歯車と噛合する際に、潤滑剤を潤沢に供給することができ、歯車20、30自体の寿命をより伸長することができる。   Further, when a direction in which relative slip occurs between the tooth surface of the mating gear and a direction perpendicular to (or intersects with) the direction in which the relative slip occurs is adopted as the machining scanning direction, the gears 20 and 30 are the mating gear. When the gears are engaged with each other, the lubricant can be supplied abundantly, and the life of the gears 20 and 30 themselves can be further extended.

図4に、本発明のさらに他の実施形態の一例を示す。   FIG. 4 shows an example of still another embodiment of the present invention.

これまでの実施形態は、工具を加工走査方向に移動させる際に、工具歯面距離(工具と歯車の歯面との距離)を変化させるだけであったが(図4(A)の括弧書きの10Ca参照)、図4においては、工具10を、工具歯面距離Lを変化させると共に、「ベベル歯車30の歯面32に沿う方向であって加工走査方向(この例では歯筋方向)Xと直角の方向(この例では歯丈方向)Y」にも動かしながら、ベベル歯車30の歯面32を加工するようにしている。なお、この図4の例では、加工走査方向Xは歯筋方向と一致しているため、「歯面32に沿う方向であって加工走査方向Xと直角の方向」は、歯丈方向Yに相当している。   In the embodiments so far, when the tool is moved in the machining scanning direction, only the tool tooth surface distance (distance between the tool and the tooth surface of the gear) is changed (see parentheses in FIG. 4A). In FIG. 4, the tool 10 changes the tool tooth surface distance L, and “the direction along the tooth surface 32 of the bevel gear 30 and the processing scanning direction (tooth trace direction in this example) X” The tooth surface 32 of the bevel gear 30 is processed while moving in a direction perpendicular to the tooth (in this example, the tooth height direction) Y ". In the example of FIG. 4, since the machining scanning direction X coincides with the tooth trace direction, “the direction along the tooth surface 32 and perpendicular to the machining scanning direction X” is the tooth height direction Y. It corresponds.

具体的には、工具10を、図4(A)に示されるように、歯面32に沿って、螺旋状に移動しながら、ベベル歯車30の歯面32を加工するようにしている。図4の例では、工具10の軸心10Cの特定の位置(例えば工具10の軸心10Cの先端)10Caを加工走査方向(この例では歯筋方向)Xから見たときに、該特定の位置10Ca(加工パスの投影線に相当)が、微小の直径d10Cの円周C10C上を動いている。つまり、工具10を、歯面32に沿って、所定のピッチP10を有する「ねじ状」の加工パスとなるように移動しながら、ベベル歯車30を加工している。   Specifically, as shown in FIG. 4A, the tooth surface 32 of the bevel gear 30 is processed while the tool 10 is spirally moved along the tooth surface 32. In the example of FIG. 4, when a specific position (for example, the tip of the axial center 10 </ b> C of the tool 10) 10 </ b> Ca of the tool 10 is viewed from the machining scanning direction (tooth direction in this example) X, the specific position is determined. The position 10Ca (corresponding to the projection line of the machining path) moves on the circumference C10C having a minute diameter d10C. That is, the bevel gear 30 is machined while moving the tool 10 along the tooth surface 32 so as to form a “thread-like” machining path having a predetermined pitch P10.

このように、工具10を歯面32に沿って、螺旋状に移動させながら該歯面32を加工するようにした場合は、加工点を移動させながら(より広範囲の加工点で)加工することができるようになる。これにより、工具10の加工部が極めて狭い範囲に集中するのを低減できるだけでなく、温度が上昇する部分を分散させることができ、工具10の寿命を一層伸長させることができる。また、加工精度をより長期に亘って高く維持することもできる。もちろん、工具歯面距離(L)も変化しているので、軽負荷加工が周期的に発生して断続的に高負荷となる加工とすることができるという、これまで説明した工具歯面距離(L)が変化することによる作用効果も得られる。   As described above, when the tooth surface 32 is processed while moving the tool 10 along the tooth surface 32 in a spiral manner, the processing is performed while moving the processing point (at a wider range of processing points). Will be able to. Thereby, not only can the processing portion of the tool 10 be concentrated in a very narrow range, but also the portion where the temperature rises can be dispersed, and the life of the tool 10 can be further extended. Further, the processing accuracy can be kept high for a longer period. Of course, since the tool tooth surface distance (L) is also changed, the tool tooth surface distance (explained so far) in which light load machining is periodically generated and the load can be intermittently increased. The effect by changing L) is also obtained.

また、この実施形態では、工具10を、歯面32に沿って、螺旋状に移動させる制御を行う際に、該工具10を、歯面32に沿って、所定のピッチP10を有する「ねじ状」となるように移動させながら、ベベル歯車30の歯面32を加工するようにしている。このため、工具10は、極めて複雑な動きを呈することになるにも拘わらず、「ねじ状」の加工パスとなることから、数値制御のプログラムの作成が比較的容易である。   In this embodiment, when the tool 10 is controlled to move spirally along the tooth surface 32, the tool 10 has a predetermined pitch P <b> 10 along the tooth surface 32. The tooth surface 32 of the bevel gear 30 is processed while being moved so as to become “. For this reason, although the tool 10 exhibits a very complicated movement, it becomes a “thread-like” machining path, so that it is relatively easy to create a numerical control program.

ただし、加工パスは、必ずしも、ねじ状の螺旋でなくてもよい。例えば、楕円状の螺旋、つまり、ねじを潰したような螺旋状に移動しながら、歯車を加工するものであってもよい。さらには、3角形や4角形等の多角形の角を丸めたような形状で周回する螺旋であってもよい。   However, the processing path does not necessarily have to be a screw-like spiral. For example, the gear may be processed while moving in an elliptical spiral, that is, a spiral in which a screw is crushed. Further, it may be a spiral that circulates in a shape such as rounded corners of a polygon such as a triangle or a quadrangle.

「ねじ状」の螺旋としない場合は、工具歯面距離の長短(切削代の大小)と、工具の加工部の分散の程度(工具の切削範囲の広狭)とのバランスを、歯車の種類や形状、あるいは求められる歯面の表面特性等に応じて、より柔軟に設計することができる。   If it is not a “screw-like” spiral, the balance between the length of the tool tooth surface distance (the size of the cutting allowance) and the degree of dispersion of the machined part of the tool (the width of the cutting range of the tool) should be balanced with the type of gear and It is possible to design more flexibly according to the shape or the surface characteristics of the required tooth surface.

なお、工具歯面距離を変化させるバリエーションや、螺旋状に移動する際の螺旋の形状等に関するバリエーションは、各加工走査方向毎に採用することができる。換言するならば、加工走査方向を複数有する場合は、それぞれの加工走査方向毎に、採用するバリエーション(工具歯面距離のバリエーションや、螺旋状に移動する際の螺旋の形状等に関するバリエーション等)が異なっていてもよい。   In addition, the variation which changes a tool tooth surface distance, the variation regarding the shape of the spiral at the time of moving to a spiral, etc. can be employ | adopted for every process scanning direction. In other words, when there are a plurality of machining scanning directions, there are variations to be adopted for each machining scanning direction (variations in the tool tooth surface distance, variations in the shape of the spiral when moving spirally, etc.). May be different.

また、上記実施形態では、加工走査方向が、1或いは2の例を示していたが、加工走査方向は、3以上としてもよい。つまり、互いに交わる3以上の方向に移動させて歯車の歯面を加工するようにしてもよい。   Moreover, in the said embodiment, although the process scanning direction showed the example of 1 or 2, the process scanning direction is good also as 3 or more. That is, the tooth surface of the gear may be processed by moving in three or more directions intersecting each other.

また、上記例では、本発明を平行軸歯車およびベベル歯車に適用した例が示されていたが、本発明では、加工する歯車の種類は、特に上記種類に限定されない。例えば、ヘリカル歯車や、ウォーム歯車、あるいは、ハイポイド歯車等の加工にも同様に適用可能であり、同様の作用効果が得られる。   Moreover, although the example which applied this invention to the parallel shaft gear and the bevel gear was shown in the said example, in this invention, the kind of gear to process is not specifically limited to the said kind. For example, the present invention can be similarly applied to processing of a helical gear, a worm gear, a hypoid gear, or the like, and the same effect can be obtained.

10…工具
20…平行軸歯車
21…歯
22…歯面
30…ベベル歯車
31…歯
32…歯面
L…工具歯面距離
X…歯筋方向
Y…歯丈方向
J、K…摺動が発生する方向
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 ... Tool 20 ... Parallel shaft gear 21 ... Tooth 22 ... Tooth surface 30 ... Bevel gear 31 ... Tooth 32 ... Tooth surface L ... Tool tooth surface distance X ... Tooth trace direction Y ... Tooth height direction J, K ... Sliding occurs Direction

Claims (7)

マシニングセンタにより、歯車を加工する歯車の加工方法であって、
前記マシニングセンタの工具と、前記歯車の歯面との距離を変化させながら、前記工具を前記歯面に沿って移動させ、前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
A gear machining method for machining a gear by a machining center,
A method of machining a gear by a machining center, wherein the tooth surface of the gear is machined by moving the tool along the tooth surface while changing a distance between the tool of the machining center and the tooth surface of the gear. .
請求項1において、
前記工具を、前記歯面に沿って、螺旋状に移動させながら、前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
In claim 1,
A gear machining method using a machining center, wherein the tooth surface of the gear is machined while moving the tool spirally along the tooth surface.
請求項2において、
前記工具を、前記歯面に沿って、所定のピッチを有するねじ状に移動させながら、前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
In claim 2,
A gear machining method using a machining center, wherein the gear tooth surface of the gear is machined while moving the tool in a screw shape having a predetermined pitch along the tooth surface.
請求項1〜3のいずれかにおいて、
前記工具を、前記歯車の歯筋方向および歯丈方向の両方に対して傾斜した方向に移動させながら、前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
In any one of Claims 1-3,
A gear machining method using a machining center, wherein the tooth surface of the gear is machined while moving the tool in a direction inclined with respect to both the tooth trace direction and the tooth height direction of the gear.
請求項1〜3のいずれかにおいて、
前記工具を、前記歯車が相手歯車と噛合する際に、該相手歯車の歯面との間に相対滑りが生じる方向に移動させながら、前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
In any one of Claims 1-3,
By machining the tooth surface of the gear while moving the tool in a direction in which relative slip occurs between the tool and the tooth surface of the counterpart gear when the gear meshes with the counterpart gear. Gear processing method.
請求項5において、
前記工具を、少なくとも互いに交わる2方向に移動させて前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
In claim 5,
A gear machining method using a machining center, wherein the tooth surface of the gear is machined by moving the tool in at least two directions intersecting each other.
請求項6において、
前記工具を、前記相対滑りの方向と、該相対滑りの方向に交差する方向に移動させて、前記歯車の歯面を加工する
ことを特徴とするマシニングセンタによる歯車の加工方法。
In claim 6,
A gear machining method using a machining center, wherein the tooth surface of the gear is machined by moving the tool in the direction of the relative slip and a direction crossing the direction of the relative slip.
JP2014127140A 2014-06-20 2014-06-20 Gear processing method by machining center Active JP6282185B2 (en)

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