JP2015170881A - Speaker diaphragm and motor-driven speaker - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、スピーカー振動板及びそのスピーカー振動板を用いる動電型スピーカーに関する。 The present invention relates to a speaker diaphragm and an electrodynamic speaker using the speaker diaphragm.
スピーカーの振動板としては、紙、合成樹脂、金属等を材料とするものが用いられる。特に車載用スピーカーのように小型軽量化が要求されるものでは、紙、合成樹脂等を用いることが多く、強度不足により様々な振動が発生し、互いに干渉等を生じて高音域において特性に乱れが生じやすい。 As the diaphragm of the speaker, a material made of paper, synthetic resin, metal or the like is used. In particular, paper, synthetic resin, etc., are often used for speakers that are required to be small and light, such as in-vehicle speakers, and various vibrations occur due to insufficient strength, causing interference with each other and disturbing characteristics in the high sound range. Is likely to occur.
振動板の強度補強のために、例えば 特許文献１には、スピーカー用振動板として、樹脂成形によって構成され、中心部から放射状に延びる複数本の厚肉部と、これらの厚肉部との間に設けられ外周から内方に向けて徐々に厚みが薄くなる準厚肉部と、準厚肉部の内包で厚肉部の間を水掻き状に繋ぐ薄肉部とを有する構成が開示されている。 In order to reinforce the strength of the diaphragm, for example, in Patent Document 1, as a diaphragm for a speaker, a plurality of thick portions that are configured by resin molding and extend radially from a central portion, and between these thick portions, are described. And a quasi-thick portion that gradually decreases in thickness from the outer periphery toward the inside, and a thin-wall portion that connects the thick portions in a raked manner with the inclusion of the quasi-thick portion. .
また、特許文献２には、コーンとエッジとキャップを一体化したスピーカーにおいて、キャップに凹凸を設ける構成が開示されている。これによってキャップ自身の剛性が増して高音域の再生がより良好になると述べている。 Further, Patent Document 2 discloses a configuration in which an unevenness is provided on a cap in a speaker in which a cone, an edge, and a cap are integrated. It states that this increases the rigidity of the cap itself and improves the reproduction of the high frequency range.
コーン型振動板における高音域の特性改善のために、コーンのネック部の剛性を高め、また、コーンの中心孔の部分のダストキャップ部の剛性を高めることが行われる。この場合、コーンのネック部からの放射音とダストキャップ部からの放射音とが互いに干渉し、高音域の音圧特性や指向特性が劣化することが生じる。 In order to improve the high-frequency characteristics of the cone type diaphragm, the rigidity of the neck portion of the cone is increased, and the rigidity of the dust cap portion of the central hole portion of the cone is increased. In this case, the sound emitted from the neck portion of the cone and the sound emitted from the dust cap portion interfere with each other, and the sound pressure characteristics and directivity characteristics in the high sound range are deteriorated.
本発明の目的は、高音域における音圧特性や指向特性を改善できるスピーカー振動板及びそのスピーカー振動板を用いる動電型スピーカーを提供することである。 An object of the present invention is to provide a speaker diaphragm capable of improving sound pressure characteristics and directivity characteristics in a high sound range and an electrodynamic speaker using the speaker diaphragm.
本発明に係るスピーカー振動板は、中心孔を有するコーン形状の振動板部、及び中心孔を覆うように構成されるドーム形状のダストキャップ部を備えるスピーカー振動板であって、振動板部は、その内周側に周方向をＮ（Ｎ：２以上の整数）等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第１剛性変化部を有し、ダストキャップ部は、その外周側に周方向をＮ等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第２剛性変化部を有し、ダストキャップ部の中心点を通過する中心軸を含む第１径方向断面において、第１剛性変化部の最大剛性部分と第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）回転した第２径方向断面において、第１剛性変化部の最小剛性部分と第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する。 The speaker diaphragm according to the present invention is a speaker diaphragm including a cone-shaped diaphragm portion having a center hole, and a dome-shaped dust cap portion configured to cover the center hole. The inner circumferential side has a first stiffness changing portion whose stiffness changes within a predetermined range at a period that divides the circumferential direction into N (N: an integer equal to or greater than 2), and the dust cap portion has a circumferential direction on the outer circumferential side. In the first radial cross section including the central axis passing through the center point of the dust cap part, the second rigidity changing part having a rigidity changing within a predetermined range at a period of dividing N into N. In the second radial cross section in which the maximum stiffness portion and the minimum stiffness portion of the second stiffness change portion are opposed to each other and rotated in the circumferential direction (180 degrees / N) from the first radial cross section, the first stiffness change portion The minimum rigidity part and the maximum rigidity part of the second rigidity change part To.
本発明に係るスピーカー振動板において、厚み寸法の変化に基づいて、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化するとしても好適である。 In the speaker diaphragm according to the present invention, it is preferable that the rigidity of the diaphragm part and the rigidity of the dust cap part change based on the change in the thickness dimension.
本発明に係るスピーカー振動板において、リブを所定の周期で設けることで、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化するとしても好適である。 In the speaker diaphragm according to the present invention, it is preferable that the rigidity of the diaphragm part and the rigidity of the dust cap part are changed by providing the ribs at a predetermined cycle.
本発明に係るスピーカー振動板において、振動板部とダストキャップ部とが別部品で形成され接着剤で連結されて構成されるとしても好適である。 In the speaker diaphragm according to the present invention, it is preferable that the diaphragm portion and the dust cap portion are formed as separate parts and connected with an adhesive.
本発明に係るスピーカー振動板において、振動板部とダストキャップ部とが一体で構成されるとしても好適である。 In the speaker diaphragm according to the present invention, it is preferable that the diaphragm and the dust cap are configured integrally.
本発明に係る動電型スピーカーは、上記スピーカー振動板と、スピーカー振動板の中心孔の周縁部に連結するボビンに巻回されるコイルを含むボイスコイルと、ボイスコイルのコイルが配置される磁気空隙を規定する磁気回路と、を備える。 The electrodynamic speaker according to the present invention includes the above-described speaker diaphragm, a voice coil including a coil wound around a bobbin connected to the peripheral portion of the center hole of the speaker diaphragm, and a magnetic coil in which the coil of the voice coil is disposed. And a magnetic circuit that defines the air gap.
本発明に係るスピーカー振動板は、コーン形状の振動板部と中心孔を覆うダストキャップ部を備え、振動板部もダストキャップ部もそれぞれの周方向をＮ等分する周期で剛性が変化し、それぞれの剛性の最大値の位置は、周方向に沿って（１８０度／Ｎ）だけずれる。つまり、振動板部の最大剛性となる位置は、ダストキャップ部の最小剛性となる位置に対向し、振動板部の最小剛性となる位置は、ダストキャップ部の最大剛性となる位置に対向する。これによって、振動板部からの放射音とダストキャップ部からの放射音が互いに干渉することが抑制され、高音域の音圧特性や指向特性が改善する。 The speaker diaphragm according to the present invention includes a cone-shaped diaphragm part and a dust cap part that covers the center hole, and the rigidity of the diaphragm part and the dust cap part changes at a period that divides each circumferential direction into N equal parts, The position of the maximum value of each stiffness is shifted by (180 degrees / N) along the circumferential direction. That is, the position where the vibration plate portion has the maximum rigidity faces the position where the dust cap portion becomes the minimum rigidity, and the position where the vibration plate portion becomes the minimum rigidity faces the position where the maximum rigidity of the dust cap portion. As a result, the radiated sound from the diaphragm and the radiated sound from the dust cap are prevented from interfering with each other, and the sound pressure characteristics and directivity characteristics in the high sound range are improved.
本発明に係るスピーカー振動板において、厚み寸法の変化に基づいて、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化する。また、リブを所定の周期で設けることで、振動板部の剛性とダストキャップ部の剛性が変化するようにしてもよい。このように、簡単な構成で、スピーカー振動板にける高音域の音圧特性や指向特性を改善することができる。 In the speaker diaphragm according to the present invention, the rigidity of the diaphragm part and the rigidity of the dust cap part change based on the change in the thickness dimension. Further, the rigidity of the diaphragm part and the rigidity of the dust cap part may be changed by providing the ribs at a predetermined cycle. Thus, with a simple configuration, it is possible to improve the sound pressure characteristics and directivity characteristics in the high sound range on the speaker diaphragm.
本発明に係るスピーカー振動板において、振動板部とダストキャップ部とが別部品で形成され接着剤で連結されて構成される。または、振動板部とダストキャップ部とを一体で構成してもよい。前者によれば精度よく組立てることができ、後者によれば、簡単な構造とできる。 In the speaker diaphragm according to the present invention, the diaphragm portion and the dust cap portion are formed as separate parts and connected with an adhesive. Or you may comprise a diaphragm part and a dust cap part integrally. According to the former, it can be assembled with high accuracy, and according to the latter, a simple structure can be achieved.
本発明に係る動電型スピーカーは、上記スピーカー振動板を用いるので、高音域の音圧特性や指向特性を改善することができる。 Since the electrodynamic speaker according to the present invention uses the speaker diaphragm, the sound pressure characteristics and directivity characteristics in the high sound range can be improved.
以下に図面を用いて本発明に係る実施の形態につき、詳細に説明する。以下で述べる寸法、形状、材質等は説明のための例示であって、スピーカー振動板や動電型スピーカーの仕様に応じ適宜変更が可能である。以下では、全ての図面において同様の要素には同一の符号を付し、重複する説明を省略する。 Embodiments according to the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. The dimensions, shapes, materials, and the like described below are examples for explanation, and can be appropriately changed according to the specifications of the speaker diaphragm and the electrodynamic speaker. Below, the same code | symbol is attached | subjected to the same element in all the drawings, and the overlapping description is abbreviate | omitted.
図１は、動電型スピーカー１０を示す斜視図で、図２は、動電型スピーカー１０に用いられるスピーカー振動板１２を構成する振動板部３２とダストキャップ部３４を示す斜視図である。以下では、動電型スピーカー１０を単にスピーカー１０と呼び、スピーカー振動板１２を単に振動板１２と呼ぶ。この振動板１２は、高音域特性を向上させるために、振動板部３２とダストキャップ部３４の剛性を周方向に沿って変化させる構成を有する。図１、図２では、振動板１２の振動方向をＺ軸方向とし、これに垂直な平面をＸＹ平面とし、振動板１２からの音波の指向方向を示す角度はＺ軸方向を基準としてΨとし、振動板１２の周方向に沿った角度はＺ軸周りにθとして示した。なお、指向特性とは、振動板１２の振動方向であるＺ軸方向（Ψ＝０度）を基準とした場合の音圧周波数特性の変化を示すものであり、任意の角度θでの基準平面における指向方向の角度Ψでの音圧周波数特性によって相対的に評価するものである。 FIG. 1 is a perspective view showing the electrodynamic speaker 10, and FIG. 2 is a perspective view showing a diaphragm portion 32 and a dust cap portion 34 constituting the speaker diaphragm 12 used in the electrodynamic speaker 10. Hereinafter, the electrodynamic speaker 10 is simply referred to as the speaker 10, and the speaker diaphragm 12 is simply referred to as the diaphragm 12. The diaphragm 12 has a configuration in which the rigidity of the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34 is changed along the circumferential direction in order to improve the high-frequency characteristics. 1 and 2, the vibration direction of the diaphragm 12 is the Z-axis direction, the plane perpendicular to the Z-axis direction is the XY plane, and the angle indicating the direction of the sound wave from the diaphragm 12 is Ψ with respect to the Z-axis direction. The angle along the circumferential direction of the diaphragm 12 is shown as θ around the Z axis. The directivity indicates a change in sound pressure frequency characteristics when the Z-axis direction (Ψ = 0 degree) that is the vibration direction of the diaphragm 12 is used as a reference, and a reference plane at an arbitrary angle θ. The relative evaluation is based on the sound pressure frequency characteristic at the angle ψ in the directivity direction.
スピーカー１０は、コーン型の振動板１２を有する略円盤状の電気音響変換器である。スピーカー１０は、外形を形作るフレーム１４を備える。また、スピーカー１０は、フレーム１４の内部空間において、振動板１２の中心孔４０の内周端４２（図２参照）に連結するボビンに巻回されるコイルを含むボイスコイル１６と、磁気回路１８と、ボイスコイル１６のコイルが配置される磁気空隙２０を含む。また、振動板１２のコーン型の外周端４４（図２参照）に設けられるエッジ２２と、エッジ２２をフレーム１４に取り付けるガスケット２４と、ボイスコイル１６のボビンとフレーム１４との間に設けられるダンパー２６を含んで構成される。振動板１２については図２以下で詳述するので、それ以外の要素について先に説明する。 The speaker 10 is a substantially disk-shaped electroacoustic transducer having a cone-shaped diaphragm 12. The speaker 10 includes a frame 14 that forms an outer shape. The speaker 10 includes a voice coil 16 including a coil wound around a bobbin connected to an inner peripheral end 42 (see FIG. 2) of the center hole 40 of the diaphragm 12 in the internal space of the frame 14, and a magnetic circuit 18. And a magnetic gap 20 in which the coil of the voice coil 16 is disposed. Further, an edge 22 provided at the cone-shaped outer peripheral end 44 (see FIG. 2) of the diaphragm 12, a gasket 24 for attaching the edge 22 to the frame 14, and a damper provided between the bobbin of the voice coil 16 and the frame 14. 26. Since the diaphragm 12 will be described in detail with reference to FIG. 2 and subsequent figures, other elements will be described first.
フレーム１４は、振動板１２の外周端４４についてエッジ２２を介して支持し、振動板１２の内周端４２におけるボビンとの接続箇所についてダンパー２６を介して支持するスピーカー筐体である。かかるフレーム１４としては、適当な強度を有する材料を所定の形状に成形したものを用いることができる。例えば、樹脂成形品を用いることができる。これに代えて金属板を所定の形状に成形したものを用いてもよい。金属板を用いるときは、アルミニウム板等の非磁性板を用いることが好ましいが、ＳＰＣＣ等の鋼板を用いてもよい。フレーム１４の大きさは、スピーカー１０の大きさを規定するが、その寸法の一例を挙げると、平面寸法で約１００ｍｍ角である。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。 The frame 14 is a speaker housing that supports the outer peripheral end 44 of the diaphragm 12 via the edge 22 and supports the connection portion with the bobbin at the inner peripheral end 42 of the diaphragm 12 via the damper 26. As the frame 14, a material obtained by molding a material having an appropriate strength into a predetermined shape can be used. For example, a resin molded product can be used. Instead of this, a metal plate formed into a predetermined shape may be used. When using a metal plate, it is preferable to use a non-magnetic plate such as an aluminum plate, but a steel plate such as SPCC may be used. The size of the frame 14 defines the size of the speaker 10. For example, the size of the frame 14 is about 100 mm square. This is an example and can be changed as appropriate according to the specifications of the speaker 10.
ボイスコイル１６は、円環状形状に形成されるボビンと、ボビンの円環状形状に沿って巻回されるコイル等を含んで構成される。ボビンは、円環状形状に形成される薄い絶縁体の筒部材である。薄板としては、適当な強度と耐熱性を有する金属箔または樹脂フィルムを用いることができる。金属箔としては、アルミニウム箔を用いることができる。樹脂フィルムとしては、ポリイミド（ＰＩ）フィルム、ガラス入りポリエーテルイミド（ＴＩＬ）等を用いることができる。コイルは、絶縁被覆付き導線をボビンの円環状形状の外周面に沿って所定の巻数で巻回して形成される。絶縁被覆付き導線としては、断面が円形の銅線を絶縁ワニスで被覆したものを用いることができる。ボイスコイル１６の円環状の周囲長とコイルの巻き数はスピーカー１０の音圧を規定するが、その寸法の一例を挙げると、円環状の直径が約２０ｍｍ、巻き数が約４０〜１００ターンである。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。 The voice coil 16 includes a bobbin formed in an annular shape, a coil wound along the annular shape of the bobbin, and the like. The bobbin is a thin insulating cylindrical member formed in an annular shape. As the thin plate, a metal foil or resin film having appropriate strength and heat resistance can be used. Aluminum foil can be used as the metal foil. As the resin film, a polyimide (PI) film, polyetherimide with glass (TIL), or the like can be used. The coil is formed by winding a conductive wire with insulation coating along the annular outer peripheral surface of the bobbin with a predetermined number of turns. As a conducting wire with an insulation coating, a copper wire having a circular cross section can be used which is coated with an insulating varnish. The annular perimeter of the voice coil 16 and the number of turns of the coil define the sound pressure of the speaker 10. For example, the ring diameter is about 20 mm and the number of turns is about 40 to 100 turns. is there. This is an example and can be changed as appropriate according to the specifications of the speaker 10.
磁気回路１８は、円盤状のポールと、ポールと共に磁気空隙２０を規定するヨークと、磁石とを含んで構成される内磁型形磁気回路である。ボイスコイル１６のボビンの内周側の筒状空間には、磁気回路１８のポールと、ポールを挟んで取り付けられる磁石が配置され、ボビンの円環状形状の外側には磁気回路１８のヨークが配置される。磁石材料としては、アルミニウムニッケルコバルトの合金であるアルニコ系磁石、ネオジムを含む希土類磁石を用いることができる。 The magnetic circuit 18 is an internal magnet type magnetic circuit that includes a disk-shaped pole, a yoke that defines a magnetic air gap 20 together with the pole, and a magnet. In the cylindrical space on the inner peripheral side of the bobbin of the voice coil 16, a pole of the magnetic circuit 18 and a magnet attached with the pole interposed therebetween are arranged, and a yoke of the magnetic circuit 18 is arranged outside the annular shape of the bobbin. Is done. As the magnet material, an Alnico magnet that is an alloy of aluminum nickel cobalt and a rare earth magnet containing neodymium can be used.
磁気空隙２０は、磁気回路１８における内側のポールおよび磁石と、外側のヨークとの間に形成される円環状の隙間空間である。この隙間空間にボイスコイル１６のボビンが挿入されて配置される。なお、外磁型磁気回路を用いてもよい。 The magnetic air gap 20 is an annular gap space formed between the inner pole and magnet in the magnetic circuit 18 and the outer yoke. The bobbin of the voice coil 16 is inserted and disposed in this gap space. An external magnetic type magnetic circuit may be used.
エッジ２２は、振動板１２の外周端４４に沿って配置され、円環コルゲート状形状の可撓性薄板で、ガスケット２４を介して振動板１２をフレーム１４に振動自在に支持する。エッジ２２は、振動板１２の外周端に取り付けられる部分である。かかるエッジ２２としては、熱可塑性エラストマー樹脂を用い、柔軟性を有する所定の形状に成形したものを用いることができる。熱可塑性エラストマー樹脂としては、ポリウレタン系、ポリオレフィン系、ポリアミド系、ポリエチレン系、ポリスチレン系を用いることができる。また、エッジ２２の材料として、ゴムや発泡ゴムやコーティング布等を用いてもよい。 The edge 22 is disposed along the outer peripheral end 44 of the diaphragm 12 and is a flexible thin plate having an annular corrugated shape, and supports the diaphragm 12 on the frame 14 via the gasket 24 so as to vibrate. The edge 22 is a portion attached to the outer peripheral end of the diaphragm 12. As the edge 22, a thermoplastic elastomer resin that is molded into a predetermined shape having flexibility can be used. As the thermoplastic elastomer resin, polyurethane, polyolefin, polyamide, polyethylene, or polystyrene can be used. Further, as the material of the edge 22, rubber, foamed rubber, coated cloth, or the like may be used.
振動板１２とエッジ２２とガスケット２４は、個別に製造されたものを接着剤によって接続して用いることができるが、これに代えて、異なる樹脂を一体化成形する二色成形法によって振動板１２とエッジ２２とガスケット２４を一体化したものを用いてもよい。 The diaphragm 12, the edge 22, and the gasket 24 can be used by individually connecting them with an adhesive, but instead, the diaphragm 12 can be formed by a two-color molding method in which different resins are integrally molded. Alternatively, the edge 22 and the gasket 24 may be integrated.
ダンパー２６は、円環状の形状を有し、ボイスコイル１６を磁気空隙２０の所定位置に配置するためのもので、円環状の内周端が振動板１２の内周端４２に固定され、外周端がフレーム１４に固定される。かかるダンパー２６としては、柔軟性を有する材料を所定の形状に成形したものを用いることができる。例えば、織布または不織布にフェノール樹脂を含浸させたものを材料として、これを所定の形状に成形して用いることができる。 The damper 26 has an annular shape and is used for disposing the voice coil 16 at a predetermined position of the magnetic gap 20. The annular inner peripheral end is fixed to the inner peripheral end 42 of the diaphragm 12, The end is fixed to the frame 14. As the damper 26, a material obtained by molding a flexible material into a predetermined shape can be used. For example, a material obtained by impregnating a woven fabric or a nonwoven fabric with a phenol resin can be used by molding it into a predetermined shape.
以上が振動板１２以外の要素の説明である。次に、振動板１２の詳細について図２以下を用いて説明する。 The above is the description of the elements other than the diaphragm 12. Next, details of the diaphragm 12 will be described with reference to FIG.
振動板１２は、中心孔４０を有するコーン形状の振動板部３２と、中心孔４０を覆うように構成されるドーム形状のダストキャップ部３４を備える。図２は、振動板１２を分解して、振動板部３２とダストキャップ部３４とを分離して示した。図２（ａ）が振動板部３２の斜視図で、（ｂ）がダストキャップ部３４の斜視図である。ダストキャップ部３４は振動板部３２に対し小型であるので、（ａ）と（ｂ）とでは図示する上での尺度を変えて、ダストキャップ部３４を相対的に大きく図示している。 The diaphragm 12 includes a cone-shaped diaphragm portion 32 having a center hole 40 and a dome-shaped dust cap portion 34 configured to cover the center hole 40. FIG. 2 shows the diaphragm 12 in an exploded state, and the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34 are separated. FIG. 2A is a perspective view of the diaphragm portion 32, and FIG. 2B is a perspective view of the dust cap portion. Since the dust cap part 34 is smaller than the diaphragm part 32, the scale on the illustration is changed in FIGS. 5A and 5B, and the dust cap part 34 is shown relatively large.
振動板部３２は、コーン型に成形され、コーン状に拡がる上面側の外周端４４は、エッジ２２とガスケット２４を介してフレーム１４に取り付けられ、コーン状に絞られる底面側の内周端４２は、ボイスコイル１６のボビンのコイルが巻回されていない上端側部と接続される。ボイスコイル１６に音声に応じた電気信号を供給することで、振動板部３２はボイスコイル１６によって移動駆動され、それによって振動し、外部に音波を放射する。 The diaphragm portion 32 is formed in a cone shape, and the outer peripheral end 44 on the upper surface side that expands in a cone shape is attached to the frame 14 via the edge 22 and the gasket 24, and the inner peripheral end 42 on the bottom surface side that is squeezed into a cone shape. Is connected to the upper end side portion where the coil of the bobbin of the voice coil 16 is not wound. By supplying an electrical signal corresponding to sound to the voice coil 16, the diaphragm 32 is driven to move by the voice coil 16, thereby vibrating and emitting sound waves to the outside.
振動板部３２は、コーン状に絞られる底面側の部分であるネック部３６の領域と、コーン状に拡がる上面側の部分であるコーン部３８の領域とに分けることができる。ネック部３６は、コーン部３８に比較して剛性が高く設定されて、高音域の再生に大きく寄与する部分である。 The diaphragm portion 32 can be divided into a region of the neck portion 36 that is a bottom side portion that is constricted in a cone shape and a region of a cone portion 38 that is a portion on the top surface side that expands in a cone shape. The neck portion 36 is a portion that is set higher in rigidity than the cone portion 38 and greatly contributes to the reproduction of the high sound range.
ダストキャップ部３４は、振動板部３２の中心孔４０を覆う部分で、ネック部３６と同様に高音域の再生に大きく寄与する部分であり、剛性が高く設定される。ダストキャップ部３４は、適当な接着剤で振動板部３２と連結される。また、ダストキャップ部３４は、ボイスコイル１６のボビンの上端部分に連結されてもよい。また、これに代えて、振動板部３２とダストキャップ部３４とを一体成形してもよい。振動板部３２とダストキャップ部３４とを別体とするときは、振動板部３２の底面側の内周端４２とボイスコイル１６との間を精度よく組立てる治具を用いることができる。振動板部３２とダストキャップ部３４とを一体成形するときは、振動板１２を簡単な構造とできる。 The dust cap portion 34 is a portion that covers the central hole 40 of the diaphragm portion 32 and is a portion that contributes greatly to reproduction of the high frequency range, like the neck portion 36, and is set to have high rigidity. The dust cap part 34 is connected to the diaphragm part 32 with an appropriate adhesive. Further, the dust cap portion 34 may be coupled to the upper end portion of the bobbin of the voice coil 16. Alternatively, the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34 may be integrally formed. When the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34 are separated, a jig for assembling the gap between the inner peripheral end 42 on the bottom surface side of the diaphragm portion 32 and the voice coil 16 can be used. When the diaphragm 32 and the dust cap 34 are integrally formed, the diaphragm 12 can have a simple structure.
かかる振動板部３２とダストキャップ部３４は、パルプ材からの抄紙をコーン状に成形したものの他、熱可塑性樹脂を所定の形状に成形したものを用いることで得ることができる。熱可塑性樹脂としては、ポリオレフィン系樹脂を用いることができ、例えば、ガラス繊維入りポリプロピレン、炭素繊維入りポリプロピレン、マイカ入りポリプロピレン、発泡ポリプロピレンを用いることができる。抄紙についての成形法としては、型成形を用いることができる。熱可塑性樹脂についての成形法としては、シート状形状からの真空成型、プレス成形を用いることができる。また、所定の金型を用いた射出成形を用いることができる。 The vibration plate portion 32 and the dust cap portion 34 can be obtained by using a paper product made from a pulp material formed into a cone shape, or a material obtained by forming a thermoplastic resin into a predetermined shape. As the thermoplastic resin, a polyolefin-based resin can be used. For example, polypropylene containing glass fiber, polypropylene containing carbon fiber, polypropylene containing mica, and foamed polypropylene can be used. Molding can be used as a molding method for papermaking. As a molding method for the thermoplastic resin, vacuum molding or press molding from a sheet-like shape can be used. Also, injection molding using a predetermined mold can be used.
振動板１２は、小型化に伴う高音域における音圧特性や指向特性を改善するために、振動板部３２のネック部３６の剛性を高め、またダストキャップ部３４の剛性を高めるために、Ｚ軸周りのθ方向に沿って周期的な剛性の強弱をつけた。剛性を周期的なものとするのは、一様に剛性を上げると、振動板１２の質量が大きくなり軽量化が図れないためである。θ方向の一周あたりの剛性の強弱の周期数Ｎは、２以上の整数とすることができる。図１、図２では、放射状の線で剛性の最も高い箇所を示してある。この例では、Ｚ軸周りのθ方向の一周の角度＝３６０度を、剛性の周期数Ｎ＝８で除して、（３６０度／８）＝４５度ごとに剛性の強弱がつけられている。 The diaphragm 12 is designed to increase the rigidity of the neck portion 36 of the diaphragm section 32 and the rigidity of the dust cap section 34 in order to improve the sound pressure characteristics and directivity characteristics in the high sound range accompanying downsizing. Cyclic rigidity was added along the θ direction around the axis. The reason why the rigidity is made periodic is that if the rigidity is increased uniformly, the mass of the diaphragm 12 becomes large and the weight cannot be reduced. The number of cycles N of the rigidity per cycle in the θ direction can be an integer of 2 or more. In FIG. 1 and FIG. 2, a portion having the highest rigidity is shown by a radial line. In this example, the angle of 360 degrees around the Z axis = 360 degrees is divided by the rigidity cycle number N = 8, and the rigidity of the rigidity is added every (360 degrees / 8) = 45 degrees. .
振動板１２は、振動板部３２とダストキャップ部３４で構成されるので、お互いの振動領域が重複することがあると、同じ周波数帯においてお互いに強め合いまたは弱め合う干渉が生じ、全体としての音圧特性が平坦とならない。この干渉を抑制するために、振動板部３２におけるθ方向に沿った剛性の周期的変化と、ダストキャップ部３４におけるθ方向に沿った剛性の周期的変化をお互いに重複しないようにずらした。 Since the diaphragm 12 is composed of the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34, if the mutual vibration regions may overlap, interference that strengthens or weakens each other in the same frequency band occurs, and as a whole Sound pressure characteristics are not flat. In order to suppress this interference, the periodic change in rigidity along the θ direction in the diaphragm portion 32 and the periodic change in rigidity along the θ direction in the dust cap portion 34 are shifted so as not to overlap each other.
図３は、振動板部３２のネック部３６におけるθ方向の一周線４６に沿った剛性の変化と、ダストキャップ部３４におけるθ方向の一周線４６に沿った剛性の変化を示す図である。ネック部３６における一周線４６とダストキャップ部３４における一周線４８は、Ｚ軸の原点から所定の距離離れたＸＹ平面がネック部３６に交わる断面線とダストキャップ部３８に交わる断面線とに相当する。 FIG. 3 is a diagram illustrating a change in rigidity along the circumferential line 46 in the θ direction at the neck portion 36 of the diaphragm portion 32 and a change in rigidity along the circumferential line 46 in the θ direction at the dust cap portion 34. A circumferential line 46 in the neck part 36 and a circumferential line 48 in the dust cap part 34 correspond to a cross-sectional line where the XY plane separated from the origin of the Z axis by a predetermined distance intersects the neck part 36 and a cross-sectional line which intersects the dust cap part 38. To do.
図３（ａ）は、一周線４６に沿ったθ方向の角度θを横軸に取り、振動板部３２の剛性を縦軸に取った図である。（ｂ）は、一周線４８に沿ったθ方向の角度θを横軸に取り、ダストキャップ部３４の剛性を縦軸に取った図である。図３（ａ）、（ｂ）における横軸θの原点は、ＸＹ平面において任意にとったＸ軸の方向と一周線４６、４８との交点である。また、符号＋は時計回り方向、符号−は反時計回り方向を示す。図１、図２の例では、周期数Ｎ＝８であるので、４５度が剛性の強弱の一周期で、半周期の２２．５度が剛性の山と谷の間の角度間隔となる。剛性は、例えば、同じ音圧に対する振動の振幅の大きさで相対的に表すことができる。 FIG. 3A is a diagram in which the angle θ in the θ direction along the circumference 46 is taken on the horizontal axis, and the rigidity of the diaphragm 32 is taken on the vertical axis. (B) is the figure which took the angle (theta) of (theta) direction along the surrounding line 48 on the horizontal axis, and took the rigidity of the dust cap part 34 on the vertical axis | shaft. The origin of the horizontal axis θ in FIGS. 3A and 3B is the intersection of the X-axis direction arbitrarily taken on the XY plane and the circumferences 46 and 48. The sign + indicates the clockwise direction, and the sign-indicates the counterclockwise direction. In the example of FIGS. 1 and 2, since the number of periods N = 8, 45 degrees is one period of the strength of rigidity, and 22.5 degrees of the half period is an angular interval between the peaks and valleys of the rigidity. Rigidity can be expressed relatively by, for example, the magnitude of vibration amplitude for the same sound pressure.
図３（ａ）に示すように、振動板部３２は、θ＝０度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最大（ＭＡＸ）となり、θ＝２２．５度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最小（ＭＩＮ）となる。これに対し、ダストキャップ部３４は、図３（ｂ）に示すように、θ＝０度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最小（ＭＩＮ）となり、θ＝２２．５度を基準としてここから４５度ごとに剛性が最大（ＭＡＸ）となる。このように、振動板部３２の剛性の変化とダストキャップ部３４の剛性の変化は、剛性の変化の半周期分互いにずれていて、振動板部３２の剛性の最大値とダストキャップ部３４の剛性の最小値が対向し、振動板部３２の剛性の最大値とダストキャップ部３４の剛性の最小値が対向する。 As shown in FIG. 3A, the diaphragm 32 has a maximum rigidity (MAX) every 45 degrees from θ = 0 degrees as a reference, and 45 degrees from θ = 22.5 degrees as a reference. Each has a minimum rigidity (MIN). On the other hand, as shown in FIG. 3B, the dust cap part 34 has a minimum rigidity (MIN) every 45 degrees from θ = 0 degrees as a reference, and θ = 22.5 degrees as a reference. From here, the rigidity becomes maximum (MAX) every 45 degrees. Thus, the change in rigidity of the diaphragm 32 and the change in rigidity of the dust cap 34 are shifted from each other by a half cycle of the change in rigidity. The minimum rigidity value faces, and the maximum rigidity value of the diaphragm portion 32 and the minimum rigidity value of the dust cap portion 34 face each other.
すなわち、振動板部３２の剛性が周期的に変化する部分を第１剛性変化部とし、ダストキャップ部３４の剛性が周期的に変化する部分を第２剛性変化部とすると、ダストキャップ部３４の中心点を通過する中心軸であるＺ軸を含む第１径方向断面（θ＝０度）において、第１剛性変化部の最大剛性部分と第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）＝２２．５度回転した第２径方向断面（θ＝２２．５度）において、第１剛性変化部の最小剛性部分と第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する。 That is, assuming that the portion where the rigidity of the diaphragm portion 32 periodically changes is the first rigidity changing portion and the portion where the rigidity of the dust cap portion 34 changes periodically is the second rigidity changing portion, the dust cap portion 34 In the first radial cross section (θ = 0 degree) including the Z axis that is the central axis passing through the center point, the maximum stiffness portion of the first stiffness change portion and the minimum stiffness portion of the second stiffness change portion face each other, In addition, in the second radial section (θ = 22.5 degrees) rotated from the first radial section in the circumferential direction (180 degrees / N) = 22.5 degrees, the minimum stiffness portion of the first stiffness changing section and the first stiffness section The maximum stiffness portion of the 2 stiffness change portion faces.
図４は、剛性の周期的変化を形成する方法の例を示す図である。剛性の周期的変化を形成する方法の１つは、板厚を周期的に変化させることである。もう１つの方法は、板厚を一定として、板に周期的な凹凸をつけて周期的なリブとすることである。図４（ａ）は、横軸にＺ軸周りの角度θを取り、縦軸に剛性を取った図で、ここでは剛性の最大値が（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返されることが示される。 FIG. 4 is a diagram illustrating an example of a method for forming a periodic change in rigidity. One way to create a periodic change in stiffness is to change the plate thickness periodically. Another method is to make the rib constant by making the plate constant and adding periodic irregularities to the plate. FIG. 4A is a diagram in which the horizontal axis represents the angle θ around the Z axis and the vertical axis represents rigidity, and here, the maximum value of rigidity is repeated at a cycle of (360 degrees / N). It is.
図４（ｂ）は、横軸を（ａ）と同じに取り、縦軸に振動板部３２またはダストキャップ部３４を構成する板材の厚み寸法ｔを取ったものである。ここでは、厚み寸法ｔの最大値ｔMAXが（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返されることが示される。厚み寸法ｔの最小値ｔMINは、厚み寸法ｔが最大値となる角度位置から（１８０度／Ｎ）だけずれて、（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返される。このように、板材の厚み寸法ｔを周期的に変化させることで、剛性を周期的に変化させることができる。厚み寸法ｔの変化の一例を挙げると、ｔMINが約０．２ｍｍ程度、ｔMAXが約０．５〜０．８ｍｍ程度である。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。 In FIG. 4B, the horizontal axis is the same as in FIG. 4A, and the vertical axis is the thickness dimension t of the plate material constituting the vibration plate portion 32 or the dust cap portion. Here, it is shown that the maximum value t MAX of the thickness dimension t is repeated at a cycle of (360 degrees / N). The minimum value t MIN of the thickness dimension t is shifted by (180 degrees / N) from the angular position where the thickness dimension t is the maximum value, and is repeated at a period of (360 degrees / N). Thus, the rigidity can be periodically changed by periodically changing the thickness dimension t of the plate material. As an example of the change in the thickness t, t MIN is about 0.2mm approximately, t MAX is approximately 0.5 to 0.8 mm. This is an example and can be changed as appropriate according to the specifications of the speaker 10.
図４（ｃ）は、横軸を（ａ）と同じに取り、縦軸に振動板部３２またはダストキャップ部３４を構成する板材の凹凸を取ったものである。厚み寸法ｔが一定値ｔ0を有する板材に凹凸をつけると、凹凸のある部分が凹凸のない部分に比べ剛性が高くなる凹凸リブとして働く。ここでは、凹凸がある部分の角度位置が（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返されることが示される。凹凸がなく平坦な部分の角度位置は、凹凸が設けられる角度位置から（１８０度／Ｎ）だけずれて、（３６０度／Ｎ）の周期で繰り返される。このように、板材の厚み寸法ｔ0を一定として、凹凸をつける位置、すなわち凹凸リブを設ける位置を周期的に変化させることで、剛性を周期的に変化させることができる。凹凸の寸法の一例を挙げると、ｔ0を約０．２ｍｍとして、凹凸の上の頂点から下の頂点の間の距離が約０．５〜０．８ｍｍ程度である。これは一例であって、スピーカー１０の仕様によって適宜変更される。 In FIG. 4C, the horizontal axis is the same as FIG. 4A, and the vertical axis is the unevenness of the plate material constituting the diaphragm portion 32 or the dust cap portion 34. When unevenness is applied to a plate material having a thickness dimension t having a constant value t 0 , the uneven portion functions as an uneven rib having higher rigidity than the non-protruded portion. Here, it is shown that the angular position of the uneven portion is repeated at a cycle of (360 degrees / N). The angular position of the flat portion having no irregularities is deviated by (180 degrees / N) from the angular position where the irregularities are provided, and is repeated at a period of (360 degrees / N). Thus, the rigidity can be periodically changed by periodically changing the position where the unevenness is provided, that is, the position where the uneven rib is provided, with the thickness t 0 of the plate material being constant. As an example of the size of the unevenness, t 0 is about 0.2 mm, and the distance between the upper vertex and the lower vertex of the unevenness is about 0.5 to 0.8 mm. This is an example and can be changed as appropriate according to the specifications of the speaker 10.
剛性を周期的に変化させる方法として、厚み寸法を周期的に変化させる方法と凹凸リブを周期的に設ける方法のいずれを用いてもよく、板材の厚み寸法を周期的に変化させながらその周期に合わせて凹凸リブを周期的に設けるものとしてもよい。振動板部３２とダストキャップ部３４の双方について同じ方法を用いてもよく、振動板部３２とダストキャップ部３４とで異なる方法を用いてもよい。例えば、振動板部３２について板材の厚み寸法を変化させ、ダストキャップ部３４について凹凸リブを周期的に設けるものとしてもよく、逆に、振動板部３２について凹凸リブを周期的に設け、ダストキャップ部３４について板材の厚み寸法を変化させるものとしてもよい。 As a method of periodically changing the rigidity, either a method of periodically changing the thickness dimension or a method of periodically providing uneven ribs may be used, and the period is changed while periodically changing the thickness dimension of the plate material. It is good also as what provides uneven | corrugated rib periodically together. The same method may be used for both the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34, and different methods may be used for the diaphragm portion 32 and the dust cap portion 34. For example, the thickness dimension of the plate material may be changed for the vibration plate portion 32, and the concave and convex ribs may be periodically provided for the dust cap portion 34. Conversely, the concave and convex ribs may be periodically provided for the vibration plate portion 32 and the dust cap. It is good also as what changes the thickness dimension of a board | plate material about the part 34. FIG.
ネック部３６の厚み寸法を周期的に変化させた振動板部３２について説明する。振動板部３２のコーン部３８は、裏面側が滑らかな平面で、裏面側に対する表面側の高さ寸法である厚み寸法が、コーン部３８の外周端４４から内周端４２に向かって次第に厚くなるように設定される。すなわち、コーンが絞られるにつれて剛性が高くなるように設定される。ネック部３６においては、このコーン部３８における厚み寸法の変化がそのまま延長されたとしたときの厚み寸法をｔMINとして、図４（ｂ）で説明したように、（３６０度／Ｎ）の周期で厚み寸法がｔMINよりも厚いｔMAXの部分が設けられる。このように、振動板部３２における厚み寸法は、径方向、周方向について、連続的になめらかに変化する。 The diaphragm part 32 in which the thickness dimension of the neck part 36 is periodically changed will be described. The cone portion 38 of the diaphragm portion 32 has a smooth flat surface on the back surface side, and the thickness dimension, which is the height dimension on the front surface side with respect to the back surface side, gradually increases from the outer peripheral end 44 of the cone portion 38 toward the inner peripheral end 42. Is set as follows. That is, the rigidity is set higher as the cone is squeezed. In the neck portion 36, assuming that the thickness dimension change in the cone portion 38 is extended as it is, the thickness dimension is t MIN, as described in FIG. 4B, at a cycle of (360 degrees / N). A portion of t MAX whose thickness dimension is thicker than t MIN is provided. Thus, the thickness dimension in the diaphragm part 32 changes continuously and smoothly about the radial direction and the circumferential direction.
上記構成の作用効果について、図５、図６を用いて説明する。図５、図６は、シミュレーションによって周波数−音圧特性について指向方向の角度Ψを変えて調べた結果を示すものである。シミュレーションの条件は、振動板１２の外径を１００ｍｍ、中心孔径を２０ｍｍ、剛性の変化は厚み寸法の変化で行い、ｔMIN＝０．２２ｍｍ、ｔMAX＝０．７ｍｍ、剛性変化の周期数をＮ＝８とし、スピーカー１０のＺ軸方向に沿って離間距離１ｍを音圧評価の基準位置とした。 The effect of the above configuration will be described with reference to FIGS. 5 and 6 show the results of examining the frequency-sound pressure characteristics by changing the angle ψ in the directing direction by simulation. The simulation conditions are as follows: the outer diameter of the diaphragm 12 is 100 mm, the center hole diameter is 20 mm, the rigidity is changed by changing the thickness dimension, t MIN = 0.22 mm, t MAX = 0.7 mm, and the number of cycles of the rigidity change. N = 8, and a distance of 1 m along the Z-axis direction of the speaker 10 was used as a reference position for sound pressure evaluation.
図５は、θ＝０度、図６は、θ＝（１８０度／Ｎ）＝２２．５度における特性である。つまり、図５は、指向特性の基準平面を、Ｚ軸を含むθ＝０度に設定する場合であり、一方、図６は、指向特性の基準平面を、Ｚ軸を含むθ＝（１８０度／Ｎ）＝２２．５度に設定する場合である。図５、図６のそれぞれにおいて、（ａ）はΨ＝０度、（ｂ）はΨ＝３０度、（ｃ）はΨ＝６０度の場合である。各図の横軸は周波数で、１ｋＨｚから１０ｋＨｚの範囲を示した。縦軸は規格化した音圧（ｄＢ）である。 FIG. 5 shows the characteristics when θ = 0 degrees, and FIG. 6 shows the characteristics when θ = (180 degrees / N) = 22.5 degrees. That is, FIG. 5 is a case where the reference plane of the directivity is set to θ = 0 degrees including the Z axis, while FIG. 6 is the case where the reference plane of the directivity is set to θ = (180 degrees including the Z axis). /N)=22.5 degrees. 5 and 6, (a) is the case where Ψ = 0 degrees, (b) is the case where Ψ = 30 degrees, and (c) is the case where Ψ = 60 degrees. The horizontal axis of each figure represents a frequency range from 1 kHz to 10 kHz. The vertical axis represents the normalized sound pressure (dB).
図５、図６において、太い実線で示す特性は、図１から図３で説明した構造で、振動板部３２の厚み寸法最大の位置がダストキャップ部３４の厚み寸法最小の位置となるように設定したときの特性である。細い実線で示す特性は、従来技術の構造で、振動板部３２の厚み寸法がθ方向に沿って一様で、ダストキャップ部３４の厚み寸法もθ方向に沿って一様なものである。一様な厚み寸法は、ｔMINに合わせ０．２２ｍｍとした。図５における一点鎖線で示す特性は、比較例として、厚み寸法の変化はθ方向に沿って（３６０度／Ｎ）の周期で変化するが、振動板部３２の厚み寸法最大の位置がダストキャップ部３４の厚み寸法最大の位置となるように設定したときの特性である。 5 and 6, the characteristic indicated by the thick solid line is the structure described in FIGS. 1 to 3, so that the position with the maximum thickness dimension of the diaphragm portion 32 becomes the position with the minimum thickness dimension of the dust cap portion 34. This is the characteristic when set. The characteristic indicated by the thin solid line is the structure of the prior art, in which the thickness dimension of the diaphragm portion 32 is uniform along the θ direction, and the thickness dimension of the dust cap portion 34 is also uniform along the θ direction. Uniform thickness dimension was set to 0.22mm according to the t MIN. The characteristic indicated by the alternate long and short dash line in FIG. 5 is that, as a comparative example, the change in the thickness dimension changes at a period of (360 degrees / N) along the θ direction. This is a characteristic when the thickness of the portion 34 is set to be the maximum position.
図５に示されるように、従来技術の振動板においては、高音域特性での音圧低下が大きい。図５、図６に示されるように、一点鎖線で示される比較例は、Ｘ＝Ｘ0方向とＸ＝（Ｘ0＋２２．５度）の方向における特性に差がみられ、前者の方向では高音域でも音圧低下が抑制されているが、後者の方向では高音域で音圧低下がみられる。これに対し、図１から図３の構造によるものは、指向方向のいずれの角度においても、Ｘ＝Ｘ0方向とＸ＝Ｘ0＋２２．５度の方向の間の特性差が少なく、音圧の低下が抑制され、高音域特性が伸びている。 As shown in FIG. 5, in the diaphragm of the prior art, the sound pressure drop in the high sound range characteristic is large. As shown in FIGS. 5 and 6, in the comparative example indicated by the alternate long and short dash line, there is a difference in characteristics between the X = X 0 direction and the X = (X 0 +22.5 degrees) direction. The sound pressure drop is suppressed even in the high sound range, but in the latter direction, the sound pressure drop is seen in the high sound range. On the other hand, the structure of FIGS. 1 to 3 has a small characteristic difference between the X = X 0 direction and the X = X 0 +22.5 degree direction at any angle in the directivity direction, and the sound pressure Is suppressed, and high-frequency characteristics are extended.
このように、振動板１２において、振動板部３２のθ方向における剛性の周期的変化と、ダストキャップ部３４のθ方向における剛性の周期的変化について、一方側の剛性最大の位置と他方側の剛性最小の位置を対向させることで、音圧特性、指向特性を改善することができる。 As described above, in the diaphragm 12, with respect to the periodic change in rigidity in the θ direction of the diaphragm part 32 and the periodic change in rigidity in the θ direction of the dust cap part 34, the maximum rigidity position on one side and the other side The sound pressure characteristic and directivity can be improved by making the position of minimum rigidity face each other.
１０ （動電型）スピーカー、１２ （スピーカー）振動板、１４ フレーム、１６ ボイスコイル、１８ 磁気回路、２０ 磁気空隙、２２ エッジ、２４ ガスケット、
２６ ダンパー、３２ 振動板部、３４ ダストキャップ部、３６ ネック部、３８ コーン部、４０ 中心孔、４２ 内周端、４４ 外周端、４６、４８ 一周線。
10 (electrodynamic type) speaker, 12 (speaker) diaphragm, 14 frame, 16 voice coil, 18 magnetic circuit, 20 magnetic gap, 22 edge, 24 gasket,
26 Damper, 32 Diaphragm, 34 Dust cap, 36 Neck, 38 Cone, 40 Center hole, 42 Inner end, 44 Outer end, 46, 48
Claims (6)
該振動板部は、その内周側に周方向をＮ（Ｎ：２以上の整数）等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第１剛性変化部を有し、
該ダストキャップ部は、その外周側に周方向を該Ｎ等分する周期で剛性が所定範囲内で変化する第２剛性変化部を有し、
該ダストキャップ部の中心点を通過する中心軸を含む第１径方向断面において、該第１剛性変化部の最大剛性部分と該第２剛性変化部の最小剛性部分とが対向し、かつ、該第１径方向断面から周方向に（１８０度／Ｎ）回転した第２径方向断面において、該第１剛性変化部の最小剛性部分と該第２剛性変化部の最大剛性部分とが対向する、スピーカー振動板。 A speaker diaphragm comprising a cone-shaped diaphragm having a central hole, and a dome-shaped dust cap configured to cover the central hole,
The diaphragm portion has a first stiffness changing portion whose stiffness changes within a predetermined range at a cycle of equally dividing the circumferential direction into N (N: an integer of 2 or more) on the inner circumference side thereof,
The dust cap portion has a second stiffness changing portion whose stiffness changes within a predetermined range at a cycle of equally dividing the circumferential direction into N on the outer circumferential side thereof,
In the first radial cross section including the central axis passing through the center point of the dust cap portion, the maximum stiffness portion of the first stiffness change portion and the minimum stiffness portion of the second stiffness change portion face each other, and the In the second radial cross section rotated in the circumferential direction (180 degrees / N) from the first radial cross section, the minimum stiffness portion of the first stiffness change portion and the maximum stiffness portion of the second stiffness change portion face each other. Speaker diaphragm.
該スピーカー振動板の前記中心孔の周縁部に連結するボビンに巻回されるコイルを含むボイスコイルと、
該ボイスコイルの該コイルが配置される磁気空隙を規定する磁気回路と、
を備える、動電型スピーカー。 A speaker diaphragm according to any one of claims 1 to 5;
A voice coil including a coil wound around a bobbin connected to a peripheral portion of the central hole of the speaker diaphragm;
A magnetic circuit defining a magnetic gap in which the coil of the voice coil is disposed;
An electrodynamic type speaker.
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