JP2015138847A - Wavelength multiplex transmitter - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、波長多重送信器に関し、より詳細には、波長の異なる複数の電界吸収(EA)変調器集積半導体レーザから出る複数の出力光を光合波器で1つの導波路に束ねる波長多重送信器に関する。 The present invention relates to a wavelength division multiplexing transmitter, and more specifically, wavelength division multiplexing transmission in which a plurality of output lights emitted from a plurality of electroabsorption (EA) modulator integrated semiconductor lasers having different wavelengths are bundled into one waveguide by an optical multiplexer. Related to the vessel.
次世代の超高速ネットワークを構成する規格の1つとして、100ギガビットイーサネット(100GbE)の開発が進んでいる(非特許文献1参照)。特に中・長距離のビル間(〜10km)・遠隔ビル間(〜40km)のデータのやり取りをする100GBASE−LR4・100GBASE−ER4が有望視されている。上記の規格では、定められた4つの光の波長(例えば、1294.53−1296.59nm、1299.02−1301.09nm、1303.54−1305.63nm、1308.09−1310.19nmの4波長)に対し、それぞれに25Gb/s(または28Gb/s)のデータを乗せた後、重ね合わせて100Gb/sの信号を生成するという、LAN−WDMの方法が用いられる。 Development of 100 Gigabit Ethernet (100 GbE) is advancing as one of the standards constituting the next-generation ultrahigh-speed network (see Non-Patent Document 1). In particular, 100GBASE-LR4 and 100GBASE-ER4 that exchange data between medium and long-distance buildings (-10 km) and remote buildings (-40 km) are promising. In the above-mentioned standard, four wavelengths (for example, 1294.53 to 1296.59 nm, 1299.02 to 1301.09 nm, 1303.54 to 1305.63 nm, and 1308.09 to 1310.19 nm) are defined. ), A LAN-WDM method is used in which 25 Gb / s (or 28 Gb / s) data is placed on each of the data and then superimposed to generate a 100 Gb / s signal.
図4に、100GbEで使用される、従来の波長多重送信器モジュールの構成を示す。323は波長多重送信器モジュールであり、322は1つの半導体チップである波長多重送信器、321は光ファイバである。半導体チップ322は、4つのDFB半導体レーザ301−304、4つの電界吸収(EA)型の光変調器305−308、1つの多モード干渉(MMI)型の4対1の光合波器313からなる。すなわち、半導体チップ322は、DFB半導体レーザとEA変調器が集積された、4つのEA−DFBを備える。309−312はMMI型4対1光合波器313の入力導波路、314は光合波器313の出力導波路である。
FIG. 4 shows the configuration of a conventional wavelength division multiplexing transmitter module used at 100 GbE.
DFB半導体レーザ301−304はいずれも連続光を出力し、DFB半導体レーザ301−304の各レーザ発振波長帯は、1294.53−1296.59nm、1299.02−1301.09nm、1303.54−1305.63nm、1308.09−1310.19nmである。尚、通常、上記4波長帯を短波長側からlane0、lane1、lane2、lane3と呼ぶ。
Each of the
EA光変調器305−308は、同一組成の吸収層を持ち、別々の電気信号(25Gb/sもしくは28Gb/s)の電気入力に従ってDFB半導体レーザ301−304の連続光を25Gb/sもしくは28Gb/sの変調信号光に変換する。EA光変調器305−308から出力される変調信号光は、それぞれ導波路309−312に出力される。
The EA
MMI光合波器313は波長の異なる4つの変調信号光を合波し、1つに束ねた波長多重光として出力導波路314に出力する。1つに束ねられた波長多重光は、拡散光315となって空間に放射され、レンズ316によって平行光317に直され、アイソレータ318を通過し、第2のレンズ319によって収束光320にされて集光され、ファイバ321に結合される。
The MMI
尚、図には示していないが、波長多重光送信器モジュール323は、上記以外にも半導体チップ322の温度センサ(例えばサーミスタ)、温度制御用のペルチェ素子、DFB半導体レーザ301−304やEA型光変調器305−308に電源を供給するための直流電源を有する。また、EA型変調器305−308を駆動するための変調器ドライバ・高周波線路終端抵抗、変調器ドライバの振幅・バイアス電圧・電気クロスポイントを制御するための信号線や制御回路を有する。さらには変調器ドライバの前段に、電気信号の波形整形回路やクロック抽出回路、さらには電源電圧変動の影響を抑制する回路を設ける場合もある。
Although not shown in the drawing, the wavelength multiplexing
EA型光変調器305−308としては、消光比に優れ、正孔のパイルアップ抑制にも有効なInGaAlAs系引張歪量子井戸を用いることとする。出力導波路309−312、314としては、高周波の帯域を確保するために、低誘電率BCB埋め込みのリッジ型導波路を用いることとする。MMI光合波器313としては、光閉じ込めが強く、放射損失の小さなハイメサ型導波路を用いることとする。
As the EA type
半導体チップ322の大きさは2,000×2,600μmとし、4つのDFB半導体レーザ301−304の共振長を400μm、DFB半導体レーザ301−304とEA変調器305−308の間の導波路長を50μm、EA型光変調器305−308の素子長を150μmとする。
The size of the
波長多重送信器モジュール323は、作製した半導体チップ322を12mm×20mmという超小型のパッケージに実装したもので、40℃において100Gbit/s動作させたとき、シングルモードファイバ上での40kmエラーフリー伝送が可能である。これらの結果が示すように、波長多重送信器モジュール323は将来世代の100GbE用トランシーバとして十分な性能を有する。
The wavelength division
図5に、100GbEで使用される、従来の集積波長多重送信器モジュールの構成を示す。432は波長多重送信器モジュールであり、430と431は半導体チップである波長多重送信器、429は光ファイバである。
FIG. 5 shows a configuration of a conventional integrated wavelength division multiplexing transmitter module used at 100 GbE.
半導体チップ430は2つのDFB半導体レーザ401−402、2つの電界吸収(EA)型の光変調器405−406、1つの多モード干渉(MMI)型の2対1の光合波器413、導波路409−410、415からなる。すなわち、半導体チップ430は、DFB半導体レーザとEA変調器が集積された、2つのEA−DFBを備える。ここで409−410はMMI型2対1光合波器413の入力導波路、415は光合波器413の出力導波路である。
The
DFB半導体レーザ401−402はいずれも連続光を出力し、DFB半導体レーザ401、402の各レーザ発振波長帯は、1294.53−1296.59nm、1299.02−1301.09nmである。
Each of the
EA光変調器405−406は、同一組成の吸収層を持ち、別々の電気信号(25Gb/sもしくは28Gb/s)の電気入力に従ってDFB半導体レーザ401−402の連続光を25Gb/sもしくは28Gb/sの変調信号光に変換する。EA光変調器405−406から出力される変調信号光は、それぞれ導波路409−410に出力される。
The EA
半導体チップ431も基本的構成は半導体チップ430と同様に、連続光を出力するDFB半導体レーザ403−404、同一組成の吸収層を持つEA光変調器407−408、1つの多モード干渉(MMI)型の2対1の光合波器414、出力導波路411−412、416からなる。一方、DFB半導体レーザ403−404の各レーザ発振波長帯は、それぞれ1303.54−1305.63nm、1308.09−1310.19nmである。
The basic configuration of the
MMI光合波器413−414は、波長の異なる2つの変調信号光をそれぞれ合波し、1つに束ねた波長多重光として出力導波路415−416にそれぞれ出力する。1つに束ねられた波長多重光は、拡散光417−418となって空間に放射され、レンズ419−420によって平行光421−422に直される。 The MMI optical multiplexers 413-414 respectively combine two modulated signal lights having different wavelengths, and output them to the output waveguides 415-416 as wavelength multiplexed light bundled together. The wavelength multiplexed light bundled into one is diffused light 417-418 and emitted to the space, and is converted into parallel light 421-422 by the lenses 419-420.
平行光421は、ミラー423によって直角に進路が変わり、半波長板424によって、偏光が90°変わり、偏波フィルタ425によってさらに直角に進路が変わってアイソレータ426に入射される。一方で平行光422は、半波長板によって偏光が変わっていないので偏波フィルタを透過し、アイソレータ426に入射される。すなわち、偏波フィルタ425により、2つの波長多重光が合波され、波長多重合波光になる。
The
アイソレータ426を通過した平行光421−422は、レンズ427によって収束光428にされて集光され、ファイバ429に結合される。
The
半導体チップ430、431の大きさはそれぞれ1,500×1,000μmとし、4つのDFB半導体レーザ401−404の共振長を400μm、LCレセプタクルを含めた波長多重送信器モジュール432の大きさは8.7mm×29mmとする。波長多重送信器モジュール432は、40℃において100Gbit/s動作させたとき、40kmのエラーフリー動作が可能である。
The sizes of the
図6に、DFB半導体レーザ、EA変調器および光合波器が形成された半導体チップの断面図を示す。501はn電極、502はn−InP基板、503はn−InPクラッド層、504はDFB半導体レーザの活性層、505はDFB半導体レーザのガイド層である。ガイド層505にはEB(electron beam)描画により、回折格子が形成されている。506はp−InPクラッド層、507はDFB半導体レーザの電極である。さらに508はEA変調器の吸収層、509はEA変調器の電極であり、510は導波路(もしくは光合波器)のコア層、511はノンドープのInPである。
FIG. 6 shows a cross-sectional view of a semiconductor chip on which a DFB semiconductor laser, an EA modulator, and an optical multiplexer are formed.
DFB半導体レーザの中心部分には、発振波長の単一モードを実現するために、回折格子を四分の一波長だけ位相シフトした四分の一波長(λ/4)シフト512が設けられている。1つの半導体チップ内では、活性層504の組成は同一で、波長を変えるには回折格子のピッチを変えることにより行う。また1つの半導体チップ内では、EA変調器の吸収層508の組成も同一である。
In the central portion of the DFB semiconductor laser, a quarter wavelength (λ / 4)
さて、図4に示す従来の波長多重光送信器モジュール、図5に示す従来の集積波長多重光送信器モジュールは有用ではあるものの、同一の半導体チップで短波長の変調信号光と長波長の変調信号光が存在し、短波長の光強度が長波長の光強度に比較して1dB程度弱いという欠点があった。以下、その理由を説明する。 Although the conventional wavelength division multiplexing optical transmitter module shown in FIG. 4 and the conventional integrated wavelength division multiplexing optical transmitter module shown in FIG. 5 are useful, the short wavelength modulation signal light and the long wavelength modulation are performed on the same semiconductor chip. There is a drawback in that signal light is present, and the light intensity of a short wavelength is weaker by about 1 dB than the light intensity of a long wavelength. The reason will be described below.
EA変調器の吸収層は多重量子井戸(Multi−Quantum−Well)構造からなり、電圧を印加することで光の吸収端をシフトする量子シュタルク(QCSE)効果を利用する。 The absorption layer of the EA modulator has a multi-quantum-well structure, and utilizes a quantum Stark (QCSE) effect that shifts the absorption edge of light by applying a voltage.
図7(a)に、EA変調器に電圧が印加されていないときの吸収層の吸収曲線とDFB半導体レーザの発振波長を示し、図7(b)に、EA変調器に電圧が印加されているときの吸収層の吸収曲線とDFB半導体レーザの発振波長を示す。また、図7(c)に、EA変調器への電圧印加の有無により生成されるデジタル信号を示す。EA変調器に電圧が印加されていないと、図7(a)に示すように、吸収層の吸収曲線がDFB半導体レーザの発振波長にかからず、レーザ光はそのまま外部に出射されて光オン状態になる。一方、EA変調器に電圧が印加されると、図7(b)に示すように、吸収端がシフトして吸収曲線がDFB半導体レーザの発振波長にかかり、光が吸収されて光オフ状態になる。このようにしてEA変調器への電圧印加の有無により、図7(c)に示すように、光のオン、オフのデジタル信号が生成できる。 FIG. 7A shows the absorption curve of the absorption layer and the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser when no voltage is applied to the EA modulator, and FIG. 7B shows the voltage applied to the EA modulator. The absorption curve of the absorption layer and the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser are shown. FIG. 7C shows a digital signal generated depending on whether or not voltage is applied to the EA modulator. If no voltage is applied to the EA modulator, the absorption curve of the absorption layer does not depend on the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser, as shown in FIG. It becomes a state. On the other hand, when a voltage is applied to the EA modulator, as shown in FIG. 7B, the absorption edge shifts, the absorption curve is applied to the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser, the light is absorbed, and the light is turned off. Become. In this way, depending on whether or not voltage is applied to the EA modulator, as shown in FIG. 7C, a digital signal for turning on and off the light can be generated.
ここで上述のように、同一チップ内ではEA変調器の組成は同一であり、つまり複数のEA−DFBが同一チップ内に存在しようとも、EA変調器の吸収曲線の動き方は一定である。これに対して複数のEA−DFBの発振波長は異なるので、EA変調器にかける電圧を調整することで最適な変調条件に合わせる。典型的にはEA変調器にかける電圧はlane0に対して0.1V(オフ)/2.1V(オン)、lane1に対して0.3V/2.3V、lane2に対して0.5V/2.5V、lane3に対して0.7V/2.7V程度であり、±0.2V程度の微調整を行う。
Here, as described above, the composition of the EA modulator is the same in the same chip, that is, the movement of the absorption curve of the EA modulator is constant even if a plurality of EA-DFBs are present in the same chip. On the other hand, since the oscillation wavelengths of the plurality of EA-DFBs are different, the voltage applied to the EA modulator is adjusted to match the optimum modulation condition. Typically, the voltage applied to the EA modulator is 0.1 V (off) /2.1 V (on) for
しかしながら、各laneの変調条件をそれぞれ調整しても、実際には全てのlaneに対して完全に同等に最適な状態に合わせることは困難である。図7(d)に、発振波長が短波長の場合と、長波長の場合とで、それら2つの波長に対するオン状態の吸収曲線のかかり方を示す。オン状態であるので、長波は吸収曲線から完全に離れているが、短波は一部が吸収曲線にかかってしまっている。 However, even if the modulation conditions of each lane are adjusted, it is actually difficult to achieve an optimal state that is completely equivalent to all the lanes. FIG. 7D shows how the on-state absorption curves are applied to the two wavelengths when the oscillation wavelength is a short wavelength and when the oscillation wavelength is a long wavelength. Since it is in the ON state, the long wave is completely separated from the absorption curve, but the short wave is partially covered by the absorption curve.
このため、一般に最短波のlane0は、より長波のlane1−lane3に対してオン状態での光損失が大きくlane0の変調信号光は、他のlaneに比較して1dB程度光強度が弱い。また、EA変調器による光の損失を減らす場合には電圧を減らす方向に調整する必要があるが、上述のようにlane0のオフ電圧は典型的に0.1V程度であり、±0.2Vの微調整を行おうにも十分な調整余地がない。
For this reason, in general, the
そこで、従来、lane0のEA変調器による光の損失を補償するために、lane0のDFB半導体レーザの出力を上げることが行われる。図8に、典型的な波長多重光送信器における、lane0、2、3の光出力を示す。典型的な光出力は1mW程度(45℃での変調時の平均光出力)、典型的なDFB半導体レーザの注入電流は100mAであるが、lane0は光出力が1dBダウン(0.79倍)になっている。そのため、同じ光出力を確保するため、lane0の注入電流を125mAにする。注入電流を100mAから125mAにあげることで、DFB半導体レーザの光出力が1.27倍になり、lane0の光出力がlane2、3の光出力と同等となる。
Therefore, conventionally, in order to compensate for the light loss caused by the
しかしながら、lane0のみDFB半導体レーザの駆動電流を1.25倍に上げることは、DFB半導体レーザの活性層内の動作電流密度(もしくは単純に、DFB半導体レーザ単位長さあたりの電流量)を1.25倍にあげることになる。一般にDFB半導体レーザの劣化速度が動作電流密度と相関を持つことが知られているが、lane0は動作電流密度の増加により活性層内部における発熱量が増加し、lane2、3に対して劣化が加速される。
However, increasing the drive current of the DFB semiconductor laser by 1.25 times only for
またlane1の光出力はlane2、3に比較して典型的には0.4dBダウン(0.91倍)であるので、lane1の注入電流を110mAにあげることで、DFB半導体レーザの光出力を1.11倍にあげる。従って、lane1でもlane2、3に比べDFB半導体レーザの劣化が進むことになる。
Since the optical output of
このようなDFB半導体レーザの劣化のばらつきは、図5に示す構成においても同様に存在する。図5に示す波長多重送信器モジュールでは、2つの半導体チップ(波長多重送信器)があり、lane0はlane1に対して、lane2はlane3に対して、典型的には0.4dB出力が低い(0.91倍)。つまり、lane0、lane2の注入電流を110mAにあげることで、DFB半導体レーザの光出力を1.11倍にあげる必要がある。
Such variations in the degradation of the DFB semiconductor laser are also present in the configuration shown in FIG. In the wavelength multiplexing transmitter module shown in FIG. 5, there are two semiconductor chips (wavelength multiplexing transmitters), and
すなわち、DFB半導体レーザの発振波長が短波にあるlaneのほうが長波にあるものよりオン状態でのEA変調器による光の損失が大きく、それを補償するためにDFB半導体レーザの駆動電流をあげる必要があった。そのために発振波長が短波にあるlaneのDFB半導体レーザの単位長さあたりの電流量が増加し、発振波長によりDFB半導体レーザの劣化にばらつきが生じていた。 That is, in the lane where the oscillation wavelength of the DFB semiconductor laser is short wave, the loss of light by the EA modulator in the on state is larger than that in the long wave, and it is necessary to increase the drive current of the DFB semiconductor laser to compensate for it. there were. For this reason, the amount of current per unit length of a lane DFB semiconductor laser having a short oscillation wavelength has increased, and variations have occurred in the degradation of the DFB semiconductor laser depending on the oscillation wavelength.
このように同一の波長多重送信器モジュールに形成された複数のDFB半導体レーザの劣化速度にばらつきが存在することで、全てのDFB半導体レーザを同様に使い切ることが困難であるという課題があった。 As described above, there is a problem that it is difficult to use all the DFB semiconductor lasers in the same manner due to variations in the deterioration rates of the plurality of DFB semiconductor lasers formed in the same wavelength division multiplexing transmitter module.
本発明は、このような課題に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、DFB半導体レーザの単位長あたりの電流量を増やすことなく、短波にあるレーンのEA変調器による光の損失を補償する波長多重送信器を提供することにある。 The present invention has been made in view of such a problem, and an object of the present invention is to reduce light loss by an EA modulator in a lane in a short wave without increasing the amount of current per unit length of the DFB semiconductor laser. It is an object of the present invention to provide a wavelength multiplexing transmitter that compensates for the above.
上記の課題を解決するために、本発明は、波長多重送信器であって、発振波長の異なる複数の半導体レーザと、前記複数の半導体レーザの各々に接続された複数の電界吸収型光変調器と、前記複数の電界吸収型光変調器から出射された信号光を合波する合波器と、を備え、発振波長が最も短い前記半導体レーザに接続された前記電界吸収型光変調器と前記合波器とを接続する導波路は直線導波路であり、他の前記電界吸収型光変調器と前記合波器とを接続する導波路は曲げ導波路であることを特徴とする。 In order to solve the above problems, the present invention provides a wavelength multiplexing transmitter, a plurality of semiconductor lasers having different oscillation wavelengths, and a plurality of electroabsorption optical modulators connected to each of the plurality of semiconductor lasers. And a multiplexer that multiplexes the signal light emitted from the plurality of electroabsorption optical modulators, and the electroabsorption optical modulator connected to the semiconductor laser having the shortest oscillation wavelength; The waveguide connecting the multiplexer is a straight waveguide, and the other waveguide connecting the electroabsorption optical modulator and the multiplexer is a bent waveguide.
請求項2に記載の発明は、請求項1に記載の波長多重送信器において、前記曲げ導波路は、前記電界吸収型光変調器を介して接続されている前記半導体レーザの発振波長が短いほど曲げ半径が大きいことを特徴とする。 According to a second aspect of the present invention, in the wavelength division multiplexing transmitter according to the first aspect, the bending waveguide has a shorter oscillation wavelength of the semiconductor laser connected through the electroabsorption optical modulator. It is characterized by a large bending radius.
請求項3に記載の発明は、請求項1又は2に記載の波長多重送信器において、前記複数の半導体レーザ、前記複数の電界吸収型光変調器および前記合波器は、全て単一の半導体チップに形成されていることを特徴とする。 According to a third aspect of the present invention, in the wavelength division multiplexing transmitter according to the first or second aspect, the plurality of semiconductor lasers, the plurality of electroabsorption optical modulators, and the multiplexer are all a single semiconductor. It is formed on a chip.
請求項4に記載の発明は、波長多重送信器であって、発振波長の異なる複数の半導体レーザと、前記複数の半導体レーザの各々に接続された複数の電界吸収型光変調器と、前記複数の電界吸収型光変調器と接続された複数の第1の合波器と、前記複数の第1の合波器から出射された信号光を合波する第2の合波器と、を備え、前記複数の半導体レーザの各駆動電流は、接続された前記電界吸収型光変調器がオン状態のときの信号光の強度が全て等しくなるよう設定し、同一の前記第1の合波器と接続された前記電界吸収型光変調器の内、発振波長が最も短い前記半導体レーザに接続された前記電界吸収型光変調器は直線導波路で前記第1の合波器と接続され、他の前記電界吸収型光変調器は曲げ導波路で前記第1の合波器と接続され、前記複数の半導体レーザ、前記複数の電界吸収型光変調器および前記複数の第1の合波器は、複数の半導体チップに形成されていることを特徴とする。 The invention according to claim 4 is a wavelength multiplexing transmitter, wherein a plurality of semiconductor lasers having different oscillation wavelengths, a plurality of electroabsorption optical modulators connected to each of the plurality of semiconductor lasers, and the plurality A plurality of first multiplexers connected to the electroabsorption optical modulator, and a second multiplexer that multiplexes the signal lights emitted from the plurality of first multiplexers. The driving currents of the plurality of semiconductor lasers are set so that the signal light intensities are all equal when the connected electro-absorption optical modulator is in the ON state, and the same first multiplexer Among the connected electroabsorption optical modulators, the electroabsorption optical modulator connected to the semiconductor laser having the shortest oscillation wavelength is connected to the first multiplexer through a linear waveguide, The electroabsorption optical modulator is connected to the first multiplexer by a bending waveguide, and The semiconductor laser, the plurality of electro-absorption optical modulator and said plurality of first multiplexer is characterized in that it is formed into a plurality of semiconductor chips.
請求項5に記載の発明は、請求項4に記載の波長多重送信器において、前記曲げ導波路は、前記電界吸収型光変調器を介して接続されている前記半導体レーザの発振波長が短いほど曲げ半径が大きいことを特徴とする。 According to a fifth aspect of the present invention, in the wavelength division multiplex transmitter according to the fourth aspect, the bending waveguide has a shorter oscillation wavelength of the semiconductor laser connected via the electroabsorption optical modulator. It is characterized by a large bending radius.
請求項6に記載の発明は、請求項4又は5に記載の波長多重送信器において、前記第2の合波器は、偏波多重方式の合波器であることを特徴とする。 A sixth aspect of the present invention is the wavelength multiplexing transmitter according to the fourth or fifth aspect, wherein the second multiplexer is a polarization multiplexing type multiplexer.
本発明によれば、DFB半導体レーザの単位長あたりの電流量を増やすことなく、短波にあるレーンのEA変調器による光の損失を補償することができる。 According to the present invention, it is possible to compensate for a light loss caused by an EA modulator in a lane in a short wave without increasing the amount of current per unit length of the DFB semiconductor laser.
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail.
(実施形態1)
図1に、本発明の実施形態1に係る波長多重送信器の構成を示す。123は波長多重送信器モジュールであり、122は1つの半導体チップである波長多重送信器、121は光ファイバである。半導体チップ122は、4つのDFB半導体レーザ101−104、4つの電界吸収(EA)型の光変調器105−108、1つの多モード干渉(MMI)型の4対1の光合波器113からなる。すなわち、半導体チップ122は、DFB半導体レーザとEA変調器が集積された、4つのEA−DFBを備える。109−112はMMI型4対1光合波器113の入力導波路、114は光合波器113の出力導波路である。
(Embodiment 1)
FIG. 1 shows a configuration of a wavelength division multiplexing transmitter according to
DFB半導体レーザ101−104はいずれも連続光を出力し、DFB半導体レーザ101−104の各レーザ発振波長帯は、1294.53−1296.59nm、1299.02−1301.09nm、1303.54−1305.63nm、1308.09−1310.19nmである。 All of the DFB semiconductor lasers 101-104 output continuous light, and the laser oscillation wavelength bands of the DFB semiconductor lasers 101-104 are 1294.53 to 1296.59 nm, 1299.02 to 1301.09 nm, and 1303.54-1305. .63 nm and 1300.009-1310.19 nm.
EA光変調器105−108は、同一組成の吸収層を持ち、別々の電気信号(25Gb/sもしくは28Gb/s)の電気入力に従ってDFB半導体レーザ101−104の連続光を25Gb/sもしくは28Gb/sの変調信号光に変換する。EA光変調器105−108から出力される変調信号光は、それぞれ導波路109−112に出力される。 The EA optical modulator 105-108 has an absorption layer of the same composition, and the continuous light of the DFB semiconductor laser 101-104 is 25 Gb / s or 28 Gb / s according to the electric input of different electric signals (25 Gb / s or 28 Gb / s). s modulated signal light. The modulated signal lights output from the EA optical modulators 105-108 are output to the waveguides 109-112, respectively.
MMI光合波器113は波長の異なる4つの変調信号光を合波し、1つに束ねた波長多重光として導波路114に出力する。1つに束ねられた波長多重光は、拡散光115となって空間に放射され、第1のレンズ116によって平行光117に直され、アイソレータ118を通過し、第2のレンズ119によって収束光120にされて集光され、ファイバ121に結合される。
The MMI
尚、図には示していないが、波長多重光送信器モジュール123は、上記以外にも半導体チップ122の温度センサ(例えばサーミスタ)、温度制御用のペルチェ素子、DFB半導体レーザ101−104やEA型光変調器105−108に電源を供給するための直流電源を有する。また、EA型変調器105−108を駆動するための変調器ドライバ・高周波線路終端抵抗、変調器ドライバの振幅・バイアス電圧・電気クロスポイントを制御するための信号線や制御回路を有する。さらには変調器ドライバの前段に、電気信号の波形整形回路やクロック抽出回路、さらには電源電圧変動の影響を抑制する回路を設ける場合もある。
Although not shown in the figure, the wavelength multiplexing
EA型光変調器105−108としては、消光比に優れ、正孔のパイルアップ抑制にも有効なInGaAlAs系引張歪量子井戸を用いることとする。出力導波路109−112、114としては、高周波の帯域を確保するために、低誘電率BCB埋め込みのリッジ型導波路を用いることとする。MMI光合波器113としては、光閉じ込めが強く、放射損失の小さなハイメサ型導波路を用いることとする。
As the EA type optical modulator 105-108, an InGaAlAs tensile strain quantum well that has an excellent extinction ratio and is effective in suppressing the pile-up of holes is used. As the output waveguides 109-112 and 114, ridge type waveguides embedded with a low dielectric constant BCB are used in order to secure a high frequency band. As the MMI
半導体チップ122の大きさは2,000×2,600μmとし、DFB半導体レーザ101−104とEA変調器105−108の間の導波路長を50μm、EA型光変調器105−108の素子長を150μmとする。
The size of the
波長多重送信器モジュール123は、作製した半導体チップ122を12mm×20mmという超小型のパッケージに実装したもので、40℃において100Gbit/s動作させたとき、シングルモードファイバ上での40kmエラーフリー伝送を達成した。これらの結果が示すように、波長多重送信器モジュール123は将来世代の100GbE用トランシーバとして十分な性能を有する。
The wavelength division
図4に示す従来の波長多重送信器では、DFB半導体レーザ301−304の素子長(もしくは共振長)が同一であり、典型的には400μmであった。このため図8に示すように、lane2−3が電流100mAで光出力が1mWに達するのに対し、lane0には125mAを流す必要があり、DFB半導体レーザの単位長あたりの電流量が増加してしまう問題があった。
In the conventional wavelength division multiplex transmitter shown in FIG. 4, the element lengths (or resonance lengths) of the
これに対して本発明の実施形態1では、発振波長が短波のlane0に対応するEA変調器105とMMI光合波器113とを接続する導波路109を直線導波路とし、lane1−3に対応するEA変調器106−108とMMI光合波器113とを接続する導波路110−112を曲げ導波路としている。
On the other hand, in the first embodiment of the present invention, the
図2に、波長1300nmの光がS字導波路を伝播するときの曲げ半径とS字曲げ損失との関係を示す。曲げ半径が800μm、600μm、500μmのとき、曲げ損失はそれぞれ0.4dB、0.7dB、1.0dBである。そこで、lane1に対して曲げ半径が800μmのS字導波路を用い、lane2、3に対して曲げ半径が500μmのS字導波路を用いれば、MMI光合波器113に入力されるlane1−3からの光出力は、曲げ損失が無い直線導波路を用いるlane0からの光出力に対してそれぞれ0.4dB、1dBダウンとすることができる。尚、図4に示す従来の波長多重送信器モジュールにおける曲げ導波路は曲げ半径が800μmである。
FIG. 2 shows the relationship between the bending radius and the S-shaped bending loss when light having a wavelength of 1300 nm propagates through the S-shaped waveguide. When the bending radii are 800 μm, 600 μm, and 500 μm, the bending loss is 0.4 dB, 0.7 dB, and 1.0 dB, respectively. Therefore, if an S-shaped waveguide having a bending radius of 800 μm is used for
そのため、実施形態1では、導波路109を直線導波路とし、導波路110−112を曲げ導波路とし、接続されているlaneの発振波長が長くなるにつれて曲げ導波路の曲げ半径を小さくすることにより、同じ注入電流でありながらMMI光合波器113に入力されるlane0〜3からの光出力を同等に揃えることができる。
Therefore, in the first embodiment, the
すなわち、lane0の導波路109を直線導波路とすることにより、lane0は電流110mAで1mWの光出力をMMI光合波器113に入力するようになる。
In other words, by setting the
また、lane1の導波路110を曲げ半径800μmのS字導波路とし、lane2、3の導波路111、112を曲げ半径500μmのS字導波路とすることにより、lane1−3は電流110mAで1mWの光出力をMMI光合波器113に入力するようになる。
Further, the
以上示したように、一つの例として、lane0に対しては導波路109を直線導波路とし、lane1に対しては導波路110を曲げ半径800μmのS字導波路とし、lane2、3に対しては導波路111、112を曲げ半径500μmのS字導波路とした場合を説明したが、S字導波路である導波路110−112の曲げ半径は上記の例に束縛されるものではない。同一のMMI光結合器に接続されたlaneの内、発振波長が最も短波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路を直線導波路とし、他の発振波長がより長波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路を曲げ導波路とすれば一定の効果を発揮する。
As described above, as an example, for
尚、本発明ではEA−DFBが4台、光合波器としてMMI型4対1光合波器の例を説明したが、EA−DFBの数、合波器の分岐数は上記に捕われない。つまり、EA−DFBの数は例えば2台、8台、16台もしくはそれ以上でも差支えなく、光合波器は2対1、8対1、16対1でも構わない。また光合波器としてはMMI型に捕われるものではなく、方向性結合器、Y分岐、マッハ・ツエンダ、誘電体多層膜フィルタ、アレイ導波路格子型、もしくはその組み合わせでも構わない。 In the present invention, four EA-DFBs and an example of an MMI type 4-to-1 optical multiplexer as an optical multiplexer have been described. However, the number of EA-DFBs and the number of branches of the multiplexer are not captured above. That is, the number of EA-DFBs may be, for example, 2, 8, 16, or more, and the optical multiplexer may be 2: 1, 8: 1, or 16: 1. The optical multiplexer is not limited to the MMI type, and may be a directional coupler, a Y branch, a Mach-Zehnder, a dielectric multilayer filter, an arrayed waveguide grating type, or a combination thereof.
通常、各laneの波長は
lane0:1294.53−1296.59nm
lane1:1299.02−1301.09nm
lane2:1303.54−1305.63nm
lane3:1308.09−1310.19nm
の範囲にあり、またEA変調器による変調レートは25Gb/sもしくは28Gb/sであるが、本発明は上記に捕われるものではない。EA−DFBの台数が変化すれば、laneの数も間隔も変わるからである。
Usually, the wavelength of each lane is lane 0: 1294.53-1296.59 nm
lane 1: 1299.02-1301.09 nm
lane 2: 1303.54-1305.63 nm
lane3: 1308.009-1310.19nm
The modulation rate by the EA modulator is 25 Gb / s or 28 Gb / s, but the present invention is not limited to the above. This is because if the number of EA-DFBs changes, the number of lanes and the interval also change.
また通常は25Gb/s×4波長=100Gb/sで使用されるが、例えば50Gb/s×8波長=400Gb/s、25Gb/s×16波長=400Gb/s、10Gb/s×10波長=100Gb/sで使用しても構わない。 Usually, 25 Gb / s × 4 wavelength = 100 Gb / s is used. For example, 50 Gb / s × 8 wavelength = 400 Gb / s, 25 Gb / s × 16 wavelength = 400 Gb / s, 10 Gb / s × 10 wavelength = 100 Gb / S may be used.
さらにlane0−3を上から順番に(101−104の順で)設定した例を説明したが、laneの順番は任意であり、上記説明に捕われるものではない。条件はあくまで、発振波長が最も短波長のlaneとMMI光結合器とを接続する導波路に直線導波路を用い、他のより長波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路に曲げ導波路を用いることにある。 Furthermore, although the example which set lane0-3 in order from the top (in order of 101-104) was demonstrated, the order of lane is arbitrary and is not caught by the said description. The condition is to use a straight waveguide for the waveguide connecting the lane having the shortest oscillation wavelength and the MMI optical coupler, and to the waveguide connecting the other longer wavelength lane and the MMI optical coupler. The use of a bent waveguide.
(実施形態2)
図3に、本発明の実施形態2に係る波長多重送信器の構成を示す。232は波長多重送信器モジュールであり、230と231は半導体チップである波長多重送信器、229は光ファイバである。
(Embodiment 2)
FIG. 3 shows a configuration of a wavelength division multiplexing transmitter according to
半導体チップ230は2つのDFB半導体レーザ201−202、2つの電界吸収(EA)型の光変調器205−206、1つの多モード干渉(MMI)型の2対1の光合波器213、導波路209−210、215からなる。すなわち、半導体チップ230は、DFB半導体レーザとEA変調器が集積された、2つのEA−DFBを備える。ここで209−210はMMI型2対1光合波器213の入力導波路、215は光合波器213の出力導波路である。
The
DFB半導体レーザ201−202はいずれも連続光を出力し、DFB半導体レーザ201、202の各レーザ発振波長帯は、1294.53−1296.59nm、1299.02−1301.09nmである。
Each of the
EA光変調器205−206は、同一組成の吸収層を持ち、別々の電気信号(25Gb/sもしくは28Gb/s)の電気入力に従ってDFB半導体レーザ201−202の連続光を25Gb/sもしくは28Gb/sの変調信号光に変換する。EA光変調器205−206から出力される変調信号光は、それぞれ導波路209−210に出力される。 The EA light modulator 205-206 has an absorption layer of the same composition, and the continuous light of the DFB semiconductor laser 201-202 is 25 Gb / s or 28 Gb / s according to the electric input of different electric signals (25 Gb / s or 28 Gb / s). s modulated signal light. The modulated signal lights output from the EA optical modulators 205-206 are output to the waveguides 209-210, respectively.
半導体チップ231も基本的構成は半導体チップ230と同様に、連続光を出力するDFB半導体レーザ203−204、同一組成の吸収層を持つEA光変調器207−208、1つの多モード干渉(MMI)型の2対1の光合波器214、出力導波路211−212、216からなる。一方、DFB半導体レーザ203−204の各レーザ発振波長帯は、それぞれ1303.54−1305.63nm、1308.09−1310.19nmである。
The basic configuration of the
MMI光合波器213−214は、波長の異なる2つの変調信号光をそれぞれ合波し、1つに束ねた波長多重光として出力導波路215−216にそれぞれ出力する。1つに束ねられた波長多重光は、拡散光217−218となって空間に放射され、レンズ219−220によって平行光221−222に直される。
The MMI optical multiplexer 213-214 multiplexes two modulated signal lights having different wavelengths, and outputs them to the output waveguides 215-216 as wavelength multiplexed light bundled together. The wavelength multiplexed light bundled into one is diffused light 217 to 218 and emitted to the space, and is converted into
平行光221は、ミラー223によって直角に進路が変わり、半波長板224によって、偏光が90°変わり、偏波フィルタ225によってさらに直角に進路が変わってアイソレータ226に入射される。一方で平行光222は、半波長板によって偏光が変わっていないので偏波フィルタを透過し、アイソレータ226に入射される。すなわち、偏波フィルタ225により、2つの波長多重光が合波され、波長多重合波光になる。
The parallel light 221 changes its path at a right angle by the
アイソレータ226を通過した平行光221−222は、レンズ227によって収束光228にされて集光され、ファイバ229に結合される。
The parallel light 221-222 that has passed through the
半導体チップ230、231の大きさはそれぞれ1,500×1,000μmとし、LCレセプタクルを含めた波長多重送信器モジュール232の大きさは8.7mm×29mmとする。波長多重送信器モジュール232は、40℃において100Gbit/s動作させたとき、40kmのエラーフリー動作が可能である。
The size of each of the
図5の従来の波長多重送信器では、DFB半導体レーザ401−404の素子長(もしくは共振長)が同一であり、典型的には400μmであった。このためlane1、3が電流100mAで光出力が1mWに達するのに対し、lane0、2には110mAを流す必要があり、DFB半導体レーザの単位長あたりの電流量が増加してしまう問題があった。
In the conventional wavelength multiplexing transmitter of FIG. 5, the element lengths (or resonance lengths) of the
これに対して本発明の実施形態2では、発振波長が短波のlane0、2に対応するEA変調器205とMMI光合波器213とを接続する導波路209、EA変調器207とMMI光合波器214とを接続する導波路211を直線導波路とし、lane1、3に対応するEA変調器207とMMI光合波器213とを接続する導波路210、EA変調器208とMMI光合波器214とを接続する導波路212を曲げ導波路としている。
On the other hand, in the second embodiment of the present invention, the
そのため、実施形態2では、同じMMI光合波器に接続された導波路の内、短波長側のlaneに接続された導波路を直線導波路とすることで、同じ注入電流でありながらMMI光合波器213、214に入力されるlane0〜3からの光出力を同等に揃えることができる。
Therefore, in the second embodiment, among the waveguides connected to the same MMI optical multiplexer, the waveguide connected to the lane on the short wavelength side is a straight waveguide, so that the MMI optical multiplexing is performed while maintaining the same injection current. The light outputs from
lane0、2の導波路209、211を直線導波路ことにより、lane0、2は電流100mAで1mWの光出力が得られるようになる。
By making the
また、lane1、3の導波路210、212を曲げ半径が800μmのS字導波路とすることにより、lane1、3は電流100mAで1mWの光出力が得られるようになる。
Further, by making the
以上示したように、EA変調器の素子長の一つの例として、lane0、2に対しては導波路209、211を直線導波路とし、lane1、3に対しては導波路210、212を曲げ半径800μmのS字導波路とした場合を説明したが、導波路210、212の曲げ半径は上記の例に束縛されるものではない。同一のMMI光結合器に接続されたlaneの内、発振波長が最も短波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路を直線導波路とし、他の発振波長がより長波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路を曲げ導波路とすれば一定の効果を発揮する。
As described above, as an example of the element length of the EA modulator, the
尚、本発明ではEA−DFBが2台、光合波器としてMMI型2対1光合波器からなる半導体チップを2台、集積した例を説明したが、EA−DFBの数、合波器の分岐数は上記に捕われない。つまり、EA−DFBが4台、光合波器としてMMI型4対1光合波器からなる半導体チップを2台集積してもよく、波長は計8波長になる。EA−DFBが8台、光合波器としてMMI型8対1光合波器からなる半導体チップを2台集積した場合には、波長は16波長になる。 In the present invention, an example in which two EA-DFBs and two semiconductor chips made of MMI type 2-to-1 optical multiplexers are integrated as an optical multiplexer has been described. However, the number of EA-DFBs, The number of branches is not captured above. In other words, four EA-DFBs and two semiconductor chips made of MMI type 4-to-1 optical multiplexers may be integrated as an optical multiplexer, for a total of 8 wavelengths. When eight EA-DFBs and two semiconductor chips made of MMI type 8-to-1 optical multiplexers are integrated as an optical multiplexer, the wavelength is 16 wavelengths.
また光合波器としてはMMI型に捕われるものではなく、方向性結合器、Y分岐、マッハ・ツエンダ、誘電体多層膜フィルタ、アレイ導波路格子型、もしくはその組み合わせでも構わない。 The optical multiplexer is not limited to the MMI type, and may be a directional coupler, a Y branch, a Mach-Zehnder, a dielectric multilayer filter, an arrayed waveguide grating type, or a combination thereof.
通常、各laneの波長は
lane0 1294.53−1296.59nm
lane1 1299.02−1301.09nm
lane2 1303.54−1305.63nm
lane3 1308.09−1310.19nm
の範囲にあり、またEA変調器による変調レートは25Gb/sもしくは28Gb/sであるが、本発明は上記に捕われるものではない。EA−DFBの台数が変化すれば、laneの数も間隔も変わるからである。
Usually, the wavelength of each lane is
lane1 1299.02-1301.09nm
lane2 1303.54-1305.63nm
lane3 1308.009-130.10.19nm
The modulation rate by the EA modulator is 25 Gb / s or 28 Gb / s, but the present invention is not limited to the above. This is because if the number of EA-DFBs changes, the number of lanes and the interval also change.
また通常は25Gb/s×4波長=100Gb/sで使用されるが、例えば50Gb/s×8波長=400Gb/s、25Gb/s×16波長=400Gb/s、10Gb/s×10波長=100Gb/sで使用しても構わない。 Usually, 25 Gb / s × 4 wavelength = 100 Gb / s is used. For example, 50 Gb / s × 8 wavelength = 400 Gb / s, 25 Gb / s × 16 wavelength = 400 Gb / s, 10 Gb / s × 10 wavelength = 100 Gb / S may be used.
さらにlane0−3を上から順番に(201−204の順で)設定した例を説明したが、laneの順番は任意であり、上記説明に捕われるものではない。条件はあくまで、同一半導体チップの中で発振波長が最も短波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路に直線導波路を用い、他のより長波長であるlaneとMMI光結合器とを接続する導波路に曲げ導波路を用いることにある。 Furthermore, although the example which set lane 0-3 in order from the top (in order of 201-204) was demonstrated, the order of lane is arbitrary and is not caught by the said description. The condition is that a straight waveguide is used as a waveguide for connecting the lane having the shortest oscillation wavelength in the same semiconductor chip and the MMI optical coupler, and the other lane having the longer wavelength and the MMI optical coupler are used. A bending waveguide is used as a waveguide connecting the two.
101−104、201−204、301−304、401−404 DFB半導体レーザ
105−108、205−208、305−308、405−408 EA光変調器
109−112、114、209−212、215、309−312、314、409−412、415 導波路
113、213、214、313、413、414 MMI光合波器
115、217、218、315、417、418 拡散光
116、119、219、220、227、316、319、419、420、427、 レンズ
117、221、222、317、421、422 平行光
118、226、318、426 アイソレータ
120、228、320、428 収束光
121、229、321、429 ファイバ
122、230、231、322、430、431 半導体チップ
123、232、323、432 波長多重送信器モジュール
223、423 ミラー
224、424 半波長板
225、425 偏波フィルタ
501 n電極
502 n−InP基板
503 n−InPクラッド層
504 活性層
505 ガイド層
506 p−InPクラッド層
507 DFB半導体レーザの電極
508 EA変調器の吸収層
509 EA変調器の電極
510 コア層
511 InP
512 四分の一波長位相シフト
101-104, 201-204, 301-304, 401-404 DFB semiconductor laser 105-108, 205-208, 305-308, 405-408 EA optical modulator 109-112, 114, 209-212, 215, 309 -312, 314, 409-412, 415
512 quarter-wave phase shift
Claims (6)
前記複数の半導体レーザの各々に接続された複数の電界吸収型光変調器と、
前記複数の電界吸収型光変調器から出射された信号光を合波する合波器と、
を備え、
発振波長が最も短い前記半導体レーザに接続された前記電界吸収型光変調器と前記合波器とを接続する導波路は直線導波路であり、他の前記電界吸収型光変調器と前記合波器とを接続する導波路は曲げ導波路であることを特徴する波長多重送信器。 A plurality of semiconductor lasers having different oscillation wavelengths;
A plurality of electroabsorption optical modulators connected to each of the plurality of semiconductor lasers;
A multiplexer that multiplexes the signal light emitted from the plurality of electroabsorption optical modulators;
With
The waveguide connecting the electroabsorption optical modulator connected to the semiconductor laser having the shortest oscillation wavelength and the multiplexer is a straight waveguide, and the other electroabsorption optical modulator and the multiplexing are connected to each other. A wavelength division multiplexing transmitter characterized in that the waveguide connecting to the device is a bent waveguide.
前記複数の半導体レーザの各々に接続された複数の電界吸収型光変調器と、
前記複数の電界吸収型光変調器と接続された複数の第1の合波器と、
前記複数の第1の合波器から出射された信号光を合波する第2の合波器とを備え、
前記複数の半導体レーザの各駆動電流は、接続された前記電界吸収型光変調器がオン状態のときの信号光の強度が全て等しくなるよう設定し、
同一の前記第1の合波器と接続された前記電界吸収型光変調器の内、発振波長が最も短い前記半導体レーザに接続された前記電界吸収型光変調器は直線導波路で前記第1の合波器と接続され、他の前記電界吸収型光変調器は曲げ導波路で前記第1の合波器と接続され、
前記複数の半導体レーザ、前記複数の電界吸収型光変調器および前記複数の第1の合波器は、複数の半導体チップに形成されていることを特徴とする波長多重送信器。 A plurality of semiconductor lasers having different oscillation wavelengths;
A plurality of electroabsorption optical modulators connected to each of the plurality of semiconductor lasers;
A plurality of first multiplexers connected to the plurality of electroabsorption optical modulators;
A second multiplexer that multiplexes the signal light emitted from the plurality of first multiplexers,
The drive currents of the plurality of semiconductor lasers are set so that the signal light intensities are all equal when the connected electro-absorption optical modulator is in an ON state,
Among the electroabsorption optical modulators connected to the same first multiplexer, the electroabsorption optical modulator connected to the semiconductor laser having the shortest oscillation wavelength is a linear waveguide. The other electro-absorption optical modulator is connected to the first multiplexer via a bending waveguide,
The wavelength division multiplexing transmitter, wherein the plurality of semiconductor lasers, the plurality of electroabsorption optical modulators, and the plurality of first multiplexers are formed on a plurality of semiconductor chips.
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