JP2015108307A - 各種エネルギ保存サイクル合体機関 - Google Patents

Abstract

【課題】既存蒸気タービン発電は静翼を具備して、物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを利用０接近にし、竜巻の巨大化等地球温暖化を加速している。
【解決手段】理論最良で質量×速度の２乗に比例するを利用可能な全動翼とし、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電として、落差製造用の重力発電建物１２製作とし、柱管１２Ｂを比重大物質上昇装置２Ｆ兼用として、逆浸透水５２Ｄを最上部に上昇保存比重大物質加速機６Ｗで噴射し、超臨界圧力水蒸気５Ｈで逆浸透水５２Ｄを吸引噴射加速して真空中の重力加速度加速で発電して、同一流路面積既存蒸気タービン最終翼群の１８００万倍発電量のタービン翼群８Ｆ優位性比較説明倍率とし、製造物全部極秘運用の運用利益率抜群世界一永遠や給料世界一等として、世界規模でＣＯ２排気０海水温度上昇０の地球温暖化防止にする。
【選択図】図６

Description

人類史上最大の貢献狙う本発明はクリントン大統領時代３年３回ビッグスリーをホワイトハウスに呼んで命令し、３個の製造不可発明と発明方法が判明してこの発明に到達したもので、米国大統領を手本に日本の財政赤字１０００兆円を０にする基礎実験をお願いします。既存最先端科学技術が、物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを利用０接近で無茶発電にし、デフレ脱却には給料増大以外は無く絶好のチャンスで、給料増大には日本企業の世界一必勝戦略が必要なため、オールジャパン戦略として日本企業のみ電力料金を０にする国家戦略や企業戦略等が最重要で、先進国経済成長戦略には具体的な優位性の比較説明倍率最大が最重要なため、既存火力発電や原子力発電は発電熱量全部で海水温度上昇温暖化追加し竜巻等を巨大化して、中国経済成長速度と人口密度や地形により米国竜巻を超えて日本に住めなくなる危険が大きく、一刻も早い海水温度上昇を０にする発電が最重要で、既存蒸気タービン最終翼群の羅列＋水速度駆動＋電気駆動の、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ真空中の重力加速度発電にすると、既存蒸気タービン最終段翼群との比較になり、蒸気の同一流路面積質量が水の１／２００００前後のため、同一通路面積既存蒸気タービン最終翼群の１／２００００容積水加速で燃料費０発電確実にし、同一質量×３０倍速度２乗＝９００倍発電量のタービン翼群８Ｆの羅列として、落差８００ｍに３０００段タービン翼群８Ｆで２７０００００倍発電量にし、更に熱製造量が太陽光加熱器２１で、１０倍以上に加熱×圧縮空気熱交換器２Ｙで１３０倍＝既存ボイラーの１３００倍電気駆動製造量として、超臨界圧力水蒸気５Ｈ噴射による水５２Ｄの初速度製造で終了の燃料費０発電とし、海水温度上昇０の地球温暖化防止として既存の火力発電や原子力発電を０にする。

製造過程では既存蒸気タービンが質量×速度の利用を阻止する静翼を２０段前後具備して、過熱蒸気速度を２０回前後堰き止め９０度反転蒸気速度を１／３０等とし、製造容易な蒸気タービンにする等マッハ３０等の速度利用は振動等で非常に困難を予想して、段落毎夫々のタービン翼群８Ｆを１鋳造部品にすることで部品数１／１００等最少狙いにし、二重反転機関用立型旋盤１０Ｂやタービン翼用研削盤１０Ｆ等で加工して、二重反転機関用立型旋盤１０Ｂで超高速バランス調整加工の振動０接近を追加し、反発磁石等各種磁気利用の軸受荷重０接近で振動等０接近狙いにして、タービン翼群８Ｆ角度を調整して例えば駆動水速度の１／５タービン周速度を狙い、二重反転で周速度の１０倍水速度利用が可能か等の研究にし、内側軸装置６０Ａ＋外側軸装置６０Ｂ夫々の両端に各種軸受１２Ｃを具備し、内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂ夫々を別々に仮組立てして、夫々の両端を二重反転機関用立型旋盤１０Ｂ等で保持超高速回転バランス調整加工後に分解して本組立にし、前例の無い内側軸装置６０Ａ兼円筒内側動翼群６０Ｃと、外側軸装置６０Ｂ兼円筒外側動翼群６０Ｄの二重反転にする、実験が必要な対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電の、実験が必要な優位性倍率の各種エネルギ保存サイクル合体機関や各種エネルギ保存合体方法の技術に関する。

断熱圧縮の空気温度２０℃が圧縮比８で１３倍の２６０℃になるを極限まで利用する、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電にし、太陽光加熱器２１で１０倍温度等に加熱した空気２８ａを、対向２段圧縮機１２Ｙで空気圧縮の過程や圧縮空気熱交換器２Ｙ夫々で熱交換超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造して、圧縮空気熱交換器２Ｙ圧縮比８０〜８００で超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造の実験にし、超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造量を同一燃料量既存ボイラーの１３０〜１３００倍にする実験にして、竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電落差無限製造駆動を、研磨剤混入防止のための逆浸透水５２Ｄ製造使用のマッハ３０速度狙いの出発とし、逆浸透水５２Ｄ噴射＋超臨界圧力水蒸気５Ｈ噴射加速マッハ３０製造＋真空中の重力加速度で発電して、同一容積既存蒸気タービン発電最終段翼駆動蒸気質量の２００００倍水質量前後のため、同一通路面積既存蒸気タービン最終段翼群の１／２００００容積水質量の同質量として、同質量×３０倍速度の２乗＝９００倍発電量のタービン翼群８Ｆとし、落差８００ｍにタービン翼群８Ｆを３０００列では、９００倍発電量×３０００列＝２７０００００倍発電量として、実験が必要な対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電とし、既存最先端科学技術が無茶過ぎるため実験が必要な優位性比較説明倍率の、各種エネルギ保存サイクル合体機関や各種エネルギ保存合体方法の技術に関する。

昭和１７年航空機製作所水島工場に就職エンジン発明で人類史上最大の貢献を決意し、最も困った部分が利益率抜群世界一が可能な発明の定義で国内企業などにご協力のお願いを始め、クリントン大統領３年３回のご協力により具体的な優位性の比較説明倍率最重要が判明して、既存揚水発電の揚水入力が回転速度の３乗に比例する入力になるの実用化から、可変速モーターを採用しているため、教育テレビ物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを極限まで利用し、燃料電池自動車の水素容器圧力が７０ＭＰａで、スペースシャトルの燃焼室圧力２２〜２５ＭＰａでマッハ３０前後噴射速度にしているため、８０ＭＰａ等の超臨界圧力水蒸気５Ｈを噴射して、逆浸透水５２Ｄを加速マッハ３２の地球脱出速度以上とし、真空中の重力加速度加速で発電する優位性比較説明倍率が大差となり、既存最先端科学技術火力発電や揚水発電が無茶苦茶過ぎるため比較実験が必要で、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電の実験にし、利益率抜群世界一が可能な発電狙いにして、実験結果が同一流路面積２倍発電量でも地球温暖化防止革命や、経済成長戦略革命や、世界全部で運用する運用利益率抜群世界一永遠狙い等により、日本の財政赤字１０００兆円を比較的短期間に０にする等が狙える背景技術がある。

製造困難な全動翼二重反転機関は宝の山で実験が必要、重要実験皆無で怠慢過ぎる既存最先端科学技術の火力発電ボイラーは、大気圧での燃料噴射燃焼で過熱蒸気を製造して蒸気タービンでの発電ですが、断熱圧縮の温度上昇は空気温度２０℃が圧縮比８で１３倍の２６０℃になるため、太陽光加熱器２１で１０倍以上に加熱した空気２８ａを、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａで圧縮比８００に熱交換冷却圧縮して、圧縮空気熱交換器２Ｙ熱交換して超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造にすると、燃焼温度が１３００倍×１０倍＝１３０００倍になる過程での熱交換となり、実験が必要な同一燃料量既存ボイラーの１３０００倍熱量製造量の超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造量になる背景があり、超臨界圧力水蒸気５Ｈ使用量が逆浸透水５２Ｄ初速度製造用で、同一発電量既存火力発電の１／１００〜１／１０００使用熱量狙い等、大革命を大きく超える計算の羅列となる、地球温暖化防止革命や、経済成長戦略革命や、世界全部で運用する運用利益率抜群世界一永遠狙い等により、日本の財政赤字１０００兆円を比較的短期間に０にする等が狙える背景技術がある。

日本国特許１６０７１５１号、特許１６０９６１７号、特許１６４５３５０号、特許１９２４８８９号、特許１９１２５２２号、特許１９５９３０５号、特許１９８６１１９号、特許２６０４６３６号、１９９２年米国特許５１３３３０５号、１９９３年米国特許５２３０３０７号、１９９５年米国特許５４２９０７８号、１９９７年米国特許５７０１８６４号、ＰＣＴ国際出願番号ＰＣＴ／ＪＰ９７／０１８１４号・米国特許第６１１９６５０号、中国特許第８８１８号、ＥＵ英国特許９０２１７５号、ＰＣＴ国際出願番号ＰＣＴ／ＪＰ９７／０２２５０号・米国特許第６２６３６６４号がある。

ＰＣＴ国際出願公開ＮＯ．ＷＯ ２０１０／１０１０１７ ＰＣＴ／ＪＰ２０１０／０５２１７１の出願があり、特願２００７−１７９２０４提出日：平成１９年７月９日より特願２００７−２６５１１５提出日：平成１９年１０月１１日まで５個の出願があり、特願２００８−００６６１２提出日：平成２０年１月１６日より特願２００８−３２７０４５提出日：平成２０年１２月２４日まで４５個の出願があり、特願２００９−０１１６５６提出日：平成２１年１月２２日より特願２００９−２９８００４提出日：平成２１年１２月２８日まで３２２個の出願があり、特願２０１０−０００８４１提出日：平成２２年１月６日より特願２０１０−０３３２２４提出日：平成２２年２月１８日まで３２個の出願があり、特願２０１１−０５５０７８提出日：平成２３年３月１４日より特願２０１１−２６７５０８提出日平成２３年１２月７日まで２２個の出願があり、特願２０１２−０３２２４５提出日：平成２４年２月１７日より特願２０１２−２７１０３５提出日：平成２４年１２月１２日まで２９個の出願があり、特願２０１３−７９７５提出日：平成２５年１月２１日より特願２０１３−２２２８８９提出日：平成２５年１０月２８日まで２８個の出願があります。

既存最先端科学技術が簡単に金儲け出来る物真似改良発電で、物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを利用０接近のため、質量や速度が利用可能な全動翼二重反転にして、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ燃料費０発電にし、製造では工作機械が超大型になる等皆無のため工作機械の製造が必要ですが、発明で最も重要な優位性の比較説明倍率の比較で、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電では、発電量が質量×速度の２乗に比例するため、最も高速度高真空の既存火力発電蒸気タービン最終段翼群との比較となり、該同一流路面積駆動質量が水の１／２００００近傍で容積が水の２００００倍近傍のため、１００％マッハ３２の３０倍水速度のタービン翼群８Ｆ段にすると、２００００倍質量×３０倍水速度の２乗＝１８００００００倍発電量のタービン翼群８Ｆになるため、設計や製造方法を確立する課題があり、既存の火力発電や原子力発電を全廃して地震津波の巨大化や竜巻豪雨等の巨大化を阻止して、運用利益率抜群世界一を永遠や給料世界一や新規雇用世界一にし、地球温暖化防止する課題がある。

対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ燃料費０発電として、対向２段圧縮機１２Ｙにより太陽光加熱器２１で加熱１０倍温度以上にした空気２８ａを超高速全動翼二重反転圧縮し、圧縮比８００狙い逆浸透水５２Ｄ冷却翼熱交換圧縮として圧縮空気熱交換器２Ｙで熱交換して、同一燃料量既存ボイラーの１３００倍×１０倍＝１３０００倍を狙う超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造量にし、重力発電建物１２の最上部に逆浸透水５２Ｄと共に上昇保存して、逆浸透水５２Ｄ噴射＋超臨界圧力水蒸気５Ｈ８０ＭＰａ噴射で水５２Ｄマッハ３２製造＋真空中の重力加速度加速で発電し、同一流路面積既存火力発電蒸気タービン最終翼群の１／２００００容積同一水質量の加速として、同一質量×３０倍速度２乗＝９００倍発電量のタービン翼群８Ｆとし、落差８００ｍに３０００段タービン翼群８Ｆでは、同一質量既存蒸気タービン最終翼群の９００倍発電量×３０００段＝２７０００００倍発電量のタービン翼群８Ｆとして、設計や製造過程では、全動翼二重反転により２倍水速度対応とし、タービン翼群８Ｆ角度の設計追加で１０倍水速度対応として、タービン翼群８Ｆ数１／３の翼面積３倍等の１部品にして部品数１／１００等で３０倍水速度対応や共振等最少狙いにし、対向２段圧縮機１２Ｙや反発磁石等各種磁気利用で軸受荷重０接近にして、共振や振動等の０接近追加により３０倍水速度以上での駆動や０振動接近狙いにし、段落毎夫々のタービン翼群８Ｆを１鋳造部品として、二重反転機関用立型旋盤１０Ｂにより嵌合組立部９Ｍ加工等とし、タービン翼用研削盤１０Ｆによりタービン翼群８Ｆ加工にして、タービン翼群８Ｆ兼外側軸装置等夫々の両端には各種軸受１２Ｃを具備し、内側軸装置６０Ａや外側軸装置６０Ｂ夫々を別々に仮組立して、夫々の両端を二重反転機関用立型旋盤１０Ｂで保持超高速回転バランス調整加工とし、バランス加工良好として分解本組立てにして、発明品全部の極秘製造極秘で全世界運用の海水温度上昇０追加の地球温暖化防止発電とし、運用利益率抜群の世界一永遠や給料世界一や新規雇用世界一にして、性能の悪い発電原価か高価な既存火力発電や原子力発電等自然淘汰し、地震津波の巨大化や竜巻豪雨等の巨大化を阻止し最も効率良く地球温暖化防止する。

既存最先端科学技術の蒸気タービン発電が静翼群を２０段前後具備して、物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを利用０接近で無茶発電にし、同一流路面積発電量を１／９００にする致命的な欠点のため、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ燃料費０発電にして、同一流路面積発電量を既存蒸気タービン最終段翼群の９００倍発電量のタービン翼群８Ｆとし、発電原価１／１００狙い等として、運用利益率抜群の世界一永遠や給料世界一や新規雇用世界一にする効果があり、性能の悪い発電原価か高価な既存火力発電や原子力発電等が自然淘汰する効果も大きく、最も効率良く地球温暖化防止する効果がある。

重力発電建物１２の説明図（実施例１） 竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚの軸受１２Ｃの説明図（実施例２） 内側軸装置６０Ａ外側軸装置６０Ｂの円筒動翼群の説明図（実施例３） 液体酸素製造機８９Ａの説明図（実施例４） 太陽光加熱器２１の説明図（実施例５） 対向２段圧縮機１２Ｙの説明図（実施例６）

既存最先端科学技術の蒸気タービン発電等全部が静翼で堰き止め９０度方向転換等、物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを利用０接近で、既存技術に全動翼二重反転機関の前例皆無工作機械皆無等で、本発明全部が全動翼二重反転機関関連の３０倍速度利用部品数１／１００狙い振動０接近狙いのため、製造の過程で内側軸兼円筒内側動翼群６０Ｃと外側軸兼円筒外側動翼群６０Ｄを段落毎夫々１部品として、二重反転機関用立型旋盤１０Ｂやタービン翼用研削盤１０Ｆで製造し、夫々の両端には各種軸受１２Ｃを具備して内側軸や外側軸夫々を仮組立して、運転時と同様に二重反転機関用立型旋盤１０Ｂで両端保持して回転や加工可能とし、夫々を超高速回転でもバランス運転良好に加工後に分解本組立にして、全く新しい加工技術を中核とした実験結果を最重要とし、断熱圧縮の空気温度２０℃が圧縮比８で１３倍の２６０℃になる、を極限まで利用する超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造として、太陽光加熱器２１で１０倍等に加熱した空気を圧縮熱交換し、圧縮機は水蒸気５Ｈ製造用逆浸透水５２Ｄ冷却の圧縮翼使用の超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造量の増大にして、圧縮比８００狙いの圧縮空気熱交換器２Ｙで熱交換液体酸素製造機８９Ａにする実験が必要な熱交換にし、同一燃料量既存ボイラーの１３００倍×１０倍＝１３０００倍超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造量狙いにして、竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ駆動用の逆浸透水５２Ｄ初速度製造用とし、超臨界圧力水蒸気５Ｈ使用量僅少の電気駆動燃料費０狙いの、真空中の重力加速度で発電燃料費０にして、重力発電建物１２の柱管１２Ｂを水管５Ｚ＋比重大物質上昇装置２Ｆとし、逆浸透水５２Ｄを最上部に上昇保存落差製造にして、逆浸透水５２Ｄ噴射速度製造＋超臨界圧力水蒸気５Ｈ加速＋真空中重力加速度発電にし、同一流路面積同一水質量発電量を既存蒸気タービン最終段翼群の９００倍発電量のタービン翼群８Ｆとし、全自動等極秘製造極秘運用として、運用利益率抜群の世界一や給料世界一や雇用無限増大にし、最も効率良く地球温暖化防止する。

図１の重力発電建物１２による、対向２段圧縮機１２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電は、教育テレビ物理基礎で運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを、優位性比較説明倍率として既存最先端科学技術と比較説明し、例えば優位性比較説明倍率最大が同一流路面積同一水質量発電量、既存火力発電蒸気タービン最終翼群の１／２００００容積同一水質量×３０倍速度の２乗＝９００倍発電量のタービン翼群８Ｆとし、落差８００ｍに３０００段タービン翼群８Ｆ＝９００倍×３０００段＝２７０００００倍発電量として、蒸気タービン最終翼群の２７０万倍発電量の液体酸素８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電とし、各種実験結果で確認を必要とする重力発電建物１２として、該柱を柱管１２Ｂ兼比重大物質上昇装置２Ｆとし、逆浸透水５２Ｄを最上部上昇保存する過程で柱管１２Ｂの管径を拡大して、頑丈な柱にすると共に実用化中の低速上昇速度で揚水電力僅少にし、継手に角フランジ１２Ｄを鉄骨骨組１２Ａに合せて具備して、鉄骨骨組１２Ａの上下を角フランジ１２Ｄにボルト締め組立てにし、横軸１ｈ駆動の発電機１具備で階数を構成する、重力発電建物１２を構成柱管１２Ｂの内部を比重大物質上昇装置２Ｆとして使用して、水３Ｅの逆浸透水５２Ｄを最上部に上昇保存し、比重大物質加速器６Ｗで噴射し８０ＭＰａ超臨界圧力水蒸気５Ｈ加速して、真空度上昇中の重力加速度で発電する、竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ燃料費０発電にし、各種エネルギ保存サイクル合体機関発電及び合体方法発電にする。

図２の竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電の設計製造は、発電量の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するため、静翼で堰き止めると発電量が０側に接近する等、全動翼以外の構成は無く工作機械皆無等製造困難と挑戦皆無に挑戦し、大重量直線超高速噴射対応の全動翼二重反転により２倍水速度対応として、タービン翼群８Ｆ角度の設計追加で１０倍水速度対応とし、タービン翼群８Ｆ数１／３以下の翼面積３倍以上等の１鋳造部品にして、部品数１／１００以下狙いで３０倍水速度対応や共振等０接近狙いにし、反発磁石等各種磁気利用で軸受荷重０接近にし、共振や振動等の０接近追加により３０倍水速度以上での駆動や０振動狙いにして、段落毎夫々のタービン翼群８Ｆを１鋳造部品とし、二重反転機関用立型旋盤１０Ｂにより嵌合組立部９Ｍ加工等として、タービン翼用研削盤１０Ｆによりタービン翼群８Ｆ加工にし、タービン翼群８Ｆ兼外側軸装置６０Ｂ等夫々の両端に各種軸受１２Ｃ具備して、内側軸装置６０Ａや外側軸装置６０Ｂ夫々別々に仮組立し、夫々の両端を二重反転機関用立型旋盤１０Ｂで保持超高速回転バランス調整加工として、バランス加工良好として分解本組立てにし、同一流路面積既存蒸気タービン最終段翼群の１／２００００容積同一水質量×３０倍速度の２乗＝９００倍発電量の優位性比較説明倍率のタービン翼群８Ｆにして、落差８００ｍ製造３０００段タービン翼群８Ｆ発電量を、既存蒸気タービン最終段翼群の９００倍発電量×３０００段＝２７０００００倍発電量の竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚとし、燃料費０発電狙い利益率抜群世界一狙いにして、工作機械も加工方法も前例皆無で挑戦が非常に困難と予想されますが、宝物は製造困難部分に集中存在と予想改良発明無限大に挑戦し、実験が必要な竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電方法にして、製造物全部を極秘運用改良発明する運用利益率抜群世界一の地球温暖化防止にし、各種エネルギ保存サイクル合体機関発電及び合体方法発電にする。

図３の図２円筒内側動翼群６０Ｃタービン翼群８Ｆ兼内側軸装置６０Ａと、円筒外側動翼群６０Ｄタービン翼群８Ｆ兼外側軸装置６０Ｂ夫々のタービン翼群８Ｆは、逆浸透水５２Ｄ噴射＋８０ＭＰａ超臨界圧力水蒸気５Ｈ噴射マッハ３４等水速度製造＋真空中重力加速度で発電して、発電入力の揚水入力は実用化数十年で研究を８０ＭＰａ超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造使用に集中し、超臨界圧力水蒸気５Ｈマッハ３４等水速度製造は２０℃等低温程高真空可能か等の実験研究にして、超臨界圧力水蒸気５Ｈ噴射温度の実験研究等とし、発電入力の優位性比較説明倍率を計算可能部分は、超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造熱量と使用熱量のため、二重反転機関１２Ｇ製造熱量の優位性比較説明倍率＝圧縮比８００では同一燃料量既存ボイラーの１３００倍超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造熱量となり、使用熱量の優位性比較説明倍率＝超臨界圧力水蒸気５Ｈ使用熱量が水速度製造用で過熱蒸気駆動の１／５３９熱量前後となり、発電入力が極限まで僅少になって発電出力が２７０万倍に近付く等利益率抜群世界一が予想されるため、極秘製造極秘運用改良発明独占を最重要とし、実験を必要にします。

製造の過程では外側動翼６０ｄ外入口翼６０ｅタービン翼群８Ｆや内側動翼６０ｃ内入口翼６０ｆタービン翼群８Ｆや外側動翼６０ｄ外中間翼６０ｇタービン翼群８Ｆや、内側動翼６０ｃ内中間翼６０ｈタービン翼群８Ｆや内側動翼６０ｃ内出口翼６０ｊタービン翼群８Ｆや外側動翼６０ｄ外出口翼６０ｋタービン翼群８Ｆの、嵌合組立部９Ｍ等夫々を二重反転機関用立型旋盤１０Ｂで加工し、夫々のタービン翼群８Ｆをタービン翼用研削盤１０Ｆ加工として、内側軸装置６０Ａ外側軸装置６０Ｂ夫々の両端に軸受１２Ｃ具備別々に嵌合組立部９Ｍ仮組立とし、夫々の両端を二重反転機関用立型旋盤１０Ｂで保持超高速回転バランス調整加工して、バランス加工良好として分解本組立てし、二重反転磁気装置８５又は二重反転歯車装置８５Ｙにより二重反転する１組として、横軸１ｈに発電機１を夫々具備し、１組複数の発電機１発電にして、多数組の竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電とし、最上部の１組を初速度製造の１組として、他は全部同一の地震等で被害僅少が可能な多数組とし、落差５００〜８００ｍ狙いにして、給料世界一や雇用大増大する人類史上最大の貢献とし、利益率抜群世界一の地球温暖化防止にする、各種エネルギ保存サイクル合体機関発電及び合体方法発電にする。

図４の発電用超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造する液体酸素製造機８９Ａは、簡単圧縮機３ｓを図６の対向２段圧縮機１２Ｙと交換して、竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ燃料費０発電電気駆動＋空気タービン３ｔ駆動にし、太陽光加熱器２１で１０倍温度等に加熱した空気２８ａを対向２段圧縮機１２Ｙで圧縮して、夫々の逆浸透水５２Ｄ水冷却圧縮翼の内側圧縮翼８ｑ外側圧縮翼８ｒで、圧縮比８００狙い超高圧圧縮空気２８ａ製造過程で水加熱し超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造準備し、対向２段圧縮機２Ｙ圧縮空気熱交換器２Ｙの超臨界圧力水蒸気管５Ｈで熱交換空気２８ａを冷却して、低温空気熱交換器２Ｗで空気タービン３ｔで遠心力分離した液体酸素５Ｋ以外の液体窒素５Ｌや不要物排気冷却の、アルコール管５２Ｃで熱回収０℃以下の空気２８ａにし、空気タービン３ｔを駆動排気温度を−２７０℃近傍にして、断熱膨張駆動の過程で液化温度に合わせて液体酸素５Ｋや液体窒素５Ｌを外周に遠心力噴射し、段落毎の外周下部より夫々に分割して液体酸素５Ｋや液体窒素５Ｌ等で回収して、不用品や液体窒素５Ｌを適宜に空気タービン３ｔ熱交換排気とし、アルコール管５２Ｃで熱交換アルコール５２Ｃを−１００℃以下等として、アルコール管５２Ｃを低温空気熱交換器２Ｗに延長圧縮空気２８ａを冷却液体酸素５Ｋ＋液体窒素５Ｌ大量製造し、液体酸素５Ｋ＋液体窒素５Ｌ＋超臨界圧力水蒸気５Ｈ等各種熱供給設備３Ｄとして、円筒内側動翼群６０Ｃ兼内側軸装置６０Ａ及び、円筒外側動翼群６０Ｄ兼外側軸装置６０Ｂ夫々の両端最適位置に軸受１２Ｃ具備して、夫々別々に二重反転機関用旋盤１０Ｃや圧縮翼用研削盤１０Ｄや出力翼用研削盤１０Ｅで製造し、夫々別々に嵌合組立部９Ｍ螺子組立螺子固定や圧入螺子固定等に仮組立して、二重反転機関用旋盤１０Ｃで両端保持超高速回転バランス調整加工とし、バランス良好として分解本組立てにする内側軸装置６０Ａと外側軸装置６０Ｂの超高速二重反転して、対向２段圧縮機１２Ｙで超臨界圧力水蒸気５Ｈを製造する液体酸素製造機８９Ａにする。

対向２段圧縮機２Ｙ連結液体酸素製造機８９Ａ＋竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚとし、燃料費０発電超安価電気駆動を武器に電気＋熱供給設備３Ｄとして、海底や永久凍土地下のメタンハイドレートに超臨界圧力水蒸気５Ｈ〜高温水５２ｂを注入し、米国シェールガス回収装置類似＋日本メタン回収装置＋液体酸素製造機８９Ａにして、超臨界圧力水蒸気５Ｈ〜高温水５２ｂをメタンハイドレートに注入メタンガスで回収し、液体窒素５Ｌで冷却して液体メタンで回収して、永久凍土地下のメタンハイドレートに高温水５２ｂ噴射メタンの気化回収にし、超大型透明円錐形の囲いを設けて頂部より気化メタンを回収して、液体窒素５Ｌ冷却して液体メタンで回収して貯蔵利用し、太陽光や高温水５２ｂで加熱する水滴の多い超大型の温室にして、外気と遮断メタン菌メタン製造量の研究や日照時間や水滴の多い温室牧草地放牧の研究とし、温室牧草地を増大する液体メタンの大量生産や牛肉の大量生産等の実験にして、海底からのメタン回収も略同様にシェールガス回収装置類似品で高温水５２ｂ噴射し、大型円錐形の囲いを設けて頂部より気化メタンを回収して、液体窒素５Ｌ冷却して液体メタンで貯蔵利用する、液体酸素製造機８９Ａにする。

図５の太陽光加熱器２１の熱製造は、空気２０℃を圧縮比８で１３倍の２６０℃になるため、対向２段圧縮機１２Ｙで、太陽光加熱器２１で１０倍温度等に加熱した空気２８ａを圧縮比８００狙いにして、対向２段圧縮機１２Ｙ水冷却圧縮翼５３Ｃで熱交換圧縮して圧縮空気熱交換器２Ｙで熱交換し、超臨界圧力水蒸気５Ｈを製造して、燃料費０発電電気駆動で大気温度の１３０００倍熱量の超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造の実験にし、８０ＭＰａ超臨界圧力水蒸気５Ｈ噴射で逆浸透水５２Ｄ吸引噴射加速して、竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚを駆動し、同一流路面積既存蒸気タービン最終翼群の１／２００００容積同一水質量として、同一水質量×３０倍速度の２乗＝９００倍発電量燃料費０駆動のタービン翼群８Ｆにし、図４の液体酸素製造機８９Ａを同様に駆動では、超臨界圧力水蒸気５Ｈ温熱＋液体空気２８ａ冷熱製造の電気＋液体空気冷熱＋高温水５２ｂ供給設備３Ｄにして、温熱利用全盛や冷熱利用全盛にするもので、太陽光加熱器２１を水面に浮力を設け又は平地に円形鉄道を設けて具備し、太陽光を東から西に直角維持回転制御する図に無い水上装置や陸上装置として、太陽光加熱器２１には回転支持部４ｆを設けて歯車装置４ｄやローラー４ｅを具備し、円筒回転部７７Ｇとして太陽光を上下方向直角維持回転制御して、浮力や円形鉄道利用により東西方向直角維持回転制御する装置とし、太陽光を２方向直角維持回転制御して、加熱保存熱量最大狙う熱吸収管４Ｈ内空気温度を最高にする装置とし、地球最大熱量の太陽光を矩形長レンズ２ｄにより直線状に集めて、焦点距離付近に熱吸収管４Ｈ具備内部空気路２８Ａ空気２８ａ温度を最高にして、外部空気路２８Ａ空気２８ａ温度も上昇し、既存のレンズ断面を直線状に延長矩形の長レンズ２ｄとして、レンズ材質全部を使用可能とし、発泡プラスチック等の断熱材２ｃを円筒回転部７７Ｇ等で囲って円筒等の長大な筒として、長大な長レンズ２ｄを継手８０Ａ＋締付具８０Ｂで密封し、上部を外部空気路２８Ａとし熱吸収管４Ｈ内部を内部空気路２８Ａとして、２空気路２８Ａ選択吸入の太陽光加熱器２１にする。

図６の液体酸素８９Ａ連結駆動の対向２段圧縮機１２Ｙは、推力軸受０接近に追加するもので、内側軸装置６０Ａ兼内側圧縮翼５３Ｃ＋外側軸装置６０Ｂ兼外側圧縮翼５３Ｃの両端に軸受１２Ｃ具備し、夫々別々に二重反転機関用旋盤１０Ｃや圧縮翼用研削盤１０Ｄ加工して、夫々別々に螺子組立固定や嵌め合い組立固定等に仮組立てし、二重反転機関用旋盤１０Ｃで両端を保持超高速回転バランス調整加工等として、バランス調整良好として本組立にする対向２段圧縮機１２Ｙとして、二重反転磁気装置８５〜二重反転歯車装置８５Ｙにより、内側軸装置６０Ａ＋外側軸装置６０Ｂを二重反転駆動し、多数の逆浸透水５２Ｄ冷却とした内側圧縮翼５３Ｃ＋外側圧縮翼５３Ｃで、入口外箱噴口６Ｇから吸入した空気２８ａを直線冷却圧縮の対向圧縮にして、磁気利用に追加する軸受荷重０接近にし、対向２段圧縮機１２Ｙ超高速二重反転の対向直線冷却圧縮にして、圧縮比８００狙いで圧縮空気熱交換器２Ｙに供給し、超臨界圧力水蒸気管５Ｈと熱交換して、燃料費０で大気温度の１３００倍熱量の超臨界圧力水蒸気５Ｈ製造量狙いとし、全動翼二重反転圧縮の駆動入力電力との比較実験にする、対向２段圧縮機１２Ｙにする。

既存最先端科学技術が、物理基礎の運動エネルギ＝質量×速度の２乗に比例するを利用０接近で無茶過ぎるため、竪型全動翼蒸気水重力タービン１１Ｚ発電量が、既存火力発電蒸気タービン最終翼群の１８００万倍発電量に少しづつ近付く可能性があり、既存の火力発電や原子力発電が自然淘汰する可能性が大きく、太陽光発電や風力発電も順次０になる可能性がある。

０：優位性比較説明倍率（実験の必要倍率） ０：各種エネルギ保存サイクル合体機関（各種熱エネルギは空気温度として熱ポンプで圧縮熱回収熱製造使用して、重力エネルギは上昇保存噴射真空中重力加速度加速して発電し電気駆動や電気製造物駆動等各種関連機関） １：発電機、 １ｃ：液体燃料、 1ｅ：工場発電、 １ｆ：横軸軸受０接近（横軸軸受＋推力軸受＋電磁石等で軸受荷重０接近） １ｈ：横軸（外側軸装置と内側軸装置の回転方向交互にする軸） １Ａ：蓄電池、 １Ｄ：燃料噴射ポンプ、 １Ｈ：自家発電、 １Ｋ：液体燃料制御弁、 １Ｌ：高圧燃料加熱管、 ２Ａ：耐熱材、 ２Ｃ：１〜複数段圧縮熱回収器（熱エネルギを空気温度とし熱ポンプで複数回圧縮熱交換器で複数回熱回収して残りを温熱５０＋液体冷熱２８ａに分割保存） ２Ｗ：低温空気熱交換器、 ２Ｙ：圧縮空気熱交換器（高圧空気２８ａ冷熱＋過熱蒸気５０温熱製造） ２ｂ：水抵抗僅少（船底に空気や燃焼ガスや過熱蒸気等を高速噴射して水抵抗僅少にする） ２ｃ：断熱材、 ２ｄ：長レンズ（凸レンズ断面を直線状に延長矩形とし、複数使用で焦点距離最短レンズ幅最大狙う） ３ｄ：合体タービン、 ３ｅ：２段圧縮機、 ３ｓ：簡単圧縮機、 ３ｕ：タービン、 ３Ｄ：電気熱供給設備、 ３Ｅ：比重大物質（水銀や水等常温で液体の比重大物質） ３Ｅ：比重大物質（低融点合金の５００度以下液体で安定高温液体合金） ３Ｑ：理論膨張機関（ボイルの法則で最良狙う） ３Ｒ：理論ガスタービン、 ３Ｓ：理論蒸気タービン、 ３Ｔ：理論気体圧縮機、 ３Ｕ：理論タービン、 ４Ｈ：熱吸収管（長レンズ２ｄで太陽光を熱吸収管に直線状に集めて管内空気温度を最高に加熱して菅外空気温度も上昇する） ４Ｊ：蓄電池駆動車輪、 ４Ｌ：理論膨張機関自動車、 ４Ｍ：理論タービン自動車、 ４Ｑ：理論燃焼室（過熱蒸気製造で理論空燃比燃焼既存の４倍燃焼量等や２０倍圧力過熱蒸気噴射狙う燃焼室）、 ４Ｔ：軸流二重反転圧縮機、 ４Ｖ：軸流二重反転タービン、 ４ｄ：歯車装置、 ４ｅ：ローラー、 ４ｆ：回転支持部、 ５：空気噴射ノズル、 ５ｂ：圧縮空気路、 ５Ｇ：水蒸気加熱管、 ５Ｇ：水管、 ５Ｈ：超臨界圧力水蒸気、 ５Ｈ：超臨界圧力水蒸気管、 ５Ｊ：圧縮空気過熱管、 ５Ｋ：液体酸素、 ５Ｌ：液体窒素室、 ５Ｌ：液体窒素、 ５Ｍ：高圧高温燃焼室、 ５Ｑ：高圧高温水制御弁、 ５Ｓ：圧縮空気加熱管、 ５Ｖ：圧縮空気制御弁、 ５Ｚ：水ポンプ、 ６：最終圧縮翼、 ６Ａ：過熱蒸気ロケット噴口（用途により逆噴射可能にした噴口） ６Ｂ：圧縮空気噴射ノズル、 ６Ｆ：水噴射ノズル、 ６Ｇ：外箱噴口、 ６Ｈ：排水管、 ６Ｗ：比重大物質加速機、 ６Ｘ：燃料噴射ノズル、 ６Ｙ：燃焼ガス噴射ノズル、 ６Ｚ：過熱蒸気噴射ノズル、 ７Ａ：プロペラ、 ７Ｂ：回転翼、 ７Ｃ：スクリュー、 ８ａ：タービン翼、 ８ｄ：上側膨張翼群、 ８ｅ：下側膨張翼群、 ８ｆ：組立タービン翼群、 ８ｇ：上側圧縮翼群、 ８ｈ：下側圧縮翼群、 ８ｊ：組立圧縮翼群、 ８ｋ：内側圧縮翼（両側中心支持内側軸装置具備） ８ｍ：外側圧縮翼（両側中心支持外側軸装置具備）、 ８ｎ：内側出力翼（両側中心支持内側軸装置具備）、 ８ｐ：外側出力翼（両側中心支持外側軸装置具備） ８ｑ：内側圧縮翼（回転速度や周速度に合せた角度や曲線や回転半径二重反転とした圧縮翼） ８ｒ：外側圧縮翼（回転速度や周速度に合せた角度や曲線や回転半径二重反転とした圧縮翼）、 ８ｓ：内側出力翼（回転速度や周速度に合せた角度や曲線や回転半径二重反転とした出力翼）、 ８ｔ：外側出力翼（回転速度や周速度に合せた角度や曲線や回転半径二重反転とした出力翼） ８Ｆ：タービン翼群、 ９Ｂ：電磁石永久磁石、 ９Ｃ：電磁石永久磁石、 ９Ｄ：空気圧部、 ９Ｅ：空気圧部、 ９Ｍ：嵌合組立部、 ９Ｑ：垂直平行板、 ９ｂ：上吸引下反発磁石、 ９ｃ：吸引磁石、 ９ｄ：反発磁石、 １０Ｂ：二重反転機関用立型旋盤、 １０Ｃ：二重反転機関用旋盤、 １０Ｄ：圧縮翼用研削盤、 １０Ｅ：出力翼用研削盤、 １０Ｆ：タービン翼用研削盤、 １１：全動翼蒸気タービン、 １１Ｂ：二重反転自動車、 １１Ｃ：二重反転船舶、 １１Ｄ：復水器、 １１Ｅ：二重反転飛行機、 １１Ｆ：二重反転噴射船舶、 １１Ｇ：二重反転噴射飛行機、 １１Ｉ：回転翼飛行機、 １１Ｊ：回転翼噴射飛行機、 １１Ｍ：オスプレイ特大、 １１Ｎ：オスプレイ大型、 １２：重力発電建物、 １２Ａ：鉄骨骨組、 １２Ｂ：柱管、 １２Ｃ：軸受、 １２Ｄ：角フランジ、 １２Ｅ：二重反転噴射機関、 １２Ｆ：二重反転空気噴射機関、 １２Ｇ：二重反転機関、 １２Ｎ：２段圧縮機、 １２Ｙ：対向２段圧縮機、 １２Ｚ：対向２段圧縮機、 ２１：太陽光加熱器（吸入空気路を熱吸収管４Ｈ内にも設けて主使用する） ２４Ａ：圧縮空気制御弁、 ２５：過熱蒸気制御弁、 ２５ｂ：高圧燃料制御弁、 ２５ｃ：燃料管、 ２８Ａ：吸入空気路、 ２８ａ：空気、 ２８ｂ：吸入空気路、 ２９ａ：超高圧空気、 ３８Ｈ：理論スクリュー船舶、 ３８Ｊ：理論噴射船舶、 ３８Ｔ：理論噴射飛行機、 ３８Ｕ：理論プロペラ飛行機、 ４９：燃焼ガス、 ５０：過熱蒸気、 ５０：過熱蒸気室、 ５０Ａ：高圧高温水、 ５０ａ：過熱蒸気噴射管、 ５２Ａ：水、 ５２Ｂ：水管、 ５２Ｃ：アルコール、 ５２Ｃ：アルコール管、 ５２Ｄ：逆浸透水（固形物除去タービン翼群８Ｆの摩耗量を僅少にする水）、 ５２Ｄ：逆浸透水管、 ５２Ｅ：蒸留水、 ５２Ｅ：蒸留水管、 ５２ａ：水、 ５２ｂ：高温水、 ５３Ａ：出力翼（駆動流体速度の１／１０前後外周速度狙う出力翼） ５３Ｂ：出力翼（駆動流体速度に近い外周速度狙う出力翼） ５３Ｃ：圧縮翼（５Ｈ製造用の逆浸透水５２Ｄ冷却翼） ６０Ａ：内側軸装置、 ６０Ｂ：外側軸装置、 ６０Ｇ：外側環状翼、 ６０Ｈ：内側環状翼、 ６０ｃ：内側動翼、 ６０ｄ：外側動翼、 ６０ｅ：外入口翼、 ６０ｆ：内入口翼、 ６０ｇ：外中間翼、 ６０ｈ：内中間翼、 ６０ｊ：内出口翼、 ６０ｋ：外出口翼、 ７７Ａ：ガスタービン外箱、 ７７Ｂ：ロケット外箱、 ７７Ｃ：二重反転機外箱、 ７７Ｇ：円筒回転部、 ７７ａ：タービン外箱、 ７７ｂ：圧縮機外箱、 ８０：軸受（磁力＋空気圧利用で可能な限り軸受荷重を０に近付ける） ８０Ａ：継手、 ８０Ｂ：締付具、 ８０ａ：推力軸受（磁力＋空気圧利用で可能な限り軸受荷重を０に近付ける） ８５：二重反転磁気装置（磁石利用歯車高さ僅少から無接触にし横軸１ｈ歯車により相互逆回転にする） ８５Ｙ：二重反転歯車装置（横軸１ｈ歯車により相互逆回転にする） ８８Ｂ：蒸気合体空気噴射部、 ８８Ｃ：理論空気噴射部、 ８８Ｌ：蒸気合体水噴射部、 ８８Ｍ：理論水噴射部、 ８９Ａ：液体酸素製造機

Claims (241)

1. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）に具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
2. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）に具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
3. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）の柱に具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
4. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）の中に具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
5. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）に固定した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
6. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）に固着した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
7. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）を重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）にボルト締めした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
8. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下で固着した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
9. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下でボルト締めした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
10. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を増大する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
11. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を１階以上とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
12. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を２０階以下とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
13. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を１５階以下とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
14. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を１０階以下とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
15. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を８階以下とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
16. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）の重力発電建物（１２）や逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）角フランジ（１２Ｄ）を角形として鉄骨骨組（１２Ａ）上下のボルト締めで階数を６階以下とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
17. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇使用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
18. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速で噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
19. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３以上で噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
20. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３０以下で加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
21. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１以上で噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
22. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１０以下で加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
23. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速で噴射真空中重力加速度加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
24. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３以上で噴射真空中重力加速度加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
25. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３０以下で加速真空中重力加速度加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
26. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１以上で噴射真空中重力加速度加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
27. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１０以下で加速真空中重力加速度加速する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
28. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
29. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３以上で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
30. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３０以下で加速真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
31. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１以上で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
32. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１０以下で加速真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
33. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
34. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３以上で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
35. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３０以下で加速真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
36. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１以上で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
37. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１０以下で加速真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
38. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動して発電する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
39. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３以上で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動して発電する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
40. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ３０以下で加速真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動して発電する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
41. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１以上で噴射真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動して発電する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
42. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）＋超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋逆浸透水管（５２Ｄ）兼柱管（１２Ｂ）で超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）逆浸透水（５２Ｄ）を最上部に上昇超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）膨張速度＋逆浸透水（５２Ｄ）噴射速度＋真空度上昇中の重力加速度加速マッハ１０以下で加速真空中重力加速度加速円筒外側動翼群（６０Ｄ）円筒内側動翼群（６０Ｃ）に噴射夫々を二重反転駆動して発電する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
43. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電外側軸装置（６０Ｂ）兼円筒外側動翼群（６０Ｄ）や内側軸装置（６０Ａ）兼円筒内側動翼群（６０Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
44. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電外側軸装置（６０Ｂ）兼円筒外側動翼群（６０Ｄ）や内側軸装置（６０Ａ）兼円筒内側動翼群（６０Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
45. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電外側軸装置（６０Ｂ）兼円筒外側動翼群（６０Ｄ）や内側軸装置（６０Ａ）兼円筒内側動翼群（６０Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
46. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電外側軸装置（６０Ｂ）兼円筒外側動翼群（６０Ｄ）や内側軸装置（６０Ａ）兼円筒内側動翼群（６０Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
47. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電外側軸装置（６０Ｂ）兼円筒外側動翼群（６０Ｄ）や内側軸装置（６０Ａ）兼円筒内側動翼群（６０Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
48. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
49. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
50. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
51. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
52. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
53. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
54. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
55. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
56. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
57. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
58. 各種連結駆動する対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電（１１Ａ）発電電気製造物駆動を含有した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
59. 各種連結駆動する対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電（１１Ａ）発電電気製造物駆動を含有した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
60. 各種連結駆動する対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工して、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
61. 各種連結駆動する対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
62. 各種連結駆動する対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
63. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
64. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
65. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
66. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
67. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
68. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
69. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
70. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
71. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
72. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却翼とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
73. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
74. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
75. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
76. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
77. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
78. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
79. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
80. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
81. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
82. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）空気冷却圧縮翼として外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
83. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
84. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
85. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
86. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
87. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした外側軸装置（６０Ｂ）兼外側圧縮翼（５３Ｃ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側圧縮翼（５３Ｃ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
88. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした圧縮翼の外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備した各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
89. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした圧縮翼の外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工を可能にした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
90. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした圧縮翼の外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整加工する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
91. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした圧縮翼の外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
92. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造の対向２段圧縮機（１２Ｙ）逆浸透水（５２Ｄ）冷却とした圧縮翼の外側軸装置（６０Ｂ）兼外側出力翼（５３Ａ）や内側軸装置（６０Ａ）兼内側出力翼（５３Ａ）夫々の両端に軸受（１２Ｃ）具備出力翼（５３Ａ）具備夫々別々に仮組立二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）で両端支持加工超高速バランス調整超精密加工後に本組立にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
93. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２０倍以上として回転出力を既存ガスタービンの２０倍以上にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
94. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４０倍以上として回転出力を既存ガスタービンの４０倍以上にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
95. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの８倍以上として回転出力を既存ガスタービンの１６倍以上にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
96. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４０倍以上として回転出力を既存ガスタービンの８０倍以上にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
97. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの８倍以上として回転出力を既存ガスタービンの１６倍以上にして、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
98. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２倍以上として既存火力発電の４倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
99. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの３倍以上として既存火力発電の６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
100. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４倍以上として既存火力発電の８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
101. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの５倍以上として既存火力発電の１０倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
102. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの６倍以上として既存火力発電の１２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
103. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの８倍以上として既存火力発電の１６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
104. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの９倍以上として既存火力発電の１８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
105. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１０倍以上として既存火力発電の２０倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
106. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１１倍以上として既存火力発電の２２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
107. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１２倍以上として既存火力発電の２４倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
108. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１３倍以上として既存火力発電の２６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
109. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１４倍以上として既存火力発電の２８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
110. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１６倍以上として既存火力発電の３２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
111. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの１８倍以上として既存火力発電の３６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
112. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２０倍以上として既存火力発電の４０倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
113. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２２倍以上として既存火力発電の４４倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
114. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２４倍以上として既存火力発電の４８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
115. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２６倍以上として既存火力発電の５２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
116. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの２８倍以上として既存火力発電の５６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
117. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの３０倍以上として既存火力発電の６０倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
118. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの３２倍以上として既存火力発電の６４倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
119. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの３４倍以上として既存火力発電の６８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
120. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの３６倍以上として既存火力発電の７２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
121. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの３８倍以上として既存火力発電の７６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
122. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４０倍以上として既存火力発電の８０倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
123. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４２倍以上として既存火力発電の８４倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
124. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４４倍以上として既存火力発電の８８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
125. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４６倍以上として既存火力発電の９２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
126. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの４８倍以上として既存火力発電の９６倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
127. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした対向２段圧縮機（１２Ｙ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの５０倍以上として既存火力発電の１００倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
128. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの５２倍以上として既存火力発電の１０４倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
129. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの５４倍以上として既存火力発電の１０８倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
130. 既存の静翼を全廃して全動翼二重反転とした液体酸素製造機（８９Ａ）に圧縮空気熱交換器（２Ｙ）を具備して超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造量を同一燃料量既存ボイラーの５６倍以上として既存火力発電の１１２倍以上発電量の、二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
131. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
132. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００にする対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
133. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０にする対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
134. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０にする対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
135. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０にする対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
136. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０にする対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
137. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００にする対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
138. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
139. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
140. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
141. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
142. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
143. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
144. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮し、圧縮比５００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
145. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮し、圧縮比６０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
146. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮し、圧縮比７０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
147. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮し、圧縮比８０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
148. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮し、圧縮比９０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
149. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮し、圧縮比１００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
150. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
151. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
152. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
153. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
154. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
155. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
156. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を同一燃料量既存ボイラーの５０倍以上製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
157. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を同一燃料量既存ボイラーの６０倍以上製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
158. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を同一燃料量既存ボイラーの７０倍以上製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
159. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を同一燃料量既存ボイラーの８０倍以上製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
160. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を同一燃料量既存ボイラーの９０倍以上製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
161. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を同一燃料量既存ボイラーの１００倍以上製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）駆動二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
162. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
163. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
164. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
165. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
166. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
167. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
168. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
169. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
170. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
171. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
172. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
173. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
174. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比５００以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とし同一燃料量既存火力発電の２０倍以上の発電量にした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
175. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比６０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とし同一燃料量既存火力発電の４０倍以上の発電量にした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
176. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比７０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とし同一燃料量既存火力発電の６０倍以上の発電量にした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
177. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比８０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とし同一燃料量既存火力発電の８０倍以上の発電量にした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
178. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比９０以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とし同一燃料量既存火力発電の１００倍以上の発電量にした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
179. 太陽光加熱器（２１）で加熱高温とした空気（２８ａ）を逆浸透水（５２Ｄ）冷却した圧縮翼二重反転で吸入冷却圧縮圧縮比１００以上にして圧縮空気熱交換器（２Ｙ）に噴射熱交換液体酸素（５Ｋ）超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）製造する対向２段圧縮機（１２Ｙ）＋液体酸素製造機（８９Ａ）＋二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とし同一燃料量既存火力発電の１２０倍以上の発電量にした竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
180. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して逆浸透水（５２Ｄ）を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
181. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して逆浸透水（５２Ｄ）を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
182. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して水を吸引して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
183. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して逆浸透水（５２Ｄ）を吸引噴射して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
184. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射低温水吸引噴射して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
185. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して低温水を吸引噴射真空中の重力加速度で加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
186. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して高温水を吸引して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
187. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して高温水を吸引噴射真空中の重力加速度で加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
188. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して高温水を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
189. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して水を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
190. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して水を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
191. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して低温水吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
192. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して低温水を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
193. 対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）＋逆浸透水（５２Ｄ）を超臨界圧力水蒸気管（５Ｈ）＋柱管（１２Ｂ）により竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）最上部上昇して比重大物質加速機（６Ｗ）を解放し超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を噴射して高温水を吸引噴射真空中重力加速度加速して円筒外側動翼群（６０Ｄ）＋円筒内側動翼群（６０Ｃ）を二重反転駆動の過程で衝動液化蒸気容積縮小する二重反転機関用立型旋盤（１０Ｂ）タービン翼用研削盤（１０Ｆ）製造の竪型全動翼蒸気水重力タービン（１１Ｚ）発電とする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
194. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を海底のメタンハイドレートに注入する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
195. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
196. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を海底のメタンハイドレートに注入する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
197. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
198. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
199. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
200. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
201. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
202. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
203. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
204. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
205. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
206. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
207. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
208. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
209. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
210. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
211. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
212. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を海底のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
213. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
214. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
215. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
216. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
217. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
218. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
219. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
220. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
221. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
222. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
223. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
224. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
225. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮する各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
226. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
227. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
228. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
229. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
230. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
231. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
232. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
233. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
234. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の放牧にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
235. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の放牧にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
236. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の放牧にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
237. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の放牧にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
238. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の各種放牧により牛肉等の大量生産等にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
239. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンにして氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の各種放牧により牛肉等の大量生産等にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
240. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の超臨界圧力水蒸気（５Ｈ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の各種放牧により牛肉等の大量生産等にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。
241. 二重反転機関用旋盤（１０Ｃ）圧縮翼用研削盤（１０Ｄ）出力翼用研削盤（１０Ｅ）で製造した対向２段圧縮機（１２Ｙ）液体酸素製造機（８９Ａ）製造の高温水（５２ｂ）を超大型温室の透明囲い具備して永久凍土地下のメタンハイドレートに注入メタンを回収液体酸素製造機（８９Ａ）排気で冷却液体メタンで回収利用して氷を気化透明囲いで凝縮して凝縮熱を発生水滴や日照時間の多い温室の牧草地製造の各種放牧により牛肉等の大量生産等放牧にする各種エネルギ保存サイクル合体機関及び合体方法。