JP2015105644A - Compressor for supercharger - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compressor for a supercharger that employs a stationary current plate to suppress occurrence of surging without deteriorating compressor efficiency.SOLUTION: A compressor 10 for a supercharger includes: a rotary vane 14 that is provided in a flow passage 12 for intake air 46, and compresses the intake air 46 and supplies it to an internal combustion engine; and a currant plate 16 that is fixed to the flow passage on the upstream side with respect to the rotary vane 14, partially projected on the side of a rotational shaft 18 with respect to the outer peripheral edge of an entry 80 of the rotary vane 14 when viewed from the direction of the rotational shaft 18 of the rotary vane, and extends along the direction of the rotational shaft 18.

Description

本発明は、過給機用圧縮機に関する。   The present invention relates to a compressor for a supercharger.

過給機用圧縮機は、小流量域においては、回転翼の入口で吸入空気の迎え角が増大し、回転翼の入口周辺で吸入空気の逆流が発生する。これにより、過給機用圧縮機の圧力比が低下してサージングが発生する。
サージングの発生を抑制する技術として、例えば、特許文献１、２が提案されている。
特許文献１は、過給機用圧縮機の上流側に、複数の可動式整流板を有する空気流旋回機構を設け、空気流旋回機構で、吸入空気に回転翼と同一回転方向の旋回を付与し、小流量域におけるサージングを抑制している。
また、特許文献２は、過給機用圧縮機の圧縮機ハウジングの上流側内壁に、固定式の整流板を、回転翼の回転軸に対して傾斜させて複数枚設置している。これにより、吸入空気に回転翼の回転方向と逆向きの旋回を付与し、サージングを抑制している。 In the supercharger compressor, in a small flow rate region, the angle of attack of intake air increases at the inlet of the rotor blade, and a reverse flow of intake air occurs around the inlet of the rotor blade. Thereby, the pressure ratio of the compressor for superchargers falls and surging occurs.
For example, Patent Documents 1 and 2 have been proposed as techniques for suppressing the occurrence of surging.
In Patent Document 1, an air flow swirling mechanism having a plurality of movable rectifying plates is provided on the upstream side of the turbocharger compressor, and the swirling mechanism provides the swirl in the same rotation direction as the rotor blades to the intake air. In addition, surging in a small flow rate region is suppressed.
In Patent Document 2, a plurality of fixed rectifying plates are installed on the inner wall on the upstream side of the compressor housing of the compressor for the supercharger so as to be inclined with respect to the rotating shaft of the rotor blades. This imparts a swirl in the direction opposite to the rotation direction of the rotor blades to the intake air to suppress surging.

特開平１０−２６０２７号公報JP-A-10-26027 特開２０１０−２７０６４１号公報JP 2010-270641 A

しかし、特許文献１に記載の技術は、空気流旋回機構で過給機用圧縮機への吸入空気を制御するため、部品点数の増加や可動部の信頼性確保に伴うコストが増加する。
また、特許文献２に記載の技術は、固定式の整流板を、回転翼の入口の外周縁よりも外側であり、かつ回転翼の回転軸に対して傾斜させて取付けているため、サージングの抑制効果を得ようとして、整流板の枚数を増やしたり、傾き、長さ等を大きくした場合には、大流量域では抵抗となり、過給機用圧縮機の効率が低下する。 However, since the technique described in Patent Document 1 controls the intake air to the supercharger compressor by the air flow swirl mechanism, the cost associated with an increase in the number of parts and the reliability of the movable part increases.
In the technique described in Patent Document 2, since the fixed rectifying plate is attached outside the outer peripheral edge of the rotor blade inlet and inclined with respect to the rotating shaft of the rotor blade, If the number of rectifying plates is increased or the inclination, length, etc. are increased in order to obtain a suppression effect, resistance will be generated in the large flow rate region, and the efficiency of the turbocharger compressor will be reduced.

本発明は、上記事実を考慮して、固定式の整流板を採用して圧縮機効率を低下させず、サージングの発生を抑制する過給機用圧縮機を提供することを目的とする。   In view of the above-described facts, an object of the present invention is to provide a supercharger compressor that employs a fixed rectifying plate to suppress the occurrence of surging without reducing the compressor efficiency.

請求項１に記載の発明に係る過給機用圧縮機は、吸入空気の流路に設けられ、前記吸入空気を圧縮して内燃機関に供給する回転翼と、前記回転翼に対する上流側で前記流路に固定され、前記回転翼の回転軸の方向から見て、少なくとも一部が前記回転翼の入口の外周縁よりも前記回転軸側へ突出され、かつ前記回転軸の方向に沿って延びる整流板と、を有することを特徴としている。   According to a first aspect of the present invention, there is provided a compressor for a supercharger that is provided in a flow path of intake air, compresses the intake air and supplies the compressed air to an internal combustion engine, and the upstream side of the rotor blades Fixed to the flow path, when viewed from the direction of the rotating shaft of the rotor blade, at least a part projects from the outer peripheral edge of the inlet of the rotor blade toward the rotating shaft and extends along the direction of the rotor shaft And a current plate.

請求項１に記載の発明によれば、回転翼の上流側に固定され、少なくとも一部が、回転翼の入口の外周縁よりも回転軸側へ突出され、回転軸の方向に沿って延びる整流板により、吸入空気が整流される。このとき、整流板は、回転翼の入口から吸入空気の通路側へ逆流した空気の旋回を、整流板に沿わせ、吸入空気の方向を、回転翼の回転軸方向に整流する。
この結果、圧縮機効率の低下が抑制され、回転翼の圧力比が上昇し、サージングの発生が抑制される。 According to the first aspect of the present invention, the rectification is fixed to the upstream side of the rotor blade, and at least a part of the rectifier protrudes toward the rotating shaft side from the outer peripheral edge of the inlet of the rotor blade and extends along the direction of the rotating shaft. The plate rectifies the intake air. At this time, the rectifying plate rectifies the swirling of the air flowing backward from the inlet of the rotor blade toward the intake air passage along the rectifier plate, and rectifies the direction of the intake air in the direction of the rotation axis of the rotor blade.
As a result, a decrease in compressor efficiency is suppressed, the pressure ratio of the rotor blades is increased, and the occurrence of surging is suppressed.

請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の過給機用圧縮機において、前記整流板は、前記回転軸の方向から見て、前記流路の内壁から前記回転軸の方向へ、又は前記流路の内壁から前記回転軸を通り対向する前記流路の内壁方向へ、直線状又は曲線状に延設されていることを特徴としている。   The invention according to claim 2 is the compressor for a supercharger according to claim 1, wherein the rectifying plate is seen from the direction of the rotary shaft, from the inner wall of the flow path to the direction of the rotary shaft, Or it is extended in the shape of the straight line or the curve from the inner wall of the said flow path to the inner wall direction of the said flow path which opposes through the said rotating shaft.

これにより、吸入空気の通路の内壁に沿って逆流する空気の旋回を、整流板で抑制することができる。   Thereby, the swirling of the air that flows backward along the inner wall of the intake air passage can be suppressed by the current plate.

請求項３に記載の発明は、請求項１又は２に記載の過給機用圧縮機において、前記流路は、前記回転翼の上流の吸気ダクト、及び前記回転翼が収められた圧縮機ハウジングの吸気口を含み、前記整流板は、前記吸気ダクト又は前記吸気口に設けられていることを特徴としている。   According to a third aspect of the present invention, in the turbocharger compressor according to the first or second aspect, the flow path includes an intake duct upstream of the rotor blade and a compressor housing in which the rotor blade is housed. The rectifying plate is provided in the intake duct or the intake port.

請求項３に記載の発明によれば、流路を構成する吸気ダクトが、回転翼の直前に曲がり部を有する場合でも、回転翼の上流側の、圧縮機ハウジングの吸気口に整流板を固定することができる。この結果、整流板の固定位置の自由度が増大し、過給機用圧縮機全体としての小型化に寄与することができる。   According to the third aspect of the present invention, even when the intake duct constituting the flow path has a bent portion immediately before the rotor blade, the rectifying plate is fixed to the intake port of the compressor housing on the upstream side of the rotor blade. can do. As a result, the degree of freedom of the fixed position of the rectifying plate is increased, which can contribute to the miniaturization of the entire turbocharger compressor.

請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のいずれか１項に記載の過給機用圧縮機において、前記整流板の少なくとも一方の端部は、前記流路の流路壁を貫通させて前記流路壁に固定され、前記整流板の内部には、前記流路の外側から前記流路の内側へ連通する貫通孔が形成され、前記貫通孔が形成された前記整流板の端部には、排気ガス再循環装置から延出された再循環ガス用のダクトが接続されていることを特徴としている。   According to a fourth aspect of the present invention, in the compressor for a supercharger according to any one of the first to third aspects, at least one end of the rectifying plate penetrates the flow path wall of the flow path. A through hole communicating from the outside of the flow path to the inside of the flow path is formed inside the flow rectifying plate, and an end of the rectifying plate in which the through hole is formed The section is connected to a duct for recirculation gas extended from the exhaust gas recirculation device.

請求項４に記載の発明によれば、流路壁を貫通する整流板の内部には、流路の内側と外側を連通する貫通孔が形成され、貫通孔が再循環ガスの通路とされている。これにより、整流板を利用して、流路の外側の排気ガス再循環装置から流路の内部へ、再循環ガスを供給することができる。   According to the fourth aspect of the present invention, a through hole that communicates the inside and the outside of the flow path is formed inside the rectifying plate that penetrates the flow path wall, and the through hole serves as a recirculation gas path. Yes. Thus, the recirculation gas can be supplied from the exhaust gas recirculation device outside the flow path to the inside of the flow path using the rectifying plate.

以上説明したように本発明に係る過給機用圧縮機は、固定式の整流板を採用して圧縮機効率を低下させず、サージングの発生を抑制することができる。   As described above, the turbocharger compressor according to the present invention employs a fixed rectifying plate and can suppress the occurrence of surging without reducing the compressor efficiency.

（Ａ）は、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の基本構成を示す断面図であり、（Ｂ）は、図１（Ａ）のＡ−Ａ線断面図である。(A) is sectional drawing which shows the basic composition of the compressor for superchargers which concerns on 1st embodiment of this invention, (B) is the sectional view on the AA line of FIG. 1 (A). 本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機のエンジンへの組み込み状態を模式的に示す部分断面図である。It is a fragmentary sectional view showing typically the state where a compressor for superchargers concerning a first embodiment of the present invention is built into an engine. （Ａ）、（Ｂ）はいずれも、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の、空気流量−圧力比特性図である。(A) and (B) are both air flow-pressure ratio characteristic diagrams of the compressor for a supercharger according to the first embodiment of the present invention. 本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の、空気流量−圧縮機効率特性図である。It is an air flow rate-compressor efficiency characteristic figure of the compressor for superchargers concerning a first embodiment of the present invention. サージ限界流量を説明するための、過給機用圧縮機の一般的な空気流量−圧力比特性図である。It is a general air flow-pressure ratio characteristic figure of a compressor for superchargers for explaining a surge limit flow. （Ａ）は、整流板がない場合の小流量域における回転翼の上流流れを模式的に示す斜視図であり、（Ｂ）は、整流板がある場合の小流量域における回転翼の上流流れを模式的に示す斜視図である。(A) is a perspective view schematically showing the upstream flow of the rotor blade in the small flow rate region when there is no rectifying plate, and (B) is the upstream flow of the rotor blade in the small flow region when there is a rectifying plate. FIG. （Ａ）は、流路内の吸気方向を模式的に示す図６（Ａ）のＸ１−Ｘ１線断面図であり、（Ｂ）は、吸気方向を模式的に示す図６（Ｂ）のＸ２−Ｘ２線断面図である。6A is a cross-sectional view taken along the line X1-X1 of FIG. 6A schematically showing the intake direction in the flow path, and FIG. 6B is a cross-sectional view schematically showing the intake direction X2 of FIG. FIG. （Ａ）〜（Ｄ）はいずれも、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の整流板の形状例を示す断面図である。(A)-(D) are all sectional drawings which show the example of a shape of the baffle plate of the compressor for superchargers which concerns on 1st embodiment of this invention. （Ａ）〜（Ｃ）はいずれも、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の整流板の展開例を示す斜視図である。(A)-(C) are all perspective views which show the example of expansion | deployment of the baffle plate of the compressor for superchargers which concerns on 1st embodiment of this invention. （Ａ）〜（Ｃ）はいずれも、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の整流板の展開例を示す斜視図である。(A)-(C) are all perspective views which show the example of expansion | deployment of the baffle plate of the compressor for superchargers which concerns on 1st embodiment of this invention. （Ａ）〜（Ｃ）はいずれも、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機の整流板の展開例を示す斜視図である。(A)-(C) are all perspective views which show the example of expansion | deployment of the baffle plate of the compressor for superchargers which concerns on 1st embodiment of this invention. （Ａ）は、本発明の第一実施形態に係る整流板の展開例の圧力比をまとめた特性図であり、（Ｂ）は、本発明の第一実施形態に係る整流板の展開例のインペラ入口流れ角をまとめた特性図であり、（Ｃ）は、インペラ入口流れ角を説明するための速度三角形を示す図である。(A) is the characteristic figure which summarized the pressure ratio of the example of expansion | deployment of the baffle plate which concerns on 1st embodiment of this invention, (B) is the expansion | deployment example of the baffle plate which concerns on 1st embodiment of this invention. It is a characteristic figure which put together the impeller inlet flow angle, (C) is a figure showing a speed triangle for explaining an impeller inlet flow angle. （Ａ）は、本発明の第二実施形態に係る過給機用圧縮機の基本構成を示す断面図であり、（Ｂ）は、図１３（Ａ）のＡ−Ａ線断面図である。(A) is sectional drawing which shows the basic composition of the compressor for superchargers which concerns on 2nd embodiment of this invention, (B) is the sectional view on the AA line of FIG. 13 (A). （Ａ）は、本発明の第三実施形態に係る過給機用圧縮機の基本構成を示す断面図であり、（Ｂ）は、図１４（Ａ）のＡ−Ａ線断面図である。(A) is sectional drawing which shows the basic composition of the compressor for superchargers which concerns on 3rd embodiment of this invention, (B) is the sectional view on the AA line of FIG. 14 (A).

［第一実施形態］
図１〜図１２を用いて、本発明の第一実施形態に係る過給機用圧縮機１０について説明する。 [First embodiment]
The supercharger compressor 10 according to the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.

過給機用圧縮機１０は、図１（Ａ）、図１（Ｂ）、及び図２に示すように、エンジン（内燃機関）５４に吸引される、吸気（吸入空気）４６の流路となる吸気ダクト１２の途中に取付けられている。また、エンジン５４の、排気ダクト１３の途中には、タービン部５８が取付けられている。   As shown in FIGS. 1 (A), 1 (B), and 2, the supercharger compressor 10 includes a flow path of intake air (intake air) 46 that is sucked into the engine (internal combustion engine) 54. It is attached in the middle of the intake duct 12. A turbine portion 58 is attached to the engine 54 in the middle of the exhaust duct 13.

過給機用圧縮機１０は、吸気４６を圧縮して、エンジン５４に供給するインペラ（回転翼）１４と、インペラ１４を回転可能に収納するハウジング（圧縮機ハウジング）２２と、を有している。過給機用圧縮機１０のインペラ１４は、回転シャフト１８の一方の端部に取付けられ、回転シャフト（回転軸）１８の軸心２０を中心に回転する。
また、回転シャフト１８の他方の端部には、タービン部５８の内部に回転可能に設けられた、ガスタービンが取付けられている。インペラ１４とガスタービンは、一体的に回転可能とされている。 The turbocharger compressor 10 includes an impeller (rotary blade) 14 that compresses the intake air 46 and supplies the compressed air to the engine 54, and a housing (compressor housing) 22 that rotatably accommodates the impeller 14. Yes. The impeller 14 of the compressor 10 for the supercharger is attached to one end portion of the rotary shaft 18 and rotates around the axis 20 of the rotary shaft (rotary shaft) 18.
In addition, a gas turbine that is rotatably provided inside the turbine portion 58 is attached to the other end portion of the rotary shaft 18. The impeller 14 and the gas turbine are integrally rotatable.

これにより、エンジン５４の排気口から、排気ダクト１３へ排出される排気４８によって、ガスタービンが回転されたとき、インペラ１４も、回転シャフト１８を介して回転される。インペラ１４の回転により吸気４６が圧縮され、圧縮された吸気４６は、エンジン５４の吸引口へ送られる。ここに、エンジン５４やタービン部５８は一般的な製品であり、詳細な説明は省略する。   Thereby, when the gas turbine is rotated by the exhaust gas 48 discharged from the exhaust port of the engine 54 to the exhaust duct 13, the impeller 14 is also rotated via the rotating shaft 18. The intake 46 is compressed by the rotation of the impeller 14, and the compressed intake 46 is sent to the suction port of the engine 54. Here, the engine 54 and the turbine section 58 are general products, and detailed description thereof is omitted.

吸気ダクト１２は、樹脂又は鋼管で円筒状に形成されている。過給機用圧縮機１０の上流側の吸気ダクト１２は、一方の端部が大気から吸気４６を吸入し、他方の端部がハウジング２２に接続され、ハウジング２２の吸込口２３に吸気４６を供給している。
これにより、吸気ダクト１２を通過した吸気４６は、ハウジング２２の吸込口２３を通過して、インペラ１４へ送られる。
また、吸気ダクト１２には、吸気４６を整流する整流板１６が設けられている。 The intake duct 12 is formed in a cylindrical shape with a resin or a steel pipe. One end of the intake duct 12 on the upstream side of the turbocharger compressor 10 sucks the intake air 46 from the atmosphere, the other end is connected to the housing 22, and the intake 46 is introduced into the intake port 23 of the housing 22. Supply.
As a result, the intake air 46 that has passed through the intake duct 12 passes through the suction port 23 of the housing 22 and is sent to the impeller 14.
The intake duct 12 is provided with a rectifying plate 16 that rectifies the intake air 46.

インペラ１４には、ハウジング２２の吸込口２３に連続する入口８０が形成されている。ここに、入口８０の外周縁の直径はＤ１とされている。
インペラ１４は、回転シャフト１８の軸心２０を中心に、回転可能にハウジング２２に取付けられており、回転により、入口８０から吸気４６を吸入して圧縮する。インペラ１４の回転で圧縮された吸気４６は、方向を変えながら出口２９から排出される。圧縮された吸気４６は、ハウジング２２内部に、インペラ１４の周囲を囲んで形成された圧縮流路３０へ送られる。 The impeller 14 is formed with an inlet 80 that is continuous with the suction port 23 of the housing 22. Here, the diameter of the outer peripheral edge of the inlet 80 is D1.
The impeller 14 is rotatably attached to the housing 22 around the axis 20 of the rotary shaft 18 and sucks and compresses the intake air 46 from the inlet 80 by the rotation. The intake air 46 compressed by the rotation of the impeller 14 is discharged from the outlet 29 while changing its direction. The compressed intake air 46 is sent to a compression flow path 30 formed around the impeller 14 inside the housing 22.

整流板１６は、軸心２０に沿う方向に幅Ｗを有する１枚の平板で、軸心２０に沿って延びるよう直線状に構成されている。
また、整流板１６は、鋼鈑や樹脂板で高さＨ、板厚Ｔに形成され、高さＨ方向の両端部は、吸気ダクト１２の内壁７６に固定されている。また、板厚Ｔは、吸気４６の整流によっては変形しない剛性が維持される厚さとされている。 The rectifying plate 16 is a single flat plate having a width W in the direction along the axis 20, and is configured linearly so as to extend along the axis 20.
Further, the rectifying plate 16 is formed of a steel plate or a resin plate to have a height H and a thickness T, and both end portions in the height H direction are fixed to the inner wall 76 of the intake duct 12. Further, the plate thickness T is set to a thickness that maintains the rigidity that does not deform due to the rectification of the intake air 46.

ここに、整流板１６の固定方法は、例えば、吸気ダクト１２の内壁７６に溝を設け、溝に整流板１６の両端部を挿入して固定する。他の方法として、吸気ダクト１２と整流板１６を、樹脂で一体成型しても良い。   Here, as a method of fixing the rectifying plate 16, for example, a groove is provided in the inner wall 76 of the intake duct 12, and both ends of the rectifying plate 16 are inserted and fixed in the groove. As another method, the intake duct 12 and the rectifying plate 16 may be integrally formed of resin.

本構成とすることにより、整流板１６が、インペラ１４の回転により、吸気ダクト１２の方向へ逆流した空気の旋回を抑制し、吸気４６を、軸心２０と平行な方向に整流する。
この結果、圧力比が上昇し、サージングの発生が抑制される。 With this configuration, the rectifying plate 16 suppresses the swirling of the air that has flowed back toward the intake duct 12 due to the rotation of the impeller 14, and rectifies the intake air 46 in a direction parallel to the axis 20.
As a result, the pressure ratio increases and the occurrence of surging is suppressed.

なお、本実施形態では、整流板１６を１枚の平板で形成し、吸気ダクト１２の内壁７６から、軸心２０を通り対向する吸気ダクト１２の内壁まで、直線状に延びる構成で説明した。しかし、この構成に限定されることはなく、後述するように、軸心２０の方向（回転シャフト１８の方向）から見たとき、自由端が、吸気ダクト１２の内壁からインペラ１４の軸心２０の手前まで延び、軸心２０に達しない平板であってもよい。
また、軸心２０の方向から見たとき、整流板１６が曲線で形成されていてもよい。 In the present embodiment, the flow straightening plate 16 is formed by a single flat plate, and has been described as extending linearly from the inner wall 76 of the intake duct 12 to the inner wall of the intake duct 12 that passes through the axial center 20 and is opposed. However, the present invention is not limited to this configuration. As will be described later, when viewed from the direction of the axis 20 (the direction of the rotary shaft 18), the free end extends from the inner wall of the intake duct 12 to the axis 20 of the impeller 14. It may be a flat plate that extends to the front and does not reach the axis 20.
Further, when viewed from the direction of the axis 20, the rectifying plate 16 may be formed in a curve.

次に、本実施形態の効果を、図３、４に示す実験結果を用いて説明する。
図３（Ａ）は空気流量−圧力比特性を示し、図３（Ｂ）は、図３（Ａ）の破線Ｑで囲まれた範囲の部分拡大図を示している。ここに、図３（Ａ）、図３（Ｂ）は、いずれも横軸が空気流量（ｇ／ｓｅｃ）であり、縦軸が圧力比である。 Next, the effect of this embodiment is demonstrated using the experimental result shown to FIG.
3A shows the air flow rate-pressure ratio characteristics, and FIG. 3B shows a partially enlarged view of the range surrounded by the broken line Q in FIG. 3A. Here, in both FIGS. 3A and 3B, the horizontal axis is the air flow rate (g / sec), and the vertical axis is the pressure ratio.

先ず、圧力比について説明する。
図３（Ａ）、図３（Ｂ）の２本の曲線Ｇ１、Ｇ２が、空気流量−圧力比特性である。曲線Ｇ１、Ｇ２は、いずれも、インペラ１４の回転数を一定にした場合の特性であり、整流板なしの実験値を塗りつぶしの四角形で示し、整流板有りの実験値を塗りつぶしなしの三角形で示している。ここに、曲線Ｇ１は曲線Ｇ２より、インペラ１４の回転数が小さい場合の特性である。 First, the pressure ratio will be described.
The two curves G1 and G2 in FIGS. 3A and 3B are the air flow rate-pressure ratio characteristics. Curves G1 and G2 are characteristics when the rotation speed of the impeller 14 is constant, the experimental value without the rectifying plate is shown by a solid rectangle, and the experimental value with the rectifying plate is shown by a triangle without filling. ing. Here, the curve G1 is a characteristic when the rotational speed of the impeller 14 is smaller than that of the curve G2.

実験結果から、図３（Ａ）に示したように、大流量域（４０（ｇ／ｓｅｃ）以上）では、整流板有りと整流板なしの実験値は、ほぼ同じ曲線上にプロットされており、整流板１６の有無でほとんど差はないといえる。この傾向は、曲線Ｇ１、Ｇ２のいずれも同じであった。しかし、小流量域（４０（ｇ／ｓｅｃ）以下）では、整流板１６を設けることで、整流板なしに比べて圧力比が高くなり、かつ、小流量域まで運転することができた。この傾向も、曲線Ｇ１、Ｇ２のいずれも同じであった。
このことから、整流板を設けることにより、圧力比を高くすることができるといえる。 From the experimental results, as shown in FIG. 3A, in the large flow rate range (40 (g / sec) or more), the experimental values with and without the rectifying plate are plotted on almost the same curve. It can be said that there is almost no difference in the presence or absence of the current plate 16. This tendency was the same for both curves G1 and G2. However, in the small flow rate region (40 (g / sec) or less), by providing the rectifying plate 16, the pressure ratio was higher than that without the rectifying plate, and it was possible to operate up to the small flow rate region. This tendency was the same for both curves G1 and G2.
From this, it can be said that the pressure ratio can be increased by providing the current plate.

次に、圧縮機効率について説明する。
図４は、図３と同じ実験結果を用いて、インペラ１４の回転数を、曲線Ｇ１と同一とした場合の、空気流量−圧縮機効率特性を示している。ここに図４は、横軸が空気流量（ｇ／ｓｅｃ）であり、縦軸が圧縮機効率である。また、図３と同様に、整流板なしの実験結果を塗りつぶしの四角形で示し、整流板有りの実験結果を塗りつぶしなしの三角形で示している。 Next, the compressor efficiency will be described.
FIG. 4 shows the air flow rate—compressor efficiency characteristics when the rotational speed of the impeller 14 is the same as that of the curve G1, using the same experimental results as in FIG. Here, in FIG. 4, the horizontal axis represents the air flow rate (g / sec), and the vertical axis represents the compressor efficiency. Similarly to FIG. 3, the experimental result without the rectifying plate is shown by a solid rectangle, and the experimental result with the rectifying plate is shown by a non-filled triangle.

図４に示す曲線Ｇ３が、空気流量−圧縮機効率特性である。曲線Ｇ３は、整流板有りの場合の実測値と、整流板なしの実測値は、全範囲においてほぼ同じ曲線上にプロットされている。
このことから、整流板有りと整流板なしで、圧縮機効率にほとんど差がないといえる。 更に、このことから、整流板１６をインペラ１４の上流側に設けても、ほとんど抵抗となっていない、と判断しても良いと思われる。 A curve G3 shown in FIG. 4 is an air flow rate-compressor efficiency characteristic. In the curve G3, the actual measurement value with the rectifying plate and the actual measurement value without the rectifying plate are plotted on substantially the same curve in the entire range.
From this, it can be said that there is almost no difference in compressor efficiency with and without the current plate. Further, from this, it is considered that even if the rectifying plate 16 is provided on the upstream side of the impeller 14, it may be determined that there is almost no resistance.

ここで、サージングの発生及びその抑制概念について、図５を用いて説明する。
図５は、過給機用圧縮機の一般的な圧力比−流量特性を示している。図５の横軸は流量、縦軸は圧力比である。実線で示す曲線２４が、インペラ１４の回転数を、ある一定値にした場合における圧力比−流量特性である。 Here, the occurrence of surging and the concept of its suppression will be described with reference to FIG.
FIG. 5 shows a general pressure ratio-flow rate characteristic of a compressor for a supercharger. The horizontal axis in FIG. 5 is the flow rate, and the vertical axis is the pressure ratio. A curve 24 indicated by a solid line is a pressure ratio-flow rate characteristic when the rotation speed of the impeller 14 is set to a certain value.

図５に示すように、流量を減少させてゆくと、圧力比−流量特性は、曲線２４の上を移動し、圧力比は最高点Ｚ１まで徐々に上昇する。ここに、最高点Ｚ１における圧力比はＰ１である。最高点Ｚ１を通過した後は、圧力比はＰ１から徐々に低下する。
これは、小流量域では、インペラ１４の入口８０において迎え角が増大し、主に、インペラ１４の周辺で流れの剥離、逆流が生じるためである。この結果、圧力比がＰ１から低下して、サージングが発生する。 As shown in FIG. 5, when the flow rate is decreased, the pressure ratio-flow rate characteristic moves on the curve 24, and the pressure ratio gradually increases to the highest point Z1. Here, the pressure ratio at the highest point Z1 is P1. After passing through the highest point Z1, the pressure ratio gradually decreases from P1.
This is because in the small flow rate region, the angle of attack increases at the inlet 80 of the impeller 14 and mainly the flow separation and backflow occur around the impeller 14. As a result, the pressure ratio decreases from P1, and surging occurs.

このことから、曲線２４が右下がりの領域、即ち、最高点Ｚ１より大風量側では、安定して（サージングが発生せずに）運転することができる。一方、左下がりの領域、即ち、最高点Ｚ１より小風量側では、運転が不安定となりサージングが発生する。
ここに、最高点Ｚ１は、インペラ１４の回転数を変化させた場合、破線２６で示すサージング境界線に沿って移動する。即ち、サージング境界線２６より大風量側が安定領域であり、サージング境界線２６より小風量側が不安定（運転不可）領域である。 From this, it is possible to operate stably (without surging) in the region where the curve 24 is descending to the right, that is, in the large air volume side from the highest point Z1. On the other hand, in the region of lower left, that is, in the small air volume side from the highest point Z1, the operation becomes unstable and surging occurs.
Here, the highest point Z1 moves along the surging boundary indicated by the broken line 26 when the rotational speed of the impeller 14 is changed. That is, the large air volume side from the surging boundary line 26 is a stable area, and the small air volume side from the surging boundary line 26 is an unstable (unoperable) area.

サージング境界線２６を、例えば破線２８へ移動させれば、安定領域を小流量域まで拡大することができる。このためには、最高点Ｚ１の圧力比Ｐ１を、圧力比Ｐ２（最高点Ｚ２）まで上昇させれば良い。
即ち、圧力比を上昇させることにより、小流量域でのサージングの発生を抑制することができるといえる。 If the surging boundary line 26 is moved to the broken line 28, for example, the stable region can be expanded to a small flow rate region. For this purpose, the pressure ratio P1 at the highest point Z1 may be increased to the pressure ratio P2 (highest point Z2).
That is, it can be said that the occurrence of surging in a small flow rate region can be suppressed by increasing the pressure ratio.

次に、整流板の作用について、図６〜図７を用いて説明する。
図６（Ａ）は、整流板がない場合の小流量域のインペラ１４の上流側の流れを模式的に示す斜視図であり、図６（Ｂ）は、整流板がある場合の小流量域のインペラ１４の上流側の流れを模式的に示す斜視図である。図７（Ａ）は、図６（Ａ）のＸ１−Ｘ１線位置における、吸気ダクト１２内の空気の流れ方向を、数値シミュレーションで求めた断面図であり、図７（Ｂ）は、図６（Ｂ）のＸ２−Ｘ２線位置における、吸気ダクト１２内の空気の流れ方向を、数値シミュレーションで求めた断面図である。 Next, the effect | action of a baffle plate is demonstrated using FIGS. 6-7.
FIG. 6 (A) is a perspective view schematically showing the flow on the upstream side of the impeller 14 in the small flow area when there is no rectifying plate, and FIG. 6 (B) is the small flow area when there is a rectifying plate. It is a perspective view which shows typically the flow of the upstream of the impeller 14 of this. FIG. 7A is a cross-sectional view obtained by numerical simulation of the air flow direction in the intake duct 12 at the X1-X1 line position in FIG. 6A, and FIG. It is sectional drawing which calculated | required the flow direction of the air in the intake duct 12 in the X2-X2 line position of (B) by numerical simulation.

これらの結果から、整流板がない場合は、サージング限界に近い運転条件（小流量域）では、インペラ１４の入口から、吸気ダクト１２側へ逆流した空気ＢＲは、インペラ１４の回転方向の強い旋回成分を有するため、吸気ダクト１２の内壁に沿って旋回しながら逆流する。その後、吸気ダクト１２の中心側を流れる順流方向の吸気４６と合流して、再びインペラ１４へ吸入される。
このように、インペラ１４の入口で発生する逆流した空気ＢＲが、インペラ１４の回転方向の旋回を有しているため、オイラーの角運動量の法則により、旋回がない場合と比較して圧力比が低下するものと推定される。 From these results, when there is no rectifying plate, under the operating conditions (small flow rate region) close to the surging limit, the air BR flowing backward from the inlet of the impeller 14 to the intake duct 12 side turns strongly in the rotational direction of the impeller 14. Since it has a component, it flows backward while swirling along the inner wall of the intake duct 12. Thereafter, it joins with the intake air 46 in the forward flow direction flowing through the center side of the intake duct 12 and is sucked into the impeller 14 again.
Thus, since the backflowed air BR generated at the inlet of the impeller 14 has a swirl in the rotational direction of the impeller 14, the pressure ratio is higher than that in the case of no swirling due to the law of Euler's angular momentum. Presumed to decline.

一方、吸気ダクト１２に整流板１６を設けた場合には、整流板１６が、インペラ１４の入口から吸気ダクト側へ逆流した空気ＢＲの旋回を低減するよう作用する。この結果、インペラ１４の入口へ再流入する吸気４６の旋回成分が低減され、小流量域の圧力比が上昇する。これにより、サージングの発生が抑制される。   On the other hand, when the rectifying plate 16 is provided in the intake duct 12, the rectifying plate 16 acts to reduce the turning of the air BR that flows backward from the inlet of the impeller 14 toward the intake duct. As a result, the swirl component of the intake air 46 that reflows into the inlet of the impeller 14 is reduced, and the pressure ratio in the small flow rate region increases. Thereby, generation | occurrence | production of surging is suppressed.

以上説明したように、本実施形態に係る過給機用圧縮機１０は、固定式の整流板１６を採用して圧縮機効率を低下させず、サージングの発生を抑制することができる。   As described above, the turbocharger compressor 10 according to the present embodiment employs the fixed rectifying plate 16 and can suppress the occurrence of surging without reducing the compressor efficiency.

次に、整流板１６の断面形状について、図８を用いて説明する。
本実施形態では、整流板１６は１枚の平板で形成され、軸心２０と交差する方向の断面形状が直線状の場合について説明した。
しかし、この構成に限定されることはなく、整流板は、軸心２０の方向から見たとき、軸心２０に沿って延び、かつ、以下の断面（側面）形状であればよい。 Next, the cross-sectional shape of the current plate 16 will be described with reference to FIG.
In the present embodiment, the case where the rectifying plate 16 is formed of a single flat plate and the cross-sectional shape in the direction intersecting the axis 20 is linear has been described.
However, it is not limited to this configuration, and the rectifying plate may extend along the axis 20 when viewed from the direction of the axis 20 and has the following cross-section (side surface) shape.

即ち、図８（Ａ）に示す整流板３２のように、軸心２０と平行な線上に、２か所の曲げ中心２１Ａ、２１Ｂを有し、曲げ中心２１Ａ、２１Ｂにおいて、曲率半径ｒで曲げられた２つの曲面をつなげたＳ字状の構成でもよい。
また、図８（Ｂ）に示す整流板３３のように、両側面が曲率半径Ｒで曲線状に形成され、整流板３３の両端部３３Ｅを厚く、中央部を薄くした構成でも良い。 That is, like the rectifying plate 32 shown in FIG. 8A, it has two bending centers 21A and 21B on a line parallel to the axis 20, and the bending centers 21A and 21B are bent with a radius of curvature r. An S-shaped configuration in which two obtained curved surfaces are connected may be used.
Further, as in the rectifying plate 33 shown in FIG. 8B, both side surfaces may be formed in a curved shape with a radius of curvature R, and both end portions 33E of the rectifying plate 33 may be thick and the central portion may be thin.

また、図８（Ｃ）に示す整流板３４のように、整流板３４の少なくとも一つの端部３４Ｅのみが、吸気ダクト１２の内壁に固定され、他方の端部３４Ｆが吸気ダクト１２の中心を通り途中まで延出され、対向する吸気ダクト１２の内壁には固定されていない構成でもよい。
なお、一点鎖線で示す整流板３４Ａのように、吸気ダクト１２の内壁に傾斜して固定され、自由端が吸気ダクト１２の中心を通らずに延出され、対向する吸気ダクト１２の内壁には固定されていない構成でもよい。 8C, only at least one end 34E of the rectifying plate 34 is fixed to the inner wall of the intake duct 12, and the other end 34F is centered on the intake duct 12. As shown in FIG. The configuration may be such that it extends halfway through the street and is not fixed to the inner wall of the opposing intake duct 12.
Note that, like a rectifying plate 34A indicated by a one-dot chain line, it is inclined and fixed to the inner wall of the intake duct 12, the free end extends without passing through the center of the intake duct 12, and the opposite inner wall of the intake duct 12 is An unfixed configuration may be used.

また、図８（Ｄ）に示す整流板３５のように、２枚の整流板３５を、軸心２０を挟んで対向させ、一方の端部３５Ｅを吸気ダクト１２の内壁に接合し、他方の端部３５Ｆを自由端とした構成でもよい。なお、対向する端部３５Ｆの間の距離Ｄ２は、図１で説明したインペラ１４の入口８０の外周縁の直径Ｄ１より、小さくする必要がある。
なお、一点鎖線で示す整流板３５Ａのように、吸気ダクト１２の内壁に傾斜して固定され、自由端が吸気ダクト１２の中心から外れた方向に延出され、自由端同士が対向しない
構成でもよい。但し、この場合においても、対向する端部３５Ｆの間の距離Ｄ２は、図１で説明したインペラ１４の入口８０の外周縁の直径Ｄ１より、小さくする必要がある。 Further, like the rectifying plates 35 shown in FIG. 8D, the two rectifying plates 35 are opposed to each other with the axis 20 interposed therebetween, and one end 35E is joined to the inner wall of the intake duct 12, and the other The end portion 35F may be a free end. In addition, it is necessary to make distance D2 between the opposing edge parts 35F smaller than the diameter D1 of the outer periphery of the inlet 80 of the impeller 14 demonstrated in FIG.
In addition, as in the rectifying plate 35A indicated by the alternate long and short dash line, it is inclined and fixed to the inner wall of the intake duct 12, the free end extends in a direction away from the center of the intake duct 12, and the free ends do not face each other. Good. However, even in this case, the distance D2 between the opposite end portions 35F needs to be smaller than the diameter D1 of the outer peripheral edge of the inlet 80 of the impeller 14 described in FIG.

次に、整流板の形状検討について、図９〜１２を用いて説明する。
本検討に用いた整流板の形状を図９〜１１に、検討結果を１２に示す。
検討は、数値シミュレーションを用いて、形状の異なる整流板９種類（形状１〜形状９）が、インペラ１４の特性に及ぼす影響について調べた。 Next, the shape of the rectifying plate will be described with reference to FIGS.
The shape of the current plate used in this study is shown in FIGS.
In the examination, numerical simulation was used to examine the influence of nine types of rectifying plates (shape 1 to shape 9) having different shapes on the characteristics of the impeller 14.

図９（Ａ）に形状１を示す。整流板を用いない従来の基本構成であり、比較基準として採用した。吸気ダクト１２とインペラ１４は、既に説明したものと同じものである。
図９（Ｂ）に形状２を、図９（Ｃ）に形状３を示す。形状２、３は、いずれも円板状の整流板２５に、吸気ダクト１２を横切る方向の回転軸７８を取付けた構成である。整流板２５は、吸気ダクト１２内で回転軸７８により中心線周りに回転可能とされている。形状２、３の整流板２５のインペラ１４側端部と、インペラ１４の入口側端部との距離ｄ１、ｄ２は、それぞれ値が異なっている（ｄ１＞ｄ２）。 Shape 1 is shown in FIG. This is a conventional basic configuration that does not use a current plate, and was adopted as a reference for comparison. The intake duct 12 and the impeller 14 are the same as those already described.
FIG. 9B shows shape 2 and FIG. 9C shows shape 3. Each of the shapes 2 and 3 has a configuration in which a rotating shaft 78 in a direction crossing the intake duct 12 is attached to the disc-shaped rectifying plate 25. The rectifying plate 25 is rotatable around the center line by the rotation shaft 78 in the intake duct 12. The distances d1 and d2 between the end portion on the impeller 14 side of the rectifying plate 25 having the shapes 2 and 3 and the end portion on the inlet side of the impeller 14 have different values (d1> d2).

図１０（Ａ）に形状４を示す。形状４は本実施形態であり、一枚の矩形状の整流板１６を、吸気ダクト１２の内部に取り付けた構成である。ここに、整流板の寸法Ｌは、吸気ダクト１２の内径と等しくしている。
図１０（Ｂ）に形状５を示し、図１０（Ｃ）に形状６を示す。形状５、６は、いずれも矩形状の２枚の平板を、中央部で交差させ十字状に組み合させた構成である。形状５は、軸心２０と平行な方向の長さを寸法Ｌとし、形状６は、軸心２０と平行な方向の長さを寸法０．５Ｌとしている。
なお、整流板１６、２６、２７のインペラ１４側端部と、インペラ１４の入口側端部との間の距離ｄ３は、いずれも同じ値である。 A shape 4 is shown in FIG. Shape 4 is the present embodiment, and is a configuration in which a single rectangular rectifying plate 16 is attached to the inside of the intake duct 12. Here, the dimension L of the current plate is made equal to the inner diameter of the intake duct 12.
Shape 5 is shown in FIG. 10B, and shape 6 is shown in FIG. Each of the shapes 5 and 6 has a configuration in which two rectangular flat plates are crossed at the center and combined in a cross shape. The shape 5 has a length L in the direction parallel to the axis 20 and the shape 6 has a length in the direction parallel to the axis 20 of the dimension 0.5L.
It should be noted that the distance d3 between the impeller 14 side end portions of the rectifying plates 16, 26 and 27 and the inlet side end portion of the impeller 14 has the same value.

図１１（Ａ）に形状７を示す。形状７は、２枚の整流板３６を十字状に交差させた構成であり、軸心２０と平行な方向の長さを寸法０．２５Ｌとしている。
図１１（Ｂ）に形状８を示す。形状８は、２枚の整流板３７を十字状に交差させた構成であるが、整流板３７の軸心２０と交差する方向の端部は、吸気ダクト１２の内壁に達してなく、吸気ダクト１２の中心部にのみ配置させている。
なお、本形状８は、他の形状との比較のために、数値シミュレーション用として採用した形状である。実現は不可能であり、本発明の権利範囲には含まれない。 A shape 7 is shown in FIG. The shape 7 has a configuration in which two rectifying plates 36 are crossed in a cross shape, and the length in the direction parallel to the axis 20 is a dimension of 0.25L.
A shape 8 is shown in FIG. The shape 8 has a configuration in which two rectifying plates 37 are crossed in a cross shape, but the end of the rectifying plate 37 in the direction intersecting the axis 20 does not reach the inner wall of the intake duct 12, and the intake duct 12 is arranged only at the center.
The shape 8 is a shape adopted for numerical simulation for comparison with other shapes. Implementation is not possible and does not fall within the scope of the present invention.

図１１（Ｃ）に形状９を示す。形状９は、長さＬの４枚の整流板３８を、吸気ダクト１２の内壁にのみ配置させた構成である。整流板３８は、軸心２０と交差する方向の長さが短く、中心部には到達していない。
なお、整流板３６、３７、３８のインペラ１４側端部と、インペラ１４の入口側端部との間の距離ｄ３は、いずれも同じ値である。 A shape 9 is shown in FIG. The shape 9 is a configuration in which four straightening plates 38 having a length L are arranged only on the inner wall of the intake duct 12. The rectifying plate 38 has a short length in the direction intersecting the axis 20 and does not reach the center.
Note that the distance d3 between the end portions on the impeller 14 side of the rectifying plates 36, 37, and 38 and the end portion on the inlet side of the impeller 14 has the same value.

図１２は、数値シミュレーションの結果を示している。
ここに、図１２（Ａ）は、形状１〜形状９の整流板形状における、サージング直前の圧力比を示している。横軸が整流板形状であり、縦軸が圧力比である。
なお、圧力比の計算においては、各形状でサージング限界が異なるため、形状１のサージング直前の流量を用いて算出した。 FIG. 12 shows the result of the numerical simulation.
Here, FIG. 12 (A) shows the pressure ratio immediately before surging in the rectifying plate shapes of shapes 1 to 9. The horizontal axis is the current plate shape, and the vertical axis is the pressure ratio.
In addition, in the calculation of the pressure ratio, since the surging limit is different for each shape, the pressure ratio was calculated using the flow rate immediately before surging for shape 1.

数値シミュレーションの結果から、いずれの形状においても、整流板なし（形状１）と比較して、圧力比が上昇しており、整流板を設けることによる、圧力比を上げる効果が認められる。特に、形状５、７で圧力比の上昇が大きい値を示している。   From the results of numerical simulation, the pressure ratio is increased in any shape as compared with the case without the rectifying plate (shape 1), and the effect of increasing the pressure ratio by providing the rectifying plate is recognized. In particular, shapes 5 and 7 show large values of the increase in pressure ratio.

一方、形状２、３、８は、他の形状に比べ圧力比の上昇が小さい値を示している。これは、形状２、３では、整流板２５が円形のため、吸気ダクト１２の内壁と整流板２５の外周縁との間に隙間が生じるため、逆流を充分には整流できなかったものと推定される。
また、形状２、３の間においても、形状２は形状３より圧力比が小さい結果であった。これは、形状２の整流板２５は、形状２よりインペラ１４から遠く離れているため、形状２に比べ圧力比の上昇が小さくなったものと思われる。
また、形状８では、整流板３７が吸気ダクト１２の中央部にのみ設けられ、吸気ダクト１２の内壁に到達していない構成のため、吸気ダクト１２の内壁に沿って流れる逆流を、整流板３７で整流できなかったものと推定される。 On the other hand, the shapes 2, 3, and 8 show values in which the increase in pressure ratio is small compared to other shapes. This is presumed that in shapes 2 and 3, since the rectifying plate 25 is circular, a gap is formed between the inner wall of the intake duct 12 and the outer peripheral edge of the rectifying plate 25, so that the backflow cannot be sufficiently rectified. Is done.
In addition, between the shapes 2 and 3, the pressure ratio of the shape 2 was smaller than that of the shape 3. This is probably because the shape 2 rectifying plate 25 is farther away from the impeller 14 than the shape 2, so that the increase in pressure ratio is smaller than that in the shape 2.
Further, in the shape 8, since the rectifying plate 37 is provided only in the central portion of the intake duct 12 and does not reach the inner wall of the intake duct 12, the reverse flow that flows along the inner wall of the intake duct 12 is reduced. It is presumed that rectification could not be achieved.

図１２（Ｂ）は、形状１〜形状９の整流板形状における、インペラ入口流れ角αの関係を示している。横軸が整流板形状であり、縦軸がインペラ入口流れ角（ｄｅｇ）である。
インペラ入口流れ角は、図１２（Ａ）に記載した、圧力比の特性とほぼ同じ傾向を示している。このことから、圧力比を高めるには、インペラ１４の入口の流れ角を大きくすることが有効である、といえる。
ここに、インペラ入口流れ角αは、図１２（Ｃ）の速度三角形で示すように、インペラ１４の先端から、回転方法にインペラ周速６０をとり、吸気４６の絶対速度６２と相対速度６４を、それぞれ、インペラ周速６０の両端部へ描いたとき、インペラ周速６０と絶対速度６２がなす角度（α）である。 FIG. 12B shows the relationship of the impeller inlet flow angle α in the shape of the current plate of shapes 1 to 9. The horizontal axis is the current plate shape, and the vertical axis is the impeller inlet flow angle (deg).
The impeller inlet flow angle shows almost the same tendency as the pressure ratio characteristic shown in FIG. From this, it can be said that increasing the flow angle at the inlet of the impeller 14 is effective in increasing the pressure ratio.
Here, the impeller inlet flow angle α is obtained by taking the impeller circumferential speed 60 from the tip of the impeller 14 as a rotation method, as shown by the speed triangle in FIG. These are angles (α) formed by the impeller peripheral speed 60 and the absolute speed 62 when drawn on both ends of the impeller peripheral speed 60.

［第二実施形態］
次に、本発明の第二実施形態について、図１３を用いて説明する。
本発明の第二実施形態に係る過給機用圧縮機４０は、整流板４４が過給機用圧縮機４０のハウジング２２に取付けられている点において、第一実施形態と相違する。相違点を中心に説明する。 [Second Embodiment]
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
The turbocharger compressor 40 according to the second embodiment of the present invention is different from the first embodiment in that a rectifying plate 44 is attached to the housing 22 of the turbocharger compressor 40. The difference will be mainly described.

図１３（Ａ）に示すように、ハウジング２２の吸込口２３に、整流板４４が設けられている。整流板４４は、第一実施形態で説明した、矩形状に形成された一枚の平板であり、インペラ１４の上流側に設けられている。整流板４４の、軸心２０と交差する方向の両端部は、ハウジング２２の吸込口２３の内壁に固定されている。
この構成とすることにより、吸気ダクト４２が、インペラ１４の近くで曲げられていても、インペラ１４の上流側に整流板４４を取付けることができる。この結果、整流板４４の効果を確保した状態で、過給機用圧縮機４０の小型化が図れ、エンジンへの組み込みが容易となる。 As shown in FIG. 13A, a rectifying plate 44 is provided in the suction port 23 of the housing 22. The rectifying plate 44 is a single flat plate formed in a rectangular shape described in the first embodiment, and is provided on the upstream side of the impeller 14. Both ends of the rectifying plate 44 in the direction intersecting the axis 20 are fixed to the inner wall of the suction port 23 of the housing 22.
With this configuration, even if the intake duct 42 is bent near the impeller 14, the rectifying plate 44 can be attached to the upstream side of the impeller 14. As a result, the turbocharger compressor 40 can be reduced in size while ensuring the effect of the flow straightening plate 44, and can be easily incorporated into the engine.

なお、整流板４４は、矩形状に形成された一枚の平板に限定されることはなく、第一実施形態で説明した、種々の形状の整流板を使用してもよい。
また、吸気ダクト４２は、インペラ１４の近くで曲げられた形状に限定されることはなく、インペラ１４の近くでストレート（直状）であってもよい。 The rectifying plate 44 is not limited to a single flat plate formed in a rectangular shape, and various rectifying plates described in the first embodiment may be used.
Further, the intake duct 42 is not limited to a shape bent near the impeller 14, and may be straight (straight) near the impeller 14.

更に、図１３（Ｂ）に示すように、整流板４４の、軸心２０と平行な方向の断面形状を、いわゆる翼形状としてもよい。これにより、吸気４６の抵抗をより低減することができる。この翼形状は、第一実施形態及び後述する第三実施形態の整流板に適用してもよい。
他は第一実施形態と同じであり、説明は省略する。 Further, as shown in FIG. 13B, the cross-sectional shape of the rectifying plate 44 in the direction parallel to the axis 20 may be a so-called blade shape. Thereby, the resistance of the intake air 46 can be further reduced. This blade shape may be applied to the current plate of the first embodiment and the third embodiment described later.
Others are the same as those in the first embodiment, and the description is omitted.

［第三実施形態］
次に、本発明の第三実施形態について、図１４を用いて説明する。
本発明の第三実施形態に係る過給機用圧縮機５０は、整流板５２が再循環ガス（ＥＧＲガス）の流路を兼ねる点で、第一実施形態と相違する。相違点を中心に説明する。 [Third embodiment]
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
The turbocharger compressor 50 according to the third embodiment of the present invention is different from the first embodiment in that the rectifying plate 52 also serves as a recirculation gas (EGR gas) flow path. The difference will be mainly described.

図１４（Ａ）、図１４（Ｂ）に示すように、整流板５２の一方の端部（吸気ダクト６６の流路壁６７側の端部）５２Ｕは、流路壁６７に固定され、他方の端部５２Ｄは、吸気ダクト６６の内部で自由端とされている。整流板５２の端部５２Ｕは、流路壁６７を貫通し、流路壁６７に固定されている。整流板５２の内部には流路壁に固定された端部５２Ｕから、回転翼と対向する側の端部５２Ｓへ連通する、貫通孔６８が形成されている。   As shown in FIGS. 14A and 14B, one end of the rectifying plate 52 (the end of the intake duct 66 on the flow channel wall 67 side) 52U is fixed to the flow channel wall 67, and the other The end portion 52 </ b> D is a free end inside the intake duct 66. An end 52 </ b> U of the rectifying plate 52 penetrates the flow path wall 67 and is fixed to the flow path wall 67. A through hole 68 is formed in the rectifying plate 52 so as to communicate from an end 52U fixed to the flow path wall to an end 52S on the side facing the rotor blade.

また、整流板５２の流路壁に固定された側の端部５２Ｕには、排気ガス再循環装置５６から再循環ガスを供給するダクト７０の端部が接続されている。
これにより、排気ガス再循環装置５６から再循環ガスを供給すれば、貫通孔６８を、再循環ガス７２の流路とすることができる。 Further, the end portion of the duct 70 that supplies the recirculation gas from the exhaust gas recirculation device 56 is connected to the end portion 52U of the rectifying plate 52 that is fixed to the flow path wall.
Accordingly, if the recirculation gas is supplied from the exhaust gas recirculation device 56, the through hole 68 can be used as the flow path of the recirculation gas 72.

本構成によれば、排気ガス再循環装置５６から、吸気ダクト６６の内部へ再循環ガス７２を供給することができる。吸気ダクト６６の内部へ供給された再循環ガス７２は、吸気４６と混合されて、インペラ１４で圧縮される。
このように、整流板５２を再循環ガス７２の通路として利用し、再循環ガス７２を供給する部品を、整流板５２と共用することができるので、過給機用圧縮機５０のコスト低減を図ることができる。 According to this configuration, the recirculation gas 72 can be supplied from the exhaust gas recirculation device 56 into the intake duct 66. The recirculation gas 72 supplied to the inside of the intake duct 66 is mixed with the intake air 46 and compressed by the impeller 14.
In this way, the current supply plate 52 is used as a passage for the recirculation gas 72, and the parts for supplying the recirculation gas 72 can be shared with the current flow plate 52, so that the cost of the turbocharger compressor 50 can be reduced. Can be planned.

なお、再循環ガス７２の供給位置は、現在、一般的に採用されている、過給機用圧縮機５０の下流側でエンジンとの間とした場合に比べ、過給機用圧縮機５０の上流側とすることで、上記したように、再循環ガス７２を供給する部品の共用以外に、圧力の低いインペラ１４の入口８０側へ供給することで、再循環ガス７２の供給が容易となるメリットを有する。   Note that the supply position of the recirculation gas 72 is that of the supercharger compressor 50 as compared with the case where the recirculation gas 72 is provided between the recirculation gas 72 and the engine on the downstream side of the compressor 50 for the supercharger. By using the upstream side, as described above, the recirculation gas 72 can be easily supplied by supplying the recirculation gas 72 to the inlet 80 side of the impeller 14 having a low pressure, in addition to sharing the parts for supplying the recirculation gas 72. Has merit.

また、本実施形態では、整流板５２は、一端が流路壁６７に固定され、他端が自由端の場合について説明した。しかし、この構成に限定されることはなく、例えば、両端が流路壁６７に固定されていてもよい。
他は第一実施形態と同じであり、説明は省略する。 Moreover, in this embodiment, the baffle plate 52 demonstrated the case where one end was fixed to the flow-path wall 67, and the other end was a free end. However, the present invention is not limited to this configuration. For example, both ends may be fixed to the flow path wall 67.
Others are the same as those in the first embodiment, and a description thereof will be omitted.

１０、４０、５０過給機用圧縮機
１２、４２、６６ 吸気ダクト（吸入空気の流路）
１４ インペラ（回転翼）
１６、２６、２７、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８、４４、５２ 整流板
１８ 回転シャフト（回転軸）
２０ 軸心
２２ ハウジング（圧縮機ハウジング）
２３ 吸込口（圧縮機ハウジングの吸気口）
５４ エンジン（内燃機関）
５６ 排気ガス再循環装置
６７ 流路壁
６８ 貫通孔
７０ 排ガス用のダクト
８０ 回転翼の入口
ＢＲ 逆流した空気 10, 40, 50 Compressor for turbocharger 12, 42, 66 Intake duct (intake air flow path)
14 Impeller (rotary blade)
16, 26, 27, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 44, 52 Rectifying plate 18 Rotating shaft (Rotating shaft)
20 shaft center 22 housing (compressor housing)
23 Suction port (inlet of compressor housing)
54 Engine (Internal combustion engine)
56 Exhaust gas recirculation device 67 Flow path wall 68 Through hole 70 Exhaust gas duct 80 Rotary blade inlet BR Backflowed air

Claims (4)

吸入空気の流路に設けられ、前記吸入空気を圧縮して内燃機関に供給する回転翼と、
前記回転翼に対する上流側で前記流路に固定され、前記回転翼の回転軸の方向から見て、少なくとも一部が前記回転翼の入口の外周縁よりも前記回転軸側へ突出され、かつ前記回転軸の方向に沿って延びる整流板と、
を有する過給機用圧縮機。 A rotor blade provided in a flow path of intake air, and compressing the intake air and supplying the compressed air to an internal combustion engine;
Fixed to the flow path on the upstream side of the rotor blade, and at least part of the rotor blade protrudes from the outer peripheral edge of the inlet of the rotor blade toward the rotor shaft side when viewed from the direction of the rotor shaft; A current plate extending along the direction of the rotation axis;
A compressor for a supercharger. 前記整流板は、前記回転軸の方向から見て、前記流路の内壁から前記回転軸の方向へ、又は前記流路の内壁から前記回転軸を通り対向する前記流路の内壁方向へ、直線状又は曲線状に延設されている請求項１に記載の過給機用圧縮機。   The rectifying plate is straight from the inner wall of the flow channel to the direction of the rotation shaft or from the inner wall of the flow channel to the inner wall of the flow channel facing the rotation shaft when viewed from the direction of the rotation shaft. The compressor for superchargers of Claim 1 extended in the shape of a curve or a curve. 前記流路は、前記回転翼の上流の吸気ダクト、及び前記回転翼が収められた圧縮機ハウジングの吸気口を含み、前記整流板は、前記吸気ダクト又は前記吸気口に設けられている請求項１又は２に記載の過給機用圧縮機。   The flow path includes an intake duct upstream of the rotor blade and an intake port of a compressor housing in which the rotor blade is housed, and the rectifying plate is provided in the intake duct or the intake port. The compressor for superchargers as described in 1 or 2. 前記整流板の少なくとも一方の端部は、前記流路の流路壁を貫通させて前記流路壁に固定され、
前記整流板の内部には、前記流路の外側から前記流路の内側へ連通する貫通孔が形成され、
前記貫通孔が形成された前記整流板の端部には、排気ガス再循環装置から延出された再循環ガス用のダクトが接続されている請求項１〜３のいずれか１項に記載の過給機用圧縮機。 At least one end of the current plate is fixed to the flow path wall through the flow path wall of the flow path,
Inside the rectifying plate, a through hole communicating from the outside of the channel to the inside of the channel is formed,
The duct for the recirculation gas extended from the exhaust-gas recirculation apparatus is connected to the edge part of the said baffle plate in which the said through-hole was formed. Compressor for turbocharger.
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