JP2014142650A - White reflection film - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、白色反射フィルムに関する。特に、液晶表示装置に用いられる白色反射フィルムに関する。 The present invention relates to a white reflective film. In particular, it is related with the white reflective film used for a liquid crystal display device.
液晶表示装置(LCD)のバックライトユニットには、液晶表示パネルの背面に光源およびさらにその背面に反射フィルムを備える直下型と、液晶表示パネルの背面に、背面に反射板を備えた導光板を配し、かかる導光板の側面に光源を備えるエッジライト型とがある。従来、大型のLCDに用いられるバックライトユニットとしては、画面の明るさおよび画面内の明るさの均一性に優れるといった観点から、直下型(主には直下型CCFL)が主に用いられ、エッジライト型は、ノート型PC等比較的小型のLCDによく用いられていたが、近年、光源や導光板の発展により、エッジライト型のバックライトユニットでも明るさおよび画面内の明るさの均一性が向上し、比較的小型のもののみならず、大型のLCDにおいてもエッジライト型のバックライトユニットが用いられるようになってきた。またこれにより、LCDを薄くできるというメリットもある。 A backlight unit of a liquid crystal display device (LCD) includes a direct type having a light source on the back of the liquid crystal display panel and a reflective film on the back, and a light guide plate having a reflector on the back of the liquid crystal display panel. There is an edge light type provided with a light source on the side surface of the light guide plate. Conventionally, as a backlight unit used for a large LCD, a direct type (mainly a direct type CCFL) is mainly used from the viewpoint of excellent screen brightness and uniformity of brightness within the screen, and an edge is used. The light type was often used for relatively small LCDs such as notebook PCs. However, due to the recent development of light sources and light guide plates, the brightness and uniformity of brightness within the screen have been improved even for edge-light type backlight units. As a result, edge-light type backlight units have been used not only for relatively small size but also for large LCDs. This also has the advantage that the LCD can be made thinner.
エッジライト型バックライトユニットにおいては、導光板と反射フィルムとが直接接触する構造となる。そのため、かかる構造において、導光板と反射フィルムとが貼り付いてしまうと、貼り付いた部分の輝度が異常となり、輝度の面内バラツキが生じてしまうという問題がある。そこで、導光板と反射フィルムとの間にギャップを有し、かかるギャップを一定に保つことが必要である。例えば、反射フィルムの表面にビーズを有することにより導光板と反射フィルムとの間のギャップを一定に保つことができ、これらの貼り付きを防ぐことができる。 In the edge light type backlight unit, the light guide plate and the reflective film are in direct contact with each other. Therefore, in such a structure, when the light guide plate and the reflective film are attached, there is a problem in that the luminance of the attached portion becomes abnormal and in-plane variation in luminance occurs. Therefore, it is necessary to have a gap between the light guide plate and the reflective film and keep this gap constant. For example, by having beads on the surface of the reflective film, the gap between the light guide plate and the reflective film can be kept constant, and sticking of these can be prevented.
しかしながらこのとき、比較的柔らかい素材からなる導光板が反射フィルムと接すると、反射フィルムや表面のビーズにより導光板が傷付けられるという問題がある。この対策として、例えば特許文献1、2のように、エラストマー系のビーズを用いた傷付き防止層を備える反射シートの報告がある。
さらに、反射フィルム表面のビーズが脱落してしまうと、白点欠点となってしまう問題がある。この対策としては、ビーズの平均粒子径や埋没率を調整してビーズの脱落を抑制し、白点欠点の発生を抑制する報告がある(特許文献3)。
However, at this time, when the light guide plate made of a relatively soft material comes into contact with the reflective film, there is a problem that the light guide plate is damaged by the reflective film or the beads on the surface. As a countermeasure, for example, as disclosed in Patent Documents 1 and 2, there is a report of a reflective sheet including a scratch-preventing layer using elastomeric beads.
Furthermore, if the beads on the surface of the reflective film fall off, there is a problem that a white spot defect occurs. As a countermeasure, there is a report of adjusting the average particle diameter and burying rate of beads to suppress the dropping of beads and suppress the occurrence of white spot defects (Patent Document 3).
しかしながら、上記特許文献1,2のように用いるビーズが柔らかすぎると、形成される突起が十分な強度を有してなく、近年求められるギャップ確保が達成できず、例えば比較的大きな応力が加わってしまうと均一なギャップ確保ができずに、貼り付きが抑制できない場合がある。また、特許文献3のようにビーズの平均粒子径や埋没率を調整するだけでは、近年要求されるビーズ脱落の問題に対して不足である場合がある。
そこで本発明は、導光板の傷付きを抑制し、また粒子脱落が抑制された白色反射フィルムを提供することを目的とする。
However, if the beads used as in Patent Documents 1 and 2 are too soft, the formed protrusions do not have sufficient strength, and the recently required gap cannot be achieved, for example, a relatively large stress is applied. As a result, a uniform gap cannot be secured and sticking may not be suppressed. In addition, just adjusting the average particle diameter and burial rate of beads as in Patent Document 3 may be insufficient for the problem of bead drop required in recent years.
Therefore, an object of the present invention is to provide a white reflective film that suppresses scratches on the light guide plate and suppresses particle dropout.
本発明は、上記課題を達成するために、以下の構成を採用するものである。
1.反射層Aと、ポリエステル樹脂に平均粒径(d)が2μm以上、75μm以下である不活性粒子を含有するポリエステル樹脂組成物からなる支持層Bとを有する白色反射フィルムであって、
支持層Bが、白色反射フィルムの少なくとも一方の最外層を形成し、該最外層を形成する支持層Bの反射層Aとは反対側の表面に上記不活性粒子により形成された突起を有し、
該表面における高さ5μm以上の突起頻度が106〜1010個/m2であり、
上記突起は、上記不活性粒子が、支持層Bを構成する上記ポリエステル樹脂により被覆厚み50nm以上、10μm以下で表面を被覆された構成である、
白色反射フィルム。
2.支持層Bの反射層Aとは反対側の表面における十点平均粗さ(Rz)が5μm未満である、上記1に記載の白色反射フィルム。
3.支持層B中の不活性粒子の含有量が、支持層Bの体積を基準として0.1〜20体積%である、上記1または2に記載の白色反射フィルム。
4.支持層B中の不活性粒子の平均粒径(d)と支持層Bの厚み(t)とが下記式(1)を満たす、上記1〜3のいずれか1に記載の白色反射フィルム。
0.2≦d(μm)/t(μm)≦2.5 ・・・(1)
5.揮発有機溶剤量が10ppm以下である、上記1〜4のいずれか1に記載の白色反射フィルム。
6.エッジライト方式バックライトユニット用反射板として用いられる、上記1〜5のいずれか1に記載の白色反射フィルム。
The present invention adopts the following configuration in order to achieve the above-described problems.
1. A white reflective film having a reflective layer A and a support layer B made of a polyester resin composition containing inert particles having an average particle diameter (d) of 2 μm or more and 75 μm or less in the polyester resin,
The support layer B has at least one outermost layer of the white reflective film, and has a protrusion formed by the above-described inert particles on the surface of the support layer B that forms the outermost layer on the side opposite to the reflective layer A. ,
The protrusion frequency of 5 μm or more in height on the surface is 10 6 to 10 10 / m 2 ,
The protrusion is configured such that the surface of the inert particle is coated with the polyester resin constituting the support layer B with a coating thickness of 50 nm or more and 10 μm or less.
White reflective film.
2. 2. The white reflective film as described in 1 above, wherein the ten-point average roughness (Rz) on the surface of the support layer B opposite to the reflective layer A is less than 5 μm.
3. 3. The white reflective film as described in 1 or 2 above, wherein the content of inert particles in the support layer B is 0.1 to 20% by volume based on the volume of the support layer B.
4). The white reflective film according to any one of 1 to 3, wherein the average particle diameter (d) of the inert particles in the support layer B and the thickness (t) of the support layer B satisfy the following formula (1).
0.2 ≦ d (μm) / t (μm) ≦ 2.5 (1)
5. 5. The white reflective film as described in any one of 1 to 4 above, wherein the volatile organic solvent amount is 10 ppm or less.
6). The white reflective film according to any one of 1 to 5 above, which is used as a reflective plate for an edge light type backlight unit.
本発明によれば、導光板の傷付きを抑制し、また粒子脱落が抑制された白色反射フィルムを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a white reflective film in which damage to the light guide plate is suppressed and particle dropout is suppressed.
本発明の白色反射フィルムは、反射層Aと支持層Bとを有する。
以下、本発明を構成する各構成成分について詳細に説明する。
The white reflective film of the present invention has a reflective layer A and a support layer B.
Hereafter, each structural component which comprises this invention is demonstrated in detail.
[反射層A]
本発明における反射層Aは、熱可塑性樹脂とボイド形成剤とからなり、ボイド形成剤を含有させることによって層中にボイドを含有し、白色を呈するようにした層である。かかるボイド形成剤としては、詳細は後述するが、例えば無機粒子、該反射層Aを構成する熱可塑性樹脂とは非相溶の樹脂(以下、非相溶樹脂と呼称する場合がある。)を用いることができる。また、反射層Aの波長550nmにおける反射率は、好ましくは95%以上、さらに好ましくは96%以上、特に好ましくは97%以上である。これにより白色反射フィルムの反射率を好ましい範囲としやすくなる。
[Reflection layer A]
The reflective layer A in the present invention is a layer that is composed of a thermoplastic resin and a void forming agent and contains a void forming agent so as to exhibit a white color. The void forming agent will be described in detail later. For example, inorganic particles and a resin that is incompatible with the thermoplastic resin that constitutes the reflective layer A (hereinafter may be referred to as an incompatible resin). Can be used. The reflectance of the reflective layer A at a wavelength of 550 nm is preferably 95% or higher, more preferably 96% or higher, and particularly preferably 97% or higher. Thereby, it becomes easy to make the reflectance of a white reflective film into a preferable range.
反射層Aは、上述のとおり層中にボイドを有するものであるが、かかるボイドの体積が反射層Aの体積に対して占める割合(ボイド体積率)は15体積%以上、70体積%以下であることが好ましい。このような範囲とすることで反射率の向上効果を高くすることができ、上記のような反射率が得やすくなる。また、製膜性の向上効果を高くすることができる。ボイド体積率が低すぎる場合は、好ましい反射率が得難くなる傾向にある。このような観点から、反射層Aにおけるボイド体積率は、さらに好ましくは30体積%以上、特に好ましくは40体積%以上である。他方、高すぎる場合は、製膜性の向上効果が低くなる傾向にある。このような観点から、反射層Aにおけるボイド体積率は、さらに好ましくは65体積%以下、特に好ましくは60体積%以下である。
ボイド体積率は、反射層Aにおけるボイド形成剤の種類や大きさ、量を調整することにより達成することができる。
The reflection layer A has voids in the layer as described above, and the proportion of the void volume to the volume of the reflection layer A (void volume ratio) is 15% by volume or more and 70% by volume or less. Preferably there is. By setting it as such a range, the improvement effect of a reflectance can be made high and it becomes easy to obtain the above reflectances. Moreover, the improvement effect of film forming property can be made high. When the void volume ratio is too low, a preferable reflectance tends to be difficult to obtain. From such a viewpoint, the void volume ratio in the reflective layer A is more preferably 30% by volume or more, and particularly preferably 40% by volume or more. On the other hand, if it is too high, the effect of improving the film forming property tends to be low. From such a viewpoint, the void volume ratio in the reflective layer A is more preferably 65% by volume or less, and particularly preferably 60% by volume or less.
The void volume ratio can be achieved by adjusting the type, size, and amount of the void forming agent in the reflective layer A.
(熱可塑性樹脂)
反射層Aを構成する熱可塑性樹脂としては、例えばポリエステル、ポリオレフィン、ポリスチレン、アクリルからなる熱可塑性樹脂を挙げることができる。中でも、機械的特性および熱安定性に優れた白色反射フィルムを得る観点から、ポリエステルが好ましい。
かかるポリエステルとしては、ジカルボン酸成分とジオール成分とからなるポリエステルを用いることが好ましい。このジカルボン酸成分としては、テレフタル酸、イソフタル酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸、4,4’−ジフェニルジカルボン酸、アジピン酸、セバシン酸等に由来する成分を挙げることができる。ジオール成分としては、エチレングリコール、1,4−ブタンジオール、1,4−シクロヘキサンジメタノール、1,6−ヘキサンジオール等に由来する成分を挙げることができる。これらのポリエステルのなかでも芳香族ポリエステルが好ましく、特にポリエチレンテレフタレートが好ましい。ポリエチレンテレフタレートはホモポリマーであってもよいが、フィルムを1軸あるいは2軸に延伸する際に結晶化が抑制されて延伸性、製膜性が良好となる点から、共重合ポリマーが好ましい。共重合成分としては、上記のジカルボン酸成分やジオール成分が挙げられるが、耐熱性と製膜性の両立という観点から、イソフタル酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸が好ましい。共重合成分の割合は、ポリエステルの全ジカルボン酸成分100モル%を基準として、例えば1〜20モル%、好ましくは2〜18モル%、さらに好ましくは3〜15モル%、特に好ましくは7〜11モル%である。共重合成分の割合をこの範囲とすることによって、製膜性の向上効果に優れる。また、熱寸法安定性に優れる。
(Thermoplastic resin)
Examples of the thermoplastic resin constituting the reflective layer A include thermoplastic resins made of polyester, polyolefin, polystyrene, and acrylic. Among these, polyester is preferable from the viewpoint of obtaining a white reflective film excellent in mechanical properties and thermal stability.
As such a polyester, it is preferable to use a polyester comprising a dicarboxylic acid component and a diol component. Examples of the dicarboxylic acid component include components derived from terephthalic acid, isophthalic acid, 2,6-naphthalenedicarboxylic acid, 4,4′-diphenyldicarboxylic acid, adipic acid, sebacic acid, and the like. Examples of the diol component include components derived from ethylene glycol, 1,4-butanediol, 1,4-cyclohexanedimethanol, 1,6-hexanediol, and the like. Among these polyesters, aromatic polyesters are preferable, and polyethylene terephthalate is particularly preferable. Polyethylene terephthalate may be a homopolymer, but a copolymer is preferable from the viewpoint that crystallization is suppressed when the film is stretched uniaxially or biaxially and stretchability and film-forming property are improved. Examples of the copolymer component include the dicarboxylic acid component and the diol component described above, and isophthalic acid and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid are preferable from the viewpoint of achieving both heat resistance and film forming properties. The proportion of the copolymerization component is, for example, 1 to 20 mol%, preferably 2 to 18 mol%, more preferably 3 to 15 mol%, particularly preferably 7 to 11 based on 100 mol% of the total dicarboxylic acid component of the polyester. Mol%. By making the ratio of a copolymerization component into this range, it is excellent in the improvement effect of film forming property. Moreover, it is excellent in thermal dimensional stability.
(ボイド形成剤)
反射層Aにおいて、ボイド形成剤として無機粒子を用いる場合、無機粒子としては、白色無機粒子が好ましい。この白色無機粒子としては、硫酸バリウム、二酸化チタン、二酸化珪素、炭酸カルシウムの粒子を例示することができる。これら無機粒子は、白色反射フィルムが適切な反射率を有するように平均粒子径や含有量を選択すればよく、これらは特に限定はされない。好ましくは、反射層Aや白色反射フィルムの反射率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。また、反射層Aにおけるボイド体積率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。これらのことを勘案して、無機粒子の平均粒子径は、例えば0.2〜3.0μm、好ましくは0.3〜2.5μm、さら好ましくは0.4〜2.0μmである。またその含有量は、反射層Aの質量を基準として20〜60質量%が好ましく、25〜55質量%がさらに好ましく、最も好ましくは31〜53質量%である。また、上述のような粒子態様を採用することにより、ポリエステル中で適度に分散させることが可能であり、粒子の凝集が起こり難く、粗大突起のないフィルムを得ることができ、また同時に、粗大粒子が起点となる延伸時の破断も抑制される。無機粒子は、どのような粒子形状でもあってもよく、例えば、板状、球状であってもよい。無機粒子は、分散性を向上させるための表面処理を行ってあってもよい。
(Void forming agent)
In the reflective layer A, when inorganic particles are used as the void forming agent, the inorganic particles are preferably white inorganic particles. Examples of the white inorganic particles include barium sulfate, titanium dioxide, silicon dioxide, and calcium carbonate particles. These inorganic particles should just select an average particle diameter and content so that a white reflective film may have an appropriate reflectance, and these are not specifically limited. Preferably, the reflectance of the reflective layer A or the white reflective film may be within a preferable range in the present invention. Moreover, what is necessary is just to make it the void volume ratio in the reflection layer A become the preferable range in this invention. Taking these into consideration, the average particle size of the inorganic particles is, for example, 0.2 to 3.0 μm, preferably 0.3 to 2.5 μm, and more preferably 0.4 to 2.0 μm. The content thereof is preferably 20 to 60% by mass, more preferably 25 to 55% by mass, and most preferably 31 to 53% by mass based on the mass of the reflective layer A. Further, by adopting the particle mode as described above, it is possible to appropriately disperse in the polyester, it is difficult for the particles to aggregate, and a film without coarse protrusions can be obtained. Breaking during stretching starting from is also suppressed. The inorganic particles may have any particle shape, for example, a plate shape or a spherical shape. The inorganic particles may be subjected to a surface treatment for improving dispersibility.
ボイド形成剤として非相溶樹脂を用いる場合、非相溶樹脂としては、層を構成する熱可塑性樹脂と非相溶であれば特に限定されない。例えば、かかる熱可塑性樹脂がポリエステルである場合は、ポリオレフィン、ポリスチレンなどが好ましい。これらは粒子の態様でもよい。またその含有量は、無機粒子の場合と同様に、白色反射フィルムが適切な反射率を有するように、平均粒子径や含有量を選択すればよく、これらは特に限定はされない。好ましくは、反射層Aや白色反射フィルムの反射率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。また、反射層Aにおけるボイド体積率が本発明における好ましい範囲となるようにすればよい。これらのことを勘案して、含有量は、反射層Aの質量を基準として10〜50質量%が好ましく、12〜40質量%が更に好ましく、最も好ましくは13〜35質量%である。 When an incompatible resin is used as the void forming agent, the incompatible resin is not particularly limited as long as it is incompatible with the thermoplastic resin constituting the layer. For example, when the thermoplastic resin is polyester, polyolefin, polystyrene, or the like is preferable. These may be in the form of particles. Moreover, the content should just select an average particle diameter and content so that a white reflective film may have a suitable reflectance similarly to the case of an inorganic particle, These are not specifically limited. Preferably, the reflectance of the reflective layer A or the white reflective film may be within a preferable range in the present invention. Moreover, what is necessary is just to make it the void volume ratio in the reflection layer A become the preferable range in this invention. Considering these facts, the content is preferably 10 to 50% by mass, more preferably 12 to 40% by mass, and most preferably 13 to 35% by mass based on the mass of the reflective layer A.
(その他の成分)
反射層Aは、本発明の目的を阻害しない限りにおいて、その他の成分、例えば紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、蛍光増白剤、ワックス、ボイド形成剤とは異なる粒子や樹脂等を含有することができる。
(Other ingredients)
As long as the purpose of the present invention is not hindered, the reflective layer A is made of other components such as UV absorbers, antioxidants, antistatic agents, fluorescent brighteners, waxes, particles and resins different from the void forming agents. Can be contained.
[支持層B]
本発明における支持層Bは、ポリエステル樹脂に不活性粒子を含有するポリエステル樹脂組成物からなる。
[Support layer B]
The support layer B in the present invention is made of a polyester resin composition containing inert particles in a polyester resin.
(ポリエステル樹脂)
支持層Bのポリエステル樹脂として用いられるポリエステルとしては、上述の反射層Aにおけるポリエステルと同様のポリエステルを挙げることができる。これらのポリエステルのなかでも、機械的特性および熱安定性に優れる白色反射フィルムを得る観点から、芳香族ポリエステルが好ましく、特にポリエチレンテレフタレートが好ましい。ポリエチレンテレフタレートはホモポリマーであってもよいが、導光板の傷付き抑制の向上効果を高めることができるという観点から共重合ポリマーが好ましい。かかる共重合成分としては、上記のジカルボン酸成分やジオール成分が挙げられるが、同様に傷付き抑制の観点から、イソフタル酸、2,6−ナフタレンジカルボン酸が好ましい。共重合成分の割合は、ポリエステルの全ジカルボン酸成分100モル%を基準として、好ましくは1モル%以上、より好ましくは1.5モル%以上、さらに好ましくは2モル%以上、特に好ましくは3モル%である。また、好ましくは20モル%以下、より好ましくは18モル%以下、さらに好ましくは15モル%以下、特に好ましくは12モル%以下である。共重合成分の割合を下限以上とすることによって、導光板の傷付き抑制の向上効果を特に高めることができる。他方、上限以下とすることによって、結晶配向等により適度な硬さを有しやすくなり、それにより貼り付き抑制の向上効果を高めることができる。
(Polyester resin)
Examples of the polyester used as the polyester resin of the support layer B include the same polyesters as the polyester in the reflective layer A described above. Among these polyesters, aromatic polyesters are preferable, and polyethylene terephthalate is particularly preferable from the viewpoint of obtaining a white reflective film excellent in mechanical properties and thermal stability. The polyethylene terephthalate may be a homopolymer, but a copolymer is preferable from the viewpoint that the effect of improving the suppression of scratches on the light guide plate can be enhanced. Examples of the copolymer component include the dicarboxylic acid component and the diol component described above, and isophthalic acid and 2,6-naphthalenedicarboxylic acid are also preferable from the viewpoint of suppressing scratches. The proportion of the copolymerization component is preferably 1 mol% or more, more preferably 1.5 mol% or more, still more preferably 2 mol% or more, particularly preferably 3 mol, based on 100 mol% of the total dicarboxylic acid component of the polyester. %. Further, it is preferably 20 mol% or less, more preferably 18 mol% or less, further preferably 15 mol% or less, and particularly preferably 12 mol% or less. By making the ratio of a copolymerization component more than a minimum, the improvement effect of the damage suppression of a light-guide plate can be heightened especially. On the other hand, by setting it to the upper limit or less, it becomes easy to have an appropriate hardness due to crystal orientation or the like, thereby enhancing the effect of suppressing sticking.
(不活性粒子)
支持層Bにおける不活性粒子としては、有機不活性粒子であってもよいし、無機不活性粒子であってもよいし、有機無機複合不活性粒子であってもよい。
有機不活性粒子としては、例えばポリスチレン樹脂粒子、シリコーン樹脂粒子、アクリル樹脂粒子、スチレン−アクリル樹脂粒子、ジビニルベンゼン−アクリル樹脂粒子、ポリエステル樹脂粒子、ポリイミド樹脂粒子、メラミン樹脂粒子等の高分子樹脂粒子が挙げられる。中でも、ギャップ確保のために特に適度な硬さを有する突起を形成しやすいという観点から、シリコーン樹脂粒子、アクリル樹脂粒子が特に好ましい。
(Inert particles)
The inert particles in the support layer B may be organic inert particles, inorganic inert particles, or organic-inorganic composite inert particles.
Examples of the organic inert particles include polymer resin particles such as polystyrene resin particles, silicone resin particles, acrylic resin particles, styrene-acrylic resin particles, divinylbenzene-acrylic resin particles, polyester resin particles, polyimide resin particles, and melamine resin particles. Is mentioned. Among these, silicone resin particles and acrylic resin particles are particularly preferable from the viewpoint that it is easy to form protrusions having an appropriate hardness for securing a gap.
また、無機不活性粒子としては、(1)二酸化ケイ素(水和物、ケイ砂、石英等を含む);(2)各種結晶形態のアルミナ;(3)SiO2成分を30質量%以上含有するケイ酸塩(例えば非晶質もしくは結晶質の粘土鉱物、アルミノシリケート(焼成物や水和物を含む)、温石綿、ジルコン、フライアッシュ等);(4)Mg、Zn、ZrおよびTiの酸化物;(5)CaおよびBaの硫酸塩;(6)Li、BaおよびCaのリン酸塩(1水素塩や2水素塩を含む);(7)Li、NaおよびKの安息香酸塩;(8)Ca、Ba、ZnおよびMnのテレフタル酸塩;(9)Mg、Ca、Ba、Zn、Cd、Pb、Sr、Mn、Fe、CoおよびNiのチタン酸塩;(10)BaおよびPbのクロム酸塩;(11)炭素(例えばカーボンブラック、グラファイト等);(12)ガラス(例えばガラス粉、ガラスビーズ等);(13)CaおよびMgの炭酸塩;(14)ホタル石;(15)スピネル型酸化物等が挙げられる。このうち、ギャップ確保のために特に適度な硬さを有する突起を形成しやすいという観点から、シリカ粒子が好ましく、特に凝集シリカ粒子が好ましい。 The inorganic inert particles include (1) silicon dioxide (including hydrate, silica sand, quartz, etc.); (2) alumina in various crystal forms; and (3) 30% by mass or more of SiO 2 component. Silicates (eg amorphous or crystalline clay minerals, aluminosilicates (including calcined and hydrated), warm asbestos, zircon, fly ash, etc.); (4) oxidation of Mg, Zn, Zr and Ti (5) sulfates of Ca and Ba; (6) phosphates of Li, Ba and Ca (including monohydrogen and dihydrogen salts); (7) benzoates of Li, Na and K; 8) Ca, Ba, Zn and Mn terephthalate; (9) Mg, Ca, Ba, Zn, Cd, Pb, Sr, Mn, Fe, Co and Ni titanates; (10) Ba and Pb Chromate; (11) carbon (eg carbon bra (12) glass (for example, glass powder, glass beads, etc.); (13) carbonates of Ca and Mg; (14) fluorite; (15) spinel oxide. Among these, silica particles are preferable, and aggregated silica particles are particularly preferable from the viewpoint that it is easy to form protrusions having an appropriate hardness for securing a gap.
また、本発明においては不活性粒子として、有機物で被覆された無機粒子や無機物で被覆された有機粒子のような有機無機複合不活性粒子を用いることもできる。具体的には、有機無機複合粒子としては、例えばシリルアルキル基のような有機金属化合物基を側鎖または末端に持つ高分子とシリカのような無機化合物成分が共有結合で複合化した有機無機ハイブリッド材料からなる粒子や、不活性無機粒子の表面に架橋ポリスチレンのような有機高分子微粒子を融着被覆させた粒子や、または不活性有機高分子粒子の表面にアルミナのような不活性無機微粒子を固着被覆させた粒子などが挙げられる。 In the present invention, organic / inorganic composite inert particles such as inorganic particles coated with an organic substance and organic particles coated with an inorganic substance can also be used as the inert particles. Specifically, the organic-inorganic composite particles include, for example, an organic-inorganic hybrid in which a polymer having an organometallic compound group such as a silylalkyl group at the side chain or terminal and an inorganic compound component such as silica are complexed by a covalent bond. Particles made of materials, particles obtained by fusion-coating organic polymer fine particles such as crosslinked polystyrene on the surface of inert inorganic particles, or inert inorganic fine particles such as alumina on the surface of inert organic polymer particles For example, particles that are fixedly coated may be used.
本発明においてより優れた効果を奏しやすいという観点から、不活性粒子として好ましいのは、無機粒子である。特に不活性粒子として無機不活性粒子を用いた際には、一般的には無機不活性粒子は硬いため、導光板に傷を付けやすく、よって本発明を採用することが特に有用である。
支持層Bにおける不活性粒子の平均粒径および含有量は、貼り付き抑制のために、後述する十点平均粗さRzや突起頻度を満足するような範囲を選択すればよい。
Inorganic particles are preferred as the inert particles from the viewpoint that the present invention is more likely to produce superior effects. In particular, when inorganic inert particles are used as the inert particles, since the inorganic inert particles are generally hard, it is easy to damage the light guide plate. Therefore, it is particularly useful to employ the present invention.
The average particle size and content of the inert particles in the support layer B may be selected within a range that satisfies the later-described ten-point average roughness Rz and protrusion frequency in order to suppress sticking.
例えば平均粒径は、導光板とフィルムとの間隔を一定に保ち、これらが貼り付くことを抑制しやすくなるという観点から、2μm以上、100μmであることが好ましい。平均粒径が小さすぎると、Rzが小さくなる傾向にあり、白色反射フィルムが導光板に部分的に密着してしまう可能性が高くなる傾向にある。このような観点から、平均粒径は、好ましくは5μm以上、さらに好ましくは10μm以上、特に好ましくは15μm以上である。他方、大きすぎる場合は、粒子が脱落し易くなる傾向にあり、脱落が生じるとバックライトユニットにおいては白点欠点となる。このような観点から、平均粒子径は、好ましくは80μm以下、さらに好ましくは75μm以下、特に好ましくは70μm以下、最も好ましくは65μm以下である。 For example, the average particle diameter is preferably 2 μm or more and 100 μm from the viewpoint of keeping the distance between the light guide plate and the film constant and facilitating the sticking of these. If the average particle size is too small, Rz tends to be small, and the possibility that the white reflective film partially adheres to the light guide plate tends to increase. From such a viewpoint, the average particle diameter is preferably 5 μm or more, more preferably 10 μm or more, and particularly preferably 15 μm or more. On the other hand, if it is too large, the particles tend to drop off, and if the drop occurs, it becomes a white spot defect in the backlight unit. From such a viewpoint, the average particle size is preferably 80 μm or less, more preferably 75 μm or less, particularly preferably 70 μm or less, and most preferably 65 μm or less.
また、含有量は、例えば支持層Bの体積を基準として、好ましくは0.1体積%以上、20体積%以下である。少なすぎるとギャップ確保の向上効果が低くなる傾向にある。よって、さらに好ましくは0.2体積%以上、特に好ましくは0.3体積%以上である。他方、多すぎると粒子脱落抑制の向上効果が低くなる傾向にある。よって、さらに好ましくは15体積%以下、特に好ましくは12体積%以下である。 The content is preferably 0.1% by volume or more and 20% by volume or less, for example, based on the volume of the support layer B. If the amount is too small, the effect of improving the gap tends to be low. Therefore, it is more preferably 0.2% by volume or more, and particularly preferably 0.3% by volume or more. On the other hand, if the amount is too large, the effect of improving the drop-off suppression tends to be low. Therefore, it is more preferably 15% by volume or less, particularly preferably 12% by volume or less.
(その他の成分)
支持層Bは、上記構成成分以外の成分を、本発明の目的を阻害しない範囲において含有していてもよい。かかる成分としては、例えば紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、蛍光増白剤、ワックス、上記不活性粒子とは異なる粒子や樹脂等を挙げることができる。
また、支持層Bは、反射層Aにおいて挙げたボイド形成剤を含有していてもよく、そのような態様とすることで反射率の向上効果を高くすることができる。その反面、支持層Bにおけるボイド形成剤の含有量を少なくするか、ボイド形成剤を含有しないと、製膜性の向上効果を高くすることができる。これらの観点から、支持層Bにおけるボイド体積率(支持層Bの体積に対する支持層Bにおけるボイドの体積の割合)は、0体積%以上、15体積%未満であることが好ましく、さらに好ましくは5体積%以下、特に好ましくは3体積%以下である。特に本発明においては、反射特性と延伸性との向上効果を同時に奏することができることから、上述した反射層Aにおける好ましいボイド体積率と、かかる支持層Bにおける好ましいボイド体積率とを同時に採用することが特に好ましい。
(Other ingredients)
The support layer B may contain components other than the above-described constituent components as long as the object of the present invention is not impaired. Examples of such components include ultraviolet absorbers, antioxidants, antistatic agents, fluorescent brighteners, waxes, and particles and resins different from the above inert particles.
Moreover, the support layer B may contain the void formation agent quoted in the reflection layer A, and it can make the improvement effect of a reflectance high by setting it as such an aspect. On the other hand, if the content of the void forming agent in the support layer B is reduced or no void forming agent is contained, the effect of improving the film forming property can be increased. From these viewpoints, the void volume ratio in the support layer B (ratio of the void volume in the support layer B to the volume of the support layer B) is preferably 0% by volume or more and less than 15% by volume, and more preferably 5%. It is not more than volume%, particularly preferably not more than 3 volume%. In particular, in the present invention, since the effect of improving the reflection characteristics and stretchability can be achieved at the same time, the preferable void volume ratio in the reflection layer A and the preferable void volume ratio in the support layer B described above are simultaneously adopted. Is particularly preferred.
(支持層Bの態様)
本発明においては、上述したようなポリエステル樹脂からなり、上述したような不活性粒子を含有する支持層Bが、白色反射フィルムの少なくとも一方の最外層を形成する。そして、かかる最外層を形成する支持層Bの、反射層Aとは反対側の表面には、上述した不活性粒子により形成された突起を有する。さらに、該突起は、上記不活性粒子が、支持層Bを構成するポリエステル樹脂により被覆された構成となっている。
(Mode of support layer B)
In the present invention, the support layer B made of the polyester resin as described above and containing the inert particles as described above forms at least one outermost layer of the white reflective film. And the support layer B which forms this outermost layer has the protrusion formed of the above-mentioned inert particles on the surface opposite to the reflective layer A. Further, the protrusion has a configuration in which the inert particles are coated with a polyester resin constituting the support layer B.
ポリエステル樹脂が不活性粒子を被覆するに際しては、被覆厚みは50nm以上、10μm以下である。ここで被覆厚みとは、突起の頂点におけるポリエステル樹脂の厚みを指すこととする。被覆厚みが上記範囲にあることにより、導光板の傷付きを抑制することができる。また、突起が適度な硬さを有することとなり、それによりギャップ確保をすることができ、貼り付きを抑制できる。被覆厚みが薄すぎると、導光板の傷付きが抑制できないうえ、擦過により粒子の脱落が起きる可能性がある。また、ギャップ確保がし難くなる。他方、被覆厚みが厚すぎるということは、該突起を形成する粒子は支持層Bの内部奥深くに存在することとなり、したがって突起形状も曲率の大きな「緩い」ものとなる可能性があるため導光板との貼り付きを防ぎにくい。これら観点から、突起における不活性粒子のポリエステル樹脂による被覆厚みは、好ましくは200nm以上、より好ましくは1μm以上、また、好ましくは8μm以下、より好ましくは7.5μm以下である。 When the polyester resin coats the inert particles, the coating thickness is 50 nm or more and 10 μm or less. Here, the coating thickness refers to the thickness of the polyester resin at the apex of the protrusion. When the coating thickness is in the above range, the light guide plate can be prevented from being damaged. Further, the protrusion has an appropriate hardness, whereby a gap can be secured and sticking can be suppressed. If the coating thickness is too thin, scratches on the light guide plate cannot be suppressed, and particles may fall off due to rubbing. In addition, it is difficult to secure the gap. On the other hand, if the coating thickness is too thick, the particles forming the protrusions exist deep inside the support layer B, and therefore the protrusion shape may also be “loose” with a large curvature. It is difficult to prevent sticking. From these viewpoints, the coating thickness of the inert particles on the protrusions with the polyester resin is preferably 200 nm or more, more preferably 1 μm or more, and preferably 8 μm or less, more preferably 7.5 μm or less.
このように、本発明の白色反射フィルムは、白色反射フィルムの最表層に、不活性粒子が特定被覆厚みでポリエステル樹脂により被覆された構成である突起を有することにより、導光板と接して用いた際においては、該突起によって導光板が傷付けられるのを抑制することができる。また、粒子脱落を抑制することができる。また、ギャップ確保をすることができる。なお、このとき、かかる突起を具備する側の表面は、導光板側となるようにする。
さらに上記の突起は、導光板と反射フィルムとのギャップ確保の観点から、最外層を形成する支持層Bの反射層Aとは反対側の表面において、適度な高さを有し、また適度な頻度で存在することが必要である。
As described above, the white reflective film of the present invention was used in contact with the light guide plate by having a protrusion having a configuration in which inert particles were coated with a polyester resin with a specific coating thickness on the outermost layer of the white reflective film. In this case, the light guide plate can be prevented from being damaged by the protrusion. Moreover, particle | grain omission can be suppressed. In addition, a gap can be secured. At this time, the surface on the side provided with the protrusion is set to the light guide plate side.
Further, the above protrusion has an appropriate height on the surface opposite to the reflective layer A of the support layer B that forms the outermost layer from the viewpoint of securing a gap between the light guide plate and the reflective film, and has an appropriate level. It must be present at a frequency.
突起の高さとしては、最外層を形成する支持層Bの反射層Aとは反対側の表面において、十点平均粗さ(Rz)が5〜100μmであることが通常必要である。これと後述の突起頻度とにより、導光板とのギャップを十分に確保することができ、貼り付き抑制効果に優れる。Rzが小さすぎると貼り付き抑制効果に劣る。他方、Rzが大きすぎると、粒子脱落抑制効果に劣る。これら観点から、Rzは、好ましくは7μm以上、より好ましくは10μm以上、また、好ましくは75μm以下、より好ましくは50μm以下である。なお、かかるRzの態様は、上記突起により主に得られるものである。上記した突起の態様を具備しない突起によって主な高い突起が形成されてしまうと、導光板の傷付き抑制効果が得られないためである。 As for the height of the protrusion, it is usually necessary that the 10-point average roughness (Rz) is 5 to 100 μm on the surface of the support layer B forming the outermost layer on the side opposite to the reflective layer A. With this and the projection frequency described later, a sufficient gap with the light guide plate can be secured, and the sticking suppression effect is excellent. If Rz is too small, the sticking suppression effect is poor. On the other hand, when Rz is too large, it is inferior in the particle drop-off suppressing effect. From these viewpoints, Rz is preferably 7 μm or more, more preferably 10 μm or more, and preferably 75 μm or less, more preferably 50 μm or less. Note that this aspect of Rz is obtained mainly by the protrusions. This is because if the main high protrusions are formed by the protrusions that do not have the above-described protrusion aspect, the effect of suppressing damage to the light guide plate cannot be obtained.
また、突起の頻度としては、最外層を形成する支持層Bの反射層Aとは反対側の表面において、高さ5μm以上の突起の単位面積あたりの個数が106〜1010個/m2であることが通常必要である。これと前述のRzとにより、導光板とのギャップを十分に確保することができ、貼り付き抑制効果に優れる。突起頻度が少なすぎると貼り付き抑制効果に劣る。他方、突起頻度が多すぎると、粒子脱落の確率が向上したり、また反射率が低下したりする傾向にある。これら観点から、突起頻度は、好ましくは107個/m2以上、より好ましくは5×107個/m2以上であり、また、好ましくは2×109個/m2以下、より好ましくは5×108個/m2以下である。 As for the frequency of protrusions, the number of protrusions having a height of 5 μm or more per unit area is 10 6 to 10 10 pieces / m 2 on the surface of the support layer B that forms the outermost layer on the side opposite to the reflective layer A. Usually it is necessary. With this and the above-described Rz, a sufficient gap with the light guide plate can be secured, and the sticking suppression effect is excellent. If the projection frequency is too low, the sticking suppression effect is poor. On the other hand, if the protrusion frequency is too high, the probability of particle dropout tends to improve and the reflectance tends to decrease. From these viewpoints, the protrusion frequency is preferably 10 7 pieces / m 2 or more, more preferably 5 × 10 7 pieces / m 2 or more, and preferably 2 × 10 9 pieces / m 2 or less, more preferably 5 × 10 8 pieces / m 2 or less.
さらに上記の突起は、導光板の傷付きをさらに抑制し、導光板と反射フィルムとが圧着された際においても十分なギャップ確保がしやすくなり、またフィルム表面から粒子が脱落し異物となり、画面欠陥により表示品位が低下することをさらに防止する目的ために、硬度が100〜103であることが好ましい。
硬度が硬すぎると、導光板に傷がつきやすくなる傾向にある。他方柔らかすぎると、ギャップ確保の効果が低くなる傾向にあり、また粒子脱落抑制の効果が低くなる傾向にある。かかる観点から、突起硬度のより好ましい値は5以上、さらに好ましくは10以上であり、また、より好ましくは500以下、さらに好ましくは200以下である。
Furthermore, the protrusions described above further suppress the scratches on the light guide plate, making it easy to secure a sufficient gap even when the light guide plate and the reflective film are pressure-bonded, and particles fall off from the film surface to become foreign matter, resulting in a screen. In order to further prevent the display quality from being deteriorated due to a defect, the hardness is preferably 10 0 to 10 3 .
If the hardness is too hard, the light guide plate tends to be damaged. On the other hand, if it is too soft, the effect of securing the gap tends to be low, and the effect of suppressing particle dropout tends to be low. From this viewpoint, the more preferable value of the protrusion hardness is 5 or more, more preferably 10 or more, more preferably 500 or less, and still more preferably 200 or less.
上記突起硬度は、JIS Z2244に基づき、微小硬度計(例えば、エリオニクス社製ENT−1100a)で測定した値にて表わすことができる。バーコビッチ圧子(稜間角=115°の正三角錐状先端)を用い、押込み荷重(P)を500mgf(約4.9mN)とし、計測される最大押込み深さ(h[μm])の値から、下記式により硬度(H)を算出できる。
H=0.038×P/h2
測定は、サンプルからランダムに抽出した突起(高さが5μm以上のものを選ぶことは好ましい測定法の一つである)について、たとえば30点以上のような多数のものについて行い、それらの平均値を突起の硬度とすることが好ましい。また、突起の高さは、レーザー顕微鏡により確認できる。
The protrusion hardness can be represented by a value measured with a micro hardness meter (for example, ENT-1100a manufactured by Elionix, Inc.) based on JIS Z2244. From the value of the maximum indentation depth (h [μm]) measured using a Barkovich indenter (regular triangular pyramid tip with a ridge angle = 115 °), indentation load (P) of 500 mgf (about 4.9 mN), The hardness (H) can be calculated by the following formula.
H = 0.038 × P / h 2
Measurement is performed on a plurality of protrusions randomly extracted from a sample (selecting one having a height of 5 μm or more is one of the preferable measurement methods), for example, a large number such as 30 points or more, and an average value thereof. Is preferably the hardness of the protrusion. Further, the height of the protrusion can be confirmed with a laser microscope.
[層構成]
本発明における反射層Aの厚みは、80〜300μmであることが好ましい。これにより反射率の向上効果を高くすることができる。薄すぎると反射率の向上効果が低く、他方厚すぎることは非効率である。このような観点から、さらに好ましくは150〜250μmである。
[Layer structure]
The thickness of the reflective layer A in the present invention is preferably 80 to 300 μm. Thereby, the improvement effect of a reflectance can be made high. If it is too thin, the effect of improving the reflectance is low, while if it is too thick, it is inefficient. From such a viewpoint, it is more preferably 150 to 250 μm.
また、支持層Bの厚み(複数有する場合は、導光板側となる最外層を形成する1層の厚み)は、10〜70μmであることが好ましい。これにより、上記好ましい不活性粒子の態様とあわせて、好ましいRzおよび突起頻度の態様としやすくなり、導光板とのギャップ確保がしやすくなる。また、反射率の向上効果および延伸性の向上効果を高くすることができる。薄すぎると好ましいRzが達成し難くなり、粒子脱落抑制効果が低下する傾向にある。また延伸性の向上効果が低くなる傾向にある。他方、厚すぎると反射率の向上効果が低くなる傾向にあり、また好ましいRzおよび突起頻度が得難くなる傾向にある。かかる観点から、さらに好ましくは20μm以上であり、また、さらに好ましくは60μm以下である。 Moreover, it is preferable that the thickness (The thickness of 1 layer which forms the outermost layer used as the light-guide plate side when there are two or more) of the support layer B is 10-70 micrometers. Thereby, it becomes easy to set it as the preferable aspect of Rz and protrusion frequency with the aspect of the said preferable inert particle, and it becomes easy to ensure the gap with a light-guide plate. Moreover, the improvement effect of a reflectance and the improvement effect of stretchability can be made high. If it is too thin, it is difficult to achieve a preferable Rz, and the effect of suppressing particle dropout tends to be reduced. Further, the effect of improving stretchability tends to be low. On the other hand, if it is too thick, the effect of improving the reflectance tends to be low, and preferable Rz and protrusion frequency tend to be difficult to obtain. From this viewpoint, it is more preferably 20 μm or more, and further preferably 60 μm or less.
本発明においては、上述の不活性粒子の被覆厚みおよびRzで表わされる突起高さを本発明で規定する範囲にし易くするために、支持層B中の不活性粒子の平均粒径(d)と、支持層Bの厚み(t)とが、下記式(1)を満たすことが好ましい。
0.2≦d(μm)/t(μm)≦2.5 ・・・(1)
この比率が小さすぎる場合は十分な高さの突起が生成し難くなり、導光板とのギャップ確保の向上効果が低くなる傾向にあり、一方大きすぎる場合は被覆厚みが不足し易くなる傾向にあり、粒子脱落抑制の向上効果が低くなる傾向にある。これら観点から、上記比率はより好ましくは0.5以上、さらに好ましくは0.6以上、また、好ましくは2.0以下、さらに好ましくは1.8以下である。
In the present invention, the average particle diameter (d) of the inert particles in the support layer B is set so that the coating thickness of the above-described inert particles and the height of the protrusions represented by Rz can be easily set in the range specified in the present invention. The thickness (t) of the support layer B preferably satisfies the following formula (1).
0.2 ≦ d (μm) / t (μm) ≦ 2.5 (1)
If this ratio is too small, it is difficult to produce protrusions of sufficient height, and the effect of improving the gap securing with the light guide plate tends to be low, whereas if it is too large, the coating thickness tends to be insufficient. , The effect of improving particle dropout tends to be low. From these viewpoints, the ratio is more preferably 0.5 or more, further preferably 0.6 or more, and preferably 2.0 or less, more preferably 1.8 or less.
白色反射フィルムの積層構成は、反射層AをA、支持層BをBと表わした際に、B/Aの2層構成、B/A/Bの3層構成、B/A/B/Aの4層構成、またBを少なくともいずれか片方の最外層に配した5層以上の多層構成を挙げることができる。特に好ましくはB/Aの2層構成、B/A/Bの3層構成である。最も好ましくはB/A/Bの3層構成であり、カール等の問題が生じ難い。 When the reflective layer A is represented as A and the support layer B is represented as B, the laminated structure of the white reflective film is a two-layer structure of B / A, a three-layer structure of B / A / B, and B / A / B / A. And a multi-layer structure of five or more layers in which B is disposed on at least one of the outermost layers. Particularly preferred are a two-layer structure of B / A and a three-layer structure of B / A / B. Most preferably, it has a three-layer structure of B / A / B, and problems such as curling hardly occur.
反射層Aおよび支持層Bは、白色反射フィルム全体の厚みを100%とした際に、反射層Aの厚み比率が50〜90%であって、支持層Bの厚み比率が5〜50%、さらには5〜25%である態様が好ましく、各特性のバランスをより良くすることができる。ここで各層の厚み比率は、各層を複数有する場合は、それらの積算厚みどうしの比率をいう。
本発明においては、反射層Aと支持層B以外に、本発明の目的を損なわない限りにおいて他の層を有していてもよい。例えば、帯電防止性や導電性、紫外線耐久性等の機能を付与するための層を有していてもよい。
The reflective layer A and the support layer B have a thickness ratio of the reflective layer A of 50 to 90% and a thickness ratio of the support layer B of 5 to 50% when the thickness of the entire white reflective film is 100%. Furthermore, the aspect which is 5 to 25% is preferable, and the balance of each characteristic can be improved. Here, the thickness ratio of each layer refers to the ratio between the integrated thicknesses when there are a plurality of layers.
In the present invention, in addition to the reflective layer A and the support layer B, other layers may be provided as long as the object of the present invention is not impaired. For example, you may have the layer for providing functions, such as antistatic property, electroconductivity, and ultraviolet durability.
[フィルムの製造方法]
以下、本発明の白色反射フィルムを製造する方法の一例を説明する。
本発明の白色反射フィルムを製造するに際しては、溶融押出法等によって得られた反射層Aに、溶融樹脂コーティング法(溶融押出樹脂コーティング法を含む)、共押出法およびラミネート法等により支持層Bを形成し、積層構成を形成することが好ましい。なかでも、本発明の白色反射フィルムは、反射層Aと支持層Bとを共押出法により積層して製造されたものであることが特に好ましい。また、反射層Aと支持層Bとは、共押出法により直接積層されていることが好ましい。このように共押出法で積層することによって、反射層Aと支持層Bとの界面密着性を高くすることができる上、フィルムを貼り合せたり、フィルムの製膜後に改めて支持層Bを形成したりするための工程を経る必要が無いため、安価に、容易に量産できる。
[Film Production Method]
Hereinafter, an example of the method for producing the white reflective film of the present invention will be described.
In producing the white reflective film of the present invention, the support layer B is formed on the reflective layer A obtained by the melt extrusion method or the like by the melt resin coating method (including the melt extrusion resin coating method), the co-extrusion method, the lamination method, or the like. It is preferable to form a laminated structure. Especially, it is especially preferable that the white reflective film of the present invention is produced by laminating the reflective layer A and the support layer B by a coextrusion method. Moreover, it is preferable that the reflective layer A and the support layer B are directly laminated by a coextrusion method. Thus, by laminating by the coextrusion method, the interfacial adhesion between the reflective layer A and the support layer B can be increased, and the support layer B is formed again after the films are laminated or formed. Therefore, mass production can be easily performed at low cost.
以下に、反射層Aを構成する熱可塑性樹脂としてポリエステルを採用し、積層方法として共押出法を採用した場合について説明するが、本発明はかかる製法に限定はされず、また下記を参考に他の態様についても同様に製造することができる。その際、押出工程を含まない場合は、以下の「溶融押出温度」は、「溶融温度」と読み替えればよい。なお、ここで、用いるポリエステルの融点をTm(単位:℃)、ガラス転移温度をTg(単位:℃)とする。 The case where polyester is employed as the thermoplastic resin constituting the reflective layer A and the coextrusion method is employed as the laminating method will be described below. However, the present invention is not limited to such a production method, and other methods are described with reference to the following. It can manufacture similarly about this aspect. At that time, when the extrusion step is not included, the following “melt extrusion temperature” may be read as “melting temperature”. Here, the melting point of the polyester used is Tm (unit: ° C), and the glass transition temperature is Tg (unit: ° C).
まず、反射層Aを形成するためのポリエステル組成物として、ポリエステルと、ボイド形成剤と、他の任意成分を混合したものを用意する。また、支持層Bを形成するためのポリエステル組成物として、ポリエステルと、不活性粒子と、他の任意成分を混合したものを用意する。これらポリエステル組成物は、乾燥して十分に水分を除去して用いる。
次に、乾燥したポリエステル組成物を、それぞれ別の押出機に投入し、溶融押出する。溶融押出温度は、Tm以上が必要であり、Tm+40℃程度とすればよい。
First, a polyester composition for forming the reflective layer A is prepared by mixing polyester, a void forming agent, and other optional components. Moreover, what mixed polyester, an inert particle, and another arbitrary component as a polyester composition for forming the support layer B is prepared. These polyester compositions are used after drying to sufficiently remove moisture.
Next, the dried polyester composition is put into separate extruders and melt-extruded. The melt extrusion temperature needs to be Tm or higher, and may be about Tm + 40 ° C.
またこのとき、フィルムの製造に用いるポリエステル組成物、特に反射層Aに用いるポリエステル組成物は、線径15μm以下のステンレス鋼細線よりなる平均目開き10〜100μmの不織布型フィルターを用いて濾過を行うことが好ましい。この濾過を行うことで、通常は凝集して粗大凝集粒子となりやすい粒子の凝集を抑え、粗大異物の少ないフィルムを得ることができる。なお、不織布の平均目開きは、好ましくは20〜60μm、さらに好ましくは15〜50μmである。濾過したポリエステル組成物は、溶融した状態でフィードブロックを用いた同時多層押出法(共押出法)により、ダイから多層状態で押し出し、未延伸積層シートを製造する。ダイより押し出された未延伸積層シートを、キャスティングドラムで冷却固化し、未延伸積層フィルムとする。 At this time, the polyester composition used for the production of the film, particularly the polyester composition used for the reflective layer A, is filtered using a nonwoven fabric type filter having an average opening of 10 to 100 μm made of stainless steel fine wires having a wire diameter of 15 μm or less. It is preferable. By performing this filtration, it is possible to suppress aggregation of particles that normally tend to aggregate into coarse aggregated particles, and to obtain a film with few coarse foreign matters. In addition, the average opening of a nonwoven fabric becomes like this. Preferably it is 20-60 micrometers, More preferably, it is 15-50 micrometers. The filtered polyester composition is extruded in a multilayer state from a die by a simultaneous multilayer extrusion method (coextrusion method) using a feed block in a molten state to produce an unstretched laminated sheet. The unstretched laminated sheet extruded from the die is cooled and solidified with a casting drum to obtain an unstretched laminated film.
次いで、この未延伸積層フィルムをロール加熱、赤外線加熱等で加熱し、製膜機械軸方向(以下、縦方向または長手方向またはMDと呼称する場合がある。)に延伸して縦延伸フィルムを得る。この延伸は2個以上のロールの周速差を利用して行うのが好ましい。縦延伸後のフィルムは、続いてテンターに導かれ、縦方向と厚み方向とに垂直な方向(以下、横方向または幅方向またはTDと呼称する場合がある。)に延伸して、二軸延伸フィルムとする。 Next, this unstretched laminated film is heated by roll heating, infrared heating or the like, and stretched in the film forming machine axial direction (hereinafter sometimes referred to as the longitudinal direction or the longitudinal direction or MD) to obtain a longitudinally stretched film. . This stretching is preferably performed by utilizing the difference in peripheral speed between two or more rolls. The film after the longitudinal stretching is then guided to a tenter and stretched in a direction perpendicular to the longitudinal direction and the thickness direction (hereinafter sometimes referred to as a transverse direction or a width direction or TD) to be biaxially stretched. A film.
延伸温度としては、ポリエステルのTg以上、Tg+30℃以下の温度で行うことが好ましく、製膜性に優れ、またボイドが好ましく形成されやすい。また、延伸倍率としては、縦方向、横方向ともに、好ましくは2.5〜4.3倍、さらに好ましくは2.7〜4.2倍である。延伸倍率が低すぎるとフィルムの厚み斑が悪くなる傾向にあり、またボイドが形成されにくい傾向にあり、他方高すぎると製膜中に破断が発生し易くなる傾向にある。 As the stretching temperature, it is preferably performed at a temperature of Tg or more and Tg + 30 ° C. or less of the polyester, excellent in film forming properties, and voids are preferably formed. The stretching ratio is preferably 2.5 to 4.3 times, more preferably 2.7 to 4.2 times in both the vertical direction and the horizontal direction. If the draw ratio is too low, uneven thickness of the film tends to be worsened, and voids tend not to be formed. On the other hand, if it is too high, breakage tends to occur during film formation.
ここで、本発明においては、好適な不活性粒子被覆の態様とするために、高配向延伸条件を採用することが好ましい。高配向延伸条件とは、高い分子配向が形成され易い延伸条件のことをいい、例えば延伸温度を低くしたり、延伸倍率を高くしたり、あるいはこれらを組み合わせた延伸条件である。よって、低延伸倍率の際は低延伸温度条件とし、逆に高延伸温度の際は高延伸倍率とし、このような組み合わせとすることが好ましい。 Here, in the present invention, it is preferable to adopt highly oriented stretching conditions in order to obtain a suitable embodiment of inert particle coating. Highly oriented stretching conditions refer to stretching conditions in which high molecular orientation is likely to be formed, for example, stretching conditions that lower the stretching temperature, increase the stretching ratio, or a combination thereof. Therefore, it is preferable to use a low stretching temperature condition at a low stretching ratio, and conversely, at a high stretching temperature, a high stretching ratio.
また、適度な延伸速度を採用することも好ましい。これは、延伸速度が遅すぎると樹脂が緩和しやすくなる傾向にあるため、突起が形成され難い傾向にあり、被覆厚みが薄くなる傾向にあり、また、延伸速度が速すぎると延伸応力が高くなる傾向にあるため、不活性粒子が支持層B内に押し込まれやすくなる傾向にあり、被覆厚みが厚くなる傾向にあるためである。具体的には、縦方向の延伸速度としては、5〜1000%/秒であることが好ましく、200〜500%/秒が特に好ましい。また、横方向の延伸速度としては、0.2〜100%/秒であることが好ましく、3〜10%/秒が特に好ましい。
なお、縦延伸を実施しその後横延伸を行うような逐次2軸延伸の際には2段目(この場合は、横延伸)は1段目の延伸温度よりも10〜50℃程度高くする事が好ましい。これは1段目の延伸で配向した事により1軸フィルムとしてのTgがアップしている事に起因する。
It is also preferable to employ an appropriate stretching speed. This is because if the stretching speed is too slow, the resin tends to relax, so that protrusions tend not to be formed, the coating thickness tends to be thin, and if the stretching speed is too fast, the stretching stress is high. This is because the inert particles tend to be pushed into the support layer B, and the coating thickness tends to increase. Specifically, the stretching speed in the longitudinal direction is preferably 5 to 1000% / second, particularly preferably 200 to 500% / second. Further, the stretching speed in the transverse direction is preferably 0.2 to 100% / second, and more preferably 3 to 10% / second.
In the case of sequential biaxial stretching in which longitudinal stretching is performed and then lateral stretching is performed, the second stage (in this case, lateral stretching) should be about 10 to 50 ° C. higher than the first stage stretching temperature. Is preferred. This is due to the fact that the Tg as a uniaxial film is increased due to the orientation in the first stage of stretching.
また、各延伸の前にはフィルムを予熱することが好ましい。例えば横延伸の予熱処理はポリエステルのTg+5℃より高い温度から始めて、徐々に昇温するとよい。予熱温度を低くすることも、高配向延伸となるために好ましい。例えばTg+5℃を超え、Tg+30℃の範囲とすることが好ましい。横延伸過程での昇温は連続的でも段階的(逐次的)でもよいが通常逐次的に昇温する。例えばテンターの横延伸ゾーンをフィルム走行方向に沿って複数に分け、ゾーン毎に所定温度の加熱媒体を流すことで昇温する。
二軸延伸後のフィルムは、続いて、熱固定、熱弛緩の処理を順次施して二軸配向フィルムとするが、溶融押出から延伸に引き続いて、これらの処理もフィルムを走行させながら行うことができる。
二軸延伸後のフィルムは、クリップで両端を把持したまま(Tm−20℃)〜(Tm−100℃)で、定幅または10%以下の幅減少下で熱処理して、熱固定し、熱収縮率を低下させるのがよい。かかる熱処理温度が高すぎるとフィルムの平面性が悪くなる傾向にあり、厚み斑が大きくなる傾向にある。他方低すぎると熱収縮率が大きくなる傾向にある。
Moreover, it is preferable to preheat a film before each extending | stretching. For example, the pre-heat treatment for transverse stretching may start from a temperature higher than Tg + 5 ° C. of the polyester and gradually increase the temperature. Lowering the preheating temperature is also preferable because high orientation stretching is achieved. For example, it is preferable that Tg + 5 ° C. is exceeded and Tg + 30 ° C. is set. Although the temperature rise in the transverse stretching process may be continuous or stepwise (sequential), the temperature is usually raised sequentially. For example, the transverse stretching zone of the tenter is divided into a plurality along the film running direction, and the temperature is raised by flowing a heating medium having a predetermined temperature for each zone.
The film after biaxial stretching is subsequently subjected to heat-fixing and heat-relaxing treatments in order to obtain a biaxially oriented film. However, following melt-extrusion to stretching, these processes can also be performed while the film is running. it can.
The film after biaxial stretching is heat-fixed by heat treatment under a constant width or a width reduction of 10% or less while holding both ends with a clip (Tm-20 ° C) to (Tm-100 ° C), It is better to reduce the shrinkage rate. When the heat treatment temperature is too high, the flatness of the film tends to deteriorate, and the thickness unevenness tends to increase. On the other hand, if it is too low, the thermal shrinkage tends to increase.
また、熱収縮量を調整するために、把持しているフィルムの両端を切り落し、フィルム縦方向の引き取り速度を調整し、縦方向に弛緩させることができる。弛緩させる手段としてはテンター出側のロール群の速度を調整する。弛緩させる割合として、テンターのフィルムライン速度に対してロール群の速度ダウンを行い、好ましくは0.1〜2.5%、さらに好ましくは0.2〜2.3%、特に好ましくは0.3〜2.0%の速度ダウンを実施してフィルムを弛緩(この値を「弛緩率」という)して、弛緩率をコントロールすることによって縦方向の熱収縮率を調整する。また、フィルム横方向は両端を切り落すまでの過程で幅減少させて、所望の熱収縮率を得ることができる。
なお、二軸延伸に際しては、上記のような縦−横の逐次二軸延伸法以外にも、横−縦の逐次二軸延伸法でもよい。また、同時二軸延伸法を用いて製膜することができる。同時二軸延伸法の場合、延伸倍率は、縦方向、横方向ともに例えば2.7〜4.3倍、好ましくは2.8〜4.2倍である。
かくして本発明の白色反射フィルムを得ることができる。
Further, in order to adjust the heat shrinkage, both ends of the film being held can be cut off, the take-up speed in the film vertical direction can be adjusted, and the film can be relaxed in the vertical direction. As a means for relaxing, the speed of the roll group on the tenter exit side is adjusted. As the rate of relaxation, the speed of the roll group is reduced with respect to the film line speed of the tenter, preferably 0.1 to 2.5%, more preferably 0.2 to 2.3%, particularly preferably 0.3. The film is relaxed by performing a speed reduction of ˜2.0% (this value is referred to as “relaxation rate”), and the longitudinal heat shrinkage rate is adjusted by controlling the relaxation rate. Further, the width of the film in the horizontal direction can be reduced in the process until both ends are cut off, and a desired heat shrinkage rate can be obtained.
In the biaxial stretching, a lateral-longitudinal sequential biaxial stretching method may be used in addition to the longitudinal-lateral sequential biaxial stretching method as described above. Moreover, it can form into a film using a simultaneous biaxial stretching method. In the case of the simultaneous biaxial stretching method, the stretching ratio is, for example, 2.7 to 4.3 times, preferably 2.8 to 4.2 times in both the longitudinal direction and the transverse direction.
Thus, the white reflective film of the present invention can be obtained.
[反射フィルムの特性]
(反射率、輝度)
本発明の白色反射フィルムの、支持層B側から測定した反射率は、好ましくは96%以上、より好ましくは97%以上、さらに好ましくは97.5%以上である。反射率が96%以上であることによって、液晶表示装置や照明等に用いた場合には、高い輝度を得ることができる。かかる反射率は、反射層Aのボイド体積率を高くする等好ましい態様としたり、反射層Aの厚みを厚くしたり、支持層Bの厚みを薄くしたり等各層の態様を好ましい態様としたりすることにより達成できる。
また支持層B側から測定した輝度は、後述する測定方法により求められるが、5400cd/m2以上が好ましく、5450cd/m2以上がさらに好ましく、5500cd/m2以上が特に好ましい。
上記反射率および輝度は、白色反射フィルムにおいて、導光板と用いるに際しては、導光板側となる側の面における値である。
[Characteristics of reflective film]
(Reflectance, brightness)
The reflectance measured from the support layer B side of the white reflective film of the present invention is preferably 96% or more, more preferably 97% or more, and further preferably 97.5% or more. When the reflectance is 96% or more, high luminance can be obtained when used in a liquid crystal display device or illumination. Such a reflectance may be a preferable aspect such as increasing the void volume ratio of the reflective layer A, or a preferable aspect of each layer such as increasing the thickness of the reflective layer A or decreasing the thickness of the support layer B. Can be achieved.
The luminance measured from the support layer B side is determined by a measuring method described below is preferably 5400cd / m 2 or more, more preferably 5450cd / m 2 or more, 5500cd / m 2 or more is particularly preferable.
The reflectance and brightness are values on the surface on the side of the light guide plate when used with the light guide plate in the white reflective film.
(揮発有機溶剤量)
本発明の白色反射フィルムは、後述の方法にて測定した揮発有機溶剤量が、好ましくは10ppm以下である。これにより、例えばエッジライト液晶ディスプレイにおいては反射フィルムと直接接触する導光板の耐久性が向上するなどのメリットを例示できる。かかる観点から、より好ましくは5ppm以下、さらに好ましくは3ppm以下であり、理想的には0ppmである。本発明においては、揮発有機溶剤量を少なくするために、支持層Bの形成において、有機溶剤を用いた溶液コーティング法を採用せずに、上述した方法を採用することが好ましい。
(Amount of volatile organic solvent)
In the white reflective film of the present invention, the amount of volatile organic solvent measured by the method described later is preferably 10 ppm or less. Thereby, for example, in an edge light liquid crystal display, the merit of improving the durability of the light guide plate in direct contact with the reflective film can be exemplified. From this viewpoint, it is more preferably 5 ppm or less, further preferably 3 ppm or less, and ideally 0 ppm. In the present invention, in order to reduce the amount of the volatile organic solvent, it is preferable to adopt the above-described method in forming the support layer B without adopting the solution coating method using the organic solvent.
以下、実施例により本発明を詳述する。なお、各特性値は以下の方法で測定した。
(1)光線反射率
分光光度計(島津製作所製UV−3101PC)に積分球を取り付け、BaSO4白板を100%とした時の反射率を波長550nmで測定し、この値を反射率とした。なお、測定は、支持層B側の表面において行った。表裏に異なる支持層Bを有する場合は、導光板側の支持層表面において測定した。
Hereinafter, the present invention will be described in detail by way of examples. Each characteristic value was measured by the following method.
(1) Light reflectance The integrating sphere was attached to a spectrophotometer (Shimadzu Corporation UV-3101PC), the reflectance when the BaSO 4 white plate was 100% was measured at a wavelength of 550 nm, and this value was defined as the reflectance. The measurement was performed on the surface on the support layer B side. In the case of having different support layers B on the front and back, the measurement was performed on the support layer surface on the light guide plate side.
(2)ボイド形成剤(無機粒子)の平均粒子径
粒度分布計(堀場製作所製LA−950)にて、粒子の粒度分布を求め、d50での粒子径を平均粒子径とした。
(2) Average particle size of void forming agent (inorganic particles) The particle size distribution of the particles was obtained with a particle size distribution meter (LA-950, manufactured by Horiba, Ltd.), and the particle size at d50 was defined as the average particle size.
(3)不活性粒子の平均粒径(d)
フィルムサンプルから物理的に少量単離した支持層B部分を、テトラエチレングリコール中に入れ、2時間加熱還流させてマトリックスポリエステル樹脂成分を溶解させ、液中に残存した粒子を濾取し洗浄、乾燥した。日立製作所製S−4700形電界放出形走査電子顕微鏡を用い、倍率1000倍にて、得られた粒子を100個任意に測定し、平均粒子径を求めた。なお、球状以外の場合は(長径+短径)/2にて求めた。
(3) Average particle diameter of inert particles (d)
The support layer B part physically isolated from the film sample is placed in tetraethylene glycol, heated and refluxed for 2 hours to dissolve the matrix polyester resin component, and the remaining particles in the liquid are collected by filtration, washed and dried. did. Using an S-4700 field emission scanning electron microscope manufactured by Hitachi, Ltd., 100 particles were arbitrarily measured at a magnification of 1000 times, and an average particle diameter was determined. In addition, in the case of other than spherical shape, it was determined by (major axis + minor axis) / 2.
(4)フィルム厚みおよび層構成
白色反射フィルムをミクロトームにてスライスして断面出しを行い、かかる断面について日立製作所製S−4700形電界放出形走査電子顕微鏡を用いて、倍率500倍にて観測し、フィルム全体、反射層A、支持層Bの厚みをそれぞれ求めた。なお、フィルム全体および支持層Bの厚みは、不活性粒子が支持層表面より突出している部分を除いた部分の厚みとした。各層の厚み(μm)を求めた上で各層の厚み比を算出した。
(4) Film thickness and layer structure A white reflective film is sliced with a microtome to obtain a cross section, and this cross section is observed at a magnification of 500 times using a Hitachi S-4700 field emission scanning electron microscope. The thickness of the whole film, the reflective layer A, and the support layer B was determined. In addition, the thickness of the whole film and the support layer B was made into the thickness of the part except the part which the inert particle protruded from the support layer surface. After determining the thickness (μm) of each layer, the thickness ratio of each layer was calculated.
(5)ボイド体積率の算出
ボイド体積率を求める層のポリマー、添加粒子、その他各成分の密度と配合割合から計算密度を求めた。同時に、当該層を剥離する等して単離し、質量および体積を計測し、これらから実密度を算出し、計算密度と実密度とから下記式により求めた。
ボイド体積率=100×(1−(実密度/計算密度))
以下にボイド体積率の求め方の一例を示す。
例えば、反射層Aを構成する成分が、ポリマーがポリエチレンテレフタレート(2軸)であって、密度1.39g/cm3、含有割合48質量%と、添加粒子が硫酸バリウムであって、密度4.5g/cm3、含有割合52質量%のとき、計算密度は以下のようになる。
1.39×0.48+4.5×0.52=3.01g/cm3(計算上)
また、反射層Aのみを単離し、単位体積あたりの質量を求めて実密度を求めた。
実密度=単離した反射層の質量/単離した反射層の体積
反射層の体積は、サンプルを面積3cm2に切り出し、そのサイズでの厚みをエレクトリックマイクロメーター(アンリツ製 K−402B)にて10点測定した平均値を厚みとし、面積×厚みとして算出した。
また、単離した反射層の質量を電子天秤にて秤量した。
仮に実密度1.29g/cm3の場合
ボイド体積率=100×(1−(1.29(実密度)/3.01(計算上))
=57%となる
(5) Calculation of Void Volume Ratio Calculated density was determined from the density and blending ratio of the polymer, additive particles, and other components of the layer for which void volume ratio was determined. At the same time, it was isolated by peeling off the layer, and the mass and volume were measured. The actual density was calculated from these, and the following formula was obtained from the calculated density and the actual density.
Void volume fraction = 100 × (1− (actual density / calculated density))
An example of how to obtain the void volume ratio is shown below.
For example, the component constituting the reflective layer A is polyethylene terephthalate (biaxial), the density is 1.39 g / cm 3 , the content is 48% by mass, the additive particles are barium sulfate, and the density is 4. When the content is 5 g / cm 3 and the content ratio is 52 mass%, the calculated density is as follows.
1.39 × 0.48 + 4.5 × 0.52 = 3.01 g / cm 3 (calculated)
Moreover, only the reflective layer A was isolated, the mass per unit volume was calculated | required, and the real density was calculated | required.
Actual density = mass of isolated reflective layer / volume of isolated reflective layer The volume of the reflective layer was obtained by cutting a sample into an area of 3 cm 2 and measuring the thickness at the size with an electric micrometer (K-402B manufactured by Anritsu). The average value measured at 10 points was taken as the thickness and calculated as area × thickness.
Moreover, the mass of the isolated reflective layer was weighed with an electronic balance.
If the actual density is 1.29 g / cm 3 Void volume fraction = 100 × (1− (1.29 (actual density) /3.01 (calculated))
= 57%
(6)融点、カラス転移温度
示差走査熱量測定装置(TA Instruments 2100 DSC)を用い、昇温速度20℃/分で測定を行った。
(6) Melting point, crow transition temperature Using a differential scanning calorimeter (TA Instruments 2100 DSC), the measurement was performed at a heating rate of 20 ° C./min.
(7)不活性粒子の被覆厚み
ミクロトームを用いて、エポキシ包埋したフィルムから切片サンプルを切り出した。この際、突起がつぶれないように刃を入れる方向等について注意した。切片サンプルの切断面について、日立製作所製S−4700形電界放出形走査電子顕微鏡を用い、倍率3000倍にて観察した。
100個の粒子断面について写真撮影し、図1に示す通りに、写真内にてフィルム表面の水準線(a)、(a)と平行で突起頂点を通る直線(b)、(a)と平行で突起内の粒子最上部を通る直線(c)を引き、(b)(c)の間隔から突起頂点部の樹脂被覆部分の厚み(d)を測定し、その平均値を以って粒子の被覆厚みとした。
(7) Coating thickness of inert particles Using a microtome, a section sample was cut out from the epoxy-embedded film. At this time, attention was paid to the direction of inserting the blade so that the protrusions were not crushed. The cut surface of the section sample was observed at a magnification of 3000 times using a Hitachi S-4700 field emission scanning electron microscope.
Photographs were taken of 100 particle cross sections, and as shown in FIG. 1, parallel to the level lines (a) and (a) on the film surface and parallel to the straight lines (b) and (a) passing through the projection vertices in the photograph. Then, draw a straight line (c) passing through the top of the particle in the protrusion, measure the thickness (d) of the resin-coated portion at the protrusion apex from the interval (b) and (c), and use the average value of the particle The coating thickness was used.
(8)十点平均粗さ(Rz)および突起頻度
フィルム表面の突起プロファイルを、三次元粗さ測定装置SE−3CKT(株式会社 小坂研究所製)にて、カットオフ0.25mm、測定長1mm、走査ピッチ2μm、走査本数100本で測定し、高さ倍率1000倍、走査方向倍率200倍にて突起プロファイルを記録した。得られた突起プロファイルにおいて、ピーク(Hp)の高い方から5点と谷(Hv)の低い方から5点をとり、次の式により10点平均粗さ(Rz、単位:nm)を求めた。尚、解析には三次元粗さ解析装置SPA−11(株式会社 小坂研究所製)を用いた。
(8) Ten-point average roughness (Rz) and protrusion frequency The protrusion profile on the film surface was cut with a three-dimensional roughness measuring device SE-3CKT (manufactured by Kosaka Laboratory Ltd.) with a cutoff of 0.25 mm and a measurement length of 1 mm. The projection profile was recorded at a scanning pitch of 2 μm, a scanning number of 100, and a height magnification of 1000 times and a scanning direction magnification of 200 times. In the obtained protrusion profile, 5 points from the highest peak (Hp) and 5 points from the lower valley (Hv) were taken, and the 10-point average roughness (Rz, unit: nm) was determined by the following formula. . For the analysis, a three-dimensional roughness analyzer SPA-11 (manufactured by Kosaka Laboratory Ltd.) was used.
(9)導光板の傷付き評価(削れ性評価)および粒子脱落評価
図3のように、取っ手部分(図3の符号7)の端に長さ200mm×幅200mm×厚み3mmの鉄板(図3の符号8、重さ約200g)を固く貼り付け、その上に、評価面を上にした幅250mm×長さ200mmの反射フィルム(図3の符号9)を幅方向の両端からそれぞれ25mmの部分が鉄板からはみ出すようにして、(中央の200mm×200mmの部分が鉄板と重なるようにして)貼り付けた。この際、反射フィルムの評価面(支持層面)が外側になるようにした。また、反射フィルムの幅方向の両端で余った25mmの部分は、鉄板の裏側に折り返して、反射フィルムの端部(サンプリング時にナイフ等により刃を入れた部分)が導光板を削ってしまう影響を排除した。
次に、ドット面を上にした導光板(少なくとも400mm×200mmのサイズのもの)を水平な机上に固定し、上記で作成した鉄板に固定した反射フィルムを、評価面と導光板とが接触するように、反射フィルム側の面を下向きにして導光板の上に置き、さらにその上に500gの重り(図3の符号10)を載せて、距離200mmで(400mm×200mmの領域で鉄板に固定した反射フィルムを動かすことになる)1往復約5〜10秒の速度で15往復動かした。 その後、導光板表面において、その削れ具合と、反射フィルムから脱落した粒子の有無について、20倍のルーペを用いて観察し、以下の基準で評価した。
導光板上の擦られた400mm×200mmの全範囲において、15往復動かした後にルーペで観察できるキズがない場合は「削れない」(削れ評価○)とし、10往復動かした後は観察できるキズがなかったが、15往復動かした後に観察できるキズがある場合は「削れにくい」(削れ評価△)とし、10往復した後に観察できるキズがある場合は「削れる」(削れ評価×)とした。
また、15往復動かした後において、導光板上の擦られた400mm×200mmの全範囲において、ルーペで観察できる白色異物がなければ、「粒子が脱落しない」(脱落評価○)とした。また、観察できる白色異物があった際は、かかる白色異物を顕微鏡により観測し、不活性粒子であることを確認して、脱落した粒子が5つ以下であれば、「粒子がほとんど脱落しない」(脱落評価△)とし、6つ以上であれば、「粒子が脱落する」(脱落評価×)とした。
なお、上記評価にあたっては、ドットサイズの影響を極力抑えるべく、導光板において、極力ドットサイズの大きな領域を選択し、各評価サンプルで揃えて行った。
(9) Evaluation of scratches on the light guide plate (scratchability evaluation) and particle dropout evaluation As shown in FIG. 3, an iron plate (length 200 mm × width 200 mm × thickness 3 mm) at the end of the handle portion (reference numeral 7 in FIG. 3) (FIG. 3). And a reflective film (reference numeral 9 in FIG. 3) with the evaluation surface facing upward is a portion of 25 mm from both ends in the width direction. Was attached so that it protruded from the iron plate (so that the central 200 mm × 200 mm portion overlapped the iron plate). At this time, the evaluation surface (support layer surface) of the reflective film was arranged outside. In addition, the 25 mm portion remaining at both ends in the width direction of the reflective film is folded back to the back side of the iron plate, and the end portion of the reflective film (the portion where the blade is inserted with a knife or the like at the time of sampling) has the effect of scraping the light guide plate. Eliminated.
Next, the light guide plate (with a size of at least 400 mm × 200 mm) with the dot surface up is fixed on a horizontal desk, and the evaluation film and the light guide plate are in contact with the reflection film fixed on the iron plate created above. As described above, the reflective film side is placed on the light guide plate with the surface facing downward, and a 500 g weight (reference numeral 10 in FIG. 3) is placed thereon, and fixed to the iron plate at a distance of 200 mm (400 mm × 200 mm region). The reciprocating film was moved 15 times at a speed of about 5 to 10 seconds. Then, on the surface of the light guide plate, the degree of shaving and the presence / absence of particles dropped off from the reflective film were observed using a 20-fold magnifier and evaluated according to the following criteria.
In the entire range of 400 mm × 200 mm rubbed on the light guide plate, if there are no scratches that can be observed with a loupe after 15 reciprocating movements, it is determined that “cannot be scraped” (scraping evaluation ○), and scratches that can be observed after 10 reciprocating movements. Although there were no scratches that could be observed after 15 reciprocating movements, “scratch was difficult” (shave evaluation Δ), and when there were scratches that could be observed after 10 reciprocations, “scraped” (scraping evaluation ×).
Moreover, after 15 reciprocating movements, if there was no white foreign matter that could be observed with a loupe in the entire range of 400 mm × 200 mm rubbed on the light guide plate, it was determined that “particles did not fall off” (dropout evaluation ○). In addition, when there is a white foreign matter that can be observed, the white foreign matter is observed with a microscope to confirm that it is an inert particle. If the number of dropped particles is 5 or less, “the particles are hardly dropped”. (Dropout evaluation Δ), and if 6 or more, “particles dropped out” (dropout evaluation ×).
In the evaluation, in order to suppress the influence of the dot size as much as possible, an area having a large dot size was selected as much as possible on the light guide plate, and the evaluation samples were aligned.
(10)密着斑評価(貼り付き評価)
LG社製のLED液晶テレビ(LG42LE5310AKR)からシャーシを取り出し、テレビ内部側が上向きとなるように水平な机上に置き、その上に、シャーシとほぼ同じ大きさの反射フィルムを、支持層面が上向きとなるように置き、さらにその上に、元々テレビに備えられていた導光板および光学シート3枚(拡散フィルム2枚、プリズム1枚)を置いた。次いで、その面内で、シャーシの凹凸の最も激しい部分を含む領域に、図2に示すごとく直径5mmの円状足を三本備える正三角形型の台を置き、その上に更に15kgの重りを乗せて、かかる三本の足に囲まれた領域を目視で観測し、異常に明るい部分がなければ「密着斑がなし」(密着斑評価○)とした。また、異常に明るい部分があった場合は、光学シート3枚の上にさらに、元々テレビに備わっていたDBEFシートを置き、同様に目視で観測し、異常に明るい部分が直らなければ、「密着斑があり」(評価×)とし、異常に明るい部分がなくなれば、「密着斑が殆どなし」(評価△)とした。なお、三つ足に囲まれた領域は、各辺の長さが10cmの略正三角形とした。
(10) Adhesion spot evaluation (adhesion evaluation)
Take out the chassis from the LED liquid crystal television (LG42LE5310AKR) manufactured by LG and place it on a horizontal desk so that the inside of the television is facing upward. On top of that, a reflective film of approximately the same size as the chassis is placed, with the support layer facing upward Further, a light guide plate and three optical sheets (two diffusion films and one prism) originally provided in the television were placed thereon. Next, an equilateral triangular base having three circular feet with a diameter of 5 mm as shown in FIG. 2 is placed in the area including the most severely uneven portion of the chassis within the plane, and a weight of 15 kg is further provided thereon. The area surrounded by these three legs was visually observed, and if there was no abnormally bright part, “no adhesion spots” (adhesion spots evaluation ○) was designated. If there is an abnormally bright part, place the DBEF sheet originally provided on the television on top of the three optical sheets and observe it in the same manner. When there was a spot (evaluation x), and when there was no abnormally bright part, it was set as "there was almost no adhesion spot" (evaluation (triangle | delta)). In addition, the area surrounded by the three legs was a substantially equilateral triangle having a side length of 10 cm.
(11)揮発有機溶剤量
室温(23℃)において、1gのフィルムサンプルを10Lのフッ素樹脂製バッグに入れ、その中を純窒素でパージして密封した。次いで、直ちにかかるバッグの中の窒素から、0.2L/分の流量で、2本の分析用TENAX−TA捕集管にそれぞれ0.2L、1.0Lの窒素を採取し、これらを用いて、HPLCおよびGCMSにより、採取した窒素中に含まれる有機溶剤成分の質量を定量した。得られた値を窒素10L中の量に換算して、1gのフィルムサンプルから10Lの窒素中に揮発した有機溶剤の質量を求め、揮発有機溶剤量(単位:ppm、フィルムサンプルの質量基準)とした。なお、アルデヒド類は、アセトニトリルでアルデヒド誘導体化物を捕集管から溶出し、HPLCにより定量した。また、HPLCとGCMSとで値が異なる場合は、多く検出した方の値を採用した。
揮発有機溶剤量が10ppm以下の場合を評価○、10ppmを超える場合を評価×とした。
(11) Amount of volatile organic solvent At room temperature (23 ° C.), 1 g of a film sample was placed in a 10 L fluororesin bag, and the inside was purged with pure nitrogen and sealed. Next, immediately from the nitrogen in the bag, 0.2 L and 1.0 L of nitrogen were collected in two analytical TENAX-TA collection tubes at a flow rate of 0.2 L / min. The mass of the organic solvent component contained in the collected nitrogen was quantified by HPLC, GCMS. The obtained value is converted into the amount in 10 L of nitrogen, and the mass of the organic solvent volatilized in 10 L of nitrogen is obtained from 1 g of the film sample, and the amount of volatile organic solvent (unit: ppm, based on the mass of the film sample) did. The aldehydes were quantified by HPLC by eluting the aldehyde derivatized product from the collection tube with acetonitrile. Moreover, when the value was different between HPLC and GCMS, the value of the more detected one was adopted.
Evaluation was made when the amount of the volatile organic solvent was 10 ppm or less.
[製造例1:イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート1の合成]
テレフタル酸ジメチル136.5質量部、イソフタル酸ジメチル13.5質量部(得られるポリエステルの全酸成分100モル%に対して9モル%となる)、エチレングリコール98質量部、ジエチレングリコール1.0質量部、酢酸マンガン0.05質量部、酢酸リチウム0.012質量部を精留塔、留出コンデンサを備えたフラスコに仕込み、撹拌しながら150〜240℃に加熱しメタノールを留出させエステル交換反応を行った。メタノールが留出した後、リン酸トリメチル0.03質量部、二酸化ゲルマニウム0.04質量部を添加し、反応物を反応器に移した。ついで撹拌しながら反応器内を徐々に0.3mmHgまで減圧するとともに292℃まで昇温し、重縮合反応を行い、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート1を得た。このポリマーの融点は235℃であった。
[Production Example 1: Synthesis of isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1]
136.5 parts by mass of dimethyl terephthalate, 13.5 parts by mass of dimethyl isophthalate (9 mol% with respect to 100 mol% of total acid components of the obtained polyester), 98 parts by mass of ethylene glycol, 1.0 part by mass of diethylene glycol , 0.05 parts by mass of manganese acetate and 0.012 parts by mass of lithium acetate were charged into a rectification column and a flask equipped with a distillation condenser, and heated to 150 to 240 ° C. with stirring to distill methanol to conduct a transesterification reaction. went. After methanol was distilled, 0.03 parts by mass of trimethyl phosphate and 0.04 parts by mass of germanium dioxide were added, and the reaction product was transferred to the reactor. Next, while stirring, the pressure in the reactor was gradually reduced to 0.3 mmHg and the temperature was raised to 292 ° C. to carry out a polycondensation reaction to obtain isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1. The melting point of this polymer was 235 ° C.
[製造例2:イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート2の合成]
テレフタル酸ジメチル142.5質量部、イソフタル酸ジメチル7.5質量部(得られるポリエステルの全酸成分100モル%に対して5モル%となる)に変更した他は、上記製造例1と同様にして、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート2を得た。このポリマーの融点は245℃であった。
[Production Example 2: Synthesis of isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 2]
Except for changing to 142.5 parts by mass of dimethyl terephthalate and 7.5 parts by mass of dimethyl isophthalate (5 mol% with respect to 100 mol% of the total acid component of the resulting polyester), the same as in Production Example 1 above. Thus, isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 2 was obtained. The melting point of this polymer was 245 ° C.
[製造例3:粒子マスターチップ1の作成]
上記で得られたイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート1の一部、およびボイド形成剤として平均粒径1.0μmの硫酸バリウム粒子を用いて、神戸製鋼社製NEX−T60タンデム式押出機にて、得られるマスターチップの質量に対して硫酸バリウム粒子の含有量が63質量%となるように混合し、樹脂温度260℃にて押し出し、硫酸バリウム粒子含有の無機粒子マスターチップ1を作成した。
[Production Example 3: Preparation of particle master chip 1]
Using a part of the isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1 obtained above and barium sulfate particles having an average particle diameter of 1.0 μm as a void forming agent, a NEX-T60 tandem extruder manufactured by Kobe Steel Co., Ltd. was used. The mixture was mixed so that the content of barium sulfate particles was 63% by mass with respect to the mass of the master chip, and extruded at a resin temperature of 260 ° C. to prepare inorganic particle master chip 1 containing barium sulfate particles.
[製造例4〜11:粒子マスターチップ2〜9の作成]
上記で得られたイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート2に、表1に示す不活性粒子を添加し、表1に示す含有量となるよう混合し、溶融温度235℃にて押し出し、粒子マスターチップ2〜9を作成した。
[Production Examples 4 to 11: Creation of particle master chips 2 to 9]
Inert particles shown in Table 1 are added to the isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 2 obtained above, mixed so as to have the contents shown in Table 1, and extruded at a melting temperature of 235 ° C. 9 was created.
なお、シリコーン粒子としては、信越シリコーン社製、KMPシリーズを、アクリル粒子としては積水化成品社製、MBXシリーズを用いた。 In addition, Shin-Etsu Silicone KMP series was used as the silicone particles, and Sekisui Chemical Co., Ltd. MBX series was used as the acrylic particles.
[実施例1]
(白色反射フィルムの製造)
上記で得たイソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート1と粒子マスターチップ1を反射層(A層)の原料として、硫酸バリウムの含有量が45重量%となるように混合して用い、一方、イソフタル酸共重合ポリエチレンテレフタレート2と粒子マスターチップ2を支持層(B層)の原料として、表2に記載した含有量となるように混合して用い、押出機に投入し、B層/A層/B層の層構成となるように3層フィードブロック装置を使用して合流させ、その積層状態を保持したままダイスよりシート状に成形した。このときB層/A層/B層の厚み比が二軸延伸後に10/80/10となるように各押出機の吐出量で調整した。さらにこのシートを表面温度25℃の冷却ドラムで冷却固化した未延伸フィルムとした。この未延伸フィルムを誘導加熱ロール群に導き73℃に予熱し、つづけて2組のニップロールの間をフィルム表面温度が95℃になるようフィルムの上下から赤外線ランプで照射しながら350%/秒の延伸速度で前後のロールの周速差を用いて縦方向に2.9倍に延伸し、25℃のロール群で冷却した。続いて、フィルムの両端をクリップで保持しながら95℃の予熱ゾーンを通して110℃に保たれた横延伸ゾーンに導き、5.8%/秒の延伸速度となるようクリップの間隔を広げて横方向に3.6倍に延伸した。その後テンター内で185℃で熱固定を行い、幅入れ率2%、幅入れ温度130℃で横方向の幅入れを行い、次いでフィルム両端を切り落し、縦弛緩率2%で熱弛緩し、室温まで冷やして、厚み250μmの二軸延伸フィルムを得た。得られたフィルムの評価結果を表2に示す。
[Example 1]
(Manufacture of white reflective film)
The isophthalic acid copolymerized polyethylene terephthalate 1 obtained above and the particle master chip 1 are used as a raw material for the reflective layer (A layer) so that the barium sulfate content is 45% by weight. Polymerized polyethylene terephthalate 2 and particle master chip 2 are mixed and used as raw materials for the support layer (B layer) so as to have the contents shown in Table 2, and are fed into an extruder, and B layer / A layer / B layer These layers were joined using a three-layer feed block device so as to have the layer structure, and formed into a sheet shape from a die while maintaining the laminated state. At this time, it adjusted with the discharge amount of each extruder so that the thickness ratio of B layer / A layer / B layer might become 10/80/10 after biaxial stretching. Further, this sheet was an unstretched film cooled and solidified with a cooling drum having a surface temperature of 25 ° C. This unstretched film is guided to an induction heating roll group, preheated to 73 ° C., and continuously irradiated with an infrared lamp from above and below the film so that the film surface temperature becomes 95 ° C. between two sets of nip rolls at 350% / second. The film was stretched 2.9 times in the longitudinal direction using the circumferential speed difference between the front and rear rolls at a stretching speed, and cooled with a roll group at 25 ° C. Next, while holding both ends of the film with clips, the film is led to a transverse stretching zone maintained at 110 ° C. through a preheating zone at 95 ° C., and the gap between the clips is widened to obtain a stretching speed of 5.8% / second in the transverse direction. The film was stretched 3.6 times. Then, heat setting is performed at 185 ° C. in the tenter, the width is set to 2%, the width is set in the horizontal direction at a temperature of 130 ° C., then both ends of the film are cut off, and the film is thermally relaxed at a longitudinal relaxation rate of 2%. After cooling, a biaxially stretched film having a thickness of 250 μm was obtained. The evaluation results of the obtained film are shown in Table 2.
[実施例2〜9、比較例1〜3、参考比較例1〜3]
B層に添加する不活性粒子の態様(粒子マスターチップ)、フィルムの層構成、延伸条件を表2、3に示す通りにした以外は、実施例1と同様にしてフィルムを得た。得られたフィルムの評価結果を表2、3に示す。
[Examples 2-9, Comparative Examples 1-3, Reference Comparative Examples 1-3]
A film was obtained in the same manner as in Example 1 except that the form of the inert particles (particle master chip) added to the B layer, the layer structure of the film, and the stretching conditions were as shown in Tables 2 and 3. The evaluation results of the obtained film are shown in Tables 2 and 3.
本発明の白色反射フィルムは、導光板の傷付きを抑制し、また粒子脱落が抑制されているので、例えば液晶表示装置等に用いられるような、エッジライト型のバックライトユニットに用いられる反射フィルムとして好適に用いることができる。 Since the white reflective film of the present invention suppresses scratching of the light guide plate and particle dropping is suppressed, the reflective film used in an edge light type backlight unit such as used in a liquid crystal display device or the like, for example. Can be suitably used.
4 シャーシ
5 反射フィルム、導光板、光学シートの積層物
601 正三角形型の台
602 重り
7 取っ手部分
8 鉄板
9 反射フィルム
10 重り
11 導光板
1101 ドット
4 Chassis 5 Reflective Film, Light Guide Plate, Optical Sheet Laminate 601 Equilateral Triangular Base 602 Weight 7 Handle Part 8 Iron Plate 9 Reflective Film 10 Weight 11 Light Guide Plate 1101 Dot
Claims (6)
支持層Bが、白色反射フィルムの少なくとも一方の最外層を形成し、該最外層を形成する支持層Bの反射層Aとは反対側の表面に上記不活性粒子により形成された突起を有し、
該表面における高さ5μm以上の突起頻度が106〜1010個/m2であり、
上記突起は、上記不活性粒子が、支持層Bを構成する上記ポリエステル樹脂により被覆厚み50nm以上、10μm以下で表面を被覆された構成である、
白色反射フィルム。 A white reflective film having a reflective layer A and a support layer B made of a polyester resin composition containing inert particles having an average particle diameter (d) of 2 μm or more and 75 μm or less in the polyester resin,
The support layer B has at least one outermost layer of the white reflective film, and has a protrusion formed by the above-described inert particles on the surface of the support layer B that forms the outermost layer on the side opposite to the reflective layer A. ,
The protrusion frequency of 5 μm or more in height on the surface is 10 6 to 10 10 / m 2 ,
The protrusion is configured such that the surface of the inert particle is coated with the polyester resin constituting the support layer B with a coating thickness of 50 nm or more and 10 μm or less.
White reflective film.
0.2≦d(μm)/t(μm)≦2.5 ・・・(1) The white reflective film according to any one of claims 1 to 3, wherein the average particle diameter (d) of the inert particles in the support layer B and the thickness (t) of the support layer B satisfy the following formula (1). .
0.2 ≦ d (μm) / t (μm) ≦ 2.5 (1)
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