JP2014137128A - Control device of continuously variable transmission - Google Patents

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To quickly converge an overshot gear change ratio to a target gear change ratio even if the gear change ratio is abruptly changed in, for example, the acceleration of a vehicle, in a case that the gear change ratio of a continuously variable transmission 4 mounted to the vehicle is feedback-controlled so as to follow the target gear change ratio.SOLUTION: When an actual gear change ratio (for example, input shaft rotation speed Nin) exceeds a target gear change ratio (for example, target rotation speed Nint) and is overshot (from a time t4), a proportional gain Kof feedback control is increased for a prescribed time period (t4 to t5) by a gain correction part 8c, and gradually decreased after the lapse of a prescribed time period (t5 to t6).

Description

本発明は、入力する回転を無段階に変速可能な無段変速機の制御装置に関し、特にその変速比のフィードバック制御に関連する。   The present invention relates to a control device for a continuously variable transmission capable of continuously changing input rotation, and particularly relates to feedback control of the gear ratio.

従来より、自動車などの車両において動力源であるエンジンの出力を駆動輪に伝達する変速機として、エンジンからの入力回転を無段階に変速することのできる無段変速機（ＣＶＴ：Continuously Variable Transmission）が知られている。このようなＣＶＴの変速比は、車両の走行状態（車速など）や乗員の例えばアクセル操作に応じて目標値が設定され、この値、即ち目標変速比に実際の変速比が追従するようにフィードバック制御される。   2. Description of the Related Art Conventionally, a continuously variable transmission (CVT) capable of continuously changing input rotation from an engine as a transmission for transmitting the output of an engine, which is a power source, to driving wheels in a vehicle such as an automobile. It has been known. A target value for such a CVT gear ratio is set according to the vehicle running state (vehicle speed, etc.) and the occupant's accelerator operation, for example, and feedback is performed so that the actual gear ratio follows this value, that is, the target gear ratio. Be controlled.

一例として特許文献１に記載のＣＶＴでは、前記のようなフィードバック制御に加えて、より早く変速動作を開始させるためのフィードフォワード制御を行うようにしている。これにより変速比の制御動作の開始が早くなるので、フィードバック制御のゲインをあまり大きくしなくても変速制御の応答性を高めることができる。   As an example, in the CVT described in Patent Document 1, in addition to the feedback control as described above, feedforward control for starting a shifting operation earlier is performed. This speeds up the start of the gear ratio control operation, so that the response of the gear shift control can be improved without increasing the feedback control gain too much.

特開２０１１−１４０９９５号公報JP 2011-140995 A

しかしながら、前記従来例のようにフィードフォワード制御を追加することによって、効果的に応答性が高まるのは主に変速動作の開始時であって、変速動作の終了時においてはフィードフォワード制御の寄与率は低くなる。このため、実際の変速比が目標変速比を越えてさらに（即ち目標変速比から遠ざかるように）変化するとき、言い換えるとオーバーシュート（またはアンダーシュート）のときの収束性は改善されず、むしろ低下する虞があった。   However, by adding the feedforward control as in the conventional example, the responsiveness is effectively increased mainly at the start of the shift operation, and at the end of the shift operation, the contribution ratio of the feedforward control Becomes lower. For this reason, when the actual gear ratio changes beyond the target gear ratio (that is, away from the target gear ratio), in other words, the convergence at the time of overshoot (or undershoot) is not improved, but rather decreased. There was a fear.

これは、前記したようにフィードフォワード制御を追加することによって、変速動作の開始時の応答性が高くなることから、制御の安定性を高めるべくフィードバック制御の比例ゲインは小さめに設定されることによる。こうしてフィードバック比例ゲインを小さくすると、オーバーシュート（またはアンダーシュート）した変速比を目標値に戻すようなフィードバック制御量も小さくなってしまうので、その収束性が低下するのである。   This is because by adding feedforward control as described above, the responsiveness at the start of the shift operation is increased, so that the proportional gain of the feedback control is set to be small in order to increase the stability of the control. . If the feedback proportional gain is reduced in this way, the feedback control amount for returning the overshoot (or undershoot) speed change ratio to the target value also becomes small, and the convergence is lowered.

かかる点に鑑みて本発明の目的は、例えば車両の加速時などのようにＣＶＴの変速比が比較的急に変化するときでも、オーバーシュート等した変速比を目標変速比へ速やかに収束させることにある。   In view of this, an object of the present invention is to quickly converge an overshooted gear ratio to a target gear ratio even when the CVT gear ratio changes relatively abruptly, for example, when the vehicle is accelerating. It is in.

前記の目的を達成すべく本発明は、ＣＶＴの変速比が目標変速比を越えてオーバーシュート（またはアンダーシュート）するとき、所定期間はフィードバックゲインを増大させ、その後、徐々に減少させるようにした。   In order to achieve the above object, according to the present invention, when the CVT gear ratio exceeds the target gear ratio and overshoots (or undershoots), the feedback gain is increased for a predetermined period and then gradually decreased. .

具体的に本発明は、車両に搭載された無段変速機（以下、ＣＶＴ）の変速比を、目標変速比に追従するようにフィードバック制御する制御装置を対象として、そのＣＶＴの実際の変速比が目標変速比を越えてオーバーシュート（またはアンダーシュート）するとき、すなわち、実際の変速比が目標変速比を越えてさらに変化するときに、フィードバック制御の比例ゲインを所定期間、目標変速比を越える前に比べて増大させ、その後は徐々に減少させるゲイン補正部を備えている。   Specifically, the present invention is directed to a control device that feedback-controls the speed ratio of a continuously variable transmission (hereinafter referred to as CVT) mounted on a vehicle so as to follow the target speed ratio, and the actual speed ratio of the CVT. Overshoots (or undershoots) exceeding the target gear ratio, that is, when the actual gear ratio further changes beyond the target gear ratio, the proportional gain of the feedback control exceeds the target gear ratio for a predetermined period. A gain correction unit is provided that increases compared to before and gradually decreases thereafter.

前記の構成により、例えば車両の走行中にアクセルペダルの踏み操作などに応じて目標変速比が変更され、これに追従するようにＣＶＴの実際の変速比が変化するときに、この実際の変速比が目標変速比を越えてオーバーシュート等すれば、これを目標変速比に戻すようにフードバック制御が行われることになる。この際、ゲイン補正部によって所定期間、比例ゲインが増大されるので、フィードバック制御量が大きくなって、変速比が速やかに目標変速比に近づくようになる。   With the above configuration, for example, when the target gear ratio is changed in accordance with an accelerator pedal operation or the like while the vehicle is running, and the actual gear ratio of the CVT changes to follow this, the actual gear ratio is changed. If the vehicle exceeds the target gear ratio and overshoots, etc., the hood back control is performed so as to return it to the target gear ratio. At this time, since the proportional gain is increased by the gain correction unit for a predetermined period, the feedback control amount increases, and the gear ratio quickly approaches the target gear ratio.

そして、前記の所定期間が経過すると今度はフィードバック比例ゲインの値が徐々に減少し、フィードバック制御量が徐々に小さくなってゆくので、変速比の変化は徐々に緩やかなものとなって目標変速比に収束してゆく。よって、ハンチングを誘発することなく、オーバーシュート等した変速比を目標変速比に収束させることができる。   When the predetermined period elapses, the value of the feedback proportional gain gradually decreases and the feedback control amount gradually decreases. Therefore, the change in the gear ratio gradually becomes gradual, and the target gear ratio. Will converge. Therefore, the speed ratio such as overshoot can be converged to the target speed ratio without inducing hunting.

好ましくは前記ゲイン補正部は、実際の変速比が目標変速比を越えたときに直ちに比例ゲインを増大させるようにしてもよい。こうすれば、実際の変速比の目標変速比との偏差が非常に小さい（実質的に零の）ときに比例ゲインの値が変化することになるので、この比例ゲインの変化に起因するフィードバック制御量の変化を極小化でき、制御の安定性の確保に有利になる。   Preferably, the gain correction unit may increase the proportional gain immediately when the actual speed ratio exceeds the target speed ratio. In this way, the value of the proportional gain changes when the deviation of the actual speed ratio from the target speed ratio is very small (substantially zero), so feedback control resulting from this change in the proportional gain The change in the amount can be minimized, which is advantageous for ensuring the stability of control.

或いは、目標変速比に近づいてきた実際の変速比が目標変速比になったときに、即ち、実際の変速比の目標変速比との偏差が零のときに、その実際の変速比の変化の様子（例えば微分値など）から目標変速比を越えると判定すれば、比例ゲインを増大させるようにしてもよい。   Alternatively, when the actual speed ratio approaching the target speed ratio becomes the target speed ratio, that is, when the deviation of the actual speed ratio from the target speed ratio is zero, the change in the actual speed ratio changes. If it is determined from the state (for example, a differential value) that the target gear ratio is exceeded, the proportional gain may be increased.

同様に、実際の変速比が一旦、目標変速比を越えた後に再度、該目標変速比に近づくように変化するときには、この実際の変速比が目標変速比になったときに比例ゲインを補正前の値に戻すようにすればよい。   Similarly, when the actual speed ratio once exceeds the target speed ratio and then changes so as to approach the target speed ratio again, the proportional gain is not corrected when the actual speed ratio becomes the target speed ratio. Return to the value of.

ここで、前記のように比例ゲインを増大させる期間（所定期間）について好ましくは、目標変速比を越えた実際の変速比が該目標変速比から遠ざかるように変化する期間としてもよい。この期間においては比例ゲインを増大させて、フィードバック制御量を大きくすることにより、実際の変速比の目標変速比からの乖離（つまりオーバーシュートまたはアンダーシュート）を小さくすることができる。   Here, the period (predetermined period) in which the proportional gain is increased as described above is preferably a period in which the actual speed ratio exceeding the target speed ratio changes so as to move away from the target speed ratio. During this period, the deviation of the actual gear ratio from the target gear ratio (ie, overshoot or undershoot) can be reduced by increasing the proportional gain and increasing the feedback control amount.

そして、実際の変速比が再度、目標変速比に近づくように変化し始めれば、その後は比例ゲインを徐々に減少させることによって、変速比の変化が緩やかなものとなり、ハンチングを誘発することなく目標変速比に収束させることができる。なお、前記の所定期間は予め設定した時間としてもよいし、実際の変速比の変化する様子から判定するようにしてもよい。   If the actual gear ratio begins to change again so as to approach the target gear ratio, then the proportional gain is gradually decreased, so that the gear ratio changes gradually, and the target gear ratio is not induced without inducing hunting. The gear ratio can be converged. The predetermined period may be a preset time, or may be determined based on how the actual gear ratio changes.

また、本発明に係る制御装置は、前記無段変速機の実際の変速比を、目標変速比との偏差に応じてフィードバック制御するフィードバック制御部と、当該目標変速比に基づいてフィードフォワード制御するフィードフォワード制御部とを備えていてもよい。こうしてフィードフォワード制御も行う場合、上述した従来例（特許文献１）と同じく、フィードバック制御の比例ゲインは小さめに設定されることになるので、オーバーシュート等した変速比が目標変速比に収束し難くなる。   In addition, the control device according to the present invention performs a feedforward control based on a feedback control unit that feedback-controls an actual speed ratio of the continuously variable transmission according to a deviation from the target speed ratio. And a feedforward control unit. When the feedforward control is also performed in this way, the proportional gain of the feedback control is set to be small as in the conventional example (Patent Document 1) described above, and thus the gear ratio such as overshoot is difficult to converge to the target gear ratio. Become.

このような場合に、前記のようにフィードバック比例ゲインを補正して、オーバーシュート等した変速比の収束性を高めることの意義が大きい。言い換えると、本発明によれば、フィードフォワード制御の追加によって変速制御の応答性を高め、フィードバック制御の比例ゲインは小さめにして安定性を確保しながら、これに伴うオーバーシュート（またはアンダーシュート）後の収束性の低下を補完することができる。   In such a case, it is significant to correct the feedback proportional gain as described above to improve the convergence of the transmission ratio such as overshoot. In other words, according to the present invention, after the overshoot (or undershoot) that accompanies this, the response of shift control is increased by adding feedforward control, and the proportional gain of feedback control is reduced to ensure stability. The decrease in convergence can be compensated.

さらに、前記ゲイン補正部は、前記無段変速機の目標変速比の時間あたりの変化量が所定量以上の急変速時にのみ、前記比例ゲインの補正を行うようにしてもよい。すなわち、例えば緩加速時のように変速比の変化が小さく、殆どオーバーシュート等の起きないときには余計なゲイン補正は行わないほうが、制御の安定性を確保しやすいからである。   Further, the gain correction unit may correct the proportional gain only at the time of an abrupt shift in which a change amount per time of the target transmission ratio of the continuously variable transmission is a predetermined amount or more. That is, for example, when the change in the gear ratio is small, such as during slow acceleration, and almost no overshoot or the like occurs, it is easier to ensure control stability if no extra gain correction is performed.

また、前記ゲイン補正部は、前記目標変速比の時間あたりの変化量が大きいほど、前記比例ゲインの増大補正量を大きくするようにしてもよい。こうすれば、オーバーシュート等の大きいときほどフィードバック比例ゲインが大きくなり、フィードバック補正量が大きくなるので、目標変速比からの乖離を効果的に抑制できる。   The gain correction unit may increase the proportional gain increase correction amount as the change amount of the target gear ratio per time increases. In this way, the larger the overshoot or the like, the larger the feedback proportional gain and the larger the feedback correction amount, so that the deviation from the target gear ratio can be effectively suppressed.

以上、説明したように本発明に係る無段変速機の制御装置によると、例えば車両の加速時などに所定以上の急変速動作が行われる際に、変速比が目標変速比を越えてオーバーシュート等すると、所定期間はフィードバックの比例ゲインを増大させるとともに、その後は徐々に減少させるようにしたので、オーバーシュート（またはアンダーシュート）した変速比の目標変速比への収束性を高めることができ、ハンチングを誘発することもない。   As described above, according to the control device for a continuously variable transmission according to the present invention, for example, when a sudden shift operation exceeding a predetermined value is performed during acceleration of the vehicle, the gear ratio exceeds the target gear ratio and overshoots. In this case, the proportional gain of the feedback is increased for a predetermined period and gradually decreased thereafter, so that the convergence of the overshoot (or undershoot) speed ratio to the target speed ratio can be improved. It does not induce hunting.

本発明を適用する車両のパワートレインの一例を示す概略構成図である。It is a schematic block diagram which shows an example of the power train of the vehicle to which this invention is applied. 油圧制御回路の変速制御部および挟圧力制御部の回路構成図である。It is a circuit block diagram of the speed-change control part and clamping pressure control part of a hydraulic control circuit. ＥＣＵ等の制御系の構成の一例を示すブロック図である。It is a block diagram which shows an example of a structure of control systems, such as ECU. 無段変速機の変速制御マップの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the transmission control map of a continuously variable transmission. 同ベルト挟圧力の制御マップの一例を示す図である。It is a figure which shows an example of the control map of the belt clamping pressure. フィードバック制御に加えてフィードフォワード制御も行う変速制御の流れを模式的に示すブロック線図である。It is a block diagram which shows typically the flow of the shift control which also performs feedforward control in addition to feedback control. 急変速時に発生する変速比のオーバーシュートについて一例を示すタイムチャートである。It is a time chart which shows an example about the overshoot of the gear ratio which generate | occur | produces at the time of sudden shifting. 実施形態のゲイン補正ルーチンの一例を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows an example of the gain correction routine of embodiment. 同ゲイン補正ルーチンを実行した場合の図７相当図である。FIG. 8 is a diagram corresponding to FIG. 7 when the same gain correction routine is executed.

以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。一例として本実施形態では、図１に概略を示すように車両に横置きに搭載されたパワートレインに本発明を適用した場合について説明する。なお、本実施形態の記載はあくまで例示に過ぎず、本発明の構成や用途などについても限定することを意図しない。   Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings. As an example, in the present embodiment, a case will be described in which the present invention is applied to a power train mounted horizontally on a vehicle as schematically shown in FIG. Note that the description of the present embodiment is merely an example, and is not intended to limit the configuration or use of the present invention.

−パワートレインの概略構成−
図１には概略的に示すように本実施形態のパワートレインは、エンジン１、トルクコンバータ２、前後進切換機構３、無段変速機構４、減速歯車機構５、差動歯車機構６などを備えている。エンジン１のクランクシャフト１１はトルクコンバータ２に連結されており、その出力がトルクコンバータ２から前後進切換機構３、無段変速機構４および減速歯車機構５を介して差動歯車機構６に伝達され、左右の駆動輪７へ分配される。 -Schematic configuration of powertrain-
As schematically shown in FIG. 1, the power train of this embodiment includes an engine 1, a torque converter 2, a forward / reverse switching mechanism 3, a continuously variable transmission mechanism 4, a reduction gear mechanism 5, a differential gear mechanism 6, and the like. ing. The crankshaft 11 of the engine 1 is connected to the torque converter 2, and the output is transmitted from the torque converter 2 to the differential gear mechanism 6 via the forward / reverse switching mechanism 3, the continuously variable transmission mechanism 4 and the reduction gear mechanism 5. The left and right drive wheels 7 are distributed.

−エンジン−
以下にエンジン１、トルクコンバータ２、前後進切換機構３および無段変速機構４について順に説明すると、まず、エンジン１は一例として多気筒ガソリンエンジンであって、クランクシャフト１１の回転数を検出するためのエンジン回転数センサ１０１を備えている。エンジン１の吸気量を調整するスロットルバルブ１２は、運転者によるアクセル操作とは独立して開度（スロットル開度Ｔｈ）を調整可能な電子制御式のものであり、その実際の開度はスロットル開度センサ１０２によって検出される。 -Engine-
Hereinafter, the engine 1, the torque converter 2, the forward / reverse switching mechanism 3 and the continuously variable transmission mechanism 4 will be described in order. First, the engine 1 is a multi-cylinder gasoline engine as an example, and detects the rotational speed of the crankshaft 11. The engine speed sensor 101 is provided. The throttle valve 12 for adjusting the intake air amount of the engine 1 is of an electronic control type in which the opening degree (throttle opening degree Th) can be adjusted independently of the accelerator operation by the driver. It is detected by the opening sensor 102.

前記エンジン回転数センサ１０１やスロットル開度センサ１０２からの信号はＥＣＵ（Electronic Control Unit）８に入力され、これを受けたＥＣＵ８は、スロットルモータ１３に制御信号を送って、目標吸気量が得られるようにスロットル開度Ｔｈを調整する。目標吸気量は、エンジン回転数Ｎｅや運転者によるアクセル操作量（アクセル開度Ａｃｃ）などに応じて決定すればよい。   Signals from the engine speed sensor 101 and the throttle opening sensor 102 are input to an ECU (Electronic Control Unit) 8, and the ECU 8 receiving the signals sends a control signal to the throttle motor 13 to obtain a target intake air amount. Thus, the throttle opening degree Th is adjusted. The target intake air amount may be determined according to the engine speed Ne, the accelerator operation amount (accelerator opening Acc) by the driver, and the like.

なお、図示のようにエンジン１には、その始動時にクランクシャフト１１を強制回転（クランキング）させるスタータモータ１６と、冷却水温を検出するためのエンジン水温センサ１０３とが設けられている。   As shown in the figure, the engine 1 is provided with a starter motor 16 for forcibly rotating (cranking) the crankshaft 11 at the time of starting, and an engine water temperature sensor 103 for detecting the cooling water temperature.

−トルクコンバータ−
トルクコンバータ２は、入力側のポンプインペラ２１と、出力側のタービンランナ２２と、トルク増幅機能を発現するステータ２３と、ワンウェイクラッチ２４とを備えており、ポンプインペラ２１とタービンランナ２２との間で作動油（ＡＴＦ）によって動力伝達を行う。ポンプインペラ２１はエンジン１のクランクシャフト１１に連結されており、一方、タービンランナ２２はタービンシャフト２５を介して前後進切換機構３に連結されている。 -Torque converter-
The torque converter 2 includes an input-side pump impeller 21, an output-side turbine runner 22, a stator 23 that develops a torque amplification function, and a one-way clutch 24, and is provided between the pump impeller 21 and the turbine runner 22. Power is transmitted by hydraulic oil (ATF). The pump impeller 21 is connected to the crankshaft 11 of the engine 1, while the turbine runner 22 is connected to the forward / reverse switching mechanism 3 via the turbine shaft 25.

また、トルクコンバータ２は、その入力側と出力側とを直結するロックアップクラッチ２６も備えている。ロックアップクラッチ２６は、係合側油室内の油圧と解放側油室内の油圧との差圧（ロックアップ差圧）を制御することによって、完全係合、半係合（スリップ状態での係合）または解放のいずれかの状態に切り替えられる。   The torque converter 2 also includes a lockup clutch 26 that directly connects the input side and the output side thereof. The lock-up clutch 26 controls the differential pressure (lock-up differential pressure) between the hydraulic pressure in the engagement-side oil chamber and the hydraulic pressure in the release-side oil chamber, thereby enabling full engagement and half-engagement (engagement in the slip state). ) Or released state.

そして、ロックアップクラッチ２６の解放状態では、前記のようにＡＴＦによってポンプインペラ２１からタービンランナ２２に動力が伝達されるが、タービンランナ２２の回転数（タービン回転数Ｎｔ）がポンプインペラ２１の回転数（エンジン回転数Ｎｅと同じ）よりも低い状態では、その回転差に応じてタービンシャフト２５への出力トルクが増幅される。   In the released state of the lockup clutch 26, power is transmitted from the pump impeller 21 to the turbine runner 22 by the ATF as described above, but the rotation speed of the turbine runner 22 (turbine rotation speed Nt) is the rotation of the pump impeller 21. In a state lower than the number (same as the engine speed Ne), the output torque to the turbine shaft 25 is amplified according to the rotation difference.

なお、本実施形態ではトルクコンバータ２に、そのポンプインペラ２１に連結されて駆動される機械式のオイルポンプ９が設けられている。このオイルポンプ９は、例えばギヤポンプ、ベーンポンプなどからなり、ポンプインペラ２１を介してエンジン１のクランクシャフト１１によって駆動される。   In this embodiment, the torque converter 2 is provided with a mechanical oil pump 9 that is connected to and driven by the pump impeller 21. The oil pump 9 includes, for example, a gear pump, a vane pump, and the like, and is driven by a crankshaft 11 of the engine 1 via a pump impeller 21.

−前後進切換機構−
前後進切換機構３は、ダブルピニオン型の遊星歯車機構３０、前進用クラッチＣ１および後進用ブレーキＢ１を備えている。遊星歯車機構３０のサンギヤ３１はトルクコンバータ２のタービンシャフト２５に連結されており、前進用クラッチＣ１の近傍にタービンシャフト２５の回転数を検出するタービン回転数センサ１０４が配置されている。一方、遊星歯車機構３０のキャリア３３は無段変速機構４の入力軸４０に連結されている。 -Forward / reverse switching mechanism-
The forward / reverse switching mechanism 3 includes a double pinion planetary gear mechanism 30, a forward clutch C1, and a reverse brake B1. The sun gear 31 of the planetary gear mechanism 30 is connected to the turbine shaft 25 of the torque converter 2, and a turbine rotation speed sensor 104 that detects the rotation speed of the turbine shaft 25 is disposed in the vicinity of the forward clutch C1. On the other hand, the carrier 33 of the planetary gear mechanism 30 is connected to the input shaft 40 of the continuously variable transmission mechanism 4.

そして、前記キャリア３３とサンギヤ３１とが前進用クラッチＣ１を介して選択的に連結され、リングギヤ３２は後進用ブレーキＢ１を介してハウジングに選択的に固定されるようになっている。すなわち、前進用クラッチＣ１が係合され、後進用ブレーキＢ１が解放されることにより、前後進切換機構３が一体に回転するようになって前進用動力伝達経路が成立し、この状態で、前進方向の駆動力が無段変速機構４側へ伝達される。   The carrier 33 and the sun gear 31 are selectively connected via the forward clutch C1, and the ring gear 32 is selectively fixed to the housing via the reverse brake B1. That is, when the forward clutch C1 is engaged and the reverse brake B1 is released, the forward / reverse switching mechanism 3 rotates integrally to establish a forward power transmission path. The driving force in the direction is transmitted to the continuously variable transmission mechanism 4 side.

一方、後進用ブレーキＢ１が係合され、前進用クラッチＣ１が解放されると、前後進切換機構３によって後進用動力伝達経路が成立する。この状態で、入力軸４０はタービンシャフト２５に対して逆方向へ回転し、この後進方向の駆動力が無段変速機構４側へ伝達される。また、前進用クラッチＣ１および後進用ブレーキＢ１がともに解放されると、前後進切換機構３は動力伝達を遮断するニュートラル状態になる。   On the other hand, when the reverse brake B1 is engaged and the forward clutch C1 is released, the reverse drive mechanism is established by the forward / reverse switching mechanism 3. In this state, the input shaft 40 rotates in the reverse direction with respect to the turbine shaft 25, and the driving force in the reverse direction is transmitted to the continuously variable transmission mechanism 4 side. Further, when both the forward clutch C1 and the reverse brake B1 are released, the forward / reverse switching mechanism 3 enters a neutral state in which power transmission is interrupted.

−無段変速機構−
本実施形態では無段変速機構４は、前記のトルクコンバータ２および前後進切換機構３を介してエンジン１から入力する回転を、無段階に変速して出力可能なベルト式の無段変速機（ＣＶＴ：Continuously Variable Transmission）からなる。無段変速機構４は、入力側のプライマリプーリ４１、出力側のセカンダリプーリ４２、および、これらプライマリプーリ４１とセカンダリプーリ４２との間に巻き掛けられた金属製の伝動ベルト４３（チェーンであってもよい）などを備えている。 -Continuously variable transmission mechanism-
In this embodiment, the continuously variable transmission mechanism 4 is a belt type continuously variable transmission (stepless transmission) that can continuously output the rotation input from the engine 1 via the torque converter 2 and the forward / reverse switching mechanism 3. It consists of CVT: Continuously Variable Transmission. The continuously variable transmission mechanism 4 includes an input-side primary pulley 41, an output-side secondary pulley 42, and a metal transmission belt 43 (a chain) wound between the primary pulley 41 and the secondary pulley 42. Etc.).

プライマリプーリ４１の近傍にはプライマリプーリ回転数センサ１０５が配置されている。このプライマリプーリ回転数センサ１０５の出力信号から、無段変速機構４の入力軸回転数Ｎｉｎを算出することができる。また、セカンダリプーリ４２の近傍にはセカンダリプーリ回転数センサ１０６が配置されており、その出力信号から無段変速機構４の出力軸回転数Ｎｏｕｔを算出することができる。さらに、セカンダリプーリ回転数センサ１０６の出力信号に基づいて車速ｓｐｄを算出することもできる。   A primary pulley rotation speed sensor 105 is disposed in the vicinity of the primary pulley 41. From the output signal of the primary pulley rotation speed sensor 105, the input shaft rotation speed Nin of the continuously variable transmission mechanism 4 can be calculated. Further, a secondary pulley rotation speed sensor 106 is disposed in the vicinity of the secondary pulley 42, and the output shaft rotation speed Nout of the continuously variable transmission mechanism 4 can be calculated from the output signal. Furthermore, the vehicle speed spd can be calculated based on the output signal of the secondary pulley rotation speed sensor 106.

詳しくはプライマリプーリ４１は、入力軸４０に固定された固定シーブ４１１と、入力軸４０に軸方向のみの摺動が可能な状態で配設された可動シーブ４１２とを備えている。そして、可動シーブ４１２側に配設された油圧アクチュエータ４１３によって、固定シーブ４１１と可動シーブ４１２との間のＶ溝幅を変更することで、伝動ベルト４３の巻き掛け径（有効径）が変更されるようになっている。   Specifically, the primary pulley 41 includes a fixed sheave 411 that is fixed to the input shaft 40 and a movable sheave 412 that is disposed on the input shaft 40 so as to be slidable only in the axial direction. Then, the winding diameter (effective diameter) of the transmission belt 43 is changed by changing the V groove width between the fixed sheave 411 and the movable sheave 412 by the hydraulic actuator 413 disposed on the movable sheave 412 side. It has become so.

同様にセカンダリプーリ４２も、出力軸４４に固定された固定シーブ４２１と、出力軸４４に軸方向に摺動可能に配設された可動シーブ４２２とを備えており、可動シーブ４２２側に配設された油圧アクチュエータ４２３によって固定シーブ４２１と可動シーブ４２２との間のＶ溝幅を変更することで、伝動ベルト４３の巻き掛け径（有効径）が変更されるようになっている。   Similarly, the secondary pulley 42 also includes a fixed sheave 421 that is fixed to the output shaft 44 and a movable sheave 422 that is slidably disposed on the output shaft 44 in the axial direction, and is disposed on the movable sheave 422 side. By changing the width of the V-groove between the fixed sheave 421 and the movable sheave 422 by the hydraulic actuator 423, the winding diameter (effective diameter) of the transmission belt 43 is changed.

そして、前記プライマリプーリ４１の油圧アクチュエータ４１３を制御して、プライマリプーリ４１およびセカンダリプーリ４２の各Ｖ溝幅を変更することによって、両プーリ４１，４２の有効径を連続的に変化させて、変速比γを連続的に変化させることができる。なお、変速比γは、γ＝入力軸回転数Ｎｉｎ／出力軸回転数Ｎｏｕｔと定義され、例えばプライマリプーリ４１の有効径が大きくなり、セカンダリプーリ４２の有効径が小さくなるときに、変速比γは小さくなる。   Then, by controlling the hydraulic actuator 413 of the primary pulley 41 and changing the V groove widths of the primary pulley 41 and the secondary pulley 42, the effective diameters of both the pulleys 41 and 42 are continuously changed to change the speed. The ratio γ can be continuously changed. The gear ratio γ is defined as γ = input shaft rotational speed Nin / output shaft rotational speed Nout. For example, when the effective diameter of the primary pulley 41 increases and the effective diameter of the secondary pulley 42 decreases, the speed ratio γ Becomes smaller.

そうしてプライマリプーリ４１の油圧アクチュエータ４１３を制御して、プライマリプーリ４１およびセカンダリプーリ４２のそれぞれの有効径を変化させる際に、セカンダリプーリ４２の油圧アクチュエータ４２３は、伝動ベルト４３の滑りが発生しないように所定の挟圧力を発生する。   Thus, when the hydraulic actuator 413 of the primary pulley 41 is controlled to change the effective diameters of the primary pulley 41 and the secondary pulley 42, the hydraulic actuator 423 of the secondary pulley 42 does not slip the transmission belt 43. Thus, a predetermined clamping pressure is generated.

−油圧制御回路−
次に、前記トルクコンバータ２、前後進切換機構３および無段変速機構４などを制御する油圧制御回路２０について説明する。本実施形態の油圧制御回路２０は、前記のように無段変速機構４の変速比γを変更する際に、主にプライマリプーリ４１の油圧アクチュエータ４１３の油圧を制御する変速制御部２０ａと、主にセカンダリプーリ４２の油圧アクチュエータ４２３の油圧を制御する挟圧力制御部２０ｂとを備えている。 -Hydraulic control circuit-
Next, the hydraulic control circuit 20 that controls the torque converter 2, the forward / reverse switching mechanism 3, the continuously variable transmission mechanism 4, and the like will be described. The hydraulic control circuit 20 of the present embodiment includes a transmission control unit 20a that mainly controls the hydraulic pressure of the hydraulic actuator 413 of the primary pulley 41 when the transmission ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 is changed as described above. And a clamping pressure control unit 20b for controlling the hydraulic pressure of the hydraulic actuator 423 of the secondary pulley 42.

また、油圧制御回路２０は、図１には示さないが、ライン圧の制御や前後進切換機構３の前進用クラッチＣ１および後進用ブレーキＢ１の係合および解放のための油圧制御、および、トルクコンバータ２のロックアップクラッチ２６の係合および解放のための油圧制御なども行うように構成されている。   Although not shown in FIG. 1, the hydraulic control circuit 20 controls hydraulic pressure for controlling the line pressure, engaging and releasing the forward clutch C1 and the reverse brake B1 of the forward / reverse switching mechanism 3, and torque. The hydraulic control for engaging and releasing the lock-up clutch 26 of the converter 2 is also performed.

詳しくは図２に示すように油圧制御回路２０は、プライマリレギュレータバルブ２０１、セレクトバルブ２０２、ライン圧モジュレータバルブ２０３、ソレノイドモジュレータバルブ２０４、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６、変速コントロールバルブ２０７、および、ベルト挟圧力コントロールバルブ２０８などを備えている。   Specifically, as shown in FIG. 2, the hydraulic control circuit 20 includes a primary regulator valve 201, a select valve 202, a line pressure modulator valve 203, a solenoid modulator valve 204, a linear solenoid valve (SLP) 205, a linear solenoid valve (SLS) 206, A shift control valve 207 and a belt clamping pressure control valve 208 are provided.

また、本実施形態の油圧制御回路２０は、前記したようにエンジン１からの駆動力によって駆動される機械式オイルポンプ９の他に、電動機９１を動力源とする電動オイルポンプ９０を備えている。機械式オイルポンプ９と電動オイルポンプ９０とは並列接続されており、例えばエンジン１の一時停止（アイドルストップ）時には電動オイルポンプ９０から油圧が供給される。   In addition to the mechanical oil pump 9 driven by the driving force from the engine 1 as described above, the hydraulic control circuit 20 of the present embodiment includes an electric oil pump 90 that uses an electric motor 91 as a power source. . The mechanical oil pump 9 and the electric oil pump 90 are connected in parallel. For example, when the engine 1 is temporarily stopped (idle stop), hydraulic pressure is supplied from the electric oil pump 90.

この油圧制御回路２０においては、まず、機械式オイルポンプ９（または電動オイルポンプ９０）により生成された油圧が、例えばリリーフ型のプライマリレギュレータバルブ２０１により調圧されてライン圧ＰＬとなる。一例としてプライマリレギュレータバルブ２０１には、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６から出力される制御油圧がセレクトバルブ２０２を介して供給され、その制御油圧をパイロット圧として作動するようになっている。   In the hydraulic pressure control circuit 20, first, the hydraulic pressure generated by the mechanical oil pump 9 (or the electric oil pump 90) is regulated by, for example, a relief type primary regulator valve 201 to become the line pressure PL. As an example, the primary regulator valve 201 is supplied with a control hydraulic pressure output from a linear solenoid valve (SLS) 206 via a select valve 202, and operates with the control hydraulic pressure as a pilot pressure.

そうしてプライマリレギュレータバルブ２０１により調圧されたライン圧ＰＬは、ライン圧モジュレータバルブ２０３に供給されて一段、低いモジュレートライン圧ＬＰＭ２に調圧される他に、変速コントロールバルブ２０７およびベルト挟圧力コントロールバルブ２０８には、そのままライン圧ＰＬとして供給される。変速コントロールバルブ２０７およびベルト挟圧力コントロールバルブ２０８については後述する。   Thus, the line pressure PL regulated by the primary regulator valve 201 is supplied to the line pressure modulator valve 203 to be regulated to the lower modulated line pressure LPM2 in addition to the shift control valve 207 and the belt clamping pressure. The control valve 208 is supplied as it is as the line pressure PL. The shift control valve 207 and the belt clamping pressure control valve 208 will be described later.

一方、ライン圧モジュレータバルブ２０３によって調圧されたモジュレートライン圧ＬＰＭ２は、図２に示すようにソレノイドモジュレータバルブ２０４、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６に供給される。ソレノイドモジュレータバルブ２０４は、モジュレートライン圧ＬＰＭ２をさらに低圧のモジュレータ油圧ＰＳＭに調圧して、変速コントロールバルブ２０７およびベルト挟圧力コントロールバルブ２０８などに供給する。   On the other hand, the modulated line pressure LPM2 regulated by the line pressure modulator valve 203 is supplied to a solenoid modulator valve 204, a linear solenoid valve (SLP) 205, and a linear solenoid valve (SLS) 206 as shown in FIG. The solenoid modulator valve 204 regulates the modulated line pressure LPM2 to a lower modulator hydraulic pressure PSM and supplies it to the shift control valve 207, the belt clamping pressure control valve 208, and the like.

また、前記リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６は、一例としてノーマルオープンタイプの電磁ソレノイドバルブであって（ノーマルクローズタイプであってもよい）、それぞれ、ＥＣＵ８から送信される制御信号のデューティ比に応じて作動されて、モジュレートライン圧ＬＰＭ２を元圧とする制御油圧を出力する。   Further, the linear solenoid valve (SLP) 205 and the linear solenoid valve (SLS) 206 are, for example, a normally open type electromagnetic solenoid valve (may be a normally closed type), and are respectively transmitted from the ECU 8. Actuated according to the duty ratio of the control signal, the control hydraulic pressure with the modulated line pressure LPM2 as the original pressure is output.

こうして出力される制御油圧は、以下に説明するように変速コントロールバルブ２０７に供給されて、無段変速機構４の変速制御に供されるとともに、ベルト挟圧力コントロールバルブ２０８に供給されて、挟圧力制御に供される。また、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６からの制御油圧は、上述したようにプライマリレギュレータバルブ２０１にも供給される。   The control hydraulic pressure output in this way is supplied to the shift control valve 207 as will be described below, and is supplied to the shift control of the continuously variable transmission mechanism 4 and is also supplied to the belt clamping pressure control valve 208 to Provided for control. The control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLS) 206 is also supplied to the primary regulator valve 201 as described above.

−変速制御部−
次に、プライマリプーリ４１の油圧アクチュエータ４１３の油圧を制御する変速制御部２０ａについて、詳細に説明する。図示のように無段変速機構４のプライマリプーリ４１の油圧アクチュエータ４１３（以下、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３ともいう）には、その油圧を制御する変速コントロールバルブ２０７が接続されている。 -Shift control unit-
Next, the shift control unit 20a that controls the hydraulic pressure of the hydraulic actuator 413 of the primary pulley 41 will be described in detail. As shown in the figure, a shift control valve 207 for controlling the hydraulic pressure is connected to a hydraulic actuator 413 (hereinafter also referred to as a primary hydraulic actuator 413) of the primary pulley 41 of the continuously variable transmission mechanism 4.

変速コントロールバルブ２０７は概略円筒状のスプール弁からなり、軸方向に移動可能なスプール２７１を備えていて、その一端側（図２の下端側）には、圧縮コイルばね２７２が圧縮状態で配置されているとともに、制御油圧ポート２７３が設けられている。この制御油圧ポート２７３には、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５からの制御油圧が印加される。   The speed change control valve 207 is formed of a substantially cylindrical spool valve, and includes a spool 271 that is movable in the axial direction. A compression coil spring 272 is disposed in a compressed state at one end (the lower end in FIG. 2). In addition, a control hydraulic pressure port 273 is provided. A control hydraulic pressure from a linear solenoid valve (SLP) 205 is applied to the control hydraulic pressure port 273.

また、変速コントロールバルブ２０７には、ライン圧ＰＬが供給される入力ポート２７４、および、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３に接続される出力ポート２７５が設けられている。そして、変速コントロールバルブ２０７は、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５から出力される制御油圧をパイロット圧としてライン圧ＰＬを調圧し、出力ポート２７５からプライマリ側油圧アクチュエータ４１３へ供給する。   Further, the transmission control valve 207 is provided with an input port 274 to which the line pressure PL is supplied and an output port 275 connected to the primary side hydraulic actuator 413. The shift control valve 207 regulates the line pressure PL using the control hydraulic pressure output from the linear solenoid valve (SLP) 205 as a pilot pressure, and supplies the pressure to the primary hydraulic actuator 413 from the output port 275.

つまり、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５からの制御油圧に応じて調圧された変速コントロールバルブ２０７の出力油圧Ｐｉｎ（以下、プライマリシーブ油圧Ｐｉｎともいう）が、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３に供給される。これにより、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３の油圧が制御され、無段変速機構４の変速比γが制御される。   That is, the output hydraulic pressure Pin (hereinafter also referred to as primary sheave hydraulic pressure Pin) of the shift control valve 207 adjusted in accordance with the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLP) 205 is supplied to the primary hydraulic actuator 413. As a result, the hydraulic pressure of the primary hydraulic actuator 413 is controlled, and the speed ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 is controlled.

具体的には、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３に所定の油圧が供給されている状態で、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５からの制御油圧が増大すると、変速コントロールバルブ２０７のスプール２７１が図２の上側に変位して出力油圧Ｐｉｎが増大し、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３の油圧も増大する。その結果、プライマリプーリ４１のＶ溝幅が狭くなって、変速比γは小さくなる。   Specifically, when the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLP) 205 increases while a predetermined hydraulic pressure is being supplied to the primary hydraulic actuator 413, the spool 271 of the shift control valve 207 is moved upward in FIG. Displacement increases the output hydraulic pressure Pin, and the hydraulic pressure of the primary hydraulic actuator 413 also increases. As a result, the V-groove width of the primary pulley 41 becomes narrower and the speed ratio γ becomes smaller.

反対にリニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５からの制御油圧が低下すれば、変速コントロールバルブ２０７のスプール２７１は図２の下側に変位して出力油圧Ｐｉｎが低下し、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３の油圧も低下する結果、プライマリプーリ４１のＶ溝幅が広くなって、変速比γは大きくなる。   On the other hand, if the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLP) 205 decreases, the spool 271 of the shift control valve 207 is displaced downward in FIG. 2 to decrease the output hydraulic pressure Pin, and the hydraulic pressure of the primary hydraulic actuator 413 also increases. As a result of the decrease, the V groove width of the primary pulley 41 becomes wider and the speed ratio γ becomes larger.

前記のような変速制御部２０ａの制御はＥＣＵ８によって行われる。すなわち、詳細は後述するが、制御マップ（図４参照）に従って、ＥＣＵ８により無段変速機構４の目標変速比（本例では入力軸４０の目標回転数Ｎｉｎｔ）が算出され、この目標変速比と実際の変速比γとに基づいて制御信号が生成される。この制御信号を受けた変速制御部２０ａにおいて前記のようにリニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５からの制御油圧が調圧され、無段変速機構４のプライマリ側油圧アクチュエータ４１３の油圧が制御される。   The control of the shift control unit 20a as described above is performed by the ECU 8. That is, although the details will be described later, the target speed ratio of the continuously variable transmission mechanism 4 (the target rotational speed Nint of the input shaft 40 in this example) is calculated by the ECU 8 according to the control map (see FIG. 4). A control signal is generated based on the actual gear ratio γ. In response to this control signal, the shift control unit 20a adjusts the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLP) 205 as described above, and controls the hydraulic pressure of the primary hydraulic actuator 413 of the continuously variable transmission mechanism 4.

−挟圧力制御部−
次に、前記変速制御部２０ａと同様に挟圧力制御部２０ｂについて詳細に説明すると、セカンダリプーリ４２の油圧アクチュエータ４２３（以下、セカンダリ側油圧アクチュエータ４２３ともいう）には、その油圧を制御するためにベルト挟圧力コントロールバルブ２０８が接続されている。 -Pinch pressure control part-
Next, the clamping pressure control unit 20b will be described in detail similarly to the shift control unit 20a. The hydraulic actuator 423 of the secondary pulley 42 (hereinafter also referred to as the secondary hydraulic actuator 423) is used to control the hydraulic pressure. A belt clamping pressure control valve 208 is connected.

このベルト挟圧力コントロールバルブ２０８は概略円筒状のスプール弁からなり、軸方向に移動可能なスプール２８１を備えていて、その一端側（図２の下端側）には、圧縮コイルばね２８２が圧縮状態で配置されているとともに、制御油圧ポート２８３が設けられている。この制御油圧ポート２８３に前記のリニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６からの制御油圧が印加される。   The belt clamping pressure control valve 208 is formed of a substantially cylindrical spool valve, and includes a spool 281 that is movable in the axial direction. A compression coil spring 282 is in a compressed state at one end (the lower end in FIG. 2). And a control hydraulic pressure port 283 is provided. The control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLS) 206 is applied to the control hydraulic pressure port 283.

また、ベルト挟圧力コントロールバルブ２０８には、ライン圧ＰＬの供給される入力ポート２８４、および、セカンダリプーリ４２の油圧アクチュエータ４２３に接続される出力ポート２８５が形成されている。そして、ベルト挟圧力コントロールバルブ２０８は、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６が出力する制御油圧をパイロット圧としてライン圧ＰＬを調圧し、出力ポート２８５からセカンダリプーリ４２の油圧アクチュエータ４２３に供給する。   Further, the belt clamping pressure control valve 208 is formed with an input port 284 to which the line pressure PL is supplied and an output port 285 connected to the hydraulic actuator 423 of the secondary pulley 42. The belt clamping pressure control valve 208 regulates the line pressure PL using the control hydraulic pressure output from the linear solenoid valve (SLS) 206 as a pilot pressure, and supplies the pressure to the hydraulic actuator 423 of the secondary pulley 42 from the output port 285.

つまり、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６からの制御油圧に応じて調圧されたベルト挟圧力コントロールバルブ２０８の出力油圧Ｐｄ（以下、セカンダリシーブ油圧Ｐｄともいう）が、セカンダリ側油圧アクチュエータ４２３に供給される。これにより、セカンダリ側油圧アクチュエータ４２３の油圧が制御され、無段変速機構４のベルト挟圧力が制御される。   That is, the output hydraulic pressure Pd of the belt clamping pressure control valve 208 adjusted in accordance with the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLS) 206 (hereinafter also referred to as secondary sheave hydraulic pressure Pd) is supplied to the secondary hydraulic actuator 423. The Thereby, the hydraulic pressure of the secondary hydraulic actuator 423 is controlled, and the belt clamping pressure of the continuously variable transmission mechanism 4 is controlled.

具体的には、セカンダリ側油圧アクチュエータ４２３に所定の油圧が供給されている状態で、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６からの制御油圧が増大すると、ベルト挟圧力コントロールバルブ２０８のスプール２８１が図２の上側に変位して出力油圧Ｐｄが増大し、セカンダリ側油圧アクチュエータ４２３の油圧も増大する。その結果、ベルト挟圧力は増大する。   Specifically, when the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLS) 206 increases while a predetermined hydraulic pressure is being supplied to the secondary hydraulic actuator 423, the spool 281 of the belt clamping pressure control valve 208 is shown in FIG. Displacement to the upper side increases the output hydraulic pressure Pd, and the hydraulic pressure of the secondary hydraulic actuator 423 also increases. As a result, the belt clamping pressure increases.

反対に、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６からの制御油圧が低下すれば、ベルト挟圧力コントロールバルブ２０８のスプール２８１は図２の下側に変位して出力油圧Ｐｄが低下し、セカンダリ側油圧アクチュエータ４２３に供給される油圧も低下する結果、ベルト挟圧力は減少する。   On the other hand, if the control hydraulic pressure from the linear solenoid valve (SLS) 206 decreases, the spool 281 of the belt clamping pressure control valve 208 is displaced downward in FIG. 2 to decrease the output hydraulic pressure Pd, and the secondary hydraulic actuator 423. As a result, the hydraulic pressure supplied to the belt also decreases, so that the belt clamping pressure decreases.

前記のような挟圧力制御部２０ｂの制御もＥＣＵ８によって行われる。すなわち、後述する制御マップ（図５参照）に従ってＥＣＵ８により、必要油圧（ベルト挟圧力に相当）が算出され、この必要油圧が得られるようにリニアソレノイドバルブ（ＳＬＳ）２０６が制御される。これにより、前記のように無段変速機構４のセカンダリ側油圧アクチュエータ４２３の油圧（セカンダリシーブ油圧Ｐｄ）が好適に制御される。   The ECU 8 also controls the clamping pressure control unit 20b as described above. That is, the required hydraulic pressure (corresponding to the belt clamping pressure) is calculated by the ECU 8 according to a control map (see FIG. 5) to be described later, and the linear solenoid valve (SLS) 206 is controlled so as to obtain this required hydraulic pressure. Thereby, the hydraulic pressure (secondary sheave hydraulic pressure Pd) of the secondary hydraulic actuator 423 of the continuously variable transmission mechanism 4 is suitably controlled as described above.

なお、前記の如くプライマリシーブ油圧Ｐｉｎとセカンダリシーブ油圧Ｐｄとを独立に制御する場合には、推力比τ（τ＝［セカンダリシーブ油圧Ｐｄ×セカンダリ側油圧シリンダの受圧面積］／［プライマリシーブ油圧Ｐｉｎ×プライマリ側油圧シリンダの受圧面積］）を保持できるよう、プライマリシーブ油圧Ｐｉｎおよびセカンダリシーブ油圧Ｐｄを制御している。   When the primary sheave oil pressure Pin and the secondary sheave oil pressure Pd are controlled independently as described above, the thrust ratio τ (τ = [secondary sheave oil pressure Pd × pressure receiving area of the secondary side hydraulic cylinder] / [primary sheave oil pressure Pin]. X Primary sheave oil pressure Pin and secondary sheave oil pressure Pd are controlled so that the pressure receiving area of the primary side hydraulic cylinder] can be maintained.

上述した油圧制御回路２０の変速制御部２０ａおよび挟圧力制御部２０ｂによる制御は、それぞれＥＣＵ８からの制御信号を受けて各制御部２０ａ，２０ｂのリニアソレノイドバルブ２０７，２０８が前記の如く動作し、無段変速機構４の油圧アクチュエータ４１３，４２３などの油圧を好適に制御することで、実現される。   In the control by the shift control unit 20a and the clamping pressure control unit 20b of the hydraulic control circuit 20 described above, the linear solenoid valves 207 and 208 of the control units 20a and 20b operate as described above in response to control signals from the ECU 8, respectively. This is realized by suitably controlling the hydraulic pressure of the hydraulic actuators 413 and 423 of the continuously variable transmission mechanism 4.

言い換えると本実施形態では、ＥＣＵ８によって後述のように実行される所定のプログラムと、油圧制御回路２０の変速制御部２０ａとによって、本発明に係る無段変速機の変速制御装置が実現される。   In other words, in the present embodiment, the transmission control device for a continuously variable transmission according to the present invention is realized by a predetermined program executed by the ECU 8 as described later and the transmission control unit 20a of the hydraulic control circuit 20.

−ＥＣＵ−
一例としてＥＣＵ８は、図３に示すように、ＣＰＵ（Central Processing Unit）８１、ＲＯＭ（Read Only Memory）８２、ＲＡＭ（Random Access Memory）８３およびバックアップＲＡＭ８４などを備えている。 -ECU-
As an example, the ECU 8 includes a CPU (Central Processing Unit) 81, a ROM (Read Only Memory) 82, a RAM (Random Access Memory) 83, a backup RAM 84, and the like, as shown in FIG.

ＲＯＭ８２には、各種制御プログラムや、それら各種制御プログラムを実行する際に参照されるマップ等が記憶されている。ＣＰＵ８１は、ＲＯＭ８２に記憶された各種制御プログラムやマップに基づいて演算処理を実行する。また、ＲＡＭ８３はＣＰＵ８１での演算結果や各センサから入力されたデータ等を一時的に記憶するメモリであり、バックアップＲＡＭ８４はエンジン１の停止時にその保存すべきデータ等を記憶する不揮発性のメモリである。   The ROM 82 stores various control programs, maps that are referred to when the various control programs are executed, and the like. The CPU 81 executes arithmetic processing based on various control programs and maps stored in the ROM 82. The RAM 83 is a memory for temporarily storing calculation results in the CPU 81 and data input from each sensor. The backup RAM 84 is a non-volatile memory for storing data to be saved when the engine 1 is stopped. is there.

これらＣＰＵ８１、ＲＯＭ８２、ＲＡＭ８３、および、バックアップＲＡＭ８４はバス８７を介して互いに接続されるとともに、入力インターフェース８５および出力インターフェース８６に接続されている。   These CPU 81, ROM 82, RAM 83, and backup RAM 84 are connected to each other via a bus 87, and are connected to an input interface 85 and an output interface 86.

入力インターフェース８５には、図１にも表れているエンジン回転数センサ１０１、スロットル開度センサ１０２、エンジン水温センサ１０３、タービン回転数センサ１０４、プライマリプーリ回転数センサ１０５、セカンダリプーリ回転数センサ１０６等が接続されている。また、図３にのみ示すアクセル開度センサ１０７、ブレーキセンサ１０８、油圧センサ１０９、および、シフトレバー１０のレバーポジション（Ｐ、Ｒ、Ｎ、Ｄ）を検出するレバーポジションセンサ１１０等も接続されている。   The input interface 85 includes an engine speed sensor 101, a throttle opening sensor 102, an engine water temperature sensor 103, a turbine speed sensor 104, a primary pulley speed sensor 105, a secondary pulley speed sensor 106, and the like that are also shown in FIG. Is connected. Further, an accelerator opening sensor 107, a brake sensor 108, a hydraulic pressure sensor 109, and a lever position sensor 110 for detecting a lever position (P, R, N, D) of the shift lever 10 shown in FIG. 3 are also connected. Yes.

そして、前記各センサの出力信号、すなわちエンジン回転数Ｎｅ、スロットル開度Ｔｈ、エンジン水温、タービン回転数Ｎｔ、無段変速機構４への入力軸回転数Ｎｉｎ、同じく出力軸回転数Ｎｏｕｔ、アクセル開度Ａｃｃ、ブレーキ操作の有無、無段変速機構４の作動油圧、および、シフトレバー１０のポジションなどを表す信号がＥＣＵ８に入力される。なお、タービン回転数Ｎｔは、前後進切換機構３の前進用クラッチＣ１が係合している前進走行時には、無段変速機構４への入力軸回転数Ｎｉｎと一致する。   The output signals of the sensors, that is, the engine speed Ne, the throttle opening Th, the engine water temperature, the turbine speed Nt, the input shaft speed Nin to the continuously variable transmission mechanism 4, the output shaft speed Nout, the accelerator opening A signal indicating the degree Acc, the presence or absence of a brake operation, the hydraulic pressure of the continuously variable transmission mechanism 4, the position of the shift lever 10, and the like are input to the ECU 8. The turbine rotational speed Nt coincides with the input shaft rotational speed Nin to the continuously variable transmission mechanism 4 during forward travel in which the forward clutch C1 of the forward / reverse switching mechanism 3 is engaged.

一方、ＥＣＵ８の出力インターフェース８６には、スロットルモータ１３、燃料噴射装置１４、点火装置１５、スタータモータ１６、油圧制御回路２０などが接続されており、ＥＣＵ８は、前記した各種のセンサの出力信号などに基づいて、エンジン１の制御、トルクコンバータ２の制御、前後進切換機構３の制御、無段変速機構４の制御等を実行する。例えばエンジン１の運転制御としてはスロットルモータ１３、燃料噴射装置１４、点火装置１５等に制御信号が出力されて、吸気量や燃料噴射量、点火時期などが制御される。   On the other hand, the throttle motor 13, the fuel injection device 14, the ignition device 15, the starter motor 16, the hydraulic control circuit 20, and the like are connected to the output interface 86 of the ECU 8, and the ECU 8 outputs the output signals of the various sensors described above. On the basis of the above, control of the engine 1, control of the torque converter 2, control of the forward / reverse switching mechanism 3, control of the continuously variable transmission mechanism 4, etc. are executed. For example, as operation control of the engine 1, control signals are output to the throttle motor 13, the fuel injection device 14, the ignition device 15, and the like, and the intake air amount, the fuel injection amount, the ignition timing, and the like are controlled.

また、無段変速機構４の制御としてＥＣＵ８は、一例として図４に示す変速制御マップを参照して目標変速比を算出する。この変速制御マップは、運転者の出力要求に対応するスロットル開度Ｔｈ（アクセル開度Ａｃｃでもよい）および車速ｓｐｄをパラメータとして、目標変速比を予め実験・シミュレーションなどにより適合したものであって、ＥＣＵ８のＲＯＭ８２に記憶されている。なお、車速ｓｐｄは出力軸回転数Ｎｏｕｔに対応するため、変速制御マップにおいては目標変速比として、入力軸回転数Ｎｉｎの目標値である目標回転数Ｎｉｎｔを設定している。   Further, as an example of the control of the continuously variable transmission mechanism 4, the ECU 8 calculates a target speed ratio with reference to a speed change control map shown in FIG. 4. This shift control map is obtained by adapting the target gear ratio in advance through experiments, simulations, etc., using the throttle opening Th (accelerator opening Acc) and the vehicle speed spd corresponding to the driver's output request as parameters. It is stored in the ROM 82 of the ECU 8. Since the vehicle speed spd corresponds to the output shaft speed Nout, the target speed Nint, which is the target value of the input shaft speed Nin, is set as the target speed ratio in the shift control map.

ＥＣＵ８は、無段変速機構４の実際の入力軸回転数Ｎｉｎが、前記の算出した目標回転数Ｎｉｎｔになるように変速比γを制御する（変速制御）。すなわち、以下に詳述するような制御演算を行って、目標変速比（目標回転数Ｎｉｎｔ）となるように主にプライマリ側油圧アクチュエータ４１３を動作させる制御信号を、油圧制御回路２０の変速制御部２０ａに出力する。   The ECU 8 controls the speed ratio γ so that the actual input shaft rotational speed Nin of the continuously variable transmission mechanism 4 becomes the calculated target rotational speed Nint (transmission control). That is, a control calculation as described in detail below is performed, and a control signal for mainly operating the primary hydraulic actuator 413 so as to achieve the target gear ratio (target rotational speed Nint) is transmitted to the transmission control unit of the hydraulic control circuit 20. To 20a.

そのような変速制御の際にＥＣＵ８は、一例として図５に示す挟圧力制御マップを参照して必要油圧（ベルト挟圧力に相当）を決定し、油圧制御回路２０の挟圧力制御部２０ｂを制御する。ＥＣＵ８は、必要油圧に対応する制御信号を油圧制御回路２０の挟圧力制御部２０ｂに出力し、上述したようにセカンダリプーリ４２の油圧アクチュエータ４２３への供給油圧を制御して、無段変速機構４のベルト挟圧力を制御する。   In such shift control, the ECU 8 determines a necessary hydraulic pressure (corresponding to the belt clamping pressure) with reference to the clamping pressure control map shown in FIG. 5 as an example, and controls the clamping pressure control unit 20b of the hydraulic control circuit 20. To do. The ECU 8 outputs a control signal corresponding to the required hydraulic pressure to the clamping pressure control unit 20b of the hydraulic control circuit 20, and controls the hydraulic pressure supplied to the hydraulic actuator 423 of the secondary pulley 42 as described above, so that the continuously variable transmission mechanism 4 To control the belt clamping pressure.

なお、図５の挟圧力制御マップは、一例としてスロットル開度Ｔｈ（アクセル開度Ａｃｃでもよい）および変速比γをパラメータとして、伝動ベルト４３の滑りが生じないよう、予め実験・シミュレーションなどにより適合した必要油圧（ベルト挟圧力に相当）を設定したものであり、ＥＣＵ８のＲＯＭ８２に記憶されている。   Note that the clamping pressure control map of FIG. 5 is adapted by experiments and simulations in advance so that the transmission belt 43 does not slip by using the throttle opening Th (accelerator opening Acc) and the gear ratio γ as parameters as an example. The required hydraulic pressure (corresponding to the belt clamping pressure) is set and stored in the ROM 82 of the ECU 8.

−変速制御の演算−
次に、前記のＥＣＵ８による変速制御のための演算について詳細に説明する。前記したようにＥＣＵ８は、図４の変速制御マップから算出した目標変速比（目標回転数Ｎｉｎｔ）に基づいて制御信号を生成するが、この際、図６に模式的に示すように、目標変速比と実際の変速比との偏差に応じてフィードバック制御量を算出するとともに、目標変速比に基づいてフィードフォワード制御量を算出し、それらを組み合わせて油圧制御回路２０への制御信号を生成する。 -Shift control calculation-
Next, calculation for shift control by the ECU 8 will be described in detail. As described above, the ECU 8 generates a control signal based on the target speed ratio (target speed Nint) calculated from the speed change control map of FIG. 4. At this time, as schematically shown in FIG. A feedback control amount is calculated according to the deviation between the ratio and the actual gear ratio, a feedforward control amount is calculated based on the target gear ratio, and a control signal to the hydraulic control circuit 20 is generated by combining them.

ここで、フィードフォワード制御は、変速制御の応答性を高め、特に変速動作を早期に開始させるために行われる。具体的には、例えば、無段変速機構４のプライマリシーブ油圧Ｐｉｎ（またはプライマリ側油圧アクチュエータ４１３へのオイルの供給および排出量）と変速比γとの対応関係をモデルベースでデータ化し、フィードフォワード制御マップ（図示省略：以下、ＦＦ制御マップと呼ぶ）として設定しておき、このＦＦ制御マップを参照して目標変速比になるようにプライマリシーブ油圧Ｐｉｎを変更する。   Here, the feedforward control is performed in order to increase the responsiveness of the shift control, and particularly to start the shift operation early. Specifically, for example, the correspondence between the primary sheave oil pressure Pin (or the amount of oil supplied to and discharged from the primary hydraulic actuator 413) of the continuously variable transmission mechanism 4 and the gear ratio γ is converted into data on a model basis, and feedforward is performed. It is set as a control map (not shown: hereinafter referred to as FF control map), and the primary sheave oil pressure Pin is changed so as to achieve the target gear ratio with reference to this FF control map.

一方、フィードバック制御は、目標変速比と実際の変速比との偏差を求め、その偏差を小さくするようにプライマリシーブ油圧Ｐｉｎを変更する。これらフィードフォワード制御およびフィードバック制御に用いる制御量は、例えば、前記のようにプライマリシーブ油圧Ｐｉｎを変更するための制御信号であって、ソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５に入力する電流指令値に対応している。   On the other hand, in the feedback control, a deviation between the target gear ratio and the actual gear ratio is obtained, and the primary sheave oil pressure Pin is changed so as to reduce the deviation. The control amount used for the feedforward control and the feedback control is, for example, a control signal for changing the primary sheave oil pressure Pin as described above, and corresponds to the current command value input to the solenoid valve (SLP) 205. Yes.

具体的には図６に示すように、一例として本実施形態では、変速制御マップ（図４）から読み取った目標回転数Ｎｉｎｔをなまし処理した上で、フィードフォワード制御に用いる。すなわち、この目標回転数Ｎｉｎｔに基づいてフィードフォワード制御部８ａ（ＦＦ制御部）により、前記のＦＦ制御マップを参照してプライマリシーブ油圧Ｐｉｎ（またはプライマリ側油圧アクチュエータ４１３へのオイルの供給および排出量）を好適に調整するためのフィードフォワード制御量ＰｉｎＦＦを算出する。   Specifically, as shown in FIG. 6, as an example, in the present embodiment, the target rotation speed Nint read from the shift control map (FIG. 4) is smoothed and used for feedforward control. That is, the feedforward control unit 8a (FF control unit) refers to the FF control map based on the target rotational speed Nint, and supplies and discharges the primary sheave oil pressure Pin (or oil to the primary side hydraulic actuator 413). ) Is suitably calculated to calculate a feedforward control amount PinFF.

また、前記のようにフィードフォワード制御に用いる目標回転数Ｎｉｎｔに対して、制御の応答遅れ（むだ時間）を考慮した補正を行い、フィードバック制御部８ｂ（ＦＢ制御部）においてフィードバック制御に用いる目標回転数Ｎｉｎｔ＊を算出した上で、これに基づいてフィードバック制御量ＰｉｎＦＢを算出する。ここで、目標回転数Ｎｉｎｔ＊は、油圧制御回路２０やプライマリ側油圧アクチュエータ４１３の構成において、オイルの供給・排出やピストンの動作などにより不可避的に生じる制御の応答遅れを考慮した目標回転数である。   Further, as described above, the target rotational speed Nint used for the feedforward control is corrected in consideration of the control response delay (dead time), and the target rotation used for the feedback control in the feedback control unit 8b (FB control unit). After calculating the number Nint *, the feedback control amount PinFB is calculated based on this. Here, the target rotational speed Nint * is a target rotational speed that takes into account a control response delay inevitably caused by oil supply / discharge or piston operation in the configuration of the hydraulic control circuit 20 or the primary hydraulic actuator 413. is there.

言い換えれば、本実施形態ではフィードバック制御に用いる目標回転数Ｎｉｎｔ＊は、フィードフォワード制御に用いる目標回転数Ｎｉｎｔに対して、システムの構成上で実現可能な値であって、所定の計算式やマップによって算出される。この計算式やマップは、詳しい説明は省略するが、リニアソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５への制御信号の入力に対するプライマリシーブ油圧Ｐｉｎの応答遅れ分を、予め実験・シミュレーションなどにより適合して設定されている。   In other words, in this embodiment, the target rotational speed Nint * used for feedback control is a value that can be realized on the system configuration with respect to the target rotational speed Nint used for feedforward control, and is a predetermined calculation formula or map. Is calculated by Although detailed explanation of this calculation formula and map is omitted, the response delay of the primary sheave hydraulic pressure Pin to the input of the control signal to the linear solenoid valve (SLP) 205 is set in advance by experiments and simulations. Yes.

なお、例えば車両の定常走行時や緩加速時のように、無段変速機構４の変速速度が低くてフィードフォワード制御を組み合わせない場合もあり、このような場合は、前記のような補正を行う前の目標回転数Ｎｉｎｔを用いてフィードバック制御のみを行う。   Note that there are cases where the speed of the continuously variable transmission mechanism 4 is low and feedforward control is not combined, such as during steady running or slow acceleration of the vehicle. In such a case, the above correction is performed. Only the feedback control is performed using the previous target rotational speed Nint.

より詳しくは、本実施形態のＥＣＵ８は、例えばアクセルオン（アクセルペダルの踏み込み）に伴う車両の加速時に変速制御マップ（図４）を参照し、現在の車速ｓｐｄおよびスロットル開度Ｔｈに対応する目標回転数Ｎｉｎｔを算出する。そして、一例を次式（１）に示すような計算式によって、フィードフォワード制御量ＰｉｎＦＦを算出する。   More specifically, the ECU 8 of the present embodiment refers to a shift control map (FIG. 4) when the vehicle is accelerated, for example, when the accelerator is turned on (depressing the accelerator pedal), and the target corresponding to the current vehicle speed spd and the throttle opening Th. The rotational speed Nint is calculated. Then, the feedforward control amount PinFF is calculated by a calculation formula as shown in the following formula (1).

ＰｉｎＦＦ ＝ ＫFF×（ｆ（Ｎｉｎｔ）） ・・・（１）
なお、前記の式（１）において、ＫFFはフィードフォワード定数（ＦＦゲイン）であり、ｆ（Ｎｉｎｔ）は、前記のＦＦ制御マップにおける変速比と制御油圧との関係（関数）を表している。フィードバック制御量としてはプライマリシーブ油圧Ｐｉｎの代わりに、プライマリシーブ油圧Ｐｉｎを実現するためのプライマリ側油圧アクチュエータ４１３へのオイルの供給または排出量であってもよいし、これに相当するソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５への制御信号であってもよい。 PinFF = K FF × (f ( Nint)) ··· (1)
In the above equation (1), K FF is a feedforward constant (FF gain), and f (Nint) represents the relationship (function) between the gear ratio and the control hydraulic pressure in the FF control map. . The feedback control amount may be an oil supply or discharge amount to the primary hydraulic actuator 413 for realizing the primary sheave oil pressure Pin instead of the primary sheave oil pressure Pin, or a solenoid valve (SLP) corresponding thereto. ) 205 may be a control signal.

また、ＥＣＵ８は、前記のように目標回転数Ｎｉｎｔを補正した目標回転数Ｎｉｎｔ＊を用いて、一例を次式（２）に示すような計算式によりフィードバック制御量ＰｉｎＦＢを算出する。次式（２）において、ｅは、無段変速機構４の入力軸回転数Ｎｉｎとその目標回転数Ｎｉｎｔとの偏差（Ｎｉｎｔ−Ｎｉｎ）であり、ＫPはフィードバック比例ゲイン、ＫIはフィードバック積分ゲインである。 Further, the ECU 8 calculates the feedback control amount PinFB by the calculation formula as shown in the following formula (2) using the target rotation speed Nint * obtained by correcting the target rotation speed Nint as described above. In the following equation (2), e is a deviation (Nint−Nin) between the input shaft rotational speed Nin of the continuously variable transmission mechanism 4 and its target rotational speed Nint, K P is a feedback proportional gain, and K I is a feedback integral. It is gain.

ＰｉｎＦＢ ＝ （ＫP×ｅ＋ＫI×（∫ｅdt）） ・・・（２）
なお、フィードバック制御量についてもプライマリシーブ油圧Ｐｉｎの代わりに、プライマリ側油圧アクチュエータ４１３へのオイルの供給または排出量、若しくはソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５への制御信号を用いることができる。 PinFB = (K P × e + K I × (∫edt)) (2)
As for the feedback control amount, an oil supply or discharge amount to the primary hydraulic actuator 413 or a control signal to the solenoid valve (SLP) 205 can be used instead of the primary sheave oil pressure Pin.

そして、ＥＣＵ８は、例えば前記のフィードフォワード制御量ＰｉｎＦＦとフィードバック制御量ＰｉｎＦＢとを加算して、最終的な制御量（目標プライマリシーブ油圧Ｐｉｎｃ＝ＰｉｎＦＦ＋ＰｉｎＦＢ）を算出し、これに基づいてソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５への制御信号を生成する。この制御信号がＥＣＵ８から出力されて油圧制御回路２０に入力され、ソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５によってプライマリシーブ油圧Ｐｉｎが調圧されて、プライマリプーリ４１およびセカンダリプーリ４２のＶ溝幅が変更されることで、変速比γが変化する。   The ECU 8 adds, for example, the feedforward control amount PinFF and the feedback control amount PinFB to calculate a final control amount (target primary sheave oil pressure Pinc = PinFF + PinFB), and based on this, the solenoid valve (SLP) ) Generate a control signal to 205. This control signal is output from the ECU 8 and input to the hydraulic pressure control circuit 20, and the primary sheave hydraulic pressure Pin is adjusted by the solenoid valve (SLP) 205 to change the V groove widths of the primary pulley 41 and the secondary pulley 42. Thus, the gear ratio γ changes.

このように、フィードバック制御だけでなくフィードフォワード制御も組み合わせて、プライマリシーブ油圧Ｐｉｎを好適に制御し、無段変速機構４の変速比γを連続的に変更するようにしているので、フィードバック制御の比例ゲインＫPはあまり大きな値にしなくても、変速制御の応答性を十分に高くすることができる。フィードバック比例ゲインＫPを小さめの値に設定すれば、制御の安定性を確保する上で有利になる。 In this way, the primary sheave oil pressure Pin is suitably controlled by combining not only the feedback control but also the feed forward control, and the gear ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 is continuously changed. Even if the proportional gain K P is not set to a very large value, the response of the shift control can be made sufficiently high. Setting the feedback proportional gain K P to a small value is advantageous in ensuring the stability of control.

−フィードバックゲインの補正−
ところで、前記の如くフィードフォワード制御を組み合わせ、その分、フィードバック比例ゲインＫPを小さめの値に設定すると、フィードフォワード制御の寄与率が高い変速動作の開始時には効果的に応答性が高まる一方で、フィードフォワード制御の寄与率が低い変速動作の終盤以降は、フィードバック比例ゲインＫPが小さいことから応答性が低下してしまい、問題となることがある。 -Correction of feedback gain-
By the way, when the feedforward control is combined as described above and the feedback proportional gain K P is set to a smaller value, the responsiveness is effectively enhanced at the start of the shift operation with a high contribution ratio of the feedforward control. Since the feedback proportional gain K P is small after the end of the shift operation in which the contribution rate of the feedforward control is low, the response may be lowered, which may be a problem.

すなわち、一例を図７に示すように、車両の走行中に乗員がアクセルペダルを踏み込み、これに応じて無段変速機構４の目標回転数Ｎｉｎｔ（目標変速比：図には細めの実線で示す）がステップ状に急上昇するとき（時刻ｔ１〜ｔ２）、これに追従するように無段変速機構４の実際の入力軸回転数Ｎｉｎ（同太めの実線で示す）も上昇する。   That is, as shown in FIG. 7, an example is shown in which the occupant depresses the accelerator pedal while the vehicle is traveling, and the target rotational speed Nint (target gear ratio: target transmission ratio: indicated by a thin solid line in the figure). ) Rises stepwise (time t1 to t2), the actual input shaft rotational speed Nin (shown by the thick solid line) of the continuously variable transmission mechanism 4 also rises so as to follow this.

そして、時刻ｔ３において入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔを越えて、さらに上昇するとき（目標回転数Ｎｉｎｔから遠ざかるように変化するとき）、つまりはオーバーシュートするときには、フィードバック比例ゲインＫPが小さいと入力軸回転数Ｎｉｎを目標回転数Ｎｉｎｔに戻すようなフィードバック制御量が小さくなってしまい、オーバーシュートの収束性が低下するのである。 At time t3, when the input shaft rotational speed Nin exceeds the target rotational speed Nint and further increases (changes away from the target rotational speed Nint), that is, when it overshoots, the feedback proportional gain K P is If it is small, the feedback control amount for returning the input shaft rotational speed Nin to the target rotational speed Nint becomes small, and the convergence property of the overshoot decreases.

この点に着目して本実施形態のＥＣＵ８は、例えばアクセルオン（アクセルペダルの踏み込み）による車両の加速時に、前記変速制御マップ（図４）から求まる目標回転数Ｎｉｎｔ（目標変速比）の変化などから、無段変速機構４の変速比γの時間あたりの変化量が大きな急変速時であるか否かを判定し、急変速時であれば一時的にフィードバック比例ゲインＫPを増大補正する、ゲイン補正部８ｃ（図６を参照）を備えている。 Focusing on this point, the ECU 8 of the present embodiment, for example, changes in the target rotational speed Nint (target speed ratio) obtained from the speed change control map (FIG. 4) when the vehicle is accelerated by turning on the accelerator (depressing the accelerator pedal). From this, it is determined whether or not the sudden change is large when the amount of change in the speed ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 is large, and if the shift is sudden, the feedback proportional gain K P is temporarily corrected to be increased. A gain correction unit 8c (see FIG. 6) is provided.

以下、ＥＣＵ８の実行するゲイン補正ルーチンについて一例を、図８のフローチャートを参照して説明する。なお、以下では加速時に大きな車両駆動力を確保するために、変速比を増大（即ち低車速側に変化）させる場合について説明する。なお、この制御ルーチンはＥＣＵ８において所定の時間（例えば数十ミリ秒）間隔で繰り返し実行される。   Hereinafter, an example of the gain correction routine executed by the ECU 8 will be described with reference to the flowchart of FIG. In the following, a case will be described in which the gear ratio is increased (that is, changed to the low vehicle speed side) in order to ensure a large vehicle driving force during acceleration. This control routine is repeatedly executed in the ECU 8 at predetermined time intervals (for example, several tens of milliseconds).

まず、ＥＣＵ８は、車両の走行中に無段変速機構４の変速比γが所定以上に急に変化する急変速状態か否か判定する（ステップＳＴ１）。例えば車速ｓｐｄおよびスロットル開度Ｔｈに応じて変速制御マップ（図４）から算出される目標回転数Ｎｉｎｔの時間あたりの変化量が所定の閾値未満で否定判定（ＮＯ）であれば一旦、制御を終了する一方、当該閾値以上で肯定判定（ＹＥＳ）であればステップＳＴ２に進む。   First, the ECU 8 determines whether or not there is a sudden shift state in which the gear ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 changes suddenly more than a predetermined value while the vehicle is traveling (step ST1). For example, if the amount of change per hour of the target rotational speed Nint calculated from the shift control map (FIG. 4) according to the vehicle speed spd and the throttle opening Th is less than a predetermined threshold value and a negative determination (NO), the control is once performed. On the other hand, if the determination is affirmative (YES) above the threshold, the process proceeds to step ST2.

なお、前記の閾値は、無段変速機構４およびその油圧制御回路２０、さらにはエンジン１や車両の仕様なども考慮して、或る程度、大きなオーバーシュートが生じるような変速比γの変化速度に対応するように、予め実験・シミュレーションなどにより適合した値であって、ＥＣＵ８のＲＯＭ８２に記憶されている。閾値を車両の運転状態などに応じて変更するようにしてもよい。   The threshold value is a speed at which the gear ratio γ is changed so that a large overshoot occurs to some extent in consideration of the continuously variable transmission mechanism 4 and the hydraulic control circuit 20 thereof, as well as the specifications of the engine 1 and the vehicle. In order to correspond to the above, it is a value that has been adapted in advance through experiments and simulations, and is stored in the ROM 82 of the ECU 8. The threshold value may be changed according to the driving state of the vehicle.

また、急変速の判定に用いるパラメータは、前記のように目標回転数Ｎｉｎｔの時間あたりの変化量にも限定されず、変速比γを規定するパラメータとして例えば、プライマリプーリ４１の可動シーブ４１２の制御目標位置に着目し、その時間あたりの変化量としてもよい。また、アクセル開度Ａｃｃやスロットル開度Ｔｈの時間あたりの変化量から間接的に急変速を判定するようにしてもよい。   Further, the parameter used for the determination of the sudden gear shift is not limited to the amount of change per time of the target rotational speed Nint as described above, and as a parameter that defines the gear ratio γ, for example, the control of the movable sheave 412 of the primary pulley 41 Focusing on the target position, the amount of change per time may be used. Alternatively, the sudden shift may be indirectly determined from the amount of change per time in the accelerator opening Acc and the throttle opening Th.

さらに、目標回転数Ｎｉｎｔの時間あたりの変化量が閾値以上になれば、直ちに急変速と判定するのではなく、続けて所定回数（例えば３、４回）、閾値以上になったときに急変速と判定するようにしている。こうして急変速と判定すればゲイン補正フラグの値を１にして（ステップＳＴ２）、その後、オーバーシュートが発生すれば直ちにフィードバック比例ゲインＫPを補正できるように準備する。 Furthermore, if the amount of change in the target rotational speed Nint per time exceeds the threshold value, the sudden shift is not immediately determined, but if the predetermined number of times (for example, 3 or 4 times) continues, the rapid shift is performed. I am trying to judge. If it is determined that the gear is suddenly shifted in this way, the value of the gain correction flag is set to 1 (step ST2). Thereafter, if an overshoot occurs, preparation is made so that the feedback proportional gain K P can be corrected immediately.

続いてステップＳＴ３で、オーバーシュートが発生したか否か判定する。具体的には、例えば無段変速機構４の入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔを越えたか否か（Ｎｉｎ＞Ｎｉｎｔ）判定し、否定判定（ＮＯ）であれば所定時間は待機して、肯定判定（ＹＥＳ）になればステップＳＴ４に進む。そして、ゲイン補正フラグの値を２にして、続くステップＳＴ５〜ＳＴ７において、以下に説明するようにフィードバック比例ゲインＫPの値を補正する。 Subsequently, in step ST3, it is determined whether or not an overshoot has occurred. Specifically, for example, it is determined whether or not the input shaft rotational speed Nin of the continuously variable transmission mechanism 4 exceeds the target rotational speed Nint (Nin> Nint). If the determination is negative (NO), the system waits for a predetermined time. If it becomes affirmation determination (YES), it will progress to step ST4. Then, the value of the gain correction flag is set to 2, and in the subsequent steps ST5 to ST7, the value of the feedback proportional gain K P is corrected as described below.

なお、オーバーシュートの判定については、入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔを越えたことに限定されず、例えば、入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔになったとき、この入力軸回転数Ｎｉｎの変化の様子（例えば微分値など）から目標回転数Ｎｉｎｔを越えると判定したときに、オーバーシュートの発生と判定するようにしてもよい。また、前記の急変速の判定と同じく、プライマリプーリ４１の可動シーブ４１２の位置などからオーバーシュートを判定することも可能である。   The determination of overshoot is not limited to the input shaft speed Nin exceeding the target speed Nint. For example, when the input shaft speed Nin reaches the target speed Nint, the input shaft speed Nin When it is determined from the state of change of Nin (for example, a differential value) that the target rotational speed Nint is exceeded, it may be determined that overshoot has occurred. Further, it is possible to determine overshoot from the position of the movable sheave 412 of the primary pulley 41 and the like, similar to the determination of the sudden shift.

そうしてオーバーシュートが発生したと判定し（ステップＳＴ３）、ゲイン補正フラグの値を２にした場合（ステップＳＴ４）、まず、ステップＳＴ５においてフィードバック比例ゲインＫPを所定期間、増大補正する。こうして比例ゲインＫPを増大させることで、前記の式（２）により算出されるフィードバック補正量ＰｉｎＦＢの値が大きくなって、オーバーシュートした入力軸回転数Ｎｉｎの目標回転数Ｎｉｎｔからの乖離を抑制することができる。 When it is determined that overshoot has occurred (step ST3) and the value of the gain correction flag is set to 2 (step ST4), first, in step ST5, the feedback proportional gain K P is increased and corrected for a predetermined period. By increasing the proportional gain K P in this way, the value of the feedback correction amount PinFB calculated by the above equation (2) increases, and the deviation of the overshoot input shaft speed Nin from the target speed Nint is suppressed. can do.

ここで、前記の所定期間は、例えば、オーバーシュートした入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔから遠ざかるように変化し、再度、目標回転数Ｎｉｎｔに近づくように変化し始めるまでの期間となるように、予め実験・シミュレーションなどにより適合した時間である。また、入力軸回転数Ｎｉｎの変化する様子から前記所定期間の経過を判定するようにしてもよい。   Here, the predetermined period is, for example, a period until the overshooted input shaft rotational speed Nin changes away from the target rotational speed Nint and again starts to change so as to approach the target rotational speed Nint. In addition, the time is adapted in advance through experiments and simulations. Further, the elapse of the predetermined period may be determined from the state in which the input shaft rotational speed Nin changes.

一方、フィードバック比例ゲインＫPの増大補正量については、例えば、フィードバック制御の安定性を損なうことのない上限値まで増大させるようにしてもよい。また、変速の度合いが急であるほど、オーバーシュートが大きくなることを考慮して、目標回転数Ｎｉｎｔの時間あたりの変化量が大きいほど、ゲインの増大補正量も大きな値にするようにしてもよい。 On the other hand, the increase correction amount of the feedback proportional gain K P may be increased to an upper limit value that does not impair the stability of the feedback control, for example. Further, in consideration of the fact that the overshoot becomes larger as the degree of shift becomes steeper, the gain increase correction amount may be set to a larger value as the change amount per time of the target rotational speed Nint is larger. Good.

そして、前記所定期間が経過するまではステップＳＴ６で否定判定（ＮＯ）してステップＳＴ５に戻る一方、前記所定期間が経過し、入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔに近づくように変化するようになれば、ステップＳＴ６で肯定判定（ＹＥＳ）してステップＳＴ７に進み、今度はフィードバック比例ゲインＫPの値を徐々に減少させる。これにより、目標回転数Ｎｉｎｔに近づく入力軸回転数Ｎｉｎの変化が緩やかになるので、ハンチングを抑制することができる。 Until the predetermined period elapses, a negative determination (NO) is made in step ST6 and the process returns to step ST5. On the other hand, the predetermined period elapses and the input shaft rotational speed Nin changes so as to approach the target rotational speed Nint. If YES, the determination in step ST6 is affirmative (YES), and the process proceeds to step ST7, where the value of the feedback proportional gain K P is gradually decreased. Thereby, since the change of the input shaft rotational speed Nin which approaches the target rotational speed Nint becomes gentle, hunting can be suppressed.

それからステップＳＴ８においてゲイン補正フラグの値が零（０）か否か判定し、肯定判定（ＹＥＳ）であれば補正ルーチンを終了する（エンド）一方、否定判定（ＮＯ）であればステップＳＴ９に進んで、今度はオーバーシュートの終了か否かを判定する。すなわち、前記のように一旦、目標回転数Ｎｉｎｔを越えてオーバーシュートした入力軸回転数Ｎｉｎが再度、目標回転数Ｎｉｎｔに近づいてきて、この目標回転数Ｎｉｎｔになるまでは、否定判定して（ＮＯ）前記ステップＳＴ７に戻り、フィードバック比例ゲインＫPの値を徐々に減少させる。 Then, in step ST8, it is determined whether or not the value of the gain correction flag is zero (0). If the determination is affirmative (YES), the correction routine is terminated (end). If the determination is negative (NO), the process proceeds to step ST9. This time, it is determined whether or not the overshoot ends. That is, as described above, a negative determination is made until the input shaft rotational speed Nin once overshoots exceeding the target rotational speed Nint again approaches the target rotational speed Nint and reaches this target rotational speed Nint ( NO) Returning to step ST7, the value of the feedback proportional gain K P is gradually decreased.

そして、入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔになれば、ステップＳＴ９でオーバーシュートの終了と肯定判定（ＹＥＳ）してステップＳＴ１０に進み、フィードバック比例ゲインＫPを補正前の値に戻す。また、ゲイン補正フラグの値も零（０）に戻し、しかる後に補正ルーチンを終了する（エンド）。 If the input shaft rotational speed Nin reaches the target rotational speed Nint, an affirmative determination (YES) is made in step ST9 that the overshoot has ended, and the process proceeds to step ST10 to return the feedback proportional gain K P to the value before correction. Further, the value of the gain correction flag is also returned to zero (0), and then the correction routine is ended (END).

−ゲイン補正による作用効果−
次に、前記のようなフィードバック比例ゲインＫPの補正による作用効果を、図９のタイムチャートを参照して説明する。まず、車両の走行中に時刻ｔ１において乗員がアクセルペダルを踏み込み、これに応じてスロットル開度ＴＨが所定以上、急に増大するときには、変速制御マップ（図４）から求められる目標回転数Ｎｉｎｔ（目標変速比）が、図９には細めの実線で示すようにステップ状に急上昇する。 -Effects of gain correction-
Next, the function and effect obtained by correcting the feedback proportional gain K P as described above will be described with reference to the time chart of FIG. First, when the occupant depresses the accelerator pedal at time t1 while the vehicle is traveling, and the throttle opening TH increases rapidly more than a predetermined value accordingly, the target rotational speed Nint (determined from the shift control map (FIG. 4)). The target transmission gear ratio) rises stepwise as shown by a thin solid line in FIG.

このような目標回転数Ｎｉｎｔの変化に対応してＥＣＵ８により、上述したフィードフォワード制御およびフィードバック制御の組み合わされた変速制御演算が行われ、制御信号が油圧制御回路２０へ出力される。この制御信号を受けたソレノイドバルブ（ＳＬＰ）２０５によってプライマリシーブ油圧Ｐｉｎが調圧され、プライマリプーリ４１およびセカンダリプーリ４２のＶ溝幅が変更されて、無段変速機構４の変速比γが増大する。   In response to such a change in the target rotational speed Nint, the ECU 8 performs a shift control calculation in which the feedforward control and the feedback control described above are combined, and a control signal is output to the hydraulic control circuit 20. Upon receiving this control signal, the primary sheave hydraulic pressure Pin is regulated by the solenoid valve (SLP) 205, the V groove widths of the primary pulley 41 and the secondary pulley 42 are changed, and the gear ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 increases. .

すなわち、図９には太めの実線で示すように無段変速機構４の入力軸回転数Ｎｉｎは、前記したステップ状の目標回転数Ｎｉｎｔの変化にやや遅れて追従するように増大する。また、そのような目標回転数Ｎｉｎｔの急な変化により、その時間あたりの変化量が続けて所定回数（例えば３、４回）、閾値以上になって、急変速と判定される（時刻ｔ２）。これによりゲイン補正フラグの値が零（０）から１になる。   That is, as indicated by a thick solid line in FIG. 9, the input shaft rotational speed Nin of the continuously variable transmission mechanism 4 increases so as to follow the change in the step-like target rotational speed Nint with a slight delay. Further, due to such a sudden change in the target rotational speed Nint, the amount of change per time continues to be a predetermined number of times (for example, 3 or 4 times) or more than a threshold value, and a sudden shift is determined (time t2). . As a result, the value of the gain correction flag is changed from zero (0) to 1.

そして、時刻ｔ３で目標回転数Ｎｉｎｔが一定になると、これに入力軸回転数Ｎｉｎが近づいてゆき（変速動作の終盤）、時刻ｔ４では目標回転数Ｎｉｎｔを越えてオーバーシュートすると、今度は入力軸回転数Ｎｉｎを目標回転数Ｎｉｎｔに戻すようにフードバック制御が行われる。この際、ゲイン補正フラグの値が１から２になって、フィードバック比例ゲインＫPが増大補正されることで、フィードバック制御量が大きくなり、入力軸回転数Ｎｉｎの目標回転数Ｎｉｎｔからの乖離が抑制される。 When the target rotational speed Nint becomes constant at time t3, the input shaft rotational speed Nin approaches this (at the end of the shifting operation), and at time t4, when overshooting exceeds the target rotational speed Nint, this time the input shaft The hood back control is performed so as to return the rotation speed Nin to the target rotation speed Nint. At this time, the value of the gain correction flag is changed from 1 to 2, and the feedback proportional gain K P is increased and corrected, so that the feedback control amount increases, and the deviation of the input shaft rotational speed Nin from the target rotational speed Nint is increased. It is suppressed.

すなわち、仮にフィードバック比例ゲインＫPが増大補正されなければ、図９に破線で示すようにオーバーシュートが大きくなるところ、同図に太めの実線で示すように入力軸回転数Ｎｉｎは目標回転数Ｎｉｎｔから離れ難くなり、しかも、早めに目標回転数Ｎｉｎｔに向かって変化するようになる。こうして入力軸回転数Ｎｉｎが再度、目標回転数Ｎｉｎｔに向かって変化するようになると（時刻ｔ５）、今度はフィードバック比例ゲインＫPが徐々に減少し、フィードバック制御量が徐々に小さくなってゆく。これにより、入力軸回転数Ｎｉｎの変化も徐々に緩やかなものとなる。 That is, if the feedback proportional gain K P is not corrected to be increased, the overshoot increases as shown by the broken line in FIG. 9, but the input shaft rotational speed Nin becomes the target rotational speed Nint as shown by the thick solid line in FIG. It becomes difficult to move away from the vehicle, and also changes toward the target rotational speed Nint early. When the input shaft rotational speed Nin changes again toward the target rotational speed Nint (time t5), the feedback proportional gain K P is gradually decreased and the feedback control amount is gradually decreased. As a result, the change in the input shaft rotational speed Nin is also gradually reduced.

そして、入力軸回転数Ｎｉｎが目標回転数Ｎｉｎｔになると（時刻ｔ６）、ゲイン補正フラグの値が２から零（０）になり、フィードバック比例ゲインＫPは補正前の値に戻される。この時点では既に入力軸回転数Ｎｉｎの変化が非常に小さくなっているので、その後はフィードバック比例ゲインＫPが小さくても、入力軸回転数Ｎｉｎは速やかに目標回転数Ｎｉｎｔに収束する。 When the input shaft rotational speed Nin becomes the target rotational speed Nint (time t6), the value of the gain correction flag is changed from 2 to zero (0), and the feedback proportional gain K P is returned to the value before correction. Since the change of the input shaft rotational speed Nin has already become very small at this time, the input shaft rotational speed Nin quickly converges to the target rotational speed Nint even if the feedback proportional gain K P is small thereafter.

なお、仮にフィードバック比例ゲインＫPを増大補正するだけであると、図９に仮想線で示すように入力軸回転数Ｎｉｎが繰り返し目標回転数Ｎｉｎｔを越えて大きく変動する、いわゆるハンチングを誘発する可能性があるが、本実施形態では、オーバーシュートの発生に対して一旦、増大補正したフィードバック比例ゲインＫPを所定期間の経過後には元の値に戻すようにしているので、ハンチングを誘発することはない。 Note that if only the feedback proportional gain K P is increased and corrected, it is possible to induce so-called hunting in which the input shaft rotational speed Nin fluctuates greatly beyond the target rotational speed Nint as indicated by a virtual line in FIG. However, in the present embodiment, the feedback proportional gain K P that has been once corrected for increase in response to the occurrence of overshoot is returned to the original value after the lapse of a predetermined period, so that hunting is induced. There is no.

したがって、本実施形態に係る無段変速機の制御装置によると、例えば車両の走行中にアクセルペダルが踏み込まれ、無段変速機構４の変速比γが目標変速比を越えてオーバーシュートするとき、所定の期間は変速制御のフィードバック比例ゲインＫPを増大させるとともに、その後は徐々に減少させることによって、オーバーシュートした変速比γの目標変速比への収束性を高めることができる。 Therefore, according to the control device for a continuously variable transmission according to the present embodiment, for example, when the accelerator pedal is depressed while the vehicle is running and the speed ratio γ of the continuously variable transmission mechanism 4 exceeds the target speed ratio, By increasing the feedback proportional gain K P of the shift control for a predetermined period and then gradually decreasing it, the convergence of the overshooted gear ratio γ to the target gear ratio can be improved.

しかも、本実施形態の変速制御はフィードフォワード制御も組み合わせることによって応答性を高めており、その分、フィードバック比例ゲインＫPの値は小さめに設定しているので、制御の安定性を確保する上では有利なものである。そして、このように通常のフィードバック比例ゲインＫPが小さな場合に生じ易い、前記のようなオーバーシュート後の収束性の低下を、フィードバック比例ゲインＫPの補正によって補完することができるのである。 In addition, the speed change control of the present embodiment improves the responsiveness by combining the feed forward control, and the value of the feedback proportional gain K P is set to be small accordingly, so that the stability of the control is ensured. Then it is advantageous. Thus, the decrease in convergence after overshoot, which tends to occur when the normal feedback proportional gain K P is small, can be compensated by correcting the feedback proportional gain K P.

また、本実施形態では、オーバーシュートが発生すれば直ちにフィードバック比例ゲインＫPを増大させ、その後、オーバーシュートした実際の変速比γが再び目標変速比になったときに元の値に戻すようにしている。つまり、フィードバック補正量が実質的に零または極小のときにフィードバック比例ゲインＫPの値が変化するので、この変化に起因するフィードバック制御量の変化が極小化され、制御の安定性の確保に有利になる。 Further, in this embodiment, when an overshoot occurs, the feedback proportional gain K P is immediately increased, and thereafter, when the actual gear ratio γ that has been overshot again becomes the target gear ratio, the original value is restored. ing. That is, since the value of the feedback proportional gain K P changes when the feedback correction amount is substantially zero or minimum, the change in the feedback control amount due to this change is minimized, which is advantageous for ensuring control stability. become.

さらに、本実施形態では急変速時にのみ、前記のようなフィードバック比例ゲインＫPの補正を行うようにしており、例えば車両の定常走行時や緩加速時のように変速比の変化が小さく、殆どオーバーシュートの起きないときには余計なゲイン補正は行わないことも制御の安定性の確保に有利なものである。 Further, in the present embodiment, the feedback proportional gain K P is corrected only at the time of a sudden shift. For example, the change in the gear ratio is small, such as during steady running of the vehicle or slow acceleration. It is also advantageous for ensuring the stability of control that no extra gain correction is performed when no overshoot occurs.

−他の実施形態−
以上、説明した実施形態では、ガソリンエンジンを搭載した車両の無段変速機の制御装置として本発明を適用した例を示したが、本発明はこれに限られることなく、ディーゼルエンジン等の他のエンジンを搭載した車両にも適用可能である。また、車両の動力源についてはエンジンの他に電動モータ、あるいはエンジンと電動モータの両方を備えたハイブリッド形動力源であってもよい。 -Other embodiments-
As described above, in the embodiment described above, an example in which the present invention is applied as a control device for a continuously variable transmission of a vehicle equipped with a gasoline engine has been described. However, the present invention is not limited to this, and other diesel engines and the like are used. It can also be applied to a vehicle equipped with an engine. In addition to the engine, the vehicle power source may be an electric motor or a hybrid power source including both the engine and the electric motor.

また、前記実施形態では、無段変速機構４をベルト式のＣＶＴとした例を示したが、本発明はこれにも限られることなく、例えばトロイダルＣＶＴや静油圧ＣＶＴなど、種々の無段変速機構の変速比の制御に、本発明を適用することができる。   In the above embodiment, the continuously variable transmission mechanism 4 is a belt type CVT. However, the present invention is not limited to this, and various continuously variable transmissions such as a toroidal CVT and a hydrostatic pressure CVT can be used. The present invention can be applied to control of the gear ratio of the mechanism.

また、前記実施形態の変速制御においては、目標変速比に基づいて変速比のフィードフォワード制御量を算出するようにしているが、これにも限られず、フィードフォワード制御の態様は、制御の応答性を高めることができれば、どのようなものであってもよい。さらにフィードフォワード制御を組み合わせず、フィードバック制御のみ行う場合にも、本発明を適用することができる。   In the speed change control of the above embodiment, the feedforward control amount of the speed ratio is calculated based on the target speed ratio. However, the present invention is not limited to this, and the mode of the feedforward control is control responsiveness. Any device can be used as long as it can be improved. Furthermore, the present invention can also be applied when only feedback control is performed without combining feedforward control.

また、前記実施形態ではフィードバック比例ゲインＫPの補正を、急変速時にのみ行うようにしているが、これにも限られることはない。但し、急変速時以外にもゲインを補正するのであれば、例えば、目標変速比の時間あたりの変化量が大きいほど、フィードバック比例ゲインＫPの増大補正量を大きくし、目標変速比の時間あたりの変化量が小さいほど、補正量は小さくするのが好ましい。 In the above-described embodiment, the feedback proportional gain K P is corrected only at the time of sudden shift. However, the present invention is not limited to this. However, if the gain is to be corrected at a time other than the sudden gear change, for example, the larger the amount of change in the target gear ratio per time, the larger the amount of increase in the feedback proportional gain K P is increased. The smaller the change amount, the smaller the correction amount.

さらに、前記実施形態のようにフィードバック比例ゲインＫPの補正を急変速時にのみ行う場合にも、その増大補正量を目標変速比の時間あたりの変化量が大きいほど大きくし、目標変速比の時間あたりの変化量が小さいほど小さくしてもよい。 Further, even when the feedback proportional gain K P is corrected only during a sudden shift as in the above-described embodiment, the increase correction amount is increased as the amount of change in the target gear ratio per time increases, and the target gear ratio time is increased. You may make it small, so that the amount of per change is small.

さらにまた、前記実施形態では変速制御のオーバーシュートについて具体的に説明したが、変速制御のアンダーシュートについても同様であることは勿論である。   Furthermore, in the above-described embodiment, the overshoot of the shift control has been specifically described. However, the same applies to the undershoot of the shift control.

本発明は、例えば車両に搭載されるＣＶＴに適用可能であり、急変速時にオーバーシュートした変速比を速やかに目標変速比に収束させることができるので、乗用車などに適用して有効である。   The present invention can be applied to, for example, a CVT mounted on a vehicle, and the speed ratio overshooted at the time of a sudden shift can be quickly converged to the target speed ratio, and thus is effective when applied to a passenger car or the like.

４ 無段変速機構（無段変速機）
８ ＥＣＵ（ゲイン補正部）
８ａ フィードフォワード制御部
８ｂ フィードバック制御部
８ｃ ゲイン補正部
２０ 油圧制御回路
２０ａ 変速制御部
Ｎｉｎ 無段変速機構の入力軸回転数（実際の変速比）
Ｎｉｎｔ 目標回転数（目標変速比）
ＫP フィードバック比例ゲイン 4 Continuously variable transmission mechanism (continuously variable transmission)
8 ECU (Gain correction part)
8a Feedforward control unit 8b Feedback control unit 8c Gain correction unit 20 Hydraulic control circuit 20a Shift control unit Nin Input shaft rotation speed (actual gear ratio) of continuously variable transmission mechanism
Nint target speed (target gear ratio)
K P proportional feedback gain

Claims (8)

車両に搭載された無段変速機の変速比を、目標変速比に追従するようにフィードバック制御する無段変速機の制御装置であって、
前記無段変速機の実際の変速比が目標変速比を越えたときに所定期間、越える前に比べてフィードバック制御の比例ゲインを増大させるとともに、該所定期間の経過後は徐々に減少させるゲイン補正部を備える、ことを特徴とする無段変速機の制御装置。 A control device for a continuously variable transmission that feedback-controls the gear ratio of a continuously variable transmission mounted on a vehicle so as to follow a target gear ratio,
Gain correction that increases the proportional gain of feedback control when the actual transmission ratio of the continuously variable transmission exceeds the target transmission ratio for a predetermined period, and gradually decreases after the predetermined period. And a continuously variable transmission control device. 請求項１に記載の無段変速機の制御装置において、
前記ゲイン補正部は、実際の変速比が目標変速比を越えたとき、直ちに比例ゲインを増大させる、無段変速機の制御装置。 The control device for a continuously variable transmission according to claim 1,
The gain correction unit increases the proportional gain immediately when the actual gear ratio exceeds the target gear ratio. 請求項１に記載の無段変速機の制御装置において、
前記ゲイン補正部は、実際の変速比が目標変速比になったとき、該目標変速比を越えると判定すれば比例ゲインを増大させる、無段変速機の制御装置。 The control device for a continuously variable transmission according to claim 1,
The gain correction unit is a control device for a continuously variable transmission that increases the proportional gain if it is determined that the target speed ratio exceeds the target speed ratio when the actual speed ratio becomes the target speed ratio. 請求項１〜３のいずれか１つに記載の無段変速機の制御装置において、
前記ゲイン補正部は、実際の変速比が一旦、目標変速比を越えた後に再度、該目標変速比になったとき、比例ゲインを補正前の値に戻す、無段変速機の制御装置。 The control device for a continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 3,
The gain correction unit is a control device for a continuously variable transmission that returns the proportional gain to a value before correction when the actual speed ratio once exceeds the target speed ratio and then becomes the target speed ratio again. 請求項１〜４のいずれか１つに記載の無段変速機の制御装置において、
前記所定期間は、一旦、目標変速比を越えた実際の変速比が該目標変速比から遠ざかるようにさらに変化した後に再度、当該目標変速比に近づくように変化し始めるまでの期間である、無段変速機の制御装置。 In the control device for a continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 4,
The predetermined period is a period from when the actual speed ratio exceeding the target speed ratio is further changed so as to be further away from the target speed ratio, and again until it starts to change toward the target speed ratio. Control device for step transmission. 請求項１〜５のいずれか１つに記載の無段変速機の制御装置において、
前記無段変速機の変速比を、目標変速比との偏差に応じてフィードバック制御するフィードバック制御部と、該目標変速比に基づいてフィードフォワード制御するフィードフォワード制御部とを備えている、無段変速機の制御装置。 In the control device for a continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 5,
The continuously variable transmission includes a feedback control unit that feedback-controls the speed ratio of the continuously variable transmission according to a deviation from the target speed ratio, and a feedforward control unit that performs feedforward control based on the target speed ratio. Transmission control device. 請求項１〜６のいずれか１つに記載の無段変速機の制御装置において、
前記ゲイン補正部は、前記目標変速比の時間あたりの変化量が所定量以上の急変速時にのみ、前記比例ゲインの補正を行う、無段変速機の制御装置。 In the control device for a continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 6,
The gain correction unit is a control device for a continuously variable transmission that corrects the proportional gain only at the time of a sudden shift in which the amount of change in the target gear ratio per time is a predetermined amount or more. 請求項１〜７のいずれか１つに記載の無段変速機の制御装置において、
前記ゲイン補正部は、前記目標変速比の時間あたりの変化量が大きいほど、前記比例ゲインの増大補正量を大きくする、無段変速機の制御装置。 In the control device for a continuously variable transmission according to any one of claims 1 to 7,
The gain correction unit is a control device for a continuously variable transmission that increases the proportional gain increase correction amount as the amount of change in the target gear ratio per time increases.
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