JP2014090848A - Golf club head - Google Patents
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Abstract
Description
本発明はゴルフクラブヘッドに関する。 The present invention relates to a golf club head.
近年、飛距離および打球の方向性の改善を目的として中空構造のゴルフクラブヘッドの大型化が図られている。
ゴルフクラブヘッドはその質量に限界があるため、ゴルフクラブヘッドの大型化に伴い、中空部の体積が増加される一方、肉厚は薄くなる。肉厚が薄くなると、剛性が低下するため振動しやすくなり、打球音が低音となり悪い音となる。
そこで、大型化されたゴルフクラブヘッドであっても高音で良好な打球音を得るための提案がなされている。
特許文献１には、リブの構造、配置、質量などを最適化することにより打球音を高音とすることが提案されている。
特許文献２には、打球時のたわみを抑制できるようにソール部の形状を規定することで打球音を高音とすることが提案されている。
In recent years, a golf club head having a hollow structure has been increased in size for the purpose of improving the flight distance and the directionality of the hit ball.
Since the mass of the golf club head is limited, as the size of the golf club head increases, the volume of the hollow portion increases while the thickness of the golf club head decreases. When the wall thickness is reduced, the rigidity is lowered and vibration is likely to occur, and the hitting sound becomes low and bad.
Therefore, proposals have been made to obtain a high hitting sound with a high sound even with an enlarged golf club head.
しかしながら、上記従来技術では、打球音の改良について一定の効果はあるものの、ゴルフクラブヘッドの慣性モーメントの増大および軽量化については特に考慮されておらず、改善の余地がある。
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、打球音の改良を図りつつ慣性モーメントの増大および軽量化を図る上で有利なゴルフクラブヘッドを提供することにある。
However, although there is a certain effect in improving the hitting sound in the above-described prior art, there is room for improvement because the increase in the moment of inertia and weight reduction of the golf club head are not particularly taken into consideration.
The present invention has been made in view of such circumstances, and an object thereof is to provide a golf club head that is advantageous in increasing the moment of inertia and reducing the weight while improving the hitting sound. .
上記目的を達成するために、請求項１記載の発明は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面を形成するフェース部と、前記フェース部の上部から後方に延在するクラウン部と、前記フェース部の下部から後方に延在するソール部と、前記フェース部のトウ側の端部から後方に延在し前記クラウン部と前記ソール部とを接続するトウ側サイド部と、前記フェース部のヒール側の端部から後方に延在し前記クラウン部と前記ソール部とを接続すると共に前記トウ側サイド部に接続されるヒール側サイド部とを備える中空構造のゴルフクラブヘッドであって、前記ゴルフクラブヘッドを基準面に対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態で、前記ゴルフクラブヘッドのシャフト中心軸線を含みかつ前記基準面と直交する平面を仮想平面Ｐ０とし、前記仮想平面Ｐ０で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面の外側の輪郭線をヘッド断面輪郭線とし、前記ヘッド断面輪郭線と２箇所で交差し前記仮想平面Ｐ０上で前記基準面Ｐｒと平行に延在する直線を仮想直線Ｌ０とし、前記仮想直線Ｌ０が前記ヘッド断面輪郭線と交差する２つの交点のうちトウ側に位置する交点をトウ側交点Ｘｔとし、ヒール側に位置する交点をヒール側交点Ｘｈとし、前記仮想平面Ｐ０をフェースバック方向に移動させると共に、前記仮想直線Ｌ０を前記仮想平面Ｐ０上で該仮想直線Ｌ０と直交する方向に移動させた場合に、前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとの間隔が最大となったときの前記ヘッド断面輪郭線をヘッド最大断面輪郭線とし、前記ヘッド最大断面輪郭線において、前記トウ側交点ＸｔをＡ点とし、前記Ａ点から１０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＢ点とし、前記Ａ点から２０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＣ点とし、前記Ａ点と前記Ｂ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超３ｍｍ以下であり、前記Ａ点と前記Ｃ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超９ｍｍ以下であり、前記ソール部の内面上をトウヒール方向に延在し、前記トウ側サイド部の内面において前記トウ側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるとともに、前記ヒール側サイド部の内面において前記ヒール側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるリブが設けられ、前記フェース面の中心点と前記ゴルフクラブヘッドの最も後方に位置する箇所とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の前記ゴルフクラブヘッドの前後方向の成分の長さをヘッド長さＷｆｂとし、前記基準面上で、前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとを前記基準面に投影した点を結ぶ第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの前方に０．２Ｗｆｂ移動させた直線を第２の直線とし、前記基準面上で、前記第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの後方に０．４Ｗｆｂ離間した直線を第３の直線としたとき、前記基準面に投影された前記リブの輪郭は、前記第２の直線と前記第３の直線との間の範囲内に位置していることを特徴とする。
In order to achieve the above object, a first aspect of the present invention is directed to a face portion that forms a face surface that has a vertical height and extends to the left and right, and a crown that extends rearward from the upper portion of the face portion. A toe side portion extending rearward from a toe side end of the face portion and connecting the crown portion and the sole portion, a sole portion extending rearward from a lower portion of the face portion, A hollow golf club head having a heel side portion extending rearward from a heel side end portion of the face portion and connecting the crown portion and the sole portion and connected to the toe side side portion. The golf club head is installed at a predetermined lie angle with respect to a reference plane, and includes a shaft center axis of the golf club head in a reference state in which a face angle is set to 0 °. The plane perpendicular to the reference plane is defined as a virtual plane P0, the contour outside the cross section of the golf club head taken along the virtual plane P0 is defined as a head sectional contour, and intersects the head sectional contour at two locations. A straight line extending in parallel with the reference plane Pr on the virtual plane P0 is defined as a virtual straight line L0, and an intersection located on the toe side of two intersections at which the virtual straight line L0 intersects the head cross-sectional outline is on the toe side. The intersection point Xt, the intersection point located on the heel side as the heel side intersection point Xh, the virtual plane P0 is moved in the face-back direction, and the virtual line L0 is moved in the direction perpendicular to the virtual line L0 on the virtual plane P0. When the head is moved, the head cross-sectional contour line when the distance between the toe side crossing point Xt and the heel side crossing point Xh is maximized is defined as the head maximum cross-sectional contour line. In the maximum cross-section contour of the head, the intersection point Xt of the toe side is the A point, and the intersection of the virtual plane parallel to the reference plane and the maximum cross-section contour of the head at a position spaced 10 mm below the point A The point of intersection on the toe side is point B, and the point of intersection on the toe side is the point C of the two intersection points of the virtual plane parallel to the reference plane and the maximum cross-sectional contour of the head at a
本発明によれば、ヘッド最大断面輪郭線において定義されるＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、トウ側サイド部がゴルフクラブヘッドの重心点からトウ側に向かって離間する。したがって、トウ側サイド部の質量がゴルフクラブヘッドの重心点からトウ側に向かって離間するため、ゴルフクラブヘッドの重心点を通る鉛直線回りの慣性モーメントを増大させる上で有利となる。
また、リブを設けることにより、ソール部および各サイド部の剛性を高めて打球時のソール部の振動を抑制でき、打球音を高音とする上で有利となる。
According to the present invention, the toe side portion is separated from the center of gravity of the golf club head toward the toe side by defining the positional relationship between points A to C defined in the maximum cross-sectional contour of the head. Accordingly, the mass of the toe side portion is separated from the center of gravity of the golf club head toward the toe side, which is advantageous in increasing the moment of inertia around the vertical line passing through the center of gravity of the golf club head.
Further, by providing the rib, the rigidity of the sole portion and each side portion can be increased to suppress the vibration of the sole portion at the time of hitting, which is advantageous in increasing the hitting sound.
次に、本発明の実施の形態について説明する。
図１は、ゴルフクラブヘッド１０をフェース面１２Ａの前方から見た正面図である。
ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２と、クラウン部１４と、ソール部１６と、トウ側サイド部１８と、ヒール側サイド部２０とを備えている。
フェース部１２は、上下の高さを有して左右に延在するフェース面１２Ａを構成する。
クラウン部１４は、フェース部１２の上部から後方に延在する。
ソール部１６は、フェース部１２の下部から後方に延在する。
トウ側サイド部１８は、フェース部１２のトウ側の端部から後方に延在しクラウン部１４とソール部１６とを接続する。
ヒール側サイド部２０は、フェース部１２のヒール側の端部から後方に延在しクラウン部１４とソール部１６とを接続すると共にトウ側サイド部１８に接続される。
ゴルフクラブヘッド１０は、フェース部１２とクラウン部１４とソール部１６とトウ側サイド部１８とヒール側サイド部２０の内部が中空部とされた中空構造を呈している。
また、クラウン部１４には、フェース面１２Ａ側でかつヒール寄りの位置にシャフトＳに接続するホーゼル２２が設けられている。
図中、符号２４はトウ、符号２６はヒールを示す。
なお、本実施の形態では、ソール部１６の金属使用比率は、８０〜１００％である。金属使用比率が８０％以上であると打球音を高音とする上で有利であり、金属使用比率が８０％を下回ると打球音が低音となりやすい。
また、本実施の形態では、ソール部１６を加振して得られる１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上であり、ゴルファーにとって打球音が心地良いものとなるようにされている。
Next, an embodiment of the present invention will be described.
FIG. 1 is a front view of the
The
The
The
The
The
The
The
The
In the figure,
In the present embodiment, the metal usage ratio of the
In the present embodiment, the primary resonance frequency obtained by exciting the
次にゴルフクラブヘッド１０のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘについて定義する。
図２に示すようにゴルフクラブヘッド１０を基準面（水平面）Ｐｒに対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態とする。
フェースアングルを０°に設定する方法は以下の通りである。
ゴルフクラブヘッド１０のシャフト中心軸線２３を含みかつ基準面Ｐｒと直交する平面を仮想平面Ｐ０とする。
上記ライ角通りにゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒに載置し、基準面Ｐｒと平行しフェース面１２Ａの中心点Ｐｃに接する接線Ｌａが仮想平面Ｐ０と平行となるように中心軸線２３の回りにゴルフクラブヘッド１０を回転させて調整する。
Next, the head maximum cross-sectional outline PGmax of the
As shown in FIG. 2, the
The method for setting the face angle to 0 ° is as follows.
A plane including the
The
なお、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃは、フェース面１２Ａの幾何学的中心であり、中心点Ｐｃの規定方法としては以下に例示する第１の規定方法、第２の規定方法を含め従来公知のさまざまな方法が採用可能である。
The center point Pc of the
［Ａ］フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの第１の規定方法：
フェース面１２Ａと他のゴルフクラブヘッド１０の部分との境目が明確である場合、言い換えると、フェース面１２Ａの周縁が稜線によって特定される場合における中心点の規定方法である。この場合はフェース面１２Ａが明瞭に定義されることになる。
図２０乃至図２３はフェース面１２Ａの中心点Ｐｃの規定方法を示す説明図である。
[A] First defining method of the center point Pc of the
This is a method of defining the center point when the boundary between the
20 to 23 are explanatory views showing a method for defining the center point Pc of the
（１）まず、図２０に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように基準面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。このときのゴルフクラブヘッド１０の状態を基準状態とする。なお、ライ角およびフェース角の設定値は、例えば製品カタログに記載された値である。
(1) First, as shown in FIG. 20, the
（２）次にクラウン部１４及びソール部１６を結ぶ方向における仮中心点ｃ０を求める。
すなわち、図２０に示すように、トウ２４およびヒール２６を結ぶ地面と平行な線（以下水平線という）の概略中心点と交差する垂線ｆ０を引く。
この垂線ｆ０とフェース面１２Ａの上縁とが交差するａ０点と、垂線ｆ０とフェース面１２Ａの下縁とが交差するｂ０点の中点を仮中心点ｃ０とする。
(2) Next, a temporary center point c0 in the direction connecting the
That is, as shown in FIG. 20, a perpendicular line f0 that intersects with the approximate center point of a line parallel to the ground connecting the
The midpoint of the point a0 where the perpendicular f0 and the upper edge of the
（３）次に図２１に示すように仮中心点ｃ０を通る水平線ｇ０を引く。
（４）次に図２２に示すように水平線ｇ０とフェース面１２Ａのトウ２４側の縁とが交差するｄ０点と、水平線ｇ０とフェース面１２Ａのヒール２６側の縁とが交差するｅ０点の中点を仮中心点ｃ１とする。
(3) Next, as shown in FIG. 21, a horizontal line g0 passing through the temporary center point c0 is drawn.
(4) Next, as shown in FIG. 22, the d0 point where the horizontal line g0 and the edge on the
（５）次に図２３に示すように仮中心点ｃ１を通る垂線ｆ１を引き、この垂線ｆ１とフェース面１２Ａの上縁とが交差するａ１点と、垂線ｆ１とフェース面１２Ａの下縁とが交差するｂ１点の中点を仮中心点ｃ２とする。
ここで、仮中心点ｃ１とｃ２とが合致したならばその点をフェース面１２Ａの中心点Ｐｃとして規定する。
仮中心点ｃ１とｃ２が合致しなければ、（２）乃至（５）の手順を繰り返す。
なお、フェース面１２Ａは曲面を呈しているため、水平線ｇ０の中点、垂線ｆ０、ｆ１の中点を求める場合の水平線ｇ０の長さ、垂線ｆ０、ｆ１の長さはフェース面１２Ａの曲面に沿った長さを用いるものとする。
そして、フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ−ヒール方向と直交する方向に延在する直線で定義される。
(5) Next, as shown in FIG. 23, a perpendicular line f1 passing through the temporary center point c1 is drawn, the a1 point where the perpendicular line f1 intersects the upper edge of the
Here, if the temporary center points c1 and c2 match, that point is defined as the center point Pc of the
If the temporary center points c1 and c2 do not match, the procedures (2) to (5) are repeated.
Since the
The face center line CL is defined by a straight line that passes through the center point Pc and extends in a direction orthogonal to the toe-heel direction.
［Ｂ］フェース面１２Ａの中心点Ｐｃの第２の規定方法：
次に、フェース面１２Ａの周縁と他のゴルフクラブヘッド１０の部分との間が曲面で接続されておりフェース面１２Ａが明瞭に定義できない場合の中心点Ｐｃの定義を説明する。
[B] Second defining method of the center point Pc of the
Next, the definition of the center point Pc when the peripheral edge of the
図２４に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は中空であり、符号Ｇはゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ（ゴルフクラブヘッド１０の重心位置）を示し、符号Ｌｐはゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇとフェース面１２Ａ上の重心点Ｇｆとを結ぶ直線であり、言い換えると、直線Ｌｐは重心点Ｇを通るフェース面１２Ａの垂線である。
ここで、図２５に示すように、重心点Ｇとフェース面１２Ａ上の重心点Ｇｆとを結ぶ直線Ｌｐを含む多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎを考える。
As shown in FIG. 24, the
Here, as shown in FIG. 25, a large number of planes H1, H2, H3,..., Hn including a straight line Lp connecting the center of gravity G and the center of gravity Gf on the
ゴルフクラブヘッド１０を各平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに沿って破断したときの断面において、図２６に示されるように、ゴルフクラブヘッド１０の外面の曲率半径ｒ０を測定する。
曲率半径ｒ０の測定に際して、フェース面１２Ａ上のフェースライン、パンチマーク等が無いものとして扱う。
曲率半径ｒ０は、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃから外方向（図２６における上方向、下方向）に向かって連続的に測定される。
そして、測定において曲率半径ｒ０が最初に所定の値以下となる部分をフェース面１２Ａの周縁を表わす輪郭線Ｉｆとして定義する。所定の値は例えば２００ｍｍである。
多数の平面Ｈ１、Ｈ２、Ｈ３、…、Ｈｎに基づいて決定された輪郭線Ｉｆによって囲まれた領域が、図２５、図２６に示すように、フェース面１２Ａとして定義される。
In a cross section when the
When measuring the curvature radius r0, it is assumed that there are no face lines, punch marks, etc. on the
The curvature radius r0 is continuously measured from the center point Pc of the
Then, in the measurement, a portion where the radius of curvature r0 is initially equal to or smaller than a predetermined value is defined as a contour line If representing the periphery of the
A region surrounded by the contour line If determined based on a large number of planes H1, H2, H3,..., Hn is defined as a
次に、図２７に示すように、ライ角およびフェース角が規定値となるように水平な地面上にゴルフクラブヘッド１０を載置する。
直線ＬＴは、フェース面１２Ａのトウ側点ＰＴを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＨは、フェース面１２Ａのヒール側点ＰＨを通過して鉛直方向に延在する。
直線ＬＣは、直線ＬＴおよび直線ＬＨと平行である。直線ＬＣと直線ＬＴとの距離は、直線ＬＣと直線ＬＨとの距離と等しい。
符号Ｐｕは、フェース面１２Ａの上側点を示し、符号Ｐｄはフェース面１２Ａの下側点である。上側点Ｐｕおよび下側点Ｐｄは、いずれも直線ＬＣと輪郭線Ｉｆとの交点である。
中心点Ｐｃは、上側点Ｐｕと下側点Ｐｄとを結ぶ線分の中点で定義される。
フェースセンターラインＣＬは、中心点Ｐｃを通りかつトウ−ヒール方向と直交する方向に延在する直線であり、直線ＬＣがフェースセンターラインＣＬとなる。
Next, as shown in FIG. 27, the
The straight line LT passes through the toe side point PT of the
The straight line LH passes through the heel side point PH of the
The straight line LC is parallel to the straight line LT and the straight line LH. The distance between the straight line LC and the straight line LT is equal to the distance between the straight line LC and the straight line LH.
Reference symbol Pu indicates an upper point of the
The center point Pc is defined by the midpoint of the line segment connecting the upper point Pu and the lower point Pd.
The face center line CL is a straight line passing through the center point Pc and extending in a direction orthogonal to the toe-heel direction, and the straight line LC becomes the face center line CL.
そして、図３、図４に示すように、仮想平面Ｐ０でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面の外側の輪郭線をヘッド断面輪郭線ＰＧと定義する。
ヘッド断面輪郭線ＰＧと２箇所で交差し仮想平面Ｐ０上で基準面Ｐｒと平行に延在する直線を仮想直線Ｌ０とする。
仮想直線Ｌ０がヘッド断面輪郭線ＰＧと交差する２つの交点のうちトウ側に位置する交点をトウ側交点Ｘｔとし、ヒール側に位置する交点をヒール側交点Ｘｈとする。
次いで、仮想平面Ｐ０をフェースバック方向に移動させると共に、仮想直線Ｌ０を仮想平面Ｐ０上で該仮想直線Ｌ０と直交する方向に移動させた場合に、図５に示すように、トウ側交点Ｘｔとヒール側交点Ｘｈとの間隔が最大となったときのヘッド断面輪郭線ＰＧをヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘと定義する。
As shown in FIGS. 3 and 4, the contour line outside the cross section of the
A straight line that intersects the head section contour line PG at two locations and extends in parallel with the reference plane Pr on the virtual plane P0 is defined as a virtual line L0.
Of the two intersections at which the virtual straight line L0 intersects the head cross-sectional outline PG, the intersection located on the toe side is defined as a toe side intersection Xt, and the intersection located on the heel side is defined as a heel side intersection Xh.
Next, when the virtual plane P0 is moved in the face back direction and the virtual straight line L0 is moved in the direction perpendicular to the virtual straight line L0 on the virtual plane P0, as shown in FIG. The head cross section contour line PG when the distance from the heel side intersection Xh is maximum is defined as the head maximum cross section contour line PGmax.
図５に示すヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘにおいて、以下のＡ〜Ｃ点を定義する。
トウ側交点ＸｔをＡ点とする。
Ａ点から１０ｍｍ下方に離間した位置で基準面Ｐｒと平行する仮想平面Ｐ１とヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘとの２つの交点のうちトウ側の交点をＢ点とする。
Ａ点から２０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面Ｐ２とヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘとの２つの交点のうちトウ側の交点をＣ点とする。
このとき、Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線の長さＬａｂを０ｍｍ超３ｍｍ以下とし、Ａ点とＣ点とを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線の長さＬａｃを０ｍｍ超９ｍｍ以下とする。
このようにＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、トウ側サイド部１８がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇ（図１）からトウ側に向かって離間することになる。
The following points A to C are defined in the head maximum cross-sectional outline PGmax shown in FIG.
Let the toe side intersection Xt be point A.
The intersection point on the toe side of the two intersection points of the virtual plane P1 parallel to the reference plane Pr and the head maximum cross-sectional contour line PGmax at a position spaced 10 mm below the point A is defined as a point B.
An intersection on the toe side of two intersections of the virtual plane P2 parallel to the reference plane and the head maximum cross-sectional contour PGmax at a position spaced 20 mm below the point A is defined as a point C.
At this time, the length Lab of the straight line that projects the straight line connecting the points A and B onto the reference plane Pr is set to be greater than 0 mm and 3 mm or less, and the straight line that projects the straight line connecting the points A and C onto the reference plane Pr The thickness Lac is more than 0 mm and not more than 9 mm.
By defining the positional relationship between the points A to C in this way, the
図６は、本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘと従来のゴルフクラブヘッドのヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘ′とを比較した図である。
図６において、実線は本実施の形態のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘを示し、破線は従来のゴルフクラブヘッド１０のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘ′を示す。
図６から明らかなように、本実施の形態のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘは、従来のヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘ′に比較して、トウ側サイド部１８の全体がトウ側に変位しており、したがって、トウ側サイド部１８がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に離間している。
なお、直線の長さＬａｂが０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲を下回り、あるいは、直線の長さＬａｃが０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲を下回ると、トウ側サイド部１８の全体がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に離間し過ぎるため、慣性モーメントを大きくする効果は増大するが、ソール面の曲率が大きく（より平面に近くなる）なりやすく、ゴルフクラブヘッド１０のソール部１６の剛性が低下し打球音が低音となる。
なお、直線の長さＬａｂが０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲を上回り、あるいは、直線の長さＬａｃが０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲を上回ると、ソール面の曲率が小さく（より球に近くなる）なりやすく、ゴルフクラブヘッド１０のソール部の剛性が上昇し打球音が好ましい高音となるが、トウ側サイド部１８の全体がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に離間する距離が短くなり、慣性モーメントを大きくする効果が低下する。
FIG. 6 is a diagram comparing the head maximum cross-sectional contour line PGmax of the
In FIG. 6, the solid line indicates the head maximum cross-sectional outline PGmax of the present embodiment, and the broken line indicates the head maximum cross-sectional outline PGmax ′ of the conventional
As is apparent from FIG. 6, the head maximum cross-sectional contour line PGmax of the present embodiment is displaced to the toe side as a whole as compared to the conventional head maximum cross-sectional contour line PGmax ′. Therefore, the
If the straight line length Lab is less than the range of 0 mm to 3 mm or less, or the straight line length Lac is less than the range of 0 mm to 9 mm, the
In addition, if the straight line length Lab exceeds the range of 0 mm to 3 mm or less, or the straight line length Lac exceeds the range of 0 mm to 9 mm, the curvature of the sole surface is likely to be small (closer to a sphere). The rigidity of the sole portion of the
ここで、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩの測定方法について図７〜図１０を参照して説明する。
ここで、図７は、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメント測定器を示す模式的斜視図である。本実施形態のゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩは、図７に示す慣性モーメント測定器により測定される。
Here, a method of measuring the moment of inertia MI around the vertical line passing through the center of gravity G of the
Here, FIG. 7 is a schematic perspective view showing a moment of inertia measuring device of the
慣性モーメント測定器６０は、測定部６２、演算部６４、スタートレバー６６、表示部６８、操作ボタン６９を備え、測定部６２の上に慣性モーメントの測定対象物が載置され、スタートレバー６６を手で摘んで変位させた後、手を放して捩れ振動させ、この時の捩れ振動の周期を測ることによって演算部６４を通して慣性モーメントを測定し、表示部６８に慣性モーメントの数値を表示する装置である。
なお、慣性モーメント測定器６０として、Ｉｎｅｒｔｉａ Ｄｙｎａｍｉｃｓ社製、慣性モーメント測定器 Ｍｏｄｅｌ ＭＯＩ−００５−０１４が例示される。このような慣性モーメント測定器は公知のものであればよく、本発明において、特に制限されない。
The inertia
An example of the inertia
図８（Ａ）に示すように、慣性モーメント測定器６０に治具７０を固定して、治具７０の慣性モーメントＩａを測定する。
次いで、図８（Ｂ）に示すように、治具７０の上面部７２にゴルフクラブヘッド１０のソール部１６を固定して、ゴルフクラブヘッド１０および治具７０の合計の慣性モーメントＩｂを測定する。次に、得られた各慣性モーメントＩａ、Ｉｂから、（Ｉｂ−Ｉａ）よりゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを得る。
なお、通常の慣性モーメント測定器６０では、上記Ｉａの数値は、操作ボタン６９を駆使し一連の手順によって自動的に風袋引きをされ、（Ｉｂ−Ｉａ）の数値が表示される。
As shown in FIG. 8A, the
Next, as shown in FIG. 8B, the
In the normal moment of
なお、ゴルフクラブヘッド１０と治具７０とを固定するためには、例えば、両面テープ、粘土等の粘着体による固定、接着剤による固定、または磁力を用いた固定などが挙げられる。
固定は、ゴルフクラブヘッド１０のソール部１６が治具７０の上面部７２に固定される。しかしながら、ソール部１６が凸の曲面を有していれば、上面部７２は凸の曲面に合致するような凹の曲面であることが好ましく、ソール部１６が平面であれば、上面部７２は平面であることが好ましい。つまり、固定する両面が合致することが好ましい。
ゴルフクラブヘッド１０のソール部１６が曲面である場合には、粘着体（図示せず）をソール部１６及び上面部７２に合致するように設け、ゴルフクラブヘッド１０を固定する。この場合、粘着体のように接着剤などの固定手段の内質量を有するものは、治具の一部に含まれ、風袋引きにおいては治具と同様に風袋として引かれることは言うまでもない。
In order to fix the
For fixing, the
When the
ゴルフクラブヘッド１０は、図９（Ａ）に示すゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通り、水平面Ｂに直交する直線Ｖと、図９（Ｂ）に示す慣性モーメント測定器６０の捩れ振動の回転軸ｒとが、図９（Ｃ）に示すように一致もしくは概ね一致するように慣性モーメント測定器６０に固定されることが好ましい。
概ね一致とは、回転軸ｒが水平面Ｂを通る点と直線Ｖが水平面Ｂを通る点ｐとのなす距離が３ｍｍ以内、好ましくは２ｍｍ以内、より好ましくは１ｍｍ以内とすることである。
この範囲内にゴルフクラブヘッド１０のソール部１６を固定することによって、より正確にゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを測定することが可能になる。
The
The term “substantially coincides” means that the distance between the point where the rotation axis r passes through the horizontal plane B and the point p where the straight line V passes through the horizontal plane B is within 3 mm, preferably within 2 mm, more preferably within 1 mm.
By fixing the
また、上記回転軸ｒが水平面Ｂを通る点と直線Ｖが水平面Ｂを通る点ｐとのなす距離を上記範囲内とする必要は必ずしもなく、この距離を知り、自動的に風袋引きをして得られた（Ｉｂ−Ｉａ）の数値からゴルフクラブヘッド１０の質量にこの距離の自乗を掛けた積を減算することによって補正することができる。
この補正方法によってゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩを得てもよい。このように、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩの測定方法については、特に限定されない。
Further, the distance between the point where the rotation axis r passes through the horizontal plane B and the point p where the straight line V passes through the horizontal plane B is not necessarily within the above range, and this distance is known and automatically tared. Correction can be made by subtracting a product obtained by multiplying the mass of the
The moment of inertia MI of the
慣性モーメント測定器６０の回転軸ｒ及びこの回転軸ｒがソール部１６を通る点は、慣性モーメント測定器６０により定められるものである。回転軸ｒは鉛直または概ね鉛直になることが好ましい。
ここで、概ね鉛直とは、鉛直方向に対する傾きが２°以内、好ましくは１°以内のことである。回転軸ｒを鉛直または概ね鉛直に設定するためには、慣性モーメント測定器６０に設けられた水準器部分を目安に測定器の水平を調整すること、又は測定器を水平に調整された平面板上に設置すること等が考えられる。
上記範囲内に設定することによって、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通り水平面Ｂに直交する直線Ｖを第１の回転軸とする回転軸回りの慣性モーメントＭＩをより正確に測定することができる。
The rotational moment r of the inertia
Here, “substantially vertical” means that the inclination with respect to the vertical direction is within 2 °, preferably within 1 °. In order to set the rotation axis r to be vertical or substantially vertical, the level of the measuring
By setting within the above range, it is possible to more accurately measure the moment of inertia MI around the rotation axis with the straight line V passing through the center of gravity G of the
また、治具７０の上面部７２によって支持された平面は水平または概ね水平になることが好ましい。本発明における概ね水平とは、水平面に対する傾きが２°以内、好ましくは１°以内である。
上記範囲内に設定することによって、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩをより正確に測定することができる。
Further, the plane supported by the
By setting within the above range, the moment of inertia MI of the
また、治具７０は、治具自体の重心位置が回転軸ｒに一致もしくは概ね一致するように慣性モーメント測定器６０に装着されることが好ましい。概ね一致とは、図１０に示すように治具７０の重心位置をＣとすると、重心位置Ｃと回転軸ｒとの距離δを２ｍｍ以内、好ましくは１ｍｍ以内とすることである。
治具７０の重心位置Ｃを上記範囲内に設定することによって、ゴルフクラブヘッド１０の慣性モーメントＭＩをより正確に測定することができる。
The
By setting the center of gravity C of the
図１１はゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒと平行な平面で破断した状態を上方から見た図、図１２はゴルフクラブヘッド１０を、ゴルフクラブヘッド１０の前後方向においてリブ２８よりも前方の箇所で基準面Ｐｒと直交しかつリブ２８に沿って延在する曲面で破断した状態をゴルフクラブヘッド１０の前方から見た図である。
図１１、図１２に示すように、ゴルフクラブヘッド１０は、ソール部１６の内面上をトウヒール方向に延在し、トウ側サイド部１８の内面においてトウ側サイド部１８の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるとともに、ヒール側サイド部２０の内面においてヒール側サイド部２０の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるリブ２８が設けられている。
本実施の形態では、１つのリブ２８を設けた場合について説明するが、２つ以上のリブ２８を設けてもよい。
FIG. 11 is a view of a state in which the
As shown in FIGS. 11 and 12, the
In this embodiment, the case where one
ここで、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃとゴルフクラブヘッド１０の最も後方に位置する箇所Ｐｂとを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線のゴルフクラブヘッド１０の前後方向の成分の長さをヘッド長さＷｆｂとする。
基準面Ｐｒ上で、トウ側交点Ｘｔとヒール側交点Ｘｈとを基準面Ｐｒに投影した点を結ぶ第１の直線Ｌ０１をトウヒール方向と直交する方向でゴルフクラブヘッド１０の前方にＷｆｂの２０％（０．２Ｗｆｂ）移動させた直線を第２の直線Ｌ０２とする。
また、基準面Ｐｒ上で、第１の直線Ｌ０１をトウヒール方向と直交する方向でゴルフクラブヘッド１０の後方にＷｆｂの４０％（０．４Ｗｆｂ）移動させた直線を第３の直線Ｌ０３とする。
リブ２８は、基準面Ｐｒに投影されたリブ２８の輪郭が、第２の直線Ｌ０２と第３の直線Ｌ０３との間の範囲内に位置するように形成されている。
なお、図１１では、説明の便宜上、基準面Ｐｒ上の交点Ｘｔ、Ｘｈ、各直線Ｌ０１〜Ｌ０３を重ね合わせて示している。
Here, the length of the component in the front-rear direction of the straight
On the reference plane Pr, 20% of Wfb in front of the
A straight line obtained by moving 40% (0.4 Wfb) of Wfb to the rear of the
The
In FIG. 11, for convenience of explanation, the intersection points Xt and Xh on the reference plane Pr and the straight lines L01 to L03 are shown superimposed.
リブ２８は、トウ側サイド部１８の内面に位置するトウサイドリブ部２８Ａと、ヒール側サイド部２０の内面に位置するヒールサイドリブ部２８Ｂと、ソール部１６の内面に位置するソールリブ部２８Ｃとを備えている。
ソールリブ部２８Ｃはソール部１６の内面からの高さＨｃが一定である。
トウサイドリブ部２８Ａは、トウ側サイド部１８の内面からの高さＨａが、ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃよりも大きい寸法の高部位２８０２を有している。
ヒールサイドリブ部２８Ｂは、ヒール側サイド部２０の内面からの高さＨｂが、ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃよりも大きい寸法の高部位２８０４を有している。
それら高部位２８０２、２８０４の高さは、ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃの１．５〜２．５倍である。
本実施の形態では、トウサイドリブ部２８Ａの大部分が高部位２８０２であり、ヒールサイドリブ部２８Ｂの大部分が高部位２８０４である。
そして、トウサイドリブ部２８Ａのうちソールリブ部２８Ｃに接続される部分は、トウサイドリブ部２８Ａからソールリブ部２８Ｃに至るに従って高さが滑らかに変化する高さ移行部２８１０となっており、ヒールサイドリブ部２８Ｂのうちソールリブ部２８Ｃに接続される部分は、ヒールサイドリブ部２８Ｂからソールリブ部２８Ｃに至るに従って高さが滑らかに変化する高さ移行部２８１２となっている。
The
The
The toe
The heel
The heights of these
In the present embodiment, most of the toe
A portion of the toe
リブ２８を上述したようなトウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂ、ソールリブ部２８Ｃによって構成した理由は、以下の通りである。
トウサイド部１８、ヒールサイド部２０は、慣性モーメントを大きくするためにそれらサイド部１８，２０をより平面に近い形状にしてある。そのため、剛性が低くなり、打球音が低音になりやすい。したがって、打球音を改善するために、トウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂの高さをより高くした構造にしてある。
特に、平面に近い形状とされたトウサイド部１８は、剛性が低くなりやすい。これに対して平面に近い形状とされたヒールサイド部２０は、厚肉のホーゼル２２が接合してあるため、トウサイド部１８に比べると剛性が高くなる。
一方、ソール部１６は、一般的に曲率が小さくなっており、剛性が高い。そのため、ソールリブ部２８Ｃの高さは、トウサイドリブ部２８Ａの高さよりも低くなっていて良い。
したがって、適切にリブ高さが配置されているので、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めつつリブ２８の質量を抑制する上で有利となる。すなわちゴルクラブヘッド１０の設計自由度が向上できる。
The reason why the
The
In particular, the rigidity of the
On the other hand, the
Therefore, since the rib height is appropriately arranged, it is advantageous in suppressing the mass of the
また、本実施の形態では、リブ２８の高さ、すなわち、高さＨａ、Ｈｂ、Ｈｃを４ｍｍ以上１０ｍｍ以下とし、リブ２８の肉厚（幅）を０．５ｍｍ以上１．５ｍｍ以下とした。
リブ２８の高さおよび幅が上記の範囲内であると、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めつつリブ２８の質量を抑制する上で有利である。
リブ２８の高さおよび幅が上記の範囲を下回ると、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高める上で不利となり、リブ２８の高さおよび幅が上記の範囲を上回ると、リブ２８の質量を抑制する上で不利となる。
また、ゴルフクラブヘッド１０を平面視したときにリブ２８はフェース部１２に向かって凸状をなす曲線に沿って延在している。
そのため、打撃時にたわみやすいフェース部１２寄りのソール部１６の部分の剛性を確保する上で有利となっている。
なお、ゴルフクラブヘッド１０を平面視したときにリブ２８はトウヒール方向と平行する直線（第１の直線Ｌ０１）に沿って延在してもよいが、上記のように曲線とすると、ソール部１６の部分の剛性を確保する上でより有利である。
In the present embodiment, the height of the
When the height and width of the
If the height and width of the
Further, when the
Therefore, it is advantageous in securing the rigidity of the portion of the
When the
図１３は、ゴルフクラブヘッド１０を基準面Ｐｒに対して予め定められたライ角およびフェース角を０°とした基準状態で、基準面Ｐｒと平行な仮想平面でゴルフクラブヘッド１０を破断した断面の外側の輪郭線を基準面に投影した投影輪郭線Ｉと、第４、第５の直線Ｌ０４、Ｌ０５を示す図である。
第４の直線Ｌ０４は、基準面Ｐｒ上で、投影輪郭線Ｉのうちトウヒール方向においてトウ側に最も突出する突出点Ｐｘを通りゴルフクラブヘッド１０の前後方向に延在する。
第５の直線Ｌ０５は、基準面Ｐｒ上で、投影輪郭線Ｉのうちゴルフクラブヘッド１０の前後方向においてゴルフクラブヘッド１０の後方に最も突出する突出点を通りトウヒール方向に延在する。
第４の直線Ｌ０４と第５の直線Ｌ０５とが交差する点を交差点Ｐｘｙとする。
このとき、ゴルフクラブヘッド１０は、投影輪郭線Ｉが交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲外に位置するように形成されている。
交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内に投影輪郭線Ｉが位置するように形成されたゴルフクラブヘッド１０は、平面視したときに四角形状を呈するため、四角形ドライバーと呼ばれるものである。四角形ドライバーは、一般的に四角形でないゴルフクラブヘッドに比較するとソール部１６やサイド部１８，２０の面積が広い。
そのため、四角形ドライバーは、本実施の形態と同様のリブ２８を形成しても、ソール部１６やサイド部１８，２０の面積が広すぎて、剛性が高くなりにくく、打球音が低音になりやすい。剛性を高くするためには、リブの高さを高くすれば良いが、本発明におけるリブの高さの範囲よりも高くすると、リブの質量が増えすぎてしまい、ゴルフクラブヘッド１０の設計自由度が低下してしまう。したがって、質量を抑制するためにリブ２８を減らした場合は、剛性の向上がそれほど見込めず後述するような打球音を改善する効果もそれほど期待できない。
これに対して、本発明のように交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲外に投影輪郭線Ｉが位置するゴルフクラブヘッド１０では、ソール部１６やサイド部１８，２０の面積がそれほど大きくないため、リブ２８を形成してもゴルフクラブヘッド１０の質量を抑制しやすく、十分な剛性を確保するに足るリブ２８を設けることができ、打球音を改善する効果が期待できる。
FIG. 13 is a cross-sectional view in which the
The fourth straight line L04 extends in the front-rear direction of the
On the reference plane Pr, the fifth straight line L05 extends in the toe heel direction through a protruding point of the projected contour line I that protrudes most rearward of the
A point where the fourth straight line L04 and the fifth straight line L05 intersect is defined as an intersection Pxy.
At this time, the
The
Therefore, even if the rectangular driver is formed with the
On the other hand, in the
また、本実施の形態では、ゴルフクラブヘッド１０の体積Ｖが４００〜４７０ｃｃであり、かつ、ゴルフクラブヘッド１０のヘッド質量Ｗが１６０〜１９０ｇであり、かつ、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩをヘッド質量Ｗで除した比が２５〜３０であるものとした。
体積Ｖと、質量Ｗと、慣性モーメントＭＩをヘッド質量Ｗで除した比との３つの数値がそれぞれ上記の範囲内であると、慣性モーメントＭＩを確保しつつ軽量化を図れ、なおかつ、ヘッドの見た目の大きさが小さくなりすぎたり、大きくなりすぎたりすることを防げるため、ゴルファーにとって違和感なく、飛距離および打球の方向性の改善を図りつつスイングし易さの向上を図る上でより有利となる。
In the present embodiment, the volume V of the
If the three values of the volume V, the mass W, and the ratio obtained by dividing the moment of inertia MI by the head mass W are within the above ranges, respectively, the weight can be reduced while the moment of inertia MI is secured. Since it can prevent the appearance from becoming too small or too large, it is more advantageous for improving the ease of swinging while improving the flight distance and the direction of the hit ball without feeling uncomfortable for the golfer. Become.
なお、本実施の形態において、ゴルフクラブヘッド１０が取着されるゴルフクラブをクラブ長さが４６．０〜４８．０インチの長尺ゴルフクラブとすると、ヘッドスピード向上の効果、軽量ヘッドでもスイングバランスが最適な値となり、スイングし易さの向上の効果もあり、さらに、慣性モーメントを確保もしたので、打点がばらついても、飛距離および打球の方向性の改善を図る上でより有利となる。
In the present embodiment, if the golf club to which the
次に本実施の形態のゴルフクラブヘッド１０の作用効果について説明する。
ヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘにおいて定義されるＡ〜Ｃ点の位置関係を規定することにより、トウ側サイド部１８がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に向かって離間する。
したがって、トウ側サイド部１８の質量がゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇからトウ側に向かって離間するため、ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩを増大させる上で有利となる。
また、ソール部１６の内面上をトウヒール方向に延在し、トウ側サイド部１８の内面においてトウ側サイド部１８の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるとともに、ヒール側サイド部２０の内面においてヒール側サイド部２０の内面およびクラウン部１４の内面に接続されるリブ２８を設け、基準面Ｐｒに投影されたリブ２８の輪郭が、第２の直線Ｌ０２と第３の直線Ｌ０３との間の範囲内に位置するように形成されている。
このようなリブ２８を設けることにより、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めて打球時のソール部１６の振動を抑制でき、打球音を高音とする上で有利となる。
Next, the effect of the
By defining the positional relationship between points A to C defined by the head maximum cross-sectional outline PGmax, the
Therefore, since the mass of the
Further, the inner surface of the
By providing
以下、本発明の実験例について説明する。
なお、以下の実験例の説明では、上記の実施の形態と同一の箇所、部材に同一の符号を付しその説明を省略する。
図１８、図１９は、本発明に係るゴルフクラブヘッド１０の実験結果を示す図である。
試料となるゴルフクラブヘッド１０を各実験例毎に作成し、１本のゴルフクラブヘッド１０について以下の試験を行った。
実験例は、後述するパラメータを変えて実験例１〜実験例２９とした。
Hereinafter, experimental examples of the present invention will be described.
In the following description of the experimental examples, the same portions and members as those in the above embodiment are denoted by the same reference numerals, and the description thereof is omitted.
18 and 19 are diagrams showing experimental results of the
A
The experimental example was set to experimental example 1 to experimental example 29 by changing parameters to be described later.
また、評価項目は以下のとおりである。
１）打球音
実際にゴルフボールをゴルフクラブヘッド１０で打撃した場合の球音の高低を指数で評価した。従来例としての実験例２９の指数を１００とし指数が大きいほど評価が良いことを示す。本実験例は、ソール部１６のみが異なり、他部は同じであるので、ソール部１６の打球音比較であるといえる。
なお、ソール部１６の１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上である打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価され、１次共振周波数が２５００Ｈｚ以下の打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。
したがって、指数は、１次共振周波数の値が高いほど指数が大きく、１次共振周波数の値が低いほど指数が小さくなるように算出した。
The evaluation items are as follows.
1) Ball hitting sound The pitch of a ball hitting a golf ball with the
A hitting sound having a primary resonance frequency of 3000 Hz or higher of the
Therefore, the index was calculated such that the higher the value of the primary resonance frequency, the larger the index, and the lower the value of the primary resonance frequency, the smaller the index.
１次共振周波数の評価方法は以下の通りである。
ゴルフクラブヘッド１０から発生する打球音は、ゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２がゴルフボールを打撃した際に生じる衝撃によってゴルフクラブヘッド１０のフェース面１２、クラウン面１４、ソール面１６のそれぞれが振動することによって発生する音によって構成されている。
本発明においては、特にソール部１６の振動が重要であり、ソール部１６の周波数計測について説明する。もちろん、ソール部１６以外の測定も同様である。
The evaluation method of the primary resonance frequency is as follows.
The hitting sound generated from the
In the present invention, vibration of the
打球音の周波数の計測は例えば以下のような方法で行われる。
予めゴルフクラブヘッド１０のホーゼル１８を宙吊りあるいは軽く支持しておく。
ソール部１６をハンマで加振（打撃）して振動させ、加振により発生する打撃音を騒音計で測定する。
なお、ハンマで加振するソール部１６の箇所は、ソール部１６の幾何学中心とすればよい。また、デザイン性を与えるためにソール部１６が複数の領域に区分されているような場合には、最も面積の大きな領域の幾何学中心をハンマで加振すればよい。
騒音計で測定された打撃音をＡ／Ｄコンバータを介してパソコンに取り込み、公知の手法、例えばＦＦＴ（Fast Fourier Transformation)等を用いて周波数分析を行い、音圧（振動）が最も大きな周波数を１次共振周波数として特定する。
このようにしてソール部１６の１次共振周波数を測定する。
The measurement of the frequency of the hitting sound is performed by the following method, for example.
The
The
In addition, what is necessary is just to let the location of the
The impact sound measured by a sound level meter is taken into a personal computer via an A / D converter, and frequency analysis is performed using a known method such as FFT (Fast Fourier Transformation), and the frequency with the highest sound pressure (vibration) is obtained. It is specified as the primary resonance frequency.
In this way, the primary resonance frequency of the
なお、打撃音を騒音計で測定することに代えて、以下の方法を用いても良い。
１）ソール部１６に加速度ピックアップを取り付けておく。加振により発生する振動の加速度信号を加速度ピックアップで測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次共振周波数を測定する。
２）ソール部１６の振動を、レーザ振動計（レーザドップラ振動計）で測定する。加振により発生する振動の加速度信号をレーザ振動計で測定し、加速度信号の周波数分析を行うことで１次共振周波数を測定する。
Note that the following method may be used instead of measuring the impact sound with a sound level meter.
1) An acceleration pickup is attached to the
2) The vibration of the
ところで、加速度信号を測定する場合、図１４に示すように、周波数分析の結果、加速度Ｌが同程度の第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２によって２つのピークが得られた場合、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の中間の周波数を真の１次共振周波数として特定することが１次共振周波数をより正確に評価する上で好ましい。
そこで、本実施の形態では、以下に示す手順によって、第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を算出することにより真の１次共振周波数ｆ０を求める。
By the way, when measuring an acceleration signal, as shown in FIG. 14, when two peaks are obtained with the first and second frequencies f1 and f2 having the same acceleration L as a result of frequency analysis, the first, It is preferable to specify the intermediate frequency between the second frequencies f1 and f2 as a true primary resonance frequency in order to more accurately evaluate the primary resonance frequency.
Therefore, in the present embodiment, the true primary resonance frequency f0 is obtained by calculating the weighted average of the first and second frequencies f1 and f2 by the following procedure.
図１５は、図１４におけるピーク部分の拡大図である。
図１５に示すように、例えば、データＤｎをピーク値として、その前後の複数のデータＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２は、データＤｎから離れるにしたがって低下する。
しかしながら、各データは離散的に計測されていることから、図１５に示す例では、真のピーク値は図中記号●で示すように、データＤｎよりもさらに高い値であることが予測される。
したがって、図１６の式（１）により第１の周波数ｆ１の真のピーク値Ｌ１を求め、式（２）により第２の周波数ｆ２の真のピーク値Ｌ２を求める。式（１）、式（２）において、Ｌｉは複数のデータを示している。なお、データＤｎ−１、Ｄｎ−２、Ｄｎ＋１、Ｄｎ＋２と５個のデータを用いる場合を例示したが、データの個数は任意である。
FIG. 15 is an enlarged view of a peak portion in FIG.
As shown in FIG. 15, for example, with data Dn as a peak value, the plurality of data Dn−1, Dn−2, Dn + 1, and Dn + 2 before and after that decrease as the distance from the data Dn increases.
However, since each data is measured discretely, in the example shown in FIG. 15, the true peak value is predicted to be higher than the data Dn as indicated by the symbol ● in the figure. .
Therefore, the true peak value L1 of the first frequency f1 is obtained from the equation (1) in FIG. 16, and the true peak value L2 of the second frequency f2 is obtained from the equation (2). In the expressions (1) and (2), Li indicates a plurality of data. In addition, although the case where data Dn-1, Dn-2, Dn + 1, Dn + 2 and five data are used was illustrated, the number of data is arbitrary.
真のピーク値Ｌ１，Ｌ２が求められたならば、図１６の式（３）、式（４）により、ｄＢ値で示されている加速度のピーク値Ｌ１，Ｌ２をそれぞれ加速度のリニア値Ａｃｃ１，Ａｃｃ２に変換する。
次に、図１６の式（５）〜（８）により、加速度のリニア値Ａｃｃ１，Ａｃｃ２を変位Ｄｉｓｐ１，Ｄｉｓｐ２に変換する。
変位Ｄｉｓｐ１，Ｄｉｓｐ２が求められたならば、図１６の式（９）により変位Ｄｉｓｐ１，Ｄｉｓｐ２を用いて第１、第２の周波数ｆ１、ｆ２の加重平均を求め、この加重平均の値を真の１次共振周波数ｆ０として得る。
When the true peak values L1 and L2 are obtained, the acceleration peak values L1 and L2 indicated by the dB value are obtained from the acceleration linear values Acc1 and Acc1, respectively, according to the equations (3) and (4) in FIG. Convert to Acc2.
Next, linear values Acc1 and Acc2 of acceleration are converted into displacements Disp1 and Disp2 by the equations (5) to (8) in FIG.
If the displacements Disp1 and Disp2 are obtained, the weighted average of the first and second frequencies f1 and f2 is obtained by using the displacements Disp1 and Disp2 according to the equation (9) in FIG. Obtained as the primary resonance frequency f0.
なお、面の大きさが最も広く、打球音の差が最も発現しやすいソール部１６の１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上となると、打球音はゴルファーにとって心地良いものと評価されるが、ソール部１６の１次共振周波数が２５００Ｈｚ以下であると、打球音はゴルファーにとって心地良いと評価され難い。これは、面の大きさが最も広く、ソール部１６の低い１次共振周波数の打球音の影響が支配的となるためであると考えられる。したがって、ソール部１６の１次共振周波数が３０００Ｈｚ以上であることが心地良い打球音を得る上で好ましい。
In addition, when the primary resonance frequency of the
２）方向性
打球フィールドの所定位置に設けたピンを目標にヘッドスピード３５〜４５m/sのテスター５０名に試打を実施した。打った位置からボールが停止した位置までの飛距離（ヤード）を記録するとともに、打球停止位置からピンまでの距離を方向ブレ幅（ヤード）として記録する。
これらを一つのゴルフクラブに対して各１０球ずつ行い、飛距離と方向ブレ幅の標準偏差を求めた。
そして、実験例２９のゴルフクラブヘッド１０の標準偏差の平均値を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
2) Directionality Test strikes were given to 50 testers with head speeds of 35 to 45 m / s with a pin provided at a predetermined position in the hitting ball field as a target. The flight distance (yard) from the hit position to the position where the ball stopped is recorded, and the distance from the hit ball stop position to the pin is recorded as the direction blur width (yard).
These were performed ten balls each for one golf club, and the standard deviation of the flight distance and the direction blur width was obtained.
In addition, an index with the average value of standard deviations of the
３）飛距離
図１７に示すように、フェース面１２Ａの中心点Ｐｃを中心に、トウヒール方向およびクラウンソール方向に等間隔をおいた４５箇所を打点Ｐｉとして設定した。
専用のスイングロボットを用いて４５の打点でゴルフクラブをスイングし、ボールの飛距離を計測して平均値を求めた。ヘッドスピードは４０ｍ／ｓとした。
この場合、実験例２９のゴルフクラブヘッド１０の飛距離の平均値を１００とした指数で示した。指数が大きいほど評価が良いことを示す。
3) Flying distance As shown in FIG. 17, 45 points at equal intervals in the toe heel direction and the crown sole direction around the center point Pc of the
A golf club was swung at 45 hit points using a dedicated swing robot, and the flying distance of the ball was measured to obtain an average value. The head speed was 40 m / s.
In this case, the
４）合計点
方向性、飛距離、耐久性の各指数を合計したものを合計点とした。
4) Total score The total score is the sum of the indices of directionality, flight distance, and durability.
次に、図１８、図１９に記載した各パラメータについて説明する。
１）Ａ点とＢ点とを結ぶ直線を基準面Ｐｒに投影した直線の長さＬａｂ（ｍｍ）
２）Ａ点とＣ点とを結ぶ直線を投影した直線の長さＬａｃ（ｍｍ）
図５で説明した通り、ヘッド最大断面輪郭線ＰＧｍａｘで規定したＡ点、Ｂ点、Ｃ点に基いて規定される直線の長さがＬａｂ、Ｌａｃである。
Next, each parameter described in FIGS. 18 and 19 will be described.
1) Length Lab (mm) of a straight line obtained by projecting a straight line connecting points A and B onto the reference plane Pr
2) The length Lac (mm) of the straight line projected from the straight line connecting points A and C
As described with reference to FIG. 5, the lengths of the straight lines defined based on the points A, B, and C defined by the head maximum cross-sectional contour line PGmax are Lab and Lac.
３）リブ２８が形成されている範囲Ａｒ（％）
基準面Ｐｒ上で、リブ２８が第１の直線Ｌ０１に対してゴルフクラブヘッド１０の前方にＷｆｂのＸ％の範囲を、Ｘ％に符号Ｆを付けて「ＦＸ％」と表示する。
基準面Ｐｒ上で、リブ２８が第１の直線Ｌ０１に対してゴルフクラブヘッド１０の後方にＷｆｂのＹ％の範囲を、Ｘ％に符号Ｂを付けて「ＢＸ％」と表示する。
3) Range where
On the reference plane Pr, the
On the reference plane Pr, the
４）リブ２８の高さＨｒ（ｍｍ）
ソール部１６、トウ側サイド部１８、ヒール側サイド部２０の内面からのリブ２８の高さを示す。
５）リブ２８の肉厚Ｔｒ（ｍｍ）
リブ２８の肉厚（幅）を示す。
4) Height Hr (mm) of the
The height of the
5) Thickness Tr (mm) of
The thickness (width) of the
６）リブ２８の形状
平面視したときのリブ２８の形状を示す。
リブ２８がフェース部１２に向かって凸状の曲線に沿って延在する場合を「曲線」とし、リブ２８がトウヒール方向と平行する直線に沿って延在する場合を「直線」とする。
6) Shape of the
A case where the
７）ヘッドの質量Ｗ（ｇ）
ゴルフクラブヘッド１０の質量を示す。
８）ヘッドの体積Ｖ（ｃｃ）
ゴルフクラブヘッド１０の中空部の体積を示す。
7) Head mass W (g)
The mass of the
8) Head volume V (cc)
The volume of the hollow part of the
９）慣性モーメントＭＩ（ｇ・ｃｍ２）
ゴルフクラブヘッド１０の重心点Ｇを通る鉛直線回りの慣性モーメントＭＩであり、前述した測定方法により測定される。
9) Moment of inertia MI (g · cm 2 )
The moment of inertia MI around the vertical line passing through the center of gravity G of the
１０）ＭＩ／Ｗ
慣性モーメントＭＩをヘッドの質量Ｗで除した比を示す。
10) MI / W
A ratio obtained by dividing the moment of inertia MI by the mass W of the head is shown.
１１）交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内の投影輪郭線Ｉの有無
図１３で規定した交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内にゴルフクラブヘッド１０の投影輪郭線Ｉが有るか無いかを示す。
11) Presence / absence of projected contour line I within a range of 20 mm from the intersection Pxy This indicates whether or not the projected contour line I of the
１２）クラブ長さＣＬ（インチ）
ゴルフクラブヘッド１０が取着されるゴルフクラブのクラブ長さを示す。
12) Club length CL (inch)
The club length of the golf club to which the
１３）ソール部１６の金属使用比率α（％）
13) Metal usage ratio α (%) of the
１４）高部位２８０２、２８０４の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２
トウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂの高部位２８０２、２８０４の高さＨ１をソールリブ部２８Ｃの高さＨ２で除した比である。
なお、実験例１〜２８において、高部位２８０２、２８０４の高さＨ１＝トウサイドリブ部２８Ａの高さＨａ＝ヒールサイドリブ部２８Ｂの高さＨｂとした。
また、ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２＝ソールリブ部２８Ｃの高さＨｃとした。
14) Height H2 of the
This is a ratio obtained by dividing the height H1 of the
In Experimental Examples 1 to 28, the heights H1 of the
Further, the height H2 of the
次に、各実験例１〜２９について説明する。
なお、実験例１〜３、６〜２８は本発明の範囲内である。
実験例４、５、２９は本発明の範囲外である。
また、実験例２９は、従来例に相当するものであり、直線の長さＬａｂ、Ｌａｃが規定の範囲を下回っており、かつ、リブ２８を有さないものである。
Next, Experimental Examples 1 to 29 will be described.
Experimental Examples 1 to 3 and 6 to 28 are within the scope of the present invention.
Experimental examples 4, 5, and 29 are outside the scope of the present invention.
Experimental example 29 corresponds to the conventional example, in which the straight line lengths Lab and Lac are below the specified range, and the
実験例１〜３は、請求項１〜５の全ての規定を満たすものである。
Experimental Examples 1 to 3 satisfy all the provisions of
実験例４は、直線の長さＬａｂが４．２ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲を上回り、直線の長さＬａｃが１０．４ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲を上回っている。
また、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが後方にＷｆｂの５０％であるため、Ｗｆｂの４０％の範囲を逸脱している。
In Experimental Example 4, the straight line length Lab is 4.2 mm, which exceeds the range of 0 mm to 3 mm, and the straight line length Lac is 10.4 mm, which exceeds the range of 0 mm to 9 mm.
Further, since the range Ar where the
実験例５は、直線の長さＬａｂが０．０ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲外の値である。また、直線の長さＬａｃも０．０ｍｍであり、０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲外の値である。
また、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが前方にＷｆｂの３０％であるため、Ｗｆｂの２０％の範囲を逸脱している。
In Experimental Example 5, the straight line length Lab is 0.0 mm, which is a value outside the range of more than 0 mm and 3 mm or less. The straight line length Lac is also 0.0 mm, which is outside the range of more than 0 mm and not more than 9 mm.
Further, since the range Ar where the
実験例６は、直線の長さＬａｂが２．８ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲の上限値に近い値であり、直線の長さＬａｃが８．７ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲の上限値に近い値である。 In Experimental Example 6, the straight line length Lab is 2.8 mm, which is close to the upper limit value in the range of 0 mm to 3 mm, and the straight line length Lac is 8.7 mm and is in the range of 0 mm to 9 mm. It is a value close to the upper limit value.
実験例７は、直線の長さＬａｂが０．３ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲の下限値に近い値であり、直線の長さＬａｃが０．２ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲の下限値に近い値である。 In Experimental Example 7, the straight line length Lab is 0.3 mm, which is close to the lower limit of the range of 0 mm to 3 mm, the straight line length Lac is 0.2 mm, and the range of 0 mm to 9 mm. It is a value close to the lower limit value.
実験例８は、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが後方にＷｆｂの３８％であるため、Ｗｆｂの４０％の範囲の上限値に近い値である。
In Experimental Example 8, since the range Ar in which the
実験例９は、リブ２８が形成されている範囲Ａｒが前方にＷｆｂの１８％であるため、Ｗｆｂの２０％の範囲の上限値に近い値である。
In Experimental Example 9, since the range Ar in which the
実験例１０は、ヘッドの質量Ｗが１５６ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲を下回っている。
また、慣性モーメントＭＩが３８５０ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して低い値となっている。
また、ＭＩ／Ｗは、２４．７であり、２５〜３０の範囲を下回っている。
In Experimental Example 10, the mass W of the head is 156 g, which is below the range of 160 to 190 g.
Further, the moment of inertia MI is 3850g · cm 2, compared to 4650g · cm 2 of Example 29 as a reference and has a lower value.
Moreover, MI / W is 24.7 and is less than the range of 25-30.
実験例１１は、ヘッドの質量Ｗが１９５ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲を上回っている。その他の規定は全て満たしている。
また、慣性モーメントＭＩが５９００ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して極めて高い値となっている。
また、ＭＩ／Ｗは、３０．３であり、２５〜３０の範囲を上回っている。
In Experimental Example 11, the mass W of the head is 195 g, which exceeds the range of 160 to 190 g. All other provisions are met.
Further, the moment of inertia MI is 5900 g · cm 2, which is an extremely high value compared to 4650 g · cm 2 of the experimental example 29 serving as a reference.
MI / W is 30.3, which exceeds the range of 25-30.
実験例１２は、ヘッドの質量Ｗが１６１ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲の下限値に近い値である。
また、慣性モーメントＭＩが４０５０ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して高い値を確保している。
また、ＭＩ／Ｗは、２５．２であり、２５〜３０の範囲内である。
In Experimental Example 12, the mass W of the head is 161 g, which is a value close to the lower limit of the range of 160 to 190 g.
In addition, the moment of inertia MI is 4050 g · cm 2, which is higher than that of 4650 g · cm 2 of the experimental example 29 serving as a reference.
Moreover, MI / W is 25.2 and is in the range of 25-30.
実験例１３は、ヘッドの質量Ｗが１８９ｇであり、１６０〜１９０ｇの範囲の上限値に近い値である。
また、慣性モーメントＭＩが５６００ｇ・ｃｍ２であり、基準となる実験例２９の４６５０ｇ・ｃｍ２に比較して高い値を確保している。
また、ＭＩ／Ｗは、２９．６であり、２５〜３０の範囲内である。
In Experimental Example 13, the mass W of the head is 189 g, which is a value close to the upper limit value in the range of 160 to 190 g.
Further, the moment of inertia MI is 5600 g · cm 2, which is higher than that of 4650 g · cm 2 of the experimental example 29 serving as a reference.
Moreover, MI / W is 29.6 and is in the range of 25-30.
実験例１４、１５は、ヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖが規定の範囲の下限値に近い値あるいは上限値に近い値であり、かつ、交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内に投影輪郭線Ｉが有り、ゴルフクラブヘッド１０が四角形状を呈している。
In Experimental Examples 14 and 15, the head mass W and MI / V are close to the lower limit value or the upper limit value of the specified range, and the projection contour line I is within the range of 20 mm from the intersection Pxy. The
実験例１６は、ヘッドの体積Ｖが３９５ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲を下回っている。 In Experimental Example 16, the volume V of the head is 395 cc, which is below the range of 400 to 470 cc.
実験例１７は、ヘッドの体積Ｖが４７５ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲を上回っている。 In Experimental Example 17, the volume V of the head is 475 cc, which exceeds the range of 400 to 470 cc.
実験例１８は、ヘッドの体積Ｖが４１０ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲の下限値に近い値である。 In Experimental Example 18, the volume V of the head is 410 cc, which is close to the lower limit value in the range of 400 to 470 cc.
実験例１９は、ヘッドの体積Ｖが４６５ｃｃであり、４００〜４７０ｃｃの範囲の上限値に近い値である。 In Experimental Example 19, the volume V of the head is 465 cc, which is a value close to the upper limit value in the range of 400 to 470 cc.
実験例２０は、クラブ長さＣＬが４５．５インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲を下回っている。 In Experimental Example 20, the club length CL is 45.5 inches, which is below the range of 46.0 to 48.0 inches.
実験例２１は、クラブ長さＣＬが４８．５インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲を上回っている。 In Experimental Example 21, the club length CL is 48.5 inches, which exceeds the range of 46.0 to 48.0 inches.
実験例２２は、クラブ長さＣＬが４６．０インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲の下限値である。 In Experimental Example 22, the club length CL is 46.0 inches, which is the lower limit value in the range of 46.0 to 48.0 inches.
実験例２３は、クラブ長さＣＬが４８．０インチであり、４６．０〜４８．０インチの範囲の上限値である。 In Experimental Example 23, the club length CL is 48.0 inches, which is the upper limit value in the range of 46.0 to 48.0 inches.
実験例２４は、ソール部１６の金属使用比率αが７９％であり、８０％〜１００％の範囲を下回っている。
In Experimental Example 24, the metal usage ratio α of the
実験例２５は、ソール部１６の金属使用比率αが８４％であり、８０％〜１００％の範囲内である。
In Experimental Example 25, the metal usage ratio α of the
実験例２６は、高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が１．４倍であり、１．５〜２．５倍の範囲を下回っている。
In Experimental Example 26, the height H1 of the high portion and the height H2 of the
実験例２７は、高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．６倍であり、１．５〜２．５倍の範囲を上回っている。
In Experimental Example 27, the height H1 of the high portion and the height H2 of the
実験例２８は、高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．４倍であり、１．５〜２．５倍の範囲の上限値に近い値である。
In Experimental Example 28, the height H1 of the high part / the height H2 of the
実験例２９は、従来例に相当するものであり、直線の長さＬａｂが１．９ｍｍであり、０ｍｍ超３ｍｍ以下の範囲内であり、直線の長さＬａｃが６．７ｍｍであり０ｍｍ超９ｍｍ以下の範囲内である。
ただし、リブ２８は形成されていない。
Experimental example 29 corresponds to the conventional example, the straight line length Lab is 1.9 mm and is in the range of more than 0 mm to 3 mm and the straight line length Lac is 6.7 mm and more than 0 mm and 9 mm. Within the following range.
However, the
本発明の範囲内の実験例１〜３、６〜２８と、本発明の範囲外の実験例４、５、２９とを比較すると以下のことが明らかである。
１）本発明の範囲内の実験例１〜３、６〜２８においては、打球音が９０〜１７０点、飛距離が８７〜１４８点、方向性が８７〜１４８点、合計点が３０３〜４６６点である。
Comparison of Experimental Examples 1-3, 6-28 within the scope of the present invention and Experimental Examples 4, 5, 29 outside the scope of the present invention reveals the following.
1) In Experimental Examples 1 to 3 and 6 to 28 within the scope of the present invention, the hitting sound is 90 to 170 points, the flight distance is 87 to 148 points, the directionality is 87 to 148 points, and the total points are 303 to 466. Is a point.
２）請求項１の規定を満たしていない本発明の範囲外の実験例４、５、２９においては、打球音が８７〜１００点、飛距離が１００〜１０９点、方向性が１００〜１０３点、合計点が３００〜３０３点であり、本発明の範囲内の実験例１〜３、６〜２８に比較して、打球音、飛距離、方向性を確保する上で不利となっている。
2) In Experimental Examples 4, 5, and 29 outside the scope of the present invention not satisfying the provisions of
３）請求項１〜５の規定の全てを満たす実験例１〜３においては、打球音が１６７〜１７０点、飛距離が１４７〜１４８点、方向性が１４６〜１４８点、合計点が４６０〜４６６点と実験例２９に比較して打球音の改善、方向性および飛距離を確保する上で最も有利となっている。
3) In Experimental Examples 1 to 3 that satisfy all of the provisions of
４）請求項２のヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖについて範囲外である実験例１０、１１は、打球音が１４７、１４８点、飛距離が８９、９０点、方向性が８８、８９点、合計点が３２５、３２６点である。
実験例１０は、ヘッドの質量Ｗが軽いためスイングにばらつきが生じやすく、打点がばらつくことから飛距離が低下するためである。
実験例１１は、ヘッドの質量Ｗが重いため、ヘッドスピードが低下し、飛距離が低下するためである。
一方、請求項２のヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖの範囲について上限値あるいは下限値近くの値である実験例１２、１３は、打球音が１４５、１４６点、飛距離が１３３点、方向性が１３８、１４０点、合計点が４１６、４１９点と打球音の改善、方向性および飛距離を確保する上で有利となっている。
また、請求項２のヘッドの質量Ｗ、ＭＩ／Ｖの範囲の上限値あるいは下限値近くの値であるが、交差点Ｐｘｙから２０ｍｍの範囲内に投影輪郭線Ｉが有り、ゴルフクラブヘッド１０がいわゆる四角形状を呈している実験例１４、１５は、打球音が９４、９５点、飛距離が１１４、１１５点、方向性が１１３、１１６点、合計点が３２２、３２５点と打球音の改善、方向性および飛距離を確保する上で実験例１２、１３よりも不利となっている。
これは、実験例１４、１５のゴルフクラブヘッドが四角形状であるため、見た目でゴルファーに違和感を与えやすいため、スイングのバラツキが大きく、打点のばらつきが大きくなり、また、ソール部１６の面積が大きいため、低音打球音になりやすく、打球音を改善するにも限界があるためである。
4) In Examples 10 and 11 where the masses W and MI / V of the head of
The experiment example 10 is because the swing of the head tends to vary because the mass W of the head is light, and the flight distance decreases because the hit points vary.
In Experimental Example 11, the head mass W is heavy, so the head speed decreases and the flight distance decreases.
On the other hand, in Experimental Examples 12 and 13 in which the masses W and MI / V of the head of
Further, although the upper limit value or the lower limit value of the range of the mass W and MI / V of the head of
This is because the golf club heads of Experimental Examples 14 and 15 have a quadrangular shape, so that it is easy to give the golfer a sense of incongruity. Therefore, swing variation is large, variation in hit points is large, and the area of the
５）請求項２のヘッドの体積Ｖ、ＭＩ／Ｗの範囲を下回っている実験例１６は、打球音が１５１点、飛距離が８７点、方向性が８７点、合計点が３２５点と打球音が改善されるものの、方向性および飛距離を確保する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、ゴルフクラブヘッド１０が小さすぎるため打点がばらつきやすく飛距離が低下するためである。
また、請求項２のヘッドの体積Ｖ、ＭＩ／Ｗの範囲を上回っている実験例１７は、打球音が９５点、飛距離が１１４点、方向性が１１３点、合計点が３２２点と方向性および飛距離を確保できるものの、打球音を改善する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、ゴルフクラブヘッド１０が大きすぎるため打球音が低音となるためである。
一方、請求項２のヘッドの体積Ｖ、ＭＩ／Ｗの範囲の上限値あるいは下限値近くの実験例１８、１９は、打球音が１４８、１５２点、飛距離が１３０、１３２点、方向性が１３３、１４０点、合計点が４１７、４１８点と打球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例１６、１７に比較して有利となっている。
5) In Experimental Example 16 in which the volume V and MI / W of the head of
This is because the
Further, in Experimental Example 17 which exceeds the ranges of the volume V and MI / W of the head according to
This is because the
On the other hand, in Examples 18 and 19 near the upper limit value or lower limit value of the range of volume V and MI / W of
６）請求項３のクラブ長さＣＬが４６〜４８インチの範囲を下回っている実験例２０は、打球音が１６５点、飛距離が８９点、方向性が９１点、合計点が３４５点と打球音が改善されているものの、方向性および飛距離を確保する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、クラブ長さＣＬが短すぎるため、ヘッドスピードが低下して飛距離が低下するためである。
また、請求項３のクラブ長さＣＬが４６〜４８インチの範囲を上回っている実験例２１は、打球音が１６０点、飛距離が９９点、方向性が８８点、合計点が３４７点と打球音が改善されているものの、方向性および飛距離を確保する上で実験例２９よりも不利となっている。
これは、クラブ長さＣＬが長すぎるため、打点がばらつき飛距離を確保しにくいためである。
一方、実施例３のクラブ長さＣＬが４６〜４８インチの範囲の下限値あるいは上限値に近い実験例２２、２３は、打球音が１６２、１６４点、飛距離が１３１、１３９点、方向性が１３２、１４２点、合計点が４３５点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２０、２１に比較して有利となっている。
6) In Experimental Example 20 in which the club length CL of
This is because the club length CL is too short, so the head speed is reduced and the flight distance is reduced.
Further, in Experimental Example 21 in which the club length CL of
This is because the club length CL is too long, so that the hit points vary and it is difficult to secure the flight distance.
On the other hand, in Experimental Examples 22 and 23, the club length CL of Example 3 is close to the lower limit value or the upper limit value in the range of 46 to 48 inches, the hitting sound is 162, 164 points, the flight distance is 131, 139 points, the
７）請求項４のソール部１６の金属使用比率αが７９％であり８０〜１００％の範囲を下回っている実験例２４は、打球音が９０点、飛距離が１３５点、方向性が１３４点、合計点が３５９点と方向性および飛距離が改善されているものの、球音の改善が実験例２９よりも不利となっている。
これは、金属使用比率αが低いため、ソール部１６の剛性が不足しているためである。
一方、請求項４のソール部１６の金属使用比率αが８４％であり８０〜１００％の範囲の下限値に近い実験例２５は、打球音が１４７点、飛距離が１４７点、方向性が１４６点、合計点が４４０点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２４に比較して有利となっている。
これは、金属使用比率αが８０％を超えており、ソール部１６の剛性が確保されているためである。
7) In Example 24 where the metal usage ratio α of the
This is because the rigidity of the
On the other hand, in Example 25 where the metal usage ratio α of the
This is because the metal usage ratio α exceeds 80% and the rigidity of the
８）請求項５の高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が１．４であり１．５〜２．５の範囲を下回っている実験例２６は、打球音が１３０点、飛距離が１２０点、方向性が１２０点、合計点が３７０点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２９に比較して有利となっている。
また、請求項５の高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．６であり１．５〜２．５の範囲を上回っている実験例２７は、打球音が１３５点、飛距離が１１８点、方向性が１１７点、合計点が３７０点と球音が改善され、方向性および飛距離を確保する上で、実施例２９に比較して有利となっている。
一方、請求項５の高部位の高さＨ１／ソールリブ部２８Ｃの高さＨ２が２．４であり１．５〜２．５の範囲内の実験例２８は、打球音が１６５点、飛距離が１４７点、方向性が１４８点、合計点が４６０点と球音を改善し方向性および飛距離を確保する上で、実施例２６、２７に比較してさらに有利となっている。
これは、トウサイドリブ部２８Ａ、ヒールサイドリブ部２８Ｂ、ソールリブ部２８Ｃの配置のバランスがよく、ソール部１６および各サイド部１８、２０の剛性を高めつつリブ２８の質量を抑制する上で有利となっているためである。
8) The height H1 of the high portion of
Further, in Experimental Example 27 in which the height H2 of the high portion of
On the other hand, the height H2 of the high part of
This provides a good balance of the arrangement of the toe
以上のことから、本発明の範囲内の実験例は、本発明の範囲外の実験例に比較して、方向性、飛距離、耐久性、合計点の何れにおいても優れていることがわかる。
また、請求項１で規定した範囲のみを満たす実験例に対して、請求項２〜５で規定した範囲を更に満たす実験例は、打球音、方向性、飛距離、耐久性、合計点の何れにおいてもさらに優れていることがわかる。
From the above, it can be seen that the experimental examples within the scope of the present invention are superior in all of the directivity, flight distance, durability, and total points as compared with the experimental examples outside the scope of the present invention.
Further, in contrast to the experimental example satisfying only the range defined in
１０……ゴルフクラブヘッド、１２……フェース部、１２Ａ……フェース面、１４……クラウン部、１６……ソール部、１８……トウ側サイド部、２０……ヒール側サイド部、２８……リブ、２８Ａ……トウサイドリブ部、２８Ｂ……ヒールサイドリブ部、２８Ｃ……ソールリブ部、２８０２、２８０４……高部位、Ｐｒ……基準面、ＰＧ……ヘッド断面輪郭線、ＰＧｍａｘ……ヘッド最大断面輪郭線、Ｘｔ……トウ側交点、Ｘｈ……ヒール側交点、Ｐ０……仮想平面、Ｌ０……仮想直線、Ｉ……投影輪郭線、Ｐｃ……フェース面１２Ａの中心点、Ｐｂ……ゴルフクラブヘッド１０の最も後方に位置する箇所、Ｌ０１〜Ｌ０５……第１〜第５の直線、Ｐｘ、Ｐｙ……突出点、Ｐｘｙ……交差点、Ｇ……重心点。
DESCRIPTION OF
Claims (5)
前記ゴルフクラブヘッドを基準面に対して予め定められたライ角通りに設置し、フェースアングルを０°に設定した基準状態で、
前記ゴルフクラブヘッドのシャフト中心軸線を含みかつ前記基準面と直交する平面を仮想平面Ｐ０とし、
前記仮想平面Ｐ０で前記ゴルフクラブヘッドを破断した断面の外側の輪郭線をヘッド断面輪郭線とし、
前記ヘッド断面輪郭線と２箇所で交差し前記仮想平面Ｐ０上で前記基準面Ｐｒと平行に延在する直線を仮想直線Ｌ０とし、
前記仮想直線Ｌ０が前記ヘッド断面輪郭線と交差する２つの交点のうちトウ側に位置する交点をトウ側交点Ｘｔとし、ヒール側に位置する交点をヒール側交点Ｘｈとし、
前記仮想平面Ｐ０をフェースバック方向に移動させると共に、前記仮想直線Ｌ０を前記仮想平面Ｐ０上で該仮想直線Ｌ０と直交する方向に移動させた場合に、
前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとの間隔が最大となったときの前記ヘッド断面輪郭線をヘッド最大断面輪郭線とし、
前記ヘッド最大断面輪郭線において、
前記トウ側交点ＸｔをＡ点とし、
前記Ａ点から１０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＢ点とし、
前記Ａ点から２０ｍｍ下方に離間した位置で前記基準面と平行する仮想平面と前記ヘッド最大断面輪郭線との２つの交点のうちトウ側の交点をＣ点とし、
前記Ａ点と前記Ｂ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超３ｍｍ以下であり、
前記Ａ点と前記Ｃ点とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の長さが０ｍｍ超９ｍｍ以下であり、
前記ソール部の内面上をトウヒール方向に延在し、前記トウ側サイド部の内面において前記トウ側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるとともに、前記ヒール側サイド部の内面において前記ヒール側サイド部の内面および前記クラウン部の内面に接続されるリブが設けられ、
前記フェース面の中心点と前記ゴルフクラブヘッドの最も後方に位置する箇所とを結ぶ直線を前記基準面に投影した直線の前記ゴルフクラブヘッドの前後方向の成分の長さをヘッド長さＷｆｂとし、
前記基準面上で、前記トウ側交点Ｘｔと前記ヒール側交点Ｘｈとを前記基準面に投影した点を結ぶ第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの前方に０．２Ｗｆｂ移動させた直線を第２の直線とし、
前記基準面上で、前記第１の直線をトウヒール方向と直交する方向で前記ゴルフクラブヘッドの後方に０．４Ｗｆｂ離間した直線を第３の直線としたとき、
前記基準面に投影された前記リブの輪郭は、前記第２の直線と前記第３の直線との間の範囲内に位置している、
ことを特徴とするゴルフクラブヘッド。 A face portion having a top and bottom height and forming a face surface extending left and right, a crown portion extending rearward from the upper portion of the face portion, and a sole portion extending rearward from the lower portion of the face portion And a toe side side portion that extends rearward from the toe side end portion of the face portion and connects the crown portion and the sole portion, and extends rearward from a heel side end portion of the face portion, A golf club head having a hollow structure that includes a heel side part connected to the toe side part while connecting the crown part and the sole part,
In the reference state in which the golf club head is installed at a predetermined lie angle with respect to the reference surface and the face angle is set to 0 °,
A plane including the shaft center axis of the golf club head and orthogonal to the reference plane is defined as a virtual plane P0.
A contour outside the cross section of the golf club head broken at the virtual plane P0 is a head cross sectional contour.
A straight line that intersects the head cross-sectional contour line at two locations and extends in parallel with the reference plane Pr on the virtual plane P0 is defined as a virtual line L0.
Of the two intersections where the virtual straight line L0 intersects the head cross-sectional outline, the intersection located on the toe side is defined as a toe side intersection Xt, and the intersection located on the heel side is defined as a heel side intersection Xh.
When moving the virtual plane P0 in the face-back direction and moving the virtual straight line L0 in the direction perpendicular to the virtual straight line L0 on the virtual plane P0,
The head cross-sectional contour line when the distance between the toe side crossing point Xt and the heel side crossing point Xh is the maximum is the head maximum cross-sectional contour line,
In the head maximum cross-sectional contour line,
The toe side intersection Xt is point A,
Of the two intersections of the virtual plane parallel to the reference plane at a position spaced 10 mm below the point A and the head maximum cross-sectional contour line, the intersection on the toe side is the point B,
Of the two intersections of the virtual plane parallel to the reference plane at a position spaced 20 mm below the point A and the maximum cross-sectional contour of the head, the intersection on the toe side is the point C,
The length of the straight line projected on the reference plane that connects the point A and the point B is more than 0 mm and 3 mm or less,
The length of a straight line projected on the reference plane connecting the point A and the point C is more than 0 mm and not more than 9 mm,
The inner surface of the sole portion extends in the toe heel direction, and is connected to the inner surface of the toe side side portion and the inner surface of the crown portion on the inner surface of the toe side side portion, and on the inner surface of the heel side side portion, Ribs connected to the inner surface of the heel side portion and the inner surface of the crown portion are provided,
The length of the component in the front-rear direction of the golf club head, which is a straight line that projects a straight line connecting the center point of the face surface and the position located at the rearmost position of the golf club head, is defined as a head length Wfb.
On the reference plane, a first straight line connecting a point obtained by projecting the toe side intersection Xt and the heel side intersection Xh onto the reference plane is 0.2 Wfb in front of the golf club head in a direction perpendicular to the toe heel direction. The moved straight line is the second straight line,
When the straight line spaced apart 0.4 Wfb behind the golf club head in the direction perpendicular to the toe heel direction on the reference plane is defined as a third straight line,
An outline of the rib projected on the reference plane is located within a range between the second straight line and the third straight line;
A golf club head characterized by that.
前記投影輪郭線のうちゴルフクラブヘッドの前後方向においてゴルフクラブヘッドの後方に最も突出する突出点を通りトウヒール方向に延在する第５の直線とが交差する点を交差点としたとき、
前記投影輪郭線は、前記交差点から２０ｍｍの範囲外に位置し、
前記ゴルフクラブヘッドの体積が４００〜４７０ｃｃであり、かつ、前記ゴルフクラブヘッドのヘッド質量が１６０〜１９０ｇであり、かつ、前記ゴルフクラブヘッドの重心点を通る鉛直線回りの慣性モーメントをヘッド質量で除した比が２５〜３０である、
ことを特徴とする請求項１記載のゴルフクラブヘッド。 In the reference state, a projected point that protrudes most to the toe side in the toe heel direction among the projected contour lines obtained by projecting the contour line outside the cross section of the golf club head fractured on a virtual plane parallel to the reference plane on the reference plane. A fourth straight line extending in the front-rear direction of the street golf club head;
When the intersection point of the projected contour line intersects with a fifth straight line extending in the toe heel direction through a protruding point that protrudes most rearward of the golf club head in the front-rear direction of the golf club head,
The projected contour is located outside the range of 20 mm from the intersection;
The volume of the golf club head is 400 to 470 cc, the head mass of the golf club head is 160 to 190 g, and the moment of inertia around the vertical line passing through the center of gravity of the golf club head is represented by the head mass. The divided ratio is 25-30,
The golf club head according to claim 1.
ことを特徴とする請求項１または２記載のゴルフクラブヘッド。 The club length of the golf club to which the golf club head is attached is 46.0 to 48.0 inches.
3. The golf club head according to claim 1, wherein
ことを特徴とする請求項１〜３に何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。 The metal usage ratio of the sole portion is 80 to 100%.
The golf club head according to claim 1, wherein the golf club head is any one of claims 1 to 3.
前記ソールリブ部は前記ソール部の内面からの高さが一定であり、
前記トウサイドリブ部は、前記トウ側サイド部の内面からの高さが、前記ソールリブ部の高さよりも大きい寸法の高部位を有し、
前記ヒールサイドリブ部は、前記ヒール側サイド部の内面からの高さが、前記ソールリブ部の高さよりも大きい寸法の高部位を有し、
それら高部位の高さは、前記ソールリブ部の高さの１．５〜２．５倍である、
ことを特徴とする請求項１〜４に何れか１項記載のゴルフクラブヘッド。 The rib includes a toe side rib portion located on the inner surface of the toe side side portion, a heel side rib portion located on the inner surface of the heel side side portion, and a sole rib portion located on the inner surface of the sole portion,
The sole rib portion has a constant height from the inner surface of the sole portion,
The toe side rib part has a high portion whose dimension from the inner surface of the toe side part is larger than the height of the sole rib part,
The heel side rib portion has a high portion whose dimension from the inner surface of the heel side side portion is larger than the height of the sole rib portion,
The height of those high parts is 1.5 to 2.5 times the height of the sole rib part,
The golf club head according to claim 1, wherein the golf club head is any one of claims 1 to 4.
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