JP2014070609A

JP2014070609A - Piston cooling jet

Info

Publication number: JP2014070609A
Application number: JP2012218925A
Authority: JP
Inventors: Yuki Yamaguchi; 由貴山口; Takahiro Kawahara; 賢大川原
Original assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Current assignee: Taiho Kogyo Co Ltd
Priority date: 2012-09-29
Filing date: 2012-09-29
Publication date: 2014-04-21

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a piston cooling jet securing a pressure adjust passage, having fewer components, and allowing easy assembling work.SOLUTION: A piston cooling jet 1 includes: a housing 2 including an opening 26 communicating with an engine side oil passage 900 and a bottom part 27 facing the opening 26; a nozzle 3 projecting from the housing 2 and capable of injecting oil O to a piston 91; a valve 4 capable of reciprocating inside the housing 2 and including a valve body 40 to which a load is applied from the opening 26 by an oil pressure in the engine side oil passage 900; a pressure chamber 21 defined inside the housing 2 between the valve body 40 and the bottom part 27; a valve side oil passage 400 axially penetrating through the valve body 40 and through which the opening 26 communicates with the pressure chamber 21; and a pressure adjust passage B penetrating through the housing 2 and through which the pressure chamber 21 communicates with the exterior of the housing 2.

Description

本発明は、エンジンのピストンの裏面にオイルを噴射することにより、ピストンを冷却するピストンクーリングジェットに関する。 The present invention relates to a piston cooling jet that cools a piston by injecting oil onto the back surface of the piston of the engine.

ピストンクーリングジェットは、エンジンのシリンダブロックに取り付けられている。ピストンクーリングジェットは、シリンダブロックのメインオイルギャラリに連通している。メインオイルギャラリは、エンジンのオイル循環回路の一部を構成している。ピストンクーリングジェットには、油圧式バルブ機構が配置されている。 The piston cooling jet is attached to a cylinder block of the engine. The piston cooling jet communicates with the main oil gallery of the cylinder block. The main oil gallery constitutes a part of the engine oil circulation circuit. A hydraulic valve mechanism is arranged in the piston cooling jet.

メインオイルギャラリのオイルの油圧が所定のしきい値以上になると、ピストンクーリングジェットの油圧式バルブ機構が開く。このため、メインオイルギャラリのオイルが、ピストンクーリングジェットにより、ピストンの裏面に噴射される。当該噴射により、ピストンが冷却される。 When the oil pressure of the oil in the main oil gallery exceeds a predetermined threshold value, the hydraulic valve mechanism of the piston cooling jet opens. For this reason, the oil of the main oil gallery is injected to the back surface of the piston by the piston cooling jet. The piston is cooled by the injection.

ここで、ピストンが高温の温間時においては、ピストンクーリングジェットによりピストンを冷却する方が好ましい。しかしながら、ピストンが低温の冷間時においては、ピストンを早期に昇温させる必要がある。このため、冷間時にピストンクーリングジェットを用いてピストンを冷却すると、ピストンの昇温を阻害してしまう。また、ピストンの裏面に噴射されたオイルは、クランクシャフトに落下する。ここで、冷間時においては、オイルの油温が低い。このため、オイルの粘度が高い。したがって、粘度の高いオイルがクランクシャフトに落下することになり、クランクシャフトの回転抵抗（オイルに対する攪拌抵抗）が大きくなってしまう。このような理由から、冷間時においては、オイルを噴射しない方が好ましい。しかしながら、従来のピストンクーリングジェットの油圧式バルブ機構は、エンジンの温度ではなく、メインオイルギャラリの油圧に応じて開閉する。このため、冷間時においても、ピストンクーリングジェットが作動してしまう。 Here, when the piston is warm, it is preferable to cool the piston with a piston cooling jet. However, when the piston is cold, it is necessary to raise the temperature of the piston early. For this reason, if a piston is cooled using a piston cooling jet at the time of cold, the temperature rise of a piston will be inhibited. Moreover, the oil injected on the back surface of the piston falls on the crankshaft. Here, when cold, the oil temperature is low. For this reason, the viscosity of oil is high. Therefore, oil with high viscosity falls on the crankshaft, and the rotation resistance of the crankshaft (stirring resistance against oil) increases. For these reasons, it is preferable not to inject oil when cold. However, the conventional hydraulic valve mechanism of the piston cooling jet opens and closes according to the oil pressure of the main oil gallery, not the temperature of the engine. For this reason, a piston cooling jet will operate | move even at the time of cold.

この点に鑑み、特許文献１には、油圧用バルブ機構部と、油温用バルブ機構部と、を備えるピストンクーリングジェットが開示されている。同文献のピストンクーリングジェットによると、油圧用バルブ機構部が、オイルの油圧に応じて、オイルの噴射状態を切り替える。また、油温用バルブ機構部が、オイルの油温に応じて、オイルの噴射状態を切り替える。 In view of this point, Patent Document 1 discloses a piston cooling jet that includes a hydraulic valve mechanism and an oil temperature valve mechanism. According to the piston cooling jet of the same document, the hydraulic valve mechanism switches the oil injection state in accordance with the oil pressure. The oil temperature valve mechanism switches the oil injection state in accordance with the oil temperature.

油圧用バルブ機構部には、一つのコイルスプリングが使用されている。また、油温用バルブ機構部には、二つのコイルスプリングが使用されている。油温用バルブ機構部の二つのコイルスプリングは、閉止部材を介して、オイルの通路方向に沿って直列に並んでいる。二つのコイルスプリングのうち、上側（上流側）のコイルスプリングは形状記憶合金製の形状記憶スプリングである。当該コイルスプリングの付勢力は、温度により変化する。二つのコイルスプリングのうち、下側（下流側）のコイルスプリングは、バイアススプリングである。 One coil spring is used for the hydraulic valve mechanism. Two coil springs are used in the oil temperature valve mechanism. The two coil springs of the oil temperature valve mechanism are arranged in series along the oil passage direction via the closing member. Of the two coil springs, the upper (upstream) coil spring is a shape memory spring made of shape memory alloy. The urging force of the coil spring varies with temperature. Of the two coil springs, the lower (downstream) coil spring is a bias spring.

冷間時においては、バイアススプリングの方が、形状記憶スプリングよりも、付勢力が大きい。このため、オイルの通路が閉じている。したがって、オイルの噴射を停止することができる。 When cold, the bias spring has a greater urging force than the shape memory spring. Therefore, the oil passage is closed. Therefore, oil injection can be stopped.

一方、温間時においては、形状記憶スプリングの方が、バイアススプリングよりも、付勢力が大きい。このため、オイルの通路が開いている。したがって、オイルの噴射を許容することができる。 On the other hand, when warm, the shape memory spring has a larger biasing force than the bias spring. For this reason, the oil passage is open. Accordingly, oil injection can be allowed.

特開２０１１−１２６５０号公報JP 2011-12650 A

しかしながら、同文献記載のピストンクーリングジェットによると、合計三つのコイルスプリングが必要である。このため、ピストンクーリングジェットの構造が複雑である。また、部品点数が多い。 However, according to the piston cooling jet described in this document, a total of three coil springs are required. For this reason, the structure of the piston cooling jet is complicated. In addition, the number of parts is large.

また、同文献記載のピストンクーリングジェットによると、三つのコイルスプリングのうち、一つのコイルスプリングを、形状記憶合金製とする必要がある。このため、ピストンクーリングジェットの製造コストが高くなる。 Moreover, according to the piston cooling jet described in the document, one of the three coil springs needs to be made of a shape memory alloy. For this reason, the manufacturing cost of a piston cooling jet becomes high.

この点に鑑み、本発明者は、新規のピストンクーリングジェットを開発した。ただし、当該ピストンクーリングジェットは、従来技術ではない。当該ピストンクーリングジェットは、ハウジングと、バルブと、プラグと、ホルダと、コイルスプリングと、カラーと、を備えている。 In view of this point, the present inventor has developed a novel piston cooling jet. However, the piston cooling jet is not a prior art. The piston cooling jet includes a housing, a valve, a plug, a holder, a coil spring, and a collar.

カラーは、ハウジングの上端に配置されている。プラグは、ハウジングの下端に配置されている。ハウジングの内部には、上側から下側に向かって、バルブと、コイルスプリングと、ホルダと、が収容されている。 The collar is disposed at the upper end of the housing. The plug is disposed at the lower end of the housing. A valve, a coil spring, and a holder are accommodated in the housing from the upper side to the lower side.

ホルダには、ホルダ側孔が穿設されている。プラグは、ホルダを下側から覆っている。プラグからは、上側に向かってシャフトが突設されている。シャフトは、下側から上側に、ホルダ側孔に挿通されている。ホルダ側孔の内周面とシャフトの外周面との間には、リーク隙間が区画されている。 The holder has a holder side hole. The plug covers the holder from below. A shaft protrudes upward from the plug. The shaft is inserted into the holder side hole from the lower side to the upper side. A leak gap is defined between the inner peripheral surface of the holder side hole and the outer peripheral surface of the shaft.

バルブは、ハウジングの内部を、上側の受圧室と下側の圧力室とに、可動的に仕切っている。バルブには、オリフィスが配置されている。コイルスプリングは、圧力室に収容されている。コイルスプリングは、バルブを上側に付勢している。受圧室は、エンジンのメインオイルギャラリに連通している。メインオイルギャラリのオイルは、受圧室→オリフィス→圧力室→リーク隙間という経路を辿って、外部に流出する。 The valve movably partitions the interior of the housing into an upper pressure receiving chamber and a lower pressure chamber. An orifice is disposed in the valve. The coil spring is accommodated in the pressure chamber. The coil spring urges the valve upward. The pressure receiving chamber communicates with the main oil gallery of the engine. The oil in the main oil gallery flows out to the outside through a path of pressure receiving chamber → orifice → pressure chamber → leak gap.

当該ピストンクーリングジェットは、圧力室の上流側にオリフィスを、圧力室の下流側にリーク隙間を、備えている。このため、オイルの油温および油圧に応じて、圧力室の内圧を変化させることができる。また、当該内圧の変化を利用して、開弁位置と閉弁位置との間で、バルブを往復動させることができる。 The piston cooling jet has an orifice upstream of the pressure chamber and a leak gap downstream of the pressure chamber. For this reason, the internal pressure of a pressure chamber can be changed according to the oil temperature and oil pressure of oil. In addition, the valve can be reciprocated between the valve opening position and the valve closing position using the change in the internal pressure.

このように、新規のピストンクーリングジェットによると、油温および油圧に応じたオイル噴射制御を、単一のコイルスプリングを用いて実行することができる。また、新規のピストンクーリングジェットによると、コイルスプリングを、敢えて形状記憶合金製とする必要がない。このため、ピストンクーリングジェットの製造コストが低くなる。 Thus, according to the novel piston cooling jet, oil injection control according to the oil temperature and oil pressure can be executed using a single coil spring. In addition, according to the new piston cooling jet, the coil spring does not have to be made of a shape memory alloy. For this reason, the manufacturing cost of a piston cooling jet becomes low.

しかしながら、当該新規のピストンクーリングジェットの場合、リーク隙間を確保するために、シャフト付きのプラグと、ホルダと、が必要である。このため、部品点数が多くなる。また、部品点数が多いため、組付作業が煩雑になる。 However, in the case of the new piston cooling jet, a plug with a shaft and a holder are necessary to secure a leak gap. For this reason, the number of parts increases. Moreover, since the number of parts is large, the assembling work becomes complicated.

本発明のピストンクーリングジェットは、上記課題に鑑みて完成されたものである。本発明は、圧力調整通路を確保できると共に、部品点数が少なく、組付作業が簡単なピストンクーリングジェットを提供することを目的とする。 The piston cooling jet of the present invention has been completed in view of the above problems. An object of the present invention is to provide a piston cooling jet that can secure a pressure adjusting passage, has a small number of parts, and can be easily assembled.

（１）上記課題を解決するため、本発明のピストンクーリングジェットは、筒状であって、エンジン側オイル通路に連通する開口部と、該開口部に軸方向に対向する底部と、を有するハウジングと、該ハウジングから径方向外側に突設されピストンにオイルを噴射可能なノズルと、該ハウジングの内部を軸方向に往復動可能であって、該開口部側から該エンジン側オイル通路の油圧による荷重が加わるバルブ本体を有するバルブと、該ハウジングの内部において、該バルブ本体と該底部との間に区画される圧力室と、該バルブ本体を軸方向に貫通し、該開口部と、該圧力室と、を連通するバルブ側オイル通路と、該ハウジングを貫通し、該圧力室と、該ハウジングの外部と、を連通する圧力調整通路と、を備えることを特徴とする。 (1) In order to solve the above-described problem, a piston cooling jet according to the present invention has a cylindrical shape and has an opening communicating with the engine-side oil passage and a bottom facing the opening in the axial direction. A nozzle projecting radially outward from the housing and capable of injecting oil into the piston, and capable of reciprocating in the interior of the housing in the axial direction, from the opening side by the hydraulic pressure of the engine side oil passage A valve having a valve body to which a load is applied; a pressure chamber defined between the valve body and the bottom portion inside the housing; and the opening penetrating through the valve body in the axial direction; A valve-side oil passage that communicates with the chamber, and a pressure adjustment passage that penetrates the housing and communicates with the pressure chamber and the outside of the housing.

本発明のピストンクーリングジェットの圧力調整通路は、ハウジングを利用して形成されている。このため、前記新規のピストンクーリングジェット１のように、圧力調整通路を形成するためにホルダを配置する場合と比較して、部品点数が少なくて済む。また、部品点数が少ないため、組付作業が簡単である。また、部品点数が少なく、組付誤差が小さいため、圧力調整通路の寸法精度が高くなる。 The pressure adjusting passage of the piston cooling jet of the present invention is formed using a housing. For this reason, as compared with the case where the holder is arranged to form the pressure adjusting passage as in the new piston cooling jet 1, the number of parts can be reduced. Moreover, since the number of parts is small, the assembly work is easy. Further, since the number of parts is small and the assembling error is small, the dimensional accuracy of the pressure adjusting passage is increased.

（２）好ましくは、上記（１）の構成において、前記底部は、底部側孔を有し、前記バルブは、前記バルブ本体から該底部側に突設され該底部側孔に挿通されるシャフトを有し、前記圧力調整通路は、該底部側孔の内周面と、該シャフトの外周面と、の間に区画されている構成とする方がよい。 (2) Preferably, in the configuration of the above (1), the bottom portion has a bottom side hole, and the valve has a shaft protruding from the valve body toward the bottom side and inserted into the bottom side hole. And the pressure adjusting passage is preferably partitioned between the inner peripheral surface of the bottom side hole and the outer peripheral surface of the shaft.

本構成によると、圧力調整通路は、バルブのシャフトの外周面と、底部の底部側孔の内周面と、の間に区画されている。すなわち、圧力調整通路を形成する二つの部材のうち、一方はバルブと、他方はハウジングと、各々一体化されている。このため、シャフトとバルブとが別体である場合や、ハウジングと底部とが別体である場合と比較して、部品点数が少なくて済む。 According to this configuration, the pressure adjusting passage is partitioned between the outer peripheral surface of the valve shaft and the inner peripheral surface of the bottom side hole of the bottom portion. That is, of the two members forming the pressure adjusting passage, one is integrated with the valve and the other is integrated with the housing. For this reason, the number of parts can be reduced as compared with the case where the shaft and the valve are separate, and the case where the housing and the bottom are separate.

また、バルブが移動するのに伴って、シャフトは、底部に対して、相対的に移動する。このため、圧力調整通路に異物が詰まりにくい。また、圧力調整通路に詰まった異物を、排出しやすい。 As the valve moves, the shaft moves relative to the bottom. For this reason, the foreign substance is not easily clogged in the pressure adjusting passage. Moreover, it is easy to discharge the foreign matter clogged in the pressure adjusting passage.

（３）好ましくは、上記（１）または（２）の構成において、前記バルブ側オイル通路は、オリフィスを有し、前記圧力調整通路は、開口幅が該オリフィスよりも小さく、総開口面積が該オリフィスよりも大きいリーク隙間である構成とする方がよい。本構成によると、オイルの油温および油圧に応じて、圧力室の内圧を簡単に調整することができる。 (3) Preferably, in the configuration of the above (1) or (2), the valve-side oil passage has an orifice, and the pressure adjustment passage has an opening width smaller than the orifice, and a total opening area is It is better to have a configuration with a larger leak gap than the orifice. According to this configuration, the internal pressure of the pressure chamber can be easily adjusted according to the oil temperature and oil pressure of the oil.

（４）好ましくは、上記（１）ないし（３）のいずれかの構成において、前記開口部は、前記ハウジングの軸方向一端が、径方向内側に、加締められることにより形成されている構成とする方がよい。 (4) Preferably, in any one of the configurations (1) to (3), the opening is formed by caulking one axial end of the housing radially inward. Better to do.

本構成によると、まず、ハウジングの内部に所望の部材（少なくともバルブ）を収容し、ハウジングの軸方向一端を加締めることにより、開口部の形成と、ハウジング内部の部材の封入と、を同時に行うことができる。このため、さらに組付作業が簡単になる。 According to this configuration, first, a desired member (at least a valve) is accommodated in the housing, and one end in the axial direction of the housing is crimped to simultaneously form the opening and enclose the member in the housing. be able to. For this reason, the assembly work is further simplified.

本発明によると、圧力調整通路を確保できると共に、部品点数が少なく、組付作業が簡単なピストンクーリングジェットを提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide a piston cooling jet that can secure a pressure adjusting passage, has a small number of parts, and can be easily assembled.

第一実施形態のピストンクーリングジェットの配置図である。It is a layout view of the piston cooling jet of the first embodiment. 同ピストンクーリングジェットの斜視図である。It is a perspective view of the piston cooling jet. 同ピストンクーリングジェットの分解斜視断面図である。It is a disassembled perspective sectional view of the same piston cooling jet. 同ピストンクーリングジェットの閉弁状態の上下方向断面図である。It is an up-down direction sectional view of the valve closing state of the piston cooling jet. 同ピストンクーリングジェットの開弁状態の上下方向断面図である。It is a vertical direction sectional view of the valve opening state of the piston cooling jet. 図５の枠ＶＩ内の拡大図である。FIG. 6 is an enlarged view in a frame VI of FIG. 5. 第二実施形態のピストンクーリングジェットの閉弁状態の上下方向断面図である。It is an up-down direction sectional view of the valve closing state of the piston cooling jet of a second embodiment. 同ピストンクーリングジェットの開弁状態の上下方向断面図である。It is a vertical direction sectional view of the valve opening state of the piston cooling jet. その他の実施形態のピストンクーリングジェットの開弁状態の上下方向断面図である。It is an up-down direction sectional view of the valve-opening state of the piston cooling jet of other embodiments.

以下、本発明のピストンクーリングジェットの実施の形態について説明する。 Hereinafter, embodiments of the piston cooling jet of the present invention will be described.

＜第一実施形態＞
［ピストンクーリングジェットの配置］
まず、本実施形態のピストンクーリングジェットの配置について説明する。図１に、本実施形態のピストンクーリングジェットの配置図を示す。図１に示すように、エンジン９は、シリンダブロック９０と、ピストン９１と、コンロッド９２と、クランクシャフト９３と、を備えている。 <First embodiment>
[Piston cooling jet arrangement]
First, the arrangement of the piston cooling jet of this embodiment will be described. FIG. 1 shows a layout diagram of the piston cooling jet of the present embodiment. As shown in FIG. 1, the engine 9 includes a cylinder block 90, a piston 91, a connecting rod 92, and a crankshaft 93.

ピストン９１は、コンロッド９２を介して、クランクシャフト９３に接続されている。ピストン９１は、シリンダブロック９０内を、上下方向に往復動可能である。シリンダブロック９０には、メインオイルギャラリ９００が形成されている。メインオイルギャラリ９００は、本発明の「エンジン側オイル通路」の概念に含まれる。メインオイルギャラリ９００は、エンジン９のオイル循環回路の一部を構成している。ピストンクーリングジェット１は、シリンダブロック９０に取り付けられている。 The piston 91 is connected to the crankshaft 93 via a connecting rod 92. The piston 91 can reciprocate up and down in the cylinder block 90. A main oil gallery 900 is formed in the cylinder block 90. The main oil gallery 900 is included in the concept of the “engine side oil passage” of the present invention. The main oil gallery 900 constitutes a part of the oil circulation circuit of the engine 9. The piston cooling jet 1 is attached to the cylinder block 90.

なお、図１に示すピストンクーリングジェット１は、開弁状態である。図１に点線で示すように、ピストンクーリングジェット１は、メインオイルギャラリ９００内のオイルＯを、ピストン９１の下面（裏面、つまり燃焼室と反対側の面。）に噴射可能である。 Note that the piston cooling jet 1 shown in FIG. 1 is in a valve open state. As shown by a dotted line in FIG. 1, the piston cooling jet 1 can inject the oil O in the main oil gallery 900 onto the lower surface of the piston 91 (the back surface, that is, the surface opposite to the combustion chamber).

［ピストンクーリングジェットの構成］
次に、本実施形態のピストンクーリングジェットの構成について説明する。以下の図において、上下方向は、本発明の「軸方向」に対応している。図２に、本実施形態のピストンクーリングジェットの斜視図を示す。図３に、同ピストンクーリングジェットの分解斜視断面図を示す。図４に、同ピストンクーリングジェットの閉弁状態の上下方向断面図を示す。図５に、同ピストンクーリングジェットの開弁状態の上下方向断面図を示す。 [Configuration of piston cooling jet]
Next, the structure of the piston cooling jet of this embodiment is demonstrated. In the following drawings, the vertical direction corresponds to the “axial direction” of the present invention. In FIG. 2, the perspective view of the piston cooling jet of this embodiment is shown. FIG. 3 is an exploded perspective sectional view of the piston cooling jet. FIG. 4 shows a vertical sectional view of the piston cooling jet in a closed state. FIG. 5 shows a vertical cross-sectional view of the piston cooling jet in the valve open state.

図１〜図５に示すように、ピストンクーリングジェット１は、ハウジング２と、ノズル３と、バルブ４と、コイルスプリング７０と、ブラケット７１と、を備えている。 As shown in FIGS. 1 to 5, the piston cooling jet 1 includes a housing 2, a nozzle 3, a valve 4, a coil spring 70, and a bracket 71.

（ハウジング２、ブラケット７１）
ハウジング２は、鋼製であって、円筒状を呈している。図１に示すように、ハウジング２は、ブラケット７１を介して、シリンダブロック９０に、ボルト（図略）により固定されている。図４、図５に示すように、ハウジング２は、受圧室２０と、圧力室２１と、第一段差部２３と、第二段差部２４と、開口部２６と、底部２７と、ノズル取付孔２８と、を備えている。 (Housing 2, bracket 71)
The housing 2 is made of steel and has a cylindrical shape. As shown in FIG. 1, the housing 2 is fixed to the cylinder block 90 via a bracket 71 with bolts (not shown). As shown in FIGS. 4 and 5, the housing 2 includes a pressure receiving chamber 20, a pressure chamber 21, a first step portion 23, a second step portion 24, an opening portion 26, a bottom portion 27, and a nozzle mounting hole. 28.

開口部２６は、ハウジング２の上端（軸方向一端）に開設されている。受圧室２０は、開口部２６の径方向内側に区画されている。底部２７は、ハウジング２の下端（軸方向他端）に開設されている。底部２７の径方向中央には、底部側孔２７０が穿設されている。底部側孔２７０は、底部２７を上下方向に貫通している。底部側孔２７０の断面は、真円状を呈している。底部側孔２７０の内径は、底部側孔２７０の上下方向全長に亘って、一定である。 The opening 26 is opened at the upper end (one axial end) of the housing 2. The pressure receiving chamber 20 is partitioned inside the opening 26 in the radial direction. The bottom portion 27 is opened at the lower end (the other end in the axial direction) of the housing 2. A bottom side hole 270 is formed in the center of the bottom portion 27 in the radial direction. The bottom side hole 270 penetrates the bottom portion 27 in the vertical direction. The cross section of the bottom side hole 270 has a perfect circle shape. The inner diameter of the bottom side hole 270 is constant over the entire length of the bottom side hole 270 in the vertical direction.

圧力室２１は、ハウジング２の内部に区画されている。受圧室２０と圧力室２１とは、後述するバルブ４のバルブ本体４０により、仕切られている。すなわち、受圧室２０は、バルブ本体４０の上側に配置されている。一方、圧力室２１は、バルブ本体４０の下側に配置されている。バルブ４の動きに応じて、受圧室２０および圧力室２１の体積は、変化する。 The pressure chamber 21 is partitioned inside the housing 2. The pressure receiving chamber 20 and the pressure chamber 21 are partitioned by a valve body 40 of the valve 4 described later. That is, the pressure receiving chamber 20 is disposed on the upper side of the valve body 40. On the other hand, the pressure chamber 21 is disposed below the valve body 40. The volumes of the pressure receiving chamber 20 and the pressure chamber 21 change according to the movement of the valve 4.

第一段差部２３は、ハウジング２の内周面に形成されている。第一段差部２３は、開口部２６の下側に配置されている。第一段差部２３は、下側から上側に向かって縮径する階段状を呈している。図４に示すように、第一段差部２３は、バルブ４の上死点（閉弁位置）を決定している。第二段差部２４は、ハウジング２の内周面に形成されている。第二段差部２４は、第一段差部２３と、底部２７と、の間に配置されている。第二段差部２４は、上側から下側に向かって縮径するテーパ状を呈している。図５に示すように、第二段差部２４は、バルブ４の下死点（開弁位置）を決定している。ノズル取付孔２８は、ハウジング２の側周壁を貫通している。ノズル取付孔２８は、第一段差部２３と、第二段差部２４と、の間に配置されている。 The first step portion 23 is formed on the inner peripheral surface of the housing 2. The first step portion 23 is disposed below the opening 26. The first step portion 23 has a stepped shape with a diameter decreasing from the lower side toward the upper side. As shown in FIG. 4, the first step portion 23 determines the top dead center (valve closing position) of the valve 4. The second step portion 24 is formed on the inner peripheral surface of the housing 2. The second step portion 24 is disposed between the first step portion 23 and the bottom portion 27. The 2nd level | step-difference part 24 is exhibiting the taper shape which diameter-reduces toward the lower side from an upper side. As shown in FIG. 5, the second step portion 24 determines the bottom dead center (valve opening position) of the valve 4. The nozzle mounting hole 28 penetrates the side peripheral wall of the housing 2. The nozzle mounting hole 28 is disposed between the first step portion 23 and the second step portion 24.

（ノズル３、バルブ４）
図４、図５に示すように、ノズル３は、鋼製であって、長軸円筒状を呈している。ノズル３は、ハウジング２の側周壁から、径方向外側に突設されている。図１に示すように、ノズル３の上端（軸方向一端）は、ピストン９１の方向を向いている。ノズル３の下端（軸方向他端）は、ハウジング２のノズル取付孔２８に挿入されている。 (Nozzle 3, valve 4)
As shown in FIGS. 4 and 5, the nozzle 3 is made of steel and has a long-axis cylindrical shape. The nozzle 3 protrudes radially outward from the side peripheral wall of the housing 2. As shown in FIG. 1, the upper end (one axial end) of the nozzle 3 faces the direction of the piston 91. The lower end (the other end in the axial direction) of the nozzle 3 is inserted into the nozzle mounting hole 28 of the housing 2.

バルブ４は、樹脂製であって、バルブ本体４０と、シャフト４１と、を備えている。バルブ４は、射出成形により、一体的に作製されている。バルブ本体４０は、バルブ側オイル通路４００と、バルブ側スプリング座４０１と、を備えている。 The valve 4 is made of resin and includes a valve main body 40 and a shaft 41. The valve 4 is integrally manufactured by injection molding. The valve body 40 includes a valve-side oil passage 400 and a valve-side spring seat 401.

バルブ側オイル通路４００は、バルブ本体４０を上下方向（軸方向）に貫通している。バルブ側オイル通路４００の水平方向（軸直方向）の通路断面積は、受圧室２０の水平方向の断面積に対して、縮小されている。バルブ側オイル通路４００の断面は、真円状を呈している。バルブ側オイル通路４００は、バルブ本体４０の径方向中央に対して、ずれて配置されている。バルブ側オイル通路４００の中間部分には、オリフィス（絞り部）Ａが配置されている。オリフィスＡの断面は、真円状を呈している。バルブ側オイル通路４００の水平方向（軸直方向）の通路断面積は、オリフィスＡにおいて、局所的に縮小されている。 The valve-side oil passage 400 passes through the valve body 40 in the vertical direction (axial direction). The cross-sectional area of the valve-side oil passage 400 in the horizontal direction (axial direction) is reduced with respect to the horizontal cross-sectional area of the pressure receiving chamber 20. The cross section of the valve-side oil passage 400 has a perfect circle shape. The valve-side oil passage 400 is arranged so as to be shifted from the radial center of the valve body 40. An orifice (throttle portion) A is disposed in the middle portion of the valve-side oil passage 400. The cross section of the orifice A has a perfect circle shape. The cross-sectional area of the valve-side oil passage 400 in the horizontal direction (axial direction) is locally reduced at the orifice A.

バルブ側スプリング座４０１は、バルブ本体４０の下側部分に、円環状に配置されている。バルブ側スプリング座４０１は、下側から上側に向かって拡径する階段状を呈している。 The valve-side spring seat 401 is arranged in an annular shape at the lower portion of the valve body 40. The valve-side spring seat 401 has a stepped shape that expands from the lower side toward the upper side.

シャフト４１は、バルブ本体４０の下面から、下側（圧力室２１側）に向かって突設されている。シャフト４１は、バルブ本体４０の径方向中央に配置されている。シャフト４１は、上下方向に延びる長軸円柱状を呈している。シャフト４１の断面は、真円状を呈している。シャフト４１の外径は、シャフト４１の上下方向全長に亘って、一定である。 The shaft 41 projects from the lower surface of the valve main body 40 toward the lower side (the pressure chamber 21 side). The shaft 41 is disposed at the radial center of the valve body 40. The shaft 41 has a long cylindrical shape extending in the vertical direction. The cross section of the shaft 41 has a perfect circle shape. The outer diameter of the shaft 41 is constant over the entire vertical length of the shaft 41.

図６に、図５の枠ＶＩ内の拡大図を示す。図６に示すように、シャフト４１は、底部２７の底部側孔２７０に、挿通されている。シャフト４１と底部側孔２７０とは、同軸上に配置されている。リーク隙間Ｂは、シャフト４１の外周面と、底部側孔２７０の内周面と、の間に区画されている。リーク隙間Ｂは、円環状を呈している。リーク隙間Ｂの径方向幅（開口幅）は、オリフィスＡの直径（開口幅）よりも、小さく設定されている。また、リーク隙間Ｂの水平方向（軸直方向）の通路断面積（総開口面積）は、オリフィスＡの水平方向（軸直方向）の通路断面積（総開口面積）よりも、大きく設定されている。 FIG. 6 shows an enlarged view in the frame VI of FIG. As shown in FIG. 6, the shaft 41 is inserted through the bottom side hole 270 of the bottom portion 27. The shaft 41 and the bottom side hole 270 are arranged coaxially. The leak gap B is defined between the outer peripheral surface of the shaft 41 and the inner peripheral surface of the bottom side hole 270. The leak gap B has an annular shape. The radial width (opening width) of the leak gap B is set smaller than the diameter (opening width) of the orifice A. Further, the passage cross-sectional area (total opening area) in the horizontal direction (straight axis direction) of the leak gap B is set larger than the passage cross-sectional area (total opening area) in the horizontal direction (straight axis direction) of the orifice A. Yes.

（コイルスプリング７０）
図６に示すように、コイルスプリング７０は、鋼製であって、バルブ側スプリング座４０１と、底部２７の上面と、の間に介装されている。コイルスプリング７０は、径方向内側からバルブ本体４０により、径方向外側からハウジング２により、保持されている。このため、バルブ４が上下方向に往復動する際、コイルスプリング７０が、がたつきにくい。図４、図５に示すように、コイルスプリング７０は、バルブ４を、上側（開弁状態から閉弁状態に切り替える方向）に付勢している。 (Coil spring 70)
As shown in FIG. 6, the coil spring 70 is made of steel, and is interposed between the valve-side spring seat 401 and the upper surface of the bottom portion 27. The coil spring 70 is held by the valve body 40 from the radially inner side and by the housing 2 from the radially outer side. For this reason, when the valve 4 reciprocates in the vertical direction, the coil spring 70 is difficult to rattle. As shown in FIGS. 4 and 5, the coil spring 70 biases the valve 4 upward (in the direction of switching from the valve open state to the valve close state).

［ピストンクーリングジェットの組付方法］
次に、本実施形態のピストンクーリングジェットの組付方法について説明する。図３に点線で示すように、組付前の状態においては、ハウジング２の上端は、絞られていない。つまり、開口部２６、第一段差部２３は形成されていない。また、ハウジング２の底部２７には、底部側孔２７０が形成されていない。また、ハウジング２の側周壁には、ノズル取付孔２８が形成されていない。また、ハウジング２の内周面には、第二段差部２４は形成されていない。すなわち、ハウジング２は、上側に開口する有底円筒状（カップ状）を呈している。 [Assembly method of piston cooling jet]
Next, the assembly method of the piston cooling jet of this embodiment is demonstrated. As indicated by a dotted line in FIG. 3, the upper end of the housing 2 is not squeezed in the state before assembly. That is, the opening 26 and the first step part 23 are not formed. Further, the bottom portion side hole 270 is not formed in the bottom portion 27 of the housing 2. Further, the nozzle mounting hole 28 is not formed in the side peripheral wall of the housing 2. Further, the second step portion 24 is not formed on the inner peripheral surface of the housing 2. That is, the housing 2 has a bottomed cylindrical shape (cup shape) that opens upward.

ピストンクーリングジェット１の組付方法は、ハウジング加工工程と、ノズル取付工程と、部材収容工程と、加締め工程と、を有している。ハウジング加工工程においては、ハウジング２の内周面に、第二段差部２４を形成する。また、ハウジング２の底部２７の径方向中央に、底部側孔２７０を穿設する。また、ハウジング２の側周壁に、ノズル取付孔２８を穿設する。 The assembly method of the piston cooling jet 1 includes a housing processing step, a nozzle mounting step, a member housing step, and a caulking step. In the housing processing step, the second step portion 24 is formed on the inner peripheral surface of the housing 2. Further, a bottom side hole 270 is formed in the center in the radial direction of the bottom 27 of the housing 2. A nozzle mounting hole 28 is formed in the side peripheral wall of the housing 2.

ノズル取付工程においては、ハウジング２のノズル取付孔２８に、ノズル３を取り付ける。部材収容工程においては、まず、ハウジング２の内部に、ハウジング２の上端開口から、コイルスプリング７０を挿入する。次に、ハウジング２の内部に、ハウジング２の上端開口から、バルブ４を挿入する。この際、バルブ４のシャフト４１を、底部側孔２７０に挿通する。 In the nozzle attachment process, the nozzle 3 is attached to the nozzle attachment hole 28 of the housing 2. In the member accommodation step, first, the coil spring 70 is inserted into the housing 2 from the upper end opening of the housing 2. Next, the valve 4 is inserted into the housing 2 from the upper end opening of the housing 2. At this time, the shaft 41 of the valve 4 is inserted into the bottom side hole 270.

加締め工程においては、ハウジング２の上端を径方向内側に縮径させる。ハウジング２の上端は、点線で示す形状から、実線で示す形状に、塑性変形する。このため、ハウジング２の上端には、開口部２６が形成される。また、第一段差部２３が形成される。また、ハウジング２の内部に、コイルスプリング７０とバルブ４とが、封入される。その後、ハウジング２を、ブラケット７１に取り付ける。このようにして、本実施形態のピストンクーリングジェット１は組み付けられる。 In the caulking step, the upper end of the housing 2 is reduced inward in the radial direction. The upper end of the housing 2 is plastically deformed from the shape indicated by the dotted line to the shape indicated by the solid line. For this reason, an opening 26 is formed at the upper end of the housing 2. In addition, a first step portion 23 is formed. In addition, a coil spring 70 and a valve 4 are enclosed in the housing 2. Thereafter, the housing 2 is attached to the bracket 71. Thus, the piston cooling jet 1 of this embodiment is assembled | attached.

［ピストンクーリングジェットのバルブに加わる荷重］
次に、本実施形態のピストンクーリングジェットのバルブに加わる荷重について、簡単に説明する。図４、図５に示すように、バルブ本体４０の上面には、上側から、メインオイルギャラリ９００のオイルＯの油圧による荷重Ｆｕが加わる。一方、バルブ本体４０の下面には、下側から、コイルスプリング７０の付勢力による荷重Ｆｄ１が加わる。並びに、バルブ本体４０の下面には、下側から、圧力室２１の内圧（オイルＯの油圧）による荷重Ｆｄ２が加わる。 [Load applied to the valve of the piston cooling jet]
Next, the load applied to the valve of the piston cooling jet of this embodiment will be briefly described. As shown in FIGS. 4 and 5, a load Fu due to the hydraulic pressure of the oil O of the main oil gallery 900 is applied to the upper surface of the valve body 40 from the upper side. On the other hand, a load Fd1 due to the urging force of the coil spring 70 is applied to the lower surface of the valve body 40 from below. In addition, a load Fd2 due to the internal pressure of the pressure chamber 21 (oil pressure of oil O) is applied to the lower surface of the valve body 40 from below.

このように、バルブ本体４０には、上側から荷重Ｆｕが、下側から荷重Ｆｄ１、Ｆｄ２が、加わる。これらの荷重の大小関係に応じて、バルブ本体４０つまりバルブ４は、上下方向に往復動する。なお、バルブ本体４０には、ピストンクーリングジェット１の取付方向に応じて、バルブ４の自重や浮力などによる荷重も作用するが、ここでは、説明の便宜上、割愛する。 Thus, the load Fu is applied to the valve body 40 from the upper side, and the loads Fd1 and Fd2 are applied from the lower side. The valve body 40, that is, the valve 4 reciprocates in the vertical direction in accordance with the magnitude relationship between these loads. The valve body 40 is also subjected to a load due to its own weight, buoyancy, or the like, depending on the mounting direction of the piston cooling jet 1, but it is omitted here for convenience of explanation.

［ピストンクーリングジェットの動き］
次に、本実施形態のピストンクーリングジェットの動きについて説明する。前述したように、バルブ４には、上側から荷重Ｆｕが、下側から荷重Ｆｄ１、Ｆｄ２が、加わる。これらの荷重の大小関係に応じて、バルブ４は、上下方向に往復動する。つまり、ピストンクーリングジェット１は、図４に示す閉弁状態と、図５に示す開弁状態と、に切り替わる。 [Piston cooling jet movement]
Next, the movement of the piston cooling jet of this embodiment will be described. As described above, the load Fu is applied to the valve 4 from the upper side and the loads Fd1 and Fd2 are applied from the lower side. The valve 4 reciprocates in the vertical direction according to the magnitude relationship between these loads. That is, the piston cooling jet 1 is switched between a valve closing state shown in FIG. 4 and a valve opening state shown in FIG.

荷重Ｆｄ２を決定しているのは、圧力室２１の内圧である。圧力室２１内の内圧は、圧力室２１に流入するオイルＯの流量Ｑ１と、圧力室２１から流出するオイルＯの流量Ｑ２と、の関係により変化する。 It is the internal pressure of the pressure chamber 21 that determines the load Fd2. The internal pressure in the pressure chamber 21 varies depending on the relationship between the flow rate Q1 of the oil O flowing into the pressure chamber 21 and the flow rate Q2 of the oil O flowing out of the pressure chamber 21.

すなわち、圧力室２１には、オリフィスＡを経由して、オイルＯが流入する。このため、オイルＯの密度をρ、受圧室２０内（つまり図１に示すメインオイルギャラリ９００内）の油圧をＰａ、圧力室２１内の油圧をＰｂ、流量係数をＫ１、オリフィスＡの流路断面積をＳとすると、ベルヌーイの定理により、オリフィスＡを通過するオイルＯの流量、つまり圧力室２１に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、以下の式（１）から導出される。

That is, the oil O flows into the pressure chamber 21 via the orifice A. Therefore, the density of the oil O is ρ, the hydraulic pressure in the pressure receiving chamber 20 (that is, in the main oil gallery 900 shown in FIG. 1) is Pa, the hydraulic pressure in the pressure chamber 21 is Pb, the flow coefficient is K1, and the flow path of the orifice A Assuming that the cross-sectional area is S, the flow rate of the oil O passing through the orifice A, that is, the flow rate Q1 of the oil O flowing into the pressure chamber 21 is derived from the following equation (1) by Bernoulli's theorem.

式（１）から、圧力室２１に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、オイルＯの密度ρの影響を受けることが判る。ここで、オイルＯの密度ρは、オイルＯの油温が変化しても、あまり変化しない。このため、冷間時（エンジン９始動後であって、エンジン９の暖機が未完了で、ピストン９１が低温の場合）から温間時（エンジン９の暖機完了後でピストン９１が高温の場合）に至るまで、オイルＯの密度ρは、あまり変化しない。したがって、冷間時から温間時に至るまで、圧力室２１に流入するオイルＯの流量Ｑ１は、あまり変化しない。 From equation (1), it can be seen that the flow rate Q1 of the oil O flowing into the pressure chamber 21 is affected by the density ρ of the oil O. Here, the density ρ of the oil O does not change much even if the oil temperature of the oil O changes. For this reason, from the time of cold (after the engine 9 is started and the engine 9 has not been warmed up and the piston 91 is at a low temperature) from the time of warm (after the engine 9 has been warmed up, the piston 91 is at a high temperature). The density ρ of the oil O does not change so much. Therefore, the flow rate Q1 of the oil O flowing into the pressure chamber 21 does not change so much from the cold time to the warm time.

これに対して、圧力室２１からは、リーク隙間Ｂを経由して、オイルＯが流出する。このため、オイルＯの粘度をη、係数をＫ２、大気圧をＰｃとすると、ハーゲン・ポアズイユの法則により、リーク隙間Ｂを通過するオイルＯの流量、つまり圧力室２１から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、以下の式（２）から導出される。

On the other hand, the oil O flows out from the pressure chamber 21 via the leak gap B. Therefore, if the viscosity of the oil O is η, the coefficient is K2, and the atmospheric pressure is Pc, the flow rate of the oil O passing through the leak gap B, that is, the flow rate of the oil O flowing out from the pressure chamber 21 according to Hagen-Poiseuille's law. Q2 is derived from the following equation (2).

式（２）から、圧力室２１から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、オイルＯの粘度ηの影響を受けることが判る。ここで、オイルＯの粘度ηは、オイルＯの油温が変化すると、大きく変化する。このため、冷間時から温間時に至る際に、オイルＯの粘度ηは、大きく変化する。したがって、冷間時から温間時に至る際に、圧力室２１から流出するオイルＯの流量Ｑ２は、大きく変化する。具体的には、油温が上昇すると粘度ηは低下する。このため、式（２）から、流量Ｑ２は増加する。 From equation (2), it can be seen that the flow rate Q2 of the oil O flowing out of the pressure chamber 21 is affected by the viscosity η of the oil O. Here, the viscosity η of the oil O changes greatly as the oil temperature of the oil O changes. For this reason, the viscosity η of the oil O changes greatly when it reaches from the cold to the warm. Therefore, the flow rate Q2 of the oil O flowing out from the pressure chamber 21 changes greatly when it reaches from the cold time to the warm time. Specifically, the viscosity η decreases as the oil temperature increases. For this reason, the flow rate Q2 increases from the equation (2).

このように、油温の変化に対する流量Ｑ１の変化に対して、油温の変化に対する流量Ｑ２の変化は、大きい。このため、油温が高いほど、リーク隙間ＢからオイルＯが漏れやすくなる。したがって、油温が高いほど、圧力室２１内の内圧が小さくなる。よって、油温が高いほど、荷重Ｆｄ２は小さくなる。 Thus, the change of the flow rate Q2 with respect to the change of the oil temperature is large with respect to the change of the flow rate Q1 with respect to the change of the oil temperature. For this reason, the higher the oil temperature, the easier the oil O leaks from the leak gap B. Therefore, the higher the oil temperature, the smaller the internal pressure in the pressure chamber 21. Therefore, the higher the oil temperature, the smaller the load Fd2.

油温が低い冷間時においては、荷重Ｆｄ２が大きい。このため、ピストンクーリングジェット１を、図４に示す閉弁状態から、図５に示す開弁状態に、切り替える際、大きな荷重Ｆｕが必要になる。つまり、開弁圧が大きくなる。 When the oil temperature is low, the load Fd2 is large. For this reason, when the piston cooling jet 1 is switched from the valve closing state shown in FIG. 4 to the valve opening state shown in FIG. 5, a large load Fu is required. That is, the valve opening pressure increases.

一方、油温が高い温間時においては、荷重Ｆｄ２が小さい。このため、ピストンクーリングジェット１を、図４に示す閉弁状態から、図５に示す開弁状態に、切り替える際、小さな荷重Ｆｕで足りる。つまり、開弁圧が小さくなる。 On the other hand, when the oil temperature is high, the load Fd2 is small. For this reason, when switching the piston cooling jet 1 from the valve-closed state shown in FIG. 4 to the valve-opened state shown in FIG. 5, a small load Fu is sufficient. That is, the valve opening pressure is reduced.

このように、本実施形態のピストンクーリングジェット１によると、油温に応じて開弁圧を自動的に調整している。 Thus, according to the piston cooling jet 1 of this embodiment, the valve opening pressure is automatically adjusted according to the oil temperature.

［作用効果］
次に、本実施形態のピストンクーリングジェットの作用効果について説明する。図５に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１は、油温および油圧に応じたオイル噴射制御を、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂ、コイルスプリング７０を用いて実行することができる。このため、ピストンクーリングジェット１の構造が簡単である。また、部品点数が少ない。 [Function and effect]
Next, the effect of the piston cooling jet of this embodiment is demonstrated. As shown in FIG. 5, the piston cooling jet 1 of the present embodiment can execute oil injection control according to the oil temperature and oil pressure using the orifice A, the leak gap B, and the coil spring 70. For this reason, the structure of the piston cooling jet 1 is simple. In addition, the number of parts is small.

また、油温に応じてピストンクーリングジェットを作動させる従来技術として、形状記憶合金製のスプリングが用いられる。すなわち、油温に応じてばね定数が変化するスプリングが用いられる。この点、本実施形態のピストンクーリングジェット１によると、形状記憶合金製のスプリングは必要ない。このため、ピストンクーリングジェット１の製造コストが低くなる。 As a conventional technique for operating the piston cooling jet according to the oil temperature, a spring made of a shape memory alloy is used. That is, a spring whose spring constant changes according to the oil temperature is used. In this regard, according to the piston cooling jet 1 of the present embodiment, a spring made of a shape memory alloy is not necessary. For this reason, the manufacturing cost of the piston cooling jet 1 becomes low.

また、図５に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１によると、開弁状態において、バルブ４が第二段差部２４に当接する。このため、バルブ４の開弁位置を規制することができる。また、コイルスプリング７０の最大圧縮量を規制することができる。したがって、コイルスプリング７０がへたりにくい。 Further, as shown in FIG. 5, according to the piston cooling jet 1 of the present embodiment, the valve 4 contacts the second stepped portion 24 in the valve open state. For this reason, the valve opening position of the valve 4 can be regulated. Further, the maximum compression amount of the coil spring 70 can be regulated. Therefore, the coil spring 70 is difficult to sag.

また、図４に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１によると、閉弁状態において、バルブ４が第一段差部２３に当接する。このため、バルブ４の閉弁位置を規制することができる。また、コイルスプリング７０の最大伸張量を規制することができる。 As shown in FIG. 4, according to the piston cooling jet 1 of the present embodiment, the valve 4 contacts the first step portion 23 in the valve-closed state. For this reason, the valve closing position of the valve 4 can be regulated. Further, the maximum extension amount of the coil spring 70 can be regulated.

また、図４、図５に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１のリーク隙間Ｂは、バルブ４のシャフト４１の外周面と、底部２７の底部側孔２７０の内周面と、の間に区画されている。すなわち、リーク隙間Ｂを形成する二つの部材のうち、一方はバルブ４と、他方はハウジング２と、各々一体化されている。このため、シャフト４１とバルブ４とが別体である場合や、ハウジング２と底部２７とが別体である場合と比較して、部品点数が少なくて済む。また、部品点数が少ないため、組付作業が簡単である。また、部品点数が少なく、組付誤差が小さいため、リーク隙間Ｂの寸法精度が高くなる。 As shown in FIGS. 4 and 5, the leak clearance B of the piston cooling jet 1 of the present embodiment is between the outer peripheral surface of the shaft 41 of the valve 4 and the inner peripheral surface of the bottom side hole 270 of the bottom portion 27. It is partitioned between. That is, one of the two members forming the leak gap B is integrated with the valve 4 and the other with the housing 2. For this reason, compared with the case where the shaft 41 and the valve 4 are separate bodies, and the case where the housing 2 and the bottom portion 27 are separate bodies, the number of parts can be reduced. Moreover, since the number of parts is small, the assembly work is easy. Further, since the number of parts is small and the assembly error is small, the dimensional accuracy of the leak gap B is increased.

また、バルブ４が移動するのに伴って、シャフト４１は、底部２７に対して、相対的に移動する。このため、リーク隙間Ｂに異物が詰まりにくい。また、リーク隙間Ｂに詰まった異物を、排出しやすい。 Further, as the valve 4 moves, the shaft 41 moves relative to the bottom portion 27. For this reason, the leak gap B is not easily clogged with foreign matter. Moreover, it is easy to discharge the foreign matter clogged in the leak gap B.

また、シャフト４１は底部側孔２７０から下側に突出可能である。このため、バルブ４がバルブ本体４０だけからなり、シャフト４１がハウジング２の内部に固定されており、バルブ４がシャフト４１の上面に、着座、離座可能な場合と比較して、ハウジング２延いてはピストンクーリングジェット１の上下方向長さを短くすることができる。すなわち、ピストンクーリングジェット１を小型化することができる。したがって、図１に示すように、ピストンクーリングジェット１が、クランクシャフト９３などの隣接部材に、干渉するおそれが小さい。 The shaft 41 can project downward from the bottom side hole 270. For this reason, the valve 4 comprises only the valve main body 40, the shaft 41 is fixed inside the housing 2, and the valve 4 extends to the housing 2 as compared with the case where the valve 4 can be seated and separated from the upper surface of the shaft 41. Therefore, the vertical length of the piston cooling jet 1 can be shortened. That is, the piston cooling jet 1 can be reduced in size. Therefore, as shown in FIG. 1, the piston cooling jet 1 is less likely to interfere with adjacent members such as the crankshaft 93.

また、クランクシャフト９３周囲のスペースが狭小な場合であっても、ピストンクーリングジェット１を設置することができる。すなわち、本実施形態のピストンクーリングジェット１は搭載性が高い。 Even if the space around the crankshaft 93 is narrow, the piston cooling jet 1 can be installed. That is, the piston cooling jet 1 of this embodiment has high mountability.

また、図４、図５に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１のシャフト４１の外径は、軸方向全長に亘って一定である。並びに、底部側孔２７０の内径は、軸方向全長に亘って一定である。このため、閉弁状態から開弁状態に亘って、リーク隙間Ｂの開口幅が変化しにくい。 As shown in FIGS. 4 and 5, the outer diameter of the shaft 41 of the piston cooling jet 1 of the present embodiment is constant over the entire length in the axial direction. In addition, the inner diameter of the bottom side hole 270 is constant over the entire length in the axial direction. For this reason, the opening width of the leak gap B hardly changes from the closed state to the open state.

また、図３に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１のバルブ側オイル通路４００は、バルブ本体４０に形成されている。このため、ハウジング２に加工を施すことなく、バルブ側オイル通路４００を配置することができる。 As shown in FIG. 3, the valve-side oil passage 400 of the piston cooling jet 1 of the present embodiment is formed in the valve body 40. For this reason, the valve-side oil passage 400 can be disposed without processing the housing 2.

また、図３に示すように、本実施形態のピストンクーリングジェット１の開口部２６、第一段差部２３は、ハウジング２の上端が径方向内側に加締められることにより、形成されている。このため、開口部２６の形成と、第一段差部２３の形成と、バルブ４、コイルスプリング７０の封入と、を同時に行うことができる。この点においても、組付作業が簡単である。 Moreover, as shown in FIG. 3, the opening part 26 and the 1st level | step-difference part 23 of the piston cooling jet 1 of this embodiment are formed when the upper end of the housing 2 is crimped to radial inside. For this reason, the formation of the opening 26, the formation of the first step portion 23, and the enclosure of the valve 4 and the coil spring 70 can be performed simultaneously. Also in this respect, the assembling work is simple.

＜第二実施形態＞
本実施形態のピストンクーリングジェットと、第一実施形態のピストンクーリングジェットとの相違点は、ハウジングに第二段差部が形成されていない点である。また、バルブにスカート部が形成されている点である。ここでは、相違点についてのみ説明する。 <Second embodiment>
The difference between the piston cooling jet of the present embodiment and the piston cooling jet of the first embodiment is that the second step portion is not formed in the housing. In addition, a skirt portion is formed on the valve. Here, only differences will be described.

図７に、本実施形態のピストンクーリングジェットの閉弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図４と対応する部位については、同じ符号で示す。図８に、本実施形態のピストンクーリングジェットの開弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。 FIG. 7 shows a vertical cross-sectional view of the piston cooling jet of the present embodiment in a closed state. In addition, about the site | part corresponding to FIG. 4, it shows with the same code | symbol. FIG. 8 shows a vertical cross-sectional view of the piston cooling jet of the present embodiment in the valve open state. In addition, about the site | part corresponding to FIG. 5, it shows with the same code | symbol.

図７、図８に示すように、ハウジング２の内周面には、第二段差部が形成されていない。一方、バルブ４のバルブ本体４０の下面からは、円筒状のスカート部４０３が、下側に向かって突設されている。図８に示す開弁状態において、スカート部４０３の下端は、底部２７の上面に、当接する。スカート部４０３の下端は、バルブ４の下死点（開弁位置）を決定している。 As shown in FIGS. 7 and 8, the second step portion is not formed on the inner peripheral surface of the housing 2. On the other hand, a cylindrical skirt portion 403 protrudes downward from the lower surface of the valve body 40 of the valve 4. In the valve open state shown in FIG. 8, the lower end of the skirt portion 403 contacts the upper surface of the bottom portion 27. The lower end of the skirt portion 403 determines the bottom dead center (valve opening position) of the valve 4.

本実施形態のピストンクーリングジェット１と、第一実施形態のピストンクーリングジェットとは、構成が共通する部分に関しては、同様の作用効果を有する。また、本実施形態のピストンクーリングジェット１によると、ハウジング２の内周面に第二段差部を形成する必要がない。このため、ハウジング２の構造が簡単である。 The piston cooling jet 1 according to the present embodiment and the piston cooling jet according to the first embodiment have the same functions and effects with respect to parts having the same configuration. Further, according to the piston cooling jet 1 of the present embodiment, it is not necessary to form the second step portion on the inner peripheral surface of the housing 2. For this reason, the structure of the housing 2 is simple.

また、本実施形態のピストンクーリングジェット１によると、コイルスプリング７０は、径方向内側からスカート部４０３により、径方向外側からハウジング２により、保持されている。このため、バルブ４が上下方向に往復動する際、コイルスプリング７０が、がたつきにくい。 Further, according to the piston cooling jet 1 of the present embodiment, the coil spring 70 is held by the skirt portion 403 from the radially inner side and by the housing 2 from the radially outer side. For this reason, when the valve 4 reciprocates in the vertical direction, the coil spring 70 is difficult to rattle.

＜その他＞
以上、本発明のピストンクーリングジェットの実施の形態について説明した。しかしながら、実施の形態は上記形態に特に限定されるものではない。当業者が行いうる種々の変形的形態、改良的形態で実施することも可能である。 <Others>
The embodiment of the piston cooling jet of the present invention has been described above. However, the embodiment is not particularly limited to the above embodiment. Various modifications and improvements that can be made by those skilled in the art are also possible.

図４、図５、図７、図８に示すように、受圧室２０、圧力室２１、バルブ側オイル通路４００、ノズル３の内部空間、オリフィスＡの、通路方向に直交する方向の断面形状は、特に限定しない。例えば、真円状、楕円状、多角形状（三角形、四角形、五角形、六角形など）などであってもよい。 4, 5, 7, and 8, the pressure receiving chamber 20, the pressure chamber 21, the valve-side oil passage 400, the internal space of the nozzle 3, and the cross-sectional shape of the orifice A in the direction orthogonal to the passage direction are There is no particular limitation. For example, it may be a perfect circle, an ellipse, or a polygon (such as a triangle, a quadrangle, a pentagon, or a hexagon).

図６に示すように、リーク隙間Ｂの通路方向に直交する方向の断面形状は、特に限定しない。例えば、真円環状、楕円環状、多角形環状などの環状であってもよい。リーク隙間Ｂの断面形状を楕円環状にする場合、シャフト４１および底部側孔２７０の断面形状を楕円形状にすればよい。また、リーク隙間Ｂの断面形状を長方形環状にする場合、シャフト４１および底部側孔２７０の断面形状を長方形状にすればよい。 As shown in FIG. 6, the cross-sectional shape in the direction orthogonal to the passage direction of the leak gap B is not particularly limited. For example, a circular shape such as a perfect circular shape, an elliptical shape, or a polygonal shape may be used. When the cross-sectional shape of the leak gap B is elliptical, the cross-sectional shapes of the shaft 41 and the bottom side hole 270 may be elliptical. When the cross-sectional shape of the leak gap B is rectangular, the cross-sectional shapes of the shaft 41 and the bottom side hole 270 may be rectangular.

リーク隙間Ｂは、複数配置してもよい。この場合、本発明の「開口幅」とは、単一のリーク隙間Ｂの開口幅をいう。また、本発明の「総開口面積」とは、全てのリーク隙間Ｂの開口面積の総和をいう。 A plurality of leak gaps B may be arranged. In this case, the “opening width” of the present invention refers to the opening width of the single leak gap B. Further, the “total opening area” of the present invention refers to the sum of the opening areas of all the leak gaps B.

また、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの開口形状が長尺状（例えば、スリット状、環状など）の場合、本発明の「開口幅」とは、オリフィスＡ、リーク隙間Ｂの短手方向幅をいう。 Further, when the opening shapes of the orifice A and the leak gap B are long (for example, slit shape, annular shape, etc.), the “opening width” of the present invention refers to the width in the short direction of the orifice A and the leak gap B. .

また、オリフィスＡの開口形状が真円状、楕円状、多角形状の場合、本発明の「開口幅」とは、オリフィスＡの図形重心を通る直線長をいう。例えば、オリフィスＡが真円状の場合、本発明の「開口幅」とは、直径長をいう。 In addition, when the opening shape of the orifice A is a perfect circle, an ellipse, or a polygon, the “opening width” of the present invention refers to a linear length that passes through the center of gravity of the figure of the orifice A. For example, when the orifice A has a perfect circle shape, the “opening width” of the present invention refers to the length of the diameter.

また、第一実施形態においては、ハウジング２の内周面に第二段差部２４を形成した。しかしながら、第二段差部２４の代わりに、径方向内側に突出する突起を配置してもよい。例えば、円環状のリブを配置してもよい。また、単数または複数の、部分円弧状のリブを配置してもよい。 In the first embodiment, the second step portion 24 is formed on the inner peripheral surface of the housing 2. However, instead of the second step portion 24, a protrusion protruding inward in the radial direction may be arranged. For example, an annular rib may be arranged. One or a plurality of partial arc-shaped ribs may be arranged.

また、上記実施形態においては、図４、図５、図７、図８に示すように、バルブ側オイル通路４００にオリフィスＡを配置した。しかしながら、バルブ側オイル通路４００にオリフィスＡを配置しなくてもよい。また、バルブ４は、鋼製であってもよい。 In the above embodiment, the orifice A is disposed in the valve-side oil passage 400 as shown in FIGS. However, the orifice A may not be disposed in the valve side oil passage 400. The valve 4 may be made of steel.

また、上記実施形態のピストンクーリングジェット１の組付方法においては、ハウジング加工工程、ノズル取付工程、部材収容工程、加締め工程の順に、各工程を実行した。しかしながら、ノズル取付工程は、ハウジング加工工程の後であれば、いつ実行してもよい。また、部材収容工程は、ハウジング加工工程の後であって加締め工程の前であれば、いつ実行してもよい。 Moreover, in the assembly method of the piston cooling jet 1 of the said embodiment, each process was performed in order of the housing processing process, the nozzle attachment process, the member accommodation process, and the caulking process. However, the nozzle mounting step may be executed anytime after the housing processing step. The member housing step may be executed anytime after the housing processing step and before the caulking step.

また、リーク隙間Ｂの配置場所は特に限定しない。例えば、リーク隙間Ｂをハウジング２の側周壁に配置してもよい。図９に、その他の実施形態のピストンクーリングジェットの開弁状態の上下方向断面図を示す。なお、図５と対応する部位については、同じ符号で示す。図９に示すように、ハウジング２の側周壁に、開弁状態および閉弁状態において圧力室２１に連通するように、リーク隙間Ｂを穿設してもよい。 Further, the location of the leak gap B is not particularly limited. For example, the leak gap B may be arranged on the side peripheral wall of the housing 2. FIG. 9 shows a vertical cross-sectional view of the piston cooling jet of another embodiment in the valve open state. In addition, about the site | part corresponding to FIG. 5, it shows with the same code | symbol. As shown in FIG. 9, a leak gap B may be formed in the side peripheral wall of the housing 2 so as to communicate with the pressure chamber 21 in the valve open state and the valve closed state.

なお、バルブ４の下死点（開弁位置）においても、コイルスプリング７０の軸方向に隣り合う線材間には、隙間が確保されている。このため、圧力室２１からリーク隙間ＢへのオイルＯの流れが、コイルスプリング７０により阻害されるおそれはない。 Note that a gap is secured between the wire rods adjacent to each other in the axial direction of the coil spring 70 even at the bottom dead center (valve opening position) of the valve 4. For this reason, there is no possibility that the flow of the oil O from the pressure chamber 21 to the leak gap B is obstructed by the coil spring 70.

こうすると、バルブ４にシャフトを配置しなくてもよい。また、ハウジング２の底部２７に底部側孔を配置しなくてもよい。このため、ピストンクーリングジェット１の構造が簡単になる。 If it carries out like this, it is not necessary to arrange | position a shaft in the valve | bulb 4. FIG. Further, the bottom side hole may not be disposed in the bottom 27 of the housing 2. For this reason, the structure of the piston cooling jet 1 is simplified.

１：ピストンクーリングジェット。
２：ハウジング、２０：受圧室、２１：圧力室、２３：第一段差部、２４：第二段差部、２６：開口部、２７：底部、２７０：底部側孔、２８：ノズル取付孔。
３：ノズル。
４：バルブ、４０：バルブ本体、４００：バルブ側オイル通路、４０１：バルブ側スプリング座、４０３：スカート部、４１：シャフト。
７０：コイルスプリング、７１：ブラケット。
９：エンジン、９０：シリンダブロック、９００：メインオイルギャラリ（エンジン側オイル通路）、９１：ピストン、９２：コンロッド、９３：クランクシャフト。
Ａ：オリフィス、Ｂ：リーク隙間、Ｆｄ１：荷重、Ｆｄ２：荷重、Ｆｕ：荷重、Ｏ：オイル。 1: Piston cooling jet.
2: housing, 20: pressure receiving chamber, 21: pressure chamber, 23: first stepped portion, 24: second stepped portion, 26: opening, 27: bottom portion, 270: bottom portion side hole, 28: nozzle mounting hole.
3: Nozzle.
4: valve, 40: valve body, 400: valve side oil passage, 401: valve side spring seat, 403: skirt, 41: shaft.
70: Coil spring, 71: Bracket.
9: Engine, 90: Cylinder block, 900: Main oil gallery (engine side oil passage), 91: Piston, 92: Connecting rod, 93: Crankshaft.
A: Orifice, B: Leak gap, Fd1: Load, Fd2: Load, Fu: Load, O: Oil.

Claims

A cylindrical housing having an opening communicating with the engine-side oil passage and a bottom facing the opening in the axial direction;
A nozzle projecting radially outward from the housing and capable of injecting oil into the piston;
A valve having a valve body capable of reciprocating in the axial direction inside the housing, to which a load due to the hydraulic pressure of the oil passage on the engine side is applied from the opening side;
A pressure chamber defined between the valve body and the bottom in the housing;
A valve-side oil passage that passes through the valve body in the axial direction and communicates the opening and the pressure chamber;
A pressure adjusting passage that penetrates the housing and communicates the pressure chamber and the outside of the housing;
Piston cooling jet with

The bottom has a bottom side hole;
The valve has a shaft protruding from the valve body on the bottom side and inserted through the bottom side hole,
2. The piston cooling jet according to claim 1, wherein the pressure adjusting passage is defined between an inner peripheral surface of the bottom side hole and an outer peripheral surface of the shaft.

The valve side oil passage has an orifice,
3. The piston cooling jet according to claim 1, wherein the pressure adjusting passage is a leak gap having an opening width smaller than the orifice and a total opening area larger than the orifice.

The piston cooling jet according to any one of claims 1 to 3, wherein the opening is formed by crimping one axial end of the housing radially inward.