JP2014009837A

JP2014009837A - Dryer

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Publication number: JP2014009837A
Application number: JP2012145293A
Authority: JP
Inventors: Shota Kimura; 村正太木; Takeshi Shiraishi; 石武白; Hirotaka Taguchi; 口裕崇田; Takashi Konno; 野隆今
Original assignee: Dai Nippon Printing Co Ltd
Current assignee: Dai Nippon Printing Co Ltd
Priority date: 2012-06-28
Filing date: 2012-06-28
Publication date: 2014-01-20

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a dryer in which COemissions are reduced and energy can be utilized efficiently.SOLUTION: A dryer 100 comprises: a hot wind generation section 1 for generating hot winds; a supply pipe 30 for guiding hot winds generated by the hot wind generation section 1; a hot wind nozzle 50 for blowing out hot winds guided by the supply pipe 30 toward an object to be treated; and an exhaust pipe 60 for exhausting hot winds blown out of the hot wind nozzle 50. The hot wind generation section 1 includes: an air intake 30a for taking in air; a heat pump 10 for heating air; and a heat source 20 for further heating air which has been heated by heat from the heat pump 10. In the hot wind generation section 1, air heated by heat from the heat pump 10 is heated by hot winds exhausted from the exhaust pipe 60, before being heated by the heat source 20.

Description

本発明は、熱風を用いて乾燥対象を乾燥させるための乾燥装置に関する。 The present invention relates to a drying apparatus for drying an object to be dried using hot air.

従来から、印刷物等の被処理対象体に印刷機で印刷されたインキやコータで塗布された塗工液を乾燥するために、乾燥装置が用いられている。印刷機、例えばグラビア印刷機を用いて説明すると、印刷終了後のウェブ（印刷物）は、印刷シリンダの印刷出口側から搬出され、熱風室内に導かれる。そして、当該ウェブは、熱風室内で熱風が吹きかけられることで乾燥され（例えば特許文献１参照）、冷却ローラを経て、外部に搬出される。 2. Description of the Related Art Conventionally, a drying apparatus has been used to dry an ink to be processed such as a printed material or a coating liquid applied with a coater. If it demonstrates using a printing machine, for example, a gravure printing machine, the web (printed material) after completion | finish of printing will be carried out from the printing exit side of a printing cylinder, and will be guide | induced to a hot air chamber. Then, the web is dried by blowing hot air in the hot air chamber (see, for example, Patent Document 1), and is carried outside through a cooling roller.

熱風室内で用いられるこのような熱風は、熱風生成部において、室内の空気を所定の温度（例えば１２０℃）になるまで加熱することで生成される。熱風生成部における熱源としては、化石燃料等を使用したボイラー等が用いられている。具体的には、ボイラー等で蒸気を作り、作り出された蒸気を熱交換器に通すことで空気を加熱している。 Such hot air used in the hot air chamber is generated by heating the indoor air to a predetermined temperature (for example, 120 ° C.) in the hot air generator. As a heat source in the hot air generator, a boiler using fossil fuel or the like is used. Specifically, steam is produced with a boiler or the like, and the produced steam is passed through a heat exchanger to heat the air.

特開平２−９９３３０号公報JP-A-2-99330

しかしながら、熱風生成部における熱源として化石燃料等を使用したボイラー等を用いると、多くのＣＯ_２が発生してしまう。また、このようなボイラーを用いた場合には、熱効率が悪いため、無駄なエネルギーが発生してしまう。 However, if a boiler using fossil fuel or the like is used as a heat source in the hot air generating section, a large amount of CO ₂ is generated. Further, when such a boiler is used, useless energy is generated due to poor thermal efficiency.

以上のような点に鑑み、本発明は、ＣＯ_２の排出量が少なく、エネルギーを効率よく利用することができる乾燥装置を提供する。 In view of the above points, the present invention provides a drying apparatus that can reduce the amount of CO ₂ emission and efficiently use energy.

本発明の第１の態様による乾燥装置は、
熱風を作り出すための熱風生成部と、
前記熱風生成部で作り出された熱風を案内する供給管と、
前記供給管に設けれ、前記供給管で案内された熱風を印刷物に向かって吹き出す熱風ノズルと、
前記熱風ノズルから吹き出された熱風を排気する排気管と、を備え、
前記熱風生成部が、
空気を取り込むための空気取込口と、
前記空気を加熱するためのヒートポンプと、
前記ヒートポンプからの熱で加熱された前記空気をさらに加熱するための熱源と、
を有し、
前記熱風生成部が、前記排気管から排気された熱風によって、前記ヒートポンプからの熱で加熱された前記空気を、前記熱源で加熱する前に加熱する。 The drying apparatus according to the first aspect of the present invention comprises:
A hot air generator for generating hot air;
A supply pipe for guiding the hot air produced by the hot air generating section;
A hot air nozzle that is provided in the supply pipe and blows out hot air guided by the supply pipe toward the printed matter;
An exhaust pipe for exhausting hot air blown from the hot air nozzle,
The hot air generator is
An air intake for taking in air;
A heat pump for heating the air;
A heat source for further heating the air heated by the heat from the heat pump;
Have
The hot air generating unit heats the air heated by the heat from the heat pump by the hot air exhausted from the exhaust pipe before it is heated by the heat source.

本発明の第２の態様による乾燥装置は、
熱風を作り出すための熱風生成部と、
前記熱風生成部で作り出された熱風を案内する供給管と、
前記供給管に設けれ、前記供給管で案内された熱風を印刷物に向かって吹き出す熱風ノズルと、
前記熱風ノズルから吹き出された熱風を排気する排気管と、を備え、
前記熱風生成部が、
空気を取り込むための空気取込口と、
前記空気を加熱するためのヒートポンプと、
前記ヒートポンプからの熱で加熱された前記空気をさらに加熱するための熱源と、
を有し、
前記熱風生成部が、前記排気管から排気された熱風によって、前記熱源からの熱で加熱された前記空気をさらに加熱する。 The drying apparatus according to the second aspect of the present invention comprises:
A hot air generator for generating hot air;
A supply pipe for guiding the hot air produced by the hot air generating section;
A hot air nozzle that is provided in the supply pipe and blows out hot air guided by the supply pipe toward the printed matter;
An exhaust pipe for exhausting hot air blown from the hot air nozzle,
The hot air generator is
An air intake for taking in air;
A heat pump for heating the air;
A heat source for further heating the air heated by the heat from the heat pump;
Have
The hot air generation unit further heats the air heated by the heat from the heat source by the hot air exhausted from the exhaust pipe.

本発明の第１の態様及び第２の態様による乾燥装置において、
前記熱風生成部は、前記ヒートポンプで加熱された温水を循環させる温水循環路と、前記熱源で加熱された蒸気を循環させる蒸気循環路と、をさらに有し、
前記温水循環路を流れる温水によって、前記空気を加熱し、
前記蒸気循環路を流れる蒸気によって、前記温水循環路によって加熱された空気をさらに加熱してもよい。 In the drying apparatus according to the first and second aspects of the present invention,
The hot air generation unit further includes a hot water circulation path for circulating hot water heated by the heat pump, and a steam circulation path for circulating steam heated by the heat source,
The air is heated by hot water flowing through the hot water circuit,
The air heated by the hot water circulation path may be further heated by the steam flowing through the steam circulation path.

本発明の乾燥装置の熱風生成部は、空気を加熱するためのヒートポンプと、ヒートポンプからの熱で加熱された空気をさらに加熱するための熱源とを有する。このため、熱源で空気を加熱する前にヒートポンプからの熱で空気を加熱することができる。したがって、本発明によれば、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 The hot air generating unit of the drying apparatus of the present invention includes a heat pump for heating air and a heat source for further heating the air heated by the heat from the heat pump. For this reason, before heating air with a heat source, air can be heated with the heat from a heat pump. Therefore, according to the present invention, the amount of CO ₂ emission can be reduced and energy can be used efficiently.

また、本発明によれば、排気管から排気された熱風によって、ヒートポンプからの熱で加熱された空気を熱源で加熱する前に加熱、又は、熱源からの熱で加熱された空気をさらに加熱することができる。このため、本発明によれば、より一層、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 Further, according to the present invention, the hot air exhausted from the exhaust pipe is heated before the air heated by the heat from the heat pump is heated by the heat source, or the air heated by the heat from the heat source is further heated. be able to. For this reason, according to the present invention, the amount of CO ₂ emission can be further reduced, and energy can be used efficiently.

図１は、本発明の第１の実施の形態による乾燥装置の構成を概略で示した概略構成図である。FIG. 1 is a schematic configuration diagram schematically showing the configuration of a drying apparatus according to the first embodiment of the present invention. 図２は、本発明の第２の実施の形態による乾燥装置の構成を概略で示した概略構成図である。FIG. 2 is a schematic configuration diagram schematically showing the configuration of a drying apparatus according to the second embodiment of the present invention. 図３は、本実施の形態と異なる一態様において、必要となるエネルギー費を算出するために用いる概略構成図である。FIG. 3 is a schematic configuration diagram used for calculating a necessary energy cost in an aspect different from the present embodiment. 図４は、本実施の形態と異なる別の態様において、必要となるエネルギー費を算出するために用いる概略構成図である。FIG. 4 is a schematic configuration diagram used for calculating a necessary energy cost in another aspect different from the present embodiment. 図５は、本実施の形態と異なるさらに別の態様において、必要となるエネルギー費を算出するために用いる概略構成図である。FIG. 5 is a schematic configuration diagram used for calculating a required energy cost in still another aspect different from the present embodiment. 図６は、本発明の第１の実施の形態で必要となるエネルギー費を算出するために用いる概略構成図である。FIG. 6 is a schematic configuration diagram used for calculating the energy cost required in the first embodiment of the present invention. 図７は、本発明の第２の実施の形態で必要となるエネルギー費を算出するために用いる概略構成図である。FIG. 7 is a schematic configuration diagram used for calculating the energy cost required in the second embodiment of the present invention.

第１の実施の形態
《構成》
以下、本発明に係る乾燥装置の第１の実施の形態について、図面を参照して説明する。図１は、本実施の形態による乾燥装置の構成を概略で示した概略構成図である。 First Embodiment << Configuration >>
Hereinafter, a first embodiment of a drying apparatus according to the present invention will be described with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic configuration diagram schematically showing the configuration of a drying apparatus according to the present embodiment.

本実施の形態の乾燥装置１００は乾燥対象を熱風によって乾燥させるためのであるが、とりわけ、印刷物等の被処理対象体に印刷されたインキ、塗布された塗工液等を乾燥するためのものである。印刷機としては例えばグラビア印刷機等を挙げることができる。本実施の形態では、以下、被処理対象体として印刷物であるウェブＷを用いて説明し、乾燥対象としてウェブＷに印刷されたインキを用いて説明するが、当然、これに限られることはない。なお、図１の符号９１は圧胴を示し、図１の符号９２は版胴を示している。 The drying apparatus 100 according to the present embodiment is for drying an object to be dried with hot air, and in particular, for drying ink printed on an object to be processed such as printed matter, applied coating liquid, and the like. is there. Examples of the printing machine include a gravure printing machine. In the present embodiment, the following description will be given using the web W that is a printed material as the object to be processed and the ink printed on the web W as the object to be dried. However, the present invention is not limited to this. . Note that reference numeral 91 in FIG. 1 indicates an impression cylinder, and reference numeral 92 in FIG. 1 indicates a plate cylinder.

図１に示すように、乾燥装置１００は、熱風を作り出すための熱風生成部１と、熱風生成部１で作り出された熱風を案内する供給管３０と、供給管３０で案内された熱風をウェブＷに向かって吹き出す熱風ノズル５０と、熱風ノズル５０から吹き出された熱風（空気）を排気する排気管６０と、を備えている。 As shown in FIG. 1, the drying apparatus 100 includes a hot air generation unit 1 for generating hot air, a supply pipe 30 that guides the hot air generated by the hot air generation unit 1, and the hot air guided by the supply pipe 30 as a web. A hot air nozzle 50 that blows out toward W and an exhaust pipe 60 that exhausts hot air (air) blown out from the hot air nozzle 50 are provided.

供給管３０の先端は供給管３０から熱風が流し込まれる熱風筐体４０に連結され、当該熱風筐体４０に上述した熱風ノズル５０が設けられている。また、熱風筐体４０には熱風ノズル５０から吹き出された熱風（空気）を排気管６０へと案内するための複数の排気通路４１が設けられている。 The distal end of the supply pipe 30 is connected to a hot air casing 40 into which hot air flows from the supply pipe 30, and the hot air nozzle 50 described above is provided in the hot air casing 40. The hot air casing 40 is provided with a plurality of exhaust passages 41 for guiding hot air (air) blown from the hot air nozzle 50 to the exhaust pipe 60.

なお、ウェブＷは熱風室４５内で乾燥されることとなるが、当該熱風室４５内には上述した熱風ノズル５０及び熱風筐体４０が設けられ、当該熱風室４５の側壁には排気管６０が設けられている。また、インキの印刷されたウェブＷは、熱風室４５の内と外で、複数のガイドローラ９５によって案内される。 The web W is dried in the hot air chamber 45, and the hot air nozzle 50 and the hot air casing 40 are provided in the hot air chamber 45, and the exhaust pipe 60 is provided on the side wall of the hot air chamber 45. Is provided. The web W on which ink is printed is guided by a plurality of guide rollers 95 inside and outside the hot air chamber 45.

図１に示すように、熱風生成部１は、空気（外気）を取り込むための空気取込口３０ａと、空気取込口３０ａから取り込まれた空気を加熱するためのヒートポンプ１０と、ヒートポンプ１０からの熱で加熱された空気をさらに加熱するための熱源２０と、を有している。空気取込口３０ａから取り込まれる空気の温度は例えば２０℃程度となっている。なお、本実施の形態では、供給管３０の入り口が空気取込口３０ａを構成している。 As shown in FIG. 1, the hot air generator 1 includes an air intake 30 a for taking in air (outside air), a heat pump 10 for heating the air taken in from the air intake 30 a, and the heat pump 10. And a heat source 20 for further heating the air heated by the heat. The temperature of the air taken in from the air intake port 30a is, for example, about 20 ° C. In the present embodiment, the inlet of the supply pipe 30 constitutes the air intake port 30a.

ところで、図示しないが、ヒートポンプ１０は、熱媒体を圧縮させて熱を発生させる圧縮機と、圧縮機で温度の上がった熱媒体の熱を放熱させる第一熱交換器と、熱媒体を膨張させることで熱媒体の温度を下げる膨張弁と、膨張弁で温度の下がった熱媒体に熱を吸熱させる第二熱交換器とを有している。 By the way, although not shown, the heat pump 10 compresses the heat medium to generate heat, the first heat exchanger to dissipate the heat of the heat medium whose temperature has been raised by the compressor, and the heat medium to expand. Thus, the expansion valve for lowering the temperature of the heat medium and the second heat exchanger for absorbing heat to the heat medium whose temperature is lowered by the expansion valve are provided.

熱源２０としては、例えば、電気ヒータ、蒸気ヒータや、従来技術でも使用されているボイラー等を用いることができる。空気の流れは図示しないポンプからの駆動力によって生じる。 As the heat source 20, for example, an electric heater, a steam heater, a boiler that is also used in the prior art, or the like can be used. The air flow is generated by a driving force from a pump (not shown).

図１に示すように、本実施の形態の熱風生成部１は、ヒートポンプ１０で加熱された温水を循環させる温水循環路１１と、熱源２０で加熱された蒸気を循環させる蒸気循環路２１とを有している。そして、温水循環路１１を流れる温水によって、空気取込口３０ａから取り込まれた空気を例えば８０℃程度まで加熱し、蒸気循環路２１を流れる蒸気によって、温水循環路１１によって加熱された空気を例えば１２０℃程度まで加熱するようになっている。なお、温水循環路１１内を流れる温水の温度は例えば８７℃であり、蒸気循環路２１内を流れる蒸気の温度は例えば１５０℃である。 As shown in FIG. 1, the hot air generator 1 of the present embodiment includes a hot water circulation path 11 that circulates hot water heated by a heat pump 10 and a steam circulation path 21 that circulates steam heated by a heat source 20. Have. And the air taken in from the air intake port 30a is heated to, for example, about 80 ° C. with the hot water flowing through the hot water circulation path 11, and the air heated by the hot water circulation path 11 with the steam flowing through the steam circulation path 21, for example, It is designed to heat up to about 120 ° C. The temperature of the hot water flowing in the hot water circulation path 11 is, for example, 87 ° C., and the temperature of the steam flowing in the steam circulation path 21 is, for example, 150 ° C.

上述した排気管６０には、少なくとも２カ所の排気口６０ａ，６０ｂが設けられている（図１では２つの排気口６０ａ，６０ｂを示している。）。そして、そのうちの少なくとも一つの排気口６０ａは、温水循環路１１で空気が加熱される位置と蒸気循環路２１で空気が加熱される位置との間で、供給管３０に設けられており、循環用排気口６０ａとなっている。このため、本実施の形態の熱風生成部１では、排気管６０の循環用排気口６０ａから排気された熱風によって、ヒートポンプ１０からの熱、すなわち温水循環路１１を流れる温水によって加熱された空気を、熱源２０の蒸気で加熱する前で加熱することとなる。 The exhaust pipe 60 described above is provided with at least two exhaust ports 60a and 60b (FIG. 1 shows two exhaust ports 60a and 60b). At least one of the exhaust ports 60a is provided in the supply pipe 30 between the position where the air is heated in the hot water circulation path 11 and the position where the air is heated in the steam circulation path 21. The exhaust port 60a is used. For this reason, in the hot air generating unit 1 of the present embodiment, the heat from the heat pump 10, that is, the air heated by the hot water flowing through the hot water circulation path 11, is heated by the hot air exhausted from the circulation exhaust port 60a of the exhaust pipe 60. Heating is performed before heating with the steam of the heat source 20.

ところで、本実施の形態では、ヒートポンプ１０と熱源２０が一つずつ設けられ、熱風生成部１が２つの熱源を有する態様を用いて説明したが、これに限られることはなく、熱風生成部１は３つの以上の熱源を有してもよい。このような場合には、循環用排気口６０ａは例えば（空気の流れの）最も下流側に位置する熱源の直前で排気管６０に設けることができる。 By the way, in this Embodiment, although the heat pump 10 and the heat source 20 were provided 1 each and the hot air generation part 1 demonstrated using the aspect which has two heat sources, it was not restricted to this, The hot air generation part 1 May have more than two heat sources. In such a case, the circulation exhaust port 60a can be provided in the exhaust pipe 60 immediately before the heat source located on the most downstream side (of the air flow), for example.

《作用・効果》
次に、上述した構成からなる本実施の形態による作用・効果について説明する。《Action ・ Effect》
Next, the operation and effect of the present embodiment having the above-described configuration will be described.

本実施の形態の乾燥装置１００の熱風生成部１は、空気を加熱するためのヒートポンプ１０と、ヒートポンプ１０からの熱で加熱された空気をさらに加熱するための熱源２０とを有する。このため、熱源２０で空気を加熱する前にヒートポンプ１０からの熱で空気を一度加熱することができる。したがって、本実施の形態によれば、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 The hot air generating unit 1 of the drying apparatus 100 according to the present embodiment includes a heat pump 10 for heating air and a heat source 20 for further heating the air heated by the heat from the heat pump 10. For this reason, before heating the air with the heat source 20, the air can be heated once with the heat from the heat pump 10. Therefore, according to the present embodiment, the amount of CO ₂ emission can be reduced and energy can be used efficiently.

すなわち、従来であれば、ボイラー等のように化石燃料を用いた熱源で蒸気を作り、当該蒸気を熱交換器に通すことで空気を加熱しており、化石燃料を用いた熱源による蒸気によって１回で空気が加熱されていた。このため、多くのＣＯ_２が発生してしまい、また、熱効率が悪く無駄なエネルギーが発生してしまっていた。これに対して、本実施の形態によれば、ＣＯ_２を発生させず熱効率の高いヒートポンプ１０を用いて空気をまず加熱することができる。そして、このように加熱された空気をさらに熱源２０で加熱することで、目標温度（例えば１２０℃）まで空気を加熱することとなる。このため、本実施の形態によれば、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 That is, conventionally, steam is produced by a heat source using fossil fuel such as a boiler, and the air is heated by passing the steam through a heat exchanger. The air was heated at times. For this reason, a lot of CO ₂ is generated, and wasteful energy is generated due to poor thermal efficiency. On the other hand, according to the present embodiment, it is possible to first heat the air using the heat pump 10 that does not generate CO ₂ and has high thermal efficiency. And by heating the air heated in this way with the heat source 20, air will be heated to target temperature (for example, 120 degreeC). Therefore, according to this embodiment, it is possible to reduce the emissions of CO _2, and can utilize the energy efficiency.

また、本実施の形態では、温水循環路１１を流れる温水によって、空気を例えば８０℃程度まで加熱し、蒸気循環路２１を流れる蒸気によって、温水循環路１１によって加熱された空気を例えば１２０℃程度まで加熱するようになっている。本実施の形態では、このように「温水」や「蒸気」を用いて空気を加熱するので、例え溶剤等が空気に含まれていても、爆発する危険を低減することができる。 In the present embodiment, air is heated to, for example, about 80 ° C. with hot water flowing through the hot water circulation path 11, and air heated by the hot water circulation path 11 is heated, for example, to about 120 ° C. with steam flowing through the steam circulation path 21. Until it heats up. In the present embodiment, air is heated using “warm water” or “steam” as described above, so that even if a solvent or the like is contained in the air, the risk of explosion can be reduced.

すなわち、本実施の形態のように印刷機で印刷されたインキを乾燥させる場合には、空気取込口３０ａから取り込まれる空気に溶剤等が含まれている可能性がある。このような溶剤を含んだ空気を加熱するとどうしても爆発する危険が存在するが、本実施の形態では、「温水」や「蒸気」を用いて空気を加熱するので、例え溶剤等が空気に含まれていても、爆発する危険を低減することができる。 That is, when the ink printed by the printing press is dried as in the present embodiment, the air taken in from the air intake port 30a may contain a solvent or the like. Although there is a danger of explosion if air containing such a solvent is heated, in this embodiment, since air is heated using “hot water” or “steam”, for example, solvent is included in the air. Even if it is, the risk of explosion can be reduced.

なお、本実施の形態では、循環用排気口６０ａが供給管３０に連結されており、排気管６０の循環用排気口６０ａから排気された空気を再加熱する態様を用いている。このため、熱風生成部１で加熱される空気に含まれる溶剤等の含有量が多くなるが、このような態様では、「温水」や「蒸気」を用いて空気を加熱するという本実施の形態の態様は、爆発の危険を低減することができるという点で特に有益である。 In the present embodiment, the circulation exhaust port 60a is connected to the supply pipe 30, and the air exhausted from the circulation exhaust port 60a of the exhaust pipe 60 is reheated. For this reason, although content, such as a solvent contained in the air heated with the hot air production | generation part 1, increases, in this aspect, this embodiment of heating air using "hot water" or "steam" This embodiment is particularly advantageous in that the risk of explosion can be reduced.

本実施の形態では、上述のように、循環用排気口６０ａが供給管３０に連結されており、排気管６０の循環用排気口６０ａから排気された空気を用いて、最終的には、目標温度（例えば１２０℃）まで空気を加熱する。そして、排気管６０の循環用排気口６０ａから排出される空気の温度は例えば１０８℃程度となっており、非常に高温になっている。このため、本実施の形態のような態様を取ることで、より一層、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 In the present embodiment, as described above, the circulation exhaust port 60a is connected to the supply pipe 30, and the air exhausted from the circulation exhaust port 60a of the exhaust pipe 60 is finally used as a target. Heat the air to a temperature (eg, 120 ° C.). And the temperature of the air discharged | emitted from the exhaust port 60a for circulation of the exhaust pipe 60 is about 108 degreeC, for example, and is very high temperature. Therefore, by taking the embodiment as in this embodiment, further, it is possible to reduce the emissions of CO _2, and can utilize the energy efficiency.

また、本実施の形態では、温水循環路１１で空気が加熱される位置と蒸気循環路２１で空気が加熱される位置との間で循環用排気口６０ａが供給管３０に設けられ、温水循環路１１で加熱された後の空気を循環用排気口６０ａから排気で加熱することができる。このため、本実施の形態によれば、さらにより一層、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 In the present embodiment, the exhaust pipe 60a for circulation is provided in the supply pipe 30 between the position where the air is heated in the hot water circulation path 11 and the position where the air is heated in the steam circulation path 21, and the hot water circulation The air heated in the passage 11 can be heated by exhaust from the circulation exhaust port 60a. Thus, according to this embodiment, yet even more, it is possible to reduce the emissions of CO _2, and can utilize the energy efficiency.

なお、排気される熱風（空気）のうち再利用される量は、全体の４０％〜５０％程度となっている。ＣＯ_２の排出量を少なくしたりエネルギーを効率よく利用したりすることだけに着目するならば、排気される熱風（空気）を全て再利用すればよいように思えるが、本実施の形態のように溶剤等を含んだ空気を再加熱する場合に、あまりにも多くの空気を再加熱すると爆発する危険がある。このため、再利用される熱風（空気）の量は全体の４０％〜５０％程度となっているのである。 The amount of hot air (air) exhausted is about 40% to 50% of the total. If we focus only on reducing CO ₂ emissions or using energy efficiently, it seems that all the hot air (air) exhausted should be reused, but as in this embodiment There is a danger of explosion if too much air is reheated when reheating air containing solvent or the like. For this reason, the amount of hot air (air) to be reused is about 40% to 50% of the whole.

第２の実施の形態
次に、本発明の第２の実施の形態について、図２を用いて説明する。 Second Embodiment Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.

第１の実施の形態では、温水循環路１１で空気が加熱される位置と蒸気循環路２１で空気が加熱される位置との間で、循環用排気口６０ａが供給管３０に設けられている態様であったが、第２の実施の形態では、図２に示すように、蒸気循環路２１で空気が加熱される位置の（空気の流れの）下流側で、循環用排気口６０ａが供給管３０に設けられている態様となっている。 In the first embodiment, a circulation exhaust port 60 a is provided in the supply pipe 30 between a position where air is heated in the hot water circulation path 11 and a position where air is heated in the steam circulation path 21. In the second embodiment, as shown in FIG. 2, the circulation exhaust port 60a is supplied downstream of the position where the air is heated in the steam circulation path 21 (in the air flow), as shown in FIG. It is an aspect provided in the tube 30.

第２の実施の形態において、その他の構成は、第１の実施の形態と略同一の態様となっている。第２の実施の形態において、第１の実施の形態と同一部分には同一符号を付して詳細な説明は省略する。 In the second embodiment, other configurations are substantially the same as those in the first embodiment. In the second embodiment, the same parts as those in the first embodiment are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

本実施の形態でも、第１の実施の形態と同様の効果を奏することができる。第１の実施の形態で詳細に説明したことから、本実施の形態における効果の説明は、特に重要な部分に留める。 Also in this embodiment, the same effects as those of the first embodiment can be obtained. Since it has been described in detail in the first embodiment, the description of the effects in this embodiment will be limited to a particularly important part.

また、本実施の形態では、循環用排気口６０ａが供給管３０に連結されており、排気管６０の循環用排気口６０ａから排気された空気を再加熱する態様を用いている。このため、熱風生成部１で加熱される空気に含まれる溶剤等の含有量が多くなるが、このような態様では、「温水」や「蒸気」を用いて空気を加熱するという本実施の形態の態様は、爆発の危険を低減することができるという点で特に有益である。 In the present embodiment, the circulation exhaust port 60a is connected to the supply pipe 30, and the air exhausted from the circulation exhaust port 60a of the exhaust pipe 60 is reheated. For this reason, although content, such as a solvent contained in the air heated with the hot air production | generation part 1, increases, in this aspect, this embodiment of heating air using "hot water" or "steam" This embodiment is particularly advantageous in that the risk of explosion can be reduced.

また、蒸気循環路２１で空気が加熱される位置の下流側で、循環用排気口６０ａが供給管３０に設けられ、蒸気循環路２１で加熱された後の空気を循環用排気口６０ａから排気で加熱することができる。このため、本実施の形態によれば、さらにより一層、ＣＯ_２の排出量を少なくすることができ、かつ、エネルギーを効率よく利用することができる。 Further, on the downstream side of the position where air is heated in the steam circulation path 21, a circulation exhaust port 60a is provided in the supply pipe 30, and the air heated in the steam circulation path 21 is exhausted from the circulation exhaust port 60a. Can be heated. Therefore, according to this embodiment, yet even more, it is possible to reduce the emissions of CO _2, and can utilize the energy efficiency.

《計算式》
次に、第１の実施の形態及び第２の実施の形態の各々による乾燥装置で必要となるエネルギー費と、その比較対象となる乾燥装置で必要となるエネルギー費について、モデルを使って計算した結果を示す。 "a formula"
Next, the energy cost required for the drying apparatus according to each of the first embodiment and the second embodiment and the energy cost required for the drying apparatus to be compared were calculated using a model. Results are shown.

１計算の大前提
まず、計算の大前提について述べる。 1. Major assumptions of calculation First, the main assumptions of calculation are described.

本来、エネルギー費を算出する場合、エネルギー単価や加熱媒体である空気の質量や比熱等の物性値が必要となる。しかしながら、システム同士で熱源の燃料単価や空気質量の比率が分かっている場合、その比率の計算で、システムの構成の違いによるエネルギー費を比較することができる。本実施の形態では、エネルギー単価及び空気質量については、比率で計算を実施した。 Originally, when calculating the energy cost, a physical property value such as a unit price of energy, a mass of air as a heating medium, and a specific heat is required. However, when the fuel unit price of the heat source and the ratio of the air mass are known between the systems, the energy cost due to the difference in the system configuration can be compared by calculating the ratio. In the present embodiment, the unit price of energy and the mass of air are calculated using a ratio.

必要なエネルギー費は熱交換器で使用されるエネルギー費の合計額である。熱交換器を一つしか用いない場合には当該熱交換器におけるエネルギー費が必要なエネルギー費となり、熱交換器を二つ用いる場合には、二つの熱交換器のエネルギー費の合計額が必要なエネルギー費となる。 The required energy cost is the total energy cost used in the heat exchanger. When only one heat exchanger is used, the energy cost of the heat exchanger is necessary, and when two heat exchangers are used, the total energy cost of the two heat exchangers is required. Energy costs.

熱交換器で使用されるエネルギー費は、以下に示す式で示される
熱交換器で使用されるエネルギー費＝エネルギー単価比×空気質量比×出入口の温度差ΔT The energy cost used in the heat exchanger is as follows: Energy cost used in the heat exchanger = Energy unit price ratio x Air mass ratio x Entrance / exit temperature difference ΔT

熱交換器の熱源に蒸気を用い、その蒸気を加熱する燃料に重油を用いたときには、
重油の単価が70円/m³であり、熱量が42MJ/m³であることから、
蒸気の単価は、70円/m³ ÷ 42MJ/m³
＝70円/m³ ÷ 42MJ/m³ × 3600kJ/kwh
＝6円/kwh（Ｂエネルギー単価比）・・・・（i）
となる。 When steam is used as the heat source of the heat exchanger and heavy oil is used as the fuel to heat the steam,
Because the unit price of heavy oil is 70 yen / m ³ and the calorific value is 42 MJ / m ³ ,
The unit price of steam is 70 yen / m ³ ÷ 42MJ / m ³
= 70 yen / m ³ ÷ 42MJ / m ³ × 3600kJ / kwh
= 6 yen / kwh (B energy unit price ratio) ... (i)
It becomes.

熱交換器の熱源に電力を用いた温水を用い、その温水を加熱するのにCOP（成績係数）が３であるのヒートポンプを用いたときには、
電力の単価が12円/kwhであり、COP=3なので、
温水の単価は、実質
12円/kwh ÷ 3
＝4円/kwh（Ａエネルギー単価比）・・・・（ii）
となる。 When using hot water using electric power as the heat source of the heat exchanger and using a heat pump with a COP (coefficient of performance) of 3 to heat the hot water,
The unit price of electricity is 12 yen / kwh and COP = 3.
The unit price of hot water is
12 yen / kwh ÷ 3
= 4 yen / kwh (A energy unit price ratio) ... (ii)
It becomes.

上述した結果（i）及び（ii）より、Ａエネルギー単価比：Ｂエネルギー単価比＝4：6となる。このため、EA＝Ａエネルギー単価比、EB＝Ｂエネルギー単価比と定義すると、
EA＝4
EB＝6
となる。 From the results (i) and (ii) described above, A energy unit price ratio: B energy unit price ratio = 4: 6. Therefore, if we define EA = A energy unit price ratio and EB = B energy unit price ratio,
EA = 4
EB = 6
It becomes.

２算出根拠の詳細
次に、計算根拠の詳細について述べる。 2. Details of calculation basis Next, details of the calculation basis will be described.

最初に、図３で示した態様について説明する。 First, the mode shown in FIG. 3 will be described.

＜計算ステップ１＞
まず、熱風生成部１で生成したい熱風の温度を１２０℃（T3）とし、熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の率を５０％（R1）とする。また、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の温度（T1）を２０℃とする。また、熱風室４５に供給される空気の質量（M3）を２０とする。 <Calculation step 1>
First, the temperature of the hot air desired to be generated by the hot air generator 1 is 120 ° C. (T3), and the rate of the exhaust gas returned to the hot air generator 1 from the circulation exhaust port 60a is 50% (R1). Moreover, the temperature (T1) of the air taken in from the air intake port 30a is set to 20 ° C. The mass (M3) of air supplied to the hot air chamber 45 is 20.

＜計算ステップ２＞
まず、空気の質量M1、質量M2及び質量M4を求める。
（１）熱風生成部１で加熱される空気の質量（M2）は、熱風室４５に供給される空気の質量（M3）と等しいので、
M2＝M3＝20
となる。
（２）このうち、熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の質量（M4）は、
M4＝M3×R1＝10
となる。
（３）また、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の質量（M1）は、
M1＝M3×(1−R1)＝10
となる。 <Calculation step 2>
First, the masses M1, M2 and M4 of air are obtained.
(1) Since the mass (M2) of air heated by the hot air generator 1 is equal to the mass (M3) of air supplied to the hot air chamber 45,
M2 = M3 = 20
It becomes.
(2) Among these, the mass (M4) of the exhaust returned from the circulation exhaust port 60a to the hot air generator 1 is
M4 = M3 × R1 = 10
It becomes.
(3) The mass (M1) of air taken in from the air intake 30a is
M1 = M3 × (1-R1) = 10
It becomes.

＜計算ステップ３＞
次に、空気の温度T2及び温度T4を求める
（１）実測データより、温度T4は温度T3よりも温度が低くなり、熱風室に送られた空気の温度の9割の温度となる。
このため、
T4＝T3×0.9＝108℃
となる。
（２）１０８℃（T4）の質量M4からなる排気と、２０℃（T1）の質量M1からなる空気が合流して、温度T2の質量M2からなる空気ができ上がる。
そして、質量M4の空気が温度T4から温度T2に変化するときの熱量の絶対値と、質量M1の空気が温度T1から温度T2に変化するときの熱量の絶対値は等しくなるので、
M4×(T4−T2)＝M1×(T2−T1)
となり、
T2＝(M1×T1＋M4×T4)／(M1＋M4)
＝64℃
となる。 <Calculation step 3>
Next, the temperature T2 and the temperature T4 of the air are obtained. (1) From the actually measured data, the temperature T4 is lower than the temperature T3 and becomes 90% of the temperature of the air sent to the hot air chamber.
For this reason,
T4 = T3 × 0.9 = 108 ℃
It becomes.
(2) The exhaust gas composed of the mass M4 at 108 ° C. (T4) and the air composed of the mass M1 at 20 ° C. (T1) merge to produce the air composed of the mass M2 at the temperature T2.
And the absolute value of the amount of heat when air of mass M4 changes from temperature T4 to temperature T2 is equal to the absolute value of the amount of heat when air of mass M1 changes from temperature T1 to temperature T2.
M4 x (T4-T2) = M1 x (T2-T1)
And
T2 = (M1 x T1 + M4 x T4) / (M1 + M4)
= 64 ℃
It becomes.

＜計算ステップ４＞
次に、エネルギー費を計算する。
図３に示した態様において、熱交換器で使用されるエネルギー費QB1を求める。
QB1＝Ｂエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EB×M2×(T3−T2)
＝6×20×(120−64)
＝6720
となり、エネルギー費はQB1＝6720となる。 <Calculation step 4>
Next, the energy cost is calculated.
In the embodiment shown in FIG. 3, the energy cost QB1 used in the heat exchanger is obtained.
QB1 ＝ B Energy unit price ratio × Air mass ratio × Entrance / exit temperature difference ΔT
= EB x M2 x (T3-T2)
= 6 x 20 x (120-64)
= 6720
The energy cost is QB1 = 6720.

次に、図４で示した態様について説明する。 Next, the aspect shown in FIG. 4 will be described.

＜計算ステップ１＞
まず、熱風生成部１で生成したい熱風の温度を１２０℃（T7）とし、熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の率を５０％（R2）とする。また、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の温度（T5）を２０℃とする。また、熱風室４５に供給される空気の質量（M7）を２０とする。 <Calculation step 1>
First, the temperature of the hot air desired to be generated by the hot air generating unit 1 is 120 ° C. (T7), and the rate of the exhaust gas returned to the hot air generating unit 1 from the circulation exhaust port 60a is 50% (R2). Moreover, the temperature (T5) of the air taken in from the air intake port 30a is set to 20 ° C. The mass (M7) of air supplied to the hot air chamber 45 is 20.

＜計算ステップ２＞
まず、空気の質量M5、質量M6及び質量M8を求める。
（１）熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の質量（M8）は、
M8＝M7×R2＝10
となる。
（２）このため、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の質量（M5）は、
M5＝M6＝M7×(1−R2)＝10
となる。 <Calculation step 2>
First, the masses M5, M6, and M8 of air are obtained.
(1) The mass (M8) of the exhaust gas returned from the circulation exhaust port 60a to the hot air generator 1 is
M8 = M7 × R2 = 10
It becomes.
(2) Therefore, the mass (M5) of air taken in from the air intake port 30a is
M5 = M6 = M7 × (1-R2) = 10
It becomes.

＜計算ステップ３＞
次に、空気の温度T6及び温度T8を求める
（１）実測データより、温度T8は温度T7よりも温度が低くなり、熱風室に送られた空気の温度の9割の温度となる。
このため、
T8＝T7×0.9＝108℃
となる。
（２）１０８℃（T8）の質量M8からなる排気と、温度T6の質量M6からなる空気が合流して、温度T7の質量M7からなる空気ができ上がる。
そして、質量M6の空気が温度T6から温度T7に変化するときの熱量の絶対値と、質量M8の空気が温度T8から温度T7に変化するときの熱量の絶対値は等しくなるので、
M6×(T6−T7)＝M8×(T7−T8)
となり、
T6＝T7＋M8/M6×(T7−T8)
＝132℃
となる。 <Calculation step 3>
Next, the temperature T6 and the temperature T8 of the air are obtained. (1) From the actual measurement data, the temperature T8 is lower than the temperature T7, and is 90% of the temperature of the air sent to the hot air chamber.
For this reason,
T8 = T7 × 0.9 = 108 ℃
It becomes.
(2) The exhaust gas composed of the mass M8 at 108 ° C. (T8) and the air composed of the mass M6 at the temperature T6 merge to produce the air composed of the mass M7 at the temperature T7.
And the absolute value of the amount of heat when the air of mass M6 changes from temperature T6 to temperature T7 is equal to the absolute value of the amount of heat when air of mass M8 changes from temperature T8 to temperature T7.
M6 × (T6−T7) = M8 × (T7−T8)
And
T6 = T7 + M8 / M6 × (T7−T8)
= 132 ℃
It becomes.

＜計算ステップ４＞
次に、エネルギー費を計算する。
図４に示した態様において、熱交換器で使用されるエネルギー費QB2を求める。
QB2＝Ｂエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EB×M5×(T6−T5)
＝6×10×(132−20)
＝6720
となり、エネルギー費はQB2＝6720となる。 <Calculation step 4>
Next, the energy cost is calculated.
In the embodiment shown in FIG. 4, the energy cost QB2 used in the heat exchanger is obtained.
QB2 = B unit price ratio x air mass ratio x inlet / outlet temperature difference ΔT
= EB x M5 x (T6-T5)
= 6 x 10 x (132-20)
= 6720
The energy cost is QB2 = 6720.

次に、図５で示した態様について説明する。 Next, the mode shown in FIG. 5 will be described.

＜計算ステップ１＞
まず、熱風生成部１で生成したい熱風の温度を１２０℃（T12）とし、熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の率を５０％（R3）とする。また、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の温度（T9）を２０℃とする。また、熱風室４５に供給される空気の質量（M12）を２０とする。
ヒートポンプ１０を用いて加熱した温水を熱源とする熱交換器では高温まで空気を加熱することができないので、熱交換器の出口における空気の温度（T11）は８０℃となる。この８０℃という温度は、ヒートポンプ１０における省エネ効果を向上させることも考慮した温度でもある。 <Calculation step 1>
First, the temperature of the hot air desired to be generated by the hot air generator 1 is 120 ° C. (T12), and the rate of the exhaust gas returned to the hot air generator 1 from the circulation exhaust port 60a is 50% (R3). Moreover, the temperature (T9) of the air taken in from the air intake port 30a is set to 20 ° C. The mass (M12) of air supplied to the hot air chamber 45 is 20.
In a heat exchanger using hot water heated by the heat pump 10 as a heat source, air cannot be heated to a high temperature, so the temperature (T11) of the air at the outlet of the heat exchanger is 80 ° C. The temperature of 80 ° C. is also a temperature that takes into consideration the improvement of the energy saving effect in the heat pump 10.

＜計算ステップ２＞
次に、質量M9、質量M10、質量M11及び質量M13を求める。
（１）熱風室４５に供給される空気の質量（M12）と質量M11及び質量M10は等しくなるので、
M11＝M12＝20
M10＝M12＝20
となる。
（２）熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の質量（M13）は、
M13＝M12×R3＝10
となる。
（３）このため、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の質量（M9）は、
M9＝M12×(1−R3)＝10
となる。 <Calculation step 2>
Next, mass M9, mass M10, mass M11, and mass M13 are obtained.
(1) Since the mass (M12) of the air supplied to the hot air chamber 45 is equal to the mass M11 and the mass M10,
M11 = M12 = 20
M10 = M12 = 20
It becomes.
(2) The mass (M13) of the exhaust gas returned from the circulation exhaust port 60a to the hot air generator 1 is
M13 = M12 × R3 = 10
It becomes.
(3) For this reason, the mass (M9) of the air taken in from the air intake port 30a is
M9 = M12 × (1-R3) = 10
It becomes.

＜計算ステップ３＞
次に、空気の温度T10及び温度T13を求める
（１）実測データより、温度T13は温度T12よりも温度が低くなり、熱風室に送られた空気の温度の9割の温度となる。
このため、
T13＝T12×0.9＝108℃
となる。
（２）１０８℃（T13）の質量M13からなる排気と、２０℃（T9）の質量M9からなる空気が合流して、温度T10の質量M10からなる空気ができ上がる。
そして、質量M13の空気が温度T13から温度T10に変化するときの熱量の絶対値と、質量M9の空気が温度T9から温度T10に変化するときの熱量の絶対値は等しくなるので、
M9×(T10−T9)＝M13×(T13−T10)
となり、
T10＝(M9×T9＋M13×T13)／(M9＋M13)
＝64℃
となる。 <Calculation step 3>
Next, the temperature T10 and the temperature T13 of the air are obtained. (1) From the actual measurement data, the temperature T13 is lower than the temperature T12 and becomes 90% of the temperature of the air sent to the hot air chamber.
For this reason,
T13 = T12 × 0.9 = 108 ℃
It becomes.
(2) The exhaust gas composed of the mass M13 at 108 ° C. (T13) and the air composed of the mass M9 at 20 ° C. (T9) merge to form the air composed of the mass M10 at the temperature T10.
And since the absolute value of the amount of heat when the air of mass M13 changes from temperature T13 to temperature T10 and the absolute value of the amount of heat when air of mass M9 changes from temperature T9 to temperature T10 are equal,
M9 × (T10−T9) = M13 × (T13−T10)
And
T10 = (M9 x T9 + M13 x T13) / (M9 + M13)
= 64 ℃
It becomes.

＜計算ステップ４＞
次に、エネルギー費を計算する。
（１）図５に示した態様において、熱交換器Bで使用されるエネルギー費QB3を求める。
QB3＝Ｂエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EB×M11×(T12−T11)
＝6×20×(120−80)
＝4800
となり、QB3＝4800となる。
（２）次に、図５に示した態様において、熱交換器Aで使用されるエネルギー費QA1を求める。
QA1＝Ａエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EA×M10×(T11−T10)
＝4×20×(80−64)
＝1280
となり、QA1＝1280となる。
（３）したがって、エネルギー費の合計は、
Q＝QA1＋QB3
＝6080
となる。 <Calculation step 4>
Next, the energy cost is calculated.
(1) In the embodiment shown in FIG. 5, the energy cost QB3 used in the heat exchanger B is obtained.
QB3 ＝ B Energy unit price ratio x Air mass ratio x Entrance / exit temperature difference ΔT
= EB x M11 x (T12-T11)
= 6 x 20 x (120-80)
= 4800
And QB3 = 4800.
(2) Next, in the embodiment shown in FIG. 5, an energy cost QA1 used in the heat exchanger A is obtained.
QA1 ＝ A Energy unit price ratio × Air mass ratio × Entrance / exit temperature difference ΔT
= EA × M10 × (T11−T10)
= 4 x 20 x (80-64)
= 1280
Thus, QA1 = 1280.
(3) Therefore, the total energy cost is
Q = QA1 + QB3
= 6080
It becomes.

次に、図６で示した態様について説明する。なお、この図６で示した態様は、第１の実施の形態で説明してきた態様に対応している。 Next, the aspect shown in FIG. 6 will be described. Note that the mode shown in FIG. 6 corresponds to the mode described in the first embodiment.

＜計算ステップ１＞
まず、熱風生成部１で生成したい熱風の温度を１２０℃（T17）とし、熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の率を５０％（R4）とする。また、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の温度（T14）を２０℃とする。また、熱風室４５に供給される空気の質量（M17）を２０とする。
ヒートポンプ１０を用いて加熱した温水を熱源とする熱交換器では高温まで空気を加熱することができないので、熱交換器の出口における空気の温度（T15）は８０℃となる。この８０℃という温度は、ヒートポンプ１０における省エネ効果を向上させることも考慮した温度でもある。 <Calculation step 1>
First, the temperature of the hot air desired to be generated by the hot air generating unit 1 is set to 120 ° C. (T17), and the rate of exhaust gas returned to the hot air generating unit 1 from the circulation exhaust port 60a is set to 50% (R4). Moreover, the temperature (T14) of the air taken in from the air intake port 30a is set to 20 ° C. The mass (M17) of air supplied to the hot air chamber 45 is 20.
In a heat exchanger using hot water heated by the heat pump 10 as a heat source, air cannot be heated to a high temperature, so the temperature (T15) of air at the outlet of the heat exchanger is 80 ° C. The temperature of 80 ° C. is also a temperature that takes into consideration the improvement of the energy saving effect in the heat pump 10.

＜計算ステップ２＞
次に、空気の質量M14、質量M15、質量M16及び質量M18を求める。
（１）熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の質量（M18）は、
M18＝M17×R4＝10
となる。
（２）このため、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の質量（M14）は、
M14＝M15＝M17×(1−R4)＝10
となる。
（３）熱風室４５に供給される空気の質量（M17）と質量M16は等しくなるので、
M16＝M17＝20
となる。 <Calculation step 2>
Next, air mass M14, mass M15, mass M16, and mass M18 are obtained.
(1) The mass (M18) of the exhaust gas returned from the circulation exhaust port 60a to the hot air generator 1 is
M18 = M17 × R4 = 10
It becomes.
(2) For this reason, the mass (M14) of the air taken in from the air intake port 30a is
M14 = M15 = M17 × (1-R4) = 10
It becomes.
(3) Since the mass (M17) and mass M16 of the air supplied to the hot air chamber 45 are equal,
M16 = M17 = 20
It becomes.

＜計算ステップ３＞
次に、空気の温度T18及び温度T16を求める
（１）実測データより、温度T18は温度T17よりも温度が低くなり、熱風室に送られた空気の温度の9割の温度となる。
このため、
T18＝T17×0.9＝108℃
となる。
（２）１０８℃（T18）の質量M18からなる排気と、８０℃（T15）の質量M15からなる空気が合流して、温度T16の質量M16からなる空気ができ上がる。
そして、質量M15の空気が温度T15から温度T16に変化するときの熱量の絶対値と、質量M18の空気が温度T18から温度T16に変化するときの熱量の絶対値は等しくなるので、
M15×(T16−T15)＝M18×(T18−T16)
となり、
T16＝(M15×T15＋M18×T18)／(M15＋M18)
＝94℃
となる。 <Calculation step 3>
Next, the temperature T18 and the temperature T16 of the air are obtained. (1) From the actually measured data, the temperature T18 is lower than the temperature T17, and is 90% of the temperature of the air sent to the hot air chamber.
For this reason,
T18 = T17 × 0.9 = 108 ℃
It becomes.
(2) The exhaust gas composed of the mass M18 at 108 ° C. (T18) and the air composed of the mass M15 at 80 ° C. (T15) merge to produce the air composed of the mass M16 at the temperature T16.
And since the absolute value of the amount of heat when the air of mass M15 changes from temperature T15 to temperature T16 and the absolute value of the amount of heat when air of mass M18 changes from temperature T18 to temperature T16 are equal,
M15 × (T16−T15) = M18 × (T18−T16)
And
T16 = (M15 × T15 + M18 × T18) / (M15 + M18)
= 94 ℃
It becomes.

＜計算ステップ４＞
次に、エネルギー費を計算する。
（１）図６に示した態様において、熱交換器Bで使用されるエネルギー費QB4を求める。
QB4＝Bエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EB×M16×(T17−T16)
＝6×20×(120−94)
＝3120
（２）次に、図６に示した態様において、熱交換器Aで使用されるエネルギー費QA2を求める。
QA2＝Aエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EA×M14×(T15-T14)
＝4×10×(80-20)
＝2400
（３）したがって、エネルギー費の合計は、
Q＝QA2＋QB4
＝5520
となる。 <Calculation step 4>
Next, the energy cost is calculated.
(1) In the embodiment shown in FIG. 6, the energy cost QB4 used in the heat exchanger B is obtained.
QB4 ＝ B energy unit price ratio × air mass ratio × inlet / outlet temperature difference ΔT
= EB x M16 x (T17-T16)
= 6 x 20 x (120-94)
= 3120
(2) Next, in the embodiment shown in FIG. 6, the energy cost QA2 used in the heat exchanger A is obtained.
QA2 = A unit price of energy x air mass ratio x inlet / outlet temperature difference ΔT
= EA x M14 x (T15-T14)
= 4 x 10 x (80-20)
= 2400
(3) Therefore, the total energy cost is
Q = QA2 + QB4
= 5520
It becomes.

次に、図７で示した態様について説明する。なお、この図７で示した態様は、第２の実施の形態で説明してきた態様に対応している。 Next, the aspect shown in FIG. 7 will be described. Note that the mode shown in FIG. 7 corresponds to the mode described in the second embodiment.

＜計算ステップ１＞
まず、熱風生成部１で生成したい熱風の温度を１２０℃（T22）とし、熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の率を５０％（R5）とする。また、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の温度（T19）を２０℃とする。また、熱風室４５に供給される空気の質量（M22）を２０とする。
ヒートポンプ１０を用いて加熱した温水を熱源とする熱交換器では高温まで空気を加熱することができないので、熱交換器の出口における空気の温度（T20）は８０℃となる。この８０℃という温度は、ヒートポンプ１０における省エネ効果を向上させることも考慮した温度でもある。 <Calculation step 1>
First, the temperature of the hot air desired to be generated by the hot air generating unit 1 is 120 ° C. (T22), and the rate of exhaust gas returned to the hot air generating unit 1 from the circulation exhaust port 60a is 50% (R5). Moreover, the temperature (T19) of the air taken in from the air intake port 30a is set to 20 ° C. The mass (M22) of air supplied to the hot air chamber 45 is 20.
In a heat exchanger using hot water heated by the heat pump 10 as a heat source, air cannot be heated to a high temperature, so the air temperature (T20) at the outlet of the heat exchanger is 80 ° C. The temperature of 80 ° C. is also a temperature that takes into consideration the improvement of the energy saving effect in the heat pump 10.

＜計算ステップ２＞
次に、空気の質量M19、質量M20、質量M21及び質量M22を求める。
（１）熱風生成部１に循環用排気口６０ａから戻される排気の質量（M23）は、
M23＝M22×R5＝10
となる。
（２）このため、空気取込口３０ａから取り込まれる空気の質量（M19）は、
M19＝M20＝M21＝M22×(1−R5)＝10
となる。 <Calculation step 2>
Next, air mass M19, mass M20, mass M21 and mass M22 are obtained.
(1) The mass (M23) of the exhaust gas returned from the circulation exhaust port 60a to the hot air generator 1 is
M23 = M22 × R5 = 10
It becomes.
(2) For this reason, the mass (M19) of the air taken in from the air intake port 30a is
M19 = M20 = M21 = M22 × (1-R5) = 10
It becomes.

＜計算ステップ３＞
次に、空気の温度T23及び温度T21を求める
（１）実測データより、温度T23は温度T22よりも温度が低くなり、熱風室に送られた空気の温度の9割の温度となる。
このため、
T23＝T22×0.9＝108℃
となる。
（２）１０８℃（T23）の質量M23からなる排気と、温度T21で質量M21からなる空気が合流して、温度T22の質量M22からなる空気ができ上がる。
そして、質量M21の空気が温度T21から温度T22に変化するときの熱量の絶対値と、質量M23の空気が温度T23から温度T22に変化するときの熱量の絶対値は等しくなるので、
M21×(T21−T22)＝M23×(T22−T23)
となり、
T21＝T22＋M23/M21×(T22−T23)
＝132℃
となる。 <Calculation step 3>
Next, the temperature T23 and the temperature T21 of the air are obtained. (1) From the measured data, the temperature T23 is lower than the temperature T22, and is 90% of the temperature of the air sent to the hot air chamber.
For this reason,
T23 = T22 × 0.9 = 108 ℃
It becomes.
(2) The exhaust gas composed of the mass M23 at 108 ° C. (T23) and the air composed of the mass M21 at the temperature T21 merge to produce the air composed of the mass M22 at the temperature T22.
And since the absolute value of the amount of heat when the air of the mass M21 changes from the temperature T21 to the temperature T22 and the absolute value of the amount of heat when the air of the mass M23 changes from the temperature T23 to the temperature T22 are equal,
M21 × (T21−T22) = M23 × (T22−T23)
And
T21 = T22 + M23 / M21 × (T22−T23)
= 132 ℃
It becomes.

＜計算ステップ４＞
次に、エネルギー費を計算する。
（１）図７に示した態様において、熱交換器Bで使用されるエネルギー費QB5を求める。
QB5＝Bエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EB×M20×(T21−T20)
＝6×10×(132−80)
＝3120
（２）次に、図７に示した態様において、熱交換器Aで使用されるエネルギー費QA2を求める。
QA3＝Aエネルギー単価比×空気質量比×出入り口温度差ΔT
＝EA×M19×(T20−T19)
＝4×10×(80−20)
＝2400
（３）したがって、エネルギー費の合計は、
Q＝QA3＋QB5
＝5520
となる。 <Calculation step 4>
Next, the energy cost is calculated.
(1) In the embodiment shown in FIG. 7, the energy cost QB5 used in the heat exchanger B is obtained.
QB5 ＝ B energy unit price ratio × air mass ratio × inlet / outlet temperature difference ΔT
= EB x M20 x (T21-T20)
= 6 x 10 x (132-80)
= 3120
(2) Next, in the embodiment shown in FIG. 7, the energy cost QA2 used in the heat exchanger A is obtained.
QA3 ＝ A Energy unit price ratio × Air mass ratio × Entrance / exit temperature difference ΔT
= EA × M19 × (T20−T19)
= 4 x 10 x (80-20)
= 2400
(3) Therefore, the total energy cost is
Q = QA3 + QB5
= 5520
It becomes.

以上のように、図６に示した第１の実施の形態及び図７に示した第２の実施の形態によれば、エネルギー費の合計が5520となるのに対して、図３及び図４に示した態様によれば、エネルギー費が6720となる。このため、本実施の形態の態様によれば、エネルギー費を低く抑えることができる（図３及び図４に示した態様の８２％程度のエネルギー費に抑えることができる。）。なお、このようにエネルギー費を低く抑えることができれば、ＣＯ_２の排出量を抑えることもできる。 As described above, according to the first embodiment shown in FIG. 6 and the second embodiment shown in FIG. 7, the total energy cost is 5520, whereas FIGS. According to the aspect shown in Fig. 5, the energy cost is 6720. For this reason, according to the aspect of this Embodiment, energy cost can be restrained low (it can be restrained to the energy cost of about 82% of the aspect shown in FIG.3 and FIG.4). If the energy cost can be kept low in this way, the amount of CO ₂ emission can be reduced.

ところで、図５は参考のために示した態様であるが、図５に示した態様ではエネルギー費の合計が6080となっており、図６に示した第１の実施の形態及び図７に示した第２の実施の形態によれば、図５に示した態様よりも優れた効果を得ることができる。 Incidentally, FIG. 5 shows an aspect shown for reference. In the aspect shown in FIG. 5, the total energy cost is 6080, which is shown in the first embodiment shown in FIG. 6 and FIG. According to the second embodiment, an effect superior to the aspect shown in FIG. 5 can be obtained.

最後になったが、上述した実施の形態の記載及び図面の開示は、特許請求の範囲に記載された発明を説明するための一例に過ぎず、上述した実施の形態の記載又は図面の開示によって特許請求の範囲に記載された発明が限定されることはない。 Lastly, the description of the above-described embodiment and the disclosure of the drawings are merely examples for explaining the invention described in the claims, and are based on the description of the above-described embodiment or the disclosure of the drawings. The invention described in the claims is not limited.

１熱風生成部
１０ヒートポンプ
１１温水循環路
２０熱源
２１蒸気循環路
３０供給管
３０ａ空気取込口
４０熱風筐体
５０熱風ノズル
６０排気管
６０ａ循環用排気口
９１圧胴
９２版胴
１００乾燥装置 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Hot air production | generation part 10 Heat pump 11 Hot water circulation path 20 Heat source 21 Steam circulation path 30 Supply pipe 30a Air intake port 40 Hot air housing | casing 50 Hot air nozzle 60 Exhaust pipe 60a Circulation exhaust port 91 Impression cylinder 92 Plate cylinder 100 Drying apparatus

Claims

A hot air generator for generating hot air;
A supply pipe for guiding the hot air produced by the hot air generating section;
A hot air nozzle that is provided in the supply pipe and blows out hot air guided by the supply pipe toward the printed matter;
An exhaust pipe for exhausting hot air blown from the hot air nozzle,
The hot air generator is
An air intake for taking in air;
A heat pump for heating the air;
A heat source for further heating the air heated by the heat from the heat pump;
Have
The said hot air production | generation part heats the said air heated with the heat from the said heat pump with the hot air exhausted from the said exhaust pipe, before heating with the said heat source.

A hot air generator for generating hot air;
A supply pipe for guiding the hot air produced by the hot air generating section;
A hot air nozzle that is provided in the supply pipe and blows out hot air guided by the supply pipe toward the printed matter;
An exhaust pipe for exhausting hot air blown from the hot air nozzle,
The hot air generator is
An air intake for taking in air;
A heat pump for heating the air;
A heat source for further heating the air heated by the heat from the heat pump;
Have
The said hot air production | generation part further heats the said air heated with the heat from the said heat source with the hot air exhausted from the said exhaust pipe, The drying apparatus characterized by the above-mentioned.

The hot air generation unit further includes a hot water circulation path for circulating hot water heated by the heat pump, and a steam circulation path for circulating steam heated by the heat source,
The air is heated by hot water flowing through the hot water circuit,
The drying apparatus according to claim 1, wherein the air heated by the hot water circulation path is further heated by the steam flowing through the steam circulation path.