JP2013545382A - 方向情報を取得する装置および方法、ならびにシステムおよびコンピュータプログラム - Google Patents

Abstract

【課題】空間エイリアシング限界周波数より上で方向情報のよりよい決定を可能にするコンセプトを創出する。
【解決手段】複数のマイクロフォン信号から、またはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報を取得する装置は、異なる実効マイクロフォンルック方向が当該マイクロフォン信号または成分に関連づけられており、マイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の成分から大きさ値を求めるように構成された結合器を備えている。結合器はさらに、任意の実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムが当該任意の実効マイクロフォンルック方向に関連付けられたマイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に応じて重みづけられるように、実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムを結合して方向情報を取得するように構成されている。
【選択図】図１

Description

本発明の実施形態は、複数のマイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報を取得する装置に関する。さらなる実施形態はそのような装置を備えるシステムに関する。さらなる実施形態は複数のマイクロフォン信号から方向情報を取得する方法に関する。

空間録音は、再生側でリスナーが録音の場にいたかのように音のイメージを感じるように、複数のマイクロフォンを用いて音場を収録することを目指している。空間録音の標準的なアプローチは、従来のステレオマイクロフォン、あるいは、例えばアンビソニックス（非特許文献１）で用いられているＢ−ｆｏｒｍａｔマイクロフォンのような指向性マイクロフォンのより高度な組み合わせを用いる。通常、これらの方法の大半はコインシデントマイクロフォン技術（coincident-microphone techniques）と呼ばれている。

あるいは、音場のパラメトリックな再現に基づく方法を適用することができる。これらはパラメトリック空間オーディオコーダと呼ばれる。これらの方法は、１つ以上のダウンミックス音声信号と、それに対応する空間サイド情報とを決定する。これらは、空間音響の知覚に関連している。その例が非特許文献２において論じられているような方向オーディオコーディング（ＤｉｒＡＣ：Directional Audio Coding）や、非特許文献３において提案されているいわゆる空間オーディオマイクロフォン（ＳＡＭ：Spatial Audio Microphone）である。空間手掛かり情報は、周波数サブバンドにおいて決定され、本質的に音の到来方向（ＤＯＡ：Direction-Of-Arrival）から成り、ときには音場の拡散性や他の統計的指標とからも構成される。合成段階において、ダウンミックス信号とパラメトリックサイド情報とに基づいて再生用の望ましいラウドスピーカー信号が決定される。

空間オーディオレコーディングに加えて、音場再現へのパラメトリックアプローチは、方向フィルタリング（非特許文献４）や音源定位（非特許文献５）のようなアプリケーションにも用いられている。これらの技術も音のＤＯＡや音場の拡散性といった方向のパラメータに基づいている。

音場から方向情報、すなわち音の到来方向を推定する方法の１つは、マイクロフォンアレイを用いて異なるポイントで音場を測定することである。非特許文献６において、マイクロフォン信号間の相対的な時間遅延推定値を用いるいくつかのアプローチが提案されている。しかしながら、これらのアプローチは、マイクロフォン信号の位相情報を利用しており、必然的に空間エイリアシングをもたらすことになる。実際に、より高い周波数が解析されているときには波長はより短くなる。ある周波数、いわゆるエイリアシング周波数において、波長は、同一の位相の測定値が２以上の方向に対応し、その結果、（少なくとも付加的な先験情報なしでは）一義的な推定はできなくなる。

マイクロフォンアレイを用いて音のＤＯＡを推定するには幅広い方法がある。通常のアプローチの概要が非特許文献６にまとめられている。これらのアプローチは、音のＤＯＡを推定するために、マイクロフォン信号の位相関係を利用するということで共通している。しばしば、まず異なるセンサ間の時間差が決定され、それからアレイの幾何学的配列に関する知識が活用されて、対応するＤＯＡが計算される。他のアプローチは、周波数サブバンドにおいて異なるマイクロフォン信号間の相関関係を評価して、音のＤＯＡを推定する（非特許文献３および６）。

ＤｉｒＡＣでは、各周波数帯域のＤＯＡ推定値は、観測された音場で測定されたアクティブサウンドインテンシティベクトルに基づいて決定される。以下、ＤｉｒＡＣにおける方向のパラメータの推定を簡単にまとめる。周波数インデックスｋおよび時間インデックスｎにおいて、Ｐ（ｋ，ｎ）は音圧を表し、Ｕ（ｋ，ｎ）は粒子速度ベクトルを表すものとする。このとき、アクティブサウンドインテンシティベクトルは、

(1)
のように求められる。

上付きの^＊は共役複素数を表し、Ｒｅ｛ ｝は、複素数の実部である。ρ₀は空気の平均密度を表している。そしてＩ_a（ｋ，ｎ）の反対方向が音のＤＯＡ、

(2)
を示す。

さらに音場の拡散性は、例えば、

(3)
のように決定することができる。

実際には、粒子速度ベクトルは、しばしば差動マイクロフォンアレイと呼ばれる近くに離して配された全方向性マイクロフォンカプセルの音圧勾配から計算される。図２を考えると、粒子速度ベクトルのｘ成分は、例えば一対のマイクロフォンを用いて、

(4)
のように計算することができる。ここでＫ（ｋ）は周波数依存の正規化係数である。その値はマイクロフォンの構成、例えばマイクロフォンの距離および／あるいはそれらの指向性パターンに依存する。Ｕ（ｋｎ）の残る成分Ｕ_y（ｋ，ｎ）（およびＵ_z（ｋ，ｎ））は適切なマイクロフォンのペアを複数組み合わせることによって同様に決定することができる。

非特許文献７に示されているように、空間のエイリアシングは、粒子速度ベクトルの位相情報に影響を与え、高い周波数においてアクティブサウンドインテンシティの推定に音圧勾配を用いることを妨げる。この空間エイリアシングが、ＤＯＡ推定値に曖昧さを生じさせる。示されるように、アクティブサウンドインテンシティに基づいて一義的なＤＯＡ推定値を求めることができる場合の最大周波数ｆ_maxは、マイクロフォンのペアの距離によって決まる。さらに、音場の拡散性のような方向パラメータの推定も影響される。距離ｄの全方向性マイクロフォンの場合、この最大周波数は、

(5)
によって与えられる。ここでｃは音の伝わる速さを表す。

典型的には、音場の方向情報を利用するアプリケーションの要求周波数の範囲は、実際のマクロフォンの構成について予想される空間エイリアシング限界ｆ_maxよりも大きい。マイクロフォンの間隔ｄを減らすことは、空間エイリアシング限界ｆ_maxを大きくすることになるが、大部分のアプリケーションにとっては実行可能な解決策ではないことに留意されたい。なぜなら、あまりにも小さいｄは実際には低周波数での推定の信頼度を著しく低下させるからである。したがって、高周波数での現在の方向パラメータ推定技術の限界を克服する新たな方法が必要とされている。

P.G. Craven and M.A. Gerzon, US4042779 (A), 1977

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本発明の実施形態の目的は、空間エイリアシング限界周波数より上で方向情報のよりよい決定を可能にするコンセプトを創出することである。

この目的は、請求項１による装置、請求項１５および１６によるシステム、請求項１８による方法、ならびに請求項１９によるコンピュータプログラムによって解決される。

実施形態は、複数のマイクロフォン信号から、またはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報を得る装置を提供する。ここで、異なる実効マイクロフォンルック方向がマイクロフォン信号または成分に関連づけられている。この装置は、マイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の成分から大きさ値を求めるように構成されている結合器を備えている。さらに結合器は、任意の実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムが、当該任意の実効マイクロフォンルック方向に関連付けられたマイクロフォン信号のあるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に応じて重みづけられるように、実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムを結合（例えば線形結合）して、方向情報を取得するように構成されている。

方向パラメータの推定における空間エイリアシングの問題は、マイクロフォン信号内の位相情報の曖昧さに起因することがわかっている。この問題を、マイクロフォン信号の大きさ値に基づいて方向情報を取得することによって克服することが本発明の実施形態のアイデアである。マイクロフォン信号の、あるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に基づいて方向情報を取得することによって、方向情報を決定するのに位相情報を用いる伝統的なシステムにおいて発生し得るような曖昧さは、発生しないことがわかった。ゆえに、実施形態は、位相情報を用いて方向情報の決定を行うことができない（あるいは誤差を有するのみである）ような空間エイリアシング限界より上であっても方向情報の決定を可能にする。

言い換えると、マイクロフォン信号のあるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値を用いることは、空間エイリアシングまたは他の位相の歪みが予測される周波数領域内では特に有用である。なぜならこれらの位相の歪みは、大きさ値には影響を及ぼさず、それゆえに方向情報決定における曖昧さをもたらさないからである。

いくつかの実施形態によると、マイクロフォン信号に関連付けられた実効マイクロフォンルック方向は、そのマイクロフォン信号が取得されるマイクロフォンが最大応答（あるいは最高感度）を有する方向を表している。一例として、マイクロフォンは、ノンアイソトロピックなピックアップパターンを有する指向性マイクロフォンであってもよく、実効マイクロフォンルック方向はマイクロフォンのピックアップパターンが最大となるような方向として定義することができる。したがって、指向性マイクロフォンに関しては、例えばその指向性マイクロフォンのピックアップパターンを改変するオブジェクトがそのマイクロフォンの近くに配置されていないときに、実効マイクロフォンルック方向はマイクロフォンのルック方向（指向性マイクロフォンが最大感度を有する方向を表している）と等しくてもよい。もし指向性マイクロフォンが、そのピックアップパターンを改変する効果を持つオブジェクトの近くに配置されているなら、実効マイクロフォンルック方向はその指向性マイクロフォンのマイクロフォンルック方向とは異なり得る。このとき、実効マイクロフォンルック方向は、指向性マイクロフォンの最大応答を有する方向を示すとしてもよい。

全方向性マイクロフォンの場合には、その全方向性マイクロフォンの実効応答パターンは、例えばシャドウイングオブジェクト（そのマイクロフォンのピックアップパターンを改変する効果を有する）を用いて、整形された実効応答パターンが、その整形された実効応答パターンを有する全方向性マイクロフォンの最大応答の方向である実効マイクロフォンルック方向を有するように整形されてもよい。

さらなる実施形態によると、方向情報は、（例えばある周波数インデックスおよび時間インデックスで）音場が伝わってくる方向を向いている音場の方向情報であってもよい。複数のマイクロフォン信号が音場を表し得る。いくつかの実施形態によると、任意の実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムは、当該任意の実効マイクロフォンルック方向を向いているベクトルであってもよい。さらなる実施形態によると、方向情報アイテムは、異なる実効マイクロフォンルック方向に関連付けられた方向情報アイテムが等しいノルム（しかし異なる方向）を有するような単位ベクトルであってもよい。したがって、結合器によって線形結合された重みづけされたベクトルのノルムは、その重みづけされたベクトルの方向情報アイテムに関連付けられたマイクロフォン信号の、あるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値によって決定される。

さらなる実施形態によると、マイクロフォン信号の、またはマイクロフォン信号の成分のスペクトルサブ領域を表している（マイクロフォン信号の成分としての）スペクトル係数の大きさを大きさ値が表すように、結合器が大きさ値を求めるように構成されてもよい。言い換えると、実施形態は、マイクロフォン信号を取得するのに用いられるマイクロフォンのスペクトルの大きさから、音場（例えば、時間周波数ドメインで解析された）の実際の情報を抽出してもよい。

さらなる実施形態によると、位相項が空間エイリアシング効果によりダメにされるときに、方向情報を取得する推定プロセスにおいて、マイクロフォン信号の（あるいはマイクロフォンスペクトルの）大きさ値（あるいは大きさ情報）のみが用いられる。

言い換えると、実施形態は、マイクロフォン信号のあるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ情報およびスペクトルのみを用いる方向パラメータ推定のための装置および方法を、それぞれ創出する。

さらなる実施形態によると、方向パラメータ推定（方向情報）に基づく大きさの出力は、位相情報も考慮に入れる他の技術と組み合わせることができる。

さらなる実施形態によると、大きさ値は、マイクロフォン信号のあるいはその成分の大きさを表してもよい。

本発明の１つの実施形態による装置のブロック図を示す。 ｉ＝１，・・・，４で音圧信号Ｐ_i（ｋ，ｎ）を与える４個の全方向性カプセルを用いたマイクロホン構成を図示している。 カージオイドピックアップパターンを有する４個の指向性マイクロフォンを用いたマイクロフォン構成を図示している。 散乱およびシャドウイング効果を生じさせる剛体の円柱を採用したマイクロフォン構成を図示している。 図４に類似しているが、異なるマイクロフォン配置を採用したマイクロフォン構成を図示している。 散乱およびシャドウイング効果を生じさせる剛体の半球を採用したマイクロフォン構成を図示している。 シャドウイング効果を生じさせる剛体の球を採用した３Ｄマイクロフォン構成を図示している。 １つの実施形態による方法のフローチャートを示している。 １つの実施形態によるシステムのブロック図を示している。 本発明の他の実施形態によるシステムのブロック図を示している。 対向するマイクロフォン間の間隔がｄである４個の全方向性マイクロフォンのアレイを図示している。 円柱の一端に取り付けられた４個の全方向性マイクロフォンのアレイを図示している。 全方向性マイクロフォンの振動板の周を波長で割ったものを表すｋａの関数として指向性指数ＤＩをデシベルで示す図である。 Ｇ．Ｒ．Ａ．Ｓ．マイクロフォンの対数指向性パターンを示している。 Ｇ．Ｒ．Ａ．Ｓ．マイクロフォンの対数指向性パターンを示している。 Ｇ．Ｒ．Ａ．Ｓ．マイクロフォンの対数指向性パターンを示している。 ＡＫＧマイクロフォンの対数指向性パターンを示している。 ＡＫＧマイクロフォンの対数指向性パターンを示している。 ＡＫＧマイクロフォンの対数指向性パターンを示している。 二乗平均平方根誤差（ＲＭＳＥ）として表した指向性解析の結果を示している。 二乗平均平方根誤差（ＲＭＳＥ）として表した指向性解析の結果を示している。

本発明の実施形態は、添付の図面を用いて詳細に説明される。

添付の図面を用いて詳細に本発明の実施形態を説明する前に、同じあるいは機能的に等価な構成要素には同じ参照番号が付されており、同じ参照番号が付されている構成要素の説明の繰り返しは省略されているということを述べておく。したがって、同じ参照番号を有する構成要素は互いに入れ替え可能である。

＜５．１ 図１による装置＞
図１は、本発明の１つの実施形態による装置１００を示している。複数のマイクロフォン信号１０３₁〜１０３_N（Ｐ₁〜Ｐ_Nとも表記する）またはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報１０１（ｄ（ｋ，ｎ）とも表記する）を得る装置１００は結合器１０５を備えている。結合器１０５は、マイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の成分から大きさの値を求めるように構成されており、かつ、任意の実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムがその任意の実効マイクロフォンルック方向に関連付けられたマイクロフォン信号のあるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に応じて重みづけされるように、マイクロフォン信号１０３₁〜１０３_Nに関連付けられた実効マイクロフォンルック方向を表している方向情報アイテムを線形結合して、方向情報１０１を得るように構成されている。

ｉ番目のマイクロフォン信号Ｐ_iの成分は、Ｐ_i（ｋ，ｎ）と表され得る。マイクロフォン信号Ｐ_iの成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）は周波数インデックスｋおよび時間インデックスｎでのマイクロフォン信号Ｐ_iの値であり得る。マイクロフォン信号Ｐ_iはｉ番目のマイクロフォンから取得され得るとともに、異なる周波数インデックスｋおよび時間インデックスｎについての複数の成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）からなる時間周波数表現において結合器１０５によって利用可能である。例えばマイクロフォン信号Ｐ₁〜Ｐ_Nは、Ｂ−Ｆｏｒｍａｔマイクロフォンから取得することができるような音圧信号である。

したがって、各成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）は時間周波数タイル（ｋ，ｎ）に対応し得る。結合器１０５は、大きさ値がマイクロフォン信号Ｐ_iのスペクトルサブ領域を表すスペクトル係数の大きさを表すように、大きさ値を求めるように構成され得る。このスペクトル係数はマイクロフォン信号Ｐ_iの成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）であり得る。スペクトルサブ領域は、成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）の周波数インデックスｋによって定義される。さらに結合器１０５はマイクロフォン信号の時間周波数表現に基づいて方向情報１０１を取得するように構成され得る。ここで例えばマイクロフォン信号Ｐ_iが複数の成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）によって表され、各成分は時間周波数タイル（ｋ，ｎ）に関連付られている。

本願の導入部で述べたように、マイクロフォン信号Ｐ₁〜Ｐ_Nのあるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に基づいて方向情報ｄ（ｋ，ｎ）を求めることによって、方向情報ｄ（ｋ，ｎ）の決定は、マイクロフォン信号Ｐ₁〜Ｐ_Nのより高い周波数であっても、例えばスペクトルエイリアシング周波数ｆ_maxの周波数インデックスより上の周波数インデックスを有する成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）〜Ｐ_N（ｋ，ｎ）についても実現することができる。なぜなら空間エイリアシングや他の位相の歪みは起こりえないからである。

以下、本発明の一実施形態の詳細な一例を述べる。この例は、マイクロフォン信号のマグニチュードの組み合わせ（方向マグニチュードコンビネーション）、並びにそれがどのようにして図１に係る装置１００によって行われるかに基づいている。方向情報ｄ（ｋ，ｎ）は、ＤＯＡ推定値とも表されるが、各マイクロフォン信号（あるいはマイクロフォン信号の各成分）のマグニチュードを二次元（２Ｄ）あるいは三次元（３Ｄ）空間において対応するベクトルとして解釈することによって求めることができる。

ｄ_t（ｋ，ｎ）を、周波数インデックスｋ、時間インデックスｎで音場が伝わってくる方向を向いている真のあるいは所望のベクトルとする。言い換えると、音のＤＯＡがｄ_t（ｋ，ｎ）の方向に対応する。音場からの方向情報を抽出することができるようにｄ_t（ｋ，ｎ）を推定することが本発明の実施形態のゴールである。さらにｂ₁，ｂ₂，・・・，ｂ_NをＮ個の指向性マイクロフォンのルック方向を向くベクトル（例えば単位ノルムベクトル）とする。指向性マイクロフォンのルック方向は、ピックアップパターンが最大となる方向として定義される。同様に、マイクロフォン構成に散乱／シャドウイングオブジェクトが含まれている場合、ベクトルｂ₁，ｂ₂，・・・，ｂ_Nは対応するマイクロフォンの最大応答の方向を向いている。

ベクトルｂ₁，ｂ₂，・・・，ｂ_Nは、第一から第Ｎのマイクロフォンの実効マイクロフォンルック方向を示す方向情報アイテムと指定され得る。この例では、方向情報アイテムは、対応する実効マイクロフォンルック方向を向くベクトルである。他の実施形態では、方向情報アイテムはスカラーであってもよく、例えば、対応するマイクロフォンのルック方向を表す角度であってもよい。

さらにこの例では、方向情報アイテムは、異なる実効マイクロフォンルック方向に関連付けられたベクトルが等しいノルムを有するような単位ノルムベクトルであり得る。

提案される方法は、マイクロフォンの実効マイクロフォンルック方向に対応するベクトルｂ_iの和がゼロ（例えば許容差範囲内）であれば一番よく機能する。すなわち、

(6)
である。

いくつかの実施形態では、許容差範囲は和を取得するのに用いられる方向情報アイテムの１つ（例えば最大ノルムを有する方向情報アイテム、最小ノルムを有する方向情報アイテム、あるいは和を取得するのに用いられる方向アイテムの全てのノルムの平均に最も近いノルムを有する方向情報アイテム）の±３０％、±２０％、±１０％、±５％であってもよい。

いくつかの実施形態では、実効マイクロフォンルック方向は座標系に関して均等に分散されてはいないかもしれない。例えば、第一のマイクロフォンの第一実効マイクロフォンルック方向がＥＡＳＴ（例えば二次元座標系において０度）であり、第二のマイクロフォンの第二実効マイクロフォンルック方向はＮＯＲＴＨ−ＥＡＳＴ（例えば二次元座標系で４５度）であり、第三のマイクロフォンの第三実効マイクロフォンルック方向はＮＯＲＴＨ（例えば二次元座標系で９０度）、第四のマイクロフォンの第四実効マイクロフォンルック方向はＳＯＵＴＨ−ＷＥＳＴ（例えば二次元座標系で−１３５度）であるシステムを考えると、方向情報アイテムを単位ノルムベクトルとすれば、以下のようになる。

第一の実効マイクロフォンルック方向については、

となる。

第二の実効マイクロフォンルック方向については、

となる。

第三の実効マイクロフォンルック方向については、

となる。

第四の実効マイクロフォンルック方向については、

となる。

ここから、ベクトルのゼロでない和が導かれ、

となる。

いくつかの実施形態にあるように、ベクトルの和をゼロにすることが望ましく、実効マイクロフォンルック方向を向くベクトルである方向情報アイテムは調整され得る。この例では、方向情報アイテムｂ₄は、

のように調整される。

その結果ベクトルの和ｂ_sumはゼロに等しくなる。したがって、

となる。

言い換えると、いくつかの実施形態では、異なる実効マイクロフォンルック方向を向く異なる方向情報アイテムは異なるノルムをもってもよく、それは方向情報アイテムの和がゼロに等しくなるように選ばれ得る。

真のベクトルｄ_t（ｋ，ｎ）の推定値ｄ、およびそれゆえに、決定されるべき方向情報は、

(7)
として定義することができる。ここでＰ_i（ｋ，ｎ）は、周波数タイル（ｋ，ｎ）に関連付けられるｉ番目のマイクロフォンの信号（あるいはｉ番目のマイクロフォンのマイクロフォン信号Ｐ_iの成分）を表す。

上記式（７）は、第一から第Ｎのマイクロフォンから取得されるマイクロフォン信号Ｐ₁〜Ｐ_Nの成分Ｐ₁（ｋ，ｎ）〜Ｐ_N（ｋ，ｎ）の大きさ値によって重みづけられた第一のマイクロフォンから第Ｎのマイクロフォンの方向情報アイテムｂ₁〜ｂ_Nの線形結合を形成する。したがって、結合器１０５は、式（７）を計算して方向情報１０１（ｄ（ｋ，ｎ））を取得してもよい。

式（７）からわかるように、結合器１０５は、任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）の方向情報ｄ（ｋ，ｎ）を得るために、その任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）に関連付けられた大きさ値に応じて重みづけられた方向情報アイテムｂ₁〜ｂ_Nを線形に結合するように構成されてもよい。

さらなる実施形態によると、結合器１０５は、任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）に関連付けられた大きさ値に応じてのみ重みづけられた方向情報アイテムｂ₁〜ｂ_Nを線形結合するように構成されてもよい。

さらに、式（７）から、結合器１０５は、複数の異なる時間周波数タイルについて、異なる実効マイクロフォンルック方向を表している同じ方向情報アイテムｂ₁〜ｂ_N（これらは時間周波数タイルからは独立しているので）を線形結合するように構成されてもよいことがわかるが、方向情報アイテムはそれら異なる時間周波数タイルに関連付けられた大きさ値に応じて異なって重みづけされ得る。

方向情報アイテムｂ₁〜ｂ_Nは単位ベクトルであり得、方向情報アイテムｂ_iと大きさ値とを乗算したものによって形成される重みづけされたベクトルのノルムは、大きさ値によって定義され得る。同一の実効マイクロフォンルック方向だが異なる時間周波数タイルについて重みづけされたベクトルは、同じ方向を持ち得るが、異なる時間周波数タイルの異なる大きさ値ゆえにノルムが異なることがある。

いくつかの実施形態によると、重みづけされた値は、スカラー値であってもよい。

式（７）におけるファクターκは自由に選んでもよい。κ＝２で、対向するマイクロフォン（それらからマイクロフォン信号Ｐ₁〜Ｐ_Nが得られる）が等距離である場合には、方向情報ｄ（ｋ，ｎ）はアレイ（例えば２個のマイクロフォンのセット）の中心におけるエネルギ勾配に比例する。

言い換えると、結合器１０５は、大きさ値に基づいて二乗された大きさ値を求めるように構成されてもよい。二乗された大きさ値はマイクロフォン信号Ｐ_iの成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）のパワーを表している。さらに、結合器１０５は、方向情報アイテムｂ_iが、対応する（ｉ番目のマイクロフォンの）ルック方向に関連付けられたマイクロフォン信号Ｐ_iの成分Ｐ_i（ｋ，ｎ）の二乗された大きさ値に応じて重みづけされるように、方向情報アイテムｂ₁〜ｂ_Nを線形結合するように構成され得る。

ｄ（ｋ，ｎ）から、方位角φおよび仰角θで表される方向情報は、

(8)
を考えると容易に求まる。

いくつかの応用において、２Ｄ解析のみが要求されているときには、例えば図３のように配置される４個の指向性マイクロフォンを採用することができる。この場合方向情報アイテムは、

のように選ばれ得る。そして（７）は、

となる。

同様にして、マイクロフォン構成に配置された剛体のオブジェクトの場合にもこのアプローチを適用することができる。例えば、図４および図５は、４個のマイクロフォンのアレイの中間に配置された円柱状オブジェクトの場合を図示している。図６には他の例が示されており、ここでは散乱オブジェクトは半球形状を有している。

３Ｄ形状の例を図７に示す。この例では６個のマイクロフォンが剛体の球上に分散されている。この場合には、ベクトルｄ（ｋ，ｎ）のｚ成分を上式（９）〜（１４）と類似して求めることができる。すなわち、

であり、これにより、

(17)
となる。

本発明の実施形態における応用に適している指向性マイクロフォンのよく知られた３Ｄ構成は、特許文献１に記載されているようないわゆるＡ−ｆｏｒｍａｔマイクロフォンである。

提案される方向マグニチュードコンビネーションアプローチに従うためには、ある前提を満足することが必要である。指向性マイクロフォンを採用するのであれば、各マイクロフォンについて、そのピックアップパターンはマイクロフォンの向きあるいはルック方向に関してほぼ対称でなければならない。もし散乱／シャドウイングアプローチを用いるなら、散乱／シャドウイング効果は、最大応答の方向に関してほぼ対称でなければならない。これらの前提は、アレイを図３〜７に示す例におけるように構成すれば容易に満たされる。

＜ＤｉｒＡＣにおける応用＞
上記説明においては、方向情報（ＤＯＡ）の推定のみを考慮している。方向コーディングという点からは、音場の拡散性についての情報がさらに必要となり得る。真っ向からのアプローチは、推定されたベクトルｄ（ｋ，ｎ）あるいは決定された方向情報をアクティブサウンドインテンシティベクトルＩ_a（ｋ，ｎ）の反対方向と単に同一視するだけで求められる。すなわち、

(18)
である。

これは、ｄ（ｋ，ｎ）がエネルギ勾配に関連する情報を含んでいるので可能である。そして拡散性は式（３）により計算することができる。

＜５．２ 図８による方法＞
本発明のさらなる実施形態は、複数のマイクロフォン信号から、あるいはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報を取得する方法を創出する。ここで、異なる実効マイクロフォンルック方向がマイクロフォン信号と関連付けられている。

このような方法８００を図８のフローチャートに示す。方法８００は、マイクロフォン信号あるいはマイクロフォン信号の成分から大きさ（マグニチュード）を求めるステップ８０１を有している。

さらに、方法８００は、任意の実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムが、対応する実効マイクロフォンルック方向に関連付けられたマイクロフォン信号あるいはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に応じて重みづけされるように、実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムを結合（例えば線形結合）して方向情報を得るステップ８０３を有している。

方法８００は装置１００によって（例えば装置１００の結合器１０５によって）実行されてもよい。

以下、マイクロフォン信号を獲得し、これらのマイクロフォン信号から方向情報を得る実施形態による２つのシステムを図９および１０を用いて説明する。

＜５．３ 図９および図１０によるシステム＞
通常知られているように、方向情報を抽出するのに音圧の大きさを使用するのは、全方向性マイクロフォンを用いるときには現実的ではない。実際、音が伝わってマイクロフォンに到達するまでの距離が異なるゆえの大きさの違いは、通常は測定するには小さすぎ、そのために大部分の公知のアルゴリズムは位相情報に主に頼っている。実施形態は、方向パラメータ推定における空間エイリアシングの問題を克服する。以下に述べるシステムは、到来方向に依存するマイクロフォン信号に測定可能な大きさの差が存在するように適切に設計されたマイクロフォンアレイを使用する。マイクロフォンスペクトルのこのマグニチュード情報（のみ）は、それから推定プロセスにおいて用いられる。位相項が空間エイリアシングの効果によってダメになるからである。

実施形態は、２個以上のマイクロフォンの、あるいは、例えばある軸の周りで回転させるなどして２か所以上に順に配置される１個のマイクロフォンのスペクトルの大きさのみから時間−周波数ドメインにおいて解析された音場の方向情報（ＤＯＡあるいは拡散性のような）を抽出することを包含している。これは、大きさが、到来方向に応じて予測可能なやり方で十分強く変化するときに可能である。これは２通りのやり方で実現することができる。すなわち、
１．互いに異なる方向を向く複数の指向性マイクロフォン（すなわち、カージオイ
ドマイクロフォンのようなノンアイソトロピックなピックアップパターンを有す
る）を採用するか、または、
２．各マイクロフォンあるいは各マイクロフォン位置について、それ特有の散乱お
よび／あるいはシャドウイング効果を実現する。これは、例えばマイクロフォン
構成の中心に物理的な物体を採用することによって実現することができる。適し
た物体は、散乱および／あるいはシャドウイング効果によって公知のやり方でマ
イクロフォン信号の大きさを変化させる。

図９に第一の方法を用いたシステムの例を示す。

＜５．３．１ 図９に係る指向性マイクロフォンを用いたシステム＞
図９はシステム９００のブロック図を示している。このシステムは装置、例えば図１に係る装置１００を備えている。さらに、システム９００は、装置１００の複数のマイクロフォン信号の中の第一のマイクロフォン信号１０３₁を取得するための第一の実効マイクロフォンルック方向９０３₁を有する第一の指向性マイクロフォン９０１₁を備えている。第一のマイクロフォン信号１０３₁は第一のルック方向９０３₁に関連付けられている。さらにシステム９００は装置１００の複数のマイクロフォン信号の中の第二のマイクロフォン信号１０３₂を取得するための第二の実効マイクロフォンルック方向９０３₂を有する第二の指向性マイクロフォン９０１₂を備えている。第二のマイクロフォン信号１０３₂は第二のルック方向９０３₂に関連付けられている。また第一のルック方向９０３₁は第二のルック方向９０３₂とは異なる。例えば、ルック方向９０３₁，９０３₂は反対向きである。このコンセプトをさらに拡張したものを図３に示す。ここでは４個のカージオイドマイクロフォン（指向性マイクロフォン）はカルテシアン座標系の対向する方向を向いている。マイクロフォン位置は黒で囲んで示している。

指向性マイクロフォンを適用することによって、指向性マイクロフォン９０１₁，９０１₂間の大きさの差は、方向情報１０１を決定するのに十分なほど大きくすることができる。

第二の方法を用いて、全方向性マイクロフォンについて異なるマイクロフォン信号の大きさの強い変化を得るシステムの一例を図１０に示す。

＜５．３．２ 図１０に係る全方向性マイクロフォンを用いたシステム＞
図１０は、複数のマイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報１０１を取得する装置、例えば図１に係る装置１００を備えているシステム１０００を示している。さらにシステム１０００は、装置１００の複数のマイクロフォン信号の中の第一のマイクロフォン信号１０３₁を取得する第一の全方向性マイクロフォン１００１₁を備えている。さらに、システム１０００は、装置１００の複数のマイクロフォン信号の中の第二のマイクロフォン信号１０３₂を取得する第二の全方向性マイクロフォン１００１₂を備えている。さらにシステム１０００は、第一の全方向性マイクロフォン１００１₁と第二の全方向性マイクロフォン１００１₂との間に配置されており、第一の全方向性マイクロフォン１００１₁の整形された実効応答パターンが第一の実効マイクロフォンルック方向１００３₁を備え、第二の全方向性マイクロフォン１００１₂の整形された実効パターンが第二の実効マイクロフォンルック方向１００３₂を備えるように第一の全方向性マイクロフォン１００１₁および第二の全方向性マイクロフォン１００１₂の実効応答パターンを整形するシャドウイングオブジェクト１００５（散乱オブジェクト１００５とも表記される）を備えている。言い換えると、全方向性マイクロフォン１００１₁，１００１₂の間にシャドウイングオブジェクト１００５を用いることによって、これら２つの全方向性マイクロフォン１００１₁，１００１₂の間の距離が小さいとしても全方向性マイクロフォン１００１₁，１００１₂間の測定可能な大きな大きさの違いを得ることができるように、全方向性マイクロフォン１００１₁，１００１₂の方向上の挙動を得ることができる。

システム１０００のさらなるオプションとしての拡張を図４〜図６に示す。ここでは異なる形状オブジェクト（geometric object）を４個の（全方向性）マイクロフォンの従来のアレイの中間に配置している。

図４は、オブジェクト１００５を用いて散乱およびシャドウイング効果を生じさせるマイクロフォン構成を図示している。図４のこの例では、オブジェクトは剛体の円柱である。４個の（全方向性）マイクロフォン１００１₁〜１００１₄のマイクロフォン位置は黒で囲んである。

図５は、図４に類似しているが、（剛体円柱の剛体の表面上で）異なるマイクロフォン配置を採用したマイクロフォン構成を図示している。４個の（全方向性）マイクロフォン１００１₁〜１００１₄のマイクロフォン位置を黒で囲んでいる。図５に示す例ではシャドウイングオブジェクト１００５は剛体の円柱および剛体の表面を有している。

図６は、散乱およびシャドウイング効果を生じさせる他のオブジェクト１００５を採用したマイクロフォン構成を図示している。この例では、オブジェクト１００５は剛体の半球である（剛体の表面を有している）。４個の（全方向性）マイクロフォン１００１₁〜１００１₄のマイクロフォン位置を黒で囲んでいる。

さらに図７は、剛体の球上に分散された６個の（全方向性）マイクロフォン１００１₁〜１００１₆を用いた三次元ＤＯＡ推定（三次元方向情報取得）の例を示している。言い換えると、図６はシャドウイング効果を生じさせるオブジェクト１００５を採用した３Ｄマイクロフォン構成を図示している。この例ではオブジェクトは剛体の球である。（全方向性）マイクロフォン１００１₁〜１００１₆のマイクロフォン位置は黒で囲まれている。

図２〜７および図９〜１０に示す異なるマイクロフォンによって発生される異なるマイクロフォン信号間の大きさの差から、実施形態は、図１に係る装置１００に関連して説明されるアプローチに従って、方向情報を計算する。

さらなる実施形態によれば、第一の指向性マイクロフォン９０１₁または第一の全方向性マイクロフォン１００１₁および第二の指向性マイクロフォン９０１₂または第二の全方向性マイクロフォン１００１₂は、第一の実効マイクロフォンルック方向９０３₁，１００３₁を向くベクトルである第一の方向情報アイテムと第二の実効マイクロフォンルック方向９０３₂，１００３₂を向くベクトルである第二の方向情報アイテムとの和が第一の方向情報アイテムあるいは第二の方向情報アイテムの±５％、±１０％、±２０％、または±３０％という許容差範囲内で０に等しくなるように構成されてもよい。

言い換えると、式（６）はシステム９００，１０００のマイクロフォンに適用され得、そこでｂ_iは、ｉ番目のマイクロフォンの実効ルック方向を向く単位ベクトルであるｉ番目のマイクロフォンの方向情報アイテムである。

以下、方向パラメータ推定にマイクロフォン信号の大きさ情報を用いる代替的な解決策を説明する。

＜５．４ 代替的な解決策＞
＜５．４．１ 相関に基づくアプローチ＞
このセクションでは、方向パラメータ推定にマイクロフォン信号の大きさ情報のみを用いる代替的なアプローチを提案する。それは、マイクロフォン信号のマグニチュードスペクトルと、モデルあるいは測定から求められた、それに対応する先験的に定められたマグニチュードスペクトルとの相関関係に基づいている。

Ｓ_i（ｋ，ｎ）＝｜Ｐ_i（ｋ，ｎ）｜^κがｉ番目のマイクロフォン信号の大きさ（マグニチュード）あるいはパワースペクトルを表すものとする。そしてＮ個のマイクロフォンの測定されたマグニチュードアレイ応答Ｓ（ｋ，ｎ）を、

(19)
と定義する。

マイクロフォンアレイの対応するマグニチュードアレイマニフォールドは、Ｓ_M（φ，ｋ，ｎ）によって表される。異なるルック方向あるいはアレイ内のオブジェクトによる散乱／シャドウイングを有する指向性マイクロフォンが用いられる場合には、マグニチュードアレイマニフォールドは、音φのＤＯＡに明らかに依存する。音のＤＯＡのアレイマニフォールドに対する影響は、実際のアレイ構成に依存し、マイクロフォン構成に含まれるマイクロフォンおよび／あるいは散乱オブジェクトの指向性パターンによって影響される。アレイマニフォールドは、音が異なる方向から再生されるようなアレイの測定から決定することができる。あるいは、物理モデルを適用することもできる。円柱状の散乱体がその表面上の音圧の分散に与える影響は、例えば、非特許文献８に記載されている。

音のＤＯＡの所望の推定値を決定するために、マグニチュードアレイ応答とマグニチュードアレイマニフォールドとが相関づけられる。推定されるＤＯＡは、

(20)
による正規化相関の最大値に相当する。

ここではＤＯＡ推定の２Ｄの場合のみを提示したが、方位角および仰角を含む３ＤのＤＯＡ推定も同様にして行うことができるのは明らかである。

＜５．４．２ 雑音部分空間に基づくアプローチ＞
このセクションでは、方向パラメータ推定にマイクロフォン信号の大きさ情報のみを用いる代替アプローチを提案する。それは、示されている例では大きさ情報のみを処理するという例外付きで、よく知られているｒｏｏｔＭＵＳＩＣアルゴリズム（非特許文献９）に基づいている。

Ｓ（ｋ，ｎ）を式（１９）に定義されるように、測定されたマグニチュードアレイ応答とする。すべてのステップは各時間周波数ビンについて別々に実行されるので、以下ではｋおよびｎへの依存は省略する。相関行列Ｒは、

(21)
で計算される。ここで（・）Ｈは共役転置を表し、Ｅ｛・｝は期待値演算子である。期待値は、普通、実際の応用においては時間的および／または空間的平均プロセスによって近似される。Ｒの固有値分解は、

(22)
と書くことができる。ここでλ_1・・・Nは固有値であり、Ｎはマイクロフォンあるいは測定位置の数である。今、強い平面波がマイクロフォンアレイに到達するとき、１つの相対的に大きい固有値λが求められ、他の固有値はすべてゼロに近い。後者の固有値に対応する固有ベクトルは、いわゆる雑音部分空間Ｑｎを形成する。この行列は、最も大きい固有値に対応する固有ベクトルを含む、いわゆる信号部分空間Ｑｓに直交する。いわゆるＭＵＳＩＣスペクトルは、

(23)
で計算することができる。ここで調べられるステアリング方向φについてのステアリングベクトルｓ（φ）は、前のセクションにおいて紹介したアレイマニフォールドＳ_Mから得ることができる。ＭＵＳＩＣスペクトルＰ（φ）は、ステアリング方向φが音の真のＤＯＡと合うときに最大となる。したがって、音のＤＯＡであるφ_DOAは、Ｐ（φ）が最大となるようなφを求めることによって決定することができる。すなわち、

(24)
である。

以下、最適化されたマイクロフォンアレイからの音圧およびエネルギ勾配の組み合わせを用いる広帯域方向推定方法／装置についての本発明の詳細な実施形態の一例を説明する。

＜５．５ 組み合わせられた音圧およびエネルギ勾配を用いる方向推定の例＞
＜５．５．１ 序論＞
音の到来方向の解析は、マルチチャネルオーディオファイルから、または複数のマイクロフォン信号から空間音響のパラメトリックな表現を提供するいくつかのオーディオ再生技術において用いられている（非特許文献１０、１１、２および３）。空間音再生に加えて、解析された方向は、音源定位およびビームフォーミングのような応用でも用いることができる（非特許文献１２および５）。この例では、さまざまな応用においての空間音の録音および再生のための処理技術、方向オーディオコーディング（ＤｉｒＡＣ）の観点で方向の解析を述べる（非特許文献２）。

一般的に、ＤｉｒＡＣにおける方向解析は、３Ｄサウンドインテンシティベクトルの測定に基づいており、音場の単一のポイントにおける音圧および粒子速度についての情報を必要とする。したがって、ＤｉｒＡＣは、全方向の信号およびカルテシアン座標に沿った３つのダイポール信号という形のＢ−ｆｏｒｍａｔ信号とともに用いられる。Ｂ−ｆｏｒｍａｔ信号は、近くに離して配置された、あるいは一致したマイクロフォンのアレイから取得することができる（非特許文献１３および非特許文献１４）。ここでは、正方形のアレイに配置された４個の全方向性マイクロフォンを用いたコンシューマレベルの解決策を用いる。運の悪いことに、このようなアレイからの音圧勾配として得られるダイポール信号は、高周波数で空間エイリアシングに悩まされる。その結果、アレイの間隔から得られる空間エイリアシング周波数より上では、方向は間違って推定される。

本例では、信頼できる方向推定を空間エイリアシング周波数よりも上に拡張する方法を現実の全方向性マイクロフォンを用いて提示する。この方法は、高周波数では、マイクロフォン自体が比較的短い波長の到来音を減衰させるという事実を用いている。このようなシャドウイングは、到来方向に依存する、アレイに配置されたマイクロフォンについて測定可能なマイクロフォン間のレベル差を生み出す。これにより、マイクロフォン信号間のエネルギ勾配を計算することによってサウンドインテンシティベクトルを近似することが可能になり、そしてさらにこれに基づいて到来方向を推定することも可能となる。また、マイクロフォンのサイズは、それより上ではレベル差がエネルギ勾配を都合よく用いるのに十分であるというような周波数限界を決定する。シャドウイングは、より大きなサイズではより低い周波数で効果を発揮する。また本例では、音圧およびエネルギ勾配の両方を用いる推定方法をマッチさせるように、マイクロフォンの振動板のサイズに応じて、アレイにおける間隔をどのように最適化するかについても論述する。

本例は以下のように構成されている。セクション５．５．２はＢ−ｆｏｒｍａｔ信号でエネルギ解析を用いる方向推定を説明し、それを全方向性マイクロフォンの正方形のアレイで生成することについてはセクション５．５．３で説明する。セクション５．５．４においては、エネルギ勾配を用いて方向を推定する方法を正方形のアレイの比較的大きなサイズのマイクロフォンで提示する。セクション５．５．５は、アレイにおけるマイクロフォン間隔を最適化する方法を提案する。方法の評価をセクション５．５．６において提示する。最後にセクション５．５．７において結論を述べる。

＜５．５．２ エネルギ解析における方向推定＞
エネルギ解析を用いた方向の推定は、音エネルギの正味の流入の方向および大きさを表すサウンドインテンシティベクトルに基づいている。解析については、音圧ｐおよび粒子速度ｕを、Ｂ−ｆｏｒｍａｔの全方向信号Ｗおよびダイポール信号（カルテシアン方向のＸ，ＹおよびＺ）をそれぞれ用いて音場の１つのポイントにおいて推定することができるる。音場を調和させるために、ここで提示するＤｉｒＡＣの実行においては、２０ｍｓの時間窓で短時間フーリエ変換（ＳＴＦＴ）として時間周波数解析をＢ−ｆｏｒｍａｔ信号に適用する。次に瞬間アクティブサウンドインテンシティ、

((25)
を、ダイポールが、

として表されるＳＴＦＴ変換したＢ−ｆｏｒｍａｔ信号から各時間周波数タイルで計算する。ここで、ｔおよびｆはそれぞれ時間および周波数であり、Ｚ₀は空中の音響インピーダンスである。加えてＺ₀＝ρ₀ｃであり、ρ₀は空気の平均密度、ｃは音速である。方位角θおよび仰角φとしての音の到来方向は、サウンドインテンシティベクトルの方向の反対方向として定義される。

＜５．５．３ 水平面でＢ−ｆｏｒｍａｔ信号を取得するマイクロフォンアレイ＞
図１１は対向するマイクロフォン間の間隔がｄである４個の全方向性マイクロフォンのアレイを示している。

近くに離して置かれた４個の全方向性マイクロフォンからなる図１１に示されるアレイは、ＤｉｒＡＣにおいて方向の方位角θを推定するために水平Ｂ−ｆｏｒｍａｔ信号（Ｗ，ＸおよびＹ）を取得するのに用いられている（非特許文献１２および非特許文献５）。典型的には、比較的小さいサイズのマイクロフォンが互いから数センチ（例えば２ｃｍ）離して配置される。このようなアレイを用いると、全方向信号Ｗはマイクロフォン信号の平均として生成することができ、ダイポール信号ＸおよびＹは、

(26)
のように対向するマイクロフォンの信号を互いから減算することによって音圧勾配として取得される。

ここで、Ｐ₁，Ｐ₂，Ｐ₃およびＰ₄はＳＴＦＴ変換されたマイクロフォン信号であり、Ａ（ｆ）は周波数依存のイコライゼーション定数である。また、

であり、ｊは虚数部、ＮはＳＴＦＴの周波数ビンまたはタイルの数、ｄは対向するマイクロフォン間の距離、ｆ_sはサンプリングレートである。

既に述べたように、到来音の半波長が対向するマイクロフォン間の距離よりも小さいときに、空間エイリアシングが音圧勾配において効果を発揮し、ダイポール信号を歪ませ始める。ゆえに、有効なダイポール信号の周波数上限を定義する理論上の空間エイリアシング周波数ｆ_saは、

(27)
のように計算され、この上限より上では方向は誤って推定される。

＜５．５．４ エネルギ勾配を用いた方向推定＞
空間エイリアシングとシャドウイングによるマイクロフォンの指向性とが高周波数での音圧勾配の利用を妨げるので、信頼できる方向推定について周波数の範囲を拡張する方法が望まれている。ここで、オンアクシス方向が外側かつ反対方向であるように配置された４個の全方向性マイクロフォンが提案される広帯域の方向推定方法において採用される。図１２はこのようなアレイを示しており、平面波からの音エネルギの異なる量が異なるマイクロフォンで収録される。

図１２に示すアレイの４個の全方向性マイクロフォン１００１₁〜１００１₄は円柱の一端に搭載されている。マイクロフォンのオンアクシス方向１００３₁〜１００３₄はアレイの中心から外側を向いている。このようなアレイは、エネルギ勾配を用いて音波の到来方向を推定するのに用いられる。

２ＤサウンドインテンシティベクトルのＸ軸成分、ｙ軸成分が対向するマイクロフォンのパワースペクトルを、

(28)
のように減算することによって近似されるとき、エネルギ差が２Ｄサウンドインテンシティベクトルの推定を可能にするものと仮定する。

到来平面波の方位角θはさらにインテンシティ近似、

および、

から求めることができる。上述した計算を都合よく行うためには、許容可能な信号対雑音比で測定するのに十分大きいマイクロフォン間レベル差が望ましい。ゆえに、比較的大きな振動板を有するマイクロフォンがアレイで用いられる。

エネルギ勾配を、マイクロフォンが比較的長い波長をもつ到来音波を減衰しないような低周波数で方向を推定するのに用いることができない場合がある。ゆえに、高周波数での音の方向の情報が、音圧勾配で求められた低周波数での方向の情報と組み合わされてもよい。技術間のクロスオーバーする周波数は、明らかに、式（２７）により空間エイリアシング周波数ｆ_saである。

＜５．５．５ マイクロフォンアレイの間隔最適化＞
前述したように、マイクロフォンによるシャドウイングがエネルギ勾配を計算するのに有効であるような周波数を、振動板のサイズが決定する。空間エイリアシング周波数ｆ_saをエネルギ勾配を用いるための周波数限界値ｆ_limと合わせるには、マイクロフォンをアレイにおいて互いから適切な距離だけ離して配置しなければならない。ゆえに、あるサイズの振動板を有するマイクロフォン間の間隔を定義することをこのセクションで述べる。

全方向性マイクロフォンの周波数依存性の指向性指数は、

(29)
のようにデシベルで計測することができる。ここでΔＬは全ての方向にわたって積分されたトータルピックアップエネルギに対するオンアクシスピックアップエネルギの比である（非特許文献１５）。さらに各周波数における指向性指数は、振動板の周と波長との比の値、

(30)
に依存する。ここで、ｒは振動板の半径であり、λは波長である。またλ＝ｃ／ｆ_limである。比の値ｋａの関数としての指向性指数ＤＩの依存性は、非特許文献１５においてシミュレーションによって示されており、図１３に示すように単調増加する関数である。

図１３に示されるデシベルでの指向性指数ＤＩは非特許文献１５から改変されている。理論上の指数がｋａの関数としてプロットされており、この関数は全方向性マイクロフォンの振動板の円周を波長で割ったものを表している。

このような依存性が、所望の指向性指数ＤＩについての比の値ｋａを規定するのにここでは用いられる。本例では、ＤＩはｋａの値１を与える２．８ｄＢと定義される。任意の指向性指数を有する最適化されたマイクロフォン間隔は、空間エイリアシング周波数ｆ_saが周波数の限界値ｆ_limと等しいときに、式（２７）および式（３０）を採用することによって定義することができる。したがって最適化された間隔は、

(31)
のように計算される。

＜５．５．６ 方向推定の評価＞
ここでは本例で論じた方向推定方法を、無響測定およびシミュレーションを用いてＤｉｒＡＣ解析において評価する。正方形内の４個のマイクロフォンを同時に測定するかわりに、比較的大きな振動板を有する一個の全方向性マイクロフォンを用いてインパルス応答を複数方向から測定した。次に、測定された応答を、図１２に示すように正方形に配された４個の全方向性マイクロフォンのインパルス応答を推定するのに用いた。その結果、エネルギ勾配はマイクロフォンの振動板サイズに主に依存していた。したがってセクション５．５．５で述べたように間隔の最適化を検討することができる。明らかに、アレイの４個のマイクロフォンは、到来音波に、より効果的にシャドウイングを与え、方向推定は単一のマイクロフォンの場合からいくらか向上する。上述した評価は、異なる振動板サイズを有する２個の異なるマイクロフォンでも適用される。

インパルス応答は、無響チャンバ内で１．６ｍの距離にある移動可能なラウドスピーカ（Ｇｅｎｅｌｅｃ ８０３０Ａ）を用いて５°間隔で測定された。２０〜２００００Ｈｚで１ｓの長さでの正弦波掃引を用いて異なる角度での測定を行った。Ａ特性音圧レベルは７５ｄＢであった。測定は、直径１．２７ｃｍ（０．５インチ）の振動板、直径２．１ｃｍ（０．８インチ）の振動板をそれぞれ有するＧ．Ｒ．Ａ．Ｓ Ｔｙｐｅ ４０ＡＩおよびＡＫＧ ＣＫ ６２−ＵＬＳ全方向性マイクロフォンを用いて行った。

シミュレーションにおいて、指向性指数ＤＩは２．８ｄＢと定義された。これは図１３における値が１のときの比ｋａに対応する。式（３１）における最適化されたマイクロフォン間隔によると、対向するマイクロフォンは、Ｇ．Ｒ．Ａ．ＳおよびＡＫＧマイクロフォンを用いて、それぞれ互いから２ｃｍおよび３．３ｃｍの距離だけ離してシミュレートされた。このような間隔では、８５７５Ｈｚおよび５１９７Ｈｚという空間エイリアシング周波数が結果として得られる。

図１４および図１５はＧ．Ｒ．Ａ．ＳおよびＡＫＧマイクロフォンでの指向性パターンを示しており、１４Ａは単一マイクロフォンのエネルギ、１４Ｂは２個のマイクロフォン間の音圧勾配、そして１４Ｃは２個のマイクロフォン間のエネルギ勾配である。

図１４はＧ．Ｒ．Ａ．Ｓマイクロフォンを用いたときの対数指向性パターンである。パターンは正規化されており、８ｋＨｚ（参照番号１４０１の曲線）、１０ｋＨｚ（参照番号１４０３の曲線）、１２．５ｋＨｚ（参照番号１４０５の曲線）および１６ｋＨｚ（参照番号１４０７の曲線）の中心周波数を有する１／３オクターブ帯域でプロットされている。±１ｄＢの偏差を有する理想的なダイポールについてのパターンは、１４Ｂおよび１４Ｃにおいてエリア１４０９で表している。

図１５はＡＫＧマイクロフォンを用いたときの対数指向性パターンである。パターンは正規化されており、５ｋＨｚ（参照番号１５０１の曲線）、８ｋＨｚ（参照番号１５０３の曲線）、１２．５ｋＨｚ（参照番号１５０５の曲線）および１６ｋＨｚ（参照番号１５０７の曲線）の中心周波数を有する１／３オクターブ帯域でプロットされている。±１ｄＢの偏差を有する理想的なダイポールについてのパターンは、１５Ｂおよび１５Ｄにおいてエリア１５０９で表している。

正規化されたパターンは、８５７５Ｈｚ（Ｇ．Ｒ．Ａ．Ｓ）および５１９７Ｈｚ（ＡＫＧ）の理論上の空間エイリアシング周波数の近くから始まる中心周波数を有するいくつかの１／３オクターブ帯域でプロットされている。Ｇ．Ｒ．Ａ．ＳおよびＡＫＧマイクロフォンで異なる中心周波数が用いられていることに留意されたい。さらに、±１ｄＢ偏差を持つ理想的なダイポールについての指向性パターンを音圧およびエネルギ勾配のプロット内にエリア１４０９、１５０９として表している。図１４Ａおよび図１５Ａのパターンは、個々の全方向性マイクロフォンが、シャドウイングのせいで高周波数で著しい指向性を有していることを明らかにしている。アレイ内の間隔を２ｃｍとしたＧ．Ｒ．Ａ．Ｓマイクロフォンの場合、音圧勾配として得られるダイポールは、図１４Ｂにおいて周波数の関数として広がる。エネルギ勾配はダイポールパターンを生成するが、図１４Ｃにおける１２．５ｋＨｚおよび１６ｋＨｚにおいて理想的なものよりはいくぶん狭い。アレイ内の間隔を３．３ｃｍとしたＡＫＧマイクロフォンの場合、音圧勾配の指向性パターンは８ｋＨｚ、１２．５ｋＨｚおよび１６ｋＨｚで広がって歪むのに対して、エネルギ勾配を用いると、ダイポールパターンは周波数の関数として減少するが、しかしながら理想的なダイポールと類似している。

図１６は、Ｇ．Ｒ．Ａ．ＳおよびＡＫＧマイクロフォンの測定された応答をそれぞれ１６Ａおよび１６Ｂにおけるマイクロフォンアレイをシミュレートするのに用いたときの、周波数に沿った二乗平均平方根誤差（ＲＭＳＥ）としての方向解析結果を示している。

図１６では、現実のマイクロフォンの測定されたインパルス応答を用いてモデル化した４個の全方向性マイクロフォンのアレイを用いて方向を推定した。

０°，５°，１０°，１５°，２０°，２５°，３０°，３５°，４０°および４５°で白色雑音サンプルを用いてマイクロフォンのインパルス応答のコンボリューションを行い、そしてＤｉｒＡＣ解析において２０ｍｓＳＴＦＴ窓内で方向を推定することによって、方向解析を行った。結果を視覚的に精査すると、方向は、１６Ａにおいては１０ｋＨｚ、１６Ｂにおいては６．５ｋＨｚの周波数までは音圧勾配を用いて、それらの周波数よりも上ではエネルギ勾配を用いて正確に推定されることがわかる。しかしながら前記周波数は、それぞれ、２ｃｍおよび３．３ｃｍという最適化されたマイクロフォン間隔での理論上の空間エイリアシング周波数８５７５Ｈｚおよび５１９７Ｈｚよりもいくぶん高い。また、音圧勾配、エネルギ勾配の両方を用いる有効な方向推定の周波数の範囲は、１６ＡにおけるＧ．Ｒ．Ａ．Ｓマイクロフォンでは８ｋＨｚから１０ｋＨｚに存在し、１６ＢにおけるＡＫＧマイクロフォンでは３ｋＨｚから６．５ｋＨｚに存在する。任意の値でのマイクロフォン間隔の最適化は、これらの場合によい推定を与えると思われる。

＜５．５．７ 結論＞
本例は、全方向性マイクロフォン間の音圧およびエネルギ勾配がそれぞれ低周波数、高周波数で計算され、サウンドインテンシティベクトルを推定するのに用いられるときに、広いオーディオ周波数範囲で音の到来方向を解析する装置／方法を提示する。この方法／装置は、高周波数でエネルギ勾配を計算するために測定可能なマイクロフォン間レベル差を提供するような比較的大きな振動板サイズを有する反対方向を向いている４個の全方向性マイクロフォンからなるアレイとともに用いられた。

提示された方法／装置は、広いオーディオ周波数範囲で信頼できる方向推定を与えることがわかった。一方、音場のエネルギ解析において音圧勾配のみを採用する従来の方法／装置は、空間エイリアシングに悩まされており、それゆえに高周波数で大きく間違った方向推定を提供する。

まとめると、本例は、近くに離して置かれた全方向性マイクロフォンの音圧およびエネルギ勾配から周波数に依存してサウンドインテンシティを計算することによって音の方向を推定する方法／装置を示した。言い換えると、実施形態は、近くに離して置かれた全方向性マイクロフォンの音圧およびエネルギ勾配から周波数に依存して方向情報を推定するように構成された装置および／あるいは方法を提供する。比較的大きな振動板を有し、音波についてシャドウイングを生じさせるマイクロフォンが、高周波数で都合よくエネルギ勾配を計算するために十分大きいマイクロフォン間レベル差を与えるのにここでは用いられた。本例は、空間音処理技術、方向オーディオコーディング（ＤｉｒＡＣ）の方向解析において評価された。この方法／この装置は全オーディオ周波数の範囲で信頼できる方向推定情報を提供するのに対して、音圧勾配のみを採用した従来の方法は高周波数で大きく間違った推定を与えることがわかった。

本例から、さらなる実施形態においては、第一の周波数範囲（例えば空間エイリアシング限界より上）において、マイクロフォン信号のあるいはマイクロフォン信号の成分の大きさの値に基づいて、かつ位相とは独立して方向情報を得るように、本実施形態による装置の結合器が構成されることがわかるであろう。さらに、その結合器を、第二の周波数範囲（例えば空間エイリアシング限界より下）におけるマイクロフォン信号の、あるいはマイクロフォン信号の成分の位相に依存して方向情報を得るように構成してもよい。言い換えると、本発明の実施形態は、第一の周波数範囲では方向情報はマイクロフォン信号の、あるいはマイクロフォン信号の成分の大きさのみに基づくように、また第二の周波数範囲では方向情報は、マイクロフォン信号の、あるいはマイクロフォン信号の成分の位相にさらに基づくように、周波数選択的な方向情報を得るように構成されてもよい。

＜６．まとめ＞
まとめると、本発明の実施形態は、マイクロフォンスペクトルの大きさ（のみ）を考慮することにより音場の方向パラメータを推定する。これは、実際にはマイクロフォン信号のマイクロフォンの位相情報が不明瞭な場合に、すなわち空間エイリアシングが起こるときに特に有用である。所望の方向情報を抽出するために、本発明の実施形態（例えばシステム９００）は、異なるルック方向を有する指向性マイクロフォンの適切な構成を用いる。あるいは（例えばシステム１０００内）、方向依存の散乱およびシェーディング効果を生じさせるオブジェクトをマイクロフォン構成に含めることができる。ある商用マイクロフォン（例えば大きな振動板のマイクロフォン）において、マイクロフォンカプセルは比較的大きなハウジング内に搭載されている。結果として起こるシャドウイング／散乱効果は、本発明のコンセプトを用いるには既に十分であり得る。さらなる実施形態によると、マイクロフォン信号の位相情報も考慮に入れる、本発明の実施形態によって行われる大きさに基づくパラメータ推定は、伝統的な推定方法との組み合わせで適用されることもできる。

まとめると、実施形態は、方向的な大きさの変化に対する空間的なパラメータ推定を提供する。

装置との関連でいくつかの態様を説明したが、これらの態様は、対応する方法の説明も表していることは明らかである。対応する方法では、ブロックまたは装置が方法のステップあるいは方法のステップの特徴に対応する。同様に、方法のステップに関連して述べた態様も、対応する装置の対応するブロック、アイテムまたは特徴の説明を表している。方法のステップのいくつか、あるいは全ては、例えば、マイクロプロセッサ、プログラム可能なコンピュータ、または電子回路のようなハードウェア装置によって（あるいは用いて）実行され得る。いくつかの実施形態において、最も重要な方法のステップの１つ以上は、このような装置によって実行され得る。

特定の実装要件に応じて、発明の実施形態をハードウェアに、またはソフトウェアに実装することができる。この実装は、それぞれの方法が実現されるようにプログラム可能なコンピュータシステムと協働する（あるいは協働することができる）記憶された電子的に読み取り可能な制御信号を有するデジタル記憶媒体、例えばｆｌｏｐｐｙ ｄｉｓｋ，ＤＶＤ，Ｂｌｕｅ−Ｒａｙ，ＣＤ，ＲＯＭ，ＰＲＯＭ，ＥＰＲＯＭ，ＥＥＰＲＯＭあるいはＦＬＡＳＨメモリを用いて行うことができる。したがって、このデジタル記憶媒体はコンピュータで読み取り可能であり得る。

本発明によるいくつかの実施形態は、電子的に読み取り可能な制御信号を有するデータキャリアを備えており、それらの信号は、ここで述べられた方法の１つが実行されるように、プログラム可能なコンピュータシステムと協働することができる。

一般的に本発明の実施形態は、そのコンピュータプログラム製品がコンピュータ上で動作するときに、方法の１つを実行するように構成されているプログラムコードを有するコンピュータプログラム製品として実現することができる。プログラムコードは、例えば機械で読み取り可能なキャリア上に記憶されていてもよい。

他の実施形態は、ここで述べた方法の１つを実行する、機械で読み取り可能なキャリアに記憶されたコンピュータプログラムを備えている。

言い換えると、それゆえに発明の方法のある実施形態は、コンピュータプログラムがコンピュータ上で動作するときに、ここで述べた方法の１つを実行するためのプログラムコードを有するコンピュータプログラムである。

それゆえに発明の方法のさらなる実施形態は、それに記録された、ここで述べた方法の１つを実行するためのコンピュータプログラムを備えているデータキャリア（あるいはデジタル記憶媒体、あるいはコンピュータ読み取り可能媒体）である。データキャリア、デジタル記憶媒体、あるいは記録された媒体は、通常は有形および／あるいは非遷移性である。

それゆえに、発明の方法のさらなる実施形態は、ここで述べた方法の１つを実行するためのコンピュータプログラムを表すデータストリームあるいは一連の信号である。データストリームあるいは一連の信号は、例えば、データ通信接続を介して、例えばインターネットを介して、転送されるように構成されていてもよい。

さらなる実施形態は、ここで述べた方法の１つを実行するように構成または適合された処理手段、例えばコンピュータまたはプログラム可能な論理素子を備えている。

さらなる実施形態は、インストールされた、ここで述べた方法の１つを実行するためのコンピュータプログラムを有するコンピュータを備えている。

本発明によるさらなる実施形態は、ここで述べた方法の１つを実行するためのコンピュータプログラムを受信器に（例えば電子的にあるいは光学的に）転送するように構成された装置またはシステムを備えている。受信器は、例えば、コンピュータ、モバイル端末、メモリ装置のようなものであってよい。この装置あるいはシステムは、例えば、そのコンピュータプログラムを受信器に転送するファイルサーバを備えていてもよい。

いくつかの実施形態では、プログラム可能な論理素子（例えばプログラマブルゲートアレイ（field programmable gate array））が、ここで述べた方法の機能のいくつかあるいは全てを実行するのに用いられ得る。いくつかの実施形態においては、プログラマブルゲートアレイは、ここで述べた方法の１つを実行するために、マイクロプロセッサと協働し得る。一般的に、方法はいかなるハードウェア装置によっても好適に実行される。

上述した実施形態は、単に本発明の原理を示したにすぎない。ここで述べた構成および詳細の改変や変更は当業者には明らかであることが理解される。したがって、係属する特許クレームの範囲によってのみ限定されるという意図であり、ここの実施形態の記載および説明によって提示される特定の詳細によって限定されるものではない。

Claims (19)

1. 複数のマイクロフォン信号（１０３₁〜１０３_N，Ｐ₁〜Ｐ_N）から、またはマイクロフォン信号（１０３_i，Ｐ_i）の複数の成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））から方向情報（１０１，ｄ（ｋ，ｎ））を得る装置（１００）であって、異なる実効マイクロフォンルック方向は前記マイクロフォン信号（１０３₁〜１０３_N，Ｐ₁〜Ｐ_N）または前記成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））に関連づけられており、
   マイクロフォン信号（Ｐ_i）またはマイクロフォン信号（Ｐ_i）の成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））から大きさ値を求めるように構成され、任意の実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテム（ｂ_i）が、当該任意の実効マイクロフォンルック方向に関連付けられた前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の、またはマイクロフォン信号（Ｐ_i）の前記成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））の大きさ値に応じて重みづけられるように実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテム（ｂ₁〜ｂ_N）を結合して前記方向情報（１０１，ｄ（ｋ，ｎ））を取得するように構成されている結合器（１０５）を備えている、装置（１００）。
2. マイクロフォン信号（Ｐ_i）に関連付けられた実効マイクロフォンルック方向は、そのマイクロフォン信号（Ｐ_i）を取得するマイクロフォンが最大応答を有する方向を表している、請求項１に記載の装置（１００）。
3. 前記任意の実効マイクロフォンルック方向を表す前記方向情報アイテム（ｂ_i）は、前記任意の実効マイクロフォンルック方向に向いているベクトルである、請求項１または２に記載の装置（１００）。
4. 前記結合器（１０５）は、前記大きさ値が前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）のスペクトルサブ領域（ｋ）を表すスペクトル係数（Ｐ_i（ｋ，ｎ））の大きさを表すように前記大きさ値を求めるように構成されている、請求項１から３のいずれか１つに記載の装置（１００）。
5. 前記結合器（１０５）は、前記マイクロフォン信号（Ｐ₁〜Ｐ_N）の、または前記成分の時間周波数表現に基づいて前記方向情報（１０１，ｄ（ｋ，ｎ））を得るように構成されている、請求項１から４のいずれか１つに記載の装置（１００）。
6. 前記結合器（１０５）は、任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）について前記方向情報（ｄ（ｋ，ｎ））を得るために、前記任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）に関連付けられた大きさ値に依存して重みづけられた前記方向情報アイテム（ｂ₁〜ｂ_N）を結合するように構成されている、請求項１から５のいずれか１つに記載の装置（１００）。
7. 前記結合器（１０５）は、複数の異なる時間周波数タイルについて、前記異なる時間周波数タイルに関連付けられた大きさ値に依存して異なって重みづけられた同一の方向情報アイテム（ｂ₁〜ｂ_N）を結合するように構成されている、請求項１から６のいずれか１つに記載の装置（１００）。
8. 第一の実効マイクロフォンルック方向は前記複数のマイクロフォン信号の中の第一のマイクロフォン信号に関連しており、
   第二の実効マイクロフォンルック方向は複数のマイクロフォン信号の中の第二のマイクロフォン信号に関連しており、
   前記第一の実効マイクロフォンルック方向は前記第二の実効マイクロフォンルック方向とは異なり、
   前記結合器は、前記第一のマイクロフォン信号または前記第一のマイクロフォン信号の成分から第一の大きさ値を求め、前記第二のマイクロフォン信号または前記第二のマイクロフォン信号の成分から第二の大きさ値を求め、前記第一の実効マイクロフォンルック方向を表す第一の方向情報アイテムと前記第二の実効マイクロフォンルック方向を表す第二の方向情報アイテムとを、前記第一の方向情報アイテムが前記第一の大きさ値によって重みづけられ、前記第二の方向情報アイテムが前記第二の大きさ値によって重みづけられるように結合して前記方向情報を得るように構成されている、請求項１から７のいずれか１つに記載の装置。
9. 前記結合器は、前記大きさ値に基づいて二乗した大きさ値を求めるように構成されており、前記二乗した大きさ値は、前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の、または前記マイクロフォン信号の前記成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））のパワーを表し、前記結合器は、前記任意の実効マイクロフォンルック方向に関連付けられた前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の、または前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の前記成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））の前記二乗した大きさ値に応じて方向情報アイテム（ｂ_i）が重みづけられるように前記方向情報アイテム（ｂ₁〜ｂ_N）を結合するよう構成されている、請求項１から８のいずれか１つに記載の装置。
10. 前記結合器（１０５）は、次の式、
    

    

    (6)
    に従って前記方向情報（ｄ（ｋ，ｎ））を得るように構成されており、
    ここでｄ（ｋ，ｎ）は任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）についての前記方向情報を表し、Ｐ_i（ｋ，ｎ）は前記任意の時間周波数タイル（ｋ，ｎ）についてのｉ番目のマイクロフォンの前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の成分を表し、κは指数値を表し、ｂ_iは前記ｉ番目のマイクロフォンの前記実効マイクロフォンルック方向を示す方向情報アイテムである、請求項１から９のいずれか１つに記載の装置（１００）。
11. κ＞０である、請求項１０に記載の装置。
12. 前記結合器は、第一の周波数範囲においては、前記マイクロフォン信号（Ｐ₁〜Ｐ_N）のまたは前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の前記成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））の前記大きさ値に基づいて、かつ位相とは独立して前記方向情報（ｄ（ｋ，ｎ））を得るように構成されており、
    前記結合器は、第二の周波数範囲においては、前記マイクロフォン信号（Ｐ₁〜Ｐ_N）の、または前記マイクロフォン信号（Ｐ_i）の前記成分（Ｐ_i（ｋ，ｎ））の位相に依存して前記方向情報を得るようにさらに構成されている、請求項１から１１のいずれか１つに記載の装置。
13. 前記結合器は、前記方向情報アイテム（ｂ_i）が前記大きさ値に応じてのみ重みづけられるように構成されている、請求項１から１２のいずれか１つに記載の装置。
14. 前記結合器（１０５）は、前記方向情報アイテム（ｂ₁〜ｂ_N）を線形結合するように構成されている、請求項１から１３のいずれか１つに記載の装置（１００）。
15. 請求項１から１４のいずれか１つに記載の装置（１００）と、
    前記複数のマイクロフォン信号の中の第一のマイクロフォン信号（１０３₁）を取得するための、第一の実効マイクロフォンルック方向（９０３₁）を有する第一の指向性マイクロフォン（９０１₁）と、
    前記複数のマイクロフォン信号の中の第二のマイクロフォン信号（１０３₂）を取得するための、第二の実効マイクロフォンルック方向（９０３₂）を有する第二の指向性マイクロフォン（９０１₂）と、
    を備え、
    前記第一のマイクロフォン信号（１０３₁）が第一の実効マイクロフォンルック方向（９０３₁）と関連付けられており、
    前記第二のマイクロフォン信号（１０３₂）が第二の実効マイクロフォンルック方向（９０３₂）と関連付けられており、
    前記第一の実効マイクロフォンルック方向（９０３₁）は前記第二の実効マイクロフォンルック方向（９０３₂）とは異なる、システム（９００）。
16. 請求項１から１４のいずれか１つに記載の装置（１００）と、
    前記複数のマイクロフォン信号の中の第一のマイクロフォン信号（１０３₁）を取得するための第一の全方向性マイクロフォン（１００１₁）と、
    第二のマイクロフォン信号（１０３₂）を取得するための第二の全方向性マイクロフォン（１００１₂）と、
    前記第一の全方向性マイクロフォン（１００１₁）と前記第二の全方向性マイクロフォン（１００１₂）との間に配置されており、前記第一の全方向性マイクロフォン（１００１₁）および前記第二の全方向性マイクロフォン（１００１₂）の実効応答パターンを、前記第一の全方向性マイクロフォン（１００１₁）の整形された実効応答パターンが第一の実効マイクロフォンルック方向（１００３₁）を備えるとともに、前記第二の全方向性マイクロフォン（１００１₂）の整形された実効応答パターンが前記第一の実効マイクロフォンルック方向（１００３₁）と異なる第二の実効マイクロフォンルック方向（１００３₂）を備えるように、整形するシャドウイングオブジェクト（１００５）と、
    を備えているシステム（１０００）。
17. 前記指向性マイクロフォン（９０１₁，９０１₂）または前記全方向性マイクロフォン（１００１₁，１００１₂）は、前記実効マイクロフォンルック方向（９０３₁，９０３₂，１００３₁，１００３₂）に向いているベクトルである方向情報アイテムの和が、前記方向情報アイテムの１つのノルムの±３０％という許容差範囲内でゼロとなるように構成されている、請求項１５または１６に記載のシステム。
18. 複数のマイクロフォン信号から、またはマイクロフォン信号の複数の成分から方向情報を取得する方法（８００）であって、異なる実効マイクロフォンルック方向は前記マイクロフォン信号または前記成分に関連付けられており、
    マイクロフォン信号から、またはマイクロフォン信号の成分から大きさ値を求めること（８０１）と、
    任意の実効マイクロフォンルック方向を示す方向情報アイテムが、当該任意の実効マイクロフォンルック方向に関連付けられたマイクロフォン信号またはマイクロフォン信号の成分の大きさ値に応じて重みづけられるように、実効マイクロフォンルック方向を表す方向情報アイテムを結合して、方向情報を得ること（８０３）と、
    を包含する方法。
19. コンピュータ上で動作するときに、請求項１８に記載の方法を実行するためのプログラムコードを有するコンピュータプログラム。

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