JP2013248549A - バイオガス中に気散するアンモニア濃度推定方法、発酵液中のアンモニア濃度調節方法、バイオガス製造方法、及びバイオガス製造システム - Google Patents
バイオガス中に気散するアンモニア濃度推定方法、発酵液中のアンモニア濃度調節方法、バイオガス製造方法、及びバイオガス製造システム Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013248549A JP2013248549A JP2012123589A JP2012123589A JP2013248549A JP 2013248549 A JP2013248549 A JP 2013248549A JP 2012123589 A JP2012123589 A JP 2012123589A JP 2012123589 A JP2012123589 A JP 2012123589A JP 2013248549 A JP2013248549 A JP 2013248549A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- biogas
- ammonia
- fermentation
- fermentation broth
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 345
- 238000000855 fermentation Methods 0.000 title claims abstract description 231
- 230000004151 fermentation Effects 0.000 title claims abstract description 231
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 172
- 239000007788 liquid Substances 0.000 title claims abstract description 61
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 39
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 156
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 55
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims description 45
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims description 42
- 238000003860 storage Methods 0.000 claims description 9
- 238000004364 calculation method Methods 0.000 claims description 8
- 238000001139 pH measurement Methods 0.000 claims description 3
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 abstract description 6
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 45
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 9
- 239000010815 organic waste Substances 0.000 description 6
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 5
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 5
- 239000002351 wastewater Substances 0.000 description 5
- 239000002028 Biomass Substances 0.000 description 4
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 description 3
- HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M Sodium hydroxide Chemical compound [OH-].[Na+] HEMHJVSKTPXQMS-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 3
- 235000013305 food Nutrition 0.000 description 3
- 239000010794 food waste Substances 0.000 description 3
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 3
- 239000010813 municipal solid waste Substances 0.000 description 3
- 239000005416 organic matter Substances 0.000 description 3
- 230000005587 bubbling Effects 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 238000010907 mechanical stirring Methods 0.000 description 2
- 230000000696 methanogenic effect Effects 0.000 description 2
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000010469 Glycine max Nutrition 0.000 description 1
- 244000068988 Glycine max Species 0.000 description 1
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000013405 beer Nutrition 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000003889 chemical engineering Methods 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000002803 fossil fuel Substances 0.000 description 1
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000008235 industrial water Substances 0.000 description 1
- 239000010871 livestock manure Substances 0.000 description 1
- 244000005700 microbiome Species 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 102000004169 proteins and genes Human genes 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000010865 sewage Substances 0.000 description 1
- 235000020083 shōchū Nutrition 0.000 description 1
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 1
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 241001148471 unidentified anaerobic bacterium Species 0.000 description 1
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 1
- 238000010792 warming Methods 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
- 235000015041 whisky Nutrition 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E50/00—Technologies for the production of fuel of non-fossil origin
- Y02E50/30—Fuel from waste, e.g. synthetic alcohol or diesel
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
- Y02W30/00—Technologies for solid waste management
- Y02W30/20—Waste processing or separation
Landscapes
- Treatment Of Sludge (AREA)
- Processing Of Solid Wastes (AREA)
- Purification Treatments By Anaerobic Or Anaerobic And Aerobic Bacteria Or Animals (AREA)
Abstract
【課題】本発明は、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定する方法、前記推定方法を利用して発酵液中のアンモニア濃度を調節する方法、及び前記調節方法を利用してバイオガスを効率的に製造する方法及びシステムを提供することを課題とする。
【解決手段】前記課題は、メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を、式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定する方法により解決することができる。
【選択図】図１
【解決手段】前記課題は、メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を、式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定する方法により解決することができる。
【選択図】図１
Description
本発明は発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定する方法に関する。また、本発明は前記推定方法を利用して発酵液中のアンモニアの濃度を調節する方法に関する。更に、本発明は前記調節方法を利用して効率的にバイオガスを製造する方法及びシステムに関する。
最近では地球温暖化防止の観点から、化石燃料に代わる新エネルギーの開発が進められている。その一つとして、生ゴミや下水等のバイオマスを対象としたメタン発酵は、カーボンニュートラルなエネルギー変換技術として注目されている。しかし、発酵液中のアンモニア濃度が高いと発酵が阻害され、エネルギー変換が著しく困難となることが知られている。
特にタンパク質等の窒素源が多く含まれる食品系のバイオマス原料を発酵させる場合には、発酵液中のアンモニア濃度を低下させるために、大量の希釈水を投入してアンモニアによる発酵阻害を回避することが行われている。しかし、このような方法を用いると、発酵槽を大型化する必要が生じ、設備コストが上昇するという問題が存在する。
アンモニアによる発酵阻害を回避するために、発酵槽の上流にアンモニア処理槽を設け、バイオマス原料由来の窒素分をアンモニアガスとして除去した後にバイオマス原料を発酵槽に投入する方法も行われている。しかし、この方法ではアンモニア処理槽を新たに設ける必要があるため、装置が複雑化し、設備コストが上昇するという問題が存在する。
また、特許文献１にはアンモニア濃度が低下した処理水等をメタン発酵槽に循環させることにより、アンモニア濃度を低下させる方法が開示されている。また、非特許文献１にはバイオガスを発酵槽に循環させることにより、発酵液中のアンモニアを除去することが開示されている。
Chemical Engineering Journal, Volume 178, 15 December 2011, Pages 138-145
メタン発酵により発生したバイオガスには発酵液に由来するアンモニアが含まれている。ここで、バイオガスに含まれるアンモニアを除去した後、バイオガスを発酵液中に供給すると、発酵液中のアンモニアがバイオガス中に気散する。これにより、発酵液中のアンモニア濃度が低下する。
しかし、発酵液の窒素含有量を下げすぎるとメタン生成細菌等に悪影響を与える可能性がある。そのため、バイオガスを発酵液に供給する場合には、発酵液中のアンモニア性窒素濃度を随時測定し、アンモニア性窒素濃度が下がりすぎないように注意を払わなければならない。しかし、発酵液中のアンモニア性窒素濃度を測定するには煩雑な操作が必要となる。
そのため、本発明は発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定する方法を提供することを目的とする。また、前記推定方法を利用して発酵液中のアンモニア濃度を調節する方法を提供することを目的とする。更に、前記調節方法を利用してバイオガスを効率的に製造する方法及びシステムを提供することを目的とする。
上述した目的を達成するため、本発明者らが鋭意検討した結果、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度は、発酵液のｐＨを用いた関係式に基づいて推定できることを見出した。発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度が推定できれば、発酵液から除去すべきアンモニアの量に基づいて、循環させるべきバイオガスの量を決定することができる。
すなわち、本発明は以下を包含する。
［１］メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を、式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定する方法。
［２］メタン発酵が高温メタン発酵である場合、式（１）におけるアンモニアの濃度及び発酵液のｐＨをそれぞれＹ軸及びＸ軸とすることにより式（１）で表される曲線が、
Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、
Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線と、
により挟まれる領域内に位置する、［１］に記載の方法。
［３］メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、
循環させるバイオガスの量を、
測定された発酵液のｐＨと［１］又は［２］に記載の方法とに基づいて、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する推定工程；及び
推定工程において推定されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する算出工程；
に従って決定することを特徴とする発酵液中のアンモニアの濃度を調節する方法。
［４］［３］に記載の方法によりアンモニアの濃度を調節した発酵液からメタン発酵によってバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを回収することを含む、バイオガスの製造方法。
［５］メタン発酵によりバイオガスを発生するメタン発酵槽；
メタン発酵槽に接続され、メタン発酵槽で発生したバイオガスを送出する第１のガス導管；
第１のガス導管を介してメタン発酵槽と連結され、内部に張り込まれた不純物吸収液体中に第１のガス導管よりバイオガスが供給される不純物吸収槽；
不純物吸収槽とメタン発酵槽とを連結し、不純物吸収槽内に張り込まれた不純物吸収液体を通過したバイオガスをメタン発酵槽内の発酵液中に循環する第２のガス導管；
発酵液のｐＨを測定するｐＨ測定手段；及び
発酵液と不純物吸収槽との間に循環させるバイオガス量を調節するガス流量調節手段；
を備え、ガス流量調節手段により調節されるバイオガスの量を、
測定された発酵液のｐＨと［１］又は［２］に記載の方法とに基づいて、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する推定工程；及び
推定工程において推定されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する算出工程；
に従って決定することを特徴とするバイオガス製造システム。
［６］発酵液から、循環されたバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
を記憶した記憶手段と、
発酵液から除去すべきアンモニアの量を入力する入力手段と、
ｐＨ測定手段により測定された発酵液のｐＨと記憶手段に記憶された式（１）とに基づいて、循環されるバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を算出し、続いて、算出されたアンモニアの濃度と入力手段により入力されたアンモニアの量とに基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する演算手段と、
を有する制御部を更に備えることを特徴とする、［５］に記載のバイオガス製造システム。
［７］メタン発酵が高温メタン発酵である場合、式（１）におけるアンモニアの濃度及び発酵液のｐＨをそれぞれＹ軸及びＸ軸とすることにより式（１）で表される曲線が、
Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、
Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線と、
により挟まれる領域内に位置する、［５］又は［６］に記載のバイオガス製造システム。
［１］メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を、式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定する方法。
［２］メタン発酵が高温メタン発酵である場合、式（１）におけるアンモニアの濃度及び発酵液のｐＨをそれぞれＹ軸及びＸ軸とすることにより式（１）で表される曲線が、
Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、
Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線と、
により挟まれる領域内に位置する、［１］に記載の方法。
［３］メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、
循環させるバイオガスの量を、
測定された発酵液のｐＨと［１］又は［２］に記載の方法とに基づいて、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する推定工程；及び
推定工程において推定されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する算出工程；
に従って決定することを特徴とする発酵液中のアンモニアの濃度を調節する方法。
［４］［３］に記載の方法によりアンモニアの濃度を調節した発酵液からメタン発酵によってバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを回収することを含む、バイオガスの製造方法。
［５］メタン発酵によりバイオガスを発生するメタン発酵槽；
メタン発酵槽に接続され、メタン発酵槽で発生したバイオガスを送出する第１のガス導管；
第１のガス導管を介してメタン発酵槽と連結され、内部に張り込まれた不純物吸収液体中に第１のガス導管よりバイオガスが供給される不純物吸収槽；
不純物吸収槽とメタン発酵槽とを連結し、不純物吸収槽内に張り込まれた不純物吸収液体を通過したバイオガスをメタン発酵槽内の発酵液中に循環する第２のガス導管；
発酵液のｐＨを測定するｐＨ測定手段；及び
発酵液と不純物吸収槽との間に循環させるバイオガス量を調節するガス流量調節手段；
を備え、ガス流量調節手段により調節されるバイオガスの量を、
測定された発酵液のｐＨと［１］又は［２］に記載の方法とに基づいて、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する推定工程；及び
推定工程において推定されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する算出工程；
に従って決定することを特徴とするバイオガス製造システム。
［６］発酵液から、循環されたバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
を記憶した記憶手段と、
発酵液から除去すべきアンモニアの量を入力する入力手段と、
ｐＨ測定手段により測定された発酵液のｐＨと記憶手段に記憶された式（１）とに基づいて、循環されるバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を算出し、続いて、算出されたアンモニアの濃度と入力手段により入力されたアンモニアの量とに基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する演算手段と、
を有する制御部を更に備えることを特徴とする、［５］に記載のバイオガス製造システム。
［７］メタン発酵が高温メタン発酵である場合、式（１）におけるアンモニアの濃度及び発酵液のｐＨをそれぞれＹ軸及びＸ軸とすることにより式（１）で表される曲線が、
Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、
Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線と、
により挟まれる領域内に位置する、［５］又は［６］に記載のバイオガス製造システム。
本発明によれば、発酵液のｐＨを測定することによりバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定することができる。これにより、発酵液中のアンモニア濃度を調節することができる。更に、発酵液中のアンモニア濃度を所望の範囲に調節することにより、バイオガスを効率的に製造することができる。
本発明は、メタン発酵によって発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定する方法に関する。
発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）は、式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定することができる。式（１）から理解されるように、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度は、発酵液のｐＨに基づいて推定することができる。
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定することができる。式（１）から理解されるように、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度は、発酵液のｐＨに基づいて推定することができる。
式（１）に従ってバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定するには、予め発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度とを測定して定数Ａ及びＢを決定する必要がある。定数Ａ及びＢを一旦決定すれば、これらの値を代入した式（１）と発酵液のｐＨとに基づいてバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を推定することができる。
定数Ａ及びＢは、メタン発酵の条件に依存して決定される定数である。例えば、定数Ａ及びＢは発酵温度、発酵原料、発酵に関与する微生物（群）等に依存して変化する。そのため、メタン発酵の条件により定数Ａ及びＢが変化する場合には、メタン発酵の条件ごとに定数Ａ及びＢを設定することが好ましい。これにより、メタン発酵の条件ごとにバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を正確に推定することができる。
ここで、定数Ａ及びＢを決定するにあたり、発酵液のｐＨは一般的なｐＨ測定装置を用いて直接的に測定することができる。一方、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度は、濃度が低いために測定が困難な場合がある。この場合には、既知濃度のアンモニアを含む発酵液に一定量のバイオガスを供給し、発酵液中のアンモニア濃度を測定することで発酵液中のアンモニアの減少量を算出し、算出したアンモニアの減少量を供給したバイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を間接的に測定することができる。
なお、メタン発酵の規模は定数Ａ及びＢにほとんど影響を与えない。そのため、小規模の発酵システムに基づいて大規模の発酵システムにおける定数Ａ及びＢを決定することができる。
特に、定数Ａ及びＢはメタン発酵の温度に大きく依存する。例えばメタン発酵が高温メタン発酵（約５５℃）である場合、式（１）で表わされる曲線（アンモニアの濃度をＸ軸、発酵液のｐＨをＹ軸とする）は、Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）（以下、「式（２）」ともいう）で表される曲線と、Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）（以下、「式（３）」ともいう）で表される曲線とにより挟まれる領域内に位置する。ここで、「領域内に位置する」とは、式（１）で表される曲線が、式（２）又は式（３）で表される曲線と一致する場合も包含する。
次に、本発明に係るバイオガス製造システム、及びバイオガス製造方法、並びに発酵液中のアンモニア濃度調節方法を、図面を参照して詳細に説明する。
本発明に係るバイオガス製造システムは、例えば図１に示すように、主としてメタン発酵槽１と不純物吸収槽２とから構成されている。メタン発酵槽１には、有機系廃棄物や有機系廃水等の有機物を含有する発酵原料を供給するための導入管３、及び被処理物を抜き取るための排出管４が配設されていてもよい。また、図示しないが、メタン発酵槽１は、発酵液を撹拌する撹拌手段を備えていてもよい。撹拌手段としては、撹拌翼を有する機械攪拌装置もしくは槽内液循環装置等の発酵液を混合できるものであれば如何なる手段でもよい。使用するメタン発酵槽１の形式としては、特に限定されるものではなく、ガス攪拌型リアクターに限らず機械攪拌型リアクター等からなる縦型円筒リアクター、及び横型円筒リアクターや卵形消化槽、更にはＵＡＳＢ（upflow anaerobic sludge-blanket）リアクター、固定床型リアクター、流動床型リアクター等、いずれのものであっても適用することができる。
また、バイオガス製造システムは、メタン発酵槽１の上部に接続され、メタン発酵に伴って発生するバイオガスを不純物吸収槽２へ排出する排出ライン５（第１のガス導管）と、不純物吸収槽２でアンモニアを除去したバイオガスをメタン発酵槽１に供給するためのガス循環ライン６（第２のガス導管）を備えている。排出ライン５の排出口は不純物吸収槽２に張り込まれた不純物吸収液体中に位置している。ガス循環ライン６の起端部は、不純物吸収槽２の上部に接続されている。また、ガス循環ライン６の終端部は、メタン発酵槽１内の発酵液中に位置している。不純物吸収槽２に張り込まれる不純物吸収液体としては、バイオガス中に含まれる不純物、特にアンモニアを吸収できる液体であれば特に限定されないが、例えば水を使用することができる。不純物吸収槽２に張り込まれる水は、河川水、湖沼水、水道水、地下水あるいは工業用水であってよい。水はバッチ的に入れ替えても、連続的に入れ替えても、入れ替えることなく連続的に使用してもかまわない。
更に、バイオガス製造システムは、メタン発酵槽１内の発酵液のｐＨを測定するｐＨ測定手段８を備えている。また、排出ライン５を介してメタン発酵槽１から不純物吸収槽２へ排出されるバイオガスの量を調節するガス流量調節手段９を備えている。ｐＨ測定手段８としては、特に限定されるものではなく、一般的なｐＨ測定装置を使用することができる。また、ガス流量調節手段９としては、発酵液から発生したバイオガスを不純物吸収槽２に排出する排出ライン５を開閉可能な弁や、発酵液中のアンモニア濃度を調節するときに起動し、発酵液から発生したバイオガスを不純物吸収槽２に供給するポンプ等を挙げることができる。このような弁とポンプとを組み合わせたものをガス流量調節手段９として使用することもできる。ガス流量調節手段９はガスの流量を感知する流量計を更に備えていてもよい。また、ガス流量調節手段９と異なる位置に設置された流量計からの信号を直接又は間接的に受信可能な受信装置を備えていてもよい。
なお、排出ライン５には、バイオガスをガスホルダー等に送出するための送出ライン７が接続されていてもよい。そして、送出ライン７には、発酵液中のアンモニア濃度を調節するときに、送出ライン７を閉じることができる弁（図示せず）を備えていてもよい。また、不純物吸収槽２の内部に位置する排出ライン５の先端部及びメタン発酵槽１の内部に位置するガス循環ライン６の先端部には、放出されるバイオガスをバブリングするための散気手段（図示せず）が配設されていてもよい。
以上のように構成されたバイオガス製造システムにおいて、メタン発酵槽１では、内部に張り込まれた有機系廃棄物や有機系廃水等に含まれる有機物をメタン生成細菌等が分解して、メタンや二酸化炭素等のバイオガスを発生するメタン発酵を行なうことができる。メタン発酵槽１で行なわれるメタン発酵は、中温メタン発酵（約３７℃）、高温メタン発酵（約５５℃）を問わずいずれの方法によるものであってもよい。例えば、ＢＯＤ（生化学的酸素要求量）として数万ｐｐｍの液を酸化還元電位で−３００〜−４００ｍＶの嫌気状態にし、５１〜５５℃に保つものであってもよい。このような嫌気状態により、絶対嫌気性細菌であるメタン生成細菌の活性化が図られ、有機物１ｋｇ当たり、３００〜１０００Ｌのバイオガスが生成される。
なお、有機系廃水、有機系廃棄物とは、生ゴミや家畜糞尿、種々の食品工場の食品から廃棄される有機物を含んだ排水、大豆煮汁、有機系廃棄物や、ウィスキーや焼酎の蒸留廃液、ビール製造工程から排出されるトルーブ廃水等有機系の廃水や、廃棄物、あるいは、これらの工場から排出される有機物を活性汚泥法といわれる好気性処理により処理した余剰汚泥等いずれのものも含まれる。
メタン発酵槽１で発生したバイオガスは、送出ライン７を介してガスホルダー等に送出される。しかし、発酵液中のアンモニア濃度が高く、メタン発酵が阻害されている場合には、ガス流量調節手段９により一定量のバイオガスを不純物吸収槽２に排出する。
ガス流量調節手段９により不純物吸収槽２に排出するバイオガスの量は、上述のバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って決定される。なお、定数Ａ及びＢはバイオガス製造システム内で行われているメタン発酵の条件に基づいて予め決定され、代入される。また、発酵条件が変化した場合には定数Ａ及びＢを変更することもできる。
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って決定される。なお、定数Ａ及びＢはバイオガス製造システム内で行われているメタン発酵の条件に基づいて予め決定され、代入される。また、発酵条件が変化した場合には定数Ａ及びＢを変更することもできる。
不純物吸収槽２に排出するバイオガスの量を決定する際には、まず、ｐＨ測定手段８により測定した発酵液のｐＨを使用する。発酵液のｐＨは常時測定していてもよいし、発酵液中のアンモニア濃度の調節が必要となったときに測定してもよい。次に、測定されたｐＨの値を、定数Ａ及びＢが代入されている式（１）に代入することにより、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度を算出する。続いて、算出されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する。バイオガス量の算出は、バイオガス製造システムと独立したコンピュータ等で行ってもよいし、人間による計算であってもよい。
ガス流量調節手段９により、上述のように決定された量のバイオガスが不純物吸収槽２に排出される。バイオガスにはアンモニアが含まれているが、不純物吸収槽２に張り込まれた不純物吸収液体中を通過することによりアンモニアが除去される。排出ライン５の先端部に散気手段を配設した場合には、バイオガスを液体中にバブリングすることができる。なお、バブリングとは、液体中に気体を放出して、多数の気泡を形成させることをいう。気泡は水中を徐々に上昇し、上方の気液界面を経て、空間に到達する。
不純物吸収槽２内の液体を通過したバイオガスは、ガス循環ライン６を介して発酵液中に供給され、不純物吸収槽２とメタン発酵槽１との間を循環する。バイオガスが発酵液中を通過することにより、発酵液中のアンモニアがバイオガス中に気散する。発酵液中に供給されるバイオガスの量は、所望の量のアンモニアが発酵液から気散されるようにガス流量調節手段９により調節されているため、所望の量のアンモニアが発酵液から除去される。これにより、発酵液中のアンモニア濃度を調節することができる。
このように、本発明に係るバイオガス製造システムでは、メタン発酵槽で発生し、ガス流量調節手段９により調節された一定量のバイオガスが、排出ライン５、不純物吸収槽２、ガス循環ライン６、メタン発酵槽１の順に循環する。一定量のバイオガスをこのように循環させることにより、一定量のアンモニアが発酵液から除去される。これにより、発酵液中のアンモニア濃度が調節され、アンモニア阻害が回避されることによって効率的なバイオガスの製造が可能となる。
なお、式（１）から分かるように、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度は発酵液のｐＨが上昇するにつれて増加する。そのため、発酵液に水酸化ナトリウム等の薬品を加えて強制的にｐＨを上昇させることにより、発酵液から気散するアンモニアの濃度を増加させ、発酵液中のアンモニア濃度の調節をより迅速に行うこともできる。
ところで、本発明に係るバイオガス製造システム、及びバイオガス製造方法、並びに発酵液中のアンモニア濃度調節方法は、上記の構成に限定されるものではない。例えば、図２に示すように、ガス流量調節手段９を制御部１０により制御することもできる。制御部１０は、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
を記憶した記憶手段１１と、発酵液から除去すべきアンモニアの量を入力する入力手段１２と、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する演算手段１３とを有する。記憶手段１１に記憶させた式（１）における定数Ａ及びＢは発酵条件に応じて変化するため、必要に応じて変更することができる。
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
を記憶した記憶手段１１と、発酵液から除去すべきアンモニアの量を入力する入力手段１２と、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する演算手段１３とを有する。記憶手段１１に記憶させた式（１）における定数Ａ及びＢは発酵条件に応じて変化するため、必要に応じて変更することができる。
なお、ｐＨ測定手段８と制御部１０とは接続されていないため、ｐＨ測定手段８により測定されたｐＨの値は、発酵液から除去すべきアンモニアの量と同様に、入力手段１２により入力してもよい。
制御部１０では、ｐＨ測定手段８により測定され、入力手段１２により入力された発酵液のｐＨと記憶手段１１に記憶された式（１）とに基づいて、演算手段１３によりバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を算出する。続いて、算出されたアンモニアの濃度と、入力手段１２により入力された発酵液から除去すべきアンモニアの量とに基づいて、演算手段１３により発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する。そして、産出したバイオガスの量をガス流量調節手段９に伝えることにより、不純物吸収槽２に供給するバイオガスの量を制御することができる。
記憶手段１１、入力手段１２、及び演算手段１３は一つの制御手段として統一することもできる。例えば、制御手段としてコンピュータ等を挙げることができる。コンピュータのＲＡＭ、ＨＤＤ等に記憶されたプログラムが動作することによって、制御手段の機能を実現することができる。
また、図３に示すように、バイオガス製造システムは、ｐＨ測定手段８と制御部１０とを接続した構成とすることもできる。このバイオガス製造システムでは、発酵液のｐＨを制御部１０に常時伝えることができるため、発酵液から除去すべきアンモニアの量を入力するだけで、ガス流量調節手段９を適宜制御することができる。例えば、この構成のバイオガス製造システムによれば、発酵液のｐＨの変動に応じて、不純物吸収槽２に供給するバイオガスの量を常時調節するように制御することができる。また、この構成のバイオガス製造システムによれば、予め設定したタイミングで、不純物吸収槽２に供給するバイオガスの量を調節するように制御することもできる。
図４に示すように、バイオガス製造システムは、ガス流量調節手段９をガス循環ライン６に接続し、送出ライン７をガス循環ライン６の起端部とガス流量調節手段９との間に配設する構成とすることもできる。図１〜３に示す構成のバイオガス製造システムでは、発酵液から発生したバイオガスは、発酵液中のアンモニア濃度を調節する場合を除いて、不純物吸収槽２を通過することなく、送出ライン７を介してガスホルダー等に送出される。一方、図４に示す構成のバイオガス製造システムでは、送出ライン７がガス循環ライン６に接続されているため、発酵液から発生する全てのバイオガスは、送出ライン７を介して送出される前に不純物吸収槽２を通過する。これにより、不純物が除去されたバイオガスを送出ライン７を介して送出することができる。
図５に示すように、バイオガス製造システムは、ガス循環ライン６の終端部を、メタン発酵槽１内の発酵液の上方の空間部に配置してもよい。この構成のバイオガス製造システムでは、ガス循環ライン６の終端部が発酵液中に位置していないため、ガス循環ライン６に発酵液が目詰まりするといった問題を回避することができる。なお、図５に示すバイオガス製造システムと、ガス循環ライン６の終端部が発酵液中に位置している構成のバイオガス製造システムとでは、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度は異なる。そのため、図５に示すバイオガス製造システムでは、図１〜４に示すシステムと発酵条件が同じであったとしても、式（１）における定数Ａ及びＢを独自に設定することとなる。
送出ライン７から排出されたバイオガスには、アンモニア、硫化水素、二酸化炭素等の不純物が含まれている場合があるため、更なる不純物吸収槽（図示せず）で精製してもよい。また、ＰＳＡ方式（プレッシャースイング吸着方式）によるガス精製分離装置で精製してもよい。
なお、図１〜５に示したバイオガス製造システムでは、不純物吸収槽２を１槽として示したが、複数槽として不純物吸収槽２を構成してもよい。複数の不純物吸収槽２を交互に用いることにより運転中の槽の掃除が容易になり、連続運転が可能になる。また、運転中トラブルが発生してもバイオガスを導入する槽を切り替えることにより運転の緊急停止の事態を避けることができる。
同様に、図１〜５に示したバイオガス製造システムでは、メタン発酵槽１を１槽として示したが、複数槽のメタン発酵槽１を備える構成でもよい。複数のメタン発酵槽１を備えることにより、バイオガスの発生量を増加させることでシステム全体におけるバイオガスの生産性を向上させることできる。なお、複数のメタン発酵槽１を備える場合、不純物吸収槽２は同数であってもよいし、メタン発酵槽１と異なる数であってもよい。
以下、実施例により本発明をより詳細に説明するが、本発明の技術的範囲は以下の実施例に限定されるものではない。
［実施例１］
３Ｌのメタン発酵槽に、３０００ｐｐｍの窒素を含んだ食品系廃棄物を導入し、５５℃でメタン発酵を行った。発生したバイオガスを不純物吸収槽に供給した後、３Ｌ／ｍｉｎの平均速度でバイオガスを発酵液中に循環させ、発酵液中のアンモニアを除去した。試験中、発酵槽のｐＨは８．１７であった。発酵液中のアンモニア濃度の変化からアンモニアの除去量を算出し、除去量を循環バイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を決定した。
３Ｌのメタン発酵槽に、３０００ｐｐｍの窒素を含んだ食品系廃棄物を導入し、５５℃でメタン発酵を行った。発生したバイオガスを不純物吸収槽に供給した後、３Ｌ／ｍｉｎの平均速度でバイオガスを発酵液中に循環させ、発酵液中のアンモニアを除去した。試験中、発酵槽のｐＨは８．１７であった。発酵液中のアンモニア濃度の変化からアンモニアの除去量を算出し、除去量を循環バイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を決定した。
発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝１．０＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
アンモニアの濃度＝１．０＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
［実施例２］
発酵槽のｐＨを８．６に変更する以外は実施例１と同様に行った。発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝２．０＊１０−8＊ｅｘｐ（２．１５＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
発酵槽のｐＨを８．６に変更する以外は実施例１と同様に行った。発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝２．０＊１０−8＊ｅｘｐ（２．１５＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
［実施例３］
４．５Ｌのメタン発酵槽に、４０００ｐｐｍの窒素を含んだ食品系廃棄物を導入し、５５℃でメタン発酵を行った。発生したバイオガスを不純物吸収槽に供給した後、２Ｌ／ｍｉｎの平均速度でバイオガスを発酵液中に循環させ、発酵液中のアンモニアを除去した。試験中、発酵槽のｐＨは８．０であった。発酵液中のアンモニア濃度の変化からアンモニアの除去量を算出し、除去量を循環バイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を決定した。
４．５Ｌのメタン発酵槽に、４０００ｐｐｍの窒素を含んだ食品系廃棄物を導入し、５５℃でメタン発酵を行った。発生したバイオガスを不純物吸収槽に供給した後、２Ｌ／ｍｉｎの平均速度でバイオガスを発酵液中に循環させ、発酵液中のアンモニアを除去した。試験中、発酵槽のｐＨは８．０であった。発酵液中のアンモニア濃度の変化からアンモニアの除去量を算出し、除去量を循環バイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を決定した。
発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝１．７＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１９＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
アンモニアの濃度＝１．７＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１９＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
［実施例４］
３０００Ｌのメタン発酵槽に、３０００ｐｐｍの窒素を含んだ食品系廃棄物を導入し、５５℃でメタン発酵を行った。発生したバイオガスを不純物吸収槽に供給した後、１６Ｌ／ｍｉｎの平均速度でバイオガスを発酵液中に循環させ、発酵液中のアンモニアを除去した。試験中、発酵槽のｐＨは８．４７であった。発酵液中のアンモニア濃度の変化からアンモニアの除去量を算出し、除去量を循環バイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を決定した。
３０００Ｌのメタン発酵槽に、３０００ｐｐｍの窒素を含んだ食品系廃棄物を導入し、５５℃でメタン発酵を行った。発生したバイオガスを不純物吸収槽に供給した後、１６Ｌ／ｍｉｎの平均速度でバイオガスを発酵液中に循環させ、発酵液中のアンモニアを除去した。試験中、発酵槽のｐＨは８．４７であった。発酵液中のアンモニア濃度の変化からアンモニアの除去量を算出し、除去量を循環バイオガスの総量で割ることにより、バイオガス中に気散したアンモニアの濃度を決定した。
発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝１．３＊１０−８＊ｅｘｐ（２．２５＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
アンモニアの濃度＝１．３＊１０−８＊ｅｘｐ（２．２５＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
［実施例５］
発酵槽のｐＨを７．７６に変更する以外は実施例４と同様に行った。発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝９．８５＊１０−9＊ｅｘｐ（２．３０＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
発酵槽のｐＨを７．７６に変更する以外は実施例４と同様に行った。発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）との関係は以下の式：
アンモニアの濃度＝９．８５＊１０−9＊ｅｘｐ（２．３０＊発酵液のｐＨ）
により表すことができた。
実施例１〜５により得られた、発酵液のｐＨとバイオガス中に気散するアンモニアの濃度との関係式により表される曲線はいずれも、図６に示すように、Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線との間に位置した。
１・・・メタン発酵槽、２・・・不純物吸収槽、３・・・導入管、４・・・排出管、５・・・排出ライン、６・・・ガス循環ライン、７・・・送出ライン、８・・・ｐＨ測定手段、９・・・ガス流量調節手段、１０・・・制御部、１１・・・記憶手段、１２・・・入力手段、１３・・・演算手段
Claims (7)
- メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、発酵液からバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を、式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
に従って推定する方法。 - メタン発酵が高温メタン発酵である場合、式（１）におけるアンモニアの濃度及び発酵液のｐＨをそれぞれＹ軸及びＸ軸とすることにより式（１）で表される曲線が、
Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、
Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線と、
により挟まれる領域内に位置する、請求項１に記載の方法。 - メタン発酵により発酵液からバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを不純物吸収液体に供給することでバイオガスに含まれるアンモニアを除去し、アンモニアが除去されたバイオガスを不純物吸収液体から発酵液中に供給することで、発酵液と不純物吸収液体との間にバイオガスを循環させる際に、
循環させるバイオガスの量を、
測定された発酵液のｐＨと請求項１又は２に記載の方法とに基づいて、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する推定工程；及び
推定工程において推定されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する算出工程；
に従って決定することを特徴とする発酵液中のアンモニアの濃度を調節する方法。 - 請求項３に記載の方法によりアンモニアの濃度を調節した発酵液からメタン発酵によってバイオガスを発生させ、発生したバイオガスを回収することを含む、バイオガスの製造方法。
- メタン発酵によりバイオガスを発生するメタン発酵槽；
メタン発酵槽に接続され、メタン発酵槽で発生したバイオガスを送出する第１のガス導管；
第１のガス導管を介してメタン発酵槽と連結され、内部に張り込まれた不純物吸収液体中に第１のガス導管よりバイオガスが供給される不純物吸収槽；
不純物吸収槽とメタン発酵槽とを連結し、不純物吸収槽内に張り込まれた不純物吸収液体を通過したバイオガスをメタン発酵槽内の発酵液中に循環する第２のガス導管；
発酵液のｐＨを測定するｐＨ測定手段；及び
発酵液と不純物吸収槽との間に循環させるバイオガス量を調節するガス流量調節手段；
を備え、ガス流量調節手段により調節されるバイオガスの量を、
測定された発酵液のｐＨと請求項１又は２に記載の方法とに基づいて、バイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する推定工程；及び
推定工程において推定されたアンモニアの濃度に基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する算出工程；
に従って決定することを特徴とするバイオガス製造システム。 - 発酵液から、循環されたバイオガス中に気散するアンモニアの濃度（アンモニアｍｇ／バイオガスＬ）を推定する式（１）：
アンモニアの濃度＝Ａ＊ｅｘｐ（Ｂ＊発酵液のｐＨ） （１）
［式中、Ａ及びＢは定数である］
を記憶した記憶手段と、
発酵液から除去すべきアンモニアの量を入力する入力手段と、
ｐＨ測定手段により測定された発酵液のｐＨと記憶手段に記憶された式（１）とに基づいて、循環されるバイオガス中に気散するアンモニアの濃度を算出し、続いて、算出されたアンモニアの濃度と入力手段により入力されたアンモニアの量とに基づいて、発酵液から除去すべき量のアンモニアを気散することができるバイオガスの量を算出する演算手段と、
を有する制御部を更に備えることを特徴とする、請求項５に記載のバイオガス製造システム。 - メタン発酵が高温メタン発酵である場合、式（１）におけるアンモニアの濃度及び発酵液のｐＨをそれぞれＹ軸及びＸ軸とすることにより式（１）で表される曲線が、
Ｙ＝１＊１０−８＊ｅｘｐ（２．３１＊Ｘ）で表される曲線と、
Ｙ＝２＊１０−８＊ｅｘｐ（２．１５＊Ｘ）で表される曲線と、
により挟まれる領域内に位置する、請求項５又は６に記載のバイオガス製造システム。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012123589A JP5917296B2 (ja) | 2012-05-30 | 2012-05-30 | バイオガス中に気散するアンモニア濃度推定方法、発酵液中のアンモニア濃度調節方法、バイオガス製造方法、及びバイオガス製造システム |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012123589A JP5917296B2 (ja) | 2012-05-30 | 2012-05-30 | バイオガス中に気散するアンモニア濃度推定方法、発酵液中のアンモニア濃度調節方法、バイオガス製造方法、及びバイオガス製造システム |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013248549A true JP2013248549A (ja) | 2013-12-12 |
| JP5917296B2 JP5917296B2 (ja) | 2016-05-11 |
Family
ID=49847775
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012123589A Active JP5917296B2 (ja) | 2012-05-30 | 2012-05-30 | バイオガス中に気散するアンモニア濃度推定方法、発酵液中のアンモニア濃度調節方法、バイオガス製造方法、及びバイオガス製造システム |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5917296B2 (ja) |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001276880A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-09 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 廃棄物処理方法およびその装置 |
| JP2003245639A (ja) * | 2002-02-26 | 2003-09-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタン発生方法およびその装置 |
| JP2006218429A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 固形有機性廃棄物の処理方法およびその装置 |
| JP2008104452A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-05-08 | Kumamoto Univ | アルコール生産システムおよびアルコール生産方法 |
| JP2008253870A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-23 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | メタン発酵制御システム |
| JP2010069417A (ja) * | 2008-09-18 | 2010-04-02 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理装置 |
| JP2011212534A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | メタン発酵システム |
-
2012
- 2012-05-30 JP JP2012123589A patent/JP5917296B2/ja active Active
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001276880A (ja) * | 2000-03-31 | 2001-10-09 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 廃棄物処理方法およびその装置 |
| JP2003245639A (ja) * | 2002-02-26 | 2003-09-02 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | メタン発生方法およびその装置 |
| JP2006218429A (ja) * | 2005-02-14 | 2006-08-24 | Ataka Construction & Engineering Co Ltd | 固形有機性廃棄物の処理方法およびその装置 |
| JP2008104452A (ja) * | 2006-09-29 | 2008-05-08 | Kumamoto Univ | アルコール生産システムおよびアルコール生産方法 |
| JP2008253870A (ja) * | 2007-03-30 | 2008-10-23 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | メタン発酵制御システム |
| JP2010069417A (ja) * | 2008-09-18 | 2010-04-02 | Fuji Electric Holdings Co Ltd | メタン発酵処理装置 |
| JP2011212534A (ja) * | 2010-03-31 | 2011-10-27 | Mitsui Eng & Shipbuild Co Ltd | メタン発酵システム |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5917296B2 (ja) | 2016-05-11 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Li et al. | High solid mono-digestion and co-digestion performance of food waste and sewage sludge by a thermophilic anaerobic membrane bioreactor | |
| Torres et al. | Application of two-phase slug-flow regime to control flux reduction on anaerobic membrane bioreactors treating wastewaters with high suspended solids concentration | |
| Rodrigues et al. | Influence of agitation rate on the performance of an anaerobic sequencing batch reactor containing granulated biomass treating low-strength wastewater | |
| CN102105409A (zh) | 处理有机废物的方法和装置 | |
| Muntau et al. | Effects of CO2 enrichment on the anaerobic digestion of sewage sludge in continuously operated fermenters | |
| CN104529053B (zh) | 一种高浓度制药废水的处理工艺 | |
| KR101334873B1 (ko) | 혐기성소화 처리장치와 이를 갖는 수처리 장치 및 혐기성소화 처리방법 | |
| JP5917296B2 (ja) | バイオガス中に気散するアンモニア濃度推定方法、発酵液中のアンモニア濃度調節方法、バイオガス製造方法、及びバイオガス製造システム | |
| CN105164062A (zh) | 厌氧处理系统及厌氧处理方法 | |
| KR101286072B1 (ko) | 2상 혐기소화 장치 | |
| CN105330017B (zh) | 一种厌氧反应器及养殖废水处理系统和方法 | |
| CN212246654U (zh) | 一种养殖循环水处理及回用一体化系统 | |
| KR100609000B1 (ko) | 폐활성 슬러지를 이용한 수소 및 메탄의 생성 장치 및 그방법 | |
| CN103395919B (zh) | 一种预处理高浓度香料废水的设备与方法 | |
| CN107082488A (zh) | 一种有效处理餐厨废水的厌氧膜生物反应器及其处理方法 | |
| JP5930798B2 (ja) | 有機排水の処理方法および装置 | |
| JP2012101139A (ja) | バイオガス製造システム及びバイオガス中のアンモニアを除去する方法 | |
| CN206783395U (zh) | 一种厌氧膜生物反应器 | |
| CN111717990A (zh) | 一种废水处理用厌氧反应器及处理废水的方法 | |
| JP6593975B2 (ja) | 水処理方法及び水処理装置 | |
| CN103739086A (zh) | 一种实现污泥消化液短程硝化过程中n2o产生与利用的方法 | |
| JP5829182B2 (ja) | メタン発酵システム及びメタン発酵方法 | |
| CN220845740U (zh) | 污水中溶解氧的风险控制及脱氮系统 | |
| KR102561047B1 (ko) | 수소를 이용한 멤브레인 기반 바이오가스 제조 시스템 | |
| WO2024034541A1 (ja) | 二酸化炭素除去を含むメタンガス生成装置及び方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150127 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20150128 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160105 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160315 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160406 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5917296 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |