JP2013076933A - Progressive refractive power lens and manufacturing method for progressive refractive power lens - Google Patents
Progressive refractive power lens and manufacturing method for progressive refractive power lens Download PDFInfo
- Publication number
- JP2013076933A JP2013076933A JP2011217908A JP2011217908A JP2013076933A JP 2013076933 A JP2013076933 A JP 2013076933A JP 2011217908 A JP2011217908 A JP 2011217908A JP 2011217908 A JP2011217908 A JP 2011217908A JP 2013076933 A JP2013076933 A JP 2013076933A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- progressive
- lens
- inset
- amount
- power
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Abstract
Description
本発明は、累進屈折力レンズ、及びその製造方法に関する。 The present invention relates to a progressive power lens and a manufacturing method thereof.
眼鏡レンズには単焦点レンズの他に、遠方視に対応する遠用領域と、近方視に対応する近用領域とを有する累進屈折力レンズがある。この累進屈折力レンズでは、遠用領域が上部（眼鏡装用時の頭頂側）に設けられ、近用領域が下部（眼鏡装用時のあご側）に設けられている。これらの遠用領域と近用領域との間の中間位置には屈折力が連続的に変化する累進領域が設けられ、この累進領域の両側には中間側方領域が設けられている。そして、遠用領域、累進領域及び近用領域のほぼ中央には、眼鏡装用者が正面上方から正面下方にある物体を見た場合に視線が通過するレンズ上の仮想線である主注視線（主子午線）が設けられている。この主注視線は、通常、遠用領域では鉛直に沿っており、近用領域では近方視の時の輻輳により鼻側に内寄せ（インセット）している。 In addition to a single-focus lens, a spectacle lens includes a progressive power lens having a distance area corresponding to far vision and a near area corresponding to near vision. In this progressive-power lens, the distance region is provided in the upper part (the top of the head when wearing spectacles), and the near region is provided in the lower part (the chin side when wearing spectacles). A progressive area in which the refractive power continuously changes is provided at an intermediate position between the distance area and the near area, and intermediate side areas are provided on both sides of the progressive area. In the center of the distance area, the progressive area, and the near area, a main gazing line (a virtual line on the lens through which the line of sight passes when the spectacle wearer sees an object from the upper front to the lower front) Main meridian). This main gaze line is usually along the vertical in the far vision area, and in the near vision area, it is inset (inset) to the nose side due to the convergence during near vision.
インセット量を求める方法として、特許文献１や特許文献２に記載された従来例がある。特許文献１の従来例では、レンズの遠用領域の屈折力をDF、加入屈折力をADD、近用物体距離をOD、眼球回旋距離をEP及び片側瞳孔間距離をHPDとし、これらから最適なインセット量Insを、
Ins=EP・PD／２・{EP+OD-EP・OD・(DF+ADD)/1000} 式（Ａ）
という近似した式から求める。式(Ａ)は、眼鏡レンズを薄肉レンズとして近軸光線追跡式より導かれる。
特許文献２の従来例では、レンズの遠用度数をDF、加入度数をADD、近用物体距離をOD、眼球回旋距離をEP、遠用瞳孔間距離をPDとするとき、近用領域のインセット量Insを同じく式(Ａ)から求めるが、装用時前傾角PAの影響も考慮するようになっており、標準的な前傾角をPA0とした時に、
EP’=EP-PL・(PA-PA0)・π/180 式(Ｂ)
を式(Ａ)のEPに代えて用いている。
As a method for obtaining the inset amount, there are conventional examples described in Patent Document 1 and Patent Document 2. In the conventional example of Patent Document 1, the refractive power of the lens in the distance range is DF, the addition power is ADD, the near object distance is OD, the eyeball rotation distance is EP, and the one-side pupil distance is HPD. Inset amount Ins
Ins = EP ・ PD / 2 ・ {EP + OD-EP ・ OD ・ (DF + ADD) / 1000} Formula (A)
It is obtained from the approximate expression. Equation (A) is derived from the paraxial ray tracing equation using a spectacle lens as a thin lens.
In the conventional example of Patent Document 2, when the distance power of the lens is DF, the addition power is ADD, the near object distance is OD, the eyeball rotation distance is EP, and the distance between the distance pupils is PD, The set amount Ins is also obtained from the formula (A), but the influence of the forward tilt angle PA during wear is also taken into account. When the standard forward tilt angle is PA0,
EP '= EP-PL ・ (PA-PA0) ・ π / 180 Formula (B)
Is used in place of EP in formula (A).
眼鏡レンズの処方には乱視度数が含まれることがあるが、特許文献１及び特許文献２で示される従来例では、乱視処方がある場合のインセット量の求め方についての言及がない。
そのため、本発明者等は、特許文献１及び特許文献２で示される技術を利用して乱視処方がある場合のインセット量を求めることを以下に検討した。
遠用領域の球面屈折力をＳ[D]、乱視屈折力をＣ[D]、乱視軸方向をＡＸ[゜]とした時に、式（Ｃ）のように乱視レンズの水平断面屈折力をＤＦの代用度数として、特許文献１等に開示された方法を適用する。
ＤＦ＝Ｓ＋Ｃsin２（ＡＸ） 式（Ｃ）
The spectacle lens prescription may include astigmatism power, but the conventional examples shown in Patent Document 1 and Patent Document 2 do not mention how to determine the amount of inset when there is an astigmatism prescription.
For this reason, the present inventors have examined below how to obtain the inset amount when there is an astigmatism prescription using the techniques shown in Patent Document 1 and Patent Document 2.
Assuming that the spherical refractive power of the distance region is S [D], the astigmatic refractive power is C [D], and the astigmatic axis direction is AX [°], the horizontal sectional refractive power of the astigmatic lens is expressed as DF as shown in Expression (C). As a substitute frequency, the method disclosed in Patent Document 1 or the like is applied.
DF = S + Csin 2 (AX) Formula (C)
式（Ｃ）に基づいて求めたインセット量と実際に乱視処方のある累進レンズで実光線追跡をした近方視線通過位置とを対比すると、両者の間での誤差が大きいことが判明した。その誤差の原因を考察した結果、以下のことが判明した。まず、単焦点レンズの所定の位置に入射した光線の受けるプリズム作用を求めるのに、プレンティスの式が知られている。プレンティスの式のベクトル的表現は以下のとおりである。
レンズの球面屈折力をＳ[D]、乱視屈折力をＣ[D]、乱視軸方向をＡＸ[゜]としたとき、レンズの位置ｈ（＝(hx,hy)[mm]）に入射した光線が受けるプリズム屈折力ｐ（＝(px,py)）は、
ｐ＝-Ｄ・ｈ/10 式（Ｄ）
である。ここで、プリズム屈折力の水平・垂直成分が式（Ｅ）であり、屈折力マトリクス[Ｄ]が式（Ｆ）であり、光線の入射点のXY座標[mm]が式（Ｇ）である。
When the inset amount obtained based on the formula (C) is compared with the near line-of-sight passage position actually tracked with a progressive lens having an astigmatism prescription, it has been found that there is a large error between the two. As a result of considering the cause of the error, the following was found. First, the Prentice equation is known for determining the prism action received by a light beam incident on a predetermined position of a single focus lens. The vector representation of the Prentice equation is:
When the spherical refractive power of the lens is S [D], the astigmatic refractive power is C [D], and the astigmatic axis direction is AX [°], the light enters the lens position h (= (hx, hy) [mm]). The prism refractive power p (= (px, py)) received by the light beam is
p = −D · h / 10 Formula (D)
It is. Here, the horizontal / vertical component of the prism refractive power is expressed by equation (E), the refractive power matrix [D] is expressed by equation (F), and the XY coordinates [mm] of the incident point of the light beam are expressed by equation (G). .
最適インセットを求める場合の近軸光線追跡において、累進レンズの近用部水平断面内で光線の受ける屈折作用について検討する。
眼球からレンズに向かう近軸光線の傾角u[radian]は
ｕ＝-Ｉｎｓ／ＥＰ 式（Ｈ）
であり、レンズのプリズム屈折力pxによって、レンズ通過後の近軸光線の傾角u'[radian]は
u'＝ｕ-ｐｘ/100 式（Ｉ）
で求めることができる。
近用設計基準点となるべき点の座標を(Ins,hy)とすれば、プリズム屈折力pxはプレンティスの式を示した式（Ｄ）から式（Ｇ）により
ｐｘ=-(Ｓ+Ｃ・sin２AX+ADD)・Ｉｎｓ/10-(-Ｃ・sinAXcosAX)・ｈｙ/10 式（Ｊ）
であり、式(Ｉ)に式(Ｈ)及び式(Ｊ)に代入すると、
u'=-Ins/ＥＰ+(Ｓ+Ｃsin２AX+ADD)・Ins/1000+(-ＣsinAX・cosAX)・hy/1000 式（Ｋ）
となる。レンズを出た光線は近用距離OD[mm]だけ進んで近用物体に至るので、
ＨＰＤ=Ｉｎｓ-ＯＤ・u' 式（Ｌ）
となり、式(Ｊ)を式(Ｋ)に代入し、インセット量Ｉｎｓを求めると、
Ins=（EP・HPD-RD・OD・C・sinAX・cosAX・hy/1000)／{EP+OD-RD・OD・(S+C・sin2AX+Add)/1000} 式（Ｍ）
となる。式(Ａ)に水平断面屈折力の式(Ｃ)を代入した式は
Ins~=EP・HPD／{EP+OD-EP・OD・(S+C・sin2AX+ADD)/1000} 式（Ｎ）
であり、式(Ｎ)と式(Ｍ)とを対比すると、
ΔIns~=Ins~ -Ins
=(-RD・OD・C・sinAX・cosAX・hy/1000)／{EP+OD-RD・OD・(S+C・sin2AX+Add)/1000}式（Ｏ）の差がある。
これは、近用部領域におけるプリズム屈折力の水平成分を見積もる際に、乱視処方を考慮せず、式（Ｄ）から式（Ｇ）において、ｈｙ=０としてしまったことに起因する。なお、式(Ｆ)の［-C・sinAX・cosAX］は、直乱視(ＡＸ=０)の場合及び倒乱視(ＡＸ=９０)の場合にはゼロになる。そのため、式（Ｄ）から式（Ｇ）において hy=0としたことに相当する方法である、式（Ｃ）の代用度数で乱視を考慮していないアルゴリズムによる計算で求めても式（Ｄ）から式（Ｇ）から求めても誤差がない。
In the paraxial ray tracing for obtaining the optimal inset, the refraction effect received by the ray in the horizontal cross section of the progressive lens is examined.
The tilt angle u [radian] of the paraxial ray from the eyeball to the lens is
u = -Ins / EP Formula (H)
Because of the prism refractive power px of the lens, the tilt angle u '[radian] of the paraxial ray after passing through the lens is
u ′ = u−px / 100 Formula (I)
Can be obtained.
If the coordinates of the point to be used as the near design reference point are (Ins, hy), the prism refractive power px can be calculated by the equation (D) to the equation (G) representing the Prentice equation px =-(S + C・ Sin 2 AX + ADD) ・ Ins / 10-(-C ・ sinAXcosAX) ・ hy / 10 Formula (J)
And substituting into formula (I) for formula (H) and formula (J),
u '=-Ins / EP + (S + Csin 2 AX + ADD) / Ins / 1000 + (-CsinAX / cosAX) / hy / 1000 formula (K)
It becomes. The light beam exiting the lens advances by the near distance OD [mm] and reaches the near object.
HPD = Ins-OD · u 'Formula (L)
And substituting equation (J) into equation (K) to obtain the inset amount Ins,
Ins = (EP / HPD-RD / OD / C / sinAX / cosAX / hy / 1000) / {EP + OD-RD / OD / (S + C / sin 2 AX + Add) / 1000} Formula (M)
It becomes. The formula obtained by substituting the formula (C) for the refractive power of the horizontal section into the formula (A) is
Ins ~ = EP ・ HPD / {EP + OD-EP ・ OD ・ (S + C ・ sin 2 AX + ADD) / 1000} Formula (N)
When the formula (N) and the formula (M) are compared,
ΔIns ~ = Ins ~ -Ins
= (-RD / OD / C / sinAX / cosAX / hy / 1000) / {EP + OD-RD / OD / (S + C / sin 2 AX + Add) / 1000} There is a difference of the formula (O).
This is because, in estimating the horizontal component of the refractive power of the prism in the near-use region, asy = 0 is set in the equations (D) to (G) without considering the astigmatism prescription. [-C · sinAX · cosAX] in equation (F) is zero in the case of direct astigmatism (AX = 0) and in the case of astigmatism (AX = 90). Therefore, even if it is obtained by calculation using an algorithm that does not consider astigmatism with the substitution frequency of equation (C), which is a method equivalent to setting hy = 0 in equations (D) to (G), equation (D) From the equation (G), there is no error.
本発明の目的は、斜乱視の処方があっても、インセット量が正確な累進屈折力レンズ及び累進屈折力レンズの製造方法を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a progressive-power lens having a precise inset amount and a method for manufacturing a progressive-power lens even when prescription for oblique astigmatism is present.
本発明の累進屈折力レンズは、遠方視に対応する遠用領域と近方視の時の輻輳により主注視線が鼻側にインセットされる近用領域とを備え、かつ、斜乱視の処方がある累進屈折力レンズにおいて、プリズム測定基準点の位置とレンズ屈折力とに基づいて、乱視軸方向が傾いていることと前記近用領域が前記プリズム測定基準点から離隔されることとに伴って前記近用領域に付加的に発生する水平プリズム屈折力による視線の偏向を考慮してインセット量が設定されていることを特徴とする。
本発明の累進屈折力レンズの製造方法は、遠方視に対応する遠用領域と近方視の時の輻輳により主注視線が鼻側にインセットされる近用領域を備え、かつ、斜乱視の処方がある累進屈折力レンズを製造する方法において、プリズム測定基準点の位置とレンズ屈折力とに基づいて、乱視軸方向が傾いていることと前記近用領域が前記プリズム測定基準点から離隔されることとに伴って前記近用領域に付加的に発生する水平プリズム屈折力による視線の偏向を考慮してインセット量Ｉｎｓが設定されていることを特徴とする。
The progressive-power lens of the present invention includes a distance area corresponding to far vision and a near area where the main gaze is inset on the nose side due to convergence during near vision, and prescription for oblique astigmatism In some progressive-power lenses, the astigmatism axis direction is inclined based on the position of the prism measurement reference point and the lens refractive power, and the near-field region is separated from the prism measurement reference point. The inset amount is set in consideration of the deflection of the line of sight due to the horizontal prism refractive power additionally generated in the near-use area.
The method of manufacturing a progressive-power lens according to the present invention includes a distance area corresponding to far vision and a near area where the main gaze is inset to the nose due to convergence during near vision, and oblique astigmatism. In the method of manufacturing a progressive-power lens having a prescription of ## EQU3 ## based on the position of the prism measurement reference point and the lens refractive power, the astigmatism axis direction is inclined and the near-field region is separated from the prism measurement reference point. Accordingly, the inset amount Ins is set in consideration of the deflection of the line of sight due to the horizontal prism refractive power additionally generated in the near-use area.
この構成の本発明では、乱視軸方向が傾いていること及び近用領域がプリズム基準点から離れていることに起因して近用領域に水平プリズム屈折力が付加的に発生して誤差が生じるが、この誤差を補正するようにインセット量が正確に設定される。そのため、斜乱視の装用者が累進屈折力レンズを用いても左右両眼の明視範囲が一致するので、快適な近方視ができる。 In the present invention having this configuration, horizontal prism refractive power is additionally generated in the near area due to the tilt of the astigmatism axis direction and the near area being away from the prism reference point, resulting in an error. However, the inset amount is accurately set so as to correct this error. Therefore, even if an astigmatism wearer uses a progressive-power lens, the clear vision range of the left and right eyes is the same, so that comfortable near vision can be achieved.
本発明では、前記インセット量は、さらに、個別装用状況データを考慮して設定されることが好ましい。
この構成の本発明では、個別装用状況データ、例えば、近用物体距離、遠用瞳孔間距離、眼球回旋距離、装用時前傾角等を考慮してインセット量が設定されるので、個々の装用者の状況に応じて見やすい累進屈折力レンズを提供することができる。
In the present invention, it is preferable that the inset amount is further set in consideration of individual wearing situation data.
In the present invention having this configuration, the inset amount is set in consideration of individual wearing situation data, for example, near object distance, far pupil distance, eyeball rotation distance, forward tilt angle during wearing, etc. It is possible to provide a progressive power lens that is easy to see according to the situation of the person.
本発明では、前記レンズ屈折力をマイナスシリンダーフォーマットで表現し、前記遠用領域の乱視軸方向をＡＸ[゜]としたとき、前記インセット量のうち右眼のインセット量ＩＲ（ＡＸ）[mm]は、０≦ＡＸ＜４０、及び、１５０＜ＡＸ≦１８０の範囲では減少関数となり、６０＜ＡＸ＜１３０の範囲では増加関数となり、ＩＲ（５０）＜ＩＲ（１４０）であり、前記インセット量のうち左眼のインセット量ＩＬ（ＡＸ）[mm]は、０≦ＡＸ＜３０、及び、１４０＜ＡＸ≦１８０の範囲では増加関数となり、５０＜ＡＸ＜１２０の範囲では減少関数となり、ＩＬ（４０）＞ＩＬ（１３０）から求められる構成が好ましい。
この構成の本発明では、装用者の状況に応じて右眼と左眼とのインセット量を個別に設定することがでるので、この点からも、個々の装用者の状況に応じて見やすい累進屈折力レンズを提供することができる。
In the present invention, when the lens refractive power is expressed in a minus cylinder format, and the astigmatic axis direction of the distance area is AX [°], the right eye inset amount IR (AX) [ mm] is a decreasing function in the range of 0 ≦ AX <40 and 150 <AX ≦ 180, an increasing function in the range of 60 <AX <130, and IR (50) <IR (140). The left eye inset amount IL (AX) [mm] of the set amount is an increasing function in the range of 0 ≦ AX <30 and 140 <AX ≦ 180, and a decreasing function in the range of 50 <AX <120. , IL (40)> IL (130).
In the present invention having this configuration, the inset amount between the right eye and the left eye can be individually set according to the situation of the wearer. From this point as well, it is easy to see the progression according to the situation of each wearer. A refractive power lens can be provided.
本発明では、前記レンズ屈折力をマイナスシリンダーフォーマットで表現し、前記遠用領域の乱視屈折力をＣ[Ｄ]、前記遠用領域の視軸方向をＡＸ[゜]、前記プリズム測定基準点と近用部設計基準点との距離をＨ[mm]としたとき、前記インセット量のうち右眼のインセット量ＩＲ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、３０＜ＡＸ＜７０の範囲では、Ｃに対して増加関数、１２０＜ＡＸ＜１６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、Ｈに対して増加関数、前記インセット量のうち左眼のインセット量ＩＬ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、２０＜ＡＸ＜６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、１１０＜ＡＸ＜１５０の範囲では、Ｃに対して増加関数、Ｈに対して増加関数、から求められる構成が好ましい。
この構成の本発明では、装用者の状況に応じて右眼と左眼とのインセット量を個別に設定することができるから、この点からも、個々の装用者の状況に応じて見やすい累進屈折力レンズを提供することができる。
In the present invention, the lens refractive power is expressed in a minus cylinder format, the astigmatic refractive power of the distance area is C [D], the visual axis direction of the distance area is AX [°], the prism measurement reference point, When the distance from the near-field design reference point is H [mm], the right eye inset amount IR (C, H, AX) among the inset amounts is C in the range of 30 <AX <70. In the range of 120 <AX <160, the decrease function for C, the increase function for H, and the inset amount IL (C, H, AX) of the left eye among the inset amounts is In the range of 20 <AX <60, a decrease function with respect to C, and in a range of 110 <AX <150, an increase function with respect to C and an increase function with respect to H are preferable.
In the present invention having this configuration, the inset amount of the right eye and the left eye can be individually set according to the situation of the wearer. From this point as well, a progressive that is easy to see according to the situation of each wearer A refractive power lens can be provided.
本発明では、前記近用部設計基準点は累進終了点または近用度数測定基準点であり、Ｐｘをプリズムのｘ成分、Ｐｙをプリズムのｙ成分、αを前記累進開始点から前記累進終了点への方向、ＰＴをプリズムシニング量、Ｓを球面度数、Ｃを乱視度数、Ａｘを乱視軸方向とすると、前記近用部設計基準点の座標（ｘ，ｙ）でのプリズムは、 In the present invention, the near portion design reference point is a progressive end point or a near power measurement reference point, Px is an x component of the prism, Py is a y component of the prism, and α is the progressive end point from the progressive start point. , PT is the prism thinning amount, S is the spherical power, C is the astigmatism power, and Ax is the astigmatic axis direction.
の式（１）から求める構成が好ましい。
ここで、式（１）のうち、第１項は遠用処方が(Ｓ、Ｃ、Ａｘ)である単焦点レンズの場合に、座標(x,y)に発生するプリズム量を算出する項である。第２項は、累進開始点から累進終了点まで加入度Ａｄｄが入った影響で生じるプリズム量を算出する項である。第２項において、ｌは、主注視線に沿った長さの積分変数である。ｌ0は累進開始点におけるｌの値、ｌ１は累進終了点におけるｌの値である。第２項は、累進開始点から終了点まで主注視線に沿って積分することを意味する。αは累進開始点から累進終了点へ向かう方向であり、ｘ軸の正方向を０として、反時計回りで定義する。第３項で示されるＰＴはプリズムシニング量であり、レンズのコバ薄肉化する量である。downの場合はマイナスで表す。
この構成の本発明では、式（１）に基づいて、プリズムのｘ成分Ｐｘとプリズムのｙ成分Ｐｙとを従来の方法よりも正確に求めることができる。
つまり、式（１）の第１項において、［（Ｓ＋Ｃsin２（Ａｘ））ｘ］及び［（Ｓ＋Ｃcos２（Ａｘ））ｙ］の式に、乱視処方を考慮した［−C/2（sin２AX）ｘ］及び［−C/2（sin２AX）ｙ］の式を加えたので、乱視軸方向にかかわらず、正確なインセット量を設定することができる。
The structure calculated | required from Formula (1) of is preferable.
Here, in the formula (1), the first term is a term for calculating the amount of prism generated at the coordinates (x, y) in the case of a single focus lens whose distance prescription is (S, C, Ax). is there. The second term is a term for calculating the amount of prism generated due to the influence of the addition Add from the progressive start point to the progressive end point. In the second term, l is an integral variable having a length along the main line of sight. l 0 is the value of l at the progressive end point, and l 1 is the value of l at the progressive end point. The second term means integrating along the main line of sight from the progressive start point to the end point. α is the direction from the progressive start point to the progressive end point, and is defined counterclockwise with the positive direction of the x-axis being zero. PT shown in the third term is the amount of prism thinning, which is the amount of lens edge thinning. If it is down, it is expressed as minus.
In the present invention having this configuration, the x component Px of the prism and the y component Py of the prism can be obtained more accurately than the conventional method based on the equation (1).
That is, in the first term of the formula (1), [-C / 2 (sin2AX) taking into account the astigmatism prescription in the formulas of [(S + Csin 2 (Ax)) x] and [(S + Ccos 2 (Ax)) y]. Since the formulas [x] and [-C / 2 (sin2AX) y] are added, an accurate inset amount can be set regardless of the astigmatic axis direction.
本発明では、乱視処方を含まない代用度数でのインセット量を求めることと、乱視処方を含むことによるインセットの補正量を求めることと、前記代用度数でのインセット量を前記補正量で補正することと、を含む構成が好ましい。
この構成の本発明では、乱視処方を含まない代用度数でのインセット量と、乱視処方を含むことによるインセットの補正量とを別々に求めておき、前記代用度数でのインセット量を前記補正量で補正することで、乱視処理を考慮した適正なインセット量を求めることができる。
In the present invention, obtaining an inset amount at a substitution frequency not including an astigmatism prescription, obtaining an inset correction amount by including an astigmatism prescription, and calculating the inset amount at the substitution frequency by the correction amount. A configuration including correction is preferable.
In the present invention of this configuration, the inset amount at the substitution frequency not including the astigmatism prescription and the inset correction amount by including the astigmatism prescription are separately obtained, and the inset amount at the substitution frequency is determined as By correcting with the correction amount, an appropriate inset amount considering astigmatism processing can be obtained.
本発明では、インセット量をＩｎｓ[ｍｍ]、眼球回旋点距離をＥＰ[ｍｍ]、近用物体距離のｚ方向成分をＬｚ[ｍｍ]、片眼遠用瞳孔間距離ＨＰＤとしたとき、 In the present invention, when the inset amount is Ins [mm], the eyeball rotation point distance is EP [mm], the near-direction object distance z-direction component is L z [mm], and the one-eye distance interpupillary distance HPD,
で表されるｅ１及びｅ２が、
ＨＰＤ＝ｅ１＋ｅ２ 式（１−２）
の条件を満足する構成が好ましい。
この構成の本発明では、式（１）から求めたＰｘとＰｙを用いて、従来の方法よりも簡単かつ正確にインセット量を求めることができる。
E1 and e2 represented by
HPD = e1 + e2 Formula (1-2)
A configuration that satisfies the above condition is preferable.
In the present invention having this configuration, the amount of inset can be obtained more easily and more accurately than the conventional method using Px and Py obtained from the equation (1).
本発明では、乱視処方を含まない代用度数でのインセット量を求める段階と、乱視処方を含むことによるインセットの補正量を求める段階と、前記代用度数でのインセット量を前記補正量で補正する段階を含む構成が好ましい。
この構成の本発明では、乱視処方を含まない代用度数でのインセット量と、乱視処方を含むことによるインセットの補正量とを別々に求めておき、前記代用度数でのインセット量を前記補正量で補正することで、乱視処理を考慮した適正なインセット量を求めることができる。
In the present invention, a step of obtaining an inset amount at a substitution frequency not including an astigmatism prescription, a step of obtaining an inset correction amount by including an astigmatism prescription, and an inset amount at the substitution frequency at the correction amount A configuration including a correcting step is preferable.
In the present invention of this configuration, the inset amount at the substitution frequency not including the astigmatism prescription and the inset correction amount by including the astigmatism prescription are separately obtained, and the inset amount at the substitution frequency is determined as By correcting with the correction amount, an appropriate inset amount considering astigmatism processing can be obtained.
本発明では、球面屈折力をＳ［Ｄ］、乱視屈折力をＣ［Ｄ］、乱視軸方向をＡＸ[゜]、加入屈折力をＡＤＤ[Ｄ]、近用物体距離をＯＤ[ｍｍ]、眼球回旋点距離をＥＰ[ｍｍ]、プリズム測定基準点から近用設計基準点までの垂直距離をｈｙ＝−Ｈ[ｍｍ](（ｈｙはマイナスの値）、代用度数をＤＦ［Ｄ］、代用度数でのインセット量をＩｎｓ~[ｍｍ]、補正量をΔＩｎｓ~[ｍｍ]、乱視処方を含む場合のインセット量をＩｎｓ[ｍｍ]としたとき、
ＤＦ＝Ｓ＋Ｃ(sinAX)２ 式（２）
ΔIns~＝（−ＥＰ・ＯＤ・Ｃ・sinAX・cosAX・ｈｙ/1000)／[ＥＰ＋ＯＤ−ＥＰ・ＯＤ・{Ｓ＋Ｃ・ (sinAX)２＋ＡＤＤ}/1000] 式（３）
Ins＝Ins~＋ΔIns~ 式（４）
から求める構成が好ましい。
この構成の本発明では、代用度数ＤＦ、代用度数でのインセット量をＩｎｓ~、補正量ΔＩｎｓ~、乱視処方を含む場合のインセット量Ｉｎｓを、それぞれ数式を用いて求めるので、乱視処理を考慮した適正なインセット量を正確に求めることができる。
In the present invention, the spherical refractive power is S [D], the astigmatic refractive power is C [D], the astigmatic axis direction is AX [°], the addition refractive power is ADD [D], the near object distance is OD [mm], The eyeball rotation point distance is EP [mm], the vertical distance from the prism measurement reference point to the near design reference point is hy = −H [mm] (where hy is a negative value), the substitution frequency is DF [D], substitution When the inset amount in degrees is Ins ~ [mm], the correction amount is ΔIns ~ [mm], and the inset amount when including an astigmatism prescription is Ins [mm]
DF = S + C (sinAX) 2 Equation (2)
ΔIns ~ = (− EP · OD · C · sinAX · cosAX · hy / 1000) / [EP + OD−EP · OD · {S + C · (sinAX) 2 + ADD} / 1000] Equation (3)
Ins = Ins ~ + ΔIns ~ Formula (4)
The structure obtained from is preferable.
In the present invention with this configuration, the substitution frequency DF, the inset amount at the substitution frequency Ins ~, the correction amount ΔIns ~, and the inset amount Ins when including an astigmatism prescription are obtained using mathematical expressions, respectively. It is possible to accurately obtain an appropriate inset amount in consideration.
本発明では、標準的な装用状態を想定してインセット量を求めることと、標準的な装用状態と個別装用状態の差異に起因するインセット量の補正量を求めることと、前記標準的な装用状態でのインセット量を前記補正量で補正することと、を含む構成が好ましい。
この構成の本発明では、標準的な装用状態を想定してインセット量と標準的な装用状態と個別装用状態の差異に起因するインセット量の補正量とを別々に求めておき、標準的な装用状態でのインセット量を補正量で補正することで、個別装用状態を考慮した適正なインセット量を求めることができる。
In the present invention, the inset amount is obtained assuming a standard wearing state, the correction amount of the inset amount resulting from the difference between the standard wearing state and the individual wearing state, A configuration including correcting the inset amount in the wearing state with the correction amount is preferable.
In the present invention of this configuration, assuming the standard wearing state, the inset amount and the correction amount of the inset amount due to the difference between the standard wearing state and the individual wearing state are separately obtained, By correcting the inset amount in the proper wearing state with the correction amount, an appropriate inset amount considering the individual wearing state can be obtained.
本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
本実施形態の累進屈折力レンズ１の概略が図１及び図２に示されている。
図１は累進屈折力レンズの概略正面図であり、（Ａ）が左眼用を示し、（Ｂ）が右眼用を示す。
図１において、累進屈折力レンズ１は、レンズの上方に遠くのものを見るための遠用領域１１と、レンズの下方に近くのものを見るための近用領域１２と、遠用領域１１と近用領域１２の中間に連続的に屈折力の変わる累進領域１３と、それ以外の「側方部」または「周辺部」と呼ばれる領域１４，１５とを有する。さらに、レンズ１のほぼ中央を通り、遠用領域１１、累進領域１３及び近用領域１２を貫いて、視線の通過頻度が高く収差がよく補正されていることが期待される主注視線１６が存在する。図１では、プリズム測定基準点を原点Ｏとし、遠用領域１１の主注視線１６に沿った線分がｙ軸であり、ｙ軸と直交する線分がｘ軸である。
Embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
An outline of the progressive-power lens 1 of this embodiment is shown in FIGS.
FIG. 1 is a schematic front view of a progressive-power lens, where (A) shows the left eye and (B) shows the right eye.
In FIG. 1, the progressive-power lens 1 includes a distance area 11 for viewing a far object above the lens, a near area 12 for viewing a near object below the lens, and a distance area 11. In the middle of the near-use region 12, there is a progressive region 13 whose refractive power continuously changes and other regions 14 and 15 called “side portions” or “peripheral portions”. Further, the main gaze line 16 that passes through the center of the lens 1 and penetrates the distance area 11, the progressive area 13, and the near area 12 and is expected to have a high frequency of line-of-sight passage and a well-corrected aberration. Exists. In FIG. 1, the prism measurement reference point is the origin O, the line segment along the main line of sight 16 of the distance region 11 is the y axis, and the line segment orthogonal to the y axis is the x axis.
通常、眼鏡装用者が近方を見る時には、両眼の視線は内側に寄るので、主注視線１６も遠用領域１１から近用領域１２にかけて内側へ（鼻側へ）偏位する。遠用領域１１における主注視線１６Ａと近用領域１２における主注視線１６Ｂとの水平方向の距離がインセット量Ｉｎｓである。インセット量Ｉｎｓは累進終了点ＰＥのｘ座標の鼻側への偏位を正の値とした値である。累進開始点ＰＳと累進終了点ＰＥとの距離であってｙ軸に投影された長さは累進帯長であり、ＰＬとして表示される。
図２は累進屈折力眼鏡レンズ装用状態の概略平面図である。
図２において、物体Ｇと累進屈折力レンズ１の外面中心との間の距離を近用物体距離ＯＤとし、累進屈折力レンズ１の外面中心と眼球回旋中心点Ｅとの距離を眼球回旋距離ＥＰとする。典型的には、両眼球回旋中心点Ｅの遠用瞳孔間距離ＰＤの半分の値は片側ＰＤであり、ＨＰＤとして表されるが、顔の非対称性が大きい人の場合には、鼻の中央から左右それぞれの眼球回旋中心点Ｅとの距離をＨＰＤとする。
Usually, when the spectacle wearer looks near, the line of sight of both eyes is on the inside, so the main line of sight 16 is also displaced inward (to the nose side) from the distance area 11 to the near area 12. The distance in the horizontal direction between the main gaze line 16A in the distance area 11 and the main gaze line 16B in the near area 12 is the inset amount Ins. The inset amount Ins is a value in which the deviation of the x coordinate of the progressive end point PE toward the nose side is a positive value. The distance between the progressive start point PS and the progressive end point PE and the length projected on the y-axis is the progressive zone length and is displayed as PL.
FIG. 2 is a schematic plan view of the progressive-power eyeglass lens wearing state.
In FIG. 2, the distance between the object G and the outer surface center of the progressive addition lens 1 is the near object distance OD, and the distance between the outer surface center of the progressive addition lens 1 and the eyeball rotation center point E is the eyeball rotation distance EP. And Typically, half the distance between the distance pupils PD at the center point E of the binocular rotation E is one-sided PD, which is expressed as HPD. However, in the case of a person with large facial asymmetry, the center of the nose The distance from the left and right eyeball rotation center point E is HPD.
本実施形態では、累進屈折力レンズ１の座標（ｘ，ｙ）での屈折力を遠用度数（S、C、Ax）よる成分Ｄ１（ｘ，ｙ）と加入度数ＡＤＤによる成分Ｄ２（ｘ，ｙ）に分離すると、Ｄ（ｘ，ｙ）＝Ｄ１（ｘ，ｙ）＋Ｄ２（ｘ，ｙ）であり、これをプレンティスの式（式（Ｅ）（Ｄ）（Ｇ）に適用する。プリズムシニング値も考慮する。Ｐｘをプリズムのｘ成分、Ｐｙをプリズムのｙ成分、座標（０，４）を累進開始点ＰＳの座標、ＰＴをプリズムシニング量、Ｓを球面度数、Ｃを乱視度数、Ａｘを乱視軸方向とする。αは累進開始点ＰＳから累進終了点ＰＥへ向かう方向であり、ｘ軸の正方向を０として、反時計回りで定義する。
累進終了点ＰＥの座標（ｘ，ｙ）でのプリズムは、次の式（１）から求められる。
In the present embodiment, the refractive power at the coordinates (x, y) of the progressive power lens 1 is expressed by a component D1 (x, y) based on the distance power (S, C, Ax) and a component D2 (x, y based on the addition power ADD). When separated into y), D (x, y) = D1 (x, y) + D2 (x, y), which is applied to the Prentice equation (Equations (E), (D), and (G)). Also consider the thinning value: Px is the x component of the prism, Py is the y component of the prism, coordinates (0, 4) are the coordinates of the progressive start point PS, PT is the prism thinning amount, S is the spherical power, and C is astigmatism. The frequency, Ax, is the astigmatic axis direction, α is the direction from the progressive start point PS to the progressive end point PE, and is defined counterclockwise with the positive direction of the x axis being zero.
The prism at the coordinate (x, y) of the progressive end point PE is obtained from the following equation (1).
近用作業距離ＯＤの下方回旋を考慮する。そのため、式（１）に基づいて得られたプリズムＰｙを用いて視線と参照球面Ｖの交点までの距離を計算する。
図３には、参照球面Ｖの概略が示されている。
図３において、参照球面Ｖは、球の中心が累進屈折力レンズ１の内面であってプリズム測定ポイントを通過する視線位置Ｏ’であり、半径が近用作業距離ＯＤである。式（１）に基づいて得られたプリズムＰｙを用い、視線Ｑと参照球面Ｖの交点までの距離ＯＤｚ（近用作業距離ＯＤのｚ成分）を計算し、この計算値を下記の式（１−１）で用いる。
Consider downward rotation of near working distance OD. Therefore, the distance to the intersection of the line of sight and the reference spherical surface V is calculated using the prism Py obtained based on the expression (1).
FIG. 3 shows an outline of the reference spherical surface V.
In FIG. 3, the reference spherical surface V is the line-of-sight position O ′ where the center of the sphere is the inner surface of the progressive addition lens 1 and passes through the prism measurement point, and the radius is the near working distance OD. Using the prism Py obtained based on the equation (1), a distance OD z (z component of the near work distance OD) to the intersection of the line of sight Q and the reference spherical surface V is calculated, and this calculated value is expressed by the following equation ( Used in 1-1).
ここでは、図１又は図２のｘ軸及びｙ軸に垂直な軸をｚ軸としている。
式（１−１）において、ｅ１、ｅ２は視線の偏寄量であって、偏寄量をプリズム作用のないときの偏寄量e1とプリズム作用による偏寄量e２に分けたものである（図２参照）。
正しく視線が目的点を通るためには、
ＨＰＤ＝ｅ１＋ｅ２ 式（１−２）
であるため（図２参照）、この条件を満たす内寄せ量（インセット量Ｉｎｓ）を既知の収束法により求める。
インセット量Ｉｎｓをシミュレートした結果を図４から図７に示す。
Here, the axis perpendicular to the x-axis and the y-axis in FIG. 1 or FIG.
In the expression (1-1), e1 and e2 are gaze deviation amounts, which are divided into a deviation amount e1 when there is no prism action and a deviation amount e2 due to the prism action ( (See FIG. 2).
In order for the line of sight to pass the target point correctly,
HPD = e1 + e2 Formula (1-2)
(See FIG. 2), an inset amount (inset amount Ins) that satisfies this condition is obtained by a known convergence method.
The results of simulating the inset amount Ins are shown in FIGS.
図４及び図５では、SPH0.00、CYL-2,00、ADD2.00である。個別装用状態が考慮されておらず、片側ＰＤを示すＨＰＤが３２ｍｍであり、近用物体距離ＯＤが３５ｍｍであり、フィッティングポイント位置（累進開始点と同じ位置）が４ｍｍである。なお、本実施形態では、パラメーターとして現れていないプリズムシニング量ＰＴは１．１△down である。
図４は累進帯長ＰＬをパラメーターとし、他の値を固定して式（１）に基づいてシミュレートをしたグラフである。近用部設計基準点としては累進終了点PEを採用しており、プリズム測定基準点Oと近用部設計基準点の距離Ｈは、Ｈ＝ＰＬ−４という関係があるので、図３は距離Ｈをパラメーターとしているのと同じである。乱視軸方向ＡＸを変数（横軸）、右眼用レンズのインセット量Ｉｎｓと左眼用レンズのインセット量Ｉｎｓとを縦軸にしたグラフ化である。図４において、符号Ｒ１０が右眼用レンズであって累進帯長ＰＬが１０ｍｍの場合の値であり、符号Ｒ１２が右眼用レンズであって累進帯長ＰＬが１２ｍｍの場合の値であり、符号Ｒ１４が右眼用レンズであって累進帯長ＰＬが１４ｍｍの場合の値である。符号Ｌ１０が左眼用レンズであって累進帯長PＬが１０ｍｍの場合の値であり、符号Ｌ１２が左眼用レンズであって累進帯長ＰＬが１２ｍｍの場合の値であり、符号Ｌ１４が左眼用レンズであって累進帯長ＰＬが１４ｍｍの場合の値である。
図４において、右眼用レンズの場合のピーク位置は乱視軸方向ＡＸが１４０゜あたりであり、そのボトム位置は乱視軸方向ＡＸが５０゜あたりである。左眼用レンズの場合のピーク位置は乱視軸方向ＡＸが４０゜あたりであり、ボトム位置は乱視軸方向ＡＸが１３０゜あたりである。
In FIG.4 and FIG.5, they are SPH0.00, CYL-2,00, and ADD2.00. The individual wearing state is not considered, HPD indicating one-side PD is 32 mm, the near object distance OD is 35 mm, and the fitting point position (the same position as the progressive start point) is 4 mm. In the present embodiment, the prism thinning amount PT that does not appear as a parameter is 1.1 Δdown.
FIG. 4 is a graph simulated based on the formula (1) with the progressive zone length PL as a parameter and other values fixed. Since the progressive end point PE is adopted as the near portion design reference point, and the distance H between the prism measurement reference point O and the near portion design reference point has a relationship of H = PL-4, FIG. The same as using H as a parameter. It is a graph in which the astigmatic axis direction AX is a variable (horizontal axis), and the inset amount Ins of the right-eye lens and the inset amount Ins of the left-eye lens are plotted on the vertical axis. In FIG. 4, symbol R10 is a value when the lens is for the right eye and the progressive zone length PL is 10 mm, symbol R12 is a value when the lens for the right eye is and the progressive zone length PL is 12 mm, The symbol R14 is a right-eye lens and the progressive zone length PL is 14 mm. Reference symbol L10 is a value when the lens for the left eye is in the progressive zone length PL is 10 mm, reference symbol L12 is a value when the lens for the left eye is in the progressive zone length PL is 12 mm, and reference symbol L14 is the left. This is a value for an ophthalmic lens when the progressive zone length PL is 14 mm.
In FIG. 4, the peak position in the case of the right-eye lens is around 140 ° in the astigmatic axis direction AX, and the bottom position is around 50 ° in the astigmatic axis direction AX. In the case of the left-eye lens, the peak position is around 40 ° in the astigmatic axis direction AX, and the bottom position is around 130 ° in the astigmatic axis direction AX.
図５は乱視屈折力Ｃをパラメーターとし、他の値を固定して式（１）のシミュレートをしたグラフである。乱視軸方向ＡＸを変数（横軸）、右眼インセット量Ｉｎｓと左眼インセット量Ｉｎｓとを縦軸にしたグラフ化である。図５において、符号ＲＣ−２が右眼用レンズであって乱視屈折力Ｃが−２［Ｄ］の場合の値であり、符号ＲＣ−３が右眼用レンズであって乱視屈折力Ｃが−３［Ｄ］の場合の値であり、符号ＲＣ−４が右眼用レンズであって乱視屈折力Ｃが−４［Ｄ］の場合の値である。符号ＬＣ−２が左眼用レンズであって乱視屈折力Ｃが−２［Ｄ］の場合の値であり、符号ＬＣ−３が左眼用レンズであって乱視屈折力Ｃが−３［Ｄ］の場合の値であり、符号ＬＣ−４が左眼用レンズであって乱視屈折力Ｃが−４[Ｄ]の場合の値である。
図５において、右眼用レンズの場合のピーク位置は乱視軸方向ＡＸが１４０゜あたりであり、そのボトム位置は乱視軸方向ＡＸが５０゜あたりである。左眼用レンズの場合のピーク位置は乱視軸方向ＡＸが４０゜あたりであり、ボトム位置は乱視軸方向ＡＸが１３０゜あたりである。
FIG. 5 is a graph obtained by simulating the expression (1) with the astigmatic refractive power C as a parameter and other values fixed. FIG. 6 is a graph in which the astigmatic axis direction AX is a variable (horizontal axis), and the right eye inset amount Ins and the left eye inset amount Ins are plotted on the vertical axis. In FIG. 5, symbol RC-2 is a right-eye lens and the astigmatic refractive power C is −2 [D], and symbol RC-3 is a right-eye lens and the astigmatic refractive power C is -3 [D], where the symbol RC-4 is a right-eye lens and the astigmatic refractive power C is -4 [D]. Reference numeral LC-2 is a left-eye lens and the astigmatic refractive power C is -2 [D], and reference numeral LC-3 is a left-eye lens and the astigmatic refractive power C is -3 [D. ], The value LC-4 is a lens for the left eye and the astigmatic refractive power C is -4 [D].
In FIG. 5, the peak position in the case of the right-eye lens is around 140 ° in the astigmatic axis direction AX, and the bottom position is around 50 ° in the astigmatic axis direction AX. In the case of the left-eye lens, the peak position is around 40 ° in the astigmatic axis direction AX, and the bottom position is around 130 ° in the astigmatic axis direction AX.
図６及び図７、並びに図４及び図５の例は、後述の式（２）（３）（４）をシミュレートした結果である。図６及び図７の例では、図４及び図５の例と異なり、近用部設計基準点として近用部測定基準点ＮＰを採用している。ここの例では、累進開始点ＰＳはプリズム測定基準点の上４ｍｍであり、近用部測定基準点ＮＰは累進終了点ＰＥの下３ｍｍの位置にあるので、プリズム測定基準点Ｏと近用部設計基準点の距離Ｈと累進帯長ＰＬには、Ｈ＝ＰＬ−４＋３という関係があるので、図６は距離Ｈをパラメーターとしているのと同じである。プリズムポイントから近用度数測定位置までの距離ｈｙ、つまり、プリズム測定基準点Ｏと近用設計基準点の距離をパラメーターとしている点と、近用度数測定位置(近用設計基準点ＮＰ)を累進終了点ではなく、その下３[mm]の位置とした点が異なる。
図６では累進帯長PＬをパラメーターとしており、フィッティングポイント位置が図４及び図５の例と同じ４ｍｍである。ここで、前述の通り、Ｈ＝FPY−ｌ、という関係があるので、距離Ｈをパラメーターとしているのと同じである。
図６及び図７の例では、図４及び図５の例と同じ傾向があることがわかる。
The examples of FIGS. 6 and 7 and FIGS. 4 and 5 are the results of simulating equations (2), (3), and (4) described later. In the example of FIGS. 6 and 7, unlike the example of FIGS. 4 and 5, the near portion measurement reference point NP is adopted as the near portion design reference point. In this example, the progressive start point PS is 4 mm above the prism measurement reference point, and the near portion measurement reference point NP is at a position 3 mm below the progressive end point PE. Therefore, the prism measurement reference point O and the near portion Since there is a relationship of H = PL−4 + 3 between the distance H of the design reference point and the progressive zone length PL, FIG. 6 is the same as using the distance H as a parameter. Progress from the distance hy from the prism point to the near power measurement position, that is, the distance between the prism measurement reference point O and the near design reference point, and the near power measurement position (near design reference point NP) It is not the end point, but the point 3 [mm] below it is different.
In FIG. 6, the progressive zone length PL is used as a parameter, and the fitting point position is 4 mm as in the examples of FIGS. Here, as described above, since there is a relationship of H = FPY−1, it is the same as using the distance H as a parameter.
It can be seen that the example of FIGS. 6 and 7 has the same tendency as the example of FIGS.
図８から図１５は図４から図７で表示されたグラフの情報を図４から図７とは異なる視点で表示したグラフである。
図８から図１１は図４及び図５に対応したものである。
図８は累進帯長ＰＬが１２ｍｍの右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が乱視屈折力Ｃ［Ｄ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。図８において、符号Ｚ１はインセット量Ｉｎｓが２．５０（ｍｍ）以上２．７５（ｍｍ）未満のエリアを示し、符号Ｚ２はインセット量Ｉｎｓが２．２５（ｍｍ）以上２．５０（ｍｍ）未満のエリアを示し、符号Ｚ３はインセット量Ｉｎｓが２．００（ｍｍ）以上２．２５（ｍｍ）未満のエリアを示し、符号Ｚ４はインセット量Ｉｎｓが１．７５（ｍｍ）以上２．００（ｍｍ）未満のエリアを示す。
8 to 15 are graphs displaying the information of the graphs displayed in FIGS. 4 to 7 from different viewpoints from FIGS. 4 to 7.
8 to 11 correspond to FIGS. 4 and 5.
FIG. 8 is a graph of a right-eye lens with a progressive zone length PL of 12 mm. The x-axis indicates the astigmatism axis direction AX [°], the y-axis indicates the astigmatism refractive power C [D], and the z-axis indicates inset. The quantity Ins [mm] is indicated. In FIG. 8, reference sign Z1 indicates an area where the inset amount Ins is 2.50 (mm) or more and less than 2.75 (mm), and reference sign Z2 indicates an inset amount Ins of 2.25 (mm) or more and 2.50 (mm). mm indicates an area where the inset amount Ins is 2.00 (mm) or more and less than 2.25 (mm), and the symbol Z4 indicates an inset amount Ins of 1.75 (mm) or more. An area less than 2.00 (mm) is shown.
図９は累進帯長ＰＬが１４ｍｍの右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が乱視屈折力Ｃ［Ｄ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。図９において、符号Ｚ５はインセット量Ｉｎｓが２．７５（ｍｍ）以上３．００（ｍｍ）未満のエリアを示す。
図１０は乱視屈折力Ｃ［Ｄ］が−３．００（Ｄ）の右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が累進帯長ＰＬ［ｍｍ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。
図１１は乱視屈折力Ｃ［Ｄ］が−５．００（Ｄ）の右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が累進帯長ＰＬ［ｍｍ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。図１１において、符号Ｚ６はインセット量Ｉｎｓが１．５０（ｍｍ）以上１．７５（ｍｍ）未満のエリアを示す。
FIG. 9 is a graph of a right-eye lens with a progressive zone length PL of 14 mm. The x-axis indicates the astigmatism axis direction AX [°], the y-axis indicates the astigmatism refractive power C [D], and the z-axis indicates inset. The quantity Ins [mm] is indicated. In FIG. 9, symbol Z5 indicates an area where the inset amount Ins is 2.75 (mm) or more and less than 3.00 (mm).
FIG. 10 is a graph of the right-eye lens having astigmatic refractive power C [D] of −3.00 (D), the x-axis indicates the astigmatic axis direction AX [°], and the y-axis indicates the progressive zone length PL [mm]. The z-axis represents the inset amount Ins [mm].
FIG. 11 is a graph of a right-eye lens with astigmatic refractive power C [D] of −5.00 (D), the x-axis indicates the astigmatic axis direction AX [°], and the y-axis indicates the progressive zone length PL [mm]. The z-axis represents the inset amount Ins [mm]. In FIG. 11, reference sign Z6 indicates an area where the inset amount Ins is 1.50 (mm) or more and less than 1.75 (mm).
図１２から図１５は図６及び図７に対応したものである。
図１２は累進帯長ＰＬが１２ｍｍの右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が乱視屈折力Ｃ［Ｄ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。
図１３は累進帯長ＰＬが１４ｍｍの右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が乱視屈折力Ｃ［Ｄ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。図１３において、符号Ｚ７はインセット量Ｉｎｓが３．００（ｍｍ）以上３．２５（ｍｍ）未満のエリアを示す。
図１４は乱視屈折力Ｃ［Ｄ］が−３．００（Ｄ）の右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が累進帯長ＰＬ［ｍｍ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。
図１５は乱視屈折力Ｃ［Ｄ］が−５．００（Ｄ）の右眼用レンズのグラフであり、ｘ軸が乱視軸方向ＡＸ［°］を示し、ｙ軸が累進帯長ＰＬ［ｍｍ］を示し、ｚ軸がインセット量Ｉｎｓ［ｍｍ］を示す。
12 to 15 correspond to FIGS. 6 and 7.
FIG. 12 is a graph of a right-eye lens with a progressive zone length PL of 12 mm. The x-axis indicates the astigmatism axis direction AX [°], the y-axis indicates the astigmatism refractive power C [D], and the z-axis indicates inset. The quantity Ins [mm] is indicated.
FIG. 13 is a graph of a right-eye lens with a progressive zone length PL of 14 mm. The x-axis indicates the astigmatism axis direction AX [°], the y-axis indicates the astigmatism refractive power C [D], and the z-axis indicates inset. The quantity Ins [mm] is indicated. In FIG. 13, symbol Z7 indicates an area where the inset amount Ins is 3.00 (mm) or more and less than 3.25 (mm).
FIG. 14 is a graph of a right-eye lens having an astigmatic refractive power C [D] of −3.00 (D). The x-axis indicates the astigmatic axis direction AX [°], and the y-axis indicates the progressive zone length PL [mm. The z-axis represents the inset amount Ins [mm].
FIG. 15 is a graph of a right-eye lens with astigmatic refractive power C [D] of −5.00 (D), the x-axis indicates the astigmatic axis direction AX [°], and the y-axis indicates the progressive zone length PL [mm]. The z-axis represents the inset amount Ins [mm].
図４〜図１５の全ての例において、以下のことが読み取れる。なお、図８から図１５は右眼用のグラフであるが、 AX を 180-AX と読み替えれば左眼用のグラフして適用できる。
インセット量のうち右眼のインセット量ＩＲ（ＡＸ）[mm]は、
０≦ＡＸ＜４０、及び、１５０＜ＡＸ≦１８０の範囲では減少関数となり、
６０＜ＡＸ＜１３０の範囲では増加関数となり、かつ、
ＩＲ（５０）＜ＩＲ（１４０）であることがわかる。
インセット量のうち左眼のインセット量ＩＬ（ＡＸ）[mm]は、
０≦ＡＸ＜３０、及び、１４０＜ＡＸ≦１８０の範囲では増加関数となり、
５０＜ＡＸ＜１２０の範囲では減少関数となり、かつ、
ＩＬ（４０）＞ＩＬ（１３０）であることがわかる。
The following can be read in all examples of FIGS. 8 to 15 are graphs for the right eye, but if AX is read as 180-AX, it can be applied as a graph for the left eye.
The inset amount IR (AX) [mm] of the right eye among the inset amounts is
In the range of 0 ≦ AX <40 and 150 <AX ≦ 180, it becomes a decreasing function,
In the range of 60 <AX <130, it becomes an increasing function, and
It can be seen that IR (50) <IR (140).
Among the inset amounts, the inset amount IL (AX) [mm] of the left eye is
In the range of 0 ≦ AX <30 and 140 <AX ≦ 180, it becomes an increasing function,
In the range of 50 <AX <120, it becomes a decreasing function, and
It can be seen that IL (40)> IL (130).
図５の例では、近用設計基準点を累進終了点ＰＥとしており、プリズム測定基準点と近用設計基準点の距離をＨ[mm]とすると、この距離Ｈと、累進帯長ＰＬとの間には、Ｈ＝ＰＬ−４、という関係がある。
インセット量のうち右眼のインセット量ＩＲ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、
３０＜ＡＸ＜７０の範囲では、Ｃに対して増加関数となり、
１２０＜ＡＸ＜１６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、Ｈに対して増加関数となる。
インセット量のうち左眼のインセット量ＩＬ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、
２０＜ＡＸ＜６０の範囲では、Ｃに対して減少関数となる、
１１０＜ＡＸ＜１５０の範囲では、Ｃに対して増加関数、Ｈに対して増加関数となる。
In the example of FIG. 5, if the near-term design reference point is the progressive end point PE, and the distance between the prism measurement reference point and the near-range design reference point is H [mm], the distance H and the progressive zone length PL There is a relationship between H = PL-4.
Among the inset amounts, the inset amount IR (C, H, AX) of the right eye is
In the range of 30 <AX <70, it becomes an increasing function with respect to C,
In the range of 120 <AX <160, a decrease function for C and an increase function for H are obtained.
Among the inset amounts, the inset amount IL (C, H, AX) of the left eye is
In the range of 20 <AX <60, it becomes a decreasing function with respect to C.
In the range of 110 <AX <150, an increase function for C and an increase function for H are obtained.
本実施形態では、球面屈折力をＳ［Ｄ］、乱視屈折力をＣ［Ｄ］、乱視軸方向をＡＸ[゜]、加入屈折力をＡＤＤ[Ｄ]、近用物体距離をＯＤ[ｍｍ]、眼球回旋点距離をＥＰ[ｍｍ]、プリズム測定基準点から近用設計基準点までの垂直距離をｈｙ＝−Ｈ[ｍｍ](マイナスの値）、代用度数をＤＦ［Ｄ］、代用度数でのインセット量をＩｎｓ~ [ｍｍ]、補正量をΔＩｎｓ~ [ｍｍ]、乱視処方を含む場合のインセット量をＩｎｓ[ｍｍ]としたとき、
ＤＦ＝Ｓ＋Ｃ(sinAX)２ 式（２）
ΔIns~＝（−ＥＰ・ＯＤ・Ｃ・sinＡX・cosAX・ｈｙ/1000)／[ＥＰ＋ＯＤ−ＥＰ・ＯＤ・{Ｓ＋Ｃ・ (sinAX)２＋ＡＤＤ}/1000] 式（３）
Ins＝Ins~＋ΔIns~ 式（４）
から、インセット量Ｉｎｓを求めることもできる。
つまり、式（２）に基づいて、乱視処方を含まない代用度数ＤＦを求め、代用度数ＤＦでのインセット量Ｉｎｓ~を求め、式（３）に基づいて、乱視処方を含むことによるインセット量Ｉｎｓの補正量ΔＩｎｓ~を求め、式（４）に基づいて、代用度数ＤＦでのインセット量Ｉｎｓ~を補正量ΔＩｎｓ~で補正する。なお、Ｉｎｓ~は特許文献１や特許文献２に開示されている公知の方法で求めることができる。
In this embodiment, the spherical refractive power is S [D], the astigmatic refractive power is C [D], the astigmatic axis direction is AX [°], the addition refractive power is ADD [D], and the near object distance is OD [mm]. , The eyeball rotation point distance is EP [mm], the vertical distance from the prism measurement reference point to the near design reference point is hy = −H [mm] (negative value), the substitution frequency is DF [D], and the substitution frequency is When the inset amount is Ins ~ [mm], the correction amount is ΔIns ~ [mm], and the inset amount when including the astigmatism prescription is Ins [mm]
DF = S + C (sinAX) 2 Equation (2)
ΔIns ~ = (− EP · OD · C · sin AX · cosAX · hy / 1000) / [EP + OD−EP · OD · {S + C · (sinAX) 2 + ADD} / 1000] Equation (3)
Ins = Ins ~ + ΔIns ~ Formula (4)
From this, the inset amount Ins can also be obtained.
That is, the substitution frequency DF not including the astigmatism prescription is obtained based on the equation (2), the inset amount Ins ~ at the substitution frequency DF is obtained, and the inset by including the astigmatism prescription based on the equation (3) A correction amount ΔIns˜ of the amount Ins is obtained, and the inset amount Ins˜ at the substitute frequency DF is corrected by the correction amount ΔIns˜ based on the equation (4). Ins ~ can be obtained by a known method disclosed in Patent Document 1 or Patent Document 2.
次に、実施例について説明する。
実施例１から実施例４は図５及び図６のグラフか導き出せる実施例である。これらの実施例のレンズ屈折力及び個別装用状況は表１に示されている。そして、計算から求めたインセット量と実際に近軸光線追跡で求めた近方視線通過位置が表１に示されている。そして、特許文献１，２を参照した従来の方法を参照して式（Ｃ）で求めた代用度数ＤＦと、式（Ｎ）で求めたインセット量Ins~とが表１に示されている。
実施例５から実施例８は実施例１から実施例４と同様にシミュレートし、このシミュレートから導き出された実施例である。実施例１から実施例４とは球面屈折力ＳＰＨが異なる。
実施例１から実施例８は標準装用条件（ＨＰＤ＝３２ｍｍ、ＯＤ＝３５ｍｍ、ＥＰ＝２５ｍｍ、ＰＡ＝１０ｍｍ）であるが、実施例９は実施例１に対してＨＰＤの値が標準装用状態とは異なる条件としたものであり、実施例１０は実施例１に対してＯＤの値が標準装用状態とは異なる条件としたものであり、実施例１１は実施例１に対してＥＰの値が標準装用状態とは異なる条件としたものであり、実施例１２は実施例１に対してＰＡの値が標準装用状態とは異なる条件としたものであり、実施例１３は実施例１に対してＨＰＤ、ＯＤ、ＥＰ、ＰＡの値が標準装用状態とは異なる条件としたものである。
Next, examples will be described.
Examples 1 to 4 are examples that can be derived from the graphs of FIGS. 5 and 6. Table 1 shows the lens refractive power and the individual wearing conditions of these examples. Table 1 shows the inset amount obtained from the calculation and the near line-of-sight passage position actually obtained by paraxial ray tracing. Table 1 shows the substitution frequency DF obtained by the expression (C) with reference to the conventional methods referring to Patent Documents 1 and 2, and the inset amount Ins ~ obtained by the expression (N). .
The fifth to eighth embodiments are simulated in the same manner as the first to fourth embodiments, and are derived from this simulation. The spherical refractive power SPH is different from those of the first to fourth embodiments.
Although Example 1 to Example 8 are standard wearing conditions (HPD = 32 mm, OD = 35 mm, EP = 25 mm, PA = 10 mm), Example 9 is different from Example 1 in that the HPD value is in the standard wearing state. Are different from each other. In Example 10, the OD value is different from that in the standard wearing state with respect to Example 1, and in Example 11, the EP value is different from that in Example 1. The conditions are different from those in the standard wearing state. In Example 12, the PA value is different from that in the standard wearing state with respect to Example 1, and Example 13 is different from that in Example 1. The HPD, OD, EP, and PA values are different from the standard wearing state.
表１からわかるとおり、実施例１から実施例１３のいずれにおいても、インセット量Ｉｎｓは、それに対応する従来のインセット量に比べて実際の近方視線通過位置に近い。
また、図１６から図２１には実施例及び比較例の模式図が示されている。これらの図の近用部に示された円形は計算で求めた近方視線通過想定位置（その中心が設定した近用部測定基準点）であり、ドットは実際に設計されたレンズを実光線追跡することにより求めた近方視線のレンズ面通過点であり、これらの位置が一致しているほどインセット計算の精度が良いことを意味する。図における座標系は、プリズム測定基準点を原点Ｏとし、レンズ外面(凸面)側から眺めて、水平右側がＸ軸正、垂直上方がＹ軸正、角度はＸ軸正方向を基準に反時計回りが正である。さらに、全て累進帯長１４ｍｍで、累進開始点ＰＳのＸＹ座標は (0.00, 4.00)[mm]であり、累進開始点ＰＳとフィッティングポイントは一致している。近用設計基準点は累進終了点ＰＥの３．００[mm]下で、そのＹ座標は-13.00[mm]である。なお、図１６から図２１において、レンズの外形は玉型加工をした後を示しているため、横長の楕円形状となっている。また、ハッチで示された領域は収差が生じる部分である。
As can be seen from Table 1, in any of Examples 1 to 13, the inset amount Ins is closer to the actual near line-of-sight passage position than the conventional inset amount corresponding thereto.
FIGS. 16 to 21 show schematic diagrams of Examples and Comparative Examples. The circles shown in the near part in these figures are the estimated near-sight line passing positions calculated by calculation (the near part measurement reference point set at the center), and the dots are the actual rays of the actually designed lens. This is the lens surface passing point of the near line of sight obtained by tracking, and the more these positions match, the better the accuracy of the inset calculation. The coordinate system in the figure has a prism measurement reference point as the origin O, viewed from the lens outer surface (convex surface) side, the horizontal right side is positive on the X axis, the vertical upper side is positive on the Y axis, and the angle is counterclockwise based on the positive direction of the X axis. The turn is positive. Further, all the progressive zone length is 14 mm, the XY coordinates of the progressive start point PS are (0.00, 4.00) [mm], and the progressive start point PS and the fitting point coincide. The near design reference point is 3.00 [mm] below the progressive end point PE, and its Y coordinate is -13.00 [mm]. 16 to 21, the outer shape of the lens shows a shape after processing the target lens shape, and thus has a horizontally long elliptical shape. The area indicated by hatching is a portion where aberration occurs.
図１６及び図１７には実施例１から実施例４のインセット量Ｉｎｓを規定する累進終了点ＰＥ及び近用部測定基準点ＮＰが模式的に示されている。
図１６には実施例１と実施例２の模式図が示されている。右眼用レンズの実施例１は（Ａ）に示され、左眼用レンズの実施例２は（Ｂ）に示されている。図１６において、計算で求めた近方視線通過想定位置の円の中に、実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置が入っている。
図１７には実施例３と実施例４の模式図が示されている。右眼用レンズの実施例３は（Ａ）に示され、左眼用レンズの実施例４は（Ｂ）に示されている。図１７において、計算で求めた近方視線通過想定位置の円の中に、実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置が入っている。
FIGS. 16 and 17 schematically show the progressive end point PE and the near portion measurement reference point NP that define the inset amount Ins of the first to fourth embodiments.
FIG. 16 shows a schematic diagram of the first embodiment and the second embodiment. Example 1 of the right-eye lens is shown in (A), and Example 2 of the left-eye lens is shown in (B). In FIG. 16, the lens surface passing position of the near line of sight of the lens actually completed is included in the circle of the near line of sight assumed position obtained by calculation.
FIG. 17 shows a schematic diagram of the third and fourth embodiments. Example 3 of the right-eye lens is shown in (A), and Example 4 of the left-eye lens is shown in (B). In FIG. 17, the lens surface passing position of the near line of sight of the lens actually completed is included in the circle of the near line of sight assumed position obtained by calculation.
図１８から図２１にはインセット量を式（N）の従来例を参照した方法に基づいて設定したものである。
図１８は乱視軸方向ＡＸが０度の直乱視の場合であり、（Ａ）は右眼用レンズ、（Ｂ）は左眼用レンズである。直乱視では、従来例を参照した設計方法でも、計算で求めた近方視線通過想定位置の円の中に、実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置が入っている。なお、直乱視の場合では、本実施形態の設計においても、計算で求めた近方視線通過想定位置の円の中に、実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置が入ることになる。
18 to 21, the inset amount is set based on the method referring to the conventional example of the formula (N).
FIG. 18 shows a case of direct astigmatism in which the astigmatism axis direction AX is 0 degrees, where (A) is a right eye lens and (B) is a left eye lens. In direct astigmatism, even in the design method referring to the conventional example, the lens surface passing position of the near line of sight of the actually completed lens is included in the circle of the near line of sight assumed position obtained by calculation. In the case of direct astigmatism, even in the design of the present embodiment, the lens surface passing position of the near line of sight of the lens actually completed is included in the circle of the near line of sight assumed position calculated by calculation. Become.
図１９は乱視軸方向ＡＸが９０度の倒乱視の場合であり、（Ａ）は右眼用レンズ、（Ｂ）は左眼用レンズである。倒乱視では、従来例を参照した設計方法でも、計算で求めた近方視線通過想定位置の円の中に、実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置が入っている。なお、直乱視の場合では、本実施形態の設計においても、計算で求めた近方視線通過想定位置の円の中に、実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置が入ることになる。
図２０は乱視軸方向ＡＸが４５度の斜乱視の場合であり、（Ａ）は右眼用レンズ、（Ｂ）は左眼用レンズである。斜乱視では、従来例を参照した設計方法を用いると、計算で求めた近方視線通過想定位置が実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置から外れる。
図２１は乱視軸方向ＡＸが１３５度の斜乱視の場合であり、（Ａ）は右眼用レンズ、（Ｂ）は左眼用レンズである。斜乱視では、従来例を参照した設計方法を用いると、計算で求めた近方視線通過想定位置が実際にできあがったレンズの近方視線のレンズ面通過位置から外れる。
FIG. 19 shows a case of astigmatism in which the astigmatism axis direction AX is 90 degrees, where (A) is a right-eye lens and (B) is a left-eye lens. In astigmatism, even in the design method referring to the conventional example, the lens surface passing position of the near line of sight of the lens actually completed is included in the circle of the near line of sight estimated position obtained by calculation. In the case of direct astigmatism, even in the design of the present embodiment, the lens surface passing position of the near line of sight of the lens actually completed is included in the circle of the near line of sight assumed position calculated by calculation. Become.
FIG. 20 shows a case of oblique astigmatism with an astigmatism axis direction AX of 45 degrees. FIG. 20A shows a right-eye lens, and FIG. 20B shows a left-eye lens. In oblique astigmatism, when a design method referring to a conventional example is used, the estimated near-sight line passing position obtained by calculation deviates from the lens surface passing position of the near line-of-sight of the lens actually completed.
FIG. 21 shows a case of oblique astigmatism with an astigmatism axis direction AX of 135 degrees, where (A) is a right-eye lens and (B) is a left-eye lens. In oblique astigmatism, when a design method referring to a conventional example is used, the estimated near-sight line passing position obtained by calculation deviates from the lens surface passing position of the near line-of-sight of the lens actually completed.
従って、本実施形態では、次の作用効果を奏することができる。
（１）乱視軸方向ＡＸが傾いていることと近用領域１２がプリズム測定基準点から離隔されることとに伴って近用領域１２に水平プリズム屈折力が付加的に発生しても、水平プリズム屈折力による視線の偏向を考慮してインセット量Ｉｎｓを設定するので、斜乱視の処方がある累進屈折力レンズ１のインセット量Ｉｎｓの誤差を補正して適正なものにすることができる。そのため、斜乱視の装用者が累進屈折力レンズ１を使用すれば、近用領域１３での見やすさが向上する。
Therefore, in the present embodiment, the following operational effects can be achieved.
(1) Even if a horizontal prism refracting power is additionally generated in the near region 12 as the astigmatic axis direction AX is inclined and the near region 12 is separated from the prism measurement reference point, Since the inset amount Ins is set in consideration of the deflection of the line of sight due to the refractive power of the prism, it is possible to correct the error of the inset amount Ins of the progressive power lens 1 with the prescription of oblique astigmatism and make it appropriate. . Therefore, if the wearer of oblique astigmatism uses the progressive addition lens 1, the visibility in the near-field region 13 is improved.
（２）インセット量Ｉｎｓが個別装用状況データ、例えば、近用物体距離ＯＤ、遠用瞳孔間距離ＰＤの片側の値ＨＰＤ、眼球回旋距離ＥＰ，装用時前傾角ＰＡ、その他を考慮してインセット量Ｉｎｓが設定されるので、個々の装用者の状況に応じてインセット量Ｉｎｓが適正に設定されることになる。 (2) The inset amount Ins is determined by taking into consideration the individual wearing status data, for example, the near object distance OD, the one-sided value HPD of the distance pupil distance PD, the eyeball rotation distance EP, the wearing front tilt angle PA, and others. Since the set amount Ins is set, the inset amount Ins is appropriately set according to the situation of each wearer.
（３）レンズ屈折力をマイナスシリンダーフォーマットで表現し、遠用領域１１の乱視軸方向をＡＸ[゜]としたとき、インセット量Ｉｎｓのうち右眼のインセット量ＩＲ（ＡＸ）[mm]は、０≦ＡＸ＜４０、及び、１５０＜ＡＸ≦１８０の範囲では減少関数となり、６０＜ＡＸ＜１３０の範囲では増加関数となり、ＩＲ（５０）＜ＩＲ（１４０）であり、インセット量Ｉｎｓのうち左眼のインセット量ＩＬ（ＡＸ）[mm]は、０≦ＡＸ＜３０、及び、１４０＜ＡＸ≦１８０の範囲では増加関数となり、５０＜ＡＸ＜１２０の範囲では減少関数となり、ＩＬ（４０）＞ＩＬ（１３０）から求められる。そのため、装用者の状況に応じて右眼と左眼との適正なインセット量Ｉｎｓを個別に求めることができる。 (3) When the refractive power of the lens is expressed in a minus cylinder format, and the astigmatic axis direction of the distance region 11 is AX [°], the inset amount IR (AX) [mm] of the right eye among the inset amount Ins Is a decreasing function in the range of 0 ≦ AX <40 and 150 <AX ≦ 180, an increasing function in the range of 60 <AX <130, and IR (50) <IR (140), and the inset amount Ins The inset amount IL (AX) [mm] of the left eye is an increasing function in the range of 0 ≦ AX <30 and 140 <AX ≦ 180, and a decreasing function in the range of 50 <AX <120. (40)> Calculated from IL (130). Therefore, an appropriate inset amount Ins between the right eye and the left eye can be obtained individually according to the situation of the wearer.
（４）レンズ屈折力をマイナスシリンダーフォーマットで表現し、遠用領域１１の乱視屈折力をＣ[Ｄ]、遠用領域１１の視軸方向をＡＸ[゜]、プリズム測定基準点と近用部設計基準点との距離をＨ[mm]としたとき、インセット量Ｉｎｓのうち右眼のインセット量ＩＲ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、３０＜ＡＸ＜７０の範囲では、Ｃに対して増加関数、１２０＜ＡＸ＜１６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、Ｈに対して増加関数、インセット量Ｉｎｓのうち左眼のインセット量ＩＬ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、２０＜ＡＸ＜６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、１１０＜ＡＸ＜１５０の範囲では、Ｃに対して増加関数、Ｈに対して増加関数、から求められる。そのため、装用者の状況に応じて右眼と左眼とのインセット量Ｉｎｓを個別に求めることができる。 (4) The lens refractive power is expressed in a minus cylinder format, the astigmatic refractive power of the distance region 11 is C [D], the visual axis direction of the distance region 11 is AX [°], the prism measurement reference point and the near portion When the distance from the design reference point is H [mm], the inset amount IR (C, H, AX) of the right eye among the inset amounts Ins is relative to C in the range of 30 <AX <70. In the range of increasing function, 120 <AX <160, the decreasing function for C, the increasing function for H, and the inset amount IL (C, H, AX) of the left eye among the inset amounts Ins is 20 < In the range of AX <60, the decrease function is obtained with respect to C, and in the range of 110 <AX <150, the increase function is obtained with respect to C and the increase function is obtained with respect to H. Therefore, the inset amount Ins between the right eye and the left eye can be obtained individually according to the situation of the wearer.
（５）近用部設計基準点を累進終了点又は近用度数測定基準点、Ｐｘをプリズムのｘ成分、Ｐｙをプリズムのｙ成分、αを前記累進開始点から前記累進終了点への方向、ＰＴをプリズムシニング量、Ｓを球面度数、Ｃを乱視度数、Ａｘを乱視軸方向とすると、前記累進終了点の座標（ｘ，ｙ）でのプリズムは、式（１）から求める。そのため、式（１）の第１項において、［（Ｓ＋Ｃsin２（Ａｘ））ｘ］及び［（Ｓ＋Ｃcos２（Ａｘ））ｙ］の式に、乱視処方を考慮した［−C/2（sin２AX）ｘ］及び［−C/2（sin２AX）ｙ］の式を加えたので、乱視軸方向にかかわらず、正確なインセット量を設定することができる。 (5) The near portion design reference point is the progressive end point or the near power measurement reference point, Px is the x component of the prism, Py is the y component of the prism, α is the direction from the progressive start point to the progressive end point, When PT is the prism thinning amount, S is the spherical power, C is the astigmatism power, and Ax is the astigmatic axis direction, the prism at the coordinates (x, y) of the progressive end point is obtained from the equation (1). Therefore, in the first term of the formula (1), [-C / 2 (sin2AX) taking into account the astigmatism prescription in the formulas of [(S + Csin 2 (Ax)) x] and [(S + Ccos 2 (Ax)) y]. Since the formulas [x] and [-C / 2 (sin2AX) y] are added, an accurate inset amount can be set regardless of the astigmatic axis direction.
（６）インセット量をＩｎｓ[ｍｍ]、眼球回旋点距離をＥＰ[ｍｍ]、近用物体距離のｚ方向成分をＬｚ[ｍｍ]とし、式（１−１）及び式（１−２）の条件を満足するインセット量Ｉｎｓを求める。そのため、簡単かつ従来の方法よりも正確にインセット量を求めることができる。 (6) The inset amount is Ins [mm], the eyeball rotation point distance is EP [mm], and the z-direction component of the near object distance is L z [mm]. Equations (1-1) and (1-2) ) To obtain the inset amount Ins that satisfies the above condition. Therefore, the amount of inset can be obtained easily and more accurately than the conventional method.
（７）累進屈折力レンズ１を製造する構成として、乱視処方を含まない代用度数ＤＦでのインセット量Ｉｎｓ~を求める段階と、乱視処方を含むことによるインセットの補正量ΔＩｎｓ~を求める段階と、代用度数ＤＦでのインセット量Ｉｎｓ~を補正量ΔＩｎｓ~で補正する段階を含むので、乱視処理を考慮した適正なインセット量Ｉｎｓを求めることができる。 (7) As a configuration for manufacturing the progressive addition lens 1, a step of obtaining an inset amount Ins ~ at a substitute power DF not including an astigmatism prescription and a step of obtaining an inset correction amount ΔIns ~ by including the astigmatism prescription And the step of correcting the inset amount Ins˜ at the substitute power DF with the correction amount ΔIns˜, it is possible to obtain an appropriate inset amount Ins considering astigmatism processing.
（８）前述の式（２）、式（３）及び式（４）の数式によってインセット量Ｉｎｓを求めるので、乱視処理を考慮した適正なインセット量を正確に求めることができる。
（９）累進屈折力レンズ１を製造する工程として、標準的な装用状態を想定してインセット量を求める段階と、標準的な装用状態と個別装用状態の差異に起因するインセット量の補正量を求める段階と、標準的な装用状態でのインセット量を補正量で補正する段階を含むから、標準的な装用状態を想定してインセット量と標準的な装用状態と個別装用状態の差異に起因するインセット量の補正量とを別々に求めておき、標準的な装用状態でのインセット量を補正量で補正することで、個別装用状態を考慮した適正なインセット量を求めることができる。
(8) Since the inset amount Ins is obtained by the above-described equations (2), (3), and (4), it is possible to accurately obtain an appropriate inset amount considering astigmatism processing.
(9) As a process of manufacturing the progressive-power lens 1, a step of obtaining an inset amount assuming a standard wearing state, and correction of the inset amount caused by a difference between the standard wearing state and the individual wearing state Since it includes a stage for determining the quantity and a stage for correcting the inset quantity in the standard wearing state with the correction quantity, the inset quantity, the standard wearing state, and the individual wearing state are assumed assuming the standard wearing state. Obtain the correct amount of inset taking into account the individual wearing state by separately obtaining the amount of correction of the inset amount caused by the difference and correcting the amount of inset in the standard wearing state with the amount of correction. be able to.
なお、本発明は、上述した一実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲で以下に示される変形をも含むものである。 Note that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and includes the following modifications as long as the object of the present invention can be achieved.
１…累進屈折力レンズ、１１…遠用領域、１２…近用領域、１３…累進領域、１６…主注視線、ＰＳ…累進開始点、ＰＥ…累進終了点、Ｏ…プリズム測定基準点、ＮＰ…近用部測定基準点 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Progressive-power lens, 11 ... Distance area | region, 12 ... Near area | region, 13 ... Progressive area | region, 16 ... Main gaze line, PS ... Progressive start point, PE ... Progressive end point, O ... Prism measurement reference point, NP ... Neighborhood measurement reference point
Claims (11)
プリズム測定基準点の位置とレンズ屈折力とに基づいて、乱視軸方向が傾いていることと前記近用領域が前記プリズム測定基準点から離隔されることとに伴って前記近用領域に付加的に発生する水平プリズム屈折力による視線の偏向を考慮してインセット量が設定されている
ことを特徴とする累進屈折力レンズ。 In a progressive-power lens having a far vision area corresponding to far vision and a near vision area where the main gazing line is inset on the nose side due to convergence during near vision, and having a prescription for oblique astigmatism,
Based on the position of the prism measurement reference point and the refractive power of the lens, the astigmatism axis direction is inclined and the near-use area is separated from the prism measurement reference point. A progressive power lens, characterized in that the inset amount is set in consideration of the deflection of the line of sight due to the horizontal prism power generated in the lens.
前記インセット量は、さらに、個別装用状況データを考慮して設定される
ことを特徴とする累進屈折力レンズ。 The progressive-power lens according to claim 1,
The progressive power lens, wherein the inset amount is further set in consideration of individual wearing situation data.
プリズム測定基準点の位置とレンズ屈折力とに基づいて、乱視軸方向が傾いていることと前記近用領域が前記プリズム測定基準点から離隔されることとに伴って前記近用領域に付加的に発生する水平プリズム屈折力による視線の偏向を考慮してインセット量Ｉｎｓが設定されている
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 A method of manufacturing a progressive power lens having a far vision area corresponding to far vision and a near vision area in which a main gaze is inset on the nose side due to convergence during near vision, and which has a prescription for oblique astigmatism In
Based on the position of the prism measurement reference point and the refractive power of the lens, the astigmatism axis direction is inclined and the near-use area is separated from the prism measurement reference point. The inset amount Ins is set in consideration of the deflection of the line of sight due to the horizontal prism refractive power generated in the lens.
前記レンズ屈折力をマイナスシリンダーフォーマットで表現し、前記遠用領域の乱視軸方向をＡＸ[゜]としたとき、
前記インセット量Ｉｎｓのうち右眼のインセット量ＩＲ（ＡＸ）[mm]は、
０≦ＡＸ＜４０、及び、１５０＜ＡＸ≦１８０の範囲では減少関数となり、
６０＜ＡＸ＜１３０の範囲では増加関数となり、
ＩＲ（５０）＜ＩＲ（１４０）であり、
前記インセット量Ｉｎｓのうち左眼のインセット量ＩＬ（ＡＸ）[mm]は、
０≦ＡＸ＜３０、及び、１４０＜ＡＸ≦１８０の範囲では増加関数となり、
５０＜ＡＸ＜１２０の範囲では減少関数となり、
ＩＬ（４０）＞ＩＬ（１３０）
から求められる
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens described in Claim 3,
When the lens refractive power is expressed in a minus cylinder format, and the astigmatic axis direction of the distance area is AX [°],
Of the inset amount Ins, the right eye inset amount IR (AX) [mm] is:
In the range of 0 ≦ AX <40 and 150 <AX ≦ 180, it becomes a decreasing function,
In the range of 60 <AX <130, it becomes an increasing function,
IR (50) <IR (140),
Of the inset amount Ins, the left eye inset amount IL (AX) [mm] is:
In the range of 0 ≦ AX <30 and 140 <AX ≦ 180, it becomes an increasing function,
In the range of 50 <AX <120, it becomes a decreasing function,
IL (40)> IL (130)
A process for producing a progressive-power lens, characterized in that
前記レンズ屈折力をマイナスシリンダーフォーマットで表現し、前記遠用領域の乱視屈折力をＣ[Ｄ]、前記遠用領域の視軸方向をＡＸ[゜]、前記プリズム測定基準点と近用部設計基準点との距離をＨ[mm]としたとき、
前記インセット量Ｉｎｓのうち右眼のインセット量ＩＲ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、
３０＜ＡＸ＜７０の範囲では、Ｃに対して増加関数、
１２０＜ＡＸ＜１６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、Ｈに対して増加関数、
前記インセット量Ｉｎｓのうち左眼のインセット量ＩＬ（Ｃ，Ｈ，ＡＸ）は、
２０＜ＡＸ＜６０の範囲では、Ｃに対して減少関数、
１１０＜ＡＸ＜１５０の範囲では、Ｃに対して増加関数、Ｈに対して増加関数、
から求められることを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens described in Claim 3,
The lens refractive power is expressed in a minus cylinder format, the astigmatic refractive power of the distance region is C [D], the visual axis direction of the distance region is AX [°], the prism measurement reference point and the near portion design When the distance from the reference point is H [mm]
Of the inset amount Ins, the right eye inset amount IR (C, H, AX) is
In the range of 30 <AX <70, an increasing function with respect to C,
In the range of 120 <AX <160, a decreasing function for C, an increasing function for H,
Of the inset amount Ins, the left eye inset amount IL (C, H, AX) is:
In the range of 20 <AX <60, a decreasing function with respect to C,
In the range of 110 <AX <150, an increasing function for C, an increasing function for H,
A process for producing a progressive-power lens, characterized in that
個別装用状況データを考慮して、前記インセット量を設定する
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens according to any one of claims 3 to 5,
The method for manufacturing a progressive-power lens, wherein the inset amount is set in consideration of individual wearing situation data.
前記近用部設計基準点は累進終了点または近用度数測定基準点であり、
Ｐｘをプリズムのｘ成分、Ｐｙをプリズムのｙ成分、αを前記累進開始点から前記累進終了点への方向、ＰＴをプリズムシニング量、Ｓを球面度数、Ｃを乱視度数、Ａｘを乱視軸方向とすると、
前記近用部設計基準点の座標（ｘ，ｙ）でのプリズムは、
の式（１）から求める
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens according to any one of claims 3 to 6,
The near-use part design reference point is a progressive end point or a near-use power measurement reference point,
Px is the x component of the prism, Py is the y component of the prism, α is the direction from the progressive start point to the progressive end point, PT is the prism thinning amount, S is the spherical power, C is the astigmatic power, and Ax is the astigmatic axis. As a direction
The prism at the coordinates (x, y) of the near part design reference point is
A method for producing a progressive-power lens, characterized in that it is obtained from equation (1).
乱視処方を含まない代用度数でのインセット量を求めることと、乱視処方を含むことによるインセットの補正量を求めることと、
前記代用度数でのインセット量を前記補正量で補正することと、を含む
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens according to any one of claims 3 to 6,
Determining the amount of inset at a substitute frequency that does not include an astigmatism prescription, determining the amount of inset correction by including an astigmatism prescription,
And correcting the inset amount at the substitution power with the correction amount. A method of manufacturing a progressive power lens, comprising:
インセット量をＩｎｓ[ｍｍ]、眼球回旋点距離をＥＰ[ｍｍ]、近用物体距離のｚ方向成分をＬｚ[ｍｍ] 、片眼遠用瞳孔間距離ＨＰＤとしたとき、
で表されるｅ１及びｅ２が、
ＨＰＤ＝ｅ１＋ｅ２ 式（１−２）
の条件を満足する
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens described in Claim 8,
When the inset amount is Ins [mm], the eyeball rotation point distance is EP [mm], the z-direction component of the near object distance is L z [mm], and the interpupillary distance for one eye is HPD,
E1 and e2 represented by
HPD = e1 + e2 Formula (1-2)
A process for producing a progressive-power lens, characterized by satisfying the following conditions:
球面屈折力をＳ［Ｄ］、乱視屈折力をＣ［Ｄ］、乱視軸方向をＡＸ[゜]、加入屈折力をＡＤＤ[Ｄ]、近用物体距離をＯＤ[ｍｍ]、眼球回旋点距離をＥＰ[ｍｍ]、プリズム測定基準点から近用設計基準点までの垂直距離をｈｙ＝−Ｈ[ｍｍ](（ｈｙはマイナスの値）、代用度数をＤＦ［Ｄ］、代用度数でのインセット量をＩｎｓ~[ｍｍ]、補正量をΔＩｎｓ~[ｍｍ]、乱視処方を含む場合のインセット量をＩｎｓ[ｍｍ]としたとき、
ＤＦ＝Ｓ＋Ｃ(sinAX)２ 式（２）
ΔIns~＝（−ＥＰ・ＯＤ・Ｃ・sinAX・cosAX・ｈｙ/1000)／[ＥＰ＋ＯＤ−ＥＰ・ＯＤ・{Ｓ＋Ｃ・ (sinAX)２＋ＡＤＤ}/1000] 式（３）
Ins＝Ins~＋ΔIns~ 式（４）
から求める
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens described in Claim 9,
Spherical power is S [D], astigmatic power is C [D], astigmatic axis direction is AX [°], addition power is ADD [D], near object distance is OD [mm], eyeball rotation point distance EP [mm], the vertical distance from the prism measurement reference point to the near design reference point hy = −H [mm] (where hy is a negative value), the substitution frequency DF [D], and the substitution frequency When the set amount is Ins to [mm], the correction amount is ΔIns to [mm], and the inset amount when including the astigmatism prescription is Ins [mm],
DF = S + C (sinAX) 2 Equation (2)
ΔIns ~ = (− EP · OD · C · sinAX · cosAX · hy / 1000) / [EP + OD−EP · OD · {S + C · (sinAX) 2 + ADD} / 1000] Equation (3)
Ins = Ins ~ + ΔIns ~ Formula (4)
A process for producing a progressive-power lens, characterized in that
標準的な装用状態を想定してインセット量を求めることと、
標準的な装用状態と個別装用状態の差異に起因するインセット量の補正量を求めることと、
前記標準的な装用状態でのインセット量を前記補正量で補正することと、を含む
ことを特徴とする累進屈折力レンズの製造方法。 In the manufacturing method of the progressive-power lens in any one of Claims 6-10,
Obtaining the inset amount assuming a standard wearing state;
Obtaining a correction amount for the inset amount resulting from the difference between the standard wearing state and the individual wearing state;
Correcting the inset amount in the standard wearing state with the correction amount. A method for manufacturing a progressive-power lens, comprising:
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011217908A JP2013076933A (en) | 2011-09-30 | 2011-09-30 | Progressive refractive power lens and manufacturing method for progressive refractive power lens |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2011217908A JP2013076933A (en) | 2011-09-30 | 2011-09-30 | Progressive refractive power lens and manufacturing method for progressive refractive power lens |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013076933A true JP2013076933A (en) | 2013-04-25 |
Family
ID=48480425
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2011217908A Pending JP2013076933A (en) | 2011-09-30 | 2011-09-30 | Progressive refractive power lens and manufacturing method for progressive refractive power lens |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2013076933A (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015151837A1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | ホヤ レンズ タイランド リミテッド | Progressive addition lens, design method and manufacturing method therefor, and progressive addition lens manufacturing system |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH11305173A (en) * | 1998-04-17 | 1999-11-05 | Asahi Optical Co Ltd | Method for working progressive multifocus lens |
| JP2002082017A (en) * | 1992-04-30 | 2002-03-22 | Nidek Co Ltd | Lens meter |
| JP2003329984A (en) * | 2002-05-13 | 2003-11-19 | Seiko Epson Corp | Method and apparatus for computing inset quantity of progressive refractive power lens and program recording medium |
| JP2008070894A (en) * | 1999-02-12 | 2008-03-27 | Hoya Corp | Spectacle lens and manufacturing method therefor |
-
2011
- 2011-09-30 JP JP2011217908A patent/JP2013076933A/en active Pending
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002082017A (en) * | 1992-04-30 | 2002-03-22 | Nidek Co Ltd | Lens meter |
| JPH11305173A (en) * | 1998-04-17 | 1999-11-05 | Asahi Optical Co Ltd | Method for working progressive multifocus lens |
| JP2008070894A (en) * | 1999-02-12 | 2008-03-27 | Hoya Corp | Spectacle lens and manufacturing method therefor |
| JP2003329984A (en) * | 2002-05-13 | 2003-11-19 | Seiko Epson Corp | Method and apparatus for computing inset quantity of progressive refractive power lens and program recording medium |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015151837A1 (en) * | 2014-03-31 | 2015-10-08 | ホヤ レンズ タイランド リミテッド | Progressive addition lens, design method and manufacturing method therefor, and progressive addition lens manufacturing system |
| US10302965B2 (en) | 2014-03-31 | 2019-05-28 | Hoya Lens Thailand Ltd. | Progressive addition lens, design method and manufacturing method therefor, and progressive addition lens manufacturing system |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US10509235B2 (en) | Method of calculating optical characteristics of an optical system according to a given spectacle frame | |
| US9791718B2 (en) | Progressive multifocal ophthalmic lens designed to inhibit progressive myopia of the wearer | |
| JP6377080B2 (en) | Method for providing a pair of progressive ophthalmic lenses (1, 2) | |
| CN107407827B (en) | Ophthalmic lens for spectacles intended to be mounted on a spectacle frame | |
| US10203519B2 (en) | Systems and methods for augmented reality | |
| JP6043731B2 (en) | Method for determining the target optical function | |
| CN108139604B (en) | Ophthalmic progressive addition lenses for myopic or emmetropic and presbyopic wearers, methods for providing such lenses | |
| KR102042554B1 (en) | A method for determining an ophthalmic lens | |
| US9740024B2 (en) | Pair of progressive ophthamlic lenses | |
| JP2017511500A (en) | Multifocal spectacle lens configured to output an auxiliary image | |
| US9307899B2 (en) | Process for determining a pair of progressive ophthalmic lenses | |
| US9759931B2 (en) | Pair of progressive ophthalmic lenses | |
| US10261340B2 (en) | Method for producing a customized progressive ophthalmic lens | |
| US9459468B2 (en) | Method of making a spectacle lens providing an astigmatic correction and spectacles including said spectacle lens | |
| EP3143458B1 (en) | A progressive multifocal lens having an enlarged intermediate distance vision region | |
| WO2016104808A1 (en) | Pair of eyeglass lenses for both eyes, production method therefor, provision system, and provision program | |
| JP2015522845A (en) | Method for determining a pair of progressive ophthalmic lenses | |
| JP2018530791A (en) | Ophthalmic progressive addition lens for presbyopic wearers and method of providing such a lens | |
| CN105283799B (en) | For the method for the measurement profile for optimizing spectacle frame | |
| JP2013076933A (en) | Progressive refractive power lens and manufacturing method for progressive refractive power lens | |
| CN112334818B (en) | Method for determining an ophthalmic lens | |
| EP3374823A1 (en) | Lenses with improved management of distortion |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20130404 |
|
| A711 | Notification of change in applicant |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711 Effective date: 20130329 |
|
| RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20130521 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140924 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150727 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150730 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20151026 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20151225 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160201 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160802 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20161102 |
|
| A601 | Written request for extension of time |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A601 Effective date: 20161228 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20170328 |