JP2013016592A - Oxide film etching apparatus and oxide film etching method - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、酸化膜エッチング装置、例えばシリコン基板に形成された自然酸化膜等のシリコン酸化膜をエッチングする装置、及び酸化膜エッチング方法に関する。 The present invention relates to an oxide film etching apparatus, for example, an apparatus for etching a silicon oxide film such as a natural oxide film formed on a silicon substrate, and an oxide film etching method.
従来から、例えば特許文献1に記載のように、シリコン基板上の自然酸化膜をエッチングする酸化膜エッチング装置が知られている。以下に、この種の酸化膜エッチング装置の概略構成について図8を参照して説明する。 Conventionally, as disclosed in Patent Document 1, for example, an oxide film etching apparatus that etches a natural oxide film on a silicon substrate is known. The schematic configuration of this type of oxide film etching apparatus will be described below with reference to FIG.
図8に示されるように、酸化膜エッチング装置20のプロセスチャンバ21には、該プロセスチャンバ21に各種のプロセスガスを供給するガス供給配管22が接続されている。このガス供給配管22の途中には、管内にマイクロ波を照射する放電管23が設けられ、該放電管23には、導波管24を介してマイクロ波源25が接続されている。
As shown in FIG. 8, a
また、ガス供給配管22のうち、放電管23の上流には、アンモニア(NH3)ガスを供給するマスフローコントローラ26と、窒素(N2)ガスを供給するマスフローコントローラ27とが接続されている。また、ガス供給配管22のうち、放電管23の下流には、三フッ化窒素(NF3)ガスを供給するマスフローコントローラ28が接続されている。
Further, a
一方、プロセスチャンバ21には、該プロセスチャンバ21にて処理されたシリコン基板を収容するための加熱チャンバ31が、仕切弁32を介して接続されている。加熱チャンバ31の外表面には、該加熱チャンバ31の内部を所定の温度にまで加熱するヒータ33が取り付けられている。また、加熱チャンバ31には、プロセスチャンバ21及び加熱チャンバ31内を排気する排気ポンプ34が接続されている。
On the other hand, a
こうした構成からなる酸化膜エッチング装置20にて、自然酸化膜のエッチングが行われる際には、まず、排気ポンプ34によって減圧されたプロセスチャンバ21内に、例えば20枚のシリコン基板が搬入される。シリコン基板が搬入されると、マスフローコントローラ26からのNH3ガスとマスフローコントローラ27からのN2ガスとが、放電管23に供給され、その後、放電管23内にマイクロ波が照射される。これにより、NH3ガスを用いたプラズマが生成され、プラズマ中に含まれる水素含有ラジカル(NxHy *、H*等)がプロセスチャンバ21に供給される。
When the natural oxide film is etched by the oxide
このとき、マスフローコントローラ28から供給されるNF3と上記水素含有ラジカルとが、ガス供給配管22やプロセスチャンバ21で反応し、これにより、自然酸化膜のエッチャントであるアンモニアフッ化物(NHxFy)が生成される。そして、生成されたエッチャントがシリコン基板にまで運ばれると、自然酸化膜とエッチャントとが反応し、これにより、熱分解温度の低いアンモニア錯体[(NH4)2SiF6]が生成される。
At this time, NF 3 supplied from the
こうしたプロセスチャンバ21での処理が行われると、シリコン基板が上記加熱チャンバ31に移載され、そして、[(NH4)2SiF6]の分解温度にまでシリコン基板が加熱される。これにより、シリコン基板上の[(NH4)2SiF6]が、NH3、フッ化水素(HF)、及び四フッ化シリコン(SiF4)として揮発する。
When the processing in the
ところで、本願発明者は、このような自然酸化膜のエッチング反応を鋭意研究する中で、上記酸化膜エッチング装置20では、下記(式1)〜(式5)の反応が逐次進行することを見出した。すなわち、(式1)に示されるNH3の励起反応、(式2)〜(式4)に示されるエッチャントの生成反応、及び(式5)に示されるエッチング反応、これらが逐次進行することで自然酸化膜がエッチングされることを見出した。
・NH3→NH3 * … (式1)
・5NH3 *+NF3→6NH2+3HF … (式2)
・NH3+2HF→NH4F … (式3)
・SiO2+4HF+2NH4F→(NH4)2SiF6+2H2O … (式4)
・(NH4)2SiF6→NH3↑+HF↑+SiF4↑ … (式5)
ここで、自然酸化膜のエッチング速度を高めるうえでは、上記(式2)における生成物の生成量と(式3)における生成物の生成量とが、共に高められることが好ましい。
By the way, the inventor of the present application has intensively studied the etching reaction of such a natural oxide film, and found that the following reactions (Equation 1) to (Equation 5) proceed sequentially in the oxide
・ NH 3 → NH 3 * (Formula 1)
・ 5NH 3 * + NF 3 → 6NH 2 + 3HF (Formula 2)
NH 3 + 2HF → NH 4 F (Formula 3)
SiO 2 + 4HF + 2NH 4 F → (NH 4 ) 2 SiF 6 + 2H 2 O (Formula 4)
(NH 4 ) 2 SiF 6 → NH 3 ↑ + HF ↑ + SiF 4 ↑ (Formula 5)
Here, in order to increase the etching rate of the natural oxide film, it is preferable that both the amount of product generated in (Expression 2) and the amount of product generated in (Expression 3) are increased.
しかしながら、(式2)におけるHFの生成量を高めるためには、(式1)におけるNH3 *の生成量を高める必要がある一方、(式3)におけるNH4Fの生成量を高めるためには、(式1)においてNH3 *の生成量を抑える必要がある。その結果、(式1)の反応効率が高ければ、(式4)においてHFが余剰となり、反対に、(式1)の反応効率が低ければ、(式4)においてNH4Fが余剰となる。そして、(式1)におけるNH3 *の生成量が如何様な場合であれ、エッチャントを生成するために供給されたNH3ガスが、少なからずエッチャントの生成に寄与することなく排気されることとなる。こうした理由から、上述した酸化膜エッチング装置では、NH3ガスの利用効率を高めることによって酸化膜のエッチング反応の効率を高めることが要請されている。 However, in order to increase the amount of HF generated in (Expression 2), it is necessary to increase the amount of NH 3 * generated in (Expression 1), while in order to increase the amount of NH 4 F generated in (Expression 3). Needs to suppress the amount of NH 3 * produced in (Equation 1). As a result, if the reaction efficiency of (Formula 1) is high, HF becomes redundant in (Formula 4). Conversely, if the reaction efficiency of (Formula 1) is low, NH 4 F becomes redundant in (Formula 4). . Then, whatever the amount of NH 3 * produced in (Equation 1), the NH 3 gas supplied to produce the etchant is exhausted without contributing to the production of the etchant. Become. For these reasons, the above-described oxide film etching apparatus is required to increase the efficiency of the oxide film etching reaction by increasing the utilization efficiency of the NH 3 gas.
なお、こうした問題は、シリコン基板に形成された自然酸化膜をエッチングする酸化膜エッチング装置及び酸化膜エッチング方法に限って生じるものではなく、真空槽内にてシリコン基板の表面に酸素を供給することで形成されたシリコン酸化膜や、酸化源とTEOSとを用いたCVD法によってシリコン基板上に形成されたシリコン酸化膜等をエッチングする酸化膜エッチング装置及び酸化膜エッチング方法においても概ね共通するものである。 Such a problem does not occur only in an oxide film etching apparatus and an oxide film etching method for etching a natural oxide film formed on a silicon substrate. Oxygen is supplied to the surface of the silicon substrate in a vacuum chamber. The oxide film etching apparatus and the oxide film etching method for etching the silicon oxide film formed on the silicon substrate and the silicon oxide film formed on the silicon substrate by the CVD method using the oxidation source and TEOS are generally common. is there.
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、その目的は、NH3ガスの利用効率を高めることのできる酸化膜エッチング装置、及び酸化膜エッチング方法を提供することにある。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide an oxide film etching apparatus and an oxide film etching method capable of improving the utilization efficiency of NH 3 gas.
以下、上記課題を解決するための手段及びその作用効果について記載する。
本発明の態様の一つは、シリコン酸化膜を真空槽でエッチングする酸化膜エッチング装置であって、前記真空槽の前段でガスを励起する励起部と、前記励起部にアンモニアガスを供給する第1アンモニア供給部と、前記励起部の後段に三フッ化窒素ガスを供給する三フッ化窒素供給部と、前記励起部の後段にアンモニアガスを供給する第2アンモニア供給部とを備える。
Hereinafter, means for solving the above-described problems and the effects thereof will be described.
One aspect of the present invention is an oxide film etching apparatus that etches a silicon oxide film in a vacuum chamber, and includes an exciter that excites gas in a front stage of the vacuum chamber, and an ammonia gas that supplies ammonia gas to the exciter. A first ammonia supply unit; a nitrogen trifluoride supply unit that supplies nitrogen trifluoride gas downstream of the excitation unit; and a second ammonia supply unit that supplies ammonia gas downstream of the excitation unit.
本発明の態様の一つは、シリコン酸化膜をエッチングする酸化膜エッチング方法であって、アンモニアガスを励起する工程と、前記励起されたガスに三フッ化窒素ガスとアンモニアガスとを加えて混合ガスを生成する工程と、前記混合ガスを前記シリコン酸化膜に供給する工程とを備える。 One aspect of the present invention is an oxide film etching method for etching a silicon oxide film, a step of exciting ammonia gas, and adding and mixing nitrogen trifluoride gas and ammonia gas to the excited gas. A step of generating a gas, and a step of supplying the mixed gas to the silicon oxide film.
本願発明者の鋭意研究によれば、上述したように、(式1)〜(式5)の反応が進むことによって、熱分解されやすい[(NH4)2SiF6]がシリコン酸化膜に生成される。そのため、上記従来の酸化膜エッチング装置のように、NH3ガスが励起部の前段のみから供給される態様では、励起部にて励起されなかった未反応分のNH3が、(式3)の反応物であるNH3を担うことになる。それゆえに、励起部にて生成される水素含有ラジカルの全量が増えることで(式2)の反応が進んだとしても、(式3)の反応物であるNH3が少なくなる以上、NH4Fの生成反応が律速されてしまうことになる。 According to the diligent research of the present inventor, as described above, [(NH 4 ) 2 SiF 6 ] that is easily thermally decomposed is generated in the silicon oxide film as the reactions of (Expression 1) to (Expression 5) proceed. Is done. Therefore, in the aspect in which the NH 3 gas is supplied only from the front stage of the excitation unit as in the conventional oxide film etching apparatus, the unreacted NH 3 that has not been excited in the excitation unit is expressed by (Equation 3). It will bear NH 3 which is a reactant. Therefore, even if the reaction of (Equation 2) proceeds due to an increase in the total amount of hydrogen-containing radicals generated in the excitation part, NH 4 F is reduced as NH 3 as a reactant of (Equation 3) decreases. The production reaction is limited.
この点、上記の態様によれば、上記(式1)の反応物であるNH3ガスが、第1アンモニア供給部から供給される一方、上記(式3)の反応物であるNH3ガスは、(式1)の未反応分に加え、第2アンモニア供給部からも供給されるようになる。そのため、励起部の前段のみにNH3ガスが供給されるエッチングの態様と比較して、(式3)以降の反応が進行しやすくなる。その結果、励起部にて励起されたNH3ガスが余剰分として排気されること、あるいは励起部にて励起されなかったNH3ガスが余剰分として排気されること、これらを抑えることが可能となる。ひいては、シリコン酸化膜のエッチング用に供給されるNH3ガスの利用効率が高められることになる。 In this regard, according to the above aspect, the NH 3 gas that is the reactant of the above (formula 1) is supplied from the first ammonia supply unit, while the NH 3 gas that is the reactant of the above (formula 3) is In addition to the unreacted component of (Equation 1), the second ammonia supply unit also supplies it. Therefore, the reaction after (Equation 3) is likely to proceed as compared with the etching mode in which NH 3 gas is supplied only to the front stage of the excitation unit. As a result, it NH 3 gas excited by the excitation section is exhausted as excess, or the NH 3 gas which has not been excited by the excitation section is exhausted as excess, it can be reduced to these as Become. As a result, the utilization efficiency of NH 3 gas supplied for etching the silicon oxide film is enhanced.
本発明の態様の一つでは、酸化膜エッチング装置が、前記励起部に窒素ガスを供給する窒素供給部を更に備える。
上記態様によれば、励起部にてN2が励起されることで、下記(式6)(式7)から出発するエッチング反応も進行することになる。
・N2→N2 * … (式6)
・N2 *+NH3→NH3 * … (式7)
そのため、真空槽の前段あるいは真空槽に供給されたNH3ガスは、上記(式1)から出発する反応経路と上記(式6)(式7)から出発する反応経路とで利用されることになる。それゆえに、窒素ガス供給部を有しない酸化膜エッチング装置よりも、NH3ガスの利用効率を高めることが可能である。
In one aspect of the present invention, the oxide film etching apparatus further includes a nitrogen supply unit that supplies nitrogen gas to the excitation unit.
According to the above aspect, when N 2 is excited in the excitation portion, the etching reaction starting from the following (formula 6) and (formula 7) also proceeds.
N 2 → N 2 * (Formula 6)
N 2 * + NH 3 → NH 3 * (Formula 7)
Therefore, NH 3 gas supplied to the front stage of the vacuum chamber or the vacuum chamber is used in the reaction path starting from the above (formula 1) and the reaction path starting from the above (formula 6) and (formula 7). Become. Therefore, it is possible to increase the use efficiency of NH 3 gas compared to an oxide film etching apparatus that does not have a nitrogen gas supply unit.
本発明の態様の一つでは、酸化膜エッチング装置において、前記三フッ化窒素供給部は、前記真空槽の前段に三フッ化窒素ガスを供給し、前記第2アンモニア供給部は、前記真空槽の前段にアンモニアガスを供給する。 In one aspect of the present invention, in the oxide film etching apparatus, the nitrogen trifluoride supply unit supplies nitrogen trifluoride gas to a front stage of the vacuum chamber, and the second ammonia supply unit includes the vacuum chamber. Ammonia gas is supplied to the previous stage.
上記態様によれば、真空槽の前段でエッチャントの生成反応が進行するため、真空槽内でエッチャントの生成反応が進行する態様と比べて、シリコン酸化膜に対するエッチャントの均一化を図ることが容易となる。また、真空槽の前段で流れるガスの流路では、該流路の断面積が、通常、真空槽と比べて十分に小さく、こうした流路に流れるガス間の衝突頻度も、真空槽と比べて十分に高いものとなる。それゆえに、上述したエッチャントの生成反応が進行しやすくもなる。 According to the above aspect, since the etchant generation reaction proceeds in the front stage of the vacuum chamber, it is easier to achieve uniform etchant with respect to the silicon oxide film than the aspect in which the etchant generation reaction proceeds in the vacuum chamber. Become. In addition, in the gas flow path flowing in the front stage of the vacuum chamber, the cross-sectional area of the flow path is usually sufficiently smaller than that of the vacuum chamber, and the collision frequency between the gases flowing in these flow paths is also smaller than that of the vacuum chamber. It will be high enough. Therefore, the above-described etchant generation reaction is likely to proceed.
本発明の態様の一つでは、酸化膜エッチング装置において、前記三フッ化窒素供給部が、前記真空槽内に三フッ化窒素ガスを供給し、前記第2アンモニア供給部が、前記真空槽内にアンモニアガスを供給する。 In one aspect of the present invention, in the oxide film etching apparatus, the nitrogen trifluoride supply unit supplies nitrogen trifluoride gas into the vacuum chamber, and the second ammonia supply unit is within the vacuum chamber. To supply ammonia gas.
上記態様によれば、上記(式2)及び(式3)に示される反応が、真空槽内にて進行することになる。ここで、NF3ガス及びNH3ガスが、真空槽の前段に供給される態様では、真空槽の前段の配管等の設計に際し、上記(式3)の生成物であるNHxFyの活性がシリコン酸化膜にまで保たれるような構成が求められる。一方、NF3ガス及びNH3ガスが、真空槽に供給される態様では、上記(式3)の生成物であるNHxFyが、真空槽内のシリコン酸化膜上で生成されやすくなる。それゆえに、NF3ガス及びNH3ガスが、真空槽の前段に供給される態様と比べて、NHxFyの活性を維持するための設計が不要となる分、NHxFyの供給系の設計が容易となる。 According to the said aspect, reaction shown by said (Formula 2) and (Formula 3) will advance in a vacuum chamber. Here, in the aspect in which the NF 3 gas and the NH 3 gas are supplied to the front stage of the vacuum chamber, the activity of NH x F y that is the product of the above (formula 3) in designing the piping and the like of the front stage of the vacuum chamber. Is required to be maintained in the silicon oxide film. On the other hand, in the aspect in which NF 3 gas and NH 3 gas are supplied to the vacuum chamber, NH x F y that is a product of the above (formula 3) is easily generated on the silicon oxide film in the vacuum chamber. Therefore, compared with the aspect in which the NF 3 gas and the NH 3 gas are supplied to the front stage of the vacuum chamber, a design for maintaining the activity of the NH x F y is not required, and the NH x F y supply system. It becomes easy to design.
本発明の態様の一つでは、前記励起部の後段に、前記三フッ化窒素供給部からの三フッ化窒素ガスと前記第2アンモニア供給部からのアンモニアガスとの混合ガスが供給される。 In one aspect of the present invention, a mixed gas of nitrogen trifluoride gas from the nitrogen trifluoride supply unit and ammonia gas from the second ammonia supply unit is supplied downstream of the excitation unit.
上記態様によれば、励起部で励起されたガスに対し、NF3ガスとNH3ガスとの混合ガスが加えられる。そのため、励起部で励起されたガスに対し、これらガスが各別に加えられる態様と比較して、上記(式2)の生成物であるHFとNH3との衝突する頻度を高めることが可能となる。それゆえに、NHxFyの生成される確率を高くすること、ひいてはシリコン酸化膜のエッチング用に供給されたNH3ガスの利用効率を、さらに高めることが可能にもなる。 According to this aspect, with respect to the excited gas excitation portion, a mixed gas of NF 3 gas and the NH 3 gas is added. Therefore, it is possible to increase the frequency of collision between HF and NH 3 , which are products of the above (Formula 2), with respect to the gas excited in the excitation unit, compared to the mode in which these gases are added separately. Become. Therefore, it is possible to increase the probability that NH x F y is generated, and to further increase the utilization efficiency of NH 3 gas supplied for etching the silicon oxide film.
本発明の態様の一つでは、前記第2アンモニア供給部は、前記三フッ化窒素供給部の後段にアンモニアガスを供給する。
上記態様によれば、励起部で励起されたガスとNF3ガスとの混合ガスに対し、NH3ガスが供給される。そのため、励起部にて生成された水素含有ラジカルとNF3ガスとが衝突する頻度が、水素含有ラジカルとNH3ガスとが衝突する頻度よりも高くなる。そして、励起部で励起されたガスに対し、NF3ガスとNH3ガスとが同時に加えられる態様、あるいは励起部で励起されたガスに対し、NH3ガス、NF3ガスの順でこれらが加えられる態様と比べて、水素含有ラジカルとNF3ガスとの反応、すなわち上記(式2)の反応が進行しやすくなる。それゆえに、エッチャントの生成反応が(式2)の反応で律速する場合には、例えばNF3ガスの供給量が小さい場合や励起部の後段における圧力が低い場合には、(式2)以降の反応が進行しやすくなる結果、シリコン酸化膜のエッチング用に供給されたNH3ガスの利用効率が、さらに高められることになる。
In one aspect of the present invention, the second ammonia supply unit supplies ammonia gas to a subsequent stage of the nitrogen trifluoride supply unit.
According to this aspect, with respect to a gas mixture of excited gas and NF 3 gas with the excitation unit, NH 3 gas is supplied. Therefore, the frequency of collision between the hydrogen-containing radical generated in the excitation unit and the NF 3 gas is higher than the frequency of collision between the hydrogen-containing radical and the NH 3 gas. Then, an aspect in which NF 3 gas and NH 3 gas are simultaneously added to the gas excited in the excitation part, or these are added in the order of NH 3 gas and NF 3 gas to the gas excited in the excitation part. Compared to the embodiment, the reaction between the hydrogen-containing radical and the NF 3 gas, that is, the reaction of the above (formula 2) is likely to proceed. Therefore, in the case where the etchant formation reaction is rate-controlled by the reaction of (Expression 2), for example, when the supply amount of NF 3 gas is small or the pressure after the excitation unit is low, As a result of the progress of the reaction, the utilization efficiency of NH 3 gas supplied for etching the silicon oxide film is further enhanced.
本発明の態様の一つでは、酸化膜エッチング装置が、前記励起部に窒素ガスを供給する窒素供給部を備え、前記第2アンモニア供給部は、前記三フッ化窒素供給部の前段にアンモニアガスを供給する。 In one aspect of the present invention, an oxide film etching apparatus includes a nitrogen supply unit that supplies nitrogen gas to the excitation unit, and the second ammonia supply unit includes ammonia gas before the nitrogen trifluoride supply unit. Supply.
上記態様によれば、励起部で生成された窒素ラジカルとNH3ガスとの混合ガスに対し、NF3ガスが供給される。そのため、窒素ラジカルに対しNF3ガスとNH3ガスとが同時に加えられる態様、あるいは窒素ラジカルに対し、NF3ガス、NH3ガスの順にこれらが加えられる態様と比べて、窒素ラジカルとNH3ガスとの反応、すなわち上記(式7)の反応が進行しやすくなる。 According to this aspect, with respect to a mixed gas of nitrogen radicals and the NH 3 gas produced by the excitation unit, NF 3 gas is supplied. Therefore, compared with the aspect in which NF 3 gas and NH 3 gas are simultaneously added to nitrogen radicals, or the aspect in which these are added in the order of NF 3 gas and NH 3 gas to nitrogen radicals, nitrogen radicals and NH 3 gas That is, the reaction of (Formula 7) is likely to proceed.
ここで、例えば、励起部から真空槽までのガスの飛行時間が、水素含有ラジカルの寿命よりも大きい場合、また、励起部の後段における温度が、水素含有ラジカルの活性を下げる程度に低い場合等では、こうした水素含有ラジカルの活性が、真空槽の前段で失活することも少なくない。この点、上記態様であれば、励起部の後段への水素含有ラジカルの供給に関し、その確実性を高めることが可能となる。その結果、励起部で生成された水素含有ラジカルが、該励起部の後段で活性を失う場合であっても、シリコン酸化膜のエッチング用に供給されたNH3ガスの利用効率を高められるという効果を得ることが、確実なものとなる。 Here, for example, when the flight time of the gas from the excitation unit to the vacuum chamber is longer than the lifetime of the hydrogen-containing radical, or when the temperature at the subsequent stage of the excitation unit is low enough to reduce the activity of the hydrogen-containing radical Then, the activity of such hydrogen-containing radicals is often deactivated at the front stage of the vacuum chamber. In this regard, with the above aspect, it is possible to increase the certainty regarding the supply of the hydrogen-containing radical to the subsequent stage of the excitation unit. As a result, even if the hydrogen-containing radicals generated in the excitation unit lose activity after the excitation unit, it is possible to increase the utilization efficiency of the NH 3 gas supplied for etching the silicon oxide film. Is certain.
以下、本発明における酸化膜エッチング装置を自然酸化膜のエッチング装置に具体化した一実施形態について図1〜図4を参照して説明する。なお、本実施形態の酸化膜エッチング装置は、先に説明した従来の酸化膜エッチング装置と比較して、プロセスチャンバにガスを供給するためのガス供給系の構成が異なる。そのため、以下では、このガス供給系について特に説明する。
[酸化膜エッチング装置の全体構成]
まず、酸化膜エッチング装置の全体構成について図1を参照して説明する。
Hereinafter, an embodiment in which an oxide film etching apparatus according to the present invention is embodied as a natural oxide film etching apparatus will be described with reference to FIGS. Note that the oxide film etching apparatus of this embodiment differs from the conventional oxide film etching apparatus described above in the configuration of a gas supply system for supplying gas to the process chamber. Therefore, the gas supply system will be particularly described below.
[Overall configuration of oxide film etching apparatus]
First, the overall configuration of the oxide film etching apparatus will be described with reference to FIG.
図1に示されるように、酸化膜エッチング装置10には、自然酸化膜の形成された複数のシリコン基板を収容する真空槽としてのプロセスチャンバ11が搭載されている。プロセスチャンバ11には、励起部を構成する放電管12が下流配管LLを介して接続されている。放電管12の内部には、励起部を構成するマイクロ波源13から出力されるマイクロ波が、導波管14を介して照射される。
As shown in FIG. 1, the oxide
放電管12の前段である上流には、上流配管LUが接続され、該上流配管LUの上流端には、上流アンモニア供給配管Laと窒素供給配管Lbとが合流している。上流アンモニア供給配管Laの上流端には、第1アンモニア供給部としてのマスフローコントローラ16aが、バルブVaを介して接続されている。マスフローコントローラ16aは、NH3ガスを貯蔵するボンベに接続された流量調節弁であって、該ボンベから放電管12に供給されるNH3ガスの流量を調節する。他方、窒素供給配管Lbの上流端には、窒素ガス供給部としてのマスフローコントローラ16bが、バルブVbを介して接続されている。マスフローコントローラ16bは、N2ガスを貯蔵するボンベに接続された流量調節弁であって、該ボンベから放電管12に供給されるN2ガスの流量を調節する。
An upstream pipe LU is connected to the upstream upstream of the
放電管12の内部では、マスフローコントローラ16aから供給されたNH3ガスと、マスフローコントローラ16bから供給されたN2ガスとに対してマイクロ波が照射される。これにより、NH3ガス及びN2ガスが励起されることで、NH3ガスの励起種である水素含有ラジカル(NH3 *,NH2 *,NH*等)及び窒素ラジカル(N2 *,N*等)が生成される。
Inside the
下流配管LLの途中には、分岐配管LRが接続され、該分岐配管LRの上流端には、下流アンモニア供給配管Lcと三フッ化窒素供給配管Ldとが合流している。下流アンモニア供給配管Lcの上流端には、第2アンモニア供給部としてのマスフローコントローラ16cがバルブVcを介して接続されている。マスフローコントローラ16cは、NH3ガスを貯蔵するボンベに接続された流量調節弁であって、該ボンベから下流配管LLに供給されるNH3ガスの流量を調節する。他方、三フッ化窒素供給配管Ldの上流端には、三フッ化窒素ガス供給部としてのマスフローコントローラ16dがバルブVdを介して接続されている。マスフローコントローラ16dは、NF3ガスを貯蔵するボンベに接続された流量調節弁であって、該ボンベから下流配管LLに供給されるNF3ガスの流量を調節する。
A branch pipe LR is connected in the middle of the downstream pipe LL, and a downstream ammonia supply pipe Lc and a nitrogen trifluoride supply pipe Ld merge with the upstream end of the branch pipe LR. A
下流配管LLの内部には、放電管12にて生成された上記ラジカルと、分岐配管LRを通過した上記ガスとが供給される。そのため、下流配管LLの内部、並びにこれに接続されたプロセスチャンバ11内では、上記ラジカルと分岐配管LRを通過した上記ガスとの反応によって、アンモニアフッ化物(NHxFy例えばNH4F)が生成される。そして、生成されたNHxFyが、プロセスチャンバ11に収容されたシリコン基板の酸化シリコンと反応することで、シリコン基板上にアンモニア錯体[(NH4)2SiF6]が生成される。
The radical generated in the
酸化膜エッチング装置10には、マイクロ波源13の駆動と各マスフローコントローラ16a〜16dの駆動とを制御する制御装置10Cが搭載されている。制御装置10Cには、マイクロ波源13の出力の設定値と、各マスフローコントローラ16a〜16dの出力の設定値とが、プロセスステップごとに定められたプログラムをプロセスレシピとして記憶されている。そして、制御装置10Cは、プロセスレシピを読み出した後、該プロセスレシピを構成するプロセスステップごとに、該プロセスステップの設定値を読み出す。そして、制御装置10Cは、上述したプロセスステップごとに、マイクロ波源13に電力指令を出力し、各マスフローコントローラ16a〜16dに流量指令を出力する。
The oxide
例えば、制御装置10Cは、プロセスレシピを読み出した後、まず、ガス流量を安定させるためのプロセスステップを実行する。すなわち、制御装置10Cは、各マスフローコントローラ16a〜16dに対し、所定の流量でガスを流すための流量指令を出力するとともに、マイクロ波源13に対し、その出力を0Wするための電力指令を出力する。これにより、放電管12の内部にマイクロ波が照射されない状態で、プロセスチャンバ11内に各種のガスが定常的に供給され、各マスフローコントローラ16a〜16dにおける流量の安定化が図られる。次いで、制御装置10Cは、シリコン酸化膜のエッチングを開始するためのプロセスステップを実行する。すなわち、制御装置10Cは、各マスフローコントローラ16a〜16dに対し、所定の流量でガスを流すための流量指令を出力するとともに、マイクロ波源13に対し、所定の電力でマイクロ波を出力するための電力指令を出力する。これにより、放電管12の内部にマイクロ波が照射され、上述したNHxFyが生成される。そして、生成されたNHxFyが、プロセスチャンバ11内のシリコン酸化膜と反応することで、該シリコン酸化膜のエッチング反応が開始される。
[酸化膜エッチング装置の作用]
次に、酸化膜エッチング装置10の行う動作の一つである自然酸化膜のエッチング処理について、図2及び図3を参照して説明する。
For example, after reading the process recipe, the control device 10C first executes a process step for stabilizing the gas flow rate. That is, the control device 10C outputs a flow command for flowing gas at a predetermined flow rate to each of the
[Operation of oxide film etching equipment]
Next, a natural oxide film etching process, which is one of the operations performed by the oxide
酸化膜エッチング装置10にて酸化膜のエッチング処理が行われる際には、まず、上述した排気ポンプ34によって所定の圧力に減圧されたプロセスチャンバ11内に、複数のシリコン基板、例えば50枚のシリコン基板が搬入される。シリコン基板の搬入が完了すると、放電管12の上流では、マスフローコントローラ16aから放電管12に対するNH3ガスの供給が開始されるとともに、マスフローコントローラ16bから放電管12に対するN2ガスの供給が開始される。他方、放電管12の下流では、マスフローコントローラ16dから下流配管LLに対するNF3ガスの供給が開始されるとともに、マスフローコントローラ16cから下流配管LLに対するNH3ガスの供給が開始される。
When an oxide film etching process is performed by the oxide
放電管12に対するNH3ガス及びN2ガスの供給が開始されると、放電管12でのマイクロ波の照射が開始される。これにより、NH3ガス及びN2ガスの励起種である上記ラジカルや各種イオンが生成される。
When the supply of NH 3 gas and N 2 gas to the
放電管12内にて励起種が生成されると、上記排気ポンプ34によって形成されるガスの流れによって、該励起種が下流配管LLを通じてプロセスチャンバ11にまで運ばれる。このとき、励起種が、下流配管LL内のNF3ガス及びNH3ガスと反応することによって、上記NHxFyが生成される。このようにして生成されたNHxFyも、上記励起種と同様、酸化膜エッチング装置10内のガスの流れによって、下流配管LLからプロセスチャンバ11にまで運ばれる。なお、NHxFyには、下流配管LL内で生成されるものの他、プロセスチャンバ11内で生成されるものもある。
When excited species are generated in the
プロセスチャンバ11にまで運ばれたNHxFyが、プロセスチャンバ11内のシリコン基板にまで到達すると、シリコン基板に形成された自然酸化膜とNHxFyとが反応することで、[(NH4)2SiF6]が生成される。そして、[(NH4)2SiF6]の生成されたシリコン基板が、[(NH4)2SiF6]の熱分解温度以上にまで加熱されることで、シリコン基板に形成された自然酸化膜は、揮発性のガスとしてエッチングされる。
[下流NH3ガスの作用]
次に、放電管12の下流に供給されるNH3ガスの作用を図2〜図4を参照して説明する。なお、図2〜図4は、それぞれ実施例1、実施例2、比較例の各々のエッチング速度とNH3ガスの総流量との関係を示すグラフである。
[実施例1]
以下に示される条件のもと、放電管12の上流及び下流にNH3ガスを供給して自然酸化膜のエッチングを行うことにより、実施例のエッチング速度を得た。実施例のエッチング速度とNH3ガスの総流量との関係を図2に示す。
・放電管の上流におけるNH3ガスの流量:60sccm〜1200sccm
・放電管の下流におけるNH3ガスの流量:50sccm
・N2ガスの流量:2000sccm
・NF3ガスの流量:4000sccm
・マイクロ波の周波数:2.45GHz
・マイクロ波源の出力:2800W
・プロセスチャンバ11内の圧力:266Pa
[実施例2]
放電管12の上流に供給するNH3ガスの流量を20sccmとし、放電管12の下流に供給するNH3ガスの流量を50sccm〜1200sccmとし、且つその他の条件を実施例1と同じくして自然酸化膜のエッチングを行うことにより、実施例2のエッチング速度を得た。実施例2のエッチング速度とNH3ガスの総流量との関係を図3に示す。
[比較例]
放電管12の上流に供給するNH3ガスの流量を60sccm〜1200sccmとし、放電管12の下流に供給するNH3ガスの流量を0sccmとし、且つその他の条件を実施例と同じくして自然酸化膜のエッチングを行うことにより、比較例のエッチング速度を得た。比較例のエッチング速度とNH3ガスの総流量との関係を図4に示す。
When NH x F y transported to the
[Action of downstream NH 3 gas]
Next, the operation of the NH 3 gas supplied downstream of the
[Example 1]
Under the conditions shown below, NH 3 gas was supplied upstream and downstream of the
NH 3 gas flow rate upstream of the discharge tube: 60 sccm to 1200 sccm
-Flow rate of NH 3 gas downstream of the discharge tube: 50 sccm
・ N 2 gas flow rate: 2000 sccm
-Flow rate of NF 3 gas: 4000 sccm
-Microwave frequency: 2.45 GHz
-Microwave source output: 2800W
-Pressure in the process chamber 11: 266 Pa
[Example 2]
The flow rate of NH 3 gas supplied upstream of the
[Comparative example]
The flow rate of NH 3 gas supplied to the upstream of the
図2に示されるように、実施例1では、NH3ガスの総流量が110sccm〜1250sccmという広い範囲にわたり、6Å/minを超える高いエッチング速度が認められた。また、実施例1では、放電管12の上流でNH3ガスの流量が大きく変わったとしても、8Å/minという高いエッチング速度が概ね保たれるという傾向が認められた。すなわち、8Å/minという高いエッチング速度を得るうえで、放電管12の上流におけるNH3ガスの流量は、60sccm〜120sccmで十分であることが認められた。
As shown in FIG. 2, in Example 1, a high etching rate exceeding 6 min / min was observed over a wide range where the total flow rate of NH 3 gas was 110 sccm to 1250 sccm. Further, in Example 1, even when the flow rate of NH 3 gas greatly changed upstream of the
図3に示されるように、実施例2では、NH3ガスの総流量が70sccm〜300sccmとなる範囲において、6Å/minを超える高いエッチング速度が認められた。また、実施例2では、放電管12の下流でNH3ガスの流量が大きくなるに連れて、エッチング速度が単調減少するという傾向が認められた。すなわち、6Å/minを超える高いエッチング速度を得るうえで、放電管12の下流におけるNH3ガスの流量は、50sccm〜280sccmで十分である、それが認められた。
As shown in FIG. 3, in Example 2, a high etching rate exceeding 6 min / min was observed in the range where the total flow rate of NH 3 gas was 70 sccm to 300 sccm. Further, in Example 2, a tendency was observed that the etching rate monotonously decreased as the flow rate of NH 3 gas increased downstream of the
一方、図4に示されるように、比較例では、NH3ガスの総流量が増えるに連れてエッチング速度が大きくなるものの、1200sccmという高い流量が供給されても、8Å/minを超えるエッチング速度は認められなかった。なお、比較例では、実施例1を上回るエッチング速度は認められず、400sccmを超える高い流量の範囲でのみ、実施例2を上回るエッチング速度が認められた。 On the other hand, as shown in FIG. 4, in the comparative example, the etching rate increases as the total flow rate of NH 3 gas increases, but even when a high flow rate of 1200 sccm is supplied, the etching rate exceeding 8 Å / min I was not able to admit. In the comparative example, an etching rate exceeding Example 1 was not recognized, and an etching rate exceeding Example 2 was recognized only in a high flow rate range exceeding 400 sccm.
このように、放電管12の上流と下流とにNH3ガスが供給される態様であれば、NH3ガスの総流量が400sccm以下という低い領域であっても、エッチング速度が大幅に高められることが認められた。そして、こうしたエッチング速度の向上は、上述した(式1)〜(式5)の反応が逐次進行することで、シリコン酸化膜のエッチングが進行することを示唆するものでもある。
As described above, if the NH 3 gas is supplied upstream and downstream of the
すなわち、上述したように、(式2)におけるHFの生成量を高めるためには、(式1)におけるNH3 *の生成量を高めることが必要である。一方、(式3)におけるNH4Fの生成量を高めるためには、(式1)におけるNH3 *の生成量を抑えることが必要である。それゆえに、放電管12の下流にNH3ガスが供給されない比較例では、(式1)の反応効率が高ければ、(式4)においてHFが余剰となり、反対に、(式1)の反応効率が低ければ、(式4)においてNH4Fが余剰となる。そして、(式1)の反応効率がいずれになる場合であれ、エッチャントを生成するために供給されたNH3ガスが、少なからずエッチャントの生成に寄与することなく排気されることとなる。
That is, as described above, in order to increase the amount of HF generated in (Expression 2), it is necessary to increase the amount of NH 3 * generated in (Expression 1). On the other hand, in order to increase the amount of NH 4 F generated in (Formula 3), it is necessary to suppress the amount of NH 3 * generated in (Formula 1). Therefore, in the comparative example in which NH 3 gas is not supplied downstream of the
これに対し、放電管12の上流と下流とにNH3ガスが供給される条件では、上記(式1)の反応物であるNH3ガスは、マスフローコントローラ16aから供給され、上記(式3)の反応物であるNH3ガスは、(式1)の未反応分に加え、マスフローコントローラ16cからも供給されるようになる。そのため、放電管12の前段にのみNH3ガスが供給される比較例と比べて、上記実施例1,2では、(式3)以降の反応が進行しやすくなる。その結果、放電管12にて励起されたNH3ガスが余剰分として排気されること、あるいは放電管12にて励起されなかったNH3ガスが余剰分として排気されること、これらを抑えることが可能となる。そして、自然酸化膜のエッチング用に供給されるNH3ガスの利用効率が高められることになる。
In contrast, under the condition that the NH 3 gas is supplied to the upstream and downstream of the
なお、NH3ガスの利用効率を高めるという観点では、図2及び図3に示されるように、放電管12の下流におけるNH3ガスの流量は、50sccm〜100sccmが好ましく、放電管12の上流におけるNH3ガスの流量は、60sccm〜120sccmが好ましい。そして、こうした低い流量でエッチング速度が高められることは、上述した(式3)の反応促進が、エッチャントの生成に大きく寄与していることを示唆するものでもある。
From the viewpoint of increasing the utilization efficiency of NH 3 gas, as shown in FIGS. 2 and 3, the flow rate of NH 3 gas downstream of the
ちなみに、N2ガスが放電管12に供給される態様では、上記(式1)の励起反応とともに、下記(式6)及び(式7)の反応も進行する。ここで、NH3ガスが放電管12の上流のみに供給される態様では、放電管12の下流にNH3ガスが存在し難い、すなわち、N2 *と反応するNH3が存在し難くなる。それゆえに、(式6)から開始される自然酸化膜のエッチング反応が、(式7)におけるNH3の供給量によって律速することになる。これに対し、放電管12の上流及び下流にNH3ガスが供給される態様であれば、(式7)の反応物であるNH3が、マスフローコントローラ16dから供給されることとなる。その結果、上記(式1)から開始される自然酸化膜のエッチング反応に加え、上記(式6)から開始される自然酸化膜のエッチング反応によっても、シリコン基板の自然酸化膜がエッチングされるようになる。
Incidentally, in the aspect in which N 2 gas is supplied to the
以上説明したように、上記実施形態によれば以下に列挙する効果を得ることができる。
(1)上記(式1)の反応物であるNH3ガスが、マスフローコントローラ16aから供給される一方、上記(式3)の反応物であるNH3ガスは、(式1)の未反応分に加え、マスフローコントローラ16cからも供給されるようになる。そのため、放電管12の前段のみにNH3ガスが供給されるエッチングの態様と比較して、(式3)以降の反応が進行しやすくなる。それゆえに、放電管12にて励起されたNH3ガスが余剰分として排気されること、あるいは放電管12にて励起されなかったNH3ガスが余剰分として排気されること、これらを抑えることが可能となる。ひいては、シリコン酸化膜のエッチング用に供給されるNH3ガスの利用効率が高められることになる。
As described above, according to the embodiment, the effects listed below can be obtained.
(1) While the NH 3 gas that is the reactant of the above (formula 1) is supplied from the
(2)プロセスチャンバ11の前段に供給されたNH3ガスは、上記(式1)から出発する反応経路と、上記(式6)(式7)から出発する反応経路とで利用されることになる。それゆえに、放電管12の前段にN2ガスが供給されないエッチングの態様と比べて、NH3ガスの利用効率を高めることが可能である。
(2) The NH 3 gas supplied to the front stage of the
(3)エッチャントであるNHxFyが、プロセスチャンバ11の前段で生成されるため、こうしたエッチャントがプロセスチャンバ11内で生成される態様と比べて、シリコン酸化膜に対し、エッチャントを均一に供給することが容易にもなる。
(3) Since NH x F y which is an etchant is generated in the front stage of the
(4)また、プロセスチャンバ11の前段で流れるガスの流路では、該流路の断面積が、通常、プロセスチャンバ11と比べて十分に小さく、こうした流路に流れるガス間の衝突頻度も、プロセスチャンバ11内と比べて十分に高いものとなる。そのため、上述したように、プロセスチャンバ11の前段でエッチャントが生成される態様によれば、エッチャントの生成反応が進行しやすくもなる。
(4) Further, in the flow path of the gas flowing in the front stage of the
(5)放電管12で励起されたガスに対し、NF3ガスとNH3ガスとの混合ガスが加えられる。そのため、NF3ガスが反応物となる上記(式2)の反応が進んだ直後に、該反応の生成物であるHFと新たに加えられたNH3とが衝突しやすくなる。すなわち、放電管12で励起されたガスに対し、NF3ガスとNH3ガスとが各別に加えられる態様と比較して、上記(式2)の生成物であるHFと新たに加えられるNH3との衝突する頻度を高めることが可能である。それゆえに、NHxFyの生成される確率を高くすること、ひいてはシリコン酸化膜のエッチング用に供給されたNH3ガスの利用効率を、さらに高めることが可能にもなる。
(5) A mixed gas of NF 3 gas and NH 3 gas is added to the gas excited in the
なお、上記実施形態は以下のように適宜変更して実施することもできる。
・放電管12の後段におけるガスの供給態様は、下記供給経路aから供給経路cのいずれか一つに具体化することが可能であって、また、上記実施形態を含め、互いに異なる複数の供給経路の組み合わせとして具体化することも可能である。
[供給経路a]
・図5に示されるように、下流配管LLに対し、下流アンモニア供給配管Lcと三フッ化窒素供給配管Ldとが各別に接続されるとともに、下流アンモニア供給配管Lcが、三フッ化窒素供給配管Ldよりもプロセスチャンバ11側に連結される構成でもよい。要は、第2アンモニア供給部を構成する下流アンモニア供給配管Lcが、三フッ化窒素供給部を構成する三フッ化窒素供給配管Ldの後段にアンモニアガスを供給する態様であってもよい。こうした構成によれば、上記(1)〜(4)に準じた効果に加えて、以下の効果が得られるようになる。
In addition, the said embodiment can also be suitably changed and implemented as follows.
The gas supply mode in the subsequent stage of the
[Supply path a]
As shown in FIG. 5, the downstream ammonia supply pipe Lc and the nitrogen trifluoride supply pipe Ld are separately connected to the downstream pipe LL, and the downstream ammonia supply pipe Lc is connected to the nitrogen trifluoride supply pipe. A configuration may be employed in which the
(6)放電管12にて励起されたガスに対し、NF3ガスと衝突する頻度が、NH3ガスと衝突する頻度よりも高くなる。そして、放電管12で励起されたガスに対し、NF3ガスとNH3ガスとが同時に加えられる態様、あるいは放電管12で励起されたガスに対し、NH3ガス、NF3ガスの順でこれらが加えられる態様と比べて、水素含有ラジカルとNF3ガスとの反応、すなわち上記(式2)の反応が進行しやすくなる。それゆえに、エッチャントの生成反応が(式2)の反応で律速する場合には、例えばNF3ガスの供給量が小さい場合や放電管12の後段における圧力が低い場合には、(式2)以降の反応が進行しやすくなる結果、シリコン酸化膜のエッチング用に供給されたNH3ガスの利用効率が、さらに高められることになる。
[供給経路b]
・図6に示されるように、下流配管LLに対し、下流アンモニア供給配管Lcと三フッ化窒素供給配管Ldとが各別に接続されるとともに、下流アンモニア供給配管Lcが、三フッ化窒素供給配管Ldよりも放電管12側に連結される構成でもよい。要は、放電管12にN2ガスを供給する窒素供給部を備え、第2アンモニア供給部を構成する下流アンモニア供給配管Lcが、三フッ化窒素供給部を構成する三フッ化窒素供給配管Ldの前段にアンモニアガスを供給する態様であってもよい。こうした構成によれば、上記(1)〜(4)に準じた効果に加えて、以下の効果が得られるようになる。
(6) The frequency of collision with the NF 3 gas with respect to the gas excited in the
[Supply path b]
As shown in FIG. 6, the downstream ammonia supply pipe Lc and the nitrogen trifluoride supply pipe Ld are separately connected to the downstream pipe LL, and the downstream ammonia supply pipe Lc is connected to the nitrogen trifluoride supply pipe. The structure connected with the
(7)放電管12で生成されたN2 *とNH3ガスとの混合ガスに対し、NF3ガスが供給される。そのため、N2 *に対しNF3ガスとNH3ガスとが同時に加えられる態様、あるいはN2 *に対し、NF3ガス、NH3ガスの順にこれらが加えられる態様と比べて、N2 *とNH3ガスとの反応、すなわち上記(式7)の反応が進行しやすくなる。
(7) NF 3 gas is supplied to the mixed gas of N 2 * and NH 3 gas generated in the
ここで、例えば、放電管12からプロセスチャンバ11までのガスの飛行時間が、水素含有ラジカルの寿命よりも大きい場合、また、放電管12の後段における温度が、水素含有ラジカルの活性を下げる程度に低い場合等では、こうした水素含有ラジカルの活性が、プロセスチャンバ11の前段で失活することも少なくない。この点、上記態様であれば、放電管12の後段への水素含有ラジカルの供給に関し、その確実性を高めることが可能となる。その結果、放電管12で生成された水素含有ラジカルが、該放電管12の後段で活性を失う場合であっても、シリコン酸化膜のエッチング用に供給されたNH3ガスの利用効率を高められるという効果を得ることが、確実なものとなる。
[供給経路c]
・図7に示されるように、下流アンモニア供給配管Lcと三フッ化窒素供給配管Ldとがプロセスチャンバ11に連結される構成であってもよい。あるいは、下流アンモニア供給配管Lcと三フッ化窒素供給配管Ldとのいずれか一方がプロセスチャンバ11に連結される構成であってもよい。要は、三フッ化窒素供給部を構成する三フッ化窒素供給配管Ldが、プロセスチャンバ11内にNF3ガスを供給する、又は第2アンモニア供給部を構成する下流アンモニア供給配管Lcが、プロセスチャンバ11内にNH3ガスを供給する構成であってもよい。こうした構成によれば、上記(1)及び(2)に準じた効果に加えて、以下の効果が得られるようになる。
Here, for example, when the flight time of the gas from the
[Supply path c]
As shown in FIG. 7, the downstream ammonia supply pipe Lc and the nitrogen trifluoride supply pipe Ld may be connected to the
(8)上記(式2)又は(式3)に示される反応が、プロセスチャンバ11内にて進行することになる。ここで、NF3ガス及びNH3ガスが、プロセスチャンバ11の前段に供給される態様では、プロセスチャンバ11の前段における配管等の設計に際し、上記(式3)の生成物であるNHxFyの活性がシリコン酸化膜にまで保たれるような構成が求められる。一方、NF3ガス及びNH3ガスが、プロセスチャンバ11に供給される態様では、上記(式3)の生成物であるNHxFyが、プロセスチャンバ11内のシリコン酸化膜上で生成されやすくなる。それゆえに、NF3ガス及びNH3ガスが、プロセスチャンバ11の前段に供給される態様と比べて、NHxFyの活性を維持するための設計が不要となる分、NHxFyの供給系の設計が容易となる。
(8) The reaction shown in the above (Formula 2) or (Formula 3) proceeds in the
・マスフローコントローラ16bと、該マスフローコントローラ16bの接続された窒素供給配管Lbとを有しない構成でもよい。こうした構成によっても、上記(1)に準じた効果が得られるとともに、マスフローコントローラ16b等を有していない分だけ、酸化膜エッチング装置10の構成を簡単な構成とすることができる。
-The structure which does not have the
・プロセスチャンバ11は、複数のシリコン基板を収容可能な構成としたが、単一のシリコン基板を収容する真空槽であってもよい。
・励起部は、マイクロ波を照射する放電管12等からなるものでなく、上記各種ガスを励起することのできる公知の構成であってよく、例えば、容量結合型のプラズマを形成する構成や、誘導結合型のプラズマを形成する構成であってもよい。
The
The excitation unit is not composed of the
・酸化膜エッチング処理の対象となるシリコン基板は、自然酸化膜が形成されたシリコン基板だけでなく、真空槽内での表面酸素によって酸化膜の形成されたシリコン基板や、酸化源とTEOSとを用いたCVD法によって酸化膜の形成されたシリコン基板であってもよい。 The silicon substrate to be subjected to the oxide film etching process is not only a silicon substrate on which a natural oxide film is formed, but also a silicon substrate on which an oxide film is formed by surface oxygen in a vacuum chamber, and an oxidation source and TEOS. It may be a silicon substrate on which an oxide film is formed by the CVD method used.
・酸化膜のエッチング処理を行うときのプロセス条件は、上述した条件に限らず、酸化膜のエッチングが可能な範囲で適宜変更可能である。 The process conditions for performing the oxide film etching process are not limited to the above-described conditions, and can be appropriately changed within a range where the oxide film can be etched.
10,20…酸化膜エッチング装置、10C…制御装置、11,21…プロセスチャンバ、12,23…放電管、22…ガス供給配管、14,24…導波管、13,25…マイクロ波源、31…加熱チャンバ、32…仕切弁、33…ヒータ、34…排気ポンプ、LU…上流配管、LL…下流配管、La…上流アンモニア供給配管、Lb…窒素供給配管、Lc…三フッ化窒素供給配管、Ld…下流アンモニア供給配管、16a,16b,16c,16d,26,27,28…マスフローコントローラ、Va,Vb,Vc,Vd…バルブ。
DESCRIPTION OF
Claims (8)
前記真空槽の前段でガスを励起する励起部と、
前記励起部にアンモニアガスを供給する第1アンモニア供給部と、
前記励起部の後段に三フッ化窒素ガスを供給する三フッ化窒素供給部と、
前記励起部の後段にアンモニアガスを供給する第2アンモニア供給部とを備える
ことを特徴とする酸化膜エッチング装置。 An oxide film etching apparatus for etching a silicon oxide film in a vacuum chamber,
An excitation unit that excites a gas in a front stage of the vacuum chamber;
A first ammonia supply unit for supplying ammonia gas to the excitation unit;
A nitrogen trifluoride supply unit for supplying nitrogen trifluoride gas to the subsequent stage of the excitation unit;
An oxide film etching apparatus comprising: a second ammonia supply unit that supplies ammonia gas downstream of the excitation unit.
請求項1に記載の酸化膜エッチング装置。 The oxide film etching apparatus according to claim 1, further comprising a nitrogen supply unit configured to supply nitrogen gas to the excitation unit.
前記第2アンモニア供給部は、前記真空槽の前段にアンモニアガスを供給する
請求項1又は2に記載の酸化膜エッチング装置。 The nitrogen trifluoride supply unit supplies nitrogen trifluoride gas to the front stage of the vacuum chamber,
The oxide film etching apparatus according to claim 1, wherein the second ammonia supply unit supplies ammonia gas to a front stage of the vacuum chamber.
前記第2アンモニア供給部は、前記真空槽内にアンモニアガスを供給する
請求項1又は2に記載の酸化膜エッチング装置。 The nitrogen trifluoride supply unit supplies nitrogen trifluoride gas into the vacuum chamber,
The oxide film etching apparatus according to claim 1, wherein the second ammonia supply unit supplies ammonia gas into the vacuum chamber.
前記三フッ化窒素供給部からの三フッ化窒素ガスと前記第2アンモニア供給部からのアンモニアガスとの混合ガスが供給される
請求項1〜4のいずれか一項に記載の酸化膜エッチング装置。 In the subsequent stage of the excitation unit,
The oxide film etching apparatus according to claim 1, wherein a mixed gas of nitrogen trifluoride gas from the nitrogen trifluoride supply unit and ammonia gas from the second ammonia supply unit is supplied. .
前記三フッ化窒素供給部の後段にアンモニアガスを供給する
請求項1〜5のいずれか一項に記載の酸化膜エッチング装置。 The second ammonia supply unit is
The oxide film etching apparatus according to any one of claims 1 to 5, wherein ammonia gas is supplied to a subsequent stage of the nitrogen trifluoride supply unit.
前記第2アンモニア供給部は、
前記三フッ化窒素供給部の前段にアンモニアガスを供給する
請求項1〜6のいずれか一項に記載の酸化膜エッチング装置。 A nitrogen supply unit for supplying nitrogen gas to the excitation unit;
The second ammonia supply unit is
The oxide film etching apparatus according to any one of claims 1 to 6, wherein ammonia gas is supplied to a front stage of the nitrogen trifluoride supply unit.
アンモニアガスを励起する工程と、
前記励起されたガスに三フッ化窒素ガスとアンモニアガスとを加えて混合ガスを生成する工程と、
前記混合ガスを前記シリコン酸化膜に供給する工程とを備える
ことを特徴とする酸化膜エッチング方法。 An oxide film etching method for etching a silicon oxide film,
A step of exciting ammonia gas;
Adding nitrogen trifluoride gas and ammonia gas to the excited gas to produce a mixed gas;
Supplying the mixed gas to the silicon oxide film. An oxide film etching method comprising:
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