JP2012204917A

JP2012204917A - Dynamic type speaker and edge structure thereof

Info

Publication number: JP2012204917A
Application number: JP2011065521A
Authority: JP
Inventors: Koji Yamazawa; 孝二山沢
Original assignee: JVCKenwood Corp
Current assignee: JVCKenwood Corp
Priority date: 2011-03-24
Filing date: 2011-03-24
Publication date: 2012-10-22

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a technology which improves the flatness of the reproduction sound pressure frequency characteristics of a dynamic type speaker.SOLUTION: An edge structure 110 of a dynamic type speaker 100, which is used to have a diaphragm 109 supported on a frame 101 by elastically connecting an outer peripheral edge of the diaphragm 109 to the frame 101, comprises an uproll edge 110a (first edge) and a V edge 110b (second edge). The uproll edge 110a is formed so as to generally follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109. The V edge 110b is formed so as to partially follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109 and is disposed on an opposite side to a radiation direction D in which sound waves are radiated from the diaphragm 109 as viewed from the uproll edge 110a. A first resonance frequency f1 of a cylinder 110c in Fig. 27 which is formed by the uproll edge 110a and the V edge 110b is out of a reproduction frequency band of the dynamic type speaker 100.

Description

本発明は、ダイナミック型スピーカ、及びそのエッジ構造に関する。 The present invention relates to a dynamic speaker and an edge structure thereof.

この種の技術として、特許文献１は、振動板のローリングを防止するために、音の放射方向に向かって凸形状となる凸エッジと、音の放射方向に向かって凹形状となる凹エッジとによって構成されるエッジ構造を開示している。このエッジ構造において、凸エッジは振動板の外周部の全部に形成されており、凹エッジは振動板の外周部の一部に形成されている。 As this type of technology, Patent Document 1 discloses a convex edge that is convex toward the sound emission direction and a concave edge that is concave toward the sound emission direction in order to prevent rolling of the diaphragm. The edge structure comprised by this is disclosed. In this edge structure, the convex edge is formed on the entire outer peripheral portion of the diaphragm, and the concave edge is formed on a part of the outer peripheral portion of the diaphragm.

特開２００８−１０４０５７号公報JP 2008-104057 A

図１９には、一般的なダイナミック型スピーカ１００の断面を示している。ダイナミック型スピーカ１００は、フレーム１０１と、磁気回路１０２と、振動部１０３とによって構成されている。 FIG. 19 shows a cross section of a general dynamic speaker 100. The dynamic speaker 100 includes a frame 101, a magnetic circuit 102, and a vibration unit 103.

フレーム１０１は、ダイナミック型スピーカ１００の図示しないエンクロージャにネジなどの締結手段で固定される。 The frame 101 is fixed to an enclosure (not shown) of the dynamic speaker 100 by fastening means such as screws.

磁気回路１０２は、トッププレート１０４と、永久磁石１０５と、ヨーク１０６とによって構成されている。トッププレート１０４は、円環状に形成され、フレーム１０１に取り付けられる。永久磁石１０５は、円環状に形成され、トッププレート１０４に取り付けられる。ヨーク１０６は、フランジ部１０６ａと筒部１０６ｂによって構成されている。以上の構成により、トッププレート１０４の内周面と、筒部１０６ｂの外周面の間に形成された磁気ギャップには永久磁石１０５の磁束が集中している。 The magnetic circuit 102 includes a top plate 104, a permanent magnet 105, and a yoke 106. The top plate 104 is formed in an annular shape and is attached to the frame 101. The permanent magnet 105 is formed in an annular shape and is attached to the top plate 104. The yoke 106 includes a flange portion 106a and a cylindrical portion 106b. With the above configuration, the magnetic flux of the permanent magnet 105 is concentrated in the magnetic gap formed between the inner peripheral surface of the top plate 104 and the outer peripheral surface of the cylindrical portion 106b.

振動部１０３は、ボイスコイルボビン１０７と、ボイスコイル１０８と、振動板１０９と、エッジ構造１１０と、ダンパー１１１と、センターキャップ１１２と、錦糸線１１３とによって構成されている。ボイスコイルボビン１０７の外周にはボイスコイル１０８が巻返されている。ボイスコイル１０８は、磁気回路１０２の磁気ギャップ内に位置している。振動板１０９は、ボイスコイルボビン１０７に接続している。振動板１０９は、エッジ構造１１０を介してフレーム１０１に支持されている。図１９には、エッジ構造１１０としてアップロールエッジが示されている。ボイスコイルボビン１０７は、メッシュ状に形成されたダンパー１１１を介してフレーム１０１に弾性的に支持されている。ダンパー１１１は、ボイスコイルボビン１０７やボイスコイル１０８がトッププレート１０４やヨーク１０６に擦れることがないように、ボイスコイルボビン１０７の姿勢を調整するものである。センターキャップ１１２は、ボイスコイルボビン１０７の先端に取り付けられている。錦糸線１１３は、トッププレート１０４に固定された外部端子１１４とボイスコイル１０８とを接続する電線である。 The vibration unit 103 includes a voice coil bobbin 107, a voice coil 108, a diaphragm 109, an edge structure 110, a damper 111, a center cap 112, and a tinsel wire 113. A voice coil 108 is wound around the outer periphery of the voice coil bobbin 107. The voice coil 108 is located in the magnetic gap of the magnetic circuit 102. The diaphragm 109 is connected to the voice coil bobbin 107. The diaphragm 109 is supported by the frame 101 via the edge structure 110. In FIG. 19, an up-roll edge is shown as the edge structure 110. The voice coil bobbin 107 is elastically supported by the frame 101 via a damper 111 formed in a mesh shape. The damper 111 adjusts the posture of the voice coil bobbin 107 so that the voice coil bobbin 107 and the voice coil 108 do not rub against the top plate 104 and the yoke 106. The center cap 112 is attached to the tip of the voice coil bobbin 107. The tinsel wire 113 is an electric wire that connects the external terminal 114 fixed to the top plate 104 and the voice coil 108.

以上の構成で、外部端子１１４に音響信号が入力されると、ボイスコイル１０８を流れる電流と、磁気回路１０２によって形成された磁界との相互作用により、振動板１０９が音響信号に応じた振動をし、所望の音波が振動板１０９から放射方向Dに放射される。このようなダイナミック型スピーカ１００では、ボイスコイルボビン１０７の振動に伴って上下動する錦糸線１１３とダンパー１１１との間のクリアランスを十分に確保しなければならない必要があり、それ故、ダイナミック型スピーカ１００の薄型化を困難なものとしている。 With the above configuration, when an acoustic signal is input to the external terminal 114, the diaphragm 109 vibrates according to the acoustic signal due to the interaction between the current flowing through the voice coil 108 and the magnetic field formed by the magnetic circuit 102. Then, a desired sound wave is radiated from the diaphragm 109 in the radiation direction D. In such a dynamic speaker 100, it is necessary to ensure a sufficient clearance between the tinsel wire 113 that moves up and down with the vibration of the voice coil bobbin 107 and the damper 111. It is difficult to reduce the thickness.

そこで、図２０に示すように、ダンパー１１１を省略した構成が考えられる。この場合、錦糸線１１３とダンパー１１１との接触を懸念する必要がないので、ダイナミック型スピーカ１００の薄型化を図ることができる。しかし、単にダンパー１１１を削除しただけでは、主としてエンクロージャの内部音響空間の非対称性や空気の粘性に起因する振動板１０９の背圧の偏りに起因して、振動部１０３が太線矢印で示すようにローリング（横揺れ）してしまう。そして、この振動部１０３のローリングにより、ボイスコイルボビン１０７やボイスコイル１０８がトッププレート１０４やヨーク１０６に擦れ、もって、擦れ音が重畳された音波が振動板１０９から放射方向Dに出力されることになる。 Therefore, as shown in FIG. 20, a configuration in which the damper 111 is omitted can be considered. In this case, since there is no need to worry about the contact between the tinsel wire 113 and the damper 111, the dynamic speaker 100 can be thinned. However, if the damper 111 is simply deleted, the vibrating portion 103 is indicated by a thick arrow mainly due to the asymmetry of the internal acoustic space of the enclosure and the back pressure bias of the diaphragm 109 due to the viscosity of air. Rolls (rolls). The voice coil bobbin 107 and the voice coil 108 are rubbed against the top plate 104 and the yoke 106 due to the rolling of the vibrating portion 103, and thus the sound wave on which the rubbing sound is superimposed is output from the vibration plate 109 in the radiation direction D. Become.

そこで、上記のローリングを抑制すべく、特許文献１のようにエッジ構造１１０を二重にするアイデアが発案されている。図２１は、エッジ構造１１０として、放射方向Dに突出する断面略円弧状のアップロールエッジ１１０ａ（第１エッジ）に、放射方向Dと反対側に突出する断面略V字状のVエッジ１１０ｂ（第２エッジ）を重ねた構造を例示している。具体的には、Vエッジ１１０ｂは、アップロールエッジ１１０ａから見て、振動板１０９から放射される音波の放射方向Dと反対側に配置されている。また、図２２に示すように、アップロールエッジ１１０ａは、振動板１０９の外周縁に全体的に沿うように形成されている。一方、Vエッジ１１０ｂは、振動板１０９の外周縁に部分的に沿うように形成されている。 In order to suppress the above-described rolling, an idea has been devised in which the edge structure 110 is doubled as in Patent Document 1. FIG. 21 shows an up-roll edge 110a (first edge) that protrudes in the radial direction D as an edge structure 110, and a V edge 110b (substantially V-shaped that protrudes in the opposite direction to the radial direction D). A structure in which the second edges are overlapped is illustrated. Specifically, the V edge 110b is arranged on the side opposite to the radiation direction D of the sound wave radiated from the diaphragm 109 when viewed from the up-roll edge 110a. Further, as shown in FIG. 22, the up-roll edge 110 a is formed so as to generally follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109. On the other hand, the V edge 110 b is formed so as to partially follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109.

しかしながら、図２１や図２２に示すようにエッジ構造１１０を二重にするアイデアを採用すると、エッジ構造１１０が図２１のように二重でなく図２０のように一重である従来のダイナミック型スピーカ１００と比較して、ダイナミック型スピーカ１００の再生音圧周波数特性の平坦性が悪化するという問題が出てきた。図２３に、図２１や図２２に示すダイナミック型スピーカ１００の再生音圧周波数特性を示す。図２３に示すグラフの横軸はダイナミック型スピーカ１００に入力された音響信号の周波数であり、縦軸はダイナミック型スピーカ１００から出力された音波の音圧レベルである。なお、ダイナミック型スピーカ１００の大きさや材質等によりこの音圧レベルは変化する。図２３から判る通り、図２１や図２２に示すダイナミック型スピーカ１００では、入力された音響信号の周波数が２ｋHzと４ｋHz、６ｋHzであるとき、出力された音波の音圧レベルの平坦性が損なわれている。そして、この結果、ダイナミック型スピーカ１００には、音の再現性に関して満足いくものが得られなかった。 However, when the idea of duplexing the edge structure 110 as shown in FIGS. 21 and 22 is adopted, the conventional dynamic speaker in which the edge structure 110 is not double as shown in FIG. 21 but single as shown in FIG. Compared to 100, there has been a problem that the flatness of the reproduction sound pressure frequency characteristics of the dynamic speaker 100 is deteriorated. FIG. 23 shows reproduction sound pressure frequency characteristics of the dynamic speaker 100 shown in FIG. 21 and FIG. The horizontal axis of the graph shown in FIG. 23 is the frequency of the acoustic signal input to the dynamic speaker 100, and the vertical axis is the sound pressure level of the sound wave output from the dynamic speaker 100. The sound pressure level changes depending on the size and material of the dynamic speaker 100. As can be seen from FIG. 23, in the dynamic speaker 100 shown in FIGS. 21 and 22, when the frequency of the input acoustic signal is 2 kHz, 4 kHz, and 6 kHz, the flatness of the sound pressure level of the output sound wave is impaired. ing. As a result, the dynamic speaker 100 was not satisfactory in terms of sound reproducibility.

本願発明の目的は、ダイナミック型スピーカの再生音圧周波数特性の平坦性を改善する技術を提供することにある。 An object of the present invention is to provide a technique for improving the flatness of the reproduction sound pressure frequency characteristics of a dynamic speaker.

そこで、本願発明者は、鋭意研究の末、図２３に示すように、入力された音響信号の周波数が２ｋHzと４ｋHz、６ｋHzであるとき、出力された音波の音圧レベルの平坦性が損なわれる原因が、アップロールエッジ１１０ａとVエッジ１１０ｂによって形成される筒体１１０ｃ（図２参照）の共鳴現象にあることを突き止めた。 Therefore, as a result of intensive research, the inventor of the present application, as shown in FIG. 23, when the frequency of the input acoustic signal is 2 kHz, 4 kHz, or 6 kHz, the flatness of the sound pressure level of the output sound wave is impaired. It has been found that the cause is the resonance phenomenon of the cylindrical body 110c (see FIG. 2) formed by the up-roll edge 110a and the V edge 110b.

図２４には、アップロールエッジ１１０ａとVエッジ１１０ｂによって形成される筒体１１０ｃを簡略的に描いている。この筒体１１０ｃは、両端が開口しているので一般に開管と呼ばれている。開管では、その両端の開口で自由端反射が起こるため、固有振動は、両端の開口を腹とする定常波となる。図２４では、開管内に形成される音波の疎密波を便宜的に横波表示している。この疎密波の節の位置では媒質（空気）の密度変化は最大となり、振動はゼロとなる。一方、疎密波の腹の位置では媒質（空気）の密度変化はゼロとなり、振動は最大となる。開管の長さをL、波長をλ、音速をVとすると、開管の一次共鳴周波数ｆ１は下記式（１）により表される。同様に、図２５及び図２６に示すように、開管の二次共鳴周波数ｆ２、三次共鳴周波数ｆ３は、下記式（２）及び（３）により表される。 In FIG. 24, the cylinder 110c formed by the up-roll edge 110a and the V edge 110b is simply illustrated. The cylindrical body 110c is generally called an open tube because both ends are open. In an open tube, free end reflection occurs at the openings at both ends, and the natural vibration becomes a standing wave with the openings at both ends as antinodes. In FIG. 24, the density wave of the sound wave formed in the open tube is displayed as a transverse wave for convenience. The density change of the medium (air) is maximized and the vibration is zero at the position of the dense wave node. On the other hand, the density change of the medium (air) is zero and the vibration is maximum at the antinodes of the dense waves. When the length of the open tube is L, the wavelength is λ, and the sound velocity is V, the primary resonance frequency f1 of the open tube is expressed by the following formula (1). Similarly, as shown in FIGS. 25 and 26, the secondary resonance frequency f2 and the tertiary resonance frequency f3 of the open tube are expressed by the following equations (2) and (3).

上記式（１）〜（３）を更に一般化すれば、ｎ次共鳴周波数ｆｎは、下記式（４）により表される。ただし、式（１）〜（４）では、いわゆる開口端補正を考慮していない。 If the above formulas (1) to (3) are further generalized, the n-th resonance frequency fn is expressed by the following formula (4). However, in equations (1) to (4), so-called opening end correction is not considered.

以上の考察を踏まえ、本願発明の発明者は、以下の解決手段に想到するに至った。 Based on the above consideration, the inventor of the present invention has come up with the following solution.

即ち、本願発明の観点によれば、振動板の外周縁をフレームに弾性的に接続することで、前記振動板を前記フレームに支持させるための、ダイナミック型スピーカのエッジ構造は、以下のように構成される。エッジ構造は、前記振動板の前記外周縁に全体的に沿うように形成される第１エッジと、前記振動板の前記外周縁に部分的に沿うように形成されると共に、前記第１エッジから見て前記振動板から放射される音波の放射方向と反対側に配置される、第２エッジと、を備える。前記第１エッジと前記第２エッジによって形成される筒体の共鳴周波数が、前記スピーカの再生周波数帯域から外れている。
好ましくは、前記筒体の一次共鳴周波数が、前記スピーカの再生周波数帯域から高周波数側に外れている。
好ましくは、前記筒体の周壁に孔又はスリットが形成されている。
好ましくは、前記孔又はスリットは、前記第２エッジに形成されている。
好ましくは、前記孔又はスリットは、前記筒体をその長手方向に等分する位置に形成されている。
好ましくは、前記孔又はスリットは、前記筒体をその長手方向に不等分する位置に形成されている。
好ましくは、前記第２エッジは、断面略V字状である。
好ましくは、前記第２エッジの折れ目に、微小孔が複数、形成されている。
好ましくは、前記第２エッジの折れ目に、ミシン目が形成されている。
好ましくは、前記第２エッジの折れ目以外の部分には、前記折れ目に対して直交するように延びるリブが形成されている。
上記のエッジ構造を備えたダイナミック型スピーカが提供される。 That is, according to the aspect of the present invention, the edge structure of the dynamic speaker for supporting the diaphragm on the frame by elastically connecting the outer peripheral edge of the diaphragm to the frame is as follows. Composed. The edge structure is formed so as to be entirely along the outer peripheral edge of the diaphragm, and partially along the outer peripheral edge of the diaphragm, and from the first edge And a second edge disposed on the side opposite to the radiation direction of the sound wave radiated from the diaphragm. The resonance frequency of the cylinder formed by the first edge and the second edge is out of the reproduction frequency band of the speaker.
Preferably, the primary resonance frequency of the cylindrical body deviates from the reproduction frequency band of the speaker to the high frequency side.
Preferably, a hole or a slit is formed in the peripheral wall of the cylindrical body.
Preferably, the hole or slit is formed in the second edge.
Preferably, the hole or slit is formed at a position that equally divides the cylindrical body in its longitudinal direction.
Preferably, the hole or slit is formed at a position that divides the cylindrical body in the longitudinal direction.
Preferably, the second edge has a substantially V-shaped cross section.
Preferably, a plurality of micro holes are formed at the fold of the second edge.
Preferably, a perforation is formed at the fold of the second edge.
Preferably, a rib extending so as to be orthogonal to the fold is formed in a portion other than the fold of the second edge.
A dynamic speaker having the above edge structure is provided.

本願発明によれば、前記筒体の共鳴現象が発生しても、前記ダイナミック型スピーカの再生周波数帯域に影響を及ぼすことがない。従って、前記ダイナミック型スピーカの再生音圧周波数特性の平坦性を改善することができる。 According to the present invention, even if the resonance phenomenon of the cylindrical body occurs, the reproduction frequency band of the dynamic speaker is not affected. Therefore, the flatness of the reproduction sound pressure frequency characteristic of the dynamic speaker can be improved.

ダイナミック型スピーカの正面図。（第１実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (First embodiment) 開管の共鳴現象の説明図。（第１実施形態）Explanatory drawing of the resonance phenomenon of an open tube. (First embodiment) 図１のダイナミック型スピーカの再生音圧周波数特性を示すグラフ。（第１実施形態）The graph which shows the reproduction sound pressure frequency characteristic of the dynamic type speaker of FIG. (First embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第２実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Second Embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第３実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Third embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第３実施形態の変形例）The front view of a dynamic type speaker. (Modification of the third embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第４実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Fourth embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第５実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Fifth embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第５実施形態の変形例）The front view of a dynamic type speaker. (Modification of the fifth embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第６実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Sixth embodiment) 図１０のダイナミック型スピーカのエッジ構造の拡大断面図。（第６実施形態）FIG. 11 is an enlarged cross-sectional view of an edge structure of the dynamic speaker in FIG. 10. (Sixth embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第７実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Seventh embodiment) 開管の共鳴現象の説明図。（第７実施形態）Explanatory drawing of the resonance phenomenon of an open tube. (Seventh embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第７実施形態の変形例）The front view of a dynamic type speaker. (Modification of the seventh embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第８実施形態）The front view of a dynamic type speaker. (Eighth embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第８実施形態の変形例）The front view of a dynamic type speaker. (Modification of the eighth embodiment) ダイナミック型スピーカの正面図。（第８実施形態の変形例）The front view of a dynamic type speaker. (Modification of the eighth embodiment) エッジ構造の拡大断面図。（第９実施形態）The expanded sectional view of edge structure. (Ninth embodiment) 一般的なダイナミック型スピーカの断面図。Sectional drawing of a general dynamic type speaker. 薄型のダイナミック型スピーカの断面図。A sectional view of a thin dynamic type speaker. ローリング問題が改善されたダイナミック型スピーカの断面図。Sectional drawing of the dynamic type speaker by which the rolling problem was improved. 図２１に示すダイナミック型スピーカの正面図。The front view of the dynamic type speaker shown in FIG. 図２１に示すダイナミック型スピーカの再生音圧周波数特性を示すグラフ。The graph which shows the reproduction sound pressure frequency characteristic of the dynamic type speaker shown in FIG. 開管の共鳴現象の説明図。Explanatory drawing of the resonance phenomenon of an open tube. 開管の共鳴現象の説明図。Explanatory drawing of the resonance phenomenon of an open tube. 開管の共鳴現象の説明図。Explanatory drawing of the resonance phenomenon of an open tube. 図２１に示すダイナミック型スピーカのエッジ構造の拡大断面図。The expanded sectional view of the edge structure of the dynamic type speaker shown in FIG.

（第１実施形態）
先ず、図２１及び図２２で説明したダイナミック型スピーカ１００を更に詳しく説明した上で、図１〜３を参照しつつ、本願発明の第１実施形態を説明する。 (First embodiment)
First, the dynamic speaker 100 described in FIGS. 21 and 22 will be described in more detail, and then the first embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS.

本実施形態において振動板１０９は、図２２の正面視において、略正方形状に形成されている。そして、アップロールエッジ１１０ａは、振動板１０９の外周縁に全体的に沿うように環状に形成されている。一方で、Vエッジ１１０ｂは、振動板１０９の外周縁に部分的に沿うように形成されている。詳しくは、Vエッジ１１０ｂは、振動板１０９の外周縁のうち直線的な部分にのみ沿うように、直線的に形成されている。従って、エッジ構造１１０は、１つのアップロールエッジ１１０ａと、４つのVエッジ１１０ｂと、から構成されていると言うことができる。そして、アップロールエッジ１１０ａとVエッジ１１０ｂが重複している部分では、図２７に示すように、アップロールエッジ１１０ａとVエッジ１１０ｂによって筒体１１０ｃが形成されている（図２２も併せて参照）。即ち、筒体１１０ｃの周壁は、アップロールエッジ１１０ａとVエッジ１１０ｂによって構成されている。この筒体１１０ｃは、両端が開口する開管である。 In the present embodiment, the diaphragm 109 is formed in a substantially square shape in the front view of FIG. The up-roll edge 110a is formed in an annular shape so as to generally follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109. On the other hand, the V edge 110 b is formed so as to partially follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109. Specifically, the V edge 110 b is linearly formed so as to follow only the linear portion of the outer peripheral edge of the diaphragm 109. Therefore, it can be said that the edge structure 110 is composed of one up-roll edge 110a and four V edges 110b. And in the part which the up roll edge 110a and the V edge 110b overlap, as shown in FIG. 27, the cylinder 110c is formed by the up roll edge 110a and the V edge 110b (refer also FIG. 22 also). . That is, the peripheral wall of the cylinder 110c is constituted by the up-roll edge 110a and the V edge 110b. The cylindrical body 110c is an open tube that is open at both ends.

また、Vエッジ１１０ｂは、２つの平板部１によって構成されている。２つの平板部１の間には第１折り目２（折り目）が形成されている。また、各平板部１は、アップロールエッジ１１０ａに対して第２折り目３（折り目）を介して接続している。 Further, the V edge 110 b is constituted by two flat plate portions 1. A first fold 2 (fold) is formed between the two flat plate portions 1. Each flat plate portion 1 is connected to the up-roll edge 110a via a second fold 3 (fold).

図１に示すように、本実施形態においてVエッジ１１０ｂには、複数の孔４が形成されている。具体的には、Vエッジ１１０ｂの各平板部１には、複数の孔４が、各平板部１をその長手方向に等分する位置に形成されている。端的に言えば、複数の孔４は、各平板部１の長手方向に沿って、各平板部１に等間隔に形成されている。 As shown in FIG. 1, a plurality of holes 4 are formed in the V edge 110b in the present embodiment. Specifically, a plurality of holes 4 are formed in each flat plate portion 1 of the V edge 110b at positions that equally divide each flat plate portion 1 in the longitudinal direction. In short, the plurality of holes 4 are formed in the flat plate portions 1 at equal intervals along the longitudinal direction of the flat plate portions 1.

次に、図２及び図３を参照しつつ、上記の如くエッジ構造１１０の筒体１１０ｃの周壁に孔４を設けた技術的意義について説明する。 Next, the technical significance of providing the holes 4 in the peripheral wall of the cylindrical body 110c of the edge structure 110 as described above will be described with reference to FIGS.

図２に示すように、筒体１１０ｃの周壁に孔４を設けると、音響工学上、孔４の形成位置を境にして、筒体１１０ｃは分離された２つの筒体１１０ｄと見做される。なぜなら、孔４の位置で自由端反射が起こるからである。 As shown in FIG. 2, when the hole 4 is provided in the peripheral wall of the cylinder 110c, the cylinder 110c is regarded as two separated cylinders 110d with respect to the position where the hole 4 is formed for acoustic engineering. . This is because free end reflection occurs at the position of the hole 4.

仮に、図２において、２つの筒体１１０ｄの長さをL1、L2とし、L1=L2とし、筒体１１０ｄの一次共鳴周波数をｆｄとすると、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は、下記式（５）により表される。 Assuming that the lengths of the two cylinders 110d are L1 and L2, L1 = L2, and the primary resonance frequency of the cylinder 110d is fd in FIG. 2, the primary resonance frequency f1 of the cylinder 110c is expressed by the following formula ( 5).

そして、上記式（５）と前述した式（１）を比較して判る通り、筒体１１０ｃの周壁に孔４を設けると、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は実質的に高くなっていることが理解されよう。 As can be seen by comparing the above formula (5) with the above formula (1), when the hole 4 is provided in the peripheral wall of the cylindrical body 110c, the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c is substantially increased. Will be understood.

従って、図１に示すように、Vエッジ１１０ｂに複数の孔４を形成することで、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は、実質上、図２２のものと比較して遥かに高くなっている。 Therefore, as shown in FIG. 1, by forming the plurality of holes 4 in the V edge 110b, the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c is substantially higher than that of FIG. .

図３には、本実施形態のダイナミック型スピーカ１００の再生音圧周波数特性を示す。本実施形態においてダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域は、定格出力音圧レベル（本実施形態におけるダイナミック型スピーカ１００の定格の出力音圧レベルを意味する。）である８４ｄBから１０ｄB下がった出力音圧レベルを基準として設定されており、具体的には４７Hz〜１８ｋHzとしている。そして、前述したようにVエッジ１１０ｂに複数の孔４を形成したことで、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域から高周波数側に外れている。従って、ダイナミック型スピーカ１００の再生音圧周波数特性の平坦性が高いレベルで実現されている。 FIG. 3 shows a reproduction sound pressure frequency characteristic of the dynamic speaker 100 of the present embodiment. In this embodiment, the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 is an output sound pressure that is reduced by 10 dB from 84 dB, which is a rated output sound pressure level (meaning a rated output sound pressure level of the dynamic speaker 100 in this embodiment). The level is set as a reference, specifically 47 Hz to 18 kHz. Since the plurality of holes 4 are formed in the V edge 110b as described above, the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c deviates from the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 to the high frequency side. Therefore, the flatness of the reproduction sound pressure frequency characteristic of the dynamic speaker 100 is realized at a high level.

（まとめ）
以上に、本願発明の第１実施形態を説明したが、第１実施形態は、要するに、以下の特長を有している。 (Summary)
The first embodiment of the present invention has been described above. In short, the first embodiment has the following features.

図２１及び図２２に示すように、振動板１０９の外周縁をフレーム１０１に弾性的に接続することで、振動板１０９をフレーム１０１に支持させるための、ダイナミック型スピーカ１００のエッジ構造１１０は、アップロールエッジ１１０ａ（第１エッジ）と、Vエッジ１１０ｂ（第２エッジ）と、を備える。アップロールエッジ１１０ａは、振動板１０９の外周縁に全体的に沿うように形成される。Vエッジ１１０ｂは、振動板１０９の外周縁に部分的に沿うように形成されると共に、アップロールエッジ１１０ａから見て振動板１０９から放射される音波の放射方向Dと反対側に配置される。アップロールエッジ１１０ａとVエッジ１１０ｂによって形成される図２７の筒体１１０ｃの共鳴周波数を、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域から外している。以上の構成によれば、筒体１１０ｃの共鳴現象が発生しても、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域に影響を及ぼすことがない。従って、ダイナミック型スピーカ１００の再生音圧周波数特性の平坦性を改善することができる。 As shown in FIGS. 21 and 22, the edge structure 110 of the dynamic speaker 100 for supporting the diaphragm 109 on the frame 101 by elastically connecting the outer peripheral edge of the diaphragm 109 to the frame 101 is as follows. An up-roll edge 110a (first edge) and a V edge 110b (second edge) are provided. The up-roll edge 110a is formed so as to follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109 as a whole. The V edge 110b is formed so as to partially follow the outer peripheral edge of the diaphragm 109, and is disposed on the side opposite to the radiation direction D of the sound wave radiated from the diaphragm 109 when viewed from the up-roll edge 110a. The resonance frequency of the cylinder 110c of FIG. 27 formed by the up-roll edge 110a and the V edge 110b is excluded from the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100. According to the above configuration, even if the resonance phenomenon of the cylindrical body 110c occurs, the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 is not affected. Therefore, the flatness of the reproduction sound pressure frequency characteristic of the dynamic speaker 100 can be improved.

また、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１を、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域から高周波数側に外している。以上の構成によれば、筒体１１０ｃの高次共鳴周波数は必ずダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域から外れることになるので、筒体１１０ｃの高次共鳴周波数がダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域から外れるか否かを設計段階で注意する必要がなくなる。 Further, the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c is removed from the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 to the high frequency side. According to the above configuration, the high-order resonance frequency of the cylinder 110c is always out of the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100, so that the high-order resonance frequency of the cylinder 110c is out of the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100. It is not necessary to pay attention at the design stage whether or not it comes off.

ここで補足すると、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１を、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域から高周波数側に外すには、以下のような計算式が有効である。例えば、図２において、筒体１１０ｃの長さLを８６ｍｍとし、この筒体１１０ｃを二等分する位置に孔４を１個だけ設けるとすると、孔４を設ける前の筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は２ｋＨｚであり、孔４を設けた後の筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は４ｋＨｚとなる。具体的には、標準状態の乾燥空気において、気温２０℃における音速を約３４４ｍ／ｓとすると、筒体１１０ｃの長さLが８６ｍｍで孔４が開いていない場合、L＝８６（ｍｍ）、Ｖ＝３４４（ｍ／ｓ）なので、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１は、式（１）より、
ｆ１＝Ｖ／２Ｌ＝３４４（ｍ／ｓ）／（２×８６（ｍｍ））＝２０００（Ｈｚ）となるから、一次共鳴周波数ｆ１は約２．０ｋＨｚとなる。ここで、同条件で図２のように筒体１１０ｃの長さLを２等分する位置に孔４を１個設けたとすると、Ｌ１＝Ｌ２＝４３（ｍｍ）、Ｖ＝３４４（ｍ/ｓ）で、その一次共鳴周波数ｆ１は、式（１）より、ｆ１＝Ｖ／２Ｌ＝３４４（ｍ/ｓ）／（２×４３（ｍｍ））＝４０００（Ｈｚ）となるから、一次共鳴周波数ｆ１（＝ｆｄ）は４．０ｋＨｚとなる。ここで、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域を４７Ｈｚ〜１８ｋＨｚと設定しているので、一次共鳴周波数ｆ１を１８ｋＨｚ以上へ追いやるために、複数の孔４を設ける際の孔４の間隔ΔＬ（実質的には、図２のL1やL2に相当し、即ち、１つの筒体１１０ｄの長さである。）としては、式（１）より、ｆ１=Ｖ/２ΔＬ、ΔＬ=Ｖ/２ｆ１、上記と同じ条件で、Ｖ=３４４（ｍ／ｓ），ｆ１=１８０００（Ｈｚ）とすると、ΔＬ=９．５（ｍｍ）となり、孔４の間隔ΔＬを約９．５ｍｍ以下にすればよいことになる。 Supplementally, in order to remove the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c to the high frequency side from the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100, the following calculation formula is effective. For example, in FIG. 2, if the length L of the cylinder 110 c is 86 mm and only one hole 4 is provided at a position where the cylinder 110 c is equally divided, the primary resonance of the cylinder 110 c before the hole 4 is provided. The frequency f1 is 2 kHz, and the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c after the hole 4 is provided is 4 kHz. Specifically, in dry air in a standard state, when the sound speed at an air temperature of 20 ° C. is about 344 m / s, when the length L of the cylindrical body 110c is 86 mm and the hole 4 is not opened, L = 86 (mm), Since V = 344 (m / s), the primary resonance frequency f1 of the cylinder 110c is obtained from the equation (1):
Since f1 = V / 2L = 344 (m / s) / (2 × 86 (mm)) = 2000 (Hz), the primary resonance frequency f1 is about 2.0 kHz. Here, assuming that one hole 4 is provided at a position where the length L of the cylinder 110c is equally divided into two as shown in FIG. 2 under the same conditions, L1 = L2 = 43 (mm) and V = 344 (m / s). ), The primary resonance frequency f1 is f1 = V / 2L = 344 (m / s) / (2 × 43 (mm)) = 4000 (Hz) from the equation (1). (= Fd) is 4.0 kHz. Here, since the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 is set to 47 Hz to 18 kHz, in order to drive the primary resonance frequency f1 to 18 kHz or more, the interval ΔL between the holes 4 when the plurality of holes 4 are provided (substantially 2 corresponds to L1 and L2 in FIG. 2, that is, the length of one cylindrical body 110d.) From Equation (1), f1 = V / 2ΔL, ΔL = V / 2f1, If V = 344 (m / s) and f1 = 18000 (Hz) under the same conditions, ΔL = 9.5 (mm), and the interval ΔL between the holes 4 should be about 9.5 mm or less. .

また、図１に示すように、筒体１１０ｃのVエッジ１１０ｂ（周壁の一部）に孔４が形成されている。以上の構成によれば、図２に示すように、音響工学上、孔４の形成位置を境にして、筒体１１０ｃは分離された２つの筒体１１０ｄと見做されるので、極めて簡素な構成で、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１が高くなる。 Moreover, as shown in FIG. 1, the hole 4 is formed in V edge 110b (a part of surrounding wall) of the cylinder 110c. According to the above configuration, as shown in FIG. 2, the cylindrical body 110c is regarded as two separated cylindrical bodies 110d on the boundary of the formation position of the hole 4 in terms of acoustic engineering. With the configuration, the primary resonance frequency f1 of the cylindrical body 110c is increased.

また、孔４は、アップロールエッジ１１０ａではなく、Vエッジ１１０ｂに形成されている。以上の構成によれば、孔４がアップロールエッジ１１０ａに形成されている場合と比較して、孔４から漏出した雑音が、振動板１０９から鑑賞者側に放射される音波に重畳されることを抑制することができる。 Further, the hole 4 is formed not at the up-roll edge 110a but at the V edge 110b. According to the above configuration, compared with the case where the hole 4 is formed in the up-roll edge 110a, the noise leaked from the hole 4 is superimposed on the sound wave radiated from the diaphragm 109 to the viewer side. Can be suppressed.

また、蝶番のように変形する断面略V字状のVエッジ１１０ｂを採用していることで、振動板１０９のローリングを効果的に抑制することができる。 Further, by adopting a V edge 110b having a substantially V-shaped cross section that deforms like a hinge, rolling of the diaphragm 109 can be effectively suppressed.

なお、上記第１実施形態において、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域は、４７Hz〜１８ｋHzとしたが、これに限定されることはない。即ち、ダイナミック型スピーカ１００の再生周波数帯域は、ダイナミック型スピーカ１００の再生能力や、ダイナミック型スピーカ１００への入力信号を制御するネットワークや再生機器等のフィルタ等に基づいて適宜に設定される。 In the first embodiment, the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 is 47 Hz to 18 kHz, but is not limited to this. That is, the reproduction frequency band of the dynamic speaker 100 is appropriately set based on the reproduction capability of the dynamic speaker 100, the filter that controls the input signal to the dynamic speaker 100, a filter of a reproduction device, and the like.

（第２実施形態）
次に、図４を参照しつつ、本願発明の第２実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Second Embodiment)
Next, a second embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

本実施形態においてVエッジ１１０ｂの第１折り目２及び第２折り目３には、微小孔５が複数、形成されている。従って、Vエッジ１１０ｂは、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２及び第２折り目３を境にして変形し易くなる。 In the present embodiment, a plurality of micro holes 5 are formed in the first fold line 2 and the second fold line 3 of the V edge 110b. Therefore, the V edge 110b is easily deformed with the first fold line 2 and the second fold line 3 of the V edge 110b as a boundary.

なお、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２及び第２折り目３に、複数の微小孔５を形成することに代えて、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２及び第２折り目３に、ミシン目を形成してもよい。この場合でも、Vエッジ１１０ｂは、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２及び第２折り目３を境にして変形し易くなる。 Instead of forming a plurality of minute holes 5 in the first fold 2 and the second fold 3 of the V edge 110b, perforations are formed in the first fold 2 and the second fold 3 of the V edge 110b. May be. Even in this case, the V edge 110b is easily deformed with the first fold 2 and the second fold 3 of the V edge 110b as a boundary.

（第３実施形態）
次に、図５を参照しつつ、本願発明の第３実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Third embodiment)
Next, a third embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

本実施形態において筒体１１０ｃには、孔４が１つだけ形成されている。この孔４は、Vエッジ１１０ｂを構成する２つの平板部１のうち一方の平板部１に形成されている。孔４は、平板部１をその長手方向に二等分する位置に形成されている。 In the present embodiment, only one hole 4 is formed in the cylindrical body 110c. The hole 4 is formed in one flat plate portion 1 of the two flat plate portions 1 constituting the V edge 110b. The hole 4 is formed at a position that bisects the flat plate portion 1 in the longitudinal direction.

なお、孔４は、平板部１をその長手方向に二等分する位置に形成することに代えて、図６に示すように、平板部１をその長手方向に不等分する位置に形成してもよい。この構成によれば、各筒体１１０ｄ（図２を併せて参照）の一次共鳴周波数ｆｄを分散させることができる。 The hole 4 is formed at a position where the flat plate portion 1 is not equally divided in the longitudinal direction, as shown in FIG. 6, instead of being formed at a position where the flat plate portion 1 is equally divided in the longitudinal direction. May be. According to this configuration, the primary resonance frequency fd of each cylinder 110d (see also FIG. 2) can be dispersed.

（第４実施形態）
次に、図７を参照しつつ、本願発明の第１実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Fourth embodiment)
Next, a first embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

上記第１実施形態では、図１に示すように、Vエッジ１１０ｂの各平板部１には、複数の孔４を、各平板部１をその長手方向に等分する位置に形成するとした。しかし、これに代えて、本実施形態では、図７に示すように、Vエッジ１１０ｂの各平板部１には、複数の孔４を、各平板部１をその長手方向に不等分する位置に形成している。この構成によれば、各筒体１１０ｄ（図２を併せて参照）の一次共鳴周波数ｆｄを分散させることができる。 In the first embodiment, as shown in FIG. 1, a plurality of holes 4 are formed in each flat plate portion 1 of the V edge 110 b at positions that equally divide each flat plate portion 1 in the longitudinal direction. However, instead of this, in this embodiment, as shown in FIG. 7, each flat plate portion 1 of the V edge 110b is provided with a plurality of holes 4 at positions where each flat plate portion 1 is unequal in the longitudinal direction. Is formed. According to this configuration, the primary resonance frequency fd of each cylinder 110d (see also FIG. 2) can be dispersed.

（第５実施形態）
次に、図８を参照しつつ、本願発明の第５実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Fifth embodiment)
Next, a fifth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

上記第１実施形態では、図１に示すように、Vエッジ１１０ｂの各平板部１に、複数の孔４を、各平板部１をその長手方向に等分する位置に形成するとした。しかし、これに代えて、本実施形態では、図８に示すように、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２に、複数の孔４を、第１折り目２をその長手方向に等分する位置に形成している。 In the first embodiment, as shown in FIG. 1, a plurality of holes 4 are formed in the flat plate portions 1 of the V edge 110 b at positions where the flat plate portions 1 are equally divided in the longitudinal direction. However, instead of this, in the present embodiment, as shown in FIG. 8, a plurality of holes 4 are formed in the first fold 2 of the V edge 110 b at positions where the first fold 2 is equally divided in the longitudinal direction. is doing.

なお、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２に、複数の孔４を、第１折り目２をその長手方向に等分する位置に形成することに代えて、図９に示すように、Vエッジ１１０ｂの第１折り目２に、複数の孔４を、第１折り目２をその長手方向に不等分する位置に形成してもよい。この構成によれば、各筒体１１０ｄ（図２を併せて参照）の一次共鳴周波数ｆｄを分散させることができる。 In addition, instead of forming the plurality of holes 4 in the first fold 2 of the V edge 110b at positions where the first fold 2 is equally divided in the longitudinal direction, as shown in FIG. A plurality of holes 4 may be formed in the first crease 2 at positions where the first crease 2 is not equally divided in the longitudinal direction. According to this configuration, the primary resonance frequency fd of each cylinder 110d (see also FIG. 2) can be dispersed.

（第６実施形態）
次に、図１０及び図１１を参照しつつ、本願発明の第６実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第５実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第５実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Sixth embodiment)
Next, a sixth embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. 10 and 11. Here, the present embodiment will be described mainly with respect to differences from the fifth embodiment, and overlapping description will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the components of the fifth embodiment.

本実施形態では、図１０及び図１１に示すように、Vエッジ１１０ｂの各平板部１（第１折り目２と第２折り目３以外の部分に相当。）に、第１折り目２（又は第２折り目３）に対して直交するように延びるリブ６が複数形成されている。以上の構成によれば、各平板部１の剛性（各平板部１の撓み難さ）が高くなるので、振動板１０９が振動するに際し、各平板部１を挟む第１折り目２と第２折り目３は、湾曲することなく略直線状態を維持したまま平行に移動することになる。つまり、Vエッジ１１０ｂは一層蝶番のように変形することになるので、振動板１０９のローリングを一層効果的に抑制することができる。 In the present embodiment, as shown in FIGS. 10 and 11, each flat plate portion 1 (corresponding to a portion other than the first fold line 2 and the second fold line 3) of the V edge 110b has a first fold line 2 (or a second fold line 2). A plurality of ribs 6 extending so as to be orthogonal to the fold line 3) are formed. According to the above configuration, since the rigidity of each flat plate portion 1 (difficulty of bending of each flat plate portion 1) is increased, when the vibration plate 109 vibrates, the first fold line 2 and the second fold line that sandwich each flat plate part 1 are interposed. 3 moves in parallel while maintaining a substantially straight state without being curved. That is, since the V edge 110b is further deformed like a hinge, the rolling of the diaphragm 109 can be more effectively suppressed.

（第７実施形態）
次に、図１２及び図１３を参照しつつ、本願発明の第７実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Seventh embodiment)
Next, a seventh embodiment of the present invention will be described with reference to FIGS. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

上記第１実施形態では、図１に示すように、Vエッジ１１０ｂの各平板部１に、複数の孔４を、各平板部１をその長手方向に等分する位置に形成し、これによって筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１を高めている。 In the first embodiment, as shown in FIG. 1, a plurality of holes 4 are formed in each flat plate portion 1 of the V edge 110 b at positions that equally divide each flat plate portion 1 in the longitudinal direction, thereby forming a cylinder. The primary resonance frequency f1 of the body 110c is increased.

これに対し、本実施形態では、図１２に示すように、Vエッジ１１０ｂに、スリット７を、Vエッジ１１０ｂをその長手方向に等分する位置に形成している。このように筒体１１０ｃの周壁にスリット７を設けると、上記第１実施形態と同様に、図１３に示すように、音響工学上、スリット７の形成位置を境として、筒体１１０ｃは離間した２つの筒体１１０ｄと見做される。なぜなら、スリット７の位置で自由端反射が起こるからである。従って、筒体１１０ｃの周壁に孔４を形成することに代えてスリット７を形成しても、上記第１実施形態と同様に、筒体１１０ｃの一次共鳴周波数ｆ１を高めることができる。 On the other hand, in this embodiment, as shown in FIG. 12, the slit 7 is formed in the V edge 110b in the position which equally divides the V edge 110b in the longitudinal direction. When the slit 7 is provided on the peripheral wall of the cylindrical body 110c in this manner, as in the first embodiment, as shown in FIG. 13, the cylindrical body 110c is separated from the position where the slit 7 is formed in terms of acoustic engineering. It is considered as two cylindrical bodies 110d. This is because free end reflection occurs at the position of the slit 7. Therefore, even if the slit 7 is formed instead of forming the hole 4 in the peripheral wall of the cylinder 110c, the primary resonance frequency f1 of the cylinder 110c can be increased as in the first embodiment.

なお、図１２に示すように、Vエッジ１１０ｂに、スリット７を、Vエッジ１１０ｂをその長手方向に等分する位置に形成することに代えて、図１４に示すように、Vエッジ１１０ｂに、スリット７を、Vエッジ１１０ｂをその長手方向に不等分する位置に形成してもよい。この構成によれば、各筒体１１０ｄ（図１３を併せて参照）の一次共鳴周波数ｆｄを分散させることができる。 As shown in FIG. 12, instead of forming the slit 7 in the V edge 110b at a position equally dividing the V edge 110b in its longitudinal direction, as shown in FIG. You may form the slit 7 in the position which divides the V edge 110b in the longitudinal direction equally. According to this configuration, it is possible to disperse the primary resonance frequency fd of each cylindrical body 110d (see also FIG. 13).

（第８実施形態）
次に、図１５を参照しつつ、本願発明の第８実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Eighth embodiment)
Next, an eighth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

上記第１実施形態では、振動板１０９は、図２２の正面視において、略正方形状に形成されているとした。しかし、これに代えて、本実施形態では、振動板１０９は、図１５の正面視において、略長方形状に形成されている。 In the first embodiment, the diaphragm 109 is formed in a substantially square shape when viewed from the front in FIG. However, instead of this, in the present embodiment, the diaphragm 109 is formed in a substantially rectangular shape in a front view of FIG.

なお、振動板１０９は、図１６に示すように、略六角形状に形成してもよいし、図１７に示すように、略八角形状に形成してもよい。図１６及び図１７の例では、各筒体１１０ｃには孔４を夫々１つだけ形成している。 The diaphragm 109 may be formed in a substantially hexagonal shape as shown in FIG. 16, or may be formed in a substantially octagonal shape as shown in FIG. 16 and 17, only one hole 4 is formed in each cylindrical body 110c.

また、振動板１０９は、略円形状や略楕円形状であってもよい。この場合、筒体１１０ｃは、若干湾曲することになるが、筒体１１０ｃが湾曲したものであったとしても、前述したダイナミック型スピーカ１００の再生音圧周波数特性の平坦化技術は問題なく発揮されることが理解されよう。 Further, the diaphragm 109 may have a substantially circular shape or a substantially elliptical shape. In this case, the cylindrical body 110c is slightly curved, but even if the cylindrical body 110c is curved, the above-described technique for flattening the reproduction sound pressure frequency characteristics of the dynamic speaker 100 is exhibited without any problem. It will be understood that

（第９実施形態）
次に、図１８を参照しつつ、本願発明の第９実施形態を説明する。ここでは、本実施形態が上記第１実施形態と異なる点を中心に説明し、重複する説明は適宜省略する。また、上記第１実施形態の各構成要素に対応する構成要素には原則として同一の符号を付すこととする。 (Ninth embodiment)
Next, a ninth embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. Here, the present embodiment will be described with a focus on differences from the first embodiment, and overlapping descriptions will be omitted as appropriate. In addition, in principle, the same reference numerals are assigned to components corresponding to the respective components of the first embodiment.

上記第１実施形態において、エッジ構造１１０は、図２１に示すように、断面略円弧状のアップロールエッジ１１０ａに断面略V字状のVエッジ１１０ｂを重ねた構造であるとした。しかし、断面略円弧状のアップロールエッジ１１０ａに代えて、断面略波打形状のコルゲーテッドエッジ１１０ｅを採用してもよい。 In the first embodiment, as shown in FIG. 21, the edge structure 110 has a structure in which a V edge 110b having a substantially V-shaped cross section is superimposed on an up-roll edge 110a having a substantially arc-shaped cross section. However, instead of the up-roll edge 110a having a substantially arc-shaped cross section, a corrugated edge 110e having a substantially wavy cross section may be employed.

１００ダイナミック型スピーカ
１０１フレーム
１０２磁気回路
１０３振動部
１０４トッププレート
１０５永久磁石
１０６ヨーク
１０６ａフランジ部
１０６ｂ筒部
１０７ボイスコイルボビン
１０８ボイスコイル
１０９振動板
１１０エッジ構造
１１０ａアップロールエッジ（第１エッジ）
１１０ｂ Vエッジ（第２エッジ）
１１０ｃ筒体
１１０ｄ筒体
１１０ｅコルゲーテッドエッジ
１１１ダンパー
１１２センターキャップ
１１３錦糸線
１１４外部端子
１平板部
２第１折り目（折り目）
３第２折り目（折り目）
４孔
５微小孔
６リブ
７スリット
D 放射方向
ｆｄ一次共鳴周波数
ｆ１一次共鳴周波数 DESCRIPTION OF SYMBOLS 100 Dynamic type speaker 101 Frame 102 Magnetic circuit 103 Vibration part 104 Top plate 105 Permanent magnet 106 Yoke 106a Flange part 106b Tube part 107 Voice coil bobbin 108 Voice coil 109 Diaphragm 110 Edge structure 110a Up roll edge (1st edge)
110b V edge (second edge)
110c Tubular body 110d Tubular body 110e Corrugated edge 111 Damper 112 Center cap 113 Kinshi wire 114 External terminal 1 Flat plate part 2 First fold (fold)
3 Second fold (fold)
4 hole 5 minute hole 6 rib 7 slit
D Radiation direction fd Primary resonance frequency f1 Primary resonance frequency

Claims

An edge structure of a dynamic speaker for supporting the diaphragm on the frame by elastically connecting an outer peripheral edge of the diaphragm to the frame,
A first edge formed so as to generally follow the outer peripheral edge of the diaphragm;
A second edge formed so as to partially follow the outer peripheral edge of the diaphragm, and disposed on a side opposite to a radiation direction of a sound wave radiated from the diaphragm as viewed from the first edge;
With
The resonance frequency of the cylinder formed by the first edge and the second edge is out of the reproduction frequency band of the speaker.
Edge structure.

The edge structure according to claim 1,
The primary resonance frequency of the cylindrical body is deviated from the reproduction frequency band of the speaker to the high frequency side,
Edge structure.

The edge structure according to claim 1 or 2,
A hole or slit is formed in the peripheral wall of the cylindrical body,
Edge structure.

The edge structure according to claim 3,
The hole or slit is formed in the second edge,
Edge structure.

The edge structure according to claim 3 or 4,
The hole or slit is formed at a position that equally divides the cylindrical body in its longitudinal direction.
Edge structure.

The edge structure according to claim 3 or 4,
The hole or slit is formed at a position that divides the cylindrical body in the longitudinal direction,
Edge structure.

The edge structure according to any one of claims 1 to 6,
The second edge has a substantially V-shaped cross section.
Edge structure.

The edge structure according to claim 7,
An edge structure in which a plurality of micropores are formed at the fold of the second edge.

The edge structure according to claim 7,
A perforation is formed at the fold of the second edge,
Edge structure.

The edge structure according to any one of claims 7 to 9,
Ribs extending so as to be orthogonal to the folds are formed in portions other than the folds of the second edge,
Edge structure.

A dynamic speaker provided with the edge structure according to claim 1.