JP2012120364A - Power supply system - Google Patents
Power supply system Download PDFInfo
- Publication number
- JP2012120364A JP2012120364A JP2010269257A JP2010269257A JP2012120364A JP 2012120364 A JP2012120364 A JP 2012120364A JP 2010269257 A JP2010269257 A JP 2010269257A JP 2010269257 A JP2010269257 A JP 2010269257A JP 2012120364 A JP2012120364 A JP 2012120364A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- power
- power supply
- voltage
- converter
- supply line
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02B—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO BUILDINGS, e.g. HOUSING, HOUSE APPLIANCES OR RELATED END-USER APPLICATIONS
- Y02B10/00—Integration of renewable energy sources in buildings
- Y02B10/10—Photovoltaic [PV]
Abstract
Description
この発明は給電システムに関し、特に、交流電力と直流電力の両方を供給する給電システムに関する。 The present invention relates to a power feeding system, and more particularly to a power feeding system that supplies both AC power and DC power.
太陽電池、燃料電池などの再生可能エネルギー源は、エネルギーを直流電力として出力する。また、多くの家庭用電気機器の本体部は、直流電力で駆動される。従来の給電システムでは、再生可能エネルギー源で生成された直流電力を直流/交流変換器によって交流電力に変換し、その交流電力を屋内配線を介して電気機器に供給し、電気機器に内蔵された交流/直流変換器によって交流電力を直流電力に再変換し、その直流電力で本体部を駆動していた。 Renewable energy sources such as solar cells and fuel cells output energy as DC power. Moreover, the main-body part of many household electric appliances is driven with direct-current power. In a conventional power supply system, DC power generated by a renewable energy source is converted into AC power by a DC / AC converter, and the AC power is supplied to an electric device via an indoor wiring, and is built in the electric device. The AC power was reconverted to DC power by the AC / DC converter, and the main body was driven by the DC power.
このような給電システムでは、直流/交流変換器および交流/直流変換器の各々において電力損失が発生する。そこで、再生可能エネルギー源で生成された直流電力をそのまま屋内配線を介して電気機器に供給する給電システムが開発されている(たとえば、特許文献1参照)。 In such a power feeding system, power loss occurs in each of the DC / AC converter and the AC / DC converter. In view of this, a power feeding system has been developed in which DC power generated by a renewable energy source is directly supplied to an electrical device via an indoor wiring (see, for example, Patent Document 1).
しかし、再生可能エネルギー源で生成された直流電力のみで電気機器を駆動させると、再生可能エネルギー源の出力が低下した場合に電力が不足し、配電電圧の低下を引き起こすことにより、電気機器の動作が不安定になると言う問題がある。 However, if an electric device is driven only by DC power generated by a renewable energy source, the power supply will be insufficient when the output of the renewable energy source is reduced, causing the distribution voltage to drop, thereby causing the operation of the electric device. There is a problem that becomes unstable.
それゆえに、この発明の主たる目的は、電力損失が小さく、低コストで、電気機器を安定に動作させることが可能な給電システムを提供することである。 Therefore, a main object of the present invention is to provide a power feeding system that can operate an electric device stably with low power loss and low cost.
この発明に係る給電システムは、直流電力を生成する直流電源と、直流電源で生成される直流電力を供給するための直流給電線と、交流電力を供給するための交流給電線と、電気機器とを備えたものである。電気機器は、交流給電線を介して供給される交流電力を直流電力に変換する交流/直流変換器と、直流給電線を介して供給される直流電力と交流/直流変換器で生成される直流電力とを受ける電源端子と、電源端子を介して供給される直流電力によって駆動される本体部とを含む。交流/直流変換器は、直流給電線の電圧が変動した場合、電源端子の直流電圧が予め定められた電圧よりも低いときは電源端子に直流電力を供給し、電源端子の直流電圧が予め定められた電圧よりも高いときは電源端子への直流電力の供給を停止する。 A power supply system according to the present invention includes a DC power source that generates DC power, a DC power supply line for supplying DC power generated by the DC power source, an AC power supply line for supplying AC power, and an electrical device. It is equipped with. The electrical equipment includes an AC / DC converter that converts AC power supplied via an AC power supply line into DC power, and DC power supplied via the DC power supply line and DC generated by the AC / DC converter. A power supply terminal that receives power and a main body that is driven by DC power supplied through the power supply terminal are included. The AC / DC converter supplies DC power to the power supply terminal when the voltage of the DC power supply line fluctuates and the DC voltage of the power supply terminal is lower than a predetermined voltage. When the voltage is higher than the applied voltage, the supply of DC power to the power supply terminal is stopped.
好ましくは、電気機器は、さらに、直流給電線に接続される直流端子と、直流端子と電源端子の間に接続されたスイッチとを含む。 Preferably, the electrical device further includes a DC terminal connected to the DC power supply line, and a switch connected between the DC terminal and the power supply terminal.
また好ましくは、電気機器は、さらに、直流給電線に接続される直流端子と、アノードが直流端子に接続され、カソードが電源端子の間に接続されたダイオードとを含む。 Preferably, the electrical device further includes a DC terminal connected to the DC power supply line, and a diode having an anode connected to the DC terminal and a cathode connected between the power supply terminals.
また好ましくは、直流電源は、太陽光を直流電力に変換する太陽電池と、太陽電池の出力端子と直流給電線との間に設けられる直流/直流変換器とを含む。 Preferably, the DC power source includes a solar cell that converts sunlight into DC power, and a DC / DC converter that is provided between the output terminal of the solar cell and a DC power supply line.
また好ましくは、さらに、直流電源と交流給電線との間に設けられ、直流電源で生成された直流電力のうちの余剰電力を交流電力に変換して交流給電線に供給する直流/交流変換器を備える。 More preferably, the DC / AC converter is further provided between the DC power source and the AC power supply line, and converts surplus power of the DC power generated by the DC power source into AC power and supplies the AC power to the AC power supply line. Is provided.
また好ましくは、直流電源は、太陽光を直流電力に変換して直流給電線に与える太陽電池を含む。 Preferably, the direct current power source includes a solar cell that converts sunlight into direct current power and supplies the direct current power to the direct current power supply line.
また好ましくは、さらに、太陽電池の出力端子に接続される直流/直流変換器と、直流/直流変換器で生成された直流電力のうちの余剰電力を交流電力に変換して交流給電線に供給する直流/交流変換器とを備える。 Also preferably, the DC / DC converter connected to the output terminal of the solar cell and the surplus power of the DC power generated by the DC / DC converter is converted into AC power and supplied to the AC power supply line. A DC / AC converter.
この発明に係る給電システムでは、電気機器は、交流給電線を介して供給される交流電力を直流電力に変換する交流/直流変換器と、直流給電線を介して供給される直流電力と交流/直流変換器で生成される直流電力とを受ける電源端子と、電源端子を介して供給される直流電力によって駆動される本体部とを含む。直流電源の出力電圧は変動し、交流/直流変換器は、電源端子の直流電圧が予め定められた電圧よりも低い場合は電源端子に直流電力を供給し、電源端子の直流電圧が予め定められた電圧よりも高い場合は電源端子への直流電力の供給を停止する。したがって、直流電源の出力が大きい場合は、電気機器は直流電源から供給される直流電力を交流電力に変換せずに直流電力のみで駆動されるので、電力損失を小さく抑えることができる。また、直流電源の出力が小さい場合は、交流/直流変換器から電源端子に直流電力が供給されるので、直流電源の出力が低下した場合でも、電気機器を安定に動作させることができる。また、交流/直流変換器は従来から電気機器に設けられているので、コスト高になることもない。 In the power supply system according to the present invention, the electrical device includes an AC / DC converter that converts AC power supplied via the AC power supply line into DC power, DC power supplied via the DC power supply line, and AC / AC. A power supply terminal that receives DC power generated by the DC converter, and a main body that is driven by the DC power supplied through the power supply terminal are included. The output voltage of the DC power supply fluctuates, and the AC / DC converter supplies DC power to the power supply terminal when the DC voltage at the power supply terminal is lower than the predetermined voltage, and the DC voltage at the power supply terminal is determined in advance. If the voltage is higher than the specified voltage, supply of DC power to the power supply terminal is stopped. Therefore, when the output of the DC power source is large, the electric device is driven by only the DC power without converting the DC power supplied from the DC power source into AC power, so that the power loss can be suppressed to a small value. Further, when the output of the DC power supply is small, DC power is supplied from the AC / DC converter to the power supply terminal, so that the electric apparatus can be stably operated even when the output of the DC power supply is reduced. In addition, since the AC / DC converter is conventionally provided in an electric device, the cost does not increase.
[実施の形態1]
この発明の実施の形態1による給電システムは、図1に示すように、太陽電池1、DC/DCコンバータ2、絶縁型インバータ3、柱上トランス4、制御回路5、直流給電線路6、交流給電線路7、複数(図では、2つ)の家庭用電気機器8を備える。直流給電線路6は、正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bを含む。交流給電線路7は、2本の交流給電線7a,7bを含む。太陽電池1は、太陽光を直流電力に変換する。
[Embodiment 1]
As shown in FIG. 1, the power supply system according to Embodiment 1 of the present invention includes a solar cell 1, a DC /
図2は、太陽電池1の動作を示す図である。図2において、Iは太陽電池1から出力される直流電流であり、Vは太陽電池1から出力される直流電圧であり、P=VIは太陽電池1から出力される直流電力である。電圧−電流特性を参照して、電流Iが0Aである場合は電圧Vが最大になる。太陽電池1の出力電流Iを0Aから増やして行くと電圧Vが徐々に低下し、電流Iがある値を超えると電圧Vが急に低下し、電流Iが最大値になると電圧Vは0Vになる。 FIG. 2 is a diagram illustrating the operation of the solar cell 1. In FIG. 2, I is a DC current output from the solar cell 1, V is a DC voltage output from the solar cell 1, and P = VI is a DC power output from the solar cell 1. Referring to the voltage-current characteristics, when the current I is 0 A, the voltage V is maximum. When the output current I of the solar cell 1 is increased from 0A, the voltage V gradually decreases. When the current I exceeds a certain value, the voltage V suddenly decreases. When the current I reaches the maximum value, the voltage V becomes 0V. Become.
また、電圧−電力特性を参照して、電流Iが0Aである場合、電力Pは0Wである。電流Iを0Aから増やして行くと電圧Vが徐々に低下するとともに電力Pが上昇し、電力Pはピーク値を越えた後に徐々に低下する。電流Iが最大値になると電圧Vは0Vになり、電力Pは0Wになる。このように電力Pはピーク値を有する。電力Pがピーク値になるときの電圧Vは最大電力動作電圧と呼ばれる。太陽光の強度が強くなると電流Iおよび電力Pが増大し、太陽光の強度が弱くなると電流Iおよび電力Pが減少する。 Further, referring to the voltage-power characteristics, when the current I is 0 A, the power P is 0 W. When the current I is increased from 0 A, the voltage V gradually decreases and the power P increases. The power P gradually decreases after exceeding the peak value. When the current I reaches the maximum value, the voltage V becomes 0V and the power P becomes 0W. Thus, the electric power P has a peak value. The voltage V when the power P reaches its peak value is called the maximum power operating voltage. When the intensity of sunlight increases, the current I and the power P increase, and when the intensity of sunlight decreases, the current I and the power P decrease.
図1に戻って、DC/DCコンバータ2は、太陽電池1と直流給電線路6の間に設けられて制御回路5によって制御され、いわゆる山登り法により最大電力点追従動作を行なう。DC/DCコンバータ2は、太陽電池1の出力電圧Vが最大電力動作電圧になるように、正電圧給電線6aに正電流を供給するとともに、負電圧給電線6bに負電流を供給する。
Returning to FIG. 1, the DC /
なお、後述する柱状トランス4は、住宅側において、中点が接地(アース)された200Vの交流電圧を受電している。このため、後述するAC/DCコンバータ12が非絶縁型である場合、AC/DCコンバータ12の出力電圧の対地電位と、DC/DCコンバータ2の出力電圧の対地電位に注意しなければならない。後述するが、本実施の形態1ではAC/DCコンバータ12は非絶縁型であり、出力電圧の中間電位が接地される。そのため、DC/DCコンバータ2の出力電圧の中間電位(すなわち直流給電線路6の中間電位)も接地され、正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bの直流電圧をそれぞれVP,VNとすると、VP+VN=0となる。
In addition, the columnar transformer 4 to be described later receives an AC voltage of 200 V with a midpoint grounded (grounded) on the house side. For this reason, when the AC /
また、AC/DCコンバータ12とインバータ3によって交流給電線路7と直流給電線路6を絶縁する場合、直流給電線路6をアース電位に対して、フローティング状態にすることができる。また、フローティング状態にした後、高抵抗器で中間電位になるように分割したノードを接地することで、対地電位を安定化させることができ、感電に対する安全性も確保することができる。
Further, when the AC feed line 7 and the
また、太陽電池1の電位を直流給電線路6や交流電力系統と絶縁したい場合、絶縁型DC/DCコンバータを用いる。ただし、絶縁型DC/DCコンバータは高周波トランスを含んでおり、高周波トランスにおいて銅損、鉄損などの損失が発生する。これに対して非絶縁型DC/DCコンバータは高周波トランスを含まず、電力変換効率がよいので、AC/DCコンバータ12やDC/DCコンバータ2としては非絶縁型を用いることが好ましい。
Further, when it is desired to insulate the potential of the solar cell 1 from the DC
絶縁型インバータ3は、制御回路5によって制御され、正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bの直流電圧VP,VNに基づいて、200Vの単相交流電圧va,vbを生成して交流電力系統と連係する。インバータ3は、図3に示すように、高周波PWMインバータ20,高周波絶縁トランス21、整流回路22、および折り返しインバータ23を含む。
The
高周波PWMインバータ20は、DC/DCコンバータ2の出力電圧VP,VNに基づいて、高周波のPWMパルス波形を有する交流電圧を生成する。高周波絶縁トランス21は、互いに絶縁された1次巻線21aおよび2次巻線21bを有する。高周波PWMインバータ20で生成された交流電圧は、高周波絶縁トランス21で変圧され、整流回路22で全波整流される。また、整流回路22と折り返しインバータ23の間にフィルタとしてコイルを設け、整流回路22の出力電圧を平均化してもよい。折り返しインバータ23は、整流回路22の出力電圧を交互に折り返し、コイルとコンデンサのフィルタを通して、200Vの単相交流電圧va,vbを生成する。本実施の形態1では絶縁型のインバータ3を用いており、インバータ3には高周波絶縁トランス21が設けられているので、インバータ3の入力側と出力側の間に短絡電流が流れることがない。
The high
なお、絶縁型インバータ3の代わりに非絶縁型のインバータを使用した場合、交流電圧を生成する高周波PWMインバータ20のスイッチング動作のタイミングのズレ等によって、直流給電線路6の中間電位がアース電位(接地電位)から大きくふれてしまい、接地点を介してインバータの出力側と入力側の間に大きな電流が流れてしまう恐れがある。しかし、絶縁型のインバータ3を用いれば、そのような恐れがない。
When a non-insulated inverter is used instead of the
また、特開2001−258160号公報および特開2007−68385号公報には、非絶縁型インバータを用いた場合であっても、接地点を介して大きな電流が流れるのを防止する方法が開示されている。 Japanese Patent Laid-Open Nos. 2001-258160 and 2007-68385 disclose a method for preventing a large current from flowing through a ground point even when a non-insulated inverter is used. ing.
図1に戻って、インバータ3で生成された交流電圧va,vbは、それぞれ交流給電線7a,7bに与えられる。また、交流給電線7a,7bは、電柱に設けられた柱上トランス4を介して商用電力系統に接続されている。インバータ3で生成された交流電力のうちの余剰の交流電力は、柱上トランス4を介して商用電力系統に逆潮流する。インバータ3で生成された交流電力が足りない場合は、商用電力系統から柱上トランス4を介して交流給電線路7に交流電力が供給される。柱上トランス4から交流給電線7a,7bに供給される単相の交流電圧の位相は、それぞれインバータ3の出力電圧va,vbと同じである。
Returning to FIG. 1, the AC voltages va and vb generated by the
制御回路5は、直流給電線路6の電圧VP−VNが一定値(たとえば、360V)になるように、インバータ3の出力電流を制御する。DC/DCコンバータ2は太陽電池1の最大出力電力を出力するので、電圧VP−VNが一定値になるようにインバータ3を制御することで、太陽電池1の最大電力負荷としてインバータ3を動作させることができる。直流給電線路6から電気機器8へ電力が供給されて消費される場合でも、電圧VP−VNが一定値になるようにインバータ3を制御することで、太陽電池1の最大電力がインバータ3の出力と電気機器8群の消費電力との和となり、太陽電池1を最大電力動作点で動作させることができる。また、制御回路5は、何らかの原因でインバータ3の出力電流を制御できない場合、直流給電線路6の電圧VP−VNが上限値(たとえば、400V)以下になるように、DC/DCコンバータ2を制御する。この場合、上限値400Vの直流電圧が電気機器8に供給される。
The
また、制御回路5は、商用電力系統側からの指示に従って、DC/DCコンバータ2および絶縁型インバータ3の各々をオン/オフするとともに、絶縁型インバータ3による逆潮流電力量を制御する。したがって、この給電システムは、スマートグリット方式にも対応可能となっている。また、制御回路5は、商用電力系統が停電したときや、瞬時電圧低下が発生したときは、インバータ3を制御して商用電力系統への逆潮流を停止させる。
Further, the
家庭用電気機器8は、たとえば、直流電力で動作するエアコン、電気式床暖房、IHクッキングヒータ、食器洗い乾燥機、電気温水器、洗濯乾燥機、浴室換気暖房乾燥機などである。電気機器8は、直流接続口10、交流接続口11、AC/DCコンバータ12、電源回路13、および本体部14を含む。
The household
直流接続口10は直流端子10a,10bを含み、交流接続口11は交流端子11a,11bを含む。直流端子10a,10bは、それぞれ正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bに接続されるとともに、それぞれコンバータ12の出力ノード12c,12dに接続される。交流端子11a,11bは、それぞれ交流給電線7a,7bに接続されるとともに、それぞれコンバータ12の入力ノード12a,12bに接続される。
The
太陽電池1の最大電力が直流電力系統の消費電力よりも小さい場合は、インバータ3の出力電流を0Aまで低下させても、直流給電線路6の電圧VP−VNが低下する。AC/DCコンバータ12は、直流給電線路6の電圧VP−VNが所定の電圧値(たとえば、282V)よりも低下した場合、交流給電線7a,7bから入力ノード12a,12bを介して与えられた交流電圧va,vbを整流して正の直流電流と負の直流電流を生成し、生成した正の直流電流および負の直流電流をそれぞれ出力ノード12c,12dに出力する。
When the maximum power of the solar cell 1 is smaller than the power consumption of the DC power system, the voltage VP-VN of the DC
なお、直流給電線路6の電圧VP−VNが360V以下である場合は、絶縁型インバータ3から商用電力系統への逆潮流電流は0Aに設定される。したがって、AC/DCコンバータ12で生成された直流電力が絶縁型インバータ3を介して商用電力系統に逆潮流することはない。
When the voltage VP-VN of the DC
図4は、AC/DCコンバータ12の構成を示す回路図である。図4において、AC/DCコンバータ12は、リアクトル30、ダイオード31〜34、およびコンデンサ35を含む。リアクトル30は、3つの巻線30a〜30cを含む。巻線30a,30cの一方端子は、それぞれ入力ノード12a,12bに接続される。ダイオード31,33のカソードはそれぞれ巻線30c,30aの他方端子に接続され、それらのアノードはともに出力ノード12dに接続される。
FIG. 4 is a circuit diagram showing a configuration of the AC /
ダイオード32,34のアノードはそれぞれ巻線30c,30aの他方端子に接続され、それらのカソードはともに出力ノード12c(電源端子)に接続される。巻線30bの一方端子は巻線30aの他方端子に接続され、巻線30bの他方端子は巻線30aの一方端子に接続される。コンデンサ35は、出力ノード12c,12d間に接続される。
The anodes of the
リアクトル30は、過電流および突入電流を抑制するために設けられている。ダイオード31〜34は、交流電圧va,vbを全波整流するために設けられている。コンデンサ35は、出力ノード12c,12d間の直流電圧を平滑化するために設けられている。
図5(a)は入力ノード12a,12bに与えられる交流電圧va,vbを示すタイムチャートであり、図5(b)は出力ノード12c,12dが直流給電線路6に接続されていない場合に出力ノード12c,12dに現れる直流電圧VC,VDを示すタイムチャートである。
5A is a time chart showing AC voltages va and vb applied to the
図5(a)において、交流電圧va,vbの各々は、対地電位を基準とすると200Vの単相交流電圧である。交流電圧va,vbの位相は互いに180度ずれており、交流電圧va,vbの振幅は同じである。交流電圧va,vbの各々の正側のピーク値は+141Vであり、負側のピーク値は−141Vである。また、図5(b)において、直流電圧VCは+141Vであり、直流電圧VDは−141Vである。 In FIG. 5A, each of the AC voltages va and vb is a single-phase AC voltage of 200 V with respect to the ground potential. The phases of the alternating voltages va and vb are shifted from each other by 180 degrees, and the amplitudes of the alternating voltages va and vb are the same. The positive peak value of each of the AC voltages va and vb is + 141V, and the negative peak value is −141V. In FIG. 5B, the DC voltage VC is + 141V and the DC voltage VD is −141V.
出力ノード12c,12dがそれぞれ正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bに接続されている場合において、正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bの電圧VP,VNが通常の電圧であるとき、すなわちVP=+180V,VN=−180Vであるときは、ダイオード31〜34の各々は逆バイアス状態になり、ダイオード31〜34に電流は流れない。直流給電線路6の電圧VP−VNが低下してVP<+141V,VN>−141Vになると、ダイオード31〜34の各々は順バイアス状態になり、コンバータ12から正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bに正の直流電流および負の直流電流がそれぞれ供給される。
When the
図1に戻って、電源回路13は、直流端子10a,10b間の電圧に基づいて各機器に必要な様々な直流電源電圧や高周波交流電圧を生成する。本体部14は、電源回路13で生成された電源電圧に基づいて所定の動作を行なう。たとえば、電気機器8がIHクッキングヒータである場合、本体部14は電源回路13の出力電圧に基づいて高周波電力を生成し、その高周波電力を対象物(たとえば、金属製の鍋の底)に供給して対象物を加熱する。
Returning to FIG. 1, the
図6は、太陽光の強度が変化した場合における給電システムの動作を示すタイムチャートである。図6では、給電線6a,6b間の直流電圧VP−VNと、AC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDとが示されている。太陽光の強度が強く、太陽電池1で十分な直流電力が生成されている場合(時刻t0〜t1)、VP−VN>VC−VDとなり、太陽電池1で生成される直流系統電力のみが使用され、商用電力系統から供給される交流系統電力は使用されない。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8群で使用されるとともに、絶縁型インバータ3で交流電力に変換されて交流電力で駆動される電気機器(図示せず)で消費され、住宅内の余剰電力は商用電力系統に逆潮流する。
FIG. 6 is a time chart showing the operation of the power feeding system when the intensity of sunlight changes. FIG. 6 shows a DC voltage VP-VN between the
たとえば夕刻になって太陽光の強度が弱くなり、太陽電池1で生成される直流電力が電気機器8の消費電力よりも小さくなると(時刻t1〜t2)、AC/DCコンバータ12から直流給電線路6に不足分の直流電力が供給されてVP−VN=VC−VDとなる。この場合、直流系統電力と交流系統電力の両方が電気機器8で使用される。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8のみで使用され、商用電力系統に逆潮流することはない。
For example, when the intensity of sunlight decreases in the evening and the DC power generated by the solar cell 1 becomes smaller than the power consumption of the electric device 8 (time t1 to t2), the AC
次に夜になって太陽電池1が直流電力を生成しなくなると(時刻t2〜t3)、AC/DCコンバータ12から直流給電線路6に直流電力が供給されてVP−VN=VC−VDとなる。この場合は、直流系統電力は生成されず、交流系統電力のみが使用される。
Next, at night, when the solar cell 1 no longer generates DC power (time t2 to t3), DC power is supplied from the AC /
次いで朝になって太陽光の強度が強くなると、太陽電池1で十分な直流電力が生成されて(時刻t3以降)、VP−VN>VC−VDとなる。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8で使用されるとともに、絶縁型インバータ3で交流電力に変換されて交流電力で駆動される電気機器(図示せず)で消費され、住宅内の余剰電力は商用電力系統に逆潮流する。
Next, when the intensity of sunlight increases in the morning, sufficient direct-current power is generated by the solar cell 1 (after time t3), and VP-VN> VC-VD. The DC power generated by the solar cell 1 is used by the
図7(a)(b)は、負荷が変化した場合における給電システムの動作を示すタイムチャートである。図7(a)では、給電線6a,6b間の直流電圧VP−VNと、AC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDとが示されている。図7(b)では、電気機器8群全体の消費電流ILが示されている。
FIGS. 7A and 7B are time charts showing the operation of the power feeding system when the load changes. In FIG. 7A, a DC voltage VP-VN between the
図7(a)(b)において、太陽電池1で生成される直流電力が電気機器8の消費電力よりも大きい場合、すなわち負荷電流ILが小さい場合(時刻t0〜t1)、VP−VN>VC−VDとなり、太陽電池1で生成される直流系統電力のみが使用され、商用電力系統から供給される交流系統電力は使用されない。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8群で使用されるとともに、絶縁型インバータ3で交流電力に変換されて交流電力で駆動される電気機器(図示せず)で消費され、住宅内の余剰電力は商用電力系統に逆潮流する。
7A and 7B, when the DC power generated by the solar cell 1 is larger than the power consumption of the
負荷電流ILが増大して太陽電池1で生成される直流電力が電気機器8群の消費電力よりも小さくなると(時刻t1〜t2)、AC/DCコンバータ12から直流給電線路6に不足分の直流電力が供給されてVP−VN=VC−VDとなる。この場合、直流系統電力と交流系統電力の両方が電気機器8群で使用される。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8群のみで使用され、商用電力系統に逆潮流することはない。
When the load current IL increases and the DC power generated by the solar cell 1 becomes smaller than the power consumption of the
次に、負荷電流ILが減少して太陽電池1で生成される直流電力が電気機器8群の消費電力よりも大きくなると(時刻t2以降)、VP−VN>VC−VDとなる。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8で使用されるとともに、絶縁型インバータ3で交流電力に変換されて商用電力系統に逆潮流する。
Next, when the load current IL decreases and the DC power generated by the solar cell 1 becomes larger than the power consumption of the
図8(a)(b)は、負荷がパルス的に変動した場合における給電システムの動作を示すタイムチャートである。図8(a)では、給電線6a,6b間の直流電圧VP−VNと、AC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDとが示されている。図8(b)では、電気機器8群全体の消費電流ILが示されている。
8A and 8B are time charts showing the operation of the power feeding system when the load fluctuates in a pulse manner. In FIG. 8A, a DC voltage VP-VN between the
図8(a)(b)において、負荷電流ILが小さく太陽電池1で生成される直流電力が電気機器8群の消費電力よりも大きい場合、VP−VN>VC−VDとなっている。太陽電池1で生成された直流電力は、電気機器8群で使用されるとともに、絶縁型インバータ3で交流電力に変換されて交流電力で駆動される電気機器(図示せず)で消費され、住宅内の余剰電力は商用電力系統に逆潮流する。ある時刻t1〜t2において負荷電流ILがパルス的に急増した場合でも、AC/DCコンバータ12から直流電流が瞬時に供給され、電気機器8群は安定に動作する。
8A and 8B, when the load current IL is small and the DC power generated by the solar cell 1 is larger than the power consumption of the
この実施の形態1では、太陽電池1で生成された直流電力を直流給電線路6を介して電気機器8群に直接供給するので、太陽電池1で生成された直流電力を交流電力に変換して電気機器8群に供給し、電気機器8群内で交流電力を直流電力に変換していた従来に比べ、電力変換時の損失を小さくすることができ、電力の利用効率の向上を図ることができる。電気機器8群としているが、電気機器8単体に本発明の給電システムを適用することは当然可能である。
In this Embodiment 1, since direct-current power produced | generated with the solar cell 1 is directly supplied to the
また、太陽電池1で生成される直流電力が低下した場合や、負荷電流ILが急に増加した場合でも、直流電力の不足分はAC/DCコンバータ12のダイオード31〜34を介して即座に補充されるので、直流給電電圧が大きく低下して電気機器8が動作不能になることがない。
Further, even when the DC power generated by the solar cell 1 is reduced or the load current IL is suddenly increased, the shortage of DC power is immediately supplemented via the
また、太陽電池1で生成される直流電力が電気機器8群の消費電力を上回っている場合、商用電力系統が停電したときや、瞬時電圧低下が発生したときでも、商用電力系統に逆潮流をすることなく、電気機器8群を使用することができる。
In addition, when the DC power generated by the solar cell 1 exceeds the power consumption of the group of
また、現在の日本の法律では、太陽電池1で生成した直流電力が余った場合、余剰電力を商用電力系統に逆潮流させて電力会社に売ることが可能となっている。本実施の形態1では、家庭における電力の利用効率を向上させることにより、売電電力を大きくして売電料金を多く得ることができる。 Moreover, according to the current Japanese law, when there is a surplus of DC power generated by the solar cell 1, it is possible to reverse the surplus power to the commercial power system and sell it to an electric power company. In the first embodiment, it is possible to increase the power sales power and obtain a large power sales fee by improving the power use efficiency at home.
また、電気機器8群には通常、AC/DCコンバータ12が設けられており、本発明を実施する場合において、家電機器側のコストが大きく上がることなく低コストで直流交流両用の家電機器を実現することができる。また、直流系統側の電圧安定化のためのAC/DCコンバータを別途設ける必要がないため、給電システムの低コスト化を図ることができる。また、交流電圧を常に受電しているので、交流電圧から得られる交流信号をクロック信号として使用することもできる。
In addition, an AC /
なお、この実施の形態1では、直流電源として太陽電池1を用いた場合について説明したが、これに限るものではなく、直流電源として、燃料電池、蓄電池、直流発電機などを用いてもよい。また、直流電源として、太陽電池1、燃料電池、蓄電池、直流発電機などのうちの少なくとも2つの電源が並列接続されたものを用いてもよい。また、直流電源は、太陽電池1などの出力電圧を所定範囲内に安定化させたり、太陽電池1を最大出力動作点動作をさせるDC/DCコンバータを含んでいてもよい。 In addition, although this Embodiment 1 demonstrated the case where the solar cell 1 was used as DC power supply, it is not restricted to this, You may use a fuel cell, a storage battery, a DC generator etc. as DC power supply. Moreover, you may use what connected at least 2 power supplies among the solar cell 1, a fuel cell, a storage battery, a DC generator, etc. in parallel as a DC power supply. Further, the DC power supply may include a DC / DC converter that stabilizes the output voltage of the solar battery 1 or the like within a predetermined range, or causes the solar battery 1 to operate at the maximum output operating point.
また、DC/DCコンバータ2を除去してもよい。この場合、太陽電池、燃料電池などの出力−電流特性に基づき、直流電源の出力電圧が所定の範囲内になるように、インバータ3によって直流電源の出力電流を制御すればよい。
Further, the DC /
また、さらにインバータ3を除去してもよい。直流電源が燃料電池や太陽電池の場合、直流電源の出力電圧がAC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDよりも高くなるように電池のセル数などを調整すれば、直流電源から電気機器8へ給電することができる。また、直流電源として蓄電池を使用した場合、蓄電池の電圧がAC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDよりも高い場合に、直流給電線路6を介して電気機器8へ給電することができる。蓄電池の電荷量が減少して蓄電池の出力電圧がAC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDよりも低くなると、AC/DCコンバータ12から直流電力が出力される。蓄電池への充電は、別途交流系統から、充電器を用いて行なわれる。
Further, the
図9は、この実施形態1の変更例を示す回路ブロック図であって、図4と対比される図である。図9を参照して、この変更例では、AC/DCコンバータ12がAC/DCコンバータ40で置換される。AC/DCコンバータ40は、AC/DCコンバータ12に電圧検出器41,42、電流検出器43、IGBT(Insulated Gate Bipolar Transistor)44,45、ダイオード46,47、および制御回路48からなる力率改善回路を追加したものである。力率改善回路は、高調波電流抑制規制(JIS C 61000−3−2:2005)に従って、各家電機器に設けられる。
FIG. 9 is a circuit block diagram showing a modification of the first embodiment, and is a diagram to be compared with FIG. Referring to FIG. 9, in this modified example, AC /
電圧検出器41は、入力ノード12a,12b間の交流電圧を検出する。電圧検出器42は、出力ノード12c,12d間の直流電圧VC−VDを検出する。電流検出器43は、リアクトル30の巻線30aの一方端子とダイオード34のアノードとの間に介挿され、交流電流を検出する。
IGBT44,45のコレクタは互いに接続され、IGBT44のエミッタはダイオード34のアノードに接続され、IGBT45のエミッタはダイオード31のカソードに接続される。ダイオード46,47は、それぞれIGBT44,45に逆並列に接続される。制御回路48は、電圧検出器41によって検出される交流電流と電流検出器43によって検出される交流電流との位相が一致し、かつ電圧検出器42によって検出される直流電圧VC−VDが所定の電圧(たとえば300V)になるように、IGBT44,45の各々をオン/オフさせる。この変更例1では、AC/DCコンバータ40が力率改善回路を含むので、実施の形態1よりも高い電力効率が得られる。
The collectors of the
なお、上記実施の形態1では、各電気機器8のAC/DCコンバータ12の出力電流が他の電気機器8にも供給され、AC/DCコンバータ12に過電流が流れる恐れがある。これを防止するため、AC/DCコンバータ12に出力電流を対応の本体部14の最大消費電流以下に制限する電流制限回路を設けてもよい。電流制限回路は、コンデンサ35と出力ノード12cとの間に接続されたIGBTやFETなどの半導体スイッチング素子と、出力ノード12cへ流出する電流量を検出する電流検出器と、検出した電流値が所定電流値以上になると半導体スイッチング素子を遮断する制御回路とで実現できる。
In the first embodiment, the output current of the AC /
[実施の形態2]
図10は、この発明の実施の形態2による給電システムの構成を示す回路ブロック図であって、図1と対比される図である。図10を参照して、この給電システムが図1の給電システムと異なる点は、各電気機器8にスイッチ15が追加されている点である。スイッチ15は、直流端子10aとコンバータ12の出力ノード12cとの間に接続され、制御回路5によって制御される。スイッチ15としては、トランジスタのような半導体素子を使用してもよいし、短絡、開放の制御が可能なメカリレーなどを使用してもよい。
[Embodiment 2]
FIG. 10 is a circuit block diagram showing the configuration of the power feeding system according to the second embodiment of the present invention, and is a diagram to be compared with FIG. Referring to FIG. 10, this power supply system is different from the power supply system in FIG. 1 in that a
この実施の形態2では、各電気機器8にスイッチ15を設けたので、たとえば商用電力系統が停電した場合、複数の電気機器8から太陽電池1の出力のみで運転可能な台数の電気機器8を選択し、選択した電気機器8のみを運転することができる。
In this
[実施の形態3]
図11は、この発明の実施の形態3による給電システムの構成を示す回路ブロック図であって、図1と対比される図である。図11を参照して、この給電システムが図1の給電システムと異なる点は、絶縁型DC/DCコンバータ50が追加され、絶縁型インバータ3が非絶縁型インバータ3Aで置換され、DC/DCコンバータ2が非絶縁型コンバータ2Aで置換されている点である。
[Embodiment 3]
FIG. 11 is a circuit block diagram showing a configuration of a power feeding system according to
絶縁型DC/DCコンバータ50は、太陽電池1と非絶縁型インバータ3Aの間に設けられ、出力ノード50aから正電流を出力するとともに、出力ノード50bから負電流を出力する。絶縁型DC/DCコンバータ50では、入力側と出力側の間に絶縁トランスが設けられており、入力側と出力側の間に短絡電流が流れたり、対地に大電流が流れることがない。
Insulated DC /
非絶縁型インバータ3Aは、絶縁型DC/DCコンバータ50の出力ノード50a,50bの直流電圧VP1,VN1に基づいて交流電圧va,vbを生成する。非絶縁型DC/DCコンバータ2Aは、太陽電池1と直流給電線路6の間に設けられ、正電圧給電線6aに正電流を供給するとともに、負電圧給電線6bに負電流を供給する。
Non-insulated inverter 3A generates AC voltages va and vb based on DC voltages VP1 and VN1 of
制御回路5は、直流電圧VP1が所定の正電圧になり、かつ直流電圧VN1が所定の負電圧になるように、非絶縁型インバータ3Aを制御する。また、制御回路5は、正電圧給電線6aの直流電圧VPが所定の正電圧になり、かつ負電圧給電線6bの直流電圧VNが所定の負電圧になるように、非絶縁型DC/DCコンバータ2Aを制御する。上述したように、AC/DCコンバータ12が非絶縁型であり、その出力電圧の中間電位が接地電位である場合、非絶縁型DC/DCコンバータ2Aの出力電圧の中間電位も接地電位に合わせる必要がある。
The
この実施の形態3では、インバータ3A用のDC/DCコンバータ50と直流給電線路6用のDC/DCコンバータ2Aとを別々に設けたので、直流給電線路6の電圧VP−VNを安定化させることができる。
In the third embodiment, since the DC /
また、逆潮流可能な交流電圧を出力するように制御する必要があるインバータ3Aへの電圧VP1−VN1よりも直流給電線路6の電圧VP−VNを低くするなど、自由な電圧設計が可能となり、電気機器8の耐圧を下げることができる。
In addition, the voltage VP-VN of the DC
また、100Vの交流電圧で動作する電気機器や低い直流電圧で動作する電気機器に対しても本発明の給電システムを適用することができる。100Vの交流電圧で動作する電気機器の多くは、交流電圧をAC/DCコンバータで直流電圧に変換し、直流電圧で本体部を動作させている。したがって、本実施の形態3と同様に、直流給電線路6の電圧VP−VNをAC/DCコンバータの出力電圧よりも高い電圧とし、直流給電線路6をAC/DCコンバータの出力ノードに並列に接続すればよい。
The power supply system of the present invention can also be applied to an electric device that operates with an AC voltage of 100 V and an electric device that operates with a low DC voltage. Many electrical devices that operate with an AC voltage of 100 V convert the AC voltage into a DC voltage with an AC / DC converter, and operate the main body with the DC voltage. Therefore, as in the third embodiment, the voltage VP-VN of the DC
また、低い直流電圧で動作する電気機器は、交流電圧をAC/DCコンバータで直流電圧に変換し、その直流電圧をDC/DCコンバータで最適動作電圧に変換し、その最適動作電圧で本体部を動作させている。この場合は、直流給電線路6の電圧VP−VNをAC/DCコンバータの出力電圧よりも高い電圧に設定し、直流給電線路6をAC/DCコンバータの出力ノードに並列に接続すればよい。
Also, electrical equipment that operates at a low DC voltage converts AC voltage to DC voltage using an AC / DC converter, converts the DC voltage to an optimal operating voltage using a DC / DC converter, and uses the optimal operating voltage to transform the main unit. It is operating. In this case, the voltage VP-VN of the DC
なお、この実施の形態3でも、実施の形態2で示したように、各電気機器8にスイッチ15を追加してもよいことは言うまでもない。
Needless to say, in this third embodiment, as shown in the second embodiment, a
[実施の形態4]
図12は、この発明の実施の形態4による給電システムの構成を示す回路ブロック図であって、図11と対比される図である。図12を参照して、この給電システムが図11の給電システムと異なる点は、太陽電池1が太陽電池1Aで置換され、非絶縁型DC/DCコンバータ2Aが除去されている点である。
[Embodiment 4]
FIG. 12 is a circuit block diagram showing a configuration of a power feeding system according to Embodiment 4 of the present invention, and is compared with FIG. Referring to FIG. 12, this power supply system is different from the power supply system of FIG. 11 in that solar cell 1 is replaced with
太陽電池1Aの正側出力端子1aおよび負側出力端子1bは、それぞれ正電圧給電線6aおよび負電圧給電線6bに直接接続される。絶縁型DC/DCコンバータ50は、制御回路5によって制御され、太陽電池1Aの出力電圧VP−VNが最大電力動作電圧になるように最大電力点追従動作を行なう。直流給電線路6の直流電圧VP−VNは、各電気機器8に給電される。制御回路5は、直流電圧VP1が所定の正電圧(たとえば、+180V)になり、かつ直流電圧VN1が所定の負電圧(たとえば、−180V)になるように、非絶縁型インバータ3Aの出力電流を制御する。また、制御回路5は、商用電力系統の電圧異常、スマートグリッド方式などの都合で非絶縁型インバータ3の出力電流を制御できない場合、絶縁型DC/DCコンバータ50の出力電圧が所定の値以上(たとえば400V以上)にならないように絶縁型DC/DCコンバータ50を制御する。
The
この実施の形態4では、太陽電池1Aの出力電圧をそのまま直流給電線路6に供給するので、太陽電池1Aで生成された直流電圧を100%の効率で電気機器8に供給することができる。
In this Embodiment 4, since the output voltage of the
なお、この実施の形態4では、絶縁型のDC/DCコンバータ50と非絶縁型のインバータ3Aを使用したが、これに限定されるものではない。上述したように、非絶縁型のコンバータおよびインバータは、絶縁型のものよりも効率が良いが、感電や、地絡電流などの危険性を低減する安全性の観点からは絶縁型のものよりも劣る。したがって、効率を優先させる場合は非絶縁型を使用し、安全性を優先させる場合は絶縁型を使用すればよい。また、上述したように、商用電力系統への連携インバータ動作において、直流電圧が変動して漏電が起こる可能性があるので、直流給電線路6と交流給電線路7の間をインバータ部またはコンバータ部で絶縁することが安全面で好ましい。
In the fourth embodiment, the insulated DC /
[実施の形態5]
図1の給電システムでは、各電気機器8のAC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDが他の電気機器8のAC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDとハードウェアなどの誤差の影響で微妙に異なるため、直流給電線路6の電圧VP−VNが低下した場合には、1つのAC/DCコンバータ12から直流給電線路6を介して各電気機器8に直流電力が供給されることになる。各AC/DCコンバータ12に電流制限回路を設けた場合は、1つのAC/DCコンバータ12の出力電流が制限されて出力電圧が低下すると、他のAC/DCコンバータ12から直流電力が供給されることになる。いずれの場合も、AC/DCコンバータ12の定格電流の設計が容易でない。この実施の形態5では、この問題の解決が図られる。
[Embodiment 5]
In the power supply system of FIG. 1, the output setting voltage VC-VD of the AC /
図13は、この発明の実施の形態5による給電システムの構成を示す回路ブロック図であって、図1と対比される図である。図13を参照して、この給電システムが図1の給電システムと異なる点は、各電気機器8にダイオード16が追加されている点である。ダイオード16のアノードは直流端子10aに接続され、そのカソードはコンバータ12の出力ノード12cに接続される。
FIG. 13 is a circuit block diagram showing a configuration of a power feeding system according to
図14は、この給電システムの動作を示すタイムチャートであって、図6と対比される図である。図14において、VEはダイオード16のカソードの実際の直流電圧である。太線はVE−VNを示し、細線はVP−VNを示し、点線はVC−VDを示している。直流電圧VE−VNは、直流電圧VP−VNとAC/DCコンバータ12の出力設定電圧VC−VDのうちの高い方の電圧と同じ電圧になる。また、この給電システムでは、AC/DCコンバータ12から直流給電線路6に電流が供給されないので、太陽電池1での発電が無い場合(時刻t2〜t3)、直流電圧VP−VNが低下してしまう。
FIG. 14 is a time chart showing the operation of this power feeding system, and is a diagram contrasted with FIG. In FIG. 14, VE is an actual DC voltage at the cathode of the diode 16. The thick line indicates VE-VN, the thin line indicates VP-VN, and the dotted line indicates VC-VD. The DC voltage VE-VN is the same voltage as the higher one of the DC voltage VP-VN and the output setting voltage VC-VD of the AC /
この実施の形態5では、各電気機器8にダイオード16を設けたので、各電気機器8のAC/DCコンバータ12から他の電気機器8に電流が流れるのを防止することができる。したがって、各電気機器8のAC/DCコンバータ12の定格電流を容易に設計することができる。
In the fifth embodiment, since the diode 16 is provided in each
今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。 The embodiment disclosed this time should be considered as illustrative in all points and not restrictive. The scope of the present invention is defined by the terms of the claims, rather than the description above, and is intended to include any modifications within the scope and meaning equivalent to the terms of the claims.
1,1A 太陽電池、1a 正側出力端子、1b 負側出力端子、2,2A,50 DC/DCコンバータ、3,3A インバータ、4 柱上トランス、5 制御回路、6 直流給電線路、6a 正電圧給電線、6b 負電圧給電線、7 交流給電線路、7a,7b 交流給電線、8 家庭用電気機器、10 直流接続口、10a,10b 直流端子、11 交流接続口、11a,11b 交流端子、12,40 AC/DCコンバータ、12a,12b 入力ノード、12c,12d 出力ノード、13 電源回路、14 本体部、15 スイッチ、16,31〜34,46,47 ダイオード、20 高周波PWMインバータ、21 絶縁トランス、21a 1次巻線、21b 2次巻線、22 整流回路、23 折り返しインバータ、30 リアクトル、30a,30b,30c 巻線、35 コンデンサ、41,42 電圧検出器、43 電流検出器、48 制御回路。 1, 1A solar cell, 1a positive output terminal, 1b negative output terminal, 2, 2A, 50 DC / DC converter, 3, 3A inverter, 4 pole transformer, 5 control circuit, 6 DC feed line, 6a positive voltage Feed line, 6b Negative voltage feed line, 7 AC feed line, 7a, 7b AC feed line, 8 Home electrical equipment, 10 DC connection port, 10a, 10b DC terminal, 11 AC connection port, 11a, 11b AC terminal, 12 , 40 AC / DC converter, 12a, 12b input node, 12c, 12d output node, 13 power supply circuit, 14 body, 15 switch, 16, 31-34, 46, 47 diode, 20 high frequency PWM inverter, 21 isolation transformer, 21a Primary winding, 21b Secondary winding, 22 Rectifier circuit, 23 Folding inverter, 30 Reactor, 3 a, 30b, 30c windings, 35 capacitors, 41 and 42 the voltage detector, 43 a current detector, 48 a control circuit.
Claims (7)
前記直流電源で生成される直流電力を供給するための直流給電線と、
交流電力を供給するための交流給電線と、
前記交流給電線を介して供給される交流電力を直流電力に変換する交流/直流変換器、前記直流給電線を介して供給される直流電力と前記交流/直流変換器で生成される直流電力とを受ける電源端子、および前記電源端子を介して供給される直流電力によって駆動される本体部を含む電気機器とを備え、
前記交流/直流変換器は、前記直流給電線の電圧が変動した場合、前記電源端子の直流電圧が予め定められた電圧よりも低いときは前記電源端子に直流電力を供給し、前記電源端子の直流電圧が前記予め定められた電圧よりも高いときは前記電源端子への直流電力の供給を停止する、給電システム。 A DC power source that outputs DC power;
A DC power supply line for supplying DC power generated by the DC power supply;
AC power supply line for supplying AC power;
An AC / DC converter for converting AC power supplied via the AC power supply line to DC power, DC power supplied via the DC power supply line, and DC power generated by the AC / DC converter; A power supply terminal that receives the power supply, and an electric device including a main body driven by DC power supplied through the power supply terminal,
The AC / DC converter supplies DC power to the power supply terminal when the voltage of the DC power supply line fluctuates and the DC voltage of the power supply terminal is lower than a predetermined voltage. A power supply system that stops supply of DC power to the power supply terminal when a DC voltage is higher than the predetermined voltage.
さらに、前記直流給電線に接続される直流端子、および
前記直流端子と前記電源端子の間に接続されたスイッチを含む、請求項1に記載の給電システム。 The electrical equipment is
The power supply system according to claim 1, further comprising: a DC terminal connected to the DC power supply line; and a switch connected between the DC terminal and the power supply terminal.
さらに、前記直流給電線に接続される直流端子、および
アノードが前記直流端子に接続され、カソードが前記電源端子の間に接続されたダイオードを含む、請求項1に記載の給電システム。 The electrical equipment is
The power supply system according to claim 1, further comprising: a direct current terminal connected to the direct current power supply line; and a diode having an anode connected to the direct current terminal and a cathode connected between the power supply terminals.
太陽光を直流電力に変換する太陽電池と、
前記太陽電池の出力端子と前記直流給電線との間に設けられる直流/直流変換器とを含む、請求項1から請求項3までのいずれかに記載の給電システム。 The DC power supply is
A solar cell that converts sunlight into DC power;
4. The power feeding system according to claim 1, comprising a DC / DC converter provided between an output terminal of the solar cell and the DC power supply line. 5.
前記直流/直流変換器で生成された直流電力のうちの余剰電力を交流電力に変換して前記交流給電線に供給する直流/交流変換器とを備える、請求項6に記載の給電システム。 And a DC / DC converter connected to the output terminal of the solar cell;
The power supply system according to claim 6, further comprising: a DC / AC converter that converts surplus power of the DC power generated by the DC / DC converter into AC power and supplies the AC power to the AC power supply line.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010269257A JP2012120364A (en) | 2010-12-02 | 2010-12-02 | Power supply system |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2010269257A JP2012120364A (en) | 2010-12-02 | 2010-12-02 | Power supply system |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2012120364A true JP2012120364A (en) | 2012-06-21 |
Family
ID=46502562
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2010269257A Withdrawn JP2012120364A (en) | 2010-12-02 | 2010-12-02 | Power supply system |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2012120364A (en) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103595230A (en) * | 2012-08-14 | 2014-02-19 | 波尔提尔R&D株式会社 | AC-DC power supply device and switching mode power supply device |
CN105048467A (en) * | 2015-04-09 | 2015-11-11 | 国家电网公司 | Layered and distributed AC/DC (alternating current/direct current) coordination control system, and layered and distributed AC/DC coordination control method |
CN109599926A (en) * | 2017-10-02 | 2019-04-09 | 精工爱普生株式会社 | Power control circuit, portable information processing device and power control method |
JP2020058232A (en) * | 2020-01-09 | 2020-04-09 | 住友電気工業株式会社 | Power conversion device, power conditioner, power conditioner system, and power supply system |
-
2010
- 2010-12-02 JP JP2010269257A patent/JP2012120364A/en not_active Withdrawn
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN103595230A (en) * | 2012-08-14 | 2014-02-19 | 波尔提尔R&D株式会社 | AC-DC power supply device and switching mode power supply device |
JP2014039458A (en) * | 2012-08-14 | 2014-02-27 | Boltier R&D | Ac-dc power supply device and switching mode power supply device |
CN105048467A (en) * | 2015-04-09 | 2015-11-11 | 国家电网公司 | Layered and distributed AC/DC (alternating current/direct current) coordination control system, and layered and distributed AC/DC coordination control method |
CN109599926A (en) * | 2017-10-02 | 2019-04-09 | 精工爱普生株式会社 | Power control circuit, portable information processing device and power control method |
JP2020058232A (en) * | 2020-01-09 | 2020-04-09 | 住友電気工業株式会社 | Power conversion device, power conditioner, power conditioner system, and power supply system |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
Vosoughi et al. | A new single-phase transformerless grid-connected inverter with boosting ability and common ground feature | |
Chen et al. | Double-input PWM DC/DC converter for high-/low-voltage sources | |
de Melo et al. | A modified SEPIC converter for high-power-factor rectifier and universal input voltage applications | |
Zhang et al. | An optimal control method for photovoltaic grid-tied-interleaved flyback microinverters to achieve high efficiency in wide load range | |
Gules et al. | A modified SEPIC converter with high static gain for renewable applications | |
Tseng et al. | A high step-up converter with voltage-multiplier modules for sustainable energy applications | |
US9041251B2 (en) | Boost converter with multiple inputs and inverter circuit | |
Liu et al. | Cascade dual-boost/buck active-front-end converter for intelligent universal transformer | |
US20050105224A1 (en) | Inverter apparatus connected to a plurality of direct current power sources and dispersed-power-source system having inverter apparatus linked to commercial power system to operate | |
TWI387176B (en) | Intelligent hybrid power conversion control system | |
US20160134120A1 (en) | Inverter with at least two dc inputs, photovoltaic system comprising such an inverter and method for controlling an inverter | |
JP2008054473A (en) | Power conditioner having electric storage function | |
US20140183953A1 (en) | Three port converter with dual independent maximum power point tracking and dual operating modes | |
Tan et al. | A 6-kW, 2-kWh Lithium-Ion battery energy storage system using a bidirectional isolated DC-DC converter | |
Ryu et al. | Test bed implementation of 380V DC distribution system using isolated bidirectional power converters | |
Qian et al. | High-efficiency bidirectional AC-DC converter for energy storage systems | |
Lodh et al. | Single stage multi-port Flyback type solar PV module integrated micro-inverter with battery backup | |
Singh et al. | A single-stage isolated bidirectional matrix based AC-DC converter for energy storage | |
JP2004187383A (en) | System interconnected inverter device | |
JP2012120364A (en) | Power supply system | |
Ansari et al. | A new control method for an interleaved flyback inverter to achieve high efficiency and low output current THD | |
JP5931345B2 (en) | Uninterruptible power supply system | |
Zhao et al. | The hierarchical energy management control for residential energy harvesting system | |
KR20190115364A (en) | Single and three phase combined charger | |
Liu et al. | A bidirectional dual buck-boost voltage balancer with direct coupling based on a burst-mode control scheme for low-voltage bipolar-type DC microgrids |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20140204 |