JP2012053231A

JP2012053231A - Zoom lens, optical device and method for manufacturing zoom lens

Info

Publication number: JP2012053231A
Application number: JP2010195088A
Authority: JP
Inventors: Daisaku Arai; 大作荒井
Original assignee: Nikon Corp
Current assignee: Nikon Corp
Priority date: 2010-08-31
Filing date: 2010-08-31
Publication date: 2012-03-15
Anticipated expiration: 2030-08-31
Also published as: JP5115871B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens which is adaptable to an imaging element that has larger size and improved resolution compared to a conventional one, and which has compactness, super-high image quality and an image blur correction function, an optical device and a method for manufacturing the zoom lens.SOLUTION: A zoom lens at least comprises, in order from an object side along an optical axis, a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, and a third lens group G3 having positive refractive power. The second lens group G2 is only composed of three or more cemented lenses. An image blur is corrected by shifting the cemented lens(composed of lenses L21, L22) located closest to the object side in the second lens group G2 in a substantially perpendicular direction to the optical axis.

Description

本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。 The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.

ビデオカメラや電子スチルカメラ等の光学機器においては、常に高画質化及び小型化が望まれている。このため、撮影レンズとして用いるズームレンズにも高画質化及び小型化の両立が求められている。このような要求に応えるズームレンズの１つとして、物体側より順に並んだ、負、正、正の３群構成のズームレンズが開示されている（例えば、特許文献１を参照）。 In optical equipment such as a video camera and an electronic still camera, it is always desired to improve the image quality and reduce the size. For this reason, zoom lenses used as photographing lenses are also required to achieve both high image quality and small size. As one of the zoom lenses that meet such a requirement, a zoom lens having a negative, positive, and positive three-group configuration arranged in order from the object side is disclosed (for example, see Patent Document 1).

特開２００９−２８２４６６号公報JP 2009-282466 A

近年、カメラに対する超高画質化が期待されており、これに合わせて撮像素子では大型化や分解能の向上が図られている。ズームレンズにおいても、このような撮像素子に対応できるように、従来以上の高い光学性能が望まれる。 In recent years, super-high image quality is expected for cameras, and in accordance with this, image sensors have been increased in size and resolution. Also in the zoom lens, higher optical performance than before is desired so as to be compatible with such an image sensor.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、従来と比べて大型で分解能が向上した撮像素子に対応可能な、小型で、超高画質で、像ブレ補正機能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and is a compact, ultra-high image quality, zoom lens having an image blur correction function that can be used for an image sensor having a larger size and improved resolution as compared with the prior art. An object of the present invention is to provide an optical device and a method for manufacturing a zoom lens.

このような目的を達成するため、本発明は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、少なくとも、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群とを有するズームレンズにおいて、前記第２レンズ群が３つ以上の接合レンズのみで構成され、前記第２レンズ群の最も物体側に配置されている前記接合レンズを光軸に対してほぼ垂直方向にシフトさせることにより、像ブレを補正する。 In order to achieve such an object, the present invention includes at least a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis. In the zoom lens having the third lens group having a positive refractive power, the second lens group is composed of only three or more cemented lenses, and is disposed on the most object side of the second lens group. Image blurring is corrected by shifting the cemented lens in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

なお、本発明のズームレンズは、前記第２レンズ群において、最も物体側に配置されている前記接合レンズの焦点距離をｆ２Ｆとし、物体側から２番目に配置されている前記接合レンズの焦点距離をｆ２Ｍとしたとき、次式０．００１＜ｆ２Ｆ／ｆ２Ｍ＜０．５００の条件を満足することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, in the second lens group, the focal length of the cemented lens arranged closest to the object side is f2F, and the focal length of the cemented lens arranged second from the object side is used. Is preferably f2M, it is preferable to satisfy the following condition: 0.001 <f2F / f2M <0.500.

また、本発明のズームレンズは、前記第２レンズ群において、最も物体側に配置されている前記接合レンズの焦点距離をｆ２Ｆとし、物体側から２番目と３番目に配置されている前記接合レンズの合成焦点距離をｆ２ＭＲとしたとき、次式０．０１＜ｆ２Ｆ／ｆ２ＭＲ＜０．２の条件を満足することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, in the second lens group, a focal length of the cemented lens disposed closest to the object side is f2F, and the cemented lens disposed second and third from the object side. It is preferable that the following formula 0.01 <f2F / f2MR <0.2 is satisfied.

また、本発明のズームレンズは、望遠端状態における前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔をＤｔ２３とし、望遠端状態における前記第３レンズ群から空気換算における像面までの距離をＤｔ３ｉとしたとき、次式３．００＜Ｄｔ２３／Ｄｔ３ｉ
＜３０．００の条件を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, the distance between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state is Dt23, and the distance from the third lens group in the telephoto end state to the image plane in terms of air is determined. When Dt3i is set, the following expression 3.00 <Dt23 / Dt3i
It is preferable that the condition <30.00 is satisfied.

また、本発明のズームレンズは、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式０．１０＜ｆ２／ｆ３＜０．５０の条件を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the third lens group is f3, the condition of the following expression 0.10 <f2 / f3 <0.50 Is preferably satisfied.

また、本発明のズームレンズは、前記第３レンズ群が単レンズのみで構成されていることが好ましい。 In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the third lens group includes only a single lens.

また、本発明のズームレンズは、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群は、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が狭く、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が広がるように移動し、前記第３レンズ群は、ズーミング中に固定であることが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group is small in the first lens group and the second lens group. It is preferable that the distance between the second lens group and the third lens group is increased so that the third lens group is fixed during zooming.

また、本発明のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群は、物体側から順に並んだ、第１の負レンズと、第２の負レンズと、正レンズとを有し、３枚のレンズで構成されていることが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, the first lens group includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens, which are arranged in order from the object side, and includes three lenses. It is preferable that

また、本発明のズームレンズにおいて、前記第１レンズ群を構成する前記第１の負レンズ及び前記第２の負レンズのうち少なくとも１枚が非球面を有することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, it is preferable that at least one of the first negative lens and the second negative lens constituting the first lens group has an aspherical surface.

また、本発明のズームレンズにおいて、前記第２レンズ群は正レンズを有し、前記第２レンズ群を構成する前記正レンズのうち少なくとも１枚が非球面を有することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, it is preferable that the second lens group has a positive lens, and at least one of the positive lenses constituting the second lens group has an aspherical surface.

また、本発明のズームレンズにおいて、明るさを決める開口絞りは、前記第２レンズ群内に配置されることが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, it is preferable that an aperture stop for determining brightness is disposed in the second lens group.

また、本発明のズームレンズにおいて、不要外光をカットすることを目的とした絞りは、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して移動することが好ましい。 In the zoom lens of the present invention, a diaphragm for cutting unnecessary external light is disposed between the first lens group and the second lens group, and changes from the wide-angle end state to the telephoto end state. It is preferable to move during zooming.

また、本発明の光学機器（例えば、本実施形態におけるデジタルスチルカメラＣＡＭ）は、上記いずれかのズームレンズを搭載する。 In addition, the optical apparatus of the present invention (for example, the digital still camera CAM in the present embodiment) includes any one of the zoom lenses described above.

また、本発明は、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群と、正の屈折力を持つ第２レンズ群と、正の屈折力を持つ第３レンズ群とを有するズームレンズの製造方法であって、前記第２レンズ群が３つ以上の接合レンズのみで構成され、前記第２レンズ群の最も物体側に配置されている前記接合レンズを光軸に対してほぼ垂直方向にシフトさせることにより、像ブレを補正するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む。 In the present invention, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method having a lens group, wherein the second lens group includes only three or more cemented lenses, and the cemented lens disposed closest to the object side of the second lens group is irradiated with light. Each lens is incorporated in the lens barrel so as to correct image blur by shifting in a direction substantially perpendicular to the axis.

本発明によれば、従来と比べて大型で分解能が向上した撮像素子に対応可能な、小型で、超高画質で、像ブレ補正機能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 According to the present invention, there are provided a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens that are small in size, have an ultra-high image quality, and have an image blur correction function, which can be used for an image sensor having a larger size and improved resolution than before. can do.

第１実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 1 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第１実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 1, wherein FIG. 10A is a diagram illustrating various aberrations at an infinite shooting distance in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第１実施例に係るズームレンズの像ブレ補正後の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction of the zoom lens according to Example 1, FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance infinite in a focal length state, and FIG. 9C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction in an imaging distance infinite in a telephoto end state. 第２実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。It is a figure which shows the structure of the zoom lens which concerns on 2nd Example, and the zoom locus | trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第２実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第２実施例に係るズームレンズの像ブレ補正後の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction of the zoom lens according to Example 2, and FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance infinite in a focal length state, and FIG. 9C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction in an imaging distance infinite in a telephoto end state. 第３実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 3 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第３実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance infinite at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第３実施例に係るズームレンズの像ブレ補正後の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction of the zoom lens according to Example 3, and FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance infinite in a focal length state, and FIG. 9C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction in an imaging distance infinite in a telephoto end state. 第４実施例に係るズームレンズの構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す図である。FIG. 10 is a diagram illustrating a configuration of a zoom lens according to Example 4 and a zoom trajectory from a wide-angle end state (W) to a telephoto end state (T). 第４実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4, wherein FIG. 9A is a diagram illustrating aberrations at an imaging distance infinite in a wide-angle end state, and FIG. FIG. 7C is a diagram illustrating various aberrations at an imaging distance of infinity in the telephoto end state. 第４実施例に係るズームレンズの像ブレ補正後の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図であり、（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の諸収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction of the zoom lens according to Example 4, and FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. FIG. 5C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction at an imaging distance infinite in a focal length state, and FIG. 9C is a diagram illustrating various aberrations after image blur correction in an imaging distance infinite in a telephoto end state. 本実施形態に係るデジタルカメラの外観図であり、（ａ）はデジタルスチルカメラの正面図であり、（ｂ）はデジタルスチルカメラの背面図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is an external view of a digital camera according to the present embodiment, (a) is a front view of the digital still camera, and (b) is a rear view of the digital still camera. 本実施形態に係るズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。5 is a flowchart for explaining a method of manufacturing a zoom lens according to the present embodiment.

以下、本実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係るズームレンズは、図１に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、少なくとも、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有するズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２が３つ以上の接合レンズのみで構成されている。 Hereinafter, the present embodiment will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the present embodiment includes at least a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group having positive refractive power. In the zoom lens having the two lens group G2 and the third lens group G3 having a positive refractive power, the second lens group G2 includes only three or more cemented lenses.

この構成にすることにより、広角端状態でレンズ径が大きくなることを防ぎ、装置の小型化を図ることができるとともに、ズーミングによる非点収差の変動を良好に補正することが可能となる。また、第２レンズ群Ｇ２内に接合レンズを３つ以上配置することにより、ズーミング中の倍率色収差の変動を良好に補正することが可能となる。 With this configuration, it is possible to prevent the lens diameter from increasing in the wide-angle end state, to reduce the size of the apparatus, and to favorably correct astigmatism fluctuations due to zooming. Further, by arranging three or more cemented lenses in the second lens group G2, it is possible to satisfactorily correct the variation in lateral chromatic aberration during zooming.

また、本実施形態に係るズームレンズでは、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置されている接合レンズを光軸に対してほぼ垂直方向にシフトさせることにより、像ブレを補正している。この構成にすることにより、前記接合レンズがシフトした際の像面の移動量が大きいため、像ブレを補正する際に接合レンズをシフトさせる必要量を小さくすることが可能となり、像ブレを補正するために該レンズをシフトした際のコマ収差変動及び非点収差変動を少なくすることが可能となる。また、接合レンズをシフトさせる量が小さく、またレンズ群全体をシフトする方法によりもはるかに軽く小さいため、この接合レンズをシフトさせる駆動機構を小さくすることが可能となり、ひいては装置全体の小型化が可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, the image blur is corrected by shifting the cemented lens disposed closest to the object side of the second lens group G2 in a direction substantially perpendicular to the optical axis. With this configuration, since the amount of movement of the image plane when the cemented lens is shifted is large, it is possible to reduce the amount of shift required to shift the cemented lens when correcting image blur. Therefore, it is possible to reduce coma and astigmatism fluctuations when the lens is shifted. In addition, since the amount of shifting the cemented lens is small and much lighter and smaller than the method of shifting the entire lens group, it is possible to reduce the drive mechanism for shifting the cemented lens, and thus the overall size of the apparatus can be reduced. It becomes possible.

本実施形態に係るズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２において、最も物体側に配置されている接合レンズの焦点距離をｆ２Ｆとし、物体側から２番目に配置されている接合レンズの焦点距離をｆ２Ｍとしたとき、以下の条件式（１）を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to this embodiment, in the second lens group G2, the focal length of the cemented lens disposed closest to the object side is f2F, and the focal length of the cemented lens disposed second from the object side is f2M. It is preferable that the following conditional expression (1) is satisfied.

０．００１＜ｆ２Ｆ／ｆ２Ｍ＜０．５００ …（１） 0.001 <f2F / f2M <0.500 (1)

上記条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２内に配置されている３つ以上の接合レンズのうち、最も物体側に配置されている接合レンズの焦点距離と、その像面側（つまり物体側から２番目）に配置されている接合レンズの焦点距離との適切な比率を示している。この条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置されている接合レンズをシフトした際の像面の移動量が小さくなり、像ブレを補正するためにシフトした際のコマ収差変動及び非点収差変動を補正することが困難となり好ましくない。また、条件式（１）の下限値を下回ると、球面収差の補正が困難となり好ましくない。 Conditional expression (1) indicates that the focal length of the cemented lens arranged closest to the object side among the three or more cemented lenses arranged in the second lens group G2 and the image plane side (that is, the object) It shows an appropriate ratio with the focal length of the cemented lens arranged second) from the side. If the upper limit value of the conditional expression (1) is exceeded, the amount of movement of the image plane when the cemented lens arranged closest to the object side in the second lens group G2 is shifted becomes small, and image blur is corrected. It becomes difficult to correct the coma aberration fluctuation and astigmatism fluctuation at the time of shifting, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, correction of spherical aberration becomes difficult, which is not preferable.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．４０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（１）の上限値を０．３０とすることがより好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.40. In order to make the effect of the present embodiment more reliable, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (1) to 0.30.

また、本実施形態に係るズームレンズは、前記第２レンズ群Ｇ２において、最も物体側に配置されている前記接合レンズの焦点距離をｆ２Ｆとし、物体側から２番目と３番目に配置されている前記接合レンズの合成焦点距離をｆ２ＭＲとしたとき、以下の条件式（２）を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the present embodiment, in the second lens group G2, the focal length of the cemented lens disposed closest to the object side is f2F, and is disposed second and third from the object side. When the composite focal length of the cemented lens is f2MR, it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.

０．０１＜ｆ２Ｆ／ｆ２ＭＲ＜０．２ …（２） 0.01 <f2F / f2MR <0.2 (2)

上記条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２を構成する３つ以上の接合レンズのうち、最も物体側に配置されている接合レンズの焦点距離と、物体側から２番目と３番目に配置されている接合レンズの合成焦点距離との適切な比率を示している。この条件式（２）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の最も物体側に配置されている接合レンズをシフトした際の像面の移動量が小さくなり、像ブレを補正するためにシフトした際のコマ収差変動及び非点収差変動を補正することが困難となり好ましくない。また、条件式（２）の下限値を下回ると、球面収差の補正が困難となり好ましくない。 The conditional expression (2) is the focal length of the cemented lens arranged closest to the object side among the three or more cemented lenses constituting the second lens group G2, and the second and third lenses arranged from the object side. The appropriate ratio with the synthetic | combination focal distance of the cemented lens currently shown is shown. If the upper limit value of the conditional expression (2) is exceeded, the amount of movement of the image plane when the cemented lens arranged closest to the object side in the second lens group G2 is shifted becomes small, and image blur is corrected. It becomes difficult to correct the coma aberration fluctuation and astigmatism fluctuation at the time of shifting, which is not preferable. If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, correction of spherical aberration becomes difficult, which is not preferable.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を０．１とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を０．０２とすることが好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 0.1. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.02.

また、本実施形態に係るズームレンズは、望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔をＤｔ２３とし、望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３から空気換算における像面までの距離をＤｔ３ｉとしたとき、以下の条件式（３）を満足することが
好ましい。なお、「望遠端状態における第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔をＤｔ２３」とは、望遠端状態における、第２レンズ群Ｇ２を構成する最も像側レンズ面から、第３レンズ群Ｇ３を構成する最も物体側レンズ面までの距離のことである。また、「望遠端状態における第３レンズ群Ｇ３から空気換算における像面までの距離をＤｔ３ｉ」
とは、望遠端状態における、第３レンズ群Ｇ３を構成する最も像側レンズ面から、像面までの距離のことである。 In the zoom lens according to the present embodiment, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the telephoto end state is Dt23, and the distance from the third lens group G3 in the telephoto end state to the image plane in air conversion is set. When the distance is Dt3i, it is preferable that the following conditional expression (3) is satisfied. Note that “the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 in the telephoto end state is Dt23” refers to the third lens from the most image side lens surface constituting the second lens group G2 in the telephoto end state. It is the distance to the most object side lens surface constituting the group G3. Further, “Dt3i is the distance from the third lens group G3 in the telephoto end state to the image plane in terms of air”
Is the distance from the most image side lens surface constituting the third lens group G3 to the image surface in the telephoto end state.

３．００＜Ｄｔ２３／Ｄｔ３ｉ＜３０．００ …（３） 3.00 <Dt23 / Dt3i <30.00 (3)

上記条件式（３）は、第３レンズ群Ｇ３の物体側の空気間隔と、像面側の空気間隔との適切な比率を示している。この条件式（３）の上限値を上回ると、非点収差を良好に補正することが困難となり好ましくない。また、条件式（３）の下限値を下回ると、コマ収差を良好に補正することが困難となり好ましくない。 Conditional expression (3) indicates an appropriate ratio between the air space on the object side and the air space on the image plane side of the third lens group G3. Exceeding the upper limit of conditional expression (3) is not preferable because it is difficult to correct astigmatism well. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it is difficult to correct coma well, which is not preferable.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を２０．００とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１０．００とすることがより好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 20.00. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (3) to 10.00.

また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を３．５０とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を４．００とすることがより好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を４．５０とすることがより好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 3.50. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (3) to 4.00. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 4.50.

また、本実施形態に係るズームレンズは、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、以下の条件式（４）を満足することが好ましい。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the following conditional expression (4) is satisfied when the focal length of the second lens group G2 is f2 and the focal length of the third lens group G3 is f3. .

０．１０＜ｆ２／ｆ３＜０．５０ …（４） 0.10 <f2 / f3 <0.50 (4)

上記条件式（４）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離と、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離との適切な比率を示している。この条件式（４）の上限値を上回ると、光学系全体の長さが長くなり好ましくない。また、コマ収差を良好に補正することが困難となり好ましくない。また、条件式（４）の下限値を下回ると、球面収差を良好に補正することが困難となり好ましくない。 Conditional expression (4) indicates an appropriate ratio between the focal length of the second lens group G2 and the focal length of the third lens group G3. Exceeding the upper limit of conditional expression (4) is not preferable because the entire length of the optical system becomes long. Further, it is difficult to correct coma well, which is not preferable. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, it is difficult to correct spherical aberration well, which is not preferable.

なお、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．４５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を０．４０とすることがより好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 0.45. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is more preferable to set the upper limit value of conditional expression (4) to 0.40.

また、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．１５とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式（４）の下限値を０．２０とすることがより好ましい。 In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.15. In order to make the effect of the present embodiment more certain, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (4) to 0.20.

また、本実施形態に係るズームレンズは、第３レンズ群Ｇ３が単レンズのみで構成されていることが好ましい。このように第３レンズ群Ｇ３を単レンズのみで構成することにより、組立調整が極めて楽になり、低コスト化に効果的である。また、レンズ収納時に必要となる空間が少なくなり、携帯時の大きさを小さくすることが可能となる。また、単レンズにすることにより、軸上色収差を良好に補正することが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the third lens group G3 includes only a single lens. By configuring the third lens group G3 with only a single lens in this way, assembling adjustment becomes extremely easy and effective for cost reduction. In addition, the space required for storing the lens is reduced, and the size when carried can be reduced. In addition, by using a single lens, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration.

また、本実施形態に係るズームレンズは、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が狭く、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が広がるように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２は移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定であることが好ましい。この構成にすることにより、ズーミング中の各群位置を１つのカム筒で制御することが可能となり、その結果ズーミング中の像面の位置を正確に制御することが可能となる。また、第３レンズ群Ｇ３をズーミング中固定とすることにより、第３レンズ群Ｇ３の位置ずれによる非点収差の劣化を少なくすることが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 is narrow during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and the second lens group G2 and the third lens group. It is preferable that the first lens group G1 and the second lens group G2 move and the third lens group G3 is fixed so that the gap with G3 is widened. With this configuration, each group position during zooming can be controlled by a single cam cylinder, and as a result, the position of the image plane during zooming can be accurately controlled. Further, by fixing the third lens group G3 during zooming, it is possible to reduce the deterioration of astigmatism due to the displacement of the third lens group G3.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、第１の負レンズと、第２の負レンズと、正レンズとを有し、３枚のレンズで構成されていることが好ましい。この構成にすることにより、広角端状態において発生する倍率色収差を良好に補正することが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, the first lens group G1 includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side, and includes three lenses. It is preferable that it is comprised. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration that occurs in the wide-angle end state.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第１レンズ群Ｇ１を構成する第１の負レンズ及び第２の負レンズのうち少なくとも１枚が非球面を有することが好ましい。この構成にすることにより、広角端状態において発生する歪曲収差を良好に補正することが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that at least one of the first negative lens and the second negative lens constituting the first lens group G1 has an aspherical surface. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct distortion occurring in the wide-angle end state.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、第２レンズ群Ｇ２は正レンズを有し、第２レンズ群Ｇ２を構成する正レンズのうち少なくとも１枚が非球面を有することが好ましい。この構成にすることにより、コマ収差を良好に補正することが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the second lens group G2 has a positive lens, and at least one of the positive lenses constituting the second lens group G2 has an aspherical surface. With this configuration, coma aberration can be corrected well.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、明るさを決める開口絞りは、第２レンズ群Ｇ２内に配置されることが好ましい。この構成にすることにより、ズーミング中の球面収差の変動を良好に補正することが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, it is preferable that the aperture stop that determines the brightness is disposed in the second lens group G2. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct fluctuations in spherical aberration during zooming.

また、本実施形態に係るズームレンズにおいて、不要外光をカットすることを目的とした絞りは、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して移動することが好ましい。この構成にすることにより、広角端状態での不要外光を効果的にカットすることができるため、広角端状態でのコマ収差を良好にすることが可能となる。 In the zoom lens according to the present embodiment, the stop intended to cut unnecessary external light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2, and is in a wide-angle end state to a telephoto end state. It is preferable to move during zooming. With this configuration, unnecessary external light in the wide-angle end state can be effectively cut, so that coma aberration in the wide-angle end state can be improved.

図１３に、撮影レンズＺＬとして上記ズームレンズを備えたデジタルスチルカメラＣＡＭ（光学機器）を示す。このデジタルスチルカメラＣＡＭは、不図示の電源釦を押すと、撮影レンズＺＬの不図示のシャッタが開放されて、撮影レンズＺＬで被写体（物体）からの光が集光され、像面Ｉ（図１参照）に配置された（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等からなる）撮像素子に結像される。撮像素子に結像された被写体像は、デジタルスチルカメラＣＡＭの背後に配置された液晶モニターＭに表示される。撮影者は、液晶モニター２を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦Ｂ１を押し下げて被写体像を撮像素子で撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。 FIG. 13 shows a digital still camera CAM (optical apparatus) provided with the zoom lens as the photographing lens ZL. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of the photographing lens ZL is opened, and light from a subject (object) is condensed by the photographing lens ZL, and an image plane I (FIG. 1), an image is formed on an image sensor (for example, composed of a CCD, a CMOS, or the like). The subject image formed on the image sensor is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor 2, and then presses down the release button B <b> 1 to photograph the subject image with the image sensor, and records and saves it in a memory (not shown).

なお、このカメラＣＡＭには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部Ｄ、撮影レンズＺＬを広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミングする際のワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）ボタンＢ２、及び、デジタルスチルカメラＣＡＭの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンＢ３等が配置されている。 The camera CAM includes an auxiliary light emitting unit D that emits auxiliary light when the subject is dark, and a wide (W) when the photographing lens ZL is zoomed from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). -A tele (T) button B2 and a function button B3 used for setting various conditions of the digital still camera CAM are arranged.

続いて、図１４を参照しながら、上記構成のズームレンズの製造方法について説明する。まず、鏡筒内に第１〜第３レンズ群（例えば、図１では第１〜第３レンズ群Ｇ１〜Ｇ３）を組み込む（ステップＳ１）。この組み込みステップにおいて、第１レンズ群は負の屈折力は持つように、第２レンズ群は正の屈折力を持つように、第３レンズ群は正の屈折力を持つように、各レンズを配置する。次に、第２レンズ群を３つ以上の接合レンズのみで構成し、そのうち最も物体側に配置されている前記接合レンズを光軸に対してほぼ垂直方向にシフトさせることにより、像ブレを補正できるように、各レンズを配置する（ステップＳ２）。なお、各レンズを鏡筒内に組み込む際、光軸に沿った順にレンズを１つずつ鏡筒内に組み込んでもよく、一部または全てのレンズを保持部材で一体保持してから鏡筒部材と組み立ててもよい。このようにして鏡筒内に各レンズ群を組み込んだ後、鏡筒内に各レンズ群が組み込まれた状態で物体の像が形成されるか、すなわち各レンズの中心が揃っているかを確認した後、ズームレンズの各種動作を確認する。各種動作の一例としては、広角端状態から望遠端状態への変倍を行うレンズ群（例えば本実施形態では、第１レンズ群Ｇ１、絞りＳ１，Ｓ２、第２レンズ群Ｇ２）が光軸方向に沿って移動する変倍動作、遠距離物体から近距離物体への合焦を行うレンズ群（例えば本実施形態では、第３レンズ群Ｇ３）が光軸方向に沿って移動する合焦動作、少なくとも一部のレンズ（例えば本実施形態では、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部）が光軸と直交方向の成分を持つように移動する手ブレ補正動作などが挙げられる。なお、各種動作の確認順番は任意である。このような製造方法によれば、従来と比べて大型で分解能が向上した撮像素子に対応可能な、小型で、超高画質で、像ブレ補正機能を有するズームレンズを得ることができる。 Next, a method for manufacturing the zoom lens having the above configuration will be described with reference to FIG. First, the first to third lens groups (for example, the first to third lens groups G1 to G3 in FIG. 1) are assembled in the lens barrel (step S1). In this incorporation step, each lens is adjusted so that the first lens group has a negative refractive power, the second lens group has a positive refractive power, and the third lens group has a positive refractive power. Deploy. Next, the second lens group is composed of only three or more cemented lenses, and the image lens is corrected by shifting the cemented lens arranged closest to the object side in a direction substantially perpendicular to the optical axis. Each lens is arranged so that it can be done (step S2). When each lens is incorporated in the lens barrel, the lenses may be incorporated in the lens barrel one by one in the order along the optical axis, and a part or all of the lenses are integrally held by the holding member, and then the lens barrel member It may be assembled. After incorporating each lens group in the lens barrel in this way, it was confirmed whether an image of the object was formed with each lens group incorporated in the lens barrel, that is, whether the center of each lens was aligned. After that, various operations of the zoom lens are confirmed. As an example of various operations, a lens group that performs zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state (for example, in the present embodiment, the first lens group G1, the diaphragms S1, S2, and the second lens group G2) is in the optical axis direction. Zooming movement that moves along the lens, a focusing operation in which a lens group (for example, the third lens group G3 in the present embodiment) that focuses from a long-distance object to a short-distance object moves along the optical axis direction, Examples include a camera shake correction operation in which at least a part of the lenses (for example, at least a part of the second lens group G2 in the present embodiment) moves so as to have a component orthogonal to the optical axis. Note that the order of confirming the various operations is arbitrary. According to such a manufacturing method, it is possible to obtain a zoom lens having a small size, an ultra-high image quality, and an image blur correction function, which is compatible with an image pickup device having a large size and improved resolution as compared with the conventional method.

以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１〜表４を示すが、これらは第１実施例〜第４実施例における各諸元の表である。 Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 4 are shown below, but these are tables of specifications in the first to fourth examples.

なお、表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、ｒは各レンズ面の曲率半径を、ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔を、ｎｄはｄ線（波長587.6nm）に対する屈折率を、νｄはｄ線に対するアッベ数を示す。なお、曲率半径の「∞」は平面又は開口を示す。また、空気の屈折率1.000000は省略する。 In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction of travel of the light beam, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the following from each optical surface. Is the distance on the optical axis to the optical surface (or image surface), nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd is the Abbe number for the d-line. The curvature radius “∞” indicates a plane or an opening. Further, the refractive index of air of 1.00000 is omitted.

また、表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。なお、Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。また、「Ｅ-n」は、「×１０^-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10^-5である。 In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens specifications] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial curvature radius), κ is the conic constant, and Ai is the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 ⁻ⁿ ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 ⁻⁵ .

Ｘ（ｙ）＝ｙ²／［ｒ×｛１＋（１−κ×ｙ²／ｒ²）^1/2｝］
＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰ …（ａ） X (y) = y ² / [r × {1+ (1−κ × y ² / r ² ) ^1/2 }]
^{+ A4 × y 4 + A6 ×} y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (a)

また、表中の［全体諸元］において、ｆは焦点距離を、ＦＮｏはＦナンバーを、ωは半画角を、Ｙは像高を、ＴＬはレンズ全長を、Ｂｆは最も像側に配置されている光学部材の像側の面から近軸像面までの距離を、Ｂｆ（空気換算）は最終レンズ面から近軸像面までの空気換算した際の距離を示す。 In [Overall specifications] in the table, f is the focal length, FNo is the F number, ω is the half field angle, Y is the image height, TL is the total lens length, and Bf is the most image side. The distance from the image-side surface of the optical member to the paraxial image plane, and Bf (air conversion) indicate the distance when the air conversion from the final lens surface to the paraxial image plane is performed.

また、表中の［ズーミングデータ］において、広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態の各状態における、Ｄｉ（但し、ｉは整数）は第ｉ面と第（ｉ＋１）面の可変間隔を示す。 In [Zooming data] in the table, Di (where i is an integer) in each of the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state is the variable interval between the i-th surface and the (i + 1) -th surface. Show.

また、表中の［ズームレンズ群データ］において、Ｇは群番号、群初面は各群の最も物体側の面番号を、群焦点距離は各群の焦点距離を、レンズ構成長は各群の最も物体側のレンズ面から最も像側のレンズ面までの光軸上での距離を示す。 In [Zoom lens group data] in the table, G is the group number, the first group surface is the surface number of the most object side of each group, the group focal length is the focal length of each group, and the lens configuration length is each group. The distance on the optical axis from the lens surface closest to the object side to the lens surface closest to the image side is shown.

また、表中の［条件式］において、上記の条件式（１）〜（４）に対応する値を示す。 Further, in [Conditional Expression] in the table, values corresponding to the conditional expressions (1) to (4) are shown.

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「ｍｍ」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius r, surface interval d, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.

（第１実施例）
第１実施例について、図１〜図３及び表１を用いて説明する。図１は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第１実施例に係るズームレンズＺＬ１は、図１に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。 (First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 to 3 and Table 1. FIG. FIG. 1 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL1) according to the first embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 1, the zoom lens ZL1 according to the first example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having positive refractive power. A second lens group G2 and a third lens group G3 having a positive refractive power.

そして、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が減少し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大するように、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２がそれぞれ移動し、第３レンズ群Ｇ３は固定されている。 During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 decreases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases. In addition, the first lens group G1 and the second lens group G2 are respectively moved, and the third lens group G3 is fixed.

第１レンズ群Ｇ１は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とから構成されている。 The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.

不要外光をカットすることを目的とした絞りＳ１は、第１レンズ群Ｇ１と、第２レンズ群Ｇ２との間に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して物体側へ移動する。 A diaphragm S1 for the purpose of cutting unnecessary external light is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2, and moves to the object side during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. .

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２３と両凹形状の負レンズＬ２４との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合レンズとから構成されている。 The second lens group G2 includes, in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a biconvex positive lens. The lens includes a cemented lens of L23 and a biconcave negative lens L24, and a cemented lens of a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L26.

なお、本実施例においては、第２レンズ群Ｇ２を構成する接合レンズのうち、最も物体側に配置されている、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合レンズを光軸に対してほぼ垂直方向にシフトさせることにより、像ブレを補正している。 In this embodiment, among the cemented lenses constituting the second lens group G2, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, which are arranged closest to the object side, The image blur is corrected by shifting the cemented lens in the direction substantially perpendicular to the optical axis.

光量を調節することを目的とした開口絞りＳ２は、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸形状の正レンズＬ２２と、両凸形状の正レンズＬ２３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第２レンズ群Ｇ２と共に物体側へ移動する。 The aperture stop S2 for adjusting the amount of light is disposed between the biconvex positive lens L22 and the biconvex positive lens L23 constituting the second lens group G2, and is telephoto from the wide-angle end state. During zooming to the end state, the zoom lens moves to the object side together with the second lens group G2.

第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１から構成されている。 The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.

第３レンズ群Ｇ３と像面Ｉとの間には、像面Ｉに配設される撮像素子（ＣＣＤやＣＭＯＳ等）の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロックＧと、前記撮像素子のセンサーカバーガラスＣＶとが配設されている。 Between the third lens group G3 and the image plane I, a low-pass filter or an infrared cut for cutting a spatial frequency higher than the limit resolution of an image sensor (CCD, CMOS, etc.) disposed on the image plane I A glass block G such as a filter and a sensor cover glass CV of the image sensor are disposed.

下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。なお、表１における面番号１〜２３は、図１に示す面１〜２３に対応している。なお、第１実施例では、第２面、第８面、第１８面が非球面形状に形成されている。 Table 1 below shows the values of each item in the first example. The surface numbers 1 to 23 in Table 1 correspond to the surfaces 1 to 23 shown in FIG. In the first embodiment, the second surface, the eighth surface, and the eighteenth surface are formed in an aspherical shape.

（表１）
［レンズ諸元］
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞
１ 38.7781 1.5000 1.806100 40.71
２(非球面) 9.2824 6.5000
３ 183.8983 1.0000 1.729157 54.68
４ 24.0042 1.5000
５ 20.1101 3.3000 1.805181 25.42
６ 101.4010 D6
７(絞り) ∞ D7
８(非球面) 25.9620 1.2000 1.592014 67.02
９ 16.7688 2.0000 1.618000 63.33
10 -32.7003 1.0000
11(開口絞り) ∞ 0.8000
12 9.3921 2.9000 1.772499 49.60
13 -450.5504 1.2000 1.800999 34.97
14 8.2370 1.2000
15 71.5552 1.3000 1.882997 40.76
16 8.1763 3.0000 1.497820 82.52
17 -15.2902 D17
18(非球面) 49.7019 3.0000 1.603001 65.44
19 -92.2790 2.8200
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第２面
κ=0.5090,A4=7.82030E-06,A6=1.10540E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第８面
κ=1.0000,A4=-3.98800E-05,A6=-7.73110E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１８面
κ=1.0000,A4=2.24470E-06,A6=7.89090E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 2.8035
広角端中間位置望遠端
ｆ 9.05996 17.69991 25.40001
ＦＮｏ 2.89144 4.04720 5.08557
ω 44.65220 25.47754 18.28922
Ｙ 8.35000 8.35000 8.35000
ＴＬ 72.75641 65.55254 69.03906
Ｂｆ 0.74678 0.74673 0.74652
Ｂｆ (空気換算) 6.07700 6.07695 6.07674

［ズーミングデータ］
可変間隔広角端中間位置望遠端
Ｄ６ 15.59672 0.88573 0.76426
Ｄ７ 9.13980 6.57143 1.20000
Ｄ17 9.76311 19.83865 28.81828

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１１ -19.17720 13.8
Ｇ２８ 19.33903 14.6
Ｇ３ 18 54.00001 3.0

［条件式］
条件式（１）ｆ２Ｆ／ｆ２Ｍ＝ 0.079
条件式（２）ｆ２Ｆ／ｆ２ＭＲ＝ 0.07781
条件式（３）Ｄｔ２３／Ｄｔ３ｉ＝ 4.74
条件式（４）ｆ２／ｆ３＝ 0.36 (Table 1)
[Lens specifications]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 38.7781 1.5000 1.806100 40.71
2 (Aspherical surface) 9.2824 6.5000
3 183.8983 1.0000 1.729157 54.68
4 24.0042 1.5000
5 20.1101 3.3000 1.805181 25.42
6 101.4010 D6
7 (Aperture) ∞ D7
8 (Aspherical) 25.9620 1.2000 1.592014 67.02
9 16.7688 2.0000 1.618000 63.33
10 -32.7003 1.0000
11 (Aperture stop) ∞ 0.8000
12 9.3921 2.9000 1.772499 49.60
13 -450.5504 1.2000 1.800999 34.97
14 8.2370 1.2000
15 71.5552 1.3000 1.882997 40.76
16 8.1763 3.0000 1.497820 82.52
17 -15.2902 D17
18 (Aspherical surface) 49.7019 3.0000 1.603001 65.44
19 -92.2790 2.8200
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.5090, A4 = 7.82030E-06, A6 = 1.10540E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
8th surface κ = 1.0000, A4 = -3.98800E-05, A6 = -7.73110E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
18th surface κ = 1.0000, A4 = 2.24470E-06, A6 = 7.89090E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 2.8035
Wide angle end Intermediate position Telephoto end f 9.05996 17.69991 25.40001
FNo 2.89144 4.04720 5.08557
ω 44.65220 25.47754 18.28922
Y 8.35000 8.35000 8.35000
TL 72.75641 65.55254 69.03906
Bf 0.74678 0.74673 0.74652
Bf (Air conversion) 6.07700 6.07695 6.07674

[Zooming data]
Variable interval Wide angle end Intermediate position Telephoto end D6 15.59672 0.88573 0.76426
D7 9.13980 6.57143 1.20000
D17 9.76311 19.83865 28.81828

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 -19.17720 13.8
G2 8 19.33903 14.6
G3 18 54.00001 3.0

[Conditional expression]
Conditional expression (1) f2F / f2M = 0.079
Conditional expression (2) f2F / f2MR = 0.07781
Conditional expression (3) Dt23 / Dt3i = 4.74
Conditional expression (4) f2 / f3 = 0.36

表１に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ１では、上記条件式（１）〜（４）を全て満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the zoom lens ZL1 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).

図２，図３は、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸収差図である。すなわち、図２（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図２（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。また、図３（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図３（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図３（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図である。 2 and 3 are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL1 according to the first example. 2A is a diagram showing various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. 2B is a graph showing various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state. c) Various aberration diagrams at the photographing distance infinite in the telephoto end state. FIG. 3A is a diagram of various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state (specifically when shifted by 0.1 mm), and FIG. 3B is an intermediate focus. FIG. 3C is a diagram of various aberrations after image blur correction at an infinite shooting distance in the distance state (specifically when shifted by 0.1 mm), and FIG. 3C is an image at an infinite shooting distance in the telephoto end state. It is an aberration diagram after blur correction (specifically when shifted by 0.1 mm).

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を示す。なお、球面収差図において、実線は球面収差を、破線は正弦条件を示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリジオナル像面を示す。また、コマ収差図において、実線はメリジオナルコマを示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。 In each aberration diagram, FNO indicates an F number, and Y indicates an image height. In the spherical aberration diagram, the solid line indicates the spherical aberration, and the broken line indicates the sine condition. In the graph showing astigmatism, a solid line indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. In the coma aberration diagram, the solid line indicates the meridional coma. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.

各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first example, it is understood that various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第２実施例）
第２実施例について、図４〜図６及び表２を用いて説明する。図４は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ２）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第２実施例に係るズームレンズＺＬ２は、図４に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。 (Second embodiment)
A second embodiment will be described with reference to FIGS. 4 to 6 and Table 2. FIG. FIG. 4 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL2) according to the second embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 4, the zoom lens ZL2 according to the second example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having positive refractive power. A second lens group G2 and a third lens group G3 having a positive refractive power.

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と両凸形状の正レンズL２６との接合レンズとから構成されている。 The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a convex surface facing the object side. A positive meniscus lens L23 and a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, and a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L26. ing.

光量を調節することを目的とした開口絞りＳ２は、第２レンズ群Ｇ２を構成する両凸形状の正レンズＬ２２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との間に配置され、広角端状態から望遠端状態へのズーミングに際して第２レンズ群Ｇ２と共に物体側へ移動する。 The aperture stop S2 for adjusting the amount of light is disposed between a biconvex positive lens L22 constituting the second lens group G2 and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and has a wide angle. During zooming from the end state to the telephoto end state, the zoom lens moves to the object side together with the second lens group G2.

下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。なお、表２における面番号１〜２３は、図４に示す面１〜２３に対応している。なお、第２実施例では、第２面、第８面、第１８面が非球面形状に形成されている。 Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. The surface numbers 1 to 23 in Table 2 correspond to the surfaces 1 to 23 shown in FIG. In the second embodiment, the second surface, the eighth surface, and the eighteenth surface are formed in an aspheric shape.

（表２）
［レンズ諸元］
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞
１ 39.6181 1.5000 1.806100 40.71
２(非球面) 9.3068 6.5000
３ 147.3117 1.0000 1.729157 54.68
４ 23.4401 1.5000
５ 19.9275 3.3000 1.805181 25.42
６ 96.4018 D6
７(絞り) ∞ D7
８(非球面) 27.4568 0.7000 1.592014 67.02
９ 10.6595 2.5000 1.618000 63.33
10 -32.0304 1.0000
11(開口絞り) ∞ 0.8000
12 9.0348 2.9000 1.772499 49.60
13 507.9539 1.0000 1.800999 34.97
14 8.2208 1.2000
15 82.7249 1.0000 1.882997 40.76
16 7.6793 3.0000 1.497820 82.52
17 -14.9390 D17
18(非球面) 49.5815 2.7000 1.603001 65.44
19 -92.9175 3.0000
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第２面
κ=0.4995,A4=8.00570E-06,A6=1.10200E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第８面
κ=1.0000,A4=-4.18390E-05,A6=-9.30920E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１８面
κ=1.0000,A4=2.09510E-06,A6=7.83470E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 2.8035
広角端中間位置望遠端
ｆ 9.05996 17.69991 25.40001
ＦＮｏ 2.89342 4.04955 5.08823
ω 44.65324 25.47896 18.28836
Ｙ 8.35000 8.35000 8.35000
ＴＬ 72.43416 65.23029 68.71681
Ｂｆ 0.68671 0.68666 0.68645
Ｂｆ (空気換算) 6.19693 6.19688 6.19667

［ズーミングデータ］
可変間隔広角端中間位置望遠端
Ｄ６ 15.59672 0.88573 0.76426
Ｄ７ 9.13980 6.57143 1.20000
Ｄ17 10.12093 20.19647 29.17610

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１１ -19.17720 13.8
Ｇ２８ 19.33903 13.7
Ｇ３ 18 54.00001 2.7

［条件式］
条件式（１）ｆ２Ｆ／ｆ２Ｍ＝ 0.150
条件式（２）ｆ２Ｆ／ｆ２ＭＲ＝ 0.07596
条件式（３）Ｄｔ２３／Ｄｔ３ｉ＝ 4.71
条件式（４）ｆ２／ｆ３＝ 0.36 (Table 2)
[Lens specifications]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 39.6181 1.5000 1.806100 40.71
2 (Aspherical) 9.3068 6.5000
3 147.3117 1.0000 1.729157 54.68
4 23.4401 1.5000
5 19.9275 3.3000 1.805181 25.42
6 96.4018 D6
7 (Aperture) ∞ D7
8 (Aspherical) 27.4568 0.7000 1.592014 67.02
9 10.6595 2.5000 1.618000 63.33
10 -32.0304 1.0000
11 (Aperture stop) ∞ 0.8000
12 9.0348 2.9000 1.772499 49.60
13 507.9539 1.0000 1.800999 34.97
14 8.2208 1.2000
15 82.7249 1.0000 1.882997 40.76
16 7.6793 3.0000 1.497820 82.52
17 -14.9390 D17
18 (Aspherical) 49.5815 2.7000 1.603001 65.44
19 -92.9175 3.0000
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.4995, A4 = 8.00570E-06, A6 = 1.10200E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
8th surface κ = 1.0000, A4 = -4.18390E-05, A6 = -9.30920E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
18th surface κ = 1.0000, A4 = 2.09510E-06, A6 = 7.83470E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 2.8035
Wide angle end Intermediate position Telephoto end f 9.05996 17.69991 25.40001
FNo 2.89342 4.04955 5.08823
ω 44.65324 25.47896 18.28836
Y 8.35000 8.35000 8.35000
TL 72.43416 65.23029 68.71681
Bf 0.68671 0.68666 0.68645
Bf (Air conversion) 6.19693 6.19688 6.19667

[Zooming data]
Variable interval Wide angle end Intermediate position Telephoto end D6 15.59672 0.88573 0.76426
D7 9.13980 6.57143 1.20000
D17 10.12093 20.19647 29.17610

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 -19.17720 13.8
G2 8 19.33903 13.7
G3 18 54.00001 2.7

[Conditional expression]
Conditional expression (1) f2F / f2M = 0.150
Conditional expression (2) f2F / f2MR = 0.07596
Conditional expression (3) Dt23 / Dt3i = 4.71
Conditional expression (4) f2 / f3 = 0.36

表２に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ２では、上記条件式（１）〜（４）を全て満たすことが分かる。 From the specification table shown in Table 2, it is understood that the zoom lens ZL2 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).

図５，図６は、第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸収差図である。すなわち、図５（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図５（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図５（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。また、図６（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図６（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図６（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図である。 5 and 6 are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL2 according to the second example. 5A is a diagram showing various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. 5B is a graph showing various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state. c) Various aberration diagrams at the photographing distance infinite in the telephoto end state. FIG. 6A is a diagram showing various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state (specifically, when shifted by 0.1 mm), and FIG. 6B is an intermediate focus. FIG. 6C is a diagram of various aberrations after image blur correction at an imaging distance infinite distance in the distance state (specifically, when shifted by 0.1 mm), and FIG. 6C is an image at an imaging distance infinite in the telephoto end state. It is an aberration diagram after blur correction (specifically when shifted by 0.1 mm).

各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second example, it is understood that various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第３実施例）
第３実施例について、図７〜図９及び表３を用いて説明する。図７は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ３）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第３実施例に係るズームレンズＺＬ３は、図７に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。 (Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. FIG. 7 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL3) according to the third embodiment and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 7, the zoom lens ZL3 according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group G1 having positive refractive power. A second lens group G2 and a third lens group G3 having a positive refractive power.

第２レンズ群Ｇ２は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と両凸形状の正レンズＬ２２との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２４との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と両凸形状の正レンズＬ２６との接合レンズとから構成されている。 The second lens group G2 is arranged in order from the object side along the optical axis, a cemented lens of a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L22, and a convex surface facing the object side. A positive meniscus lens L23 and a negative meniscus lens L24 having a convex surface facing the object side, and a cemented lens consisting of a negative meniscus lens L25 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L26. ing.

下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。なお、表３における面番号１〜２３は、図７に示す面１〜２３に対応している。なお、第３実施例では、第２面、第８面、第１８面が非球面形状に形成されている。 Table 3 below shows values of various specifications in the third example. The surface numbers 1 to 23 in Table 3 correspond to the surfaces 1 to 23 shown in FIG. In the third embodiment, the second surface, the eighth surface, and the eighteenth surface are formed in an aspherical shape.

（表３）
［レンズ諸元］
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞
１ 39.9468 1.5000 1.806100 40.71
２(非球面) 9.3127 6.5000
３ 134.4231 1.0000 1.729157 54.68
４ 23.1778 1.5000
５ 19.8394 3.3000 1.805181 25.42
６ 94.1569 D6
７(絞り) ∞ D7
８(非球面) 28.2189 0.5000 1.592014 67.02
９ 8.5125 2.7000 1.618000 63.33
10 -30.6475 1.0000
11(開口絞り) ∞ 0.8000
12 8.8356 2.7000 1.772499 49.60
13 156.2450 1.0000 1.800999 34.97
14 8.1151 1.2000
15 127.0139 1.0000 1.882997 40.76
16 7.6682 2.8000 1.497820 82.52
17 -14.1568 D17
18(非球面) 50.3497 2.7000 1.603001 65.44
19 -90.3109 2.8200
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第２面
κ=0.4970,A4=7.96450E-06,A6=1.06220E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第８面
κ=1.0000,A4=-4.72990E-05,A6=-1.58230E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１８面
κ=1.0000,A4=2.00560E-06,A6=7.62370E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 2.8035
広角端中間位置望遠端
ｆ 9.05996 17.69991 25.40001
ＦＮｏ 2.89172 4.04711 5.08512
ω 44.65472 25.47901 18.28788
Ｙ 8.35000 8.35000 8.35000
ＴＬ 72.28636 65.08249 68.56901
Ｂｆ 0.88358 0.88353 0.88332
Ｂｆ (空気換算) 6.21381 6.21376 6.21355

［ズーミングデータ］
可変間隔広角端中間位置望遠端
Ｄ６ 15.59672 0.88573 0.76426
Ｄ７ 9.13979 6.57142 1.19999
Ｄ17 10.35627 20.43181 29.41144

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１１ -19.17720 13.8
Ｇ２８ 19.33903 13.7
Ｇ３ 18 54.00001 2.7

［条件式］
条件式（１）ｆ２Ｆ／ｆ２Ｍ＝ 0.158
条件式（２）ｆ２Ｆ／ｆ２ＭＲ＝ 0.05068
条件式（３）Ｄｔ２３／Ｄｔ３ｉ＝ 4.73
条件式（４）ｆ２／ｆ３＝ 0.36 (Table 3)
[Lens specifications]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 39.9468 1.5000 1.806100 40.71
2 (Aspherical) 9.3127 6.5000
3 134.4231 1.0000 1.729157 54.68
4 23.1778 1.5000
5 19.8394 3.3000 1.805181 25.42
6 94.1569 D6
7 (Aperture) ∞ D7
8 (Aspherical) 28.2189 0.5000 1.592014 67.02
9 8.5125 2.7000 1.618000 63.33
10 -30.6475 1.0000
11 (Aperture stop) ∞ 0.8000
12 8.8356 2.7000 1.772499 49.60
13 156.2450 1.0000 1.800999 34.97
14 8.1151 1.2000
15 127.0139 1.0000 1.882997 40.76
16 7.6682 2.8000 1.497820 82.52
17 -14.1568 D17
18 (Aspherical surface) 50.3497 2.7000 1.603001 65.44
19 -90.3109 2.8200
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.4970, A4 = 7.96450E-06, A6 = 1.06220E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
8th surface κ = 1.0000, A4 = -4.72990E-05, A6 = -1.58230E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
18th surface κ = 1.0000, A4 = 2.00560E-06, A6 = 7.62370E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 2.8035
Wide angle end Intermediate position Telephoto end f 9.05996 17.69991 25.40001
FNo 2.89172 4.04711 5.08512
ω 44.65472 25.47901 18.28788
Y 8.35000 8.35000 8.35000
TL 72.28636 65.08249 68.56901
Bf 0.88358 0.88353 0.88332
Bf (Air conversion) 6.21381 6.21376 6.21355

[Zooming data]
Variable interval Wide angle end Intermediate position Telephoto end D6 15.59672 0.88573 0.76426
D7 9.13979 6.57142 1.19999
D17 10.35627 20.43181 29.41144

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 -19.17720 13.8
G2 8 19.33903 13.7
G3 18 54.00001 2.7

[Conditional expression]
Conditional expression (1) f2F / f2M = 0.158
Conditional expression (2) f2F / f2MR = 0.05068
Conditional expression (3) Dt23 / Dt3i = 4.73
Conditional expression (4) f2 / f3 = 0.36

表３に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ３では、上記条件式（１）〜（４）を全て満たすことが分かる。 It can be seen from the table of specifications shown in Table 3 that the zoom lens ZL3 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).

図８，図９は、第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸収差図である。すなわち、図８（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図８（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図８（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。また、図９（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図９（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図９（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図である。 8 and 9 are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL3 according to the third example. 8A is a diagram showing various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. 8B is a graph showing various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state. c) Various aberration diagrams at the photographing distance infinite in the telephoto end state. FIG. 9A is a diagram of various aberrations after image blur correction (specifically when shifted by 0.1 mm) at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. 9B is an intermediate focus. FIG. 9C is a diagram of various aberrations after image blur correction at an infinite shooting distance in the distance state (specifically, when shifted by 0.1 mm), and FIG. 9C is an image at an infinite shooting distance in the telephoto end state. It is an aberration diagram after blur correction (specifically when shifted by 0.1 mm).

各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。 As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third example, it is understood that various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

（第４実施例）
第４実施例について、図１０〜図１２及び表４を用いて説明する。図１０は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ４）の構成及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）までのズーム軌道を示す。第４実施例に係るズームレンズＺＬ４は、図１０に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を持つ第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を持つ第３レンズ群Ｇ３とを有する。 (Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 10 to 12 and Table 4. FIG. FIG. 10 shows the configuration of the zoom lens ZL (ZL4) according to the fourth example and the zoom trajectory from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T). As shown in FIG. 10, the zoom lens ZL4 according to the fourth example includes a first lens group G1 having a negative refractive power and arranged in order from the object side along the optical axis, and a first lens group having a positive refractive power. A second lens group G2 and a third lens group G3 having a positive refractive power.

下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。なお、表４における面番号１〜２３は、図１０に示す面１〜２３に対応している。なお、第４実施例では、第２面、第８面、第１８面が非球面形状に形成されている。 Table 4 below shows values of various specifications in the fourth embodiment. The surface numbers 1 to 23 in Table 4 correspond to the surfaces 1 to 23 shown in FIG. In the fourth embodiment, the second surface, the eighth surface, and the eighteenth surface are formed in an aspherical shape.

（表４）
［レンズ諸元］
面番号ｒｄｎｄ νｄ
物面 ∞
１ 38.8376 1.5000 1.806100 40.71
２(非球面) 9.2768 6.5000
３ 175.0898 1.0000 1.729157 54.68
４ 23.9322 1.5000
５ 20.0633 3.3000 1.805181 25.42
６ 99.7720 D6
７(絞り) ∞ D7
８(非球面) 22.7320 1.0000 1.592014 67.02
９ 32.5585 2.0000 1.618000 63.33
10 -34.8847 1.1000
11(開口絞り) ∞ 1.0000
12 9.2861 2.9000 1.772499 49.60
13 665.9355 1.0000 1.800999 34.97
14 7.8954 1.3000
15 64.4515 1.0000 1.882997 40.76
16 8.5043 3.0000 1.497820 82.52
17 -15.6727 D17
18(非球面) 48.3299 2.7000 1.603001 65.44
19 -97.7082 2.8200
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
像面 ∞

［非球面データ］
第２面
κ=0.5074,A4=7.91410E-06,A6=1.13200E-07,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第８面
κ=1.0000,A4=-4.17380E-05,A6=-8.31640E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00
第１８面
κ=1.0000,A4=2.41550E-06,A6=8.03010E-08,A8=0.00000E+00,A10=0.00000E+00

［全体諸元］
ズーム比 2.8035
広角端中間位置望遠端
ｆ 9.05996 17.69991 25.40001
ＦＮｏ 2.87254 4.02099 5.05298
ω 44.65485 25.47852 18.28932
Ｙ 8.35000 8.35000 8.35000
ＴＬ 72.32302 65.11915 68.60567
Ｂｆ 0.83806 0.83801 0.83780
Ｂｆ (空気換算) 6.16828 6.16824 6.16803

［ズーミングデータ］
可変間隔広角端中間位置望遠端
Ｄ６ 15.59673 0.88574 0.76427
Ｄ７ 9.13980 6.57143 1.20000
Ｄ17 9.83843 19.91397 28.89360

［ズームレンズ群データ］
群番号群初面群焦点距離レンズ構成長
Ｇ１１ -19.17720 13.8
Ｇ２８ 19.33903 14.3
Ｇ３ 18 54.00001 2.7

［条件式］
条件式（１）ｆ２Ｆ／ｆ２Ｍ＝ 0.006
条件式（２）ｆ２Ｆ／ｆ２ＭＲ＝ 0.04812
条件式（３）Ｄｔ２３／Ｄｔ３ｉ＝ 4.68
条件式（４）ｆ２／ｆ３＝ 0.36 (Table 4)
[Lens specifications]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 38.8376 1.5000 1.806100 40.71
2 (Aspherical surface) 9.2768 6.5000
3 175.0898 1.0000 1.729157 54.68
4 23.9322 1.5000
5 20.0633 3.3000 1.805181 25.42
6 99.7720 D6
7 (Aperture) ∞ D7
8 (Aspherical) 22.7320 1.0000 1.592014 67.02
9 32.5585 2.0000 1.618000 63.33
10 -34.8847 1.1000
11 (Aperture stop) ∞ 1.0000
12 9.2861 2.9000 1.772499 49.60
13 665.9355 1.0000 1.800999 34.97
14 7.8954 1.3000
15 64.4515 1.0000 1.882997 40.76
16 8.5043 3.0000 1.497820 82.52
17 -15.6727 D17
18 (Aspherical) 48.3299 2.7000 1.603001 65.44
19 -97.7082 2.8200
20 ∞ 1.5900 1.516330 64.14
21 ∞ 1.0000
22 ∞ 0.7000 1.516330 64.14
23 ∞ Bf
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.5074, A4 = 7.91410E-06, A6 = 1.13200E-07, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
8th surface κ = 1.0000, A4 = -4.17380E-05, A6 = -8.31640E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00
18th surface κ = 1.0000, A4 = 2.41550E-06, A6 = 8.03010E-08, A8 = 0.00000E + 00, A10 = 0.00000E + 00

[Overall specifications]
Zoom ratio 2.8035
Wide angle end Intermediate position Telephoto end f 9.05996 17.69991 25.40001
FNo 2.87254 4.02099 5.05298
ω 44.65485 25.47852 18.28932
Y 8.35000 8.35000 8.35000
TL 72.32302 65.11915 68.60567
Bf 0.83806 0.83801 0.83780
Bf (Air conversion) 6.16828 6.16824 6.16803

[Zooming data]
Variable interval Wide angle end Intermediate position Telephoto end D6 15.59673 0.88574 0.76427
D7 9.13980 6.57143 1.20000
D17 9.83843 19.91397 28.89360

[Zoom lens group data]
Group number Group first surface Group focal length Lens construction length G1 1 -19.17720 13.8
G2 8 19.33903 14.3
G3 18 54.00001 2.7

[Conditional expression]
Conditional expression (1) f2F / f2M = 0.006
Conditional expression (2) f2F / f2MR = 0.04812
Conditional expression (3) Dt23 / Dt3i = 4.68
Conditional expression (4) f2 / f3 = 0.36

表４に示す諸元の表から、本実施例に係るズームレンズＺＬ４では、上記条件式（１）〜（４）を全て満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 4, it can be seen that the zoom lens ZL4 according to the present example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).

図１１，図１２は、第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸収差図である。すなわち、図１１（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１１（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での諸収差図であり、図１１（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での諸収差図である。また、図１２（ａ）は広角端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図１２（ｂ）は中間焦点距離状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図であり、図１２（ｃ）は望遠端状態における撮影距離無限遠での像ブレ補正後の（具体的には０．１ｍｍシフトしたときの）諸収差図である。 11 and 12 are graphs showing various aberrations of the zoom lens ZL4 according to the fourth example. That is, FIG. 11A is a diagram of various aberrations at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state, and FIG. 11B is a graph of various aberrations at an imaging distance of infinity in the intermediate focal length state. c) Various aberration diagrams at the photographing distance infinite in the telephoto end state. FIG. 12A is a diagram of various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in the wide-angle end state (specifically, when shifted by 0.1 mm), and FIG. 12B is an intermediate focus. FIG. 12C is a diagram of various aberrations after image blur correction at an imaging distance of infinity in a distance state (specifically, when shifted by 0.1 mm), and FIG. 12C is an image at an imaging distance of infinity in a telephoto end state. It is an aberration diagram after blur correction (specifically when shifted by 0.1 mm).

各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。 As is apparent from each aberration diagram, in the fourth example, it is understood that various aberrations are well corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and excellent imaging performance is obtained.

なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。 In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.

各実施例では、ズームレンズとして３群構成を示したが、４群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。 In each embodiment, a three-group configuration is shown as a zoom lens, but it can also be applied to other group configurations such as a four-group configuration. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.

また、本実施形態においては、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。この合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等を用いた）モーター駆動にも適している。特に、第３レンズ群を合焦レンズ群とするのが好ましい。 Further, in the present embodiment, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. This focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (using an ultrasonic motor or the like). In particular, the third lens group is preferably a focusing lens group.

また、本実施形態において、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向に振動させ、または光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第２レンズ群の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。 In this embodiment, the lens group or the partial lens group is vibrated in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis to correct image blur caused by camera shake. An anti-vibration lens group may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group is an anti-vibration lens group.

また、本実施形態において、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。 In the present embodiment, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and optical performance deterioration due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. If the lens surface is aspherical, the aspherical surface is an aspherical surface by grinding, a glass mold aspherical surface that is formed of glass with an aspherical shape, or a composite type nonspherical surface that is formed of a resin on the surface of glass. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.

また、本実施形態において、開口絞りは第２レンズ群の中又は近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用してもよい。 In the present embodiment, the aperture stop is preferably disposed in or near the second lens group, but the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop.

また、本実施形態において、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減して高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 In this embodiment, each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.

また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、変倍比が１．５〜６程度である。 The zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of about 1.5 to 6.

また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第１レンズ群が、正レンズ成分を１つと、負レンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、物体側から順に、負負正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。 In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the first lens group has one positive lens component and two negative lens components. In addition, it is preferable to arrange the lens components in order of negative and positive in order from the object side with an air gap interposed therebetween.

また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第２レンズ群が、正レンズ成分を２つと、負レンズ成分を１つ有するのが好ましい。また、物体側から順に、正正負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。 In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the second lens group has two positive lens components and one negative lens component. In addition, in order from the object side, it is preferable to arrange the lens components in the order of positive and negative with an air gap interposed.

また、本実施形態のズームレンズ（変倍光学系）は、第３レンズ群が、正レンズ成分を１つ有するのが好ましい。 In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the third lens group has one positive lens component.

以上説明したように、本発明によれば、固体撮像素子等を用いたビデオカメラや電子スチルカメラ等に好適で、従来と比べて大型で分解能が向上した撮像素子に対応可能な、小型で、超高画質で、像ブレ補正機能を有するズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。 As described above, according to the present invention, it is suitable for a video camera, an electronic still camera, etc. using a solid-state image pickup device, etc. It is possible to provide a zoom lens, an optical device, and a method for manufacturing a zoom lens having an image blur correction function with super high image quality.

なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。 In addition, in order to make this invention intelligible, although demonstrated with the component requirement of embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.

ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ４）撮影レンズ（ズームレンズ）
ＣＡＭデジタルスチルカメラ（光学機器）
Ｇ１第１レンズ群
Ｇ２第２レンズ群
Ｇ３第３レンズ群
Ｓ絞り
Ｉ像面
Ｇローパスフィルターや赤外カットフィルター等のガラスブロック
ＣＶ撮像素子のセンサーカバーガラス ZL (ZL1 to ZL4) Photography lens (zoom lens)
CAM digital still camera (optical equipment)
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group S Aperture I Image surface G Glass block such as low-pass filter or infrared cut filter CV Sensor cover glass for image sensor

Claims

A first lens group having at least negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. In a zoom lens having
The second lens group is composed of only three or more cemented lenses,
A zoom lens, wherein image blur is corrected by shifting the cemented lens arranged closest to the object side of the second lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis.

In the second lens group, when the focal length of the cemented lens arranged closest to the object side is f2F and the focal length of the cemented lens arranged second from the object side is f2M, the following expression 0 .001 <f2F / f2M <0.500
The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.

In the second lens group, when the focal length of the cemented lens disposed closest to the object side is f2F, and the combined focal length of the cemented lenses disposed second and third from the object side is f2MR. The following formula: 0.01 <f2F / f2MR <0.2
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.

2. When the distance between the second lens group and the third lens group in the telephoto end state is Dt23, and the distance from the third lens group in the telephoto end state to the image plane in terms of air is Dt3i, 00 <Dt23 / Dt3i <30.00
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.

When the focal length of the second lens group is f2, and the focal length of the third lens group is f3, the following expression 0.10 <f2 / f3 <0.50
The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.

The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group includes a single lens only.

When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state,
The first lens group and the second lens group move so that the distance between the first lens group and the second lens group is narrow and the distance between the second lens group and the third lens group is widened. ,
The zoom lens according to claim 1, wherein the third lens group is fixed during zooming.

The first lens group includes a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens, which are arranged in order from the object side, and includes three lenses. The zoom lens according to any one of Items 1 to 7.

The zoom lens according to claim 7, wherein at least one of the first negative lens and the second negative lens constituting the first lens group has an aspherical surface.

The second lens group includes a positive lens;
The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, wherein at least one of the positive lenses constituting the second lens group has an aspherical surface.

The zoom lens according to any one of claims 1 to 10, wherein an aperture stop that determines brightness is disposed in the second lens group.

A diaphragm intended to cut unnecessary external light is disposed between the first lens group and the second lens group, and moves during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The zoom lens as described in any one of Claims 1-11.

An optical apparatus comprising the zoom lens according to any one of claims 1 to 12.

A first lens group having at least negative refractive power, a second lens group having positive refractive power, and a third lens group having positive refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. A zoom lens manufacturing method comprising:
The second lens group is composed of only three or more cemented lenses,
By correcting the image blur by shifting the cemented lens arranged closest to the object side of the second lens group in a direction substantially perpendicular to the optical axis,
A method of manufacturing a zoom lens, wherein each lens is incorporated in a lens barrel.