JP2012032626A - Imaging lens, camera and personal digital assistant - Google Patents
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Abstract
Description
この発明は、結像レンズ、カメラおよび携帯情報端末装置に関する。 The present invention relates to an imaging lens, a camera, and a portable information terminal device.
デジタルカメラが広く普及し、デジタルカメラに対するユーザの要望も多岐にわたっている。
その中で、撮像領域の対角長が「２０ｍｍ〜４５ｍｍ程度」の比較的大きな撮像素子を使用し、高性能な単焦点レンズを搭載した「高画質のコンパクトカメラ」というカテゴリのデジタルカメラがユーザから大きな期待を集めている。
このようなカテゴリのデジタルカメラに対するユーザの要望は、高性能であることに加え、携帯性に優れていること、即ち、小型であることに対するウエイトが高い。
Digital cameras have become widespread, and user demands for digital cameras are also diverse.
Among them, digital cameras in the category of “high-quality compact camera” using a relatively large image sensor with a diagonal length of “20 mm to 45 mm” and equipped with a high-performance single focus lens are among users. Is attracting great expectations.
In addition to high performance, user demand for digital cameras of this category has a high weight for being excellent in portability, that is, being small.
高性能という面では、少なくとも１０００万〜２０００万画素の撮像素子に対応した解像力を有することに加え、絞り開放からコマフレアが少なく、高コントラストで「画角の周辺部まで点像の崩れがない」こと、色収差が少なく輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じないこと、歪曲収差が少なく直線を直線として描写可能なこと等が必要である。 In terms of high performance, in addition to having a resolution that corresponds to an image sensor of at least 10 to 20 million pixels, there is little coma flare from opening the aperture, and it has high contrast and "the point image does not collapse to the periphery of the angle of view." In addition, it is necessary that an unnecessary coloring is not generated even in a portion where the chromatic aberration is small and the luminance difference is large, and that a straight line can be drawn as a straight line with little distortion.
大口径化という面では、ズームレンズを搭載した一般のコンパクトカメラとの差別を明確にできるように、少なくともＦ２．８未満が求められる。 In terms of increasing the diameter, at least less than F2.8 is required so that it can be clearly distinguished from a general compact camera equipped with a zoom lens.
小型化の面では、撮像素子が比較的大きいことよって実焦点距離が長くなるので「焦点距離または最大像高で正規化」した場合に、「小さな撮像素子を用いる場合よりも全長が短くなっている」ことが求められる。 In terms of miniaturization, since the actual focal length becomes longer due to the relatively large image sensor, the total length is shorter than when using a small image sensor when “normalized by focal length or maximum image height” is used. Is required.
また、撮影レンズの画角については「ある程度の広角を望むユーザ」が多く、結像レンズの半画角は３８度近傍であることが望ましい。半画角：３８度は「３５ｍｍ銀塩カメラ（いわゆるライカ版）換算の焦点距離で２８ｍｍに相当する。 Further, regarding the angle of view of the taking lens, there are many “users who desire a certain wide angle”, and it is desirable that the half angle of view of the imaging lens is approximately 38 degrees. Half angle of view: 38 degrees corresponds to a focal length in terms of “35 mm silver salt camera (so-called Leica version) and 28 mm.
デジタルカメラ用の結像レンズには多くの種類が考えられるが、広角単焦点レンズの代表的な構成としては「物体側に負の屈折力のレンズ群、像側に正の屈折力のレンズ群を配設した所謂レトロフォーカスタイプ」を挙げることができる。
「画素ごとに色フィルタやマイクロレンズを有するエリアセンサ」の特性を鑑みると、射出瞳位置を像面から遠ざけて「周辺光束がセンサ面に対して垂直に近い角度で入射」するようにしたいという要求があり、この要求が「レトロフォーカスタイプが採用される主な理由」である。
しかし、レトロフォーカスタイプはその屈折力配置の非対称性が大きく、コマ収差や歪曲収差、倍率色収差等の補正が不完全になりがちである。そもそも、レトロフォーカスタイプは「広角レンズを一眼レフカメラの交換レンズとして用いるためのバックフォーカス確保」を目的として登場してきた経緯があり、レンズ全長（最も物体側の面から像面までの距離）が大きくなりやすい。
Although there are many types of imaging lenses for digital cameras, the typical configuration of a wide-angle single-focus lens is as follows: “A lens group with negative refractive power on the object side and a lens group with positive refractive power on the image side” The so-called retrofocus type in which is provided.
Considering the characteristics of “area sensor with color filter and microlens for each pixel”, it is said that the exit pupil position should be kept away from the image plane so that “peripheral luminous flux is incident at an angle close to perpendicular to the sensor plane”. There is a requirement, and this requirement is “the main reason why the retrofocus type is adopted”.
However, the retrofocus type has a large asymmetry of the refractive power arrangement, and correction of coma aberration, distortion aberration, chromatic aberration of magnification and the like tends to be incomplete. In the first place, the retro focus type has been introduced for the purpose of securing a back focus for using a wide-angle lens as an interchangeable lens for a single-lens reflex camera. The total length of the lens (distance from the object-side surface to the image plane) is Easy to grow.
レトロフォーカスタイプの結像レンズの従来例の中で、Ｆナンバが２．８未満、３８度前後の半画角を有しながら、各種収差が比較的良好に補正されてものとして、特許文献１、２等に開示されたものがある。
特許文献１に開示された結像レンズは、半画角：４１．５度と広角ではあるものの、レンズ全長が「最大像高の６倍以上」と大きく、小型化の面でなお、改良の余地がある。
Among the conventional examples of retrofocus type imaging lenses,
Although the imaging lens disclosed in
特許文献２に開示された結像レンズは、Ｆ１．９と大口径化の面では十分であるが、レンズ全長が最大像高の９倍以上と非常に大きく、小型化の面で不十分である。 The imaging lens disclosed in Patent Document 2 is sufficient in terms of F1.9 and a large aperture, but the total lens length is very large, 9 times the maximum image height, and is not sufficient in terms of miniaturization. is there.
この発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、半画角が３８度程度と広角で、Ｆナンバが２．８未満と大口径でありながら十分に小型であり、非点収差や像面湾曲、倍率色収差、コマ収差の色差、歪曲収差等を十分に低減し、撮像領域の対角長が２０ｍｍ〜４５ｍｍ程度で、１０００万〜２０００万画素の撮像素子に対応した解像力を有すると共に、絞り開放から高コントラストで画角の周辺部まで点像の崩れがなく、輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じず、直線を直線として歪みなく描写可能な高性能の結像レンズの実現を可能ならしめること、このような結像レンズを用いて「小型で高画質のカメラ」、さらには携帯情報端末装置の実現を可能ならしめることを課題とする。 The present invention has been made in view of the above-described points. The half angle of view is as wide as about 38 degrees, the F number is less than 2.8, and the aperture is large enough to be as small as astigmatism and image. While sufficiently reducing surface curvature, lateral chromatic aberration, color difference of coma aberration, distortion, etc., the diagonal length of the imaging region is about 20 mm to 45 mm, and has a resolving power corresponding to an imaging element of 10 million to 20 million pixels, Realization of a high-performance imaging lens that can draw a straight line without distortion, without causing point image distortion from the full aperture to the periphery of the field of view with high contrast, without causing unnecessary coloring in areas with large luminance differences It is an object to make it possible to realize a “compact and high-quality camera” and further to realize a portable information terminal device using such an imaging lens.
この発明の結像レンズは「物体側から像側へ向かって順に、第１レンズ群、開口絞り、第２レンズ群を配設してなり、第１レンズ群は正の屈折力を有するか略アフォーカルで、第２レンズ群は正の屈折力を有する結像レンズ」であって、以下の点を特徴とする（請求項１）。
「第１レンズ群」は、物体側から像側へ向かって順に、第１ａレンズ群、第１ｂレンズ群、第１ｃレンズ群を配設して構成される。
第１ａレンズ群は「像側に曲率の大きな面を向けた負レンズ」からなる。
第１ｂレンズ群は「物体側に曲率の大きな面を向けた負レンズ」からなる。
第１ｃレンズ群は「単レンズまたは接合レンズ」からなり、正の屈折力を有する。
The imaging lens according to the present invention includes “a first lens group, an aperture stop, and a second lens group in order from the object side to the image side, and the first lens group has a positive refractive power or is substantially omitted. The afocal second lens group is an imaging lens having a positive refractive power, and has the following features (claim 1).
The “first lens group” is configured by arranging a 1a lens group, a 1b lens group, and a 1c lens group in order from the object side to the image side.
The 1a lens group is composed of “a negative lens having a surface with a large curvature toward the image side”.
The 1b lens group includes “a negative lens having a surface with a large curvature facing the object side”.
The first c lens group includes a “single lens or a cemented lens” and has a positive refractive power.
従って、第１レンズ群は、物体側から像側に向かって「負・負・正」の屈折力配分を有する。 Therefore, the first lens group has a “negative / negative / positive” refractive power distribution from the object side to the image side.
「第２レンズ群」は、物体側から像側へ向かって順に、第２ａレンズ群、第２ｂレンズ群、第２ｃレンズ群を配設して構成される。 The “second lens group” is configured by arranging a 2a lens group, a 2b lens group, and a 2c lens group in order from the object side to the image side.
第２ａレンズ群は「両凸レンズと両凹レンズを接合」してなり、正の屈折力を有する。 第２ｂレンズ群は「単レンズまたは接合レンズ」からなり、負の屈折力を有する。
第２ｃレンズ群は「正レンズ」からなる。
従って、第２レンズ群は、物体側から像側に向かって「正・負・正」の屈折力配分を有する。
The 2a lens group is formed by “joining a biconvex lens and a biconcave lens” and has a positive refractive power. The second b lens group is composed of a “single lens or a cemented lens” and has negative refractive power.
The second c lens group is composed of a “positive lens”.
Accordingly, the second lens group has a “positive / negative / positive” refractive power distribution from the object side to the image side.
そして、第２ｂレンズ群の「最も物体側の面」は凹面とされ、「最も像側の面」は凸面とされる。 The “most object side surface” of the second b lens group is a concave surface, and the “most image side surface” is a convex surface.
請求項１記載の結像レンズは、無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群の最も物体側の面から像面までの距離：Ｌ、最大像高：Ｙ’、第２ｂレンズ群の焦点距離：ｆ２ｂ、第２レンズ群の焦点距離：ｆ２、第２ｂレンズ群の最も物体側の面の曲率半径：ｒ２ｂＦ、第２ｂレンズ群の最も像側の面の曲率半径：ｒ２ｂＲが、条件：
（１） 2.8 ＜ L/Y’ ＜ 4.3
（２） -3.0 ＜ f2b/f2 ＜ -0.4
（３） -6.0 ＜ (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR) ＜ -2.0
を満足することが好ましい（請求項２）。
The imaging lens according to
(1) 2.8 <L / Y '<4.3
(2) -3.0 <f2b / f2 <-0.4
(3) -6.0 <(r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) <-2.0
Is preferably satisfied (claim 2).
この請求項２記載の結像レンズは、第２ｂレンズ群を構成するレンズの屈折率の平均値：ｎｄ２ｂが、条件：
（４） 1.80 ＜ nd2b ＜ 2.20
を満足することが好ましい（請求項３）。
In the imaging lens according to the second aspect, the average value of the refractive index of the lenses constituting the second lens group: nd2b satisfies the condition:
(4) 1.80 <nd2b <2.20
Is preferably satisfied (Claim 3).
請求項１〜３の任意の１に記載の結像レンズは、第１ｂレンズ群を構成する負レンズの、物体側面の曲率半径：ｒ１ｂＦ、および、像側面の曲率半径：ｒ１ｂＲが、条件：
（５） -7.0 ＜ (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR) ＜ -0.7
を満足することが好ましい（請求項４）。
The imaging lens according to any one of
(5) -7.0 <(r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) <-0.7
Is preferably satisfied (claim 4).
請求項１〜４の任意の１に記載の結像レンズは、最大像高：Ｙ’、無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群の最も像側の面から像面までの距離：Ｂｆが、条件：
（６） 0.8 ＜ Bf/Y’ ＜ 1.6
を満足することが好ましい（請求項５）。
The imaging lens according to any one of
(6) 0.8 <Bf / Y '<1.6
Is preferably satisfied (Claim 5).
請求項１〜５の任意の１に記載の結像レンズは、無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群の最も物体側の面から像面までの距離：Ｌ、第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの距離：Ｌ１が、条件：
（７） 0.20 ＜ L1/L ＜ 0.32
を満足することが好ましい（請求項６）。
The imaging lens according to any one of
(7) 0.20 <L1 / L <0.32
Is preferably satisfied (claim 6).
請求項１〜６の任意の１に記載の結像レンズは、全系の焦点距離：ｆＡ、第１レンズ群の焦点距離：ｆ１が、条件：
（８） 0.0 ＜ fA/f1 ＜ 0.6
を満足することが好ましい（請求項７）。
The imaging lens according to any one of
(8) 0.0 <fA / f1 <0.6
Is preferably satisfied (claim 7).
この請求項７記載の結像レンズは、第１ａレンズ群と第１ｂレンズ群の合成焦点距離：ｆ１ａ-１ｂ、第１ｃレンズ群の焦点距離：ｆ１ｃが、条件：
（９） -1.3 ＜ f1a-1b/f1c ＜ -0.7
を満足することが好ましい（請求項８）。
In this imaging lens, the combined focal length: f1a-1b of the 1a lens group and the 1b lens group, and the focal length: f1c of the first c lens group are:
(9) -1.3 <f1a-1b / f1c <-0.7
Is preferably satisfied (claim 8).
請求項１〜８の任意の１に記載の結像レンズは「近距離物体への合焦に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を、無限遠物体に合焦した状態よりも短縮する」ことが好ましい（請求項９）。
The imaging lens according to any one of
この請求項９記載の結像レンズは、無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群と第２レンズ群の間隔：Ａ１-２、「−１／２０倍の結像倍率」で近距離物体に合焦した状態における第１レンズ群と第２レンズ群の間隔：Ａ１-２Ｍ、「−１／２０倍の結像倍率」で近距離物体に合焦した状態における第２レンズ群の最も像側の面から像面までの距離：ＢｆＭ、無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群の最も像側の面から像面までの距離：Ｂｆが、条件：
（１０） -0.5 ＜ (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf) ＜ -0.2
を満足することが好ましい（請求項１０）。
この発明のカメラは、請求項１〜１０の任意の１に記載の結像レンズを「撮影用光学系として有する」ことを特徴とする（請求項１１）。
In this imaging lens, the distance between the first lens group and the second lens group in a state of focusing on an object at infinity: A1-2, “-1/20 times imaging magnification” is a short distance. Interval between the first lens group and the second lens group in the state of focusing on the object: A1-2M, the most of the second lens group in the state of focusing on a short-distance object with “−1 / 20 × imaging magnification” The distance from the image side surface to the image plane: BfM, the distance from the most image side surface of the second lens group to the image plane in the state focused on the object at infinity: Bf, the condition:
(10) -0.5 <(A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) <-0.2
Is preferably satisfied (claim 10).
The camera of the present invention is characterized by “having the imaging lens according to any one of
この発明の携帯情報端末装置は、請求項１〜１０の任意の１に記載の結像レンズを「カメラ機能部の撮影用光学系として有する」ことを特徴とする（請求項１２）。
A portable information terminal device according to the present invention is characterized in that the imaging lens according to any one of
説明を補足する。
この発明の結像レンズは「レトロフォーカスタイプ」である。
レトロフォーカスタイプの結像レンズは、一般に「物体側に負の屈折力、像側に正の屈折力を配した」ものであり、屈折力の非対称性から歪曲収差や倍率色収差等が発生しやすく、これら収差の低減が大きな課題となる。
Supplement the explanation.
The imaging lens of the present invention is a “retro focus type”.
In general, a retrofocus type imaging lens has a negative refractive power on the object side and a positive refractive power on the image side, and distortion, lateral chromatic aberration, etc. are likely to occur due to the asymmetry of the refractive power. Therefore, the reduction of these aberrations is a big problem.
また、コマ収差やコマ収差の色差を補正することが、大口径化とともに困難となる。
さらに、レトロフォーカスタイプの結像レンズは「主点を後側（像側）に移動させ、バックフォーカスを確保する」のに適したレンズであることから、最物体側のレンズ面から像面までのレンズ全長が大きくなり易い。
Further, it becomes difficult to correct coma and the color difference of coma as the diameter increases.
Furthermore, the retrofocus type imaging lens is suitable for “moving the principal point to the rear side (image side) and ensuring back focus”, so from the lens surface on the most object side to the image plane. The total lens length tends to be large.
従って、大口径でコンパクト、且つ、良好な性能を実現するためには、屈折力の非対称性に起因する歪曲収差や倍率色収差等の発生を抑えつつ、コマ収差やコマ収差の色差を補正し、バックフォーカスの長大化を抑制することが必要となる。 Therefore, in order to realize a compact and large performance with a large aperture, while correcting the occurrence of distortion aberration and chromatic aberration of magnification due to asymmetry of refractive power, the coma aberration and coma aberration color difference are corrected, It is necessary to suppress the lengthening of the back focus.
発明者らは研究の結果、上に説明した如き構成をとることにより、大口径でコンパクト、且つ、良好な性能を実現できることを見出した。この発明の結像レンズは、発明者らにより見出されたかかる新規な知見に基づくものである。 As a result of research, the inventors have found that by adopting the configuration as described above, it is possible to achieve a large aperture, a compact and good performance. The imaging lens of the present invention is based on such novel findings found by the inventors.
即ち、この発明の結像レンズは、第１レンズ群の最も像側に配される第１ｃレンズ群の屈折力を「正」とするとともに、第２レンズ群の最も物体側に配される第２ａレンズ群の屈折力を「正」とした。 That is, in the imaging lens of the present invention, the refractive power of the first c lens group arranged closest to the image side of the first lens group is set to “positive”, and the first lens element arranged closest to the object side of the second lens group. The refractive power of the 2a lens group was set to “positive”.
このように、共に正の屈折力を持つ第１ｃレンズ群と第２ａレンズ群とを「絞りを挟んで対置」し、その外側を、共に負の屈折力を有する第１ｂレンズ群と第２ｂレンズ群とで挟むようにし、全体としてはレトロフォーカスタイプでありながらも「屈折力配分の対称性」に配慮することによりコマ収差や倍率色収差の補正を容易としている。 In this way, the first c lens group and the second a lens group both having positive refractive power are “facing each other across the aperture”, and the first b lens group and the second b lens both having negative refractive power are arranged on the outside thereof. It is easy to correct coma aberration and lateral chromatic aberration by considering “symmetry of refractive power distribution” while being a retro focus type as a whole.
また、第２ａレンズ群を「物体側を両凸レンズ、像側を両凹レンズとした接合レンズ」として構成することにより、第２レンズ群の中間にある負の屈折力を、上記両凹レンズと第２ｂレンズ群とに分担させることにより「単色収差と色収差の両方をバランス良く低減できる」ことを見出した。
第２ａレンズ群を接合レンズとすることには「鏡枠への組み付けに際して発生する光軸ずれ等の製造誤差の影響を低減」する意味合いもある。
Further, by configuring the 2a lens group as “a cemented lens in which the object side is a biconvex lens and the image side is a biconcave lens”, the negative refractive power in the middle of the second lens group can be reduced between the biconcave lens and the 2b. It was found that "monochromatic aberration and chromatic aberration can be reduced in a balanced manner" by sharing the lens group.
Making the second lens group a cemented lens also has the meaning of “reducing the influence of manufacturing errors such as optical axis misalignment that occurs during assembly to the lens frame”.
さらに、第１ｂレンズ群を構成する負レンズの形状も重要である。
第１レンズ群は、その物体側に負の屈折力（第１ａレンズ群と第１ｂレンズ群）を有し、像側に正の屈折力（第１ｃレンズ群）が配されるように構成されるが、従来から知られたレトロフォーカスタイプでは、この間隔を比較的大きく取ることによって「画角の確保と球面収差を始めとする各種収差の補正を両立」させているものが多い。
このような「絞りの物体側における上記負・正屈折力配分の間隔を大きくする構成」では結像レンズ径の十分な小型化を達成するのが困難である。
この発明の結像レンズでは、第１ｂレンズ群を構成する負レンズが「物体側に曲率の大きな面を向けた形状」とされ、これによって「軸上収差（球面収差）と軸外収差（特に非点収差や下光線のコマ収差）をバランス良く補正する」ことが可能となっている。
Further, the shape of the negative lens constituting the 1b lens group is also important.
The first lens group has a negative refractive power (the 1a lens group and the 1b lens group) on the object side, and a positive refractive power (the 1c lens group) is arranged on the image side. However, many of the conventionally known retrofocus types have a relatively large interval so as to achieve both “serving the angle of view and correcting various aberrations including spherical aberration”.
In such a “configuration in which the interval between the negative and positive refractive power distributions on the object side of the aperture is increased”, it is difficult to achieve a sufficiently small imaging lens diameter.
In the imaging lens of the present invention, the negative lens constituting the 1b lens group has a “shape with a surface having a large curvature facing the object side”, whereby “on-axis aberration (spherical aberration) and off-axis aberration (particularly, Astigmatism and coma of lower rays) can be corrected in a well-balanced manner.
第２ｂレンズ群は、上記の如く「単レンズまたは接合レンズ」であるが、その何れの場合においても、「最も物体側の面」は凹面、「最も像側の面」は凸面とされる。 The second lens group is a “single lens or cemented lens” as described above. In any case, the “most object side surface” is a concave surface, and the “most image side surface” is a convex surface.
即ち、第２ｂレンズ群が「単レンズ」の場合には、だい２ｂレンズ群は「物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ」として構成され、第２ｂレンズ群が「接合レンズ」の場合にも「全体としては物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズ形状」となるように構成されている。 That is, when the 2b lens group is a “single lens”, the 2b lens group is configured as a “negative meniscus lens having a concave surface facing the object side”, and also when the 2b lens group is a “junction lens”. The overall configuration is a negative meniscus lens shape with a concave surface facing the object side.
第２ｂレンズ群をこのような形状とすることにより、まず「第２ｂレンズ群の最も物体側の面」が、第２ａレンズ群の最も像側の面との間で「強い負の屈折力を有する空気レンズ」を形成し、全体として正・負・正の屈折力配置を有する第２レンズ群の「球面収差・像面湾曲の補正」に大きな役割を果たすようになる。
また、第２ｂレンズ群の最も像側の面を「コンセントリックな形状」とすることで、コマ収差の発生を抑えると同時に、第２ｃレンズ群とともに「正の屈折力を分担」し、射出瞳位置を像面から遠ざけている。
By forming the 2b lens group in such a shape, first, the “most object side surface of the 2b lens group” has a “strong negative refractive power” with the most image side surface of the 2a lens group. The second lens unit having a positive, negative, and positive refractive power arrangement as a whole plays a major role in “correcting spherical aberration and field curvature”.
Further, by making the most image-side surface of the second lens group “concentric”, the occurrence of coma is suppressed, and at the same time, “positive refractive power” is shared with the second lens group, and the exit pupil The position is kept away from the image plane.
このように、この発明の撮影レンズは、各部の構成が目的に対して最適化され、総合的に従来にはない新規な効果を生じて、広角・大口径・小型・高性能を併せて実現することが可能である。 In this way, the photographic lens of the present invention is optimized for the purpose of each part, and produces a new effect that is unprecedented and achieves wide angle, large aperture, small size, and high performance. Is possible.
このような基本構成において、上述の各条件を満足することにより、さらなる小型化・高性能化の達成が可能となる。 In such a basic configuration, when the above-described conditions are satisfied, further miniaturization and higher performance can be achieved.
条件（１）は、条件（２）、（３）の前提となるレンズ全長：Ｌを、最大像高：Ｙ’（撮像阻止の受光面の対角線長さによって規制される。）との関係で規制する条件である。 条件（２）は、第２ｂレンズ群の屈折力に関するものであり、パラメータ：ｆ２ｂ／ｆ２が下限値：−３．０以下であると、第２ｂレンズ群の屈折力が不足し、球面収差が補正不足となったり、非点較差を抑制し切れなかったりして好ましくない。
パラメータ：ｆ２ｂ／ｆ２が上限値：−０．４以上であると、第２ｂレンズ群の屈折力が強くなりすぎて、第２レンズ群を構成する各面の間の収差のやり取りが過大となり、全ての収差をバランス良く抑えることが難しくなったり、製造誤差に対する敏感度が高くなったりして好ましくない。
条件（３）は、第２ｂレンズ群の形状に関するものであり、パラメータ：(ｒ２ｂＦ＋ｒ２ｂＲ)／(ｒ２ｂＦ−ｒ２ｂＲ)が下限値：−６．０以下になると、第２ｂレンズ群の「メニスカス形状が強くなりすぎ」て、球面収差が補正過剰になり易くなったり、内向性のコマ収差が発生し易くなったりする。
パラメータ：(ｒ２ｂＦ＋ｒ２ｂＲ)／(ｒ２ｂＦ−ｒ２ｂＲ)が上限値：−２．０以上になると、第２ｂレンズ群が必要とするメニスカス形状を維持しにくくなり、球面収差が補正不足になり易くなったり、外向性のコマ収差が発生しやすくなったりする他、第２レンズ群全体として、像面側に正の屈折力が不足し、射出瞳距離を像面から十分に遠ざけられない場合が出てくる。
Condition (1) is a relationship between the total lens length: L, which is the premise of conditions (2) and (3), and the maximum image height: Y ′ (regulated by the diagonal length of the light-receiving surface for blocking imaging). It is a condition to regulate. Condition (2) relates to the refractive power of the 2b lens group. If the parameter: f2b / f2 is the lower limit: −3.0 or less, the refractive power of the 2b lens group is insufficient, and the spherical aberration is reduced. It is not preferable because the correction becomes insufficient or the astigmatic difference cannot be suppressed.
When the parameter: f2b / f2 is the upper limit value: −0.4 or more, the refractive power of the second lens group becomes too strong, and the exchange of aberrations between the surfaces constituting the second lens group becomes excessive, It is not preferable because it is difficult to suppress all aberrations in a well-balanced manner and sensitivity to manufacturing errors increases.
Condition (3) relates to the shape of the second b lens group. When the parameter: (r2bF + r2bR) / (r2bF−r2bR) is lower than the lower limit value: −6.0, the “meniscus shape of the second b lens group is strong. "Becomes too much", the spherical aberration is likely to be overcorrected, or introverted coma is likely to occur.
When the parameter: (r2bF + r2bR) / (r2bF−r2bR) is an upper limit value of −2.0 or more, it becomes difficult to maintain the meniscus shape required by the second b lens group, and the spherical aberration tends to be undercorrected. In addition to the occurrence of outward coma, the second lens unit as a whole may have insufficient positive refractive power on the image plane side, and the exit pupil distance may not be sufficiently distant from the image plane. .
従って、条件（１）〜（３）を満足する請求項２記載の結像レンズでは、無理のない収差補正が行えると共に、より小型化が可能な高性能の結像レンズを実現できる。 Therefore, in the imaging lens according to claim 2, which satisfies the conditions (1) to (3), it is possible to realize a high-performance imaging lens capable of correcting aberrations without difficulty and miniaturizing.
条件（４）は、上記条件とともに、第２ｂレンズ群が満足することが好ましい条件であり、パラメータ：ｎｄ２ｂが下限値：１．８０以下であると、像面湾曲を十分に抑制することが難しくなる。パラメータ：ｎｄ２ｂを１．８０以下として、無理に像面湾曲を抑えようとすると、各面の曲率を大きく設定せざるを得ず、他の収差の発生が増えて「全体の収差バランス」を取りにくくなる。 Condition (4) is a condition that the 2b lens group is preferably satisfied together with the above condition. If the parameter: nd2b is the lower limit: 1.80 or less, it is difficult to sufficiently suppress field curvature. Become. If the parameter: nd2b is set to 1.80 or less to suppress the curvature of field forcibly, the curvature of each surface must be set to a large value, and the occurrence of other aberrations increases, resulting in a “total aberration balance”. It becomes difficult.
パラメータ：ｎｄ２ｂが上限値：２．２０となると、このような光学材料は実質的に存在しないか、存在しても非常に高価でその使用は現実的と言えない。 When the parameter: nd2b is the upper limit value: 2.20, such an optical material does not substantially exist or even if it exists, it is very expensive and its use is not practical.
条件（１）〜（３）と共に条件（４）を満足する請求項３の結像レンズでは、像面湾曲を十分に低減しながら、より小型で高性能の結像レンズを実現できる。
In the imaging lens according to
条件（５）は、第１ｂレンズ群を構成する「物体側に曲率の大きな面を向けた負レンズ（このレンズは、第１レンズ群中において、第１ａレンズ群の負レンズに続く、物体から２番目の負レンズであり、以下において「第２負レンズ」とも言う。）」の形状についての条件である。
パラメータ：(ｒ１ｂＦ＋ｒ１ｂＲ)／(ｒ１ｂＦ−ｒ１ｂＲ)が下限値：−７．０以下であると、第２負レンズの屈折力が小さくなったり、第２負レンズの物体側面と像側面で収差が相殺され易くなったりして、他のレンズとの収差のやり取りが減少し、第２負レンズが「収差補正に果たすべき役割」が限定され、全体の収差レベルが小さくなりにくい。
Condition (5) is that a negative lens having a surface with a large curvature facing the object side, which constitutes the first lens group (this lens is connected to the negative lens in the first lens group, following the negative lens of the first lens group, This is the second negative lens, which is also referred to as “second negative lens” in the following.
Parameter: (r1bF + r1bR) / (r1bF−r1bR) is lower limit: −7.0 or less, the refractive power of the second negative lens is reduced, or the aberration is offset between the object side surface and the image side surface of the second negative lens As a result, the exchange of aberrations with other lenses is reduced, the “role that the second negative lens should play in limiting aberration correction” is limited, and the overall aberration level is unlikely to be reduced.
パラメータ：(ｒ１ｂＦ＋ｒ１ｂＲ)／(ｒ１ｂＦ−ｒ１ｂＲ)が上限値：−０．７以上であると、軸上収差（球面収差）と軸外収差（特に非点収差や下光線のコマ収差）のバランスを取りにくく、画面中心と周辺の画質の両立が困難となり易い。 When the parameter: (r1bF + r1bR) / (r1bF−r1bR) is an upper limit value: −0.7 or more, the balance between the on-axis aberration (spherical aberration) and the off-axis aberration (especially astigmatism and coma of the lower ray) is balanced. This makes it difficult to achieve both the center of the screen and the peripheral image quality.
従って、条件（５）を満足する請求項４の結像レンズでは、全体の収差レベルをより小さく抑え、さらに高性能の結像レンズを実現できる。 Therefore, with the imaging lens according to claim 4 that satisfies the condition (5), the overall aberration level can be suppressed to a lower level, and a higher performance imaging lens can be realized.
条件（６）は結像レンズのバックフォーカスと最大像高との比率を規制する条件であり、パラメータ：Ｂｆ／Ｙ’が下限値：０．８以下であると、バックフォーカスが小さくなり、結像レンズを搭載するカメラや携帯情報端末装置のレンズ収納を「沈胴構造」を前提とする場合、効率の良い収納が困難となったり、第２レンズ群の「レンズ面の傷・ごみ」等が画像に影響しやすくなったりする。 Condition (6) is a condition that regulates the ratio between the back focus and the maximum image height of the imaging lens. If the parameter: Bf / Y ′ is the lower limit: 0.8 or less, the back focus becomes small, and the result is If the lens housing of a camera or personal digital assistant device equipped with an image lens is predicated on a “collapsed structure”, efficient storage becomes difficult, or “scratch / garbage” on the second lens group, etc. The image may be affected easily.
パラメータ：Ｂｆ／Ｙ’が上限値：１．６以上であると、レンズ群を配置できる空間が狭くなり、十分な収差補正を行うことが困難となり易い。 If the parameter: Bf / Y ′ is the upper limit value: 1.6 or more, the space in which the lens group can be arranged becomes narrow, and it is difficult to perform sufficient aberration correction.
従って、条件（６）を満足する請求項５の結像レンズでは、より小型に収納可能であり、各収差をより良好に補正した高性能の結像レンズを実現できる。 Therefore, the imaging lens according to claim 5 that satisfies the condition (6) can be housed in a smaller size, and can realize a high-performance imaging lens in which each aberration is corrected better.
条件（７）は、レンズ全長：Ｌとレンズ長さ：Ｌ１との比を規制する条件であり、パラメータ：Ｌ１／Ｌが下限値：０．２０以下であると、第１レンズ群に配設される３群３枚もしくは３群４枚のレンズが「十分な自由度を持って収差補正に適した形状」とならない恐れがある。 Condition (7) is a condition that regulates the ratio between the lens total length: L and the lens length: L1, and is disposed in the first lens group when the parameter: L1 / L is lower than 0.20. There is a risk that the three-group, three-group or four-group, four-lens lens will not have a “shape suitable for aberration correction with a sufficient degree of freedom”.
パラメータ：Ｌ１／Ｌが上限値：０．３２以上であると「絞りが像面に近付き過ぎ」てしまい、射出瞳位置を像面から遠ざけることが困難になったり、それをリカバリするために第２レンズ群内の屈折力配置がバランスを欠いたりして好ましくない。 When the parameter: L1 / L is the upper limit value: 0.32 or more, the “aperture is too close to the image plane”, and it becomes difficult to move the exit pupil position away from the image plane. The arrangement of refractive power in the two lens groups is not preferable because it lacks balance.
従って、条件（７）を満足する請求項６の結像レンズでは、各収差をより良好に補正し、射出瞳位置を十分に像面から遠ざけた小型で高性能の結像レンズを実現できる。
Therefore, in the imaging lens according to
条件（８）は、結像レンズ全系と第１レンズ群との屈折力のバランスに関する条件である。この発明の結像レンズにおいて、第１レンズ群は「正の屈折力を有するか略アフォーカル」で、第２レンズ群に付加したワイドコンバータのような役割を果たしていると考えることもできる。しかし、実際の収差補正の上では「第１レンズ群が完全にアフォーカルである」ことが最良ではない。 Condition (8) is a condition relating to the balance of refractive power between the entire imaging lens system and the first lens group. In the imaging lens of the present invention, the first lens group is “having positive refractive power or substantially afocal”, and can be considered to play a role like a wide converter added to the second lens group. However, in terms of actual aberration correction, it is not optimal that “the first lens group is completely afocal”.
即ち、請求項１における第１レンズに関する「正の屈折力を有するか略アフォーカル」は「アフォーカルに極めて近い状態を含む正の屈折力」を意味する。
That is, “having positive refractive power or approximately afocal” for the first lens in
パラメータ：ｆＡ／ｆ１が「０」である場合、第１レンズ群は焦点距離：ｆ１が無限大となって「アフォーカル」となる。 When the parameter: fA / f1 is “0”, the first lens group becomes “afocal” with the focal length: f1 being infinite.
パラメータ：ｆＡ／ｆ１が条件（８）の下限値：０．０以下であると、第２レンズ群の屈折力を強くしなければならず、像面の曲がりが大きくなったり、負の歪曲収差が大きく発生しやすくなったりして好ましくない。
パラメータ：ｆＡ／ｆ１が上限値：０．６以上であると、第２レンズ群の結像作用への寄与が少なくなり、第１レンズ群が結像作用を分担するようになるため「第１レンズ群と第２レンズ群の間で比較的大きな収差のやり取りが発生」し、必要以上に製造誤差感度が高まったりして好ましくない。
If the parameter: fA / f1 is the lower limit of the condition (8): 0.0 or less, the refractive power of the second lens group must be increased, the curvature of the image surface becomes large, and negative distortion aberration Is not preferred because it is likely to occur greatly.
If the parameter: fA / f1 is the upper limit value: 0.6 or more, the contribution of the second lens group to the imaging action is reduced, and the first lens group shares the imaging action. A relatively large aberration is exchanged between the lens group and the second lens group ”, and the manufacturing error sensitivity is increased more than necessary, which is not preferable.
従って、条件（８）を満足する請求項７の結像レンズでは、像面の平坦性などを向上し、さらに高性能の結像レンズを実現できる。 Therefore, in the imaging lens of claim 7 that satisfies the condition (8), the flatness of the image surface is improved, and a higher performance imaging lens can be realized.
条件（９）は、条件（８）が満たされる条件下において、第１レンズ群の屈折力配置が好ましくなる条件である。 Condition (9) is a condition in which the refractive power arrangement of the first lens group is favorable under the condition that the condition (8) is satisfied.
パラメータ：ｆ１ａ−１ｂ／ｆ１ｃが下限値：−１．３以下になると、第１レンズ群が「比較的強い正の屈折力」を有するようになり、条件（８）の充足が難しくなる。
パラメータ：ｆ１ａ−１ｂ／ｆ１ｃが上限値：−０．７を超えると、条件（８）の満足のために、第１レンズ群が大型化したり、無理に小型化すれば収差補正が困難になるなどして好ましくない。
When the parameter: f1a-1b / f1c becomes the lower limit: −1.3 or less, the first lens group has “relatively strong positive refractive power”, and it becomes difficult to satisfy the condition (8).
If the parameter: f1a-1b / f1c exceeds the upper limit value: -0.7, it is difficult to correct aberrations if the first lens unit is enlarged or forcibly reduced in order to satisfy the condition (8). It is not preferable.
従って、条件（８）、（９）を満足する請求項９の結像レンズでは、小型化と高性能化をより適切にバランスさせた結像レンズを実現できる。 Therefore, in the imaging lens according to claim 9 that satisfies the conditions (8) and (9), it is possible to realize an imaging lens in which miniaturization and high performance are more appropriately balanced.
なお、条件（８）のパラメータ：ｆＡ／ｆ１は、より好ましくは、条件（８）よりも上限値が小さい以下の条件：
（８Ａ） 0.0 ＜ fA/f1 ＜ 0.3
を満足するのが良く、第１ａレンズ群の焦点距離：ｆ１ａ、第１ｂレンズ群の焦点距離：ｆ１ｂは、条件：
（９Ａ） -1.0 ＜ f1a/f1b ＜ -0.7
を満足するのが良い。
Note that the parameter (fA / f1) of the condition (8) is more preferably the following condition where the upper limit value is smaller than that of the condition (8):
(8A) 0.0 <fA / f1 <0.3
The focal length: f1a of the 1a lens group and the focal length: f1b of the 1b lens group are:
(9A) -1.0 <f1a / f1b <-0.7
Good to be satisfied.
この発明の結像レンズは請求項８のように「近距離物体への合焦に際し、無限遠物体に合焦した状態よりも第１レンズ群と第２レンズ群との間隔」を短縮することが好ましい。 According to the imaging lens of the present invention, the distance between the first lens group and the second lens group can be shortened as compared with the state in which the object at infinity is in focus when focusing on an object at a short distance. Is preferred.
単純な「全体繰り出し」で近距離物体への合焦を行うと、プラスの像面湾曲（周辺でレンズから遠ざかる方向の像面湾曲）が発生しやすいが、繰り出しに伴って「第１レンズ群と第２レンズ群との間隔」を適宜短縮することにより、上記像面湾曲の発生を抑えることが可能となる。 When focusing on an object at a short distance with a simple “entire extension”, a positive curvature of field (a curvature of field in the direction away from the lens in the periphery) is likely to occur. By appropriately shortening the “interval between the first lens group and the second lens group”, it is possible to suppress the occurrence of the field curvature.
条件（１０）は、請求項９記載のフォーカシングを行なう場合の「像面湾曲」の発生を有効に抑制する条件であり、パラメータ：(Ａ１−２Ｍ−Ａ１−２)／(ＢｆＭ−Ｂｆ)が下限値：−０．５以下になると「第１レンズ群と第２レンズ群との間隔の変化」が過大となり、無限遠に比較して近距離で「マイナスの像面湾曲」が発生しやすい。
パラメータ：(Ａ１−２Ｍ−Ａ１−２)／(ＢｆＭ−Ｂｆ)が上限値：−０．２以上になると「第１レンズ群と第２レンズ群との間隔の変化」が十分で無く、無限遠に比較して近距離で「プラスの像面湾曲」が発生しやすい。
The condition (10) is a condition for effectively suppressing the occurrence of “field curvature” when performing focusing according to claim 9, and the parameter: (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) is When the lower limit value is −0.5 or less, the “change in the distance between the first lens group and the second lens group” becomes excessive, and “negative field curvature” is likely to occur at a short distance compared to infinity. .
When the parameter: (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) is the upper limit value: −0.2 or more, the “change in the distance between the first lens group and the second lens group” is not sufficient and is infinite. “Positive field curvature” is more likely to occur at a short distance than at a distance.
従って、条件（１０）を満足する請求項８、９の結像レンズでは、有限距離物体へのフォーカシングに伴う結像性能の変化を抑制した高性能で小型の結像レンズを実現できる。 Therefore, in the imaging lenses according to claims 8 and 9 that satisfy the condition (10), it is possible to realize a high-performance and compact imaging lens that suppresses a change in imaging performance accompanying focusing on a finite distance object.
第１レンズ群はまた、前述のレンズ長さ：Ｌ１と、第１ｂレンズ群と第１ｃレンズ群との間隔：Ａ１ｂ−１ｃが、条件：
（１１） 0.0 ＜ A1b-1c/L1 ＜ 0.1
を満足するのがよい。
In the first lens group, the above-described lens length: L1 and the distance between the first b lens group and the first c lens group: A1b-1c are as follows:
(11) 0.0 <A1b-1c / L1 <0.1
It is good to satisfy.
この発明の結像レンズのレンズ構成においては、条件（１１）のパラメータ：Ａ１ｂ−１ｃ／Ｌ１の数値は小さい方が良く、上限値：０．１以上であると収差バランスが取りにくくなる。パラメータ：Ａ１ｂ−１ｃ／Ｌ１が「０よりも小さくならない」ことは当然であるが「０とする」ことも実質的に不可能である。 In the lens configuration of the imaging lens of the present invention, the numerical value of the parameter (A1b-1c / L1) of the condition (11) should be small, and if the upper limit value is 0.1 or more, it is difficult to balance the aberration. It is natural that the parameter: A1b-1c / L1 is “not smaller than 0”, but it is substantially impossible to “set to 0”.
第１ａレンズ群および第１ｂレンズを構成する負レンズの、少なくとも一方の材質は、以下の条件を満足することが好ましい。
（１２） 1.45 ＜ nd ＜ 1.65
（１３） 55.0 ＜ νd ＜ 95.0
（１４） 0.015 ＜ Pg,F-(-0.001802×νd+0.6483) ＜ 0.050
これら条件式のパラメータにおいて、ｎｄは、第１レンズ群の第１負レンズ（最も物体側の負レンズ）または第２負レンズの屈折率、νdは第１負レンズまたは第２負レンズのアッベ数、Ｐｇ，Ｆは「第１負レンズまたは第２負レンズの部分分散比」を表す。
It is preferable that at least one material of the negative lenses constituting the 1a lens group and the 1b lens satisfies the following conditions.
(12) 1.45 <nd <1.65
(13) 55.0 <νd <95.0
(14) 0.015 <Pg, F-(-0.001802 × νd + 0.6483) <0.050
In the parameters of these conditional expressions, nd is the refractive index of the first negative lens (most object side negative lens) or the second negative lens of the first lens group, and νd is the Abbe number of the first negative lens or the second negative lens. , Pg, F represent “the partial dispersion ratio of the first negative lens or the second negative lens”.
部分分散比：Ｐｇ，Ｆは、レンズを構成する光学ガラスの「g線，F線，C線に対する屈折率：ｎｇ、ｎＦ、ｎＣ」により次式で定義される。 The partial dispersion ratios: Pg and F are defined by the following equation according to “refractive indices for the g-line, F-line, and C-line: ng, nF, and nC” of the optical glass constituting the lens.
Pg,F=(ng-nF)/(nF-nC)
第１ａレンズ群および第１ｂレンズを構成する負レンズの「少なくとも一方」を、条件（１２）〜（１４）を満足する、所謂「異常分散ガラス」で構成することにより、色収差の２次スペクトルを効果的に低減して、より良好な補正状態を実現できる。
第１ｃレンズ群を接合レンズとする場合は、物体側から順に正レンズ・負レンズで構成することによって，軸上色収差をより良好に補正することが可能となる。
Pg, F = (ng-nF) / (nF-nC)
By constituting “at least one” of the negative lenses constituting the 1a lens group and the 1b lens with so-called “anomalous dispersion glass” satisfying the conditions (12) to (14), the secondary spectrum of chromatic aberration can be obtained. It is possible to effectively reduce and realize a better correction state.
In the case where the first c lens group is a cemented lens, it is possible to correct axial chromatic aberration more satisfactorily by using a positive lens and a negative lens in order from the object side.
第２ｂレンズ群を接合レンズとする場合は、物体側から順に負レンズ・正レンズで構成することによって、倍率色収差をより良好に補正することが可能となる。 In the case where the second lens group is a cemented lens, it is possible to correct lateral chromatic aberration more satisfactorily by using a negative lens and a positive lens in order from the object side.
歪曲収差等をより良好に補正するには、第２ｂレンズ群または第２ｃレンズ群に非球面を設けることが好ましい。
また、小型化に伴って増大しがちな各種収差を抑制するためには、第１ａレンズ群または第１ｂレンズ群にも非球面を設けることが望ましい。第１レンズ群と第２レンズ群の非球面は、互いに収差補正の役割を補完し合ってより効果的に作用するように、同時に設けるのが良い。
In order to correct distortion and the like better, it is preferable to provide an aspherical surface in the second b lens group or the second c lens group.
In addition, in order to suppress various aberrations that tend to increase with downsizing, it is desirable to provide an aspherical surface also in the 1a lens group or the 1b lens group. The aspherical surfaces of the first lens group and the second lens group are preferably provided at the same time so as to complement each other and compensate for the role of aberration correction.
上記の各条件は、独立して、あるいは他の条件と組み合わせられて、上記の作用を果たすが、後述する実施例のように、上記条件の全てを満足するとき、極めて良好な性能を実現できる。 Each of the above conditions achieves the above action independently or in combination with other conditions. However, when all of the above conditions are satisfied as in the embodiments described later, extremely good performance can be realized. .
このような結像レンズを用いる請求項１１のカメラや請求項１２の携帯情報端末装置は、小型・高画質で携帯性に優れたカメラ・携帯情報端末装置として実現できる。 The camera according to claim 11 and the portable information terminal device according to claim 12 using such an imaging lens can be realized as a camera / portable information terminal device having a small size, high image quality, and excellent portability.
以上に説明したように、この発明によれば新規な結像レンズ、カメラ、携帯情報端末を適用できる。
請求項１の結像レンズは上記の如き光学構成を有することにより、従来のレトロフォーカスタイプの結像レンズでは困難とされてきた「屈折力の非対称性に起因する歪曲収差や倍率色収差等の発生の抑制、コマ収差やコマ収差の色差の補正、バックフォーカスの長大化の抑制」を可能とし、大口径でコンパクト、且つ、良好な性能を実現することが可能である。
実際、後述の実施例に示すように、半画角が３８度程度と広角で、Ｆナンバが２．８未満と大口径でありながら十分に小型で、非点収差や像面湾曲、倍率色収差、コマ収差の色差、歪曲収差等が十分に低減され、１０００万〜２０００万画素の撮像素子に対応した解像力を有すると共に、絞り開放から高コントラストで画角の周辺部まで点像の崩れがなく、輝度差の大きな部分にも不要な色付きを生じず、直線を直線として歪みなく描写可能な高性能の結像レンズを実現できる。
As described above, according to the present invention, a novel imaging lens, camera, and portable information terminal can be applied.
Since the imaging lens of
In fact, as shown in the examples described later, the half angle of view is as wide as about 38 degrees, the F number is less than 2.8, and the aperture is large enough to be as small as astigmatism, field curvature, and lateral chromatic aberration. The color difference of coma, distortion, etc. are sufficiently reduced, and the resolution is compatible with an image sensor with 10 to 20 million pixels, and there is no distortion of the point image from the full aperture to the periphery of the angle of view with high contrast. Therefore, it is possible to realize a high-performance imaging lens that does not cause unnecessary coloring even in a portion having a large luminance difference, and can draw a straight line without distortion.
従って、かかる結像レンズを搭載することにより、小型かつ高画質のカメラや携帯情報端末装置を実現できる。 Therefore, by mounting such an imaging lens, a small-sized and high-quality camera or a portable information terminal device can be realized.
以下、実施の形態を説明する。
図１〜図６に、結像レンズの実施の形態を６例示す。
これらの実施の形態は、図１〜図６の順で、後述する具体的な数値実施例１〜６に相当するものである。繁雑を避けるため、これら図１〜図６において符号を共通化する。
Hereinafter, embodiments will be described.
1 to 6 show six examples of imaging lens embodiments.
These embodiments correspond to specific numerical examples 1 to 6 described later in the order of FIGS. In order to avoid complications, the same reference numerals are used in FIGS.
図１〜図６に実施の形態を示す結像レンズは何れも、物体側（図の左方）から像側（図の右方）へ向かって順に、第１レンズ群Ｉ、開口絞りＳ、第２レンズ群ＩＩを配設してなり、第１レンズ群は正の屈折力を有し、第２レンズ群は正の屈折力を有する。 Each of the imaging lenses whose embodiments are shown in FIGS. 1 to 6 is arranged in order from the object side (left side in the figure) to the image side (right side in the figure), the first lens group I, the aperture stop S, The second lens group II is provided, the first lens group has a positive refractive power, and the second lens group has a positive refractive power.
第１レンズ群Ｉは、物体側から像側へ向かって順に、像側に曲率の大きな面を向けた負レンズからなる第１ａレンズ群１ａ、物体側に曲率の大きな面を向けた負レンズからなる第１ｂレンズ群１ｂ、単レンズまたは接合レンズからなり正の屈折力を有する第１ｃレンズ群１ｃを配設して構成されている。
第２レンズ群ＩＩは、物体側から像側へ向かって順に、両凸レンズと両凹レンズを接合してなり正の屈折力を有する第２ａレンズ群２ａ、単レンズまたは接合レンズからなり負の屈折力を有する第２ｂレンズ群２ｂ、正レンズからなる第２ｃレンズ群２ｃを配設して構成されている。
第２ｂレンズ群２ｂの、最も物体側の面は凹面、最も像側の面は凸面である。
The first lens group I includes, in order from the object side to the image side, a
The second lens group II includes, in order from the object side to the image side, a birefringent lens and a biconcave lens which are cemented together to form a second lens group 2a having a positive refractive power, a single lens or a cemented lens, and has a negative refractive power. The second
In the
図１、図２に示す実施の形態では、第１ｃレンズ群１ｃは「単レンズ」、第２ｂレンズ群２ｂも「単レンズ」である。
In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the
図３、図４に示す実施の形態では、第１ｃレンズ群１ｃは「接合レンズ」、第２ｂレンズ群２ｂは「単レンズ」である。
In the embodiment shown in FIGS. 3 and 4, the first
図５、図６に示す実施の形態では、第１ｃレンズ群１ｃは「接合レンズ」、第２ｂレンズ群２ｂも「接合レンズ」である。
In the embodiment shown in FIGS. 5 and 6, the first
これらの実施の形態を具体化した後述の実施例１〜６の結像レンズは何れも、近距離物体への合焦に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が「無限遠物体に合焦した状態よりも短縮」されるものであり、各実施例レンズは条件（１）〜（１０）のみならず、上述の条件（１１）〜（１４）も満足する。 In any of the imaging lenses of Examples 1 to 6, which will be described later, which embody these embodiments, the distance between the first lens group and the second lens group is “an object at infinity” when focusing on a short-distance object. The lens of each example satisfies not only the conditions (1) to (10) but also the above conditions (11) to (14).
図１９、図２０を参照して、携帯情報端末装置の実施の１形態を説明する。 One embodiment of the portable information terminal device will be described with reference to FIGS. 19 and 20.
携帯情報端末装置は、図２０に示すように結像レンズ３１と受光素子（エリアセンサ）４５を有し、結像レンズ３１によって形成される撮影対象物の像を受光素子４５によって読み取るように構成されている。
撮影レンズ３１としては、請求項１〜１０の何れかに記載のものを用いることができるが、具体的には実施例１〜６のものを用いることができる。
As shown in FIG. 20, the portable information terminal device has an
As the
受光素子４５からの出力は、中央演算装置４０の制御を受ける信号処理装置４１によって処理されデジタル情報に変換される。デジタル情報化された画像情報は、中央演算装置４０の制御を受ける画像処理装置４１において所定の画像処理を受けた後、半導体メモリ４４に記録される。
The output from the
液晶モニタ３８には、撮影中の画像を表示することもできるし、半導体メモリ４４に記録されている画像を表示することもできる。
また、半導体メモリ４４に記録した画像は通信カード等４３を使用して外部へ送信することも可能である。
The liquid crystal monitor 38 can display an image being photographed, or can display an image recorded in the
The image recorded in the
結像レンズ３１は、装置携帯時には図１９（ａ）に示すように沈胴状態にあり、ユーザが電源スイッチ３６を操作して電源を入れると、図１９（ｂ）に示すように鏡胴が繰り出される。
When the apparatus is carried, the
シャッタボタン３５の半押しによりフォーカシングがなされる。
フォーカシングは「レンズ系全体の移動」によって行うことも、第２レンズ群の移動や、受光素子４５の移動によっても行うことができる。
フォーカシングをレンズ系全体の移動によって行う場合は、請求項９〜１０記載の結像レンズのように、近距離物体への合焦に際し、無限遠物体に合焦した状態よりも第1レンズ群と第2レンズ群との間隔を短縮することによって像面湾曲の変化をキャンセルし、有限距離での結像性能低下を最小限とすることもできる。
シャッタボタンをさらに押し込むと撮影がなされ、その後は上述の処理がなされる。
半導体メモリ４４に記録した画像を液晶モニタ３８に表示したり、通信カード等４３を使用して外部へ送信する際には操作ボタン３７を使用して行う。半導体メモリ４４および通信カード等４３は、それぞれ専用または汎用のスロット３９Ａ、３９Ｂに挿入して使用される。
Focusing is performed by half-pressing the
Focusing can be performed by “movement of the entire lens system”, or by movement of the second lens group or movement of the
When focusing is performed by moving the entire lens system, as in the imaging lens according to claims 9 to 10, when focusing on a short distance object, the first lens group By shortening the distance from the second lens group, it is possible to cancel the change in field curvature and minimize the degradation of the imaging performance at a finite distance.
When the shutter button is further pressed, shooting is performed, and thereafter the above-described processing is performed.
When the image recorded in the
結像レンズ３１が沈胴状態にあるとき、各レンズ群は必ずしも光軸上に並んでいなくても良く、例えば、第２レンズ群が光軸上から退避して第１レンズ群と並列に収納されるような機構とすれば装置のさらなる薄型化が実現できる。
When the
以上に説明したような携帯情報端末装置には、実施例１〜６の結像レンズを使用することができ、１０００万〜２０００万画素クラスの受光素子を使用した高画質で携帯情報端末装置を実現できる。
上に説明した携帯情報端末装置から、通信機能を除いたものは請求項１１のカメラの実施形態となる。即ち、請求項１１のカメラは、請求項１２の形態情報端末装置の撮影機能部として用いることができる。
In the portable information terminal device as described above, the imaging lenses of Examples 1 to 6 can be used, and a portable information terminal device with high image quality using a light receiving element of 10 million to 20 million pixel class. realizable.
What remove | excluded the communication function from the portable information terminal device demonstrated above becomes embodiment of the camera of Claim 11. FIG. That is, the camera of claim 11 can be used as a photographing function unit of the form information terminal device of
以下に、結像レンズの具体的な実施例を６例挙げる。
全ての実施例において最大像高：Ｙ’は１４．２ｍｍである。
Six specific examples of the imaging lens will be described below.
In all the examples, the maximum image height: Y ′ is 14.2 mm.
各実施例のレンズ構成を示す図１〜図６において、第２レンズ群ＩＩの像面側に配設される平行平板Ｆは「光学ローパスフィルタ・赤外カットフィルタ等の各種フィルタや、ＣＭＯＳセンサ等の受光素子のカバーガラス（シールガラス）」を想定し、これらに等価な１枚の透明な平行平板として示したものである。
なお、平行平板Ｆは、その像側面が「結像面から物体側に約０．５ｍｍの位置となる」ように配置されているが、勿論これに限らず、複数枚に分割されていても良い。以下の各実施例において、長さの次元を持つ量の単位は「ｍｍ」である。
1 to 6 showing the lens configuration of each embodiment, the parallel flat plate F disposed on the image plane side of the second lens group II is “various filters such as an optical low-pass filter and an infrared cut filter, and a CMOS sensor. Assuming a cover glass (seal glass) of a light receiving element or the like, it is shown as one transparent parallel plate equivalent to these.
The parallel plate F is arranged so that the image side surface thereof is “position of about 0.5 mm from the image forming surface to the object side”. However, the present invention is not limited to this, and the parallel plate F may be divided into a plurality of pieces. good. In each of the following examples, the unit of the quantity having a length dimension is “mm”.
実施例における記号の意味は以下の通りである。 The meanings of the symbols in the examples are as follows.
f：全系の焦点距離
F：Fナンバ
ω：半画角
R：曲率半径
D：面間隔
Nd：屈折率
νd：アッベ数
K：非球面の円錐定数
A4：4次の非球面係数
A6：6次の非球面係数
A8：8次の非球面係数
A10：10次の非球面係数
A12：12次の非球面係数
A14：14次の非球面係数
A16：16次の非球面係数
A18：18次の非球面係数 。
f: Focal length of the entire system
F: F number
ω: Half angle of view
R: radius of curvature
D: Face spacing
Nd: Refractive index
νd: Abbe number
K: Aspheric conical constant
A4: Fourth-order aspheric coefficient
A6: 6th-order aspheric coefficient
A8: 8th-order aspheric coefficient
A10: 10th-order aspheric coefficient
A12: 12th-order aspheric coefficient
A14: 14th-order aspheric coefficient
A16: 16th-order aspheric coefficient
A18: 18th-order aspheric coefficient.
「非球面」は、近軸曲率半径の逆数（近軸曲率）をC、光軸からの高さをHとするとき、円錐乗数：K、上記非球面係数を用いて、周知の次式で表される。
Ｘ＝CH2/［1+√(1-(1+K)C2H2)］
+A4・H4+A6・H6+A8・H8+A10・H10+A12・H12+A14・H14+A16・H16+A18・H18 。
“Aspherical surface” is a well-known formula using a conic multiplier: K and the above aspherical coefficient, where C is the reciprocal of the paraxial radius of curvature (paraxial curvature) and H is the height from the optical axis. expressed.
X = CH2 / [1 + √ (1- (1 + K) C 2 H 2 )]
+ A4 ・ H 4 + A6 ・ H 6 + A8 ・ H 8 + A10 ・ H 10 + A12 ・ H 12 + A14 ・ H 14 + A16 ・ H 16 + A18 ・ H 18 .
「実施例１」
f = 18.28，F = 2.51，ω = 38.3
面番号 R D Nd νd Pg,F 硝種名
01 20.770 1.20 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
02 8.251 5.94
03* -20.537 1.20 1.48749 70.24 0.5300 OHARA S-FSL5
04 -96.870 0.13
05 13.535 3.62 1.77250 49.60 0.5520 OHARA S-LAH66
06 -62.660 可変(A)
07 絞り 1.00
08 21.118 3.29 1.78800 47.37 0.5559 OHARA S-LAH64
09 -9.881 1.00 1.69895 30.13 0.6030 OHARA S-TIM35
10 18.982 3.85
11 -6.605 1.22 1.84666 23.77 0.6198 OHARA L-TIH53
12* -14.621 0.10
13 -263.010 5.44 1.85400 40.39 0.5677 OHARA L-LAH85
14* -11.149 可変(B)
15 ∞ 3.20 1.51680 64.20 各種フィルタ
16 ∞ 。
"Example 1"
f = 18.28, F = 2.51, ω = 38.3
Surface number RD Nd νd Pg, F
01 20.770 1.20 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
02 8.251 5.94
03 * -20.537 1.20 1.48749 70.24 0.5300 OHARA S-FSL5
04 -96.870 0.13
05 13.535 3.62 1.77250 49.60 0.5520 OHARA S-LAH66
06 -62.660 Variable (A)
07 Aperture 1.00
08 21.118 3.29 1.78800 47.37 0.5559 OHARA S-LAH64
09 -9.881 1.00 1.69895 30.13 0.6030 OHARA S-TIM35
10 18.982 3.85
11 -6.605 1.22 1.84666 23.77 0.6198 OHARA L-TIH53
12 * -14.621 0.10
13 -263.010 5.44 1.85400 40.39 0.5677 OHARA L-LAH85
14 * -11.149 Variable (B)
15 ∞ 3.20 1.51680 64.20 Various filters
16 ∞.
「非球面」
非球面は、上の「面番号」に「＊印」を付した面である。以下の実施例においても同様である。
第3面
K = 0.0，A4 = 9.88622×10-6，A6 = -1.42073×10-7，A8 = -3.19806×10-9，
A10 = 1.97408×10-11
第12面
K = -0.16558，A4 = 1.59985×10-4，A6 = 1.84355×10-6，A8 = -2.65881×10-8，
A10 = 1.97333×10-10
第14面
K = -0.21279，A4 = 1.80877×10-5，A6 = 1.25436×10-7，A8 = 5.41982×10-10，
A10 = 1.54602×10-11
上の表記において、例えば「1.54602×10-11」は「1.54602×10-11」を省略表記したものである。以下の実施例のデータにおいても同様である。
"Aspherical surface"
An aspherical surface is a surface obtained by adding “*” to the above “surface number”. The same applies to the following embodiments.
Third side
K = 0.0, A4 = 9.88622 × 10-6, A6 = -1.42073 × 10-7, A8 = -3.19806 × 10-9,
A10 = 1.97408 × 10-11
12th page
K = -0.16558, A4 = 1.59985 × 10-4, A6 = 1.84355 × 10-6, A8 = -2.65881 × 10-8,
A10 = 1.97333 × 10-10
14th page
K = -0.21279, A4 = 1.80877 × 10-5, A6 = 1.25436 × 10-7, A8 = 5.41982 × 10-10,
A10 = 1.54602 × 10-11
In notation above, for example, "1.54602 × 10-11" is an abbreviation representing "1.54602 × 10 -11". The same applies to data in the following examples.
「可変間隔」
可変間隔は、無限遠物体に合焦しているときと「−１／２０倍」の結像倍率で近距離物体に合焦した状態での可変間隔：Ａ、Ｂを示す。以下の実施例においても同様である。
無限遠 -1/20倍
A 2.000 1.780
B 12.838 13.811 。
"Variable interval"
The variable interval indicates variable intervals: A and B when focusing on an object at infinity and when focusing on a short-distance object with an imaging magnification of “−1 / 20 ×”. The same applies to the following embodiments.
Infinity -1/20 times
A 2.000 1.780
B 12.838 13.811.
「条件式のパラメータの数値」
（１） L/Y’= 3.28
（２） f2b/f2=-0.526
（３） (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR)=-2.65
（４） nd2b=1.847
（５） (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR)=-1.538
（６） Bf/Y’=1.165
（７） L1/L=0.260
（８） fA/f1=0.532
（９） f1a-1b/f1c=-1.189
（10） (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf)=-0.226
（11） A1b-1c/L1=0.0108
（12） nd=1.497
（13） νd=81.5
（14） Pg,F-(-0.001802×νd+ 0.6483)=0.0361 。
"Numeric value of conditional expression parameter"
(1) L / Y '= 3.28
(2) f2b / f2 = -0.526
(3) (r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) =-2.65
(4) nd2b = 1.847
(5) (r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) =-1.538
(6) Bf / Y '= 1.165
(7) L1 / L = 0.260
(8) fA / f1 = 0.532
(9) f1a-1b / f1c = -1.189
(10) (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) =-0.226
(11) A1b-1c / L1 = 0.0108
(12) nd = 1.497
(13) νd = 81.5
(14) Pg, F − (− 0.001802 × νd + 0.6483) = 0.0361.
「実施例２」
f = 18.29，F = 2.52，ω = 38.2
面番号 R D Nd νd Pg,F 硝種名
01* 14.450 1.60 1.55332 71.68 0.5402 HOYA M-FCD500
02* 7.261 10.79
03 -30.101 1.20 1.59551 39.24 0.5803 OHARA S-TIM8
04 460.622 0.10
05 23.157 2.62 1.77250 49.60 0.5520 OHARA S-LAH66
06 -34.926 2.00
07 絞り 可変(A)
08 23.704 3.80 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
09 -14.944 1.00 1.69895 30.13 0.6030 OHARA S-TIM35
10 21.363 3.08
11 -11.593 1.22 1.92286 18.90 0.6495 OHARA S-NPH2
12 -19.415 0.10
13 -345.929 3.41 1.82080 42.71 0.5642 HOYA M-TAFD51
14* -19.332 可変(B)
15 ∞ 3.20 1.51680 64.20 各種フィルタ
16 ∞ 。
"Example 2"
f = 18.29, F = 2.52, ω = 38.2
Surface number RD Nd νd Pg, F
01 * 14.450 1.60 1.55332 71.68 0.5402 HOYA M-FCD500
02 * 7.261 10.79
03 -30.101 1.20 1.59551 39.24 0.5803 OHARA S-TIM8
04 460.622 0.10
05 23.157 2.62 1.77250 49.60 0.5520 OHARA S-LAH66
06 -34.926 2.00
07 Aperture variable (A)
08 23.704 3.80 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
09 -14.944 1.00 1.69895 30.13 0.6030 OHARA S-TIM35
10 21.363 3.08
11 -11.593 1.22 1.92286 18.90 0.6495 OHARA S-NPH2
12 -19.415 0.10
13 -345.929 3.41 1.82080 42.71 0.5642 HOYA M-TAFD51
14 * -19.332 Variable (B)
15 ∞ 3.20 1.51680 64.20 Various filters
16 ∞.
「非球面」
第1面
K = 0.0，A4 = -1.15383×10-4，A6 = 2.38416×10-7，A8 = -1.86497×10-9
第2面
K = -0.71833，A4 = -1.17671×10-5，A6 = 9.43499×10-7，A8 = -4.64708×10-9，
A10 = 7.05861×10-11
第14面
K = -0.28312，A4 = 6.41382×10-5，A6 = 2.15787×10-7，A8 = -6.04112×10-10，
A10 = 5.13609×10-12 。
"Aspherical surface"
First side
K = 0.0, A4 = -1.15383 × 10-4, A6 = 2.38416 × 10-7, A8 = -1.86497 × 10-9
Second side
K = -0.71833, A4 = -1.17671 × 10-5, A6 = 9.43499 × 10-7, A8 = -4.64708 × 10-9,
A10 = 7.05861 × 10-11
14th page
K = -0.28312, A4 = 6.41382 × 10-5, A6 = 2.15787 × 10-7, A8 = -6.04112 × 10-10,
A10 = 5.13609 × 10-12.
「可変間隔」
無限遠 -1/20倍
A 5.720 5.370
B 15.804 16.740 。
"Variable interval"
Infinity -1/20 times
A 5.720 5.370
B 15.804 16.740.
「条件式のパラメータの値」
（１） L/Y’=3.95
（２） f2b/f2=-1.503
（３） (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR)=-3.96
（４） nd2b=1.923
（５） (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR)=-0.877
（６） Bf/Y’=1.374
（７） L1/L=0.291
（８） fA/f1=0.265
（９） f1a-1b/f1c=-0.861
（10） (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf)=-0.374
（11） A1b-1c/L1=0.0061
（12） nd=1.553
（13） νd=71.7
（14） Pg,F-(-0.001802×νd+0.6483)=0.0211 。
"Parameter values for conditional expressions"
(1) L / Y '= 3.95
(2) f2b / f2 = -1.503
(3) (r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) =-3.96
(4) nd2b = 1.923
(5) (r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) =-0.877
(6) Bf / Y '= 1.374
(7) L1 / L = 0.291
(8) fA / f1 = 0.265
(9) f1a-1b / f1c = -0.861
(10) (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) =-0.374
(11) A1b-1c / L1 = 0.0061
(12) nd = 1.553
(13) νd = 71.7
(14) Pg, F − (− 0.001802 × νd + 0.6483) = 0.0211.
「実施例３」
f = 18.30，F = 2.52，ω = 38.2
面番号 R D Nd νd Pg,F 硝種名
01* 28.690 1.60 1.61881 63.85 0.5416 HOYA M-PCD4
02* 10.000 7.02
03 -19.394 1.20 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -31.344 0.10
05 29.273 3.96 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -25.850 1.00 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -64.072 4.78
08 絞り 可変(A)
09 19.818 4.45 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -11.751 1.00 1.68893 31.07 0.6004 OHARA S-TIM28
11 19.256 3.36
12 -11.072 1.20 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
13 -27.188 0.10
14 79.600 3.90 1.82080 42.71 0.5642 HOYA M-TAFD51
15* -17.988 可変(B)
16 ∞ 3.20 1.51680 64.20 各種フィルタ
17 ∞ 。
"Example 3"
f = 18.30, F = 2.52, ω = 38.2
Surface number RD Nd νd Pg, F
01 * 28.690 1.60 1.61881 63.85 0.5416 HOYA M-PCD4
02 * 10.000 7.02
03 -19.394 1.20 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -31.344 0.10
05 29.273 3.96 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -25.850 1.00 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -64.072 4.78
08 Aperture variable (A)
09 19.818 4.45 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -11.751 1.00 1.68893 31.07 0.6004 OHARA S-TIM28
11 19.256 3.36
12 -11.072 1.20 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
13 -27.188 0.10
14 79.600 3.90 1.82080 42.71 0.5642 HOYA M-TAFD51
15 * -17.988 Variable (B)
16 ∞ 3.20 1.51680 64.20 Various filters
17 ∞.
「非球面」
第1面
K = 0.0，A4 = -3.96377×10-5，A6 = 9.21553×10-8
第2面
K = -0.59156，A4 = -8.37359×10-6，A6 = 3.49291×10-7，A8 = -5.31443×10-9，
A10 = 5.50904×10-11
第15面
K = -0.56176，A4 = 7.57070×10-5，A6 = 3.27942×10-7，A8 = -1.51207×10-9，
A10 = 9.93156×10-12 。
"Aspherical surface"
First side
K = 0.0, A4 = -3.96377 × 10-5, A6 = 9.21553 × 10-8
Second side
K = -0.59156, A4 = -8.37359 × 10-6, A6 = 3.49291 × 10-7, A8 = -5.31443 × 10-9,
A10 = 5.50904 × 10-11
15th page
K = -0.56176, A4 = 7.57070 × 10-5, A6 = 3.27942 × 10-7, A8 = -1.51207 × 10-9,
A10 = 9.93156 × 10-12.
「可変間隔」
無限遠 -1/20倍
A 5.440 5.000
B 13.497 14.422 。
"Variable interval"
Infinity -1/20 times
A 5.440 5.000
B 13.497 14.422.
「条件式のパラメータの値」
（１） L/Y’=3.97
（２） f2b/f2=-0.871
（３） (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR)=-2.37
（４） nd2b=1.847
（５） (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR)=-4.268
（６） Bf/Y’=1.211
（７） L1/L=0.264
（８） fA/f1=0.163
（９） f1a-1b/f1c=-0.867
（10） (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf)=-0.476
（11） A1b-1c/L1=0.0067
（12） nd=1.497
（13） νd=81.5
（14） Pg,F-(-0.001802×νd+0.6483)=0.0361 。
"Parameter values for conditional expressions"
(1) L / Y '= 3.97
(2) f2b / f2 = -0.871
(3) (r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) =-2.37
(4) nd2b = 1.847
(5) (r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) =-4.268
(6) Bf / Y '= 1.211
(7) L1 / L = 0.264
(8) fA / f1 = 0.163
(9) f1a-1b / f1c = -0.867
(10) (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) =-0.476
(11) A1b-1c / L1 = 0.0067
(12) nd = 1.497
(13) νd = 81.5
(14) Pg, F − (− 0.001802 × νd + 0.6483) = 0.0361.
「実施例４」
f = 18.29，F = 2.55，ω = 38.3
面番号 R D Nd νd Pg,F 硝種名
01* 22.274 1.20 1.61881 63.85 0.5416 HOYA M-PCD4
02* 9.524 5.26
03 -15.506 0.80 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -47.476 0.10
05 30.115 3.84 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -13.728 0.70 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -32.069 2.10
08 絞り 可変(A)
09 20.592 4.59 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -12.134 0.80 1.64769 33.79 0.5938 OHARA S-TIM22
11 18.982 4.25
12 -10.030 1.09 1.92286 18.90 0.6495 OHARA S-NPH2
13 -19.345 0.10
14 2966.881 3.18 1.85400 40.39 0.5677 OHARA L-LAH85
15* -16.546 可変(B)
16 ∞ 3.20 1.51680 64.20 各種フィルタ
17 ∞ 。
Example 4
f = 18.29, F = 2.55, ω = 38.3
Surface number RD Nd νd Pg, F
01 * 22.274 1.20 1.61881 63.85 0.5416 HOYA M-PCD4
02 * 9.524 5.26
03 -15.506 0.80 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -47.476 0.10
05 30.115 3.84 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -13.728 0.70 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -32.069 2.10
08 Aperture variable (A)
09 20.592 4.59 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -12.134 0.80 1.64769 33.79 0.5938 OHARA S-TIM22
11 18.982 4.25
12 -10.030 1.09 1.92286 18.90 0.6495 OHARA S-NPH2
13 -19.345 0.10
14 2966.881 3.18 1.85400 40.39 0.5677 OHARA L-LAH85
15 * -16.546 Variable (B)
16 ∞ 3.20 1.51680 64.20 Various filters
17 ∞.
「非球面」
第1面
K = 0.0，A4 = 5.51335×10-6，A6 = -2.26669×10-7
第2面
K = 0.25063，A4 = -4.96155×10-5，A6 = 9.77362×10-7，A8 = -3.89927×10-8，
A10 = -3.82203×10-10，A12 = 1.87953×10-11，A14 = -2.16473×10-13
第15面
K = 0.0，A4 = 1.07649×10-4，A6 = -1.45102×10-6，A8 = 6.57063×10-8，
A10 = -1.20942×10-9，A12 = 9.40772×10-12，A14 = 2.04652×10-14，
A16 = -7.56483×10-16，A18 = 3.26908×10-18 。
"Aspherical surface"
First side
K = 0.0, A4 = 5.51335 × 10-6, A6 = -2.26669 × 10-7
Second side
K = 0.25063, A4 = -4.96155 × 10-5, A6 = 9.77362 × 10-7, A8 = -3.89927 × 10-8,
A10 = -3.82203 × 10-10, A12 = 1.87953 × 10-11, A14 = -2.16473 × 10-13
15th page
K = 0.0, A4 = 1.07649 × 10-4, A6 = -1.45102 × 10-6, A8 = 6.57063 × 10-8,
A10 = -1.20942 × 10-9, A12 = 9.40772 × 10-12, A14 = 2.04652 × 10-14,
A16 = -7.56483 × 10-16, A18 = 3.26908 × 10-18.
「可変間隔」
無限遠 -1/20倍
A 5.410 5.100
B 11.466 12.393 。
"Variable interval"
Infinity -1/20 times
A 5.410 5.100
B 11.466 12.393.
「条件式のパラメータの値」
（１） L/Y’=3.42
（２） f2b/f2=-0.919
（３） (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR)=-3.15
（４） nd2b=1.923
（５） (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR)=-1.970
（６） Bf/Y’=1.068
（７） L1/L=0.245
（８） fA/f1=0.217
（９） f1a-1b/f1c=-0.928
（10） (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf)=-0.334
（11） A1b-1c/L1=0.0084
（12） nd=1.497
（13） νd=81.5
（14） Pg,F-(-0.001802×νd+0.6483)=0.0361 。
"Parameter values for conditional expressions"
(1) L / Y '= 3.42
(2) f2b / f2 = -0.919
(3) (r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) =-3.15
(4) nd2b = 1.923
(5) (r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) =-1.970
(6) Bf / Y '= 1.068
(7) L1 / L = 0.245
(8) fA / f1 = 0.217
(9) f1a-1b / f1c = -0.928
(10) (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) =-0.334
(11) A1b-1c / L1 = 0.0084
(12) nd = 1.497
(13) νd = 81.5
(14) Pg, F − (− 0.001802 × νd + 0.6483) = 0.0361.
「実施例５」
f = 18.30，F = 2.56，ω = 38.2
面番号 R D Nd νd Pg,F 硝種名
01 20.090 1.20 1.61881 63.85 0.5416 HOYA M-PCD4
02* 9.524 4.83
03 -18.555 0.80 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -331.232 0.10
05 24.844 3.14 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -16.981 0.80 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -57.153 2.10
08 絞り 可変(A)
09 19.843 4.51 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -13.620 0.80 1.62004 36.26 0.5879 OHARA S-TIM2
11 29.999 3.43
12 -12.853 0.80 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
13 62.695 3.26 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
14 -21.946 0.10
15 -166.052 2.13 1.85400 40.39 0.5677 OHARA L-LAH85
16* -26.786 可変(B)
17 ∞ 3.20 1.51680 64.20 各種フィルタ
18 ∞ 。
"Example 5"
f = 18.30, F = 2.56, ω = 38.2
Surface number RD Nd νd Pg, F
01 20.090 1.20 1.61881 63.85 0.5416 HOYA M-PCD4
02 * 9.524 4.83
03 -18.555 0.80 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -331.232 0.10
05 24.844 3.14 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -16.981 0.80 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -57.153 2.10
08 Aperture variable (A)
09 19.843 4.51 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -13.620 0.80 1.62004 36.26 0.5879 OHARA S-TIM2
11 29.999 3.43
12 -12.853 0.80 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
13 62.695 3.26 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
14 -21.946 0.10
15 -166.052 2.13 1.85400 40.39 0.5677 OHARA L-LAH85
16 * -26.786 Variable (B)
17 ∞ 3.20 1.51680 64.20 Various filters
18 ∞.
「非球面」
第2面
K = -0.19254，A4 = 2.29237×10-5，A6 = 1.87839×10-7，A8 = 1.69982×10-8，
A10 = -4.09939×10-10，A12 = 5.19254×10-12
第16面
K = 0.0，A4 = 8.53049×10-5，A6 = -1.65776×10-7，A8 = 1.06167×10-8，
A10 = -1.01522×10-10，A12 = 4.07983×10-13 。
"Aspherical surface"
Second side
K = -0.19254, A4 = 2.29237 × 10-5, A6 = 1.87839 × 10-7, A8 = 1.69982 × 10-8,
A10 = -4.09939 × 10-10, A12 = 5.19254 × 10-12
16th page
K = 0.0, A4 = 8.53049 × 10-5, A6 = -1.65776 × 10-7, A8 = 1.06167 × 10-8,
A10 = -1.01522 × 10-10, A12 = 4.07983 × 10-13.
「可変間隔」
無限遠 -1/20倍
A 4.580 4.250
B 12.438 13.353 。
"Variable interval"
Infinity -1/20 times
A 4.580 4.250
B 12.438 13.353.
「条件式のパラメータの値」
（１） L/Y’=3.43
（２） f2b/f2=-2.305
（３） (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR)=-3.83
（４） nd2b=1.865
（５） (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR)=-1.119
（６） Bf/Y’=1.136
（７） L1/L=0.223
（８） fA/f1=0.0183
（９） f1a-1b/f1c=-0.836
（10） (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf)=-0.361
（11） A1b-1c/L1=0.0092
（12） nd=1.497
（13） νd=81.5
（14） Pg,F-(-0.001802×νd+0.6483)=0.0361 。
"Parameter values for conditional expressions"
(1) L / Y '= 3.43
(2) f2b / f2 = -2.305
(3) (r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) =-3.83
(4) nd2b = 1.865
(5) (r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) =-1.119
(6) Bf / Y '= 1.136
(7) L1 / L = 0.223
(8) fA / f1 = 0.0183
(9) f1a-1b / f1c = -0.836
(10) (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) =-0.361
(11) A1b-1c / L1 = 0.0092
(12) nd = 1.497
(13) νd = 81.5
(14) Pg, F − (− 0.001802 × νd + 0.6483) = 0.0361.
「実施例６」
f = 17.00，F = 2.55，ω = 40.3
面番号 R D Nd νd Pg,F 硝種名
01* 18.933 1.20 1.67790 54.89 0.5458 OHARA L-LAL12
02* 9.524 5.75
03 -15.521 0.80 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -323.082 0.10
05 27.191 3.42 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -12.977 0.80 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -35.061 2.10
08 絞り 可変(A)
09 18.941 4.32 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -14.601 0.80 1.58144 40.75 0.5774 OHARA S-TIL25
11 26.050 3.46
12 -12.645 0.80 1.92286 18.90 0.6495 OHARA S-NPH2
13 -95.230 2.39 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
14 -20.038 0.10
15 -217.934 1.97 1.86400 40.58 0.5669 OHARA L-LAH83
16* -28.435 可変(B)
17 ∞ 3.20 1.51680 64.20 各種フィルタ
18 ∞ 。
"Example 6"
f = 17.00, F = 2.55, ω = 40.3
Surface number RD Nd νd Pg, F
01 * 18.933 1.20 1.67790 54.89 0.5458 OHARA L-LAL12
02 * 9.524 5.75
03 -15.521 0.80 1.49700 81.54 0.5375 OHARA S-FPL51
04 -323.082 0.10
05 27.191 3.42 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
06 -12.977 0.80 1.84666 23.78 0.6205 OHARA S-TIH53
07 -35.061 2.10
08 Aperture variable (A)
09 18.941 4.32 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
10 -14.601 0.80 1.58144 40.75 0.5774 OHARA S-TIL25
11 26.050 3.46
12 -12.645 0.80 1.92286 18.90 0.6495 OHARA S-NPH2
13 -95.230 2.39 1.88300 40.76 0.5667 OHARA S-LAH58
14 -20.038 0.10
15 -217.934 1.97 1.86400 40.58 0.5669 OHARA L-LAH83
16 * -28.435 Variable (B)
17 ∞ 3.20 1.51680 64.20 Various filters
18 ∞.
「非球面」
第1面
K = 0.0，A4 = 1.10688×10-4，A6 = -1.10007×10-6，A8 = 5.03927×10-9
第2面
K = 0.14781，A4 = 1.27085×10-4，A6 = -1.46445×10-6，A8 = 5.59801×10-8，
A10 = -1.64269×10-9，A12 = 1.81646×10-11
第16面
K = 0.0，A4 = 1.02477×10-4，A6 = -1.39868×10-7，A8 = 1.33655×10-8，
A10 = -1.43040×10-10，A12 = 5.99267×10-13 。
"Aspherical surface"
First side
K = 0.0, A4 = 1.10688 × 10-4, A6 = -1.10007 × 10-6, A8 = 5.03927 × 10-9
Second side
K = 0.14781, A4 = 1.27085 × 10-4, A6 = -1.46445 × 10-6, A8 = 5.59801 × 10-8,
A10 = -1.64269 × 10-9, A12 = 1.81646 × 10-11
16th page
K = 0.0, A4 = 1.02477 × 10-4, A6 = -1.39868 × 10-7, A8 = 1.33655 × 10-8,
A10 = -1.43040 × 10-10, A12 = 5.99267 × 10-13.
「可変間隔」
無限遠 -1/20倍
A 4.850 4.540
B 11.037 11.888 。
"Variable interval"
Infinity -1/20 times
A 4.850 4.540
B 11.037 11.888.
「条件式のパラメータの値」
（１） L/Y’=3.35
（２） f2b/f2=-1.914
（３） (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR)=-4.42
（４） nd2b=1.903
（５） (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR)=-1.101
（６） Bf/Y’=1.038
（７） L1/L=0.254
（８） fA/f1=0.0796
（９） f1a-1b/f1c=-0.832
（10） (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf)=-0.364
（11） A1b-1c/L1=0.0083
（12） nd=1.497
（13） νd=81.5
（14） Pg,F-(-0.001802×νd+0.6483)=0.0361 。
"Parameter values for conditional expressions"
(1) L / Y '= 3.35
(2) f2b / f2 = -1.914
(3) (r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) =-4.42
(4) nd2b = 1.903
(5) (r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) =-1.101
(6) Bf / Y '= 1.038
(7) L1 / L = 0.254
(8) fA / f1 = 0.0796
(9) f1a-1b / f1c = -0.832
(10) (A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) =-0.364
(11) A1b-1c / L1 = 0.0083
(12) nd = 1.497
(13) νd = 81.5
(14) Pg, F − (− 0.001802 × νd + 0.6483) = 0.0361.
図７に、実施例１の結像レンズが無限遠物体に合焦した状態における収差曲線図、図８に、実施例１の結像レンズが-1/20倍で近距離物体に合焦した状態における収差曲線図を示す。 FIG. 7 is an aberration curve diagram when the imaging lens of Example 1 is focused on an object at infinity, and FIG. 8 is an imaging lens of Example 1 focused on a short-distance object at -1/20 times. The aberration curve figure in a state is shown.
図９に、実施例２の結像レンズが無限遠物体に合焦した状態における収差曲線図、図１０に、実施例２の結像レンズが-1/20倍で近距離物体に合焦した状態における収差曲線図を示す。 FIG. 9 is an aberration curve diagram in the state where the imaging lens of Example 2 is focused on an object at infinity, and FIG. 10 is that the imaging lens of Example 2 is focused on a short-distance object at -1/20 times. The aberration curve figure in a state is shown.
図１１に、実施例３の結像レンズが無限遠物体に合焦した状態における収差曲線図、図１２に、実施例３の結像レンズが-1/20倍で近距離物体に合焦した状態における収差曲線図を示す。 FIG. 11 is an aberration curve diagram in a state where the imaging lens of Example 3 is focused on an object at infinity, and FIG. 12 is that the imaging lens of Example 3 is focused on a short-distance object at −1/20 times. The aberration curve figure in a state is shown.
図１３に、実施例４の結像レンズが無限遠物体に合焦した状態における収差曲線図、図１４に、実施例４の結像レンズが-1/20倍で近距離物体に合焦した状態における収差曲線図を示す。 FIG. 13 shows aberration curves when the imaging lens of Example 4 is focused on an object at infinity, and FIG. 14 shows that the imaging lens of Example 4 is focused on a short-distance object at -1/20 times. The aberration curve figure in a state is shown.
図１５に、実施例５の結像レンズが無限遠物体に合焦した状態における収差曲線図、図１６に、実施例５の結像レンズが-1/20倍で近距離物体に合焦した状態における収差曲線図を示す。 FIG. 15 is an aberration curve diagram in a state where the imaging lens of Example 5 is focused on an object at infinity, and FIG. 16 is that the imaging lens of Example 5 is focused on an object at a short distance by -1/20 times. The aberration curve figure in a state is shown.
図１７に、実施例６の結像レンズが無限遠物体に合焦した状態における収差曲線図、図１８に、実施例６の結像レンズが-1/20倍で近距離物体に合焦した状態における収差曲線図を示す。 FIG. 17 is an aberration curve diagram in a state where the imaging lens of Example 6 is focused on an object at infinity. FIG. 18 is an imaging curve of Example 6 focused on a short-distance object at −20 times. The aberration curve figure in a state is shown.
これら収差曲線図において、球面収差の図中の破線は「正弦条件」を表し、非点収差の図中の実線は「サジタル」、破線は「メリディオナル」を表す。 In these aberration curve diagrams, the broken line in the spherical aberration diagram represents the “sine condition”, the solid line in the astigmatism diagram represents “sagittal”, and the broken line represents “meridional”.
各実施例とも、収差は高いレベルで補正され、球面収差、軸上色収差は問題にならないほど小さい。
非点収差、像面湾曲、倍率色収差も十分に小さく、コマ収差やその色差の乱れも最周辺部まで良く抑えられている他、歪曲収差も絶対値で２．０％以下となっている。
In each embodiment, the aberration is corrected at a high level, and the spherical aberration and the longitudinal chromatic aberration are so small as not to be a problem.
Astigmatism, curvature of field, and lateral chromatic aberration are sufficiently small, coma and disturbance of the color difference are well suppressed to the outermost periphery, and distortion aberration is 2.0% or less in absolute value.
このように、この発明の結像レンズは、半画角が３８度程度と広角で、Ｆナンバが２．８未満と大口径でありながら、非常に良好な像性能を確保できる。 As described above, the imaging lens of the present invention can ensure a very good image performance while having a wide angle such as a half angle of view of about 38 degrees and a large aperture with an F number of less than 2.8.
Ｉ 第１レンズ群
ＩＩ 第２レンズ群
Ｓ 絞り
I First lens group
II Second lens group
S Aperture
Claims (12)
第１レンズ群を、物体側から像側へ向かって順に、像側に曲率の大きな面を向けた負レンズからなる第１ａレンズ群、物体側に曲率の大きな面を向けた負レンズからなる第１ｂレンズ群、単レンズまたは接合レンズからなり正の屈折力を有する第１ｃレンズ群を配設して構成し、
第２レンズ群を、物体側から像側へ向かって順に、両凸レンズと両凹レンズを接合してなり正の屈折力を有する第２ａレンズ群、単レンズまたは接合レンズからなり負の屈折力を有する第２ｂレンズ群、正レンズからなる第２ｃレンズ群を配設して構成し、
第２ｂレンズ群の、最も物体側の面を凹面、最も像側の面を凸面としたことを特徴とする結像レンズ。 A first lens group, an aperture stop, and a second lens group are arranged in order from the object side to the image side. The first lens group has a positive refractive power or is approximately afocal, and the second lens group. Is an imaging lens with positive refractive power
The first lens group includes, in order from the object side to the image side, a first lens group consisting of a negative lens having a large curvature surface facing the image side, and a first lens composed of a negative lens having a large curvature surface facing the object side. A 1c lens group comprising a 1b lens group, a single lens or a cemented lens and having a positive refractive power,
The second lens group is composed of, in order from the object side to the image side, a biconvex lens and a biconcave lens which are cemented together to form a second lens group having a positive refractive power, a single lens or a cemented lens, and has a negative refractive power. A second b lens group, and a second c lens group including a positive lens are arranged and configured,
An imaging lens, wherein the most object side surface of the second lens group is a concave surface and the most image side surface is a convex surface.
無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群の最も物体側の面から像面までの距離：Ｌ、最大像高：Ｙ’、第２ｂレンズ群の焦点距離：ｆ２ｂ、第２レンズ群の焦点距離：ｆ２、第２ｂレンズ群の最も物体側の面の曲率半径：ｒ２ｂＦ、第２ｂレンズ群の最も像側の面の曲率半径：ｒ２ｂＲが、条件：
（１） 2.8 ＜ L/Y’ ＜ 4.3
（２） -3.0 ＜ f2b/f2 ＜ -0.4
（３） -6.0 ＜ (r2bF+r2bR)/(r2bF-r2bR) ＜ -2.0
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to claim 1.
The distance from the surface closest to the object side of the first lens unit to the image plane in a state focused on an object at infinity: L, the maximum image height: Y ′, the focal length of the second lens group: f2b, Focal length: f2, radius of curvature of the most object side surface of the 2b lens group: r2bF, radius of curvature of the most image side surface of the 2b lens group: r2bR, conditions:
(1) 2.8 <L / Y '<4.3
(2) -3.0 <f2b / f2 <-0.4
(3) -6.0 <(r2bF + r2bR) / (r2bF-r2bR) <-2.0
An imaging lens characterized by satisfying
第２ｂレンズ群を構成するレンズの屈折率の平均値：ｎｄ２ｂが、条件：
（４） 1.80 ＜ nd2b ＜ 2.20
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to claim 2, wherein
The average value of the refractive index of the lenses constituting the second lens group: nd2b is the condition:
(4) 1.80 <nd2b <2.20
An imaging lens characterized by satisfying
第１ｂレンズ群を構成する負レンズの、物体側面の曲率半径：ｒ１ｂＦ、および、像側面の曲率半径：ｒ１ｂＲが、条件：
（５） -7.0 ＜ (r1bF+r1bR)/(r1bF-r1bR) ＜ -0.7
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 3,
The negative lens composing the first lens group has a radius of curvature of the object side surface: r1bF and a radius of curvature of the image side surface: r1bR:
(5) -7.0 <(r1bF + r1bR) / (r1bF-r1bR) <-0.7
An imaging lens characterized by satisfying
最大像高：Ｙ’、無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群の最も像側の面から像面までの距離：Ｂｆが、条件：
（６） 0.8 ＜ Bf/Y’ ＜ 1.6
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 4,
Maximum image height: Y ′, distance from the most image side surface to the image surface of the second lens group in a state in which an object at infinity is in focus: Bf is a condition:
(6) 0.8 <Bf / Y '<1.6
An imaging lens characterized by satisfying
無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群の最も物体側の面から像面までの距離：Ｌ、第１レンズ群の最も物体側の面から最も像側の面までの距離：Ｌ１が、条件：
（７） 0.20 ＜ L1/L ＜ 0.32
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 5,
The distance from the most object-side surface of the first lens unit to the image plane in a state in which an object at infinity is in focus: L, and the distance from the most object-side surface of the first lens unit to the most image-side surface: L1 ,conditions:
(7) 0.20 <L1 / L <0.32
An imaging lens characterized by satisfying
全系の焦点距離：ｆＡ、第１レンズ群の焦点距離：ｆ１が、条件：
（８） 0.0 ＜ fA/f1 ＜ 0.6
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 6,
The focal length of the entire system is fA, and the focal length of the first lens group is f1.
(8) 0.0 <fA / f1 <0.6
An imaging lens characterized by satisfying
第１ａレンズ群と第１ｂレンズ群の合成焦点距離：ｆ１ａ-１ｂ、第１ｃレンズ群の焦点距離：ｆ１ｃが、条件：
（９） -1.3 ＜ f1a-1b/f1c ＜ -0.7
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to claim 7.
The combined focal length of the 1a lens group and the 1b lens group: f1a-1b, and the focal length of the 1c lens group: f1c are:
(9) -1.3 <f1a-1b / f1c <-0.7
An imaging lens characterized by satisfying
近距離物体への合焦に際し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔を、無限遠物体に合焦した状態よりも短縮することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to any one of claims 1 to 8,
An imaging lens characterized in that the distance between the first lens group and the second lens group is shortened when focusing on a short distance object as compared with a state where the object is focused on an infinite object.
無限遠物体に合焦した状態における第１レンズ群と第２レンズ群の間隔：Ａ１-２、−１／２０倍の結像倍率で近距離物体に合焦した状態における第１レンズ群と第２レンズ群の間隔：Ａ１-２Ｍ、上記−１／２０倍の結像倍率で近距離物体に合焦した状態における第２レンズ群の最も像側の面から像面までの距離：ＢｆＭ、無限遠物体に合焦した状態における第２レンズ群の最も像側の面から像面までの距離：Ｂｆが、条件：
（１０） -0.5 ＜ (A1-2M-A1-2)/(BfM-Bf) ＜ -0.2
を満足することを特徴とする結像レンズ。 The imaging lens according to claim 9.
Interval between the first lens group and the second lens group in a state where an object at infinity is in focus: the first lens group and the second lens group in a state where an object at a close distance is focused at an imaging magnification of A1-2, -1/20 times. Interval between the two lens groups: A1-2M, the distance from the most image-side surface to the image plane of the second lens group in the state of focusing on a short-distance object at the imaging magnification of −1/20 times: BfM, infinite The distance: Bf from the most image-side surface of the second lens group to the image surface in a state of focusing on a distant object is:
(10) -0.5 <(A1-2M-A1-2) / (BfM-Bf) <-0.2
An imaging lens characterized by satisfying
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