JP2011248339A - Photographing lens, optical device and method for producing photographing lens - Google Patents

Photographing lens, optical device and method for producing photographing lens Download PDF

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a compact photographing lens and the like which can satisfactorily correct various kinds of aberration, minimize change in optical performance when a lens is shifted, and have high optical performance throughout an image.SOLUTION: A photographing lens comprises, in order from the object side, a first lens group G1 having positive refractive power and a second lens group G2 having positive refractive power. The first lens group G1 is constituted by a single lens component. The second lens group G2 is constituted by, in order from the object side, a front group G2F, an aperture diaphragm S and a rear group G2R, and at least a part of the second lens group G2 is shifted as a shift lens group to have a component in a direction perpendicular to the optical axis.

Description

本発明は、撮影レンズ、光学装置、撮影レンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a photographing lens, an optical device, and a method for manufacturing a photographing lens.

従来、写真用カメラやビデオカメラ等に用いられる、画角が５０度程度で、Ｆナンバーが比較的小さく、小型の撮影レンズが提案されている。また、斯かる撮影レンズとして、物体側から順に、負レンズと正レンズとからなる第１レンズ群と、絞りと、負レンズと正レンズとの接合レンズと正レンズとからなる第２レンズ群とを有する構成のものが知られている（例えば、特許文献１を参照。）。   2. Description of the Related Art Conventionally, there has been proposed a small photographic lens having a field angle of about 50 degrees and a relatively small F number, which is used for a photographic camera or a video camera. In addition, as such a photographing lens, in order from the object side, a first lens group including a negative lens and a positive lens, a second lens group including a stop, a cemented lens of a negative lens and a positive lens, and a positive lens; The thing of the structure which has is known (for example, refer patent document 1).

このような撮影レンズを搭載した従来のカメラは、小型化、薄型化、及び軽量化に伴ってカメラのホールディングが難しくなり、手ブレ等による撮影の失敗が多くなっていた。即ち、撮影時に手ブレ等によって発生する微小なカメラのブレ（例えば、撮影者がレリーズボタンを押す際に発生するカメラのブレ）によって、露光中に像ブレが引き起こされて画質が劣化してしまっていた。
このため、上述のような従来の撮影レンズに、一部のレンズをシフトレンズ群として光軸に垂直な方向へシフトさせる駆動系と、カメラのブレを検出する検出系と、検出系の検出結果に基づいて駆動系を制御する演算系とを組み合わせることにより、シフトレンズ群をシフトさせて上記像ブレを補正する方法が知られている。 A conventional camera equipped with such a photographing lens has become difficult to hold the camera as it is reduced in size, thickness, and weight, and the number of shooting failures due to camera shake has increased. In other words, image blurring occurs during exposure due to minute camera shake (for example, camera shake that occurs when the photographer presses the release button) that occurs due to camera shake during shooting, and the image quality deteriorates. It was.
For this reason, a driving system that shifts a part of the lenses as a shift lens group in a direction perpendicular to the optical axis, a detection system that detects camera shake, and a detection result of the detection system are added to the conventional photographing lens as described above. There is known a method of correcting the image blur by shifting the shift lens group by combining with an arithmetic system for controlling the drive system based on the above.

特開平９−１８９８５６号公報JP-A-9-189856

しかしながら、上述のような像ブレを補正可能な撮影レンズは、諸収差を良好に補正することができず、またレンズシフト時に光学性能が変化してしまうという問題があった。
そこで本発明は上記問題点に鑑みてなされたものであり、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の撮影レンズ、光学装置、撮影レンズの製造方法を提供することを目的とする。 However, the above-described photographic lens capable of correcting image blur cannot correct various aberrations satisfactorily, and has a problem that optical performance changes when the lens is shifted.
Therefore, the present invention has been made in view of the above problems, and can correct various aberrations satisfactorily, suppress changes in optical performance during lens shift to a minimum, and have high optical performance over the entire screen. An object of the present invention is to provide a small photographic lens, an optical device, and a method for manufacturing the photographic lens.

上記課題を解決するために本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第１レンズ群は、単一のレンズ成分で構成され、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成され、
前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることを特徴とする撮影レンズを提供する。 In order to solve the above problems, the present invention
In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group includes a single lens component,
The second lens group includes, in order from the object side, a front group, an aperture stop, and a rear group.
A photographing lens is provided, wherein at least a part of the second lens group is shifted so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group.

また本発明は、
前記撮影レンズを有することを特徴とする光学装置を提供する。
また本発明は、
物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する撮影レンズの製造方法であって、
前記第１レンズ群を単一のレンズ成分で構成し、
前記第２レンズ群を、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成し、
前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせるようにすることを特徴とする撮影レンズの製造方法を提供する。 The present invention also provides
Provided is an optical device comprising the photographing lens.
The present invention also provides
In order from the object side, there is provided a method of manufacturing a photographic lens having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group is composed of a single lens component;
The second lens group includes, in order from the object side, a front group, an aperture stop, and a rear group.
There is provided a method for manufacturing a photographic lens, wherein at least a part of the second lens group is shifted so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group.

本発明によれば、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の撮影レンズ、光学装置、撮影レンズの製造方法を提供することができる。   According to the present invention, a small photographic lens, an optical device, and a photographic lens that can correct various aberrations satisfactorily, suppress changes in optical performance during lens shift to a minimum, and have high optical performance over the entire screen. The manufacturing method of can be provided.

本願の第１実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens which concerns on 1st Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing on an object at infinity, various aberration diagrams at the time of focusing on a short distance object, and a lens, respectively, according to the first embodiment of the present application. It is a coma aberration figure at the time of a shift. 本願の第２実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the photographic lens which concerns on 2nd Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing on an object at infinity, various aberration diagrams at the time of focusing on a short distance object, and a lens, respectively, according to the second embodiment of the present application. It is a coma aberration figure at the time of a shift. 本願の第３実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens which concerns on 3rd Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing on an object at infinity, various aberration diagrams at the time of focusing on a short distance object, and a lens according to the third embodiment of the present application, respectively. It is a coma aberration figure at the time of a shift. 本願の第４実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the imaging lens which concerns on 4th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams when focusing on an object at infinity, various aberration diagrams when focusing on a short distance object, and a lens according to the fourth embodiment of the present application, respectively. It is a coma aberration figure at the time of a shift. 本願の第５実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the photographic lens which concerns on 5th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing on an object at infinity, various aberration diagrams at the time of focusing on a short distance object, and a lens, respectively, according to the fifth embodiment of the present application. It is a coma aberration figure at the time of a shift. 本願の第６実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the photographic lens which concerns on 6th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第６実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams when focusing on an object at infinity, various aberration diagrams when focusing on a short distance object, and a lens according to the sixth embodiment of the present application, respectively. It is a coma aberration figure at the time of a shift. 本願の第７実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。It is a figure which shows the structure of the photographic lens which concerns on 7th Example of this application. （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、本願の第７実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及びレンズシフト時のコマ収差図である。(A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing on an object at infinity, various aberration diagrams at the time of focusing on a short distance object, and a lens according to the seventh embodiment of the present application, respectively. It is a coma aberration figure at the time of a shift. （ａ）、（ｂ）はそれぞれ、本願の撮影レンズを備えた電子カメラの正面図、背面図である。(A), (b) is the front view and back view of an electronic camera provided with the photographic lens of this application, respectively. 図１５（ａ）のＡ−Ａ’断面図である。It is A-A 'sectional drawing of Fig.15 (a). 本願の撮影レンズの製造方法を示す図である。It is a figure which shows the manufacturing method of the imaging lens of this application.

以下、本願の撮影レンズ、光学装置、撮影レンズの製造方法について説明する。
本願の撮影レンズは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群は、単一のレンズ成分で構成され、前記第２レンズ群は、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成され、前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることを特徴とする。 Hereinafter, the photographic lens, the optical device, and the method for manufacturing the photographic lens of the present application will be described.
The photographing lens of the present application includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and the first lens group has a single lens component. The second lens group includes, in order from the object side, a front group, an aperture stop, and a rear group, and at least a part of the second lens group is orthogonal to the optical axis as a shift lens group. It shifts so that the component of the direction to carry out may be included.

本願の撮影レンズは、前述のように、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第１レンズ群は、単一のレンズ成分で構成され、前記第２レンズ群は、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成されている。この構成により、広画角で、優れた結像性能を備えた小型の撮影レンズを達成することができる。特に、第２レンズ群を、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群という対称型の屈折力配置に近付けたことにより、像面湾曲と歪曲収差を良好に補正することができる。なお、レンズ成分とは、単レンズ、或いは２枚以上のレンズを接合してなる接合レンズをいう。
また、前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像をシフトさせることができ、これによって手ブレ等による像ブレ発生時の像面補正（防振）を行うことができる。特に、第２レンズ群全体をシフトレンズ群とすれば、駆動機構を簡単にすることができる。また、第２レンズ群の後群をシフトレンズ群とすれば、該シフトレンズ群の軽量化を図ることができるため、レンズシフト時の応答速度を高めることができる。
以上の構成により、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の撮影レンズを実現することができる。 As described above, the photographing lens of the present application includes, in order from the object side, the first lens group having a positive refractive power and the second lens group having a positive refractive power, and the first lens group includes: The second lens group includes a front group, an aperture stop, and a rear group in order from the object side. With this configuration, a small photographic lens having a wide angle of view and excellent imaging performance can be achieved. In particular, the curvature of field and distortion can be corrected well by bringing the second lens group closer to the symmetrical refractive power arrangement of the front group, the aperture stop, and the rear group in order from the object side. . The lens component refers to a single lens or a cemented lens formed by cementing two or more lenses.
Further, the image can be shifted by shifting at least a part of the second lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group. Image plane correction (anti-vibration) at the time of occurrence can be performed. In particular, if the entire second lens group is a shift lens group, the drive mechanism can be simplified. If the rear group of the second lens group is a shift lens group, the shift lens group can be reduced in weight, and the response speed during lens shift can be increased.
With the above configuration, various aberrations can be corrected satisfactorily, a change in optical performance during lens shift can be minimized, and a small photographic lens having high optical performance over the entire screen can be realized.

また本願の撮影レンズは、以下の条件式（１）を満足することが望ましい。
（１） ０．００＜ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＜０．２０
ただし、
ｆ２Ｆ：前記前群の焦点距離
ｆ２Ｒ：前記後群の焦点距離 In addition, it is desirable that the photographic lens of the present application satisfies the following conditional expression (1).
(1) 0.00 <f2R / | f2F | <0.20
However,
f2F: focal length of the front group f2R: focal length of the rear group

条件式（１）は、前群の焦点距離と後群の焦点距離を規定するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（１）を満足することで、像面湾曲や球面収差、前群単独で発生する球面収差とコマ収差、及び第２レンズ群で発生するコマ収差を良好に補正することができる。
本願の撮影レンズの条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、前群の屈折力が相対的に大きくなり、前群単独で発生する球面収差とコマ収差を補正することが困難になってしまう。また、後群の屈折力が相対的に小さくなり、像面湾曲を良好に補正することができなくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を０．１７とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の上限値を０．１５とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the focal length of the front group and the focal length of the rear group. The photographic lens of the present application satisfactorily corrects field curvature and spherical aberration, spherical aberration and coma generated by the front group alone, and coma generated by the second lens group by satisfying conditional expression (1). can do.
If the corresponding value of the conditional expression (1) of the photographic lens of the present application exceeds the upper limit value, the refractive power of the front group becomes relatively large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration generated by the front group alone. turn into. In addition, the refractive power of the rear group becomes relatively small, and the field curvature cannot be corrected satisfactorily. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.17. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 0.15.

一方、本願の撮影レンズの条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、前群の屈折力が相対的に小さくなり、球面収差の補正が不足してしまうため好ましくない。また、後群の屈折力が相対的に大きくなり、第２レンズ群で発生するコマ収差が大きくなり過ぎてしまうため、優れた光学性能を得るという本願の目的を達成することができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を０．００３とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（１）の下限値を０．００５とすることがさらに好ましい。   On the other hand, if the corresponding value of the conditional expression (1) of the photographic lens of the present application is less than the lower limit value, the refractive power of the front group becomes relatively small, and correction of spherical aberration is insufficient, which is not preferable. Further, since the refractive power of the rear group becomes relatively large and the coma aberration generated in the second lens group becomes too large, the object of the present application for obtaining excellent optical performance cannot be achieved. . In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.003. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.005.

また本願の撮影レンズは、さらなる高性能化を図るために、前記後群が、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負レンズと像側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズと、両凸形状の正レンズとを有することが望ましい。これにより、像面湾曲とコマ収差を良好に補正することができる。
また本願の撮影レンズは、前記第２レンズ群の少なくとも一部を合焦群として光軸方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことが望ましい。これにより、合焦に際して、合焦群の物体側への繰り出し量が非常に小さくなるため、球面収差や像面湾曲の変動を良好に抑えることができる。また、レンズやレンズを支持する機械部品等の干渉を避けることができる。
また本願の撮影レンズは、高性能化と小型化との調和を図るために、前記前群が、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを有することが望ましい。これにより、前群単独で発生する球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。 In order to further improve the performance of the photographing lens of the present application, the rear group includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative lens having a concave surface facing the object side and a positive lens having a convex surface facing the image side. It is desirable to have a biconvex positive lens. Thereby, field curvature and coma can be corrected satisfactorily.
In the photographic lens of the present application, it is preferable that at least a part of the second lens group is moved in the optical axis direction as a focusing group, thereby focusing from an object at infinity to a near object. As a result, during focusing, the amount of the focusing group that is fed out to the object side becomes very small, so that fluctuations in spherical aberration and field curvature can be satisfactorily suppressed. In addition, it is possible to avoid interference between the lens and mechanical parts that support the lens.
Further, in the photographing lens of the present application, in order to achieve a balance between high performance and downsizing, the front group has a negative meniscus lens having a convex surface on the object side and a convex surface on the object side in order from the object side. It is desirable to have a positive meniscus lens. Thereby, it is possible to satisfactorily correct the spherical aberration and the curvature of field generated by the front group alone.

また本願の撮影レンズは、前記前群が、複数のレンズ成分を有し、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） ２．５０＜（ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＜３．８０
ただし、
ｒ２Ｒ：前記前群中の最も物体側のレンズ成分の像側レンズ面の曲率半径
ｒ３Ｆ：前記像側レンズ面の像側に隣接したレンズ面の曲率半径 In the photographic lens of the present application, it is preferable that the front group has a plurality of lens components and satisfies the following conditional expression (2).
(2) 2.50 <(r3F + r2R) / (r3F-r2R) <3.80
However,
r2R: radius of curvature of the image side lens surface of the lens component closest to the object side in the front group r3F: radius of curvature of the lens surface adjacent to the image side of the image side lens surface

条件式（２）は、第２レンズ群単独で発生するコマ収差と像面湾曲を良好に補正するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（２）を満足することで、第２レンズ群単独で発生するコマ収差と像面湾曲を最低限に抑えることができる。
本願の撮影レンズの条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、第２レンズ群単独で発生するコマ収差と像面湾曲を補正することができなくなってしまう。また、歪曲収差も増大してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を３．７０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の上限値を３．６０とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (2) is a conditional expression for satisfactorily correcting coma aberration and field curvature generated by the second lens unit alone. By satisfying conditional expression (2), the photographic lens of the present application can minimize coma aberration and curvature of field generated by the second lens group alone.
If the corresponding value of the conditional expression (2) of the photographic lens of the present application exceeds the upper limit value, coma aberration and field curvature generated by the second lens group alone cannot be corrected. Moreover, since distortion also increases, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 3.70. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 3.60.

一方、本願の撮影レンズの条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第２レンズ群単独で発生するコマ収差が大きくなり過ぎて、近距離物体合焦時の光学性能が悪化してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を２．６０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（２）の下限値を２．７０とすることがさらに好ましい。   On the other hand, when the corresponding value of the conditional expression (2) of the photographing lens of the present application is below the lower limit value, coma aberration generated by the second lens unit alone becomes too large, and the optical performance at the time of focusing on a short distance object deteriorates. This is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.60. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.70.

また本願の撮影レンズは、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） １．５５＜ＴＬ／Σｄ＜１．７５
ただし、
ＴＬ：前記撮影レンズの全長
Σｄ：前記第１レンズ群中の最も物体側のレンズ面から前記第２レンズ群中の最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ In addition, it is desirable that the photographing lens of the present application satisfies the following conditional expression (3).
(3) 1.55 <TL / Σd <1.75
However,
TL: Total length of the photographing lens Σd: Length on the optical axis from the most object side lens surface in the first lens group to the most image side lens surface in the second lens group

条件式（３）は、撮影レンズの適切な全長を規定するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（３）を満足することで、高性能化と小型化の調和を図ることができる。
本願の撮影レンズの条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、撮影レンズの全長が大きくなる。このため、小型化と高性能化の調和を図ることができなくなり、本願の意図に反してしまうため好ましくない。また、撮影レンズの全長を維持しようとすれば、コマ収差と像面湾曲が悪化してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．７４とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の上限値を１．７２とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (3) is a conditional expression for defining an appropriate total length of the photographing lens. By satisfying conditional expression (3), the photographic lens of the present application can achieve a balance between high performance and small size.
When the corresponding value of the conditional expression (3) of the photographing lens of the present application exceeds the upper limit value, the total length of the photographing lens is increased. For this reason, it is not possible to achieve a balance between miniaturization and high performance, which is contrary to the intention of the present application. Further, it is not preferable to maintain the entire length of the photographing lens because coma aberration and curvature of field deteriorate. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.74. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.72.

一方、本願の撮影レンズの条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、小型化には有利であるものの、撮影レンズ全系で発生する球面収差、コマ収差、及び像面湾曲を良好に補正することができなくなってしまうため好ましくない。また、バックフォーカスを大きくすることが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を１．６０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（３）の下限値を１．６５とすることがさらに好ましい。   On the other hand, if the corresponding value of conditional expression (3) of the photographic lens of the present application is less than the lower limit value, it is advantageous for downsizing, but spherical aberration, coma aberration, and field curvature generated in the entire photographic lens system are good. This is not preferable because it cannot be corrected. In addition, it becomes difficult to increase the back focus. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.60. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.65.

また本願の撮影レンズは、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） ４．００＜ＴＬ／Ｙｍａｘ＜５．００
ただし、
ＴＬ ：前記撮影レンズの全長
Ｙｍａｘ：前記撮影レンズの最大像高 In addition, it is desirable that the photographing lens of the present application satisfies the following conditional expression (4).
(4) 4.00 <TL / Ymax <5.00
However,
TL: Total length of the photographing lens Ymax: Maximum image height of the photographing lens

条件式（４）は、撮影レンズの適切な全長を規定するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（４）を満足することで、さらなる小型化と高性能化との調和を図ることができる。
本願の撮影レンズの条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、撮影レンズの全長が大きくなる。このため、小型化と高性能化の調和を図ることができなくなり、本願の意図に反してしまうため好ましくない。また、撮影レンズの全長を維持しようとすれば、コマ収差と像面湾曲が悪化してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を４．８５とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の上限値を４．７０とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (4) is a conditional expression for defining an appropriate total length of the photographing lens. By satisfying conditional expression (4), the photographic lens of the present application can achieve harmony between further miniaturization and higher performance.
When the corresponding value of the conditional expression (4) of the photographing lens of the present application exceeds the upper limit value, the total length of the photographing lens is increased. For this reason, it is not possible to achieve a balance between miniaturization and high performance, which is contrary to the intention of the present application. Further, it is not preferable to maintain the entire length of the photographing lens because coma aberration and curvature of field deteriorate. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 4.85. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 4.70.

一方、本願の撮影レンズの条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、小型化には有利であるものの、撮影レンズ全系で発生する球面収差、コマ収差、及び像面湾曲を良好に補正することができなくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を４．２０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（４）の下限値を４．４０とすることがさらに好ましい。   On the other hand, if the corresponding value of conditional expression (4) of the photographing lens of the present application is lower than the lower limit value, it is advantageous for downsizing, but spherical aberration, coma aberration, and field curvature generated in the entire photographing lens system are good. This is not preferable because it cannot be corrected. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 4.20. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 4.40.

また本願の撮影レンズは、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ０．０１５＜ｆ２／ｆ１＜０．０８５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 Further, it is desirable that the photographic lens of the present application satisfies the following conditional expression (5).
(5) 0.015 <f2 / f1 <0.085
However,
f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group

条件式（５）は、第１レンズ群の焦点距離と第２レンズ群の焦点距離を規定するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（５）を満足することで、像面湾曲や球面収差、第１レンズ群で発生する球面収差とコマ収差、及び第２レンズ群で発生するコマ収差を良好に補正することができる。
本願の撮影レンズの条件式（５）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群の屈折力が相対的に大きくなり、第１レンズ群単独で発生する球面収差とコマ収差を補正することが困難になってしまう。また、第２レンズ群の屈折力が相対的に小さくなり、像面湾曲を良好に補正することができなくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の上限値を０．０８０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の上限値を０．０７５とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (5) is a conditional expression for defining the focal length of the first lens group and the focal length of the second lens group. By satisfying conditional expression (5), the photographic lens of the present application is excellent in terms of curvature of field and spherical aberration, spherical aberration and coma generated in the first lens group, and coma generated in the second lens group. It can be corrected.
When the corresponding value of the conditional expression (5) of the photographing lens of the present application exceeds the upper limit value, the refractive power of the first lens group becomes relatively large, and the spherical aberration and the coma aberration generated by the first lens group alone are corrected. It becomes difficult. Further, the refractive power of the second lens group becomes relatively small, and it is not preferable because the curvature of field cannot be corrected well. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.080. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 0.075.

一方、本願の撮影レンズの条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が相対的に小さくなり、球面収差の補正が不足してしまうため好ましくない。また、第２レンズ群の屈折力が相対的に大きくなり、第２レンズ群で発生するコマ収差が大きくなり過ぎてしまうため、優れた光学性能を得るという本願の目的を達成することができなくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を０．０２０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（５）の下限値を０．０２５とすることがさらに好ましい。   On the other hand, if the corresponding value of the conditional expression (5) of the photographing lens of the present application is less than the lower limit value, the refractive power of the first lens group becomes relatively small, and correction of spherical aberration is insufficient, which is not preferable. In addition, since the refractive power of the second lens group becomes relatively large and the coma aberration generated in the second lens group becomes too large, the object of the present application for obtaining excellent optical performance cannot be achieved. End up. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.020. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 0.025.

また本願の撮影レンズは、以下の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６） ０．７０＜ｆ／ｆ２Ｒ＜０．８５
ただし、
ｆ ：前記撮影レンズ全系の焦点距離
ｆ２Ｒ：前記後群の焦点距離 Further, it is desirable that the photographing lens of the present application satisfies the following conditional expression (6).
(6) 0.70 <f / f2R <0.85
However,
f: focal length of the entire photographing lens f2R: focal length of the rear group

条件式（６）は、撮影レンズ全系の焦点距離と後群の焦点距離を規定するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（６）を満足することで、後群単体で発生する球面収差を良好に補正し、レンズシフト時の像面湾曲の変化を小さくすることができる。
本願の撮影レンズの条件式（６）の対応値が上限値を上回ると、後群の屈折力が大きくなり、後群単体で発生する球面収差が大きくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の上限値を０．８３とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の上限値を０．８２とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (6) is a conditional expression for defining the focal length of the entire photographing lens system and the focal length of the rear group. By satisfying conditional expression (6), the photographic lens of the present application can satisfactorily correct spherical aberration occurring in the rear group alone, and reduce the change in field curvature during lens shift.
If the corresponding value of the conditional expression (6) of the photographic lens of the present application exceeds the upper limit value, the refractive power of the rear group increases, and the spherical aberration generated by the rear group alone increases, which is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.83. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (6) to 0.82.

一方、本願の撮影レンズの条件式（６）の対応値が下限値を下回ると、後群の屈折力が小さくなり、アフォーカルでなくなってしまう。このため、レンズシフト時の像面湾曲の変化が大きくなってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（６）の下限値を０．７２とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（６）の下限値を０．７４とすることがさらに好ましい。   On the other hand, when the corresponding value of conditional expression (6) of the photographic lens of the present application is less than the lower limit value, the refractive power of the rear group becomes small and afocal is lost. For this reason, a change in field curvature at the time of lens shift becomes large. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.72. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (6) to 0.74.

また本願の撮影レンズは、さらなる高性能化を達成するために、前記第１レンズ群が物体側に凸面を向けた正レンズで構成されていることが望ましい。これにより、撮影レンズ全系で発生する歪曲収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
また本願の撮影レンズは、さらなる高性能化を達成するために、前記第１レンズ群の位置が像面に対して固定であることが望ましい。これにより、撮影レンズ全系で発生する歪曲収差と像面湾曲を良好に補正することができる。また、本願の撮影レンズの使用中に不用意に外圧が加えられた場合でも、当該撮影レンズの可動部分を保護することができる。 In the photographic lens of the present application, it is desirable that the first lens group is composed of a positive lens having a convex surface facing the object side in order to achieve higher performance. Thereby, it is possible to satisfactorily correct distortion and field curvature that occur in the entire photographing lens system.
In the photographic lens of the present application, it is desirable that the position of the first lens group is fixed with respect to the image plane in order to achieve higher performance. Thereby, it is possible to satisfactorily correct distortion and field curvature that occur in the entire photographing lens system. Further, even when an external pressure is inadvertently applied during use of the photographic lens of the present application, the movable part of the photographic lens can be protected.

また本願の撮影レンズは、以下の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７） ０．０１５＜ｆ／ｆ１＜０．０８５
ただし、
ｆ ：前記撮影レンズ全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 Further, it is desirable that the photographic lens of the present application satisfies the following conditional expression (7).
(7) 0.015 <f / f1 <0.085
However,
f: focal length of the entire photographing lens f1: focal length of the first lens group

条件式（７）は、第１レンズ群の焦点距離と撮影レンズ全系の焦点距離を規定するための条件式である。本願の撮影レンズは、条件式（７）を満足することで、第１レンズ群単独で発生する球面収差とコマ収差を最低限に抑えることができる。
本願の撮影レンズの条件式（７）の対応値が上限値を上回ると、第１レンズ群単独で発生する球面収差とコマ収差が多大になり、これらを補正することが困難になってしまう。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（７）の上限値を０．０８０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の上限値を０．０７５とすることがさらに好ましい。 Conditional expression (7) is a conditional expression for defining the focal length of the first lens group and the focal length of the entire taking lens system. By satisfying conditional expression (7), the photographic lens of the present application can minimize the spherical aberration and the coma aberration generated by the first lens group alone.
If the corresponding value of the conditional expression (7) of the photographing lens of the present application exceeds the upper limit value, spherical aberration and coma aberration generated by the first lens unit alone become enormous, and it becomes difficult to correct these. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.080. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (7) to 0.075.

一方、本願の撮影レンズの条件式（７）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の焦点距離が大きくなり、撮影レンズの全長が大型化してしまうため、本願の意図に反してしまう。また、撮影レンズの全長を維持しようとすれば、コマ収差と像面湾曲が悪化してしまうため好ましくない。なお、本願の効果をより確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０２０とすることが好ましい。また、本願の効果をさらに確実にするために、条件式（７）の下限値を０．０２５とすることがさらに好ましい。   On the other hand, if the corresponding value of the conditional expression (7) of the photographic lens of the present application is less than the lower limit value, the focal length of the first lens group is increased and the entire length of the photographic lens is increased. End up. Further, it is not preferable to maintain the entire length of the photographing lens because coma aberration and curvature of field deteriorate. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.020. In order to further secure the effect of the present application, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (7) to 0.025.

また本願の撮影レンズは、さらなる高性能化と小型化との調和を図るために、前記前群が、少なくとも１面の非球面を備えていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
また本願の撮影レンズは、高性能化と小型化との調和を図るために、前記前群が、複数のレンズ成分を有し、前記前群中の最も物体側のレンズ成分が、少なくとも１面の非球面を備えていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲を良好に補正することができ、高性能化と小型化の調和を図ることができる。 In the photographic lens of the present application, it is desirable that the front group includes at least one aspherical surface in order to achieve a further balance between higher performance and smaller size. Thereby, spherical aberration and curvature of field can be corrected satisfactorily.
In the photographic lens of the present application, in order to achieve a balance between high performance and downsizing, the front group has a plurality of lens components, and the most object side lens component in the front group has at least one surface. It is desirable to have an aspherical surface. Thereby, spherical aberration and curvature of field can be corrected satisfactorily, and high performance and miniaturization can be harmonized.

また本願の撮影レンズは、さらなる高性能化と小型化との調和を図るために、前記後群が、少なくとも１面の非球面を備えていることが望ましい。これにより、歪曲収差と像面湾曲を良好に補正することができる。
また本願の撮影レンズは、さらなる高性能化を達成するために、前記後群が、複数のレンズ成分を有し、前記後群中の最も像側のレンズ成分が、少なくとも１面の非球面を備えていることが望ましい。これにより、合焦時に発生する歪曲収差と像面湾曲の変動を良好に補正することができる。 In the photographic lens of the present application, it is desirable that the rear group includes at least one aspherical surface in order to achieve a further balance between higher performance and smaller size. Thereby, it is possible to satisfactorily correct distortion and field curvature.
In the photographic lens of the present application, in order to achieve higher performance, the rear group includes a plurality of lens components, and the most image-side lens component in the rear group has at least one aspheric surface. It is desirable to have it. As a result, it is possible to satisfactorily correct variations in distortion and field curvature that occur during focusing.

また本願の光学装置は、上述した構成の撮影レンズを有することを特徴とする。これにより、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の光学装置を実現することができる。   The optical device of the present application is characterized by including the photographing lens having the above-described configuration. Thereby, various aberrations can be corrected satisfactorily, a change in optical performance during lens shift can be minimized, and a small optical device having high optical performance over the entire screen can be realized.

また本願の撮影レンズの製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する撮影レンズの製造方法であって、前記第１レンズ群を単一のレンズ成分で構成し、前記第２レンズ群を、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成し、前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせるようにすることを特徴とする。
斯かる本願の撮影レンズの製造方法により、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の撮影レンズを製造することができる。 A method for manufacturing a photographic lens according to the present application is a method for manufacturing a photographic lens having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. The first lens group includes a single lens component, and the second lens group includes, in order from the object side, a front group, an aperture stop, and a rear group, and at least a part of the second lens group. Are shifted so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group.
A small photographic lens capable of correcting various aberrations satisfactorily and minimizing changes in optical performance during lens shift and having high optical performance over the entire screen by such a photographic lens manufacturing method of the present application. Can be manufactured.

以下、本願の数値実施例に係る撮影レンズを添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は、本願の第１実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図１に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 Hereinafter, photographing lenses according to numerical examples of the present application will be described with reference to the accompanying drawings.
(First embodiment)
FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a photographing lens according to the first example of the present application.
As shown in FIG. 1, the photographic lens according to the present embodiment is arranged in order from the object side (not shown) with a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。
なお、像面Ｉ上には、ＣＣＤやＣＭＯＳ等で構成された不図示の撮像素子が配置される。これは後述する各実施例においても同様である。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.
On the image plane I, an image sensor (not shown) constituted by a CCD, a CMOS, or the like is disposed. The same applies to each embodiment described later.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２全体をシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the entire second lens group G2 toward the object side along the optical axis. The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographing lens according to the present embodiment, the entire second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby performing image surface correction when an image blur occurs. .

以下の表１に、本願の第１実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。
表１中の[面データ]において、面番号は物体側から数えたレンズ面の順番、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズ面の間隔、ｎｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、(絞りS)は開口絞りＳ、(絞りFS1)は第１フレアカット絞りＦＳ１、(絞りFS2)は第２フレアカット絞りＦＳ２、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示し、空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。また、レンズ面が非球面である場合には面番号に＊印を付して曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示している。 Table 1 below lists values of specifications of the photographing lens according to the first example of the present application.
In [Surface Data] in Table 1, the surface number is the order of the lens surfaces counted from the object side, r is the radius of curvature of the lens surfaces, d is the distance between the lens surfaces, and nd is the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). And νd represents the Abbe number for the d-line (wavelength λ = 587.6 nm). The object plane is the object plane, (stop S) is the aperture stop S, (stop FS1) is the first flare cut stop FS1, (stop FS2) is the second flare cut stop FS2, and the image plane is the image plane I. ing. The radius of curvature r = ∞ indicates a plane, and the description of the refractive index nd of air = 1.000 is omitted. When the lens surface is an aspheric surface, the surface number is marked with * and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.

［非球面データ］には、［面データ］に示した非球面について、その形状を次式で表した場合の近軸曲率半径ｒ、円錐定数κ、及び非球面係数Ｃ４〜Ｃ１０を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ２／ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ２／ｒ２）１／２｝
＋Ｃ４×ｙ４＋Ｃ６×ｙ６＋Ｃ８×ｙ８＋Ｃ１０×ｙ１０
ここで、ｙを光軸に垂直な方向の高さ、Ｓ（ｙ）を高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）、ｒを基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）、κを円錐定数、Ｃｎ（ｎは整数）をｎ次の非球面係数とする。なお、２次の非球面係数Ｃ２は０である。 [Aspherical data] shows the paraxial radius of curvature r, the conic constant κ, and the aspherical coefficients C 4 to C 10 when the shape of the aspherical surface shown in [Surface data] is expressed by the following equation. .
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ C 4 × y 4 + C 6 × y 6 + C 8 × y 8 + C 10 × y 10
Here, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, S (y) is the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane of each aspheric surface at the height y to each aspheric surface, r Is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), κ is the conic constant, and C n (n is an integer) is the nth-order aspheric coefficient. Incidentally, the second-order aspherical coefficients C 2 is zero.

［各種データ］及び［レンズ群データ］において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙは像高、ＴＬは光学系全長、空気換算ＴＬは光学系全長を空気換算した値、空気換算ＢＦはバックフォーカスを空気換算した値、ｄi（iは整数）は第i面の面間隔をそれぞれ示す。ここで、光学系全長は第１レンズ群Ｇ１中の最も物体側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離であり、バックフォーカスは第２レンズ群Ｇ２中の最も像側のレンズ面から像面Ｉまでの光軸上の距離である。なお、近距離物体合焦時の撮影距離は０．５ｍであり、後述する各実施例においても同様である。
ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆや曲率半径ｒ、及びその他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。 In [various data] and [lens group data], f is the focal length, FNO is the F number, 2ω is the angle of view (unit is “°”), Y is the image height, TL is the total length of the optical system, and the air equivalent TL is optical. A value obtained by converting the total length of the system into air, an air conversion BF as a value when the back focus is converted into air, and di (i is an integer) indicates a distance between the i-th surfaces. Here, the total length of the optical system is the distance on the optical axis from the most object side lens surface in the first lens group G1 to the image plane I, and the back focus is the most image side lens surface in the second lens group G2. To the image plane I on the optical axis. Note that the shooting distance at the time of focusing on a short-distance object is 0.5 m, and the same applies to each embodiment described later.
Here, “mm” is generally used as a unit of the focal length f, the radius of curvature r, and other lengths listed in Table 1. However, the optical system is not limited to this because an equivalent optical performance can be obtained even when proportionally enlarged or proportionally reduced.
In addition, the code | symbol of Table 1 described above shall be similarly used also in the table | surface of each Example mentioned later.

（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 160.5145 1.55 1.48749 70.23
2 -160.5440 d2
3 26.1848 1.10 1.58913 61.16
＊4 4.8842 3.95
5 9.0140 2.50 1.74950 35.28
6 79.5499 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.55
9(絞りFS2) ∞ 0.75
10 -8.6375 1.20 1.80810 22.76
11 113.7348 2.50 1.75500 52.32
12 -10.6165 0.40
13 21.1214 2.95 1.59201 67.02
＊14 -13.9521 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.8842 +0.5528 +7.2260×10−５ -3.0492×10−６ +2.2154×10−７ -7.9802×10−１０
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-13.9521 -11.4868 -3.0331×10−４ +1.1991×10−５ -1.9031×10−７ +1.4300×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.92
２ω 78.61
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.96
ＢＦ 15.38
空気換算ＴＬ 37.01
空気換算ＢＦ 14.43

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 2.1334 1.9061
d14 10.5166 10.7439
d20 0.6644 0.6644

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 164.9097
2 3 9.9988

［条件式対応値］
ｆ＝10.3000
ｆ１＝164.9097
ｆ２＝9.9988
ｆ２Ｆ＝217.6430
ｆ２Ｒ＝13.5869
ｒ２Ｒ＝4.8842
ｒ３Ｆ＝9.0140
ＴＬ＝37.9644
Σｄ＝22.5834
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.0624
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝3.3653
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.6811
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.6298
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0606
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.7581
（７） ｆ／ｆ１＝0.0625
(Table 1) First Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 160.5145 1.55 1.48749 70.23
2 -160.5440 d2
3 26.1848 1.10 1.58913 61.16
* 4 4.8842 3.95
5 9.0140 2.50 1.74950 35.28
6 79.5499 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.55
9 (Aperture FS2) ∞ 0.75
10 -8.6375 1.20 1.80810 22.76
11 113.7348 2.50 1.75500 52.32
12 -10.6165 0.40
13 21.1214 2.95 1.59201 67.02
* 14 -13.9521 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.8842 +0.5528 + 7.2260 × 10 −5 −3.0492 × 10 −6 + 2.2154 × 10 −7 −7.9802 × 10 −10
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-13.9521 -11.4868 -3.0331 × 10 -4 + 1.1991 × 10 -5 -1.9031 × 10 -7 + 1.4300 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.92
2ω 78.61
Y 8.20
TL 37.96
BF 15.38
Air conversion TL 37.01
Air equivalent BF 14.43

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 2.1334 1.9061
d14 10.5166 10.7439
d20 0.6644 0.6644

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 164.9097
2 3 9.9988

[Conditional expression values]
f = 10.3000
f1 = 164.9097
f2 = 9.9988
f2F = 217.6430
f2R = 13.5869
r2R = 4.8842
r3F = 9.0140
TL = 37.9644
Σd = 22.583
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.0624
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 3.3653
(3) TL / Σd = 1.6811
(4) TL / Ymax = 4.6298
(5) f2 / f1 = 0.0606
(6) f / f2R = 0.7581
(7) f / f1 = 0.0625

図２（ａ）、図２（ｂ）、及び図２（ｃ）はそれぞれ、本願の第１実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
図２（ａ）、図２（ｂ）、及び図２（ｃ）において、ＦＮＯはＦナンバー、Ａは半画角、ＮＡは開口数、Ｈ０は物体高をそれぞれ示し、非点収差図における実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。なお、以下に示す各実施例の諸収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 2 (a), 2 (b), and 2 (c) are diagrams showing various aberrations of the photographing lens according to Example 1 of the present application when focusing on an object at infinity, and when focusing on a short distance object, respectively. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
2 (a), 2 (b), and 2 (c), FNO is the F number, A is the half field angle, NA is the numerical aperture, and H0 is the object height. Indicates a sagittal image plane, and a broken line indicates a meridional image plane. In addition, in the various aberration diagrams of the following examples, the same reference numerals as those of the present example are used.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

（第２実施例）
図３は、本願の第２実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図３に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 (Second embodiment)
FIG. 3 is a diagram illustrating a configuration of a photographing lens according to the second embodiment of the present application.
As shown in FIG. 3, the photographing lens according to the present embodiment is arranged in order from the object side (not shown), with a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２の一部である後群Ｇ２Ｒを光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２全体をシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。
以下の表２に、本願の第２実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to a near object is performed by moving the rear group G2R, which is a part of the second lens group G2, to the object side along the optical axis. . The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographing lens according to the present embodiment, the entire second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby performing image surface correction when an image blur occurs. .
Table 2 below lists values of specifications of the photographing lens according to the second example of the present application.

（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 346.0582 1.20 1.60300 65.44
2 -346.0893 d2
3 24.3607 1.20 1.58313 59.38
＊4 4.6967 3.70
5 9.3473 2.90 1.74950 35.28
6 305.1987 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.40
9(絞りFS2) ∞ 0.90
10 -9.2201 1.00 1.80810 22.76
11 77.4450 2.70 1.75500 52.32
12 -10.9830 0.40
13 25.7154 2.95 1.59201 67.02
＊14 -12.9856 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.6967 +0.1147 +5.5141×10−４ +3.4495×10−６ +3.3752×10−７ -9.7228×10−１０
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-12.9856 -10.9391 -4.1228×10−４ +1.5051×10−５ -2.5702×10−７ +2.1453×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.92
２ω 78.60
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.97
ＢＦ 15.46
空気換算ＴＬ 37.02
空気換算ＢＦ 14.51

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 2.1557 2.1557
d9 0.9000 0.6716
d14 10.5637 10.7921
d20 0.7000 0.7000

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 287.1468
2 3 10.1322

［条件式対応値］
ｆ＝10.3000
ｆ１＝287.1468
ｆ２＝10.1322
ｆ２Ｆ＝152.2949
ｆ２Ｒ＝13.7383
ｒ２Ｒ＝4.6967
ｒ３Ｆ＝9.3473
ＴＬ＝37.9694
Σｄ＝22.5057
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.0902
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝3.0199
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.6871
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.6304
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0353
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.7497
（７） ｆ／ｆ１＝0.0359
(Table 2) Second Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 346.0582 1.20 1.60300 65.44
2 -346.0893 d2
3 24.3607 1.20 1.58313 59.38
* 4 4.6967 3.70
5 9.3473 2.90 1.74950 35.28
6 305.1987 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.40
9 (Aperture FS2) ∞ 0.90
10 -9.2201 1.00 1.80810 22.76
11 77.4450 2.70 1.75500 52.32
12 -10.9830 0.40
13 25.7154 2.95 1.59201 67.02
* 14 -12.9856 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.6967 +0.1147 + 5.5141 × 10 -4 + 3.4495 × 10 −6 + 3.3752 × 10 −7 -9.7228 × 10 −10
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-12.9856 -10.9391 -4.1228 × 10 -4 + 1.5051 × 10 -5 -2.5702 × 10 -7 + 2.1453 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.92
2ω 78.60
Y 8.20
TL 37.97
BF 15.46
Air conversion TL 37.02
Air conversion BF 14.51

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 2.1557 2.1557
d9 0.9000 0.6716
d14 10.5637 10.7921
d20 0.7000 0.7000

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 287.1468
2 3 10.1322

[Conditional expression values]
f = 10.3000
f1 = 287.1468
f2 = 10.1322
f2F = 152.2949
f2R = 13.7383
r2R = 4.6967
r3F = 9.3473
TL = 37.9694
Σd = 22.5057
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.0902
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 3.0199
(3) TL / Σd = 1.6871
(4) TL / Ymax = 4.6304
(5) f2 / f1 = 0.0353
(6) f / f2R = 0.7497
(7) f / f1 = 0.0359

図４（ａ）、図４（ｂ）、及び図４（ｃ）はそれぞれ、本願の第２実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 4 (a), 4 (b), and 4 (c) are graphs showing various aberrations of the taking lens according to Example 2 of the present application when focusing on an object at infinity, and when focusing on a short distance object, respectively. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

（第３実施例）
図５は、本願の第３実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図５に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 (Third embodiment)
FIG. 5 is a diagram showing a configuration of the taking lens according to the third example of the present application.
As shown in FIG. 5, the photographing lens according to the present embodiment is arranged in order from the object side (not shown) with a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２の後群Ｇ２Ｒをシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。
以下の表３に、本願の第３実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the entire second lens group G2 toward the object side along the optical axis. The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographic lens according to the present embodiment, the rear group G2R of the second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs. Is done.
Table 3 below lists values of specifications of the photographing lens according to the third example of the present application.

（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 332.7704 1.00 1.60300 65.44
2 -332.7936 d2
3 22.0308 1.10 1.58313 59.38
＊4 4.5012 3.45
5 9.0325 3.05 1.74950 35.28
6 117.5529 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.60
9(絞りFS2) ∞ 0.70
10 -10.0955 1.00 1.80810 22.76
11 52.5077 2.70 1.75500 52.32
12 -11.5974 0.40
13 24.8237 2.97 1.59201 67.05
＊14 -12.8447 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.5012 +0.3479 +3.0704×10−４ +9.9005×10−７ +3.7811×10−７ -1.2499×10−９
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-12.8447 -10.3357 -4.0200×10−４ +1.4415×10−５ -2.4522×10−７ +2.0151×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.91
２ω 78.62
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.57
ＢＦ 15.47
空気換算ＴＬ 36.62
空気換算ＢＦ 14.52

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 2.1344 1.9074
d14 10.6000 10.8270
d20 0.6652 0.6652

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 276.0942
2 3 10.1310

［条件式対応値］
ｆ＝10.2975
ｆ１＝276.0942
ｆ２＝10.1310
ｆ２Ｆ＝824.1941
ｆ２Ｒ＝13.3447
ｒ２Ｒ＝4.5012
ｒ３Ｆ＝9.0325
ＴＬ＝37.5652
Σｄ＝22.1000
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.0162
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝2.9867
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.6998
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.5811
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0367
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.7717
（７） ｆ／ｆ１＝0.0373
(Table 3) Third Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 332.7704 1.00 1.60300 65.44
2 -332.7936 d2
3 22.0308 1.10 1.58313 59.38
* 4 4.5012 3.45
5 9.0325 3.05 1.74950 35.28
6 117.5529 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.60
9 (Aperture FS2) ∞ 0.70
10 -10.0955 1.00 1.80810 22.76
11 52.5077 2.70 1.75500 52.32
12 -11.5974 0.40
13 24.8237 2.97 1.59201 67.05
* 14 -12.8447 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.5012 +0.3479 + 3.0704 × 10 -4 + 9.9005 × 10 −7 + 3.7811 × 10 −7 -1.2499 × 10 −9
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-12.8447 -10.3357 -4.0200 × 10 -4 + 1.4415 × 10 -5 -2.4522 × 10 -7 +2.0 151 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.91
2ω 78.62
Y 8.20
TL 37.57
BF 15.47
Air equivalent TL 36.62
Air equivalent BF 14.52

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 2.1344 1.9074
d14 10.6000 10.8270
d20 0.6652 0.6652

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 276.0942
2 3 10.1310

[Conditional expression values]
f = 10.2975
f1 = 276.0942
f2 = 10.1310
f2F = 824.1941
f2R = 13.3447
r2R = 4.5012
r3F = 9.0325
TL = 37.5652
Σd = 22.1000
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.0162
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 2.9867
(3) TL / Σd = 1.6998
(4) TL / Ymax = 4.5811
(5) f2 / f1 = 0.0367
(6) f / f2R = 0.7717
(7) f / f1 = 0.0373

図６（ａ）、図６（ｂ）、及び図６（ｃ）はそれぞれ、本願の第３実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 FIGS. 6 (a), 6 (b), and 6 (c) are diagrams showing various aberrations of the taking lens according to the third example of the present application when focusing on an object at infinity, and when focusing on a short distance object, respectively. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

（第４実施例）
図７は、本願の第４実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図７に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 (Fourth embodiment)
FIG. 7 is a diagram showing a configuration of a photographing lens according to the fourth example of the present application.
As shown in FIG. 7, the photographing lens according to the present embodiment is arranged in order from the object side (not shown), with a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２の後群Ｇ２Ｒをシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。
以下の表４に、本願の第４実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the entire second lens group G2 toward the object side along the optical axis. The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographic lens according to the present embodiment, the rear group G2R of the second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs. Is done.
Table 4 below provides values of specifications of the photographing lens according to the fourth example of the present application.

（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 290.4936 1.00 1.51680 64.11
2 -290.7707 d2
3 19.6032 1.10 1.58913 61.15
＊4 4.4561 3.25
5 9.1671 3.75 1.74950 35.28
6 79.1129 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.05
9(絞りFS2) ∞ 1.25
10 -11.3274 1.15 1.80810 22.76
11 44.4829 2.75 1.75500 52.32
12 -11.5221 0.50
13 23.9759 3.00 1.59201 67.02
＊14 -14.2191 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.4561 +0.6048 -2.4225×10−５ -1.1037×10−５ +5.0943×10−７ -1.8920×10−８
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-14.2191 -11.3728 -3.1719×10−４ +1.0532×10−５ -1.6628×10−７ +1.2559×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.89
２ω 78.61
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.47
ＢＦ 15.38
空気換算ＴＬ 36.52
空気換算ＢＦ 14.43

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 1.2865 1.0592
d14 10.5135 10.7408
d20 0.6702 0.6702

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 281.3493
2 3 10.1574

［条件式対応値］
ｆ＝10.3000
ｆ１＝281.3493
ｆ２＝10.1574
ｆ２Ｆ＝-195.0408
ｆ２Ｒ＝12.8820
ｒ２Ｒ＝4.4561
ｒ３Ｆ＝9.1671
ＴＬ＝37.4702
Σｄ＝22.0865
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.0660
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝2.8917
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.6965
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.5695
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0361
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.7996
（７） ｆ／ｆ１＝0.0366
(Table 4) Fourth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 290.4936 1.00 1.51680 64.11
2 -290.7707 d2
3 19.6032 1.10 1.58913 61.15
* 4 4.4561 3.25
5 9.1671 3.75 1.74950 35.28
6 79.1129 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.05
9 (Aperture FS2) ∞ 1.25
10 -11.3274 1.15 1.80810 22.76
11 44.4829 2.75 1.75500 52.32
12 -11.5221 0.50
13 23.9759 3.00 1.59201 67.02
* 14 -14.2191 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.4561 +0.6048 -2.4225 × 10 −5 -1.1037 × 10 −5 + 5.0943 × 10 −7 -1.8920 × 10 −8
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-14.2191 -11.3728 -3.1719 × 10 -4 + 1.0532 × 10 -5 -1.6628 × 10 -7 + 1.2559 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.89
2ω 78.61
Y 8.20
TL 37.47
BF 15.38
Air conversion TL 36.52
Air equivalent BF 14.43

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 1.2865 1.0592
d14 10.5135 10.7408
d20 0.6702 0.6702

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 281.3493
2 3 10.1574

[Conditional expression values]
f = 10.3000
f1 = 281.3493
f2 = 10.1574
f2F = -195.0408
f2R = 12.8820
r2R = 4.4561
r3F = 9.1671
TL = 37.4702
Σd = 22.0865
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.0660
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 2.8917
(3) TL / Σd = 1.6965
(4) TL / Ymax = 4.5695
(5) f2 / f1 = 0.0361
(6) f / f2R = 0.7996
(7) f / f1 = 0.0366

図８（ａ）、図８（ｂ）、及び図８（ｃ）はそれぞれ、本願の第４実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 8 (a), 8 (b), and 8 (c) are diagrams showing various aberrations of the photographing lens according to the fourth example of the present application when focusing on an object at infinity, and when focusing on a short distance object, respectively. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

（第５実施例）
図９は、本願の第５実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図９に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 (5th Example)
FIG. 9 is a diagram showing a configuration of a photographing lens according to the fifth example of the present application.
As shown in FIG. 9, the photographing lens according to the present embodiment is arranged in order from the object side (not shown) with a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２の一部である後群Ｇ２Ｒを光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２の後群Ｇ２Ｒをシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。
以下の表５に、本願の第５実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to a near object is performed by moving the rear group G2R, which is a part of the second lens group G2, to the object side along the optical axis. . The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographic lens according to the present embodiment, the rear group G2R of the second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs. Is done.
Table 5 below lists values of specifications of the photographing lens according to the fifth example of the present application.

（表５）第５実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 367.5465 1.00 1.60300 65.44
2 -368.4597 d2
3 21.2966 1.10 1.58313 59.38
＊4 4.4652 3.35
5 9.2118 3.50 1.74950 35.28
6 129.9098 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.60
9(絞りFS2) ∞ 0.70
10 -10.7870 1.10 1.80810 22.76
11 46.2743 2.75 1.75500 52.32
12 -11.6441 0.40
13 25.7948 2.95 1.59201 67.02
＊14 -13.3762 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.4652 +0.3656 +2.6809×10−４ +1.6171×10−６ +2.8446×10−７ +2.2563×10−１０
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-13.3762 -11.1665 -3.9072×10−４ +1.3411×10−５ -2.2460×10−７ +1.8090×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.92
２ω 78.60
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.45
ＢＦ 15.52
空気換算ＴＬ 36.50
空気換算ＢＦ 14.57

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 1.4850 1.4850
d9 0.7000 0.4728
d14 10.6489 10.8762
d20 0.6663 0.6663

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 305.2986
2 3 10.1676

［条件式対応値］
ｆ＝10.3000
ｆ１＝305.2986
ｆ２＝10.1676
ｆ２Ｆ＝-1011.0523
ｆ２Ｒ＝13.2321
ｒ２Ｒ＝4.4652
ｒ３Ｆ＝9.2118
ＴＬ＝37.4502
Σｄ＝21.9350
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.0131
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝2.8814
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.7073
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.5671
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0333
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.7784
（７） ｆ／ｆ１＝0.0337
(Table 5) Fifth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 367.5465 1.00 1.60300 65.44
2 -368.4597 d2
3 21.2966 1.10 1.58313 59.38
* 4 4.4652 3.35
5 9.2118 3.50 1.74950 35.28
6 129.9098 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.60
9 (Aperture FS2) ∞ 0.70
10 -10.7870 1.10 1.80810 22.76
11 46.2743 2.75 1.75500 52.32
12 -11.6441 0.40
13 25.7948 2.95 1.59201 67.02
* 14 -13.3762 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.4652 +0.3656 + 2.6809 × 10 −4 + 1.6171 × 10 −6 + 2.8446 × 10 −7 + 2.2563 × 10 −10
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-13.3762 -11.1665 -3.9072 × 10 -4 + 1.3411 × 10 -5 -2.2460 × 10 -7 + 1.8090 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.92
2ω 78.60
Y 8.20
TL 37.45
BF 15.52
Air conversion TL 36.50
Air equivalent BF 14.57

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 1.4850 1.4850
d9 0.7000 0.4728
d14 10.6489 10.8762
d20 0.6663 0.6663

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 305.2986
2 3 10.1676

[Conditional expression values]
f = 10.3000
f1 = 305.2986
f2 = 10.1676
f2F = -1011.0523
f2R = 13.2321
r2R = 4.4652
r3F = 9.2118
TL = 37.4502
Σd = 21.9350
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.0131
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 2.8814
(3) TL / Σd = 1.7073
(4) TL / Ymax = 4.5671
(5) f2 / f1 = 0.0333
(6) f / f2R = 0.7784
(7) f / f1 = 0.0337

図１０（ａ）、図１０（ｂ）、及び図１０（ｃ）はそれぞれ、本願の第５実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 FIGS. 10 (a), 10 (b), and 10 (c) are graphs showing various aberrations at the time of focusing on an object at infinity of the photographing lens according to Example 5 of the present application. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

（第６実施例）
図１１は、本願の第６実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図１１に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 (Sixth embodiment)
FIG. 11 is a diagram showing a configuration of a photographic lens according to Example 6 of the present application.
As shown in FIG. 11, the photographing lens according to the present embodiment is arranged in order from a not-shown object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２の後群Ｇ２Ｒをシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。
以下の表６に、本願の第６実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the entire second lens group G2 toward the object side along the optical axis. The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographic lens according to the present embodiment, the rear group G2R of the second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby correcting the image plane when image blur occurs. Is done.
Table 6 below provides values of specifications of the photographing lens according to the sixth example of the present application.

（表６）第６実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 160.4134 1.52 1.51633 64.14
2 -160.4538 d2
3 23.9005 1.10 1.58313 59.38
＊4 4.4680 3.19
5 8.8845 3.00 1.74950 35.28
6 59.7352 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.05
9(絞りFS2) ∞ 1.25
10 -10.3948 1.00 1.80810 22.76
11 53.0153 2.70 1.75500 52.32
12 -10.8113 0.40
13 22.9281 2.99 1.59201 67.05
＊14 -14.0952 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.4680 +0.4037 +2.7434×10−４ +4.0423×10−６ +1.7001×10−７ +1.0858×10−８
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-14.0952 -11.0203 -3.0335×10−４ +1.0309×10−５ -1.5359×10−７ +1.0836×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.91
２ω 78.61
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.79
ＢＦ 15.45
空気換算ＴＬ 36.84
空気換算ＢＦ 14.50

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 2.1336 1.9062
d14 10.5627 10.7901
d20 0.6862 0.6862

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 155.6106
2 3 9.9966

［条件式対応値］
ｆ＝10.3014
ｆ１＝155.6106
ｆ２＝9.9966
ｆ２Ｆ＝-107.3070
ｆ２Ｒ＝12.6842
ｒ２Ｒ＝4.4680
ｒ３Ｆ＝8.8845
ＴＬ＝37.7862
Σｄ＝22.3373
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.1182
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝3.0233
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.6916
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.6081
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0642
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.8121
（７） ｆ／ｆ１＝0.0662
(Table 6) Sixth Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 160.4134 1.52 1.51633 64.14
2 -160.4538 d2
3 23.9005 1.10 1.58313 59.38
* 4 4.4680 3.19
5 8.8845 3.00 1.74950 35.28
6 59.7352 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.05
9 (Aperture FS2) ∞ 1.25
10 -10.3948 1.00 1.80810 22.76
11 53.0153 2.70 1.75500 52.32
12 -10.8113 0.40
13 22.9281 2.99 1.59201 67.05
* 14 -14.0952 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.4680 +0.4037 + 2.7434 × 10 -4 + 4.0423 × 10 −6 + 1.7001 × 10 −7 + 1.0858 × 10 −8
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-14.0952 -11.0203 -3.0335 × 10 -4 + 1.0309 × 10 -5 -1.5359 × 10 -7 + 1.0836 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.91
2ω 78.61
Y 8.20
TL 37.79
BF 15.45
Air equivalent TL 36.84
Air conversion BF 14.50

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 2.1336 1.9062
d14 10.5627 10.7901
d20 0.6862 0.6862

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 155.6106
2 3 9.9966

[Conditional expression values]
f = 10.3014
f1 = 155.6106
f2 = 9.9966
f2F = -107.3070
f2R = 12.6842
r2R = 4.4680
r3F = 8.8845
TL = 37.7862
Σd = 22.3373
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.1182
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 3.0233
(3) TL / Σd = 1.6916
(4) TL / Ymax = 4.6081
(5) f2 / f1 = 0.0642
(6) f / f2R = 0.8121
(7) f / f1 = 0.0662

図１２（ａ）、図１２（ｂ）、及び図１２（ｃ）はそれぞれ、本願の第６実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 12 (a), 12 (b), and 12 (c) are graphs showing various aberrations of the taking lens according to Example 6 of the present application when focusing on an object at infinity, and when focusing on a short distance object, respectively. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

（第７実施例）
図１３は、本願の第７実施例に係る撮影レンズの構成を示す図である。
図１３に示すように本実施例に係る撮影レンズは、不図示の物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、該第１レンズ群Ｇ１と空気間隔を隔てて配置された正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、該第２レンズ群Ｇ２と空気間隔を隔てて配置されたフィルタ群ＦＬとから構成されている。 (Seventh embodiment)
FIG. 13 is a diagram showing a configuration of a photographic lens according to Example 7 of the present application.
As shown in FIG. 13, the photographic lens according to the present embodiment is arranged in order from the object side (not shown) with a first lens group G1 having a positive refractive power, and an air gap from the first lens group G1. The second lens group G2 having a positive refractive power, and the filter group FL disposed at an air interval from the second lens group G2.

第１レンズ群Ｇ１は、両凸形状の正レンズＬ１１のみからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前群Ｇ２Ｆと、第１フレアカット絞りＦＳ１と、開口絞りＳと、第２フレアカット絞りＦＳ２と、正の屈折力を有する後群Ｇ２Ｒとからなる。
前群Ｇ２Ｆは、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２とからなる。
後群Ｇ２Ｒは、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２３と両凸形状の正レンズＬ２４との接合レンズと、両凸形状の正レンズＬ２５とからなる。
フィルタ群ＦＬは、ローパスフィルタや赤外カットフィルタ等から構成されている。 The first lens group G1 comprises solely a biconvex positive lens L11.
The second lens group G2 has, in order from the object side, a front group G2F having a positive refractive power, a first flare cut stop FS1, an aperture stop S, a second flare cut stop FS2, and a positive refractive power. It consists of rear group G2R.
The front group G2F includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side.
The rear group G2R includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L23 and a biconvex positive lens L24, and a biconvex positive lens L25.
The filter group FL includes a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like.

本実施例に係る撮影レンズにおいて、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第２レンズ群Ｇ２全体を光軸に沿って物体側へ移動させることで行われる。なお、第１レンズ群Ｇ１の位置は、像面Ｉに対して固定である。
また、本実施例に係る撮影レンズでは、第２レンズ群Ｇ２全体をシフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることにより、像ブレ発生時の像面補正が行われる。
以下の表７に、本願の第７実施例に係る撮影レンズの諸元の値を掲げる。 In the photographing lens according to the present embodiment, focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving the entire second lens group G2 toward the object side along the optical axis. The position of the first lens group G1 is fixed with respect to the image plane I.
In the photographing lens according to the present embodiment, the entire second lens group G2 is shifted as a shift lens group so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, thereby performing image surface correction when an image blur occurs. .
Table 7 below lists values of specifications of the photographing lens according to the seventh example of the present application.

（表７）第７実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 307.5313 1.20 1.48749 70.23
2 -307.5947 d2
3 21.9567 1.10 1.58313 59.38
＊4 4.5581 3.45
5 9.6306 3.05 1.74950 35.28
6 292.4663 0.30
7(絞りFS1) ∞ 1.70
8(絞りS) ∞ 1.05
9(絞りFS2) ∞ 1.25
10 -8.9112 1.00 1.80810 22.76
11 506.5428 2.70 1.75500 52.32
12 -9.3793 0.40
13 21.0314 2.97 1.49700 81.61
＊14 -13.3938 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
像面 ∞

［非球面データ］
第４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
4.5581 +0.1979 +4.8517×10−４ +5.1785×10−６ +2.7432×10−７ +2.0130×10−９
第１４面
ｒ κ Ｃ４ Ｃ６ Ｃ８ Ｃ１０
-13.3938 -12.8217 -4.2055×10−４ +1.6915×10−５ -2.9730×10−７ +2.4991×10−９

［各種データ］
ｆ 10.30
ＦＮＯ 2.94
２ω 78.61
Ｙ 8.20
ＴＬ 37.86
ＢＦ 15.56
空気換算ＴＬ 36.91
空気換算ＢＦ 14.61

無限遠物体合焦時 近距離物体合焦時
d2 2.1354 1.9083
d14 10.6990 10.9261
d20 0.6645 0.6645

［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 315.6575
2 3 10.1518

［条件式対応値］
ｆ＝10.3000
ｆ１＝315.6575
ｆ２＝10.1518
ｆ２Ｆ＝1702.3764
ｆ２Ｒ＝13.3866
ｒ２Ｒ＝4.5581
ｒ３Ｆ＝9.6306
ＴＬ＝37.8645
Σｄ＝22.3010
Ｙｍａｘ＝8.2000
（１） ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＝0.0079
（２） （ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＝2.7972
（３） ＴＬ／Σｄ＝1.6979
（４） ＴＬ／Ｙｍａｘ＝4.6176
（５） ｆ２／ｆ１＝0.0322
（６） ｆ／ｆ２Ｒ＝0.7694
（７） ｆ／ｆ１＝0.0326
(Table 7) Seventh Example
[Surface data]
Surface number r d nd νd
Object ∞
1 307.5313 1.20 1.48749 70.23
2 -307.5947 d2
3 21.9567 1.10 1.58313 59.38
* 4 4.5581 3.45
5 9.6306 3.05 1.74950 35.28
6 292.4663 0.30
7 (Aperture FS1) ∞ 1.70
8 (Aperture S) ∞ 1.05
9 (Aperture FS2) ∞ 1.25
10 -8.9112 1.00 1.80810 22.76
11 506.5428 2.70 1.75500 52.32
12 -9.3793 0.40
13 21.0314 2.97 1.49700 81.61
* 14 -13.3938 d14
15 ∞ 0.50 1.51633 64.14
16 ∞ 1.11
17 ∞ 1.59 1.51633 64.14
18 ∞ 0.30
19 ∞ 0.70 1.51633 64.14
20 ∞ d20
Image plane ∞

[Aspherical data]
4th surface rκ C 4 C 6 C 8 C 10
4.5581 +0.1979 + 4.8517 × 10 -4 + 5.1785 × 10 −6 + 2.7432 × 10 −7 +2.0 130 × 10 −9
14th surface r κ C 4 C 6 C 8 C 10
-13.3938 -12.8217 -4.2055 × 10 -4 + 1.6915 × 10 -5 -2.9730 × 10 -7 + 2.4991 × 10 -9

[Various data]
f 10.30
FNO 2.94
2ω 78.61
Y 8.20
TL 37.86
BF 15.56
Air equivalent TL 36.91
Air equivalent BF 14.61

When focusing on an object at infinity When focusing on a near object
d2 2.1354 1.9083
d14 10.6990 10.9261
d20 0.6645 0.6645

[Lens group data]
Group start surface f
1 1 315.6575
2 3 10.1518

[Conditional expression values]
f = 10.3000
f1 = 315.6575
f2 = 10.1518
f2F = 1702.3764
f2R = 13.3866
r2R = 4.5581
r3F = 9.6306
TL = 37.8645
Σd = 22.3010
Ymax = 8.2000
(1) f2R / | f2F | = 0.0079
(2) (r3F + r2R) / (r3F-r2R) = 2.7972
(3) TL / Σd = 1.6979
(4) TL / Ymax = 4.6176
(5) f2 / f1 = 0.0322
(6) f / f2R = 0.7694
(7) f / f1 = 0.0326

図１４（ａ）、図１４（ｂ）、及び図１４（ｃ）はそれぞれ、本願の第７実施例に係る撮影レンズの無限遠物体合焦時の諸収差図、近距離物体合焦時の諸収差図、及び無限遠物体合焦時にシフトレンズ群を光軸に対して垂直に図１の上方へ０．１ｍｍシフトさせた時のコマ収差図である。
各諸収差図より、本実施例に係る撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、レンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、優れた結像性能を有していることがわかる。 FIGS. 14 (a), 14 (b), and 14 (c) are graphs showing various aberrations at the time of focusing on an object at infinity of the photographing lens according to Example 7 of the present application. FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations, and a coma aberration diagram when the shift lens group is shifted 0.1 mm upward in FIG. 1 perpendicular to the optical axis when an object at infinity is focused.
From the various aberration diagrams, the photographic lens according to this example can correct various aberrations well when focusing from an object at infinity to an object at a short distance, and changes in optical performance during lens shift are minimized. It can be seen that it has excellent imaging performance.

上記各実施例によれば、６０度を超える広画角、かつＦナンバーが２．８程度の大口径で、無限遠物体から近距離物体への合焦に際して、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の撮影レンズを実現することができる。
なお、上記各実施例に係る撮影レンズは、最も像側に配置されるレンズ成分の像側のレンズ面から像面までの光軸上の距離（バックフォーカス）を、最も小さい状態で１０．０〜３０．０ｍｍ程度とすることが好ましい。また、上記各実施例に係る撮影レンズは、像高を５．０〜１２．５ｍｍとすることが好ましく、５．０〜９．５ｍｍとすることがより好ましい。 According to each of the embodiments described above, various aberrations can be corrected well when focusing from an object at infinity to a short distance object with a wide angle of view exceeding 60 degrees and a large aperture with an F number of about 2.8. Thus, a small photographic lens having high optical performance over the entire screen can be realized while minimizing changes in optical performance during lens shift.
In the imaging lens according to each of the above embodiments, the distance (back focus) on the optical axis from the lens surface on the image side to the image surface of the lens component arranged closest to the image side is 10.0 in the smallest state. It is preferable to be about ~ 30.0 mm. In addition, the imaging lens according to each of the above embodiments preferably has an image height of 5.0 to 12.5 mm, and more preferably 5.0 to 9.5 mm.

ここで、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本願の撮影レンズの光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本願の撮影レンズの数値実施例として２群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、３群等）の撮影レンズを構成することもできる。具体的には、本願の撮影レンズの最も物体側や最も像面側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは空気間隔で分離された少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。 Here, each said Example has shown one specific example of this invention, and this invention is not limited to these. The following contents can be appropriately adopted as long as the optical performance of the photographing lens of the present application is not impaired.
Although a two-group configuration is shown as a numerical example of the photographic lens of the present application, the present application is not limited to this, and photographic lenses of other group configurations (for example, three groups) can also be configured. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the object side or the image surface side of the photographing lens of the present application may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval.

また、本願の撮影レンズは、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦群として光軸方向へ移動させる構成としてもよい。合焦群は本願の前記実施例以外の形態、即ち、第２レンズ群の前群や、全系の各レンズ成分単体でもよい。合焦群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ等による駆動にも適している。特に、第２レンズ群の一部又は全体を合焦群とすることが好ましい。上記各実施例では、第２レンズ群全体で合焦する構成を示しているが、第２レンズ群の後群で合焦する構成としても構わない。
また、本願の撮影レンズにおいて、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、シフトレンズ群として光軸に直交する方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることで、手ブレによって生じる像ブレを補正する、即ち防振を行う構成とすることもできる。特に、本願の撮影レンズでは第２レンズ群の一部又は全体をシフトレンズ群とすることが好ましい。 Further, in order to focus from an object at infinity to an object at a short distance, the photographic lens of the present application uses a part of the lens group, the entire lens group, or a plurality of lens groups as the focusing group in the optical axis direction. It is good also as a structure to which it moves. The focusing group may be in a form other than the above-described embodiment of the present application, that is, the front group of the second lens group or each lens component of the entire system. The focusing group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor such as an ultrasonic motor. In particular, it is preferable that a part or the whole of the second lens group is a focusing group. In each of the above embodiments, a configuration in which the entire second lens group is focused is shown, but a configuration in which focusing is performed in the rear group of the second lens group may be employed.
In the photographic lens of the present application, either all or a part of any lens group is moved so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group, or rotated in an in-plane direction including the optical axis. By (swinging), it is possible to correct image blur caused by camera shake, that is, to perform image stabilization. In particular, in the photographing lens of the present application, it is preferable that a part or the whole of the second lens group is a shift lens group.

また、本願の撮影レンズを構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、本願の撮影レンズにおいて開口絞りは第２レンズ群の内部又は近傍に配置されることが好ましく、開口絞りとして部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。なお、このことは、上記各実施例に係る撮影レンズに備えられた第１フレアカット絞りと第２フレアカット絞りについても同様である。 The lens surface of the lens constituting the photographing lens of the present application may be a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. When the lens surface is a spherical surface or a flat surface, it is preferable because lens processing and assembly adjustment are easy, and deterioration of optical performance due to errors in lens processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is aspherical, any of aspherical surface by grinding, glass mold aspherical surface in which glass is molded into an aspherical shape, or composite aspherical surface in which resin provided on the glass surface is formed in an aspherical shape Good. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
In the photographic lens of the present application, it is preferable that the aperture stop is disposed in or near the second lens group, and the role may be substituted by a lens frame without providing a member as the aperture stop. This also applies to the first flare cut diaphragm and the second flare cut diaphragm provided in the photographing lens according to each of the above embodiments.

また、本願の撮影レンズを構成するレンズのレンズ面に、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。
また、本願の撮影レンズにおいて第１レンズ群は、正レンズ成分を１つ有することが好ましい。第２レンズ群は、正レンズ成分を３つ有し、負レンズ成分を１つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に正、正、正、負の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。或いは、第２レンズ群は、正レンズ成分を２つ有し、負レンズ成分を２つ有することが好ましく、特にこれらのレンズ成分を物体側から順に正、負、正、負の順番で空気間隔を介在させて配置することが好ましい。 Further, an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range may be provided on the lens surface of the lens constituting the photographing lens of the present application. Thereby, flare and ghost can be reduced, and high optical performance with high contrast can be achieved.
In the photographic lens of the present application, it is preferable that the first lens group has one positive lens component. The second lens group preferably has three positive lens components and one negative lens component. In particular, these lens components are arranged in order of positive, positive, positive, and negative in order from the object side. It is preferable to arrange them. Alternatively, it is preferable that the second lens group has two positive lens components and two negative lens components, and in particular, these lens components are sequentially spaced from the object side in the order of positive, negative, positive, and negative. It is preferable to arrange them with a gap.

次に、本願の撮影レンズを備えたカメラを図１５及び図１６に基づいて説明する。
図１５（ａ）、及び図１５（ｂ）はそれぞれ、本願の撮影レンズを備えた電子カメラの正面図、及び背面図である。図１６は、図１５（ａ）のＡ−Ａ’断面図である。
本カメラ１は、図１５及び図１６に示すように撮影レンズ２として上記第１実施例に係る撮影レンズを備えた電子スチルカメラである。 Next, a camera provided with the photographing lens of the present application will be described with reference to FIGS.
FIGS. 15A and 15B are a front view and a rear view, respectively, of an electronic camera provided with the photographing lens of the present application. FIG. 16 is a cross-sectional view taken along the line AA ′ of FIG.
The camera 1 is an electronic still camera provided with the photographing lens according to the first embodiment as the photographing lens 2 as shown in FIGS. 15 and 16.

本カメラ１において、撮影者によって不図示の電源ボタンが押し込まれることで、撮影レンズ２をカバーしている不図示のシャッタが開放される。これにより、不図示の被写体からの光は撮影レンズ２に入射し、該撮影レンズ２によって像面I上に配置されている撮像素子（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）Ｃ上に集光され、被写体像が形成されることとなる。この被写体像は、撮像素子Ｃによって撮像されて、本カメラ１の背面に備えられている液晶モニタ３に表示される。これにより、撮影者が液晶モニタ３を見ながら被写体像の構図を決定した後、レリーズボタン４を押し込むことで、被写体像は撮像素子Ｃによって撮像され、不図示のメモリに記録保存されることとなる。このようにして、撮影者は本カメラ１を用いて被写体の撮影を行うことができる。なお、本カメラ１には、撮影環境が暗い場合に補助光を発する補助光発光部５や、本カメラ１の種々の条件設定等を行うためのファンクションボタン７等がさらに備えられている。   In the camera 1, when a power button (not shown) is pressed by the photographer, a shutter (not shown) that covers the taking lens 2 is opened. As a result, light from a subject (not shown) enters the photographing lens 2 and is condensed by the photographing lens 2 onto an image pickup device (for example, a CCD or CMOS) C disposed on the image plane I. An image will be formed. This subject image is captured by the image sensor C and displayed on the liquid crystal monitor 3 provided on the back surface of the camera 1. As a result, the photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor 3 and then presses the release button 4 so that the subject image is picked up by the image sensor C and recorded and stored in a memory (not shown). Become. In this way, the photographer can shoot a subject using the camera 1. The camera 1 further includes an auxiliary light emitting unit 5 that emits auxiliary light when the shooting environment is dark, a function button 7 for setting various conditions of the camera 1, and the like.

以上の構成により、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る撮影レンズを搭載した本カメラ１は、小型で、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を実現することができる。なお、撮影レンズ２として上記第２乃至第７実施例に係る撮影レンズを搭載したカメラを構成しても上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、本願の撮影レンズは、上述のような電子スチルカメラに限られず、デジタルビデオカメラやフィルムカメラ等のその他の光学装置に適用することも可能である。また、交換レンズに適用することも可能である。   With the above configuration, the camera 1 equipped with the photographic lens according to the first embodiment as the photographic lens 2 is small in size, can favorably correct various aberrations, and can change the optical performance at the time of lens shift. High optical performance can be achieved over the entire screen while minimizing. It should be noted that the same effect as that of the camera 1 can be obtained even if a camera equipped with the photographing lens according to the second to seventh embodiments is configured as the photographing lens 2. The photographing lens of the present application is not limited to the electronic still camera as described above, but can be applied to other optical devices such as a digital video camera and a film camera. It is also possible to apply to an interchangeable lens.

以下、本願の撮影レンズの製造方法の概略を図１７に基づいて説明する。
図１７は、本願の撮影レンズの製造方法を示す図である。
本願の撮影レンズの製造方法は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する撮影レンズの製造方法であって、以下の各ステップＳ１〜Ｓ３を含むものである。
ステップＳ１：第１レンズ群を単一のレンズ成分で構成する。
ステップＳ２：第２レンズ群を、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成する。そして各レンズ群を鏡筒内に物体側から順に配置する。 Hereinafter, an outline of a method for manufacturing a photographic lens of the present application will be described with reference to FIG.
FIG. 17 is a diagram showing a method for manufacturing the photographic lens of the present application.
A method for manufacturing a photographic lens of the present application is a method for manufacturing a photographic lens having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power in order from the object side. Each step S1-S3 is included.
Step S1: The first lens group is composed of a single lens component.
Step S2: The second lens group is composed of a front group, an aperture stop, and a rear group in order from the object side. Then, each lens group is arranged in the lens barrel in order from the object side.

ステップＳ３：鏡筒内に公知の移動機構を設ける等することで、第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせるようにする。
斯かる本願の撮影レンズの製造方法によれば、諸収差を良好に補正することができ、かつレンズシフト時の光学性能の変化を最低限に抑え、画面全体にわたって高い光学性能を有する小型の撮影レンズを製造することができる。 Step S3: By providing a known moving mechanism in the lens barrel, at least a part of the second lens group is shifted so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group.
According to the manufacturing method of the photographic lens of the present application, it is possible to correct various aberrations satisfactorily, minimizing a change in optical performance during lens shift, and miniaturized photographic imaging having high optical performance over the entire screen. A lens can be manufactured.

Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ２Ｆ 第２レンズ群の前群
Ｇ２Ｒ 第２レンズ群の後群
Ｉ 像面
Ｓ 開口絞り
ＦＳ１ 第１フレアカット絞り
ＦＳ２ 第２フレアカット絞り G1 First lens group G2 Second lens group G2F Front group G2R of second lens group Rear group I of second lens group Image plane S Aperture stop FS1 First flare cut stop FS2 Second flare cut stop

Claims (19)

物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
前記第１レンズ群は、単一のレンズ成分で構成され、
前記第２レンズ群は、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成され、
前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせることを特徴とする撮影レンズ。 In order from the object side, a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group includes a single lens component,
The second lens group includes, in order from the object side, a front group, an aperture stop, and a rear group.
An imaging lens, wherein at least a part of the second lens group is shifted so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮影レンズ。
０．００＜ｆ２Ｒ／｜ｆ２Ｆ｜＜０．２０
ただし、
ｆ２Ｆ：前記前群の焦点距離
ｆ２Ｒ：前記後群の焦点距離 The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.00 <f2R / | f2F | <0.20
However,
f2F: focal length of the front group f2R: focal length of the rear group 前記後群は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負レンズと像側に凸面を向けた正レンズとの接合レンズと、両凸形状の正レンズとを有することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の撮影レンズ。   The rear group includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative lens having a concave surface facing the object side and a positive lens having a convex surface facing the image side, and a biconvex positive lens. The photographing lens according to claim 1 or 2. 前記第２レンズ群の少なくとも一部を光軸方向へ移動させることにより、無限遠物体から近距離物体への合焦を行うことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   The focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving at least a part of the second lens group in the optical axis direction. The described taking lens. 前記前群は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを有することを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   The front group includes, in order from the object side, a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The photographing lens according to one item. 前記前群は、複数のレンズ成分を有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項５のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
２．５０＜（ｒ３Ｆ＋ｒ２Ｒ）／（ｒ３Ｆ−ｒ２Ｒ）＜３．８０
ただし、
ｒ２Ｒ：前記前群中の最も物体側のレンズ成分の像側レンズ面の曲率半径
ｒ３Ｆ：前記像側レンズ面の像側に隣接したレンズ面の曲率半径 The front group has a plurality of lens components;
The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
2.50 <(r3F + r2R) / (r3F-r2R) <3.80
However,
r2R: radius of curvature of the image side lens surface of the lens component closest to the object side in the front group r3F: radius of curvature of the lens surface adjacent to the image side of the image side lens surface 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
１．５５＜ＴＬ／Σｄ＜１．７５
ただし、
ＴＬ：前記撮影レンズの全長
Σｄ：前記第１レンズ群中の最も物体側のレンズ面から前記第２レンズ群中の最も像側のレンズ面までの光軸上の長さ The photographic lens according to any one of claims 1 to 6, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.55 <TL / Σd <1.75
However,
TL: Total length of the photographing lens Σd: Length on the optical axis from the most object side lens surface in the first lens group to the most image side lens surface in the second lens group 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項７のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
４．００＜ＴＬ／Ｙｍａｘ＜５．００
ただし、
ＴＬ ：前記撮影レンズの全長
Ｙｍａｘ：前記撮影レンズの最大像高 The photographing lens according to any one of claims 1 to 7, wherein the following conditional expression is satisfied.
4.00 <TL / Ymax <5.00
However,
TL: Total length of the photographing lens Ymax: Maximum image height of the photographing lens 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項８のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
０．０１５＜ｆ２／ｆ１＜０．０８５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離 The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.015 <f2 / f1 <0.085
However,
f1: Focal length of the first lens group f2: Focal length of the second lens group 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項９のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
０．７０＜ｆ／ｆ２Ｒ＜０．８５
ただし、
ｆ ：前記撮影レンズ全系の焦点距離
ｆ２Ｒ：前記後群の焦点距離 The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.70 <f / f2R <0.85
However,
f: focal length of the entire photographing lens f2R: focal length of the rear group 前記第１レンズ群は、物体側に凸面を向けた正レンズで構成されていることを特徴とする請求項１から請求項１０のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to any one of claims 1 to 10, wherein the first lens group includes a positive lens having a convex surface directed toward the object side. 前記第１レンズ群の位置は、像面に対して固定であることを特徴とする請求項１から請求項１１のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   The photographic lens according to claim 1, wherein the position of the first lens group is fixed with respect to the image plane. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１から請求項１２のいずれか一項に記載の撮影レンズ。
０．０１５＜ｆ／ｆ１＜０．０８５
ただし、
ｆ ：前記撮影レンズ全系の焦点距離
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離 The photographic lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.015 <f / f1 <0.085
However,
f: focal length of the entire photographing lens f1: focal length of the first lens group 前記前群が、少なくとも１面の非球面を備えていることを特徴とする請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   The photographing lens according to any one of claims 1 to 13, wherein the front group includes at least one aspheric surface. 前記前群は、複数のレンズ成分を有し、
前記前群中の最も物体側のレンズ成分が、少なくとも１面の非球面を備えていることを特徴とする請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The front group has a plurality of lens components;
The photographic lens according to any one of claims 1 to 14, wherein a lens component closest to the object side in the front group includes at least one aspherical surface. 前記後群が、少なくとも１面の非球面を備えていることを特徴とする請求項１から請求項１５のいずれか一項に記載の撮影レンズ。   The taking lens according to any one of claims 1 to 15, wherein the rear group includes at least one aspherical surface. 前記後群は、複数のレンズ成分を有し、
前記後群中の最も像側のレンズ成分が、少なくとも１面の非球面を備えていることを特徴とする請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載の撮影レンズ。 The rear group has a plurality of lens components;
The taking lens according to any one of claims 1 to 16, wherein the lens component closest to the image side in the rear group includes at least one aspherical surface. 請求項１から請求項１７のいずれか一項に記載の撮影レンズを有することを特徴とする光学装置。   An optical apparatus comprising the photographic lens according to claim 1. 物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する撮影レンズの製造方法であって、
前記第１レンズ群を単一のレンズ成分で構成し、
前記第２レンズ群を、物体側から順に、前群と、開口絞りと、後群とで構成し、
前記第２レンズ群の少なくとも一部を、シフトレンズ群として光軸と直交する方向の成分を含むようにシフトさせるようにすることを特徴とする撮影レンズの製造方法。 In order from the object side, there is provided a method of manufacturing a photographic lens having a first lens group having a positive refractive power and a second lens group having a positive refractive power,
The first lens group is composed of a single lens component;
The second lens group includes, in order from the object side, a front group, an aperture stop, and a rear group.
A method for manufacturing a photographic lens, wherein at least part of the second lens group is shifted so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis as a shift lens group.
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