JP2011230131A - Rolling pitch control method in hot rolling line - Google Patents
Rolling pitch control method in hot rolling line Download PDFInfo
- Publication number
- JP2011230131A JP2011230131A JP2010100282A JP2010100282A JP2011230131A JP 2011230131 A JP2011230131 A JP 2011230131A JP 2010100282 A JP2010100282 A JP 2010100282A JP 2010100282 A JP2010100282 A JP 2010100282A JP 2011230131 A JP2011230131 A JP 2011230131A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- slab
- rolling
- stand
- rough rolling
- temperature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Abstract
Description
本発明は、熱間圧延ラインにおいて、複数のスラブを連続して圧延し、薄板に仕上げる際、先行材（スラブ）と当該材（スラブ）が熱間圧延ライン上で接触や衝突しないことを前提として、１枚１枚のスラブの圧延をできるだけ、間隔を開けずに行うミルペーシング制御により、熱間圧延ラインの生産性を向上させる圧延ピッチ制御方法に関する。 The present invention presupposes that when a plurality of slabs are rolled continuously in a hot rolling line and finished into a thin plate, the preceding material (slab) and the material (slab) do not contact or collide with each other on the hot rolling line. The present invention relates to a rolling pitch control method for improving the productivity of a hot rolling line by mill pacing control in which rolling of each slab is performed with as little gap as possible.
熱間圧延ラインは、通常、図５に示すように、スラブ（鋼材）Ｓを加熱する加熱炉１と、スラブＳの幅方向端部をプレスしてスケールを除去するとともにスラブ幅を調整する幅圧下装置（ＶＳＢ：Vertical Scale Braker）２と、複数の粗圧延スタンドＲ１〜Ｒ４からなる粗圧延機３と、複数の仕上圧延スタンドＦ１，Ｆ２・・・・Ｆ７からなる仕上圧延機４と、仕上圧延機４から出たコイルを冷却制御する冷却設備５と、コイルを巻き取るコイラー６と、設備全体を制御するプロセスコンピューター７を備えている。 As shown in FIG. 5, the hot rolling line normally has a heating furnace 1 that heats a slab (steel material) S, and a width that adjusts the slab width while pressing a width direction end of the slab S to remove scale. A rolling mill (VSB: Vertical Scale Braker) 2, a rough rolling mill 3 composed of a plurality of rough rolling stands R1 to R4, a finishing mill 4 composed of a plurality of finishing rolling stands F1, F2,. A cooling facility 5 that cools and controls the coil that comes out of the rolling mill 4, a coiler 6 that winds the coil, and a process computer 7 that controls the entire facility are provided.
複数のスラブを連続して圧延する際に、薄板の生産性を上げるためには、連続して搬送されてくるスラブ１枚１枚の仕上圧延をできるだけ間隔を開けずに行うことが望ましく、従来よりミルペーシング制御が提案されている。 When rolling a plurality of slabs continuously, in order to increase the productivity of the thin plate, it is desirable to perform finish rolling of each slab that is continuously conveyed with as little gap as possible. More milpacing control has been proposed.
特許文献１には、当該材が粗圧延スタンドＲ１オンのタイミングで先々行材と先行材の干渉をチェックし、先行材の搬送予測時刻を修正し、そして修正した先行材の搬送予測時刻を元に先行材と当該材との干渉をチェックし、その干渉する時間だけ粗圧延スタンドＲ２進入予定時刻を変更し、当該材を粗圧延スタンドＲ２の前のテーブル上で待機させ、さらに、前記変更した当該材の粗圧延スタンドＲ２進入予定時刻を基に、当該材と次材の干渉をチェックし、次材の搬送予測時刻を修正し、修正した次材の搬送予測時刻を基に、次材と加熱炉抽出材の干渉をチェックし、加熱炉抽出材の加熱炉抽出タイミングを修正する熱間圧延ラインのミルペーシング方法が開示されている。 In Patent Document 1, the material checks the interference between the preceding material and the preceding material at the timing when the rough rolling stand R1 is turned on, corrects the predicted transport time of the preceding material, and based on the corrected predicted transport time of the preceding material Checking the interference between the preceding material and the material, changing the rough rolling stand R2 scheduled entry time for the time of the interference, waiting the material on the table in front of the rough rolling stand R2, and further changing the changed Check the interference between the material and the next material based on the scheduled entry time of the rough rolling stand R2 of the material, correct the predicted transport time of the next material, and heat the next material based on the corrected predicted transport time of the next material. There is disclosed a method of mill pacing in a hot rolling line that checks the interference of the furnace extract material and corrects the furnace extraction timing of the furnace extract material.
前掲の特許文献１において、従来例として挙げられている搬送ダイヤグラムを図６に、改善後の搬送ダイヤグラムを図７に示す。 In the above-mentioned Patent Document 1, FIG. 6 shows a conveyance diagram cited as a conventional example, and FIG. 7 shows an improved conveyance diagram.
図６の従来例では、先々行材と先行材のバーツーバーネック（図６のＦ１ネック）があり、さらに先行材と当該材にプレスネック（図６のＶＳＢネック）があることから、それ以上先行材と当該材の間隔を短縮できず、当該材において、バーツーバー時間の延長（図６のＦ１アイドルタイム）が発生することになる。 In the conventional example in FIG. 6, there is a bar-to-bar neck (F1 neck in FIG. 6) of the preceding material and the preceding material, and further there is a press neck (VSB neck in FIG. 6) in the preceding material and the material. The interval between the material and the material cannot be shortened, and the bar-to-bar time extension (F1 idle time in FIG. 6) occurs in the material.
一方、図７に示す特許文献１における改善後の例では、加熱炉抽出制御に基づく早出し処理で先行材を加熱炉から早出しし、その後、先行材の早出しに伴い、当該材も早出しする。早出しにより抽出された先行材は、粗圧延スタンドＲ２の進入制御によって、粗圧延スタンドＲ２の前のテーブル上で待機することになる。その待機中に、幅圧下装置ネック（ＶＳＢネック）により、先行材に対し遅れていた当該材が時間のかかる幅圧下装置（ＶＳＢ）による圧延を終えて先行材に追いついてくる。なお、図７に示す搬送ダイヤグラムにおいて、細線が図６に示す従来のダイヤグラムであり、太線が本例で早出しを行ったダイヤグラムである。
このようにして加熱炉から早出しされた先行材に対し、当該材が干渉のない最短ピッチで抽出されてライン上を搬送されることから、当該材の仕上圧延スタンドＦ１でのバーツーバー時間の短縮を実現できる。
On the other hand, in the example after the improvement in Patent Document 1 shown in FIG. 7, the preceding material is quickly removed from the heating furnace by the rapid advance processing based on the heating furnace extraction control, and then the preceding material is also quickly released along with the early advancement of the preceding material. Take it out. The preceding material extracted by the quick take-out stands by on the table in front of the rough rolling stand R2 by the approach control of the rough rolling stand R2. During the standby, the width reduction device neck (VSB neck) causes the material that has been delayed with respect to the preceding material to finish rolling by the time-consuming width reduction device (VSB) and catch up with the preceding material. In the conveyance diagram shown in FIG. 7, the thin line is the conventional diagram shown in FIG. 6, and the thick line is the diagram in which the quick-drawing is performed in this example.
Since the material is extracted at the shortest pitch with no interference and conveyed on the line with respect to the preceding material that has been quickly discharged from the heating furnace in this way, the bar-to-bar time at the finishing rolling stand F1 of the material is reduced. Can be realized.
上述したように、特許文献１に係るミルペーシング方法では、先行材と先々行材との干渉、先行材と当該材との干渉、当該材と次材との干渉、次材と加熱炉抽出材との干渉といった、スラブ間の干渉をチェックすることだけで搬送のタイミングを決めている。
しかしながら、熱間圧延で重要なことは、干渉するかどうかだけでなく、スラブの温度を各工程で材質上必要な目標温度に保つことである。すなわちいずれかの粗圧延スタンドの前でスラブを待たせて時間調整を行うと、スラブが薄く温度が下がりすぎる場合、必要な材質が確保できなくなるという品質トラブルが発生する。逆にスラブの温度が高すぎる場合、特定の粗圧延スタンドの前でスラブを待たせて時間調整を行うと、スラブの温度が下がらず、表面にスケールが発生して、仕上圧延機４で圧延した後の製品コイルの表面に凹凸の模様が残り、後の検査工程で品質不良と判定され歩留まり落ちが発生する。
As described above, in the mill pacing method according to Patent Document 1, the interference between the preceding material and the preceding material, the interference between the preceding material and the material, the interference between the material and the next material, the next material and the heating furnace extraction material, The timing of conveyance is determined only by checking the interference between slabs, such as interference.
However, what is important in hot rolling is not only whether or not interference occurs, but also that the temperature of the slab is maintained at the target temperature required for the material in each step. That is, when the time adjustment is performed by waiting for the slab in front of one of the rough rolling stands, a quality problem occurs in that a necessary material cannot be secured if the slab is thin and the temperature is too low. Conversely, when the temperature of the slab is too high, if the time is adjusted by waiting for the slab in front of a specific rough rolling stand, the temperature of the slab does not decrease, scale is generated on the surface, and rolling is performed by the finishing mill 4 As a result, an uneven pattern remains on the surface of the product coil, and it is judged as a quality defect in a later inspection process, resulting in a drop in yield.
スラブは１本ずつ、その鋼種・サイズにより、粗圧延機（粗圧延スタンドＲ４）出側温度の目標値が決められている。一方、先行材との関係では、先行材と当該材とが干渉しない条件が満たされて、当該材が粗圧延スタンドのＲ２−Ｒ３間を圧延できるようになっても、当該材の粗出側温度の予測値が下がるまで、上流側の粗圧延スタンドＲ２の前で長時間、待機させると、先行材に対して当該材の搬送が遅れ、仕上圧延機４にスラブが入る間隔（バーツーバー時間、Ｆ１アイドル）が開くという問題があった。 Each slab has a target value for the outlet temperature of the roughing mill (rough rolling stand R4), depending on the steel type and size. On the other hand, in the relationship with the preceding material, even if the condition that the preceding material and the material do not interfere is satisfied and the material can be rolled between R2 and R3 of the rough rolling stand, the roughing side of the material When waiting for a long time in front of the upstream rough rolling stand R2 until the predicted value of temperature decreases, the conveyance of the material is delayed with respect to the preceding material, and the interval at which the slab enters the finishing mill 4 (bar-to-bar time, (F1 idol) opened.
本発明は、仕上圧延機に入るスラブと次のスラブの間隔が開かないようにしつつ、スラブの温度を目標温度に保つことで、歩留落ちや材質異常を引き起こさずに生産性を向上させることを目的とする。 The present invention keeps the temperature of the slab at the target temperature while preventing the gap between the slab entering the finishing mill and the next slab from being opened, thereby improving productivity without causing yield loss or material abnormality. With the goal.
前記課題を解決するため、本発明は、スラブを加熱する加熱炉、加熱炉から抽出されたスラブの幅方向端部をプレスしてスケールを除去する幅圧下装置、複数の粗圧延スタンドからなる粗圧延機、複数の仕上圧延スタンドからなる仕上圧延機、の各設備により前記スラブを加熱、圧延し、所定の厚さ、幅の鋼板を製造する際の熱間圧延ラインにおける圧延ピッチ制御方法において、
予め設定された先行スラブと当該スラブの搬送ダイヤグラムに基づいて干渉が生じるおそれのある設備の圧延ピッチを算出し、
前記算出された圧延ピッチよりも常に早く当該スラブを加熱炉から抽出し、
前記粗圧延機における複数の粗圧延スタンドのうち、少なくとも粗圧延上流スタンド手前と粗圧延下流スタンド手前に設定されたスラブの待機ポイントのうち前記粗圧延上流スタンド手前の待機ポイントに当該スラブが到達した際に、その先の前記粗圧延下流スタンドを圧延中の先行スラブ、または前記粗圧延下流スタンドのさらに下流側を搬送中の先行スラブの仕上圧延予定時刻から、干渉を生じないために必要な当該スラブの粗圧延工程での待機時間（以下、「必要待機時間」という。）を算出し、
当該スラブを前記待機ポイントで待機させない場合の粗圧延機出側のスラブ温度の予測値と当該スラブに材質上必要な目標温度との差に基づいて、前記必要待機時間を、前記粗圧延上流スタンド手前の待機時間と、前記粗圧延下流スタンド手前の待機時間とに分配する演算を行い、
前記演算した待機時間で前記スラブを各待機ポイントで待機させることにより、前記スラブの温度を前記目標温度に制御する
ことを特徴とする。
In order to solve the above-mentioned problems, the present invention provides a heating furnace for heating a slab, a width reduction device for pressing a width direction end portion of the slab extracted from the heating furnace to remove the scale, and a rough rolling stand comprising a plurality of rough rolling stands. In a rolling pitch control method in a hot rolling line when heating and rolling the slab by each equipment of a rolling mill and a finishing rolling mill composed of a plurality of finishing rolling stands, and manufacturing a steel plate having a predetermined thickness and width,
Calculate the rolling pitch of the equipment that may cause interference based on the preset preceding slab and the conveyance diagram of the slab,
Extracting the slab from the heating furnace always faster than the calculated rolling pitch,
Among the plurality of rough rolling stands in the rough rolling mill, the slab has reached the standby point before the rough rolling upstream stand among the standby points of the slab set at least before the rough rolling upstream stand and the rough rolling downstream stand. In this case, the preceding slab that is rolling the preceding rough rolling downstream stand, or the scheduled rolling finish time of the preceding slab that is transporting further downstream of the rough rolling downstream stand, is necessary to prevent interference. Calculate the waiting time in the rough rolling process of the slab (hereinafter referred to as “required waiting time”),
Based on the difference between the predicted value of the slab temperature on the exit side of the rough rolling mill when the slab is not kept at the standby point and the target temperature required for the material of the slab, the required standby time is calculated based on the rough rolling upstream stand. Perform a calculation to distribute the waiting time before this and the waiting time before the rough rolling downstream stand,
The temperature of the slab is controlled to the target temperature by causing the slab to wait at each waiting point for the calculated waiting time.
本発明においては、予め設定された先行スラブと当該スラブの搬送ダイヤグラムに基づいて算出された、干渉が生じる設備の圧延ピッチよりも常に早く当該スラブを加熱炉から抽出（早出し）し、粗圧延工程で、先行材にぶつからないように時間調整（待機）を毎回行う。そして、その調整する時間（必要待機時間）を、粗圧延機出側のスラブ温度の予測値と当該スラブに材質上必要な目標温度との差に基づいて、「スラブが厚くて冷えにくい粗圧延上流スタンド手前での待機時間」と「スラブが薄くて冷えやすい粗圧延下流スタンド手前での待機時間」に分配する。
ここで、「材質上必要な目標温度」とは、鋼板の強度や靭性などの材質特性を得るために鋼種毎に決められた仕上圧延温度になるようにするための、粗圧延機出側目標温度を意味する。
In the present invention, the slab is extracted (rapidly extracted) from the heating furnace always faster than the rolling pitch of the equipment in which interference occurs, calculated based on a preset preceding slab and the conveyance diagram of the slab, and rough rolling In the process, time adjustment (standby) is performed every time so as not to hit the preceding material. Then, based on the difference between the predicted value of the slab temperature on the delivery side of the roughing mill and the target temperature required for the material of the slab, the time to adjust (required standby time) It is divided into “standby time before the upstream stand” and “standby time before the rough rolling downstream stand where the slab is thin and easy to cool”.
Here, the “target temperature required for the material” is the rough rolling mill delivery target for achieving the finishing rolling temperature determined for each steel type in order to obtain the material properties such as strength and toughness of the steel sheet. It means temperature.
このようにして、仕上圧延機に入るスラブの間隔が開かないようにしつつ、スラブの粗出側温度を目標温度に保つことで、歩留落ちや材質異常を引き起こさずに生産性を向上させることができる。 In this way, improving the productivity without causing yield loss or material abnormality by keeping the slab roughing side temperature at the target temperature while preventing the slab interval entering the finishing mill from being opened. Can do.
本発明によれば、予め設定された先行スラブと当該スラブの搬送ダイヤグラムに基づいて干渉が生じるおそれのある設備の圧延ピッチを算出し、算出された圧延ピッチよりも常に早く当該スラブを加熱炉から抽出し、粗圧延機における複数の粗圧延スタンドのうち、少なくとも粗圧延上流スタンド手前と粗圧延下流スタンド手前に設定されたスラブの待機ポイントのうち粗圧延上流スタンド手前の待機ポイントに当該スラブが到達した際に、その先の粗圧延下流スタンドを圧延中の先行スラブ、または粗圧延下流スタンドのさらに下流側を搬送中の先行スラブの仕上圧延予定時刻から、干渉を生じないために必要な当該スラブの粗圧延工程での待機時間（必要待機時間）を算出し、当該スラブを待機ポイントで待機させない場合の粗圧延機出側のスラブ温度の予測値と当該スラブに材質上必要な目標温度との差に基づいて、必要待機時間を、粗圧延上流スタンド手前の待機時間と、粗圧延下流スタンド手前の待機時間とに分配する演算を行い、演算した待機時間でスラブを各待機ポイントで待機させることにより、スラブの温度を目標温度に制御し、これにより、仕上圧延機に入るスラブの間隔を開かないようにしつつ、スラブの温度を目標温度に保つことで、歩留落ちや、材質異常を引き起こさずに、生産性を向上させることができる。 According to the present invention, the rolling pitch of equipment that may cause interference is calculated based on a preset preceding slab and the conveyance diagram of the slab, and the slab is always removed from the heating furnace earlier than the calculated rolling pitch. The slab reaches the standby point before the rough rolling upstream stand among the plurality of rough rolling stands in the rough rolling mill at least before the rough rolling upstream stand and before the rough rolling downstream stand. The slab is necessary to prevent interference from the scheduled rolling end time of the preceding slab that is rolling the preceding rough rolling downstream stand or the further downstream side of the rough rolling downstream stand. The waiting time in the rough rolling process (required waiting time) is calculated, and the rough rolling mill exits when the slab is not kept at the waiting point. Based on the difference between the predicted value of the slab temperature and the target temperature required for the material of the slab, the required waiting time is distributed to the waiting time before the rough rolling upstream stand and the waiting time before the rough rolling downstream stand. The slab temperature is controlled to the target temperature by performing the calculation and making the slab stand by at each standby point for the calculated standby time, thereby avoiding opening the slab interval entering the finishing mill. By keeping the temperature at the target temperature, productivity can be improved without causing yield loss or material abnormality.
以下、本発明の実施の形態を図１〜図４を参照しながら説明する。
図１に示す熱間圧延ラインは、図５に示した構成と同様であり、スラブ（鋼材）Ｓを加熱する加熱炉１と、スラブＳの幅方向端部をプレスしてスケールを除去する幅圧下装置（ＶＳＢ）２と、複数の粗圧延スタンドＲ１〜Ｒ４からなる粗圧延機３と、複数の仕上圧延スタンドＦ１〜Ｆ７からなる仕上圧延機４と、冷却設備５と、コイルを巻き取るコイラー６とを備えている。なお、図示していないが、図５に示したプロセスコンピューター７も備えられている。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS.
The hot rolling line shown in FIG. 1 has the same configuration as that shown in FIG. 5, and a heating furnace 1 that heats the slab (steel material) S and a width that removes the scale by pressing the end in the width direction of the slab S. A reduction device (VSB) 2, a rough rolling mill 3 composed of a plurality of rough rolling stands R1 to R4, a finishing mill 4 composed of a plurality of finishing rolling stands F1 to F7, a cooling facility 5, and a coiler that winds a coil 6 is provided. Although not shown, the process computer 7 shown in FIG. 5 is also provided.
図１に示すように、本実施の形態におけるミルペーシング制御のスラブの進入チェックポイントＰ１〜Ｐ４を備えている、進入チェックポイントＰ１は、幅圧下装置２の前方、Ｐ２は粗圧延機３の上流スタンドＲ２の前方、Ｐ３は下流スタンドＲ３の前方、Ｐ４は、仕上圧延機４の第１スタンドＦ１の前方である。 As shown in FIG. 1, the slab entry check points P <b> 1 to P <b> 4 of the mill pacing control in the present embodiment are provided, the entry check point P <b> 1 is in front of the width reduction device 2, and P <b> 2 is upstream of the rough rolling mill 3. The front of the stand R2, P3 is the front of the downstream stand R3, and P4 is the front of the first stand F1 of the finishing mill 4.
本実施の形態に係る熱間圧延ラインにおける圧延ピッチ制御方法による搬送ダイヤグラムを図２、図３に示す。図２はスラブ温度が目標温度に近くて粗圧延機の粗圧延スタンドＲ４の出側でスラブ温度を下げたくないときの搬送ダイヤグラムであり、図３はスラブ温度が目標値よりも相当高くて粗圧延スタンドＲ４の出側でスラブ温度を下げたいときの搬送ダイヤグラムである。図２および図３において、細線は本発明の早出し制御を行わない工程、太線は本発明の早出し制御を行う工程を示している。 The conveyance diagrams by the rolling pitch control method in the hot rolling line according to the present embodiment are shown in FIGS. FIG. 2 is a conveyance diagram when the slab temperature is close to the target temperature and it is not desired to lower the slab temperature on the exit side of the rough rolling stand R4 of the roughing mill. FIG. 3 shows that the slab temperature is considerably higher than the target value and rough. It is a conveyance diagram when it is desired to lower the slab temperature on the exit side of the rolling stand R4. In FIG. 2 and FIG. 3, the thin line indicates a process in which the quick-advance control of the present invention is not performed, and the thick line indicates a process in which the quick-advance control of the present invention is performed.
図２においては、粗圧延スタンドＲ４の出側におけるスラブの温度を下げたくないので、粗圧延スタンドＲ２の前方で待機させる。図３においては、粗圧延スタンドＲ４出側におけるスラブ温度を下げたいので、粗圧延スタンドＲ３の前方で待機させる。いずれにおいても、
加熱炉１から常にスラブを早出しする。これにより、仕上圧延機の第１スタンドアイドルタイムを安定的に小さく抑えることができる。
In FIG. 2, since it is not desired to lower the temperature of the slab on the exit side of the rough rolling stand R4, it is put on standby in front of the rough rolling stand R2. In FIG. 3, since it is desired to lower the slab temperature on the exit side of the rough rolling stand R4, it is put on standby in front of the rough rolling stand R3. In any case,
The slab is always taken out from the heating furnace 1 early. Thereby, the 1st stand idle time of a finishing mill can be suppressed stably small.
なお、スラブの温度は、図５のブロック図の温度計ＴＨ１，ＴＨ２により測定することができる。
温度計ＴＨ２で測定した温度が粗出側温度の実績値であり、製品コイルの品質管理に用いる重要な温度である。
温度計ＴＨ１は、Ｒ２圧延後のスラブの温度を測定するガイダンス用の温度計である。
The slab temperature can be measured by the thermometers TH1 and TH2 in the block diagram of FIG.
The temperature measured with the thermometer TH2 is the actual value of the roughing side temperature, and is an important temperature used for quality control of the product coil.
The thermometer TH1 is a guidance thermometer that measures the temperature of the slab after R2 rolling.
ここで、図４の圧延ピッチ制御方法の計算手順を示すフローチャートを用いて、計算の詳細を説明する。まず、ステップＳ１００のように、予め設定された先行スラブと当該スラブの搬送ダイヤグラム（図２，図３参照）に基づいて、干渉を生じるおそれのある設備の圧延ピッチΔｔ（ｓ）を算出する。次いで、ステップＳ１０２において、先行スラブの加熱炉抽出時刻ｔ-1（ｓ）とΔｔ（ｓ）から次の演算を行い、当該材の抽出時刻ｔ0（ｓ）を決定する。
ｔ0（ｓ）＝ｔ-1（ｓ）＋Δｔ（ｓ）−α
ここで、αは早出し時間（ｓ）であり、α＝２〜５（ｓ）。
次に、ステップＳ１０４のように、スラブをｔ＝ｔ0（ｓ）の時刻に加熱炉から抽出、すなわち早出しする。α（ｓ）早出しするのは、粗圧延工程において、当該材と先行材の干渉を避けるための待機を常に発生させるためである。
このときのスラブの温度（抽出温度）をＴＴ０（℃）とする。
加熱炉１内のスラブの温度は、プロセスコンピューター７（図５参照）により、常時計算されているため、抽出時のスラブの計算温度を得ることができる。
また、このスラブの圧延後のホットコイルのサイズ、鋼種から、粗圧延機出側目標温度ＴＴＴ（℃）が決定される。
Here, details of the calculation will be described with reference to a flowchart showing a calculation procedure of the rolling pitch control method of FIG. First, as in step S100, a rolling pitch Δt (s) of equipment that may cause interference is calculated based on a preset preceding slab and a conveyance diagram of the slab (see FIGS. 2 and 3). Next, in step S102, the following calculation is performed from the heating furnace extraction time t −1 (s) and Δt (s) of the preceding slab to determine the extraction time t 0 (s) of the material.
t 0 (s) = t −1 (s) + Δt (s) −α
Here, α is the quick start time (s), and α = 2 to 5 (s).
Next, as in step S104, the slab is extracted from the heating furnace at the time t = t 0 (s), that is, is quickly discharged. The reason why α (s) is quick is to always cause a standby to avoid interference between the material and the preceding material in the rough rolling process.
The temperature (extraction temperature) of the slab at this time is defined as TT0 (° C.).
Since the temperature of the slab in the heating furnace 1 is always calculated by the process computer 7 (see FIG. 5), the calculated temperature of the slab at the time of extraction can be obtained.
Moreover, the rough rolling mill delivery side target temperature TTT (° C.) is determined from the hot coil size after rolling the slab and the steel type.
次にステップＳ１１０のように、粗圧延スタンドＲ２前の進入チェックポイントＰ２に当該材が到達する。到達時刻をｔ＝ｔ1（ｓ）とする。ここで、ステップ１２０のように先行材の現在位置を自動的に探索する。このとき、先行材は粗圧延スタンドＲ３，Ｒ４で圧延中か、粗圧延スタンドＲ４から仕上スタンドＦ１間を搬送中か、または仕上圧延機４で圧延中かのいずれかの位置にある。 Next, as in step S110, the material reaches the entry check point P2 before the rough rolling stand R2. The arrival time is t = t 1 (s). Here, as in step 120, the current position of the preceding material is automatically searched. At this time, the preceding material is in the position of being rolled by the rough rolling stands R3 and R4, being transported between the rough rolling stand R4 and the finishing stand F1, or being rolled by the finishing mill 4.
ステップＳ１３０では、先行材の位置と当該材の位置より、粗圧延工程での必要待機時間を計算する。先行材の後端部が仕上スタンドＦ１を抜ける（ＯＦＦする）予測時刻ｔ3（ｓ）、当該材がＰ２で待機せずに進行した場合に先端部が仕上スタンドＦ１に到達する（ＯＮする）予測時刻ｔ4（ｓ）を算出する。 In step S130, the required waiting time in the rough rolling process is calculated from the position of the preceding material and the position of the material. The rear end portion of the preceding material exits the finishing stand F1 (turns OFF), the predicted time t 3 (s), and the tip portion reaches the finishing stand F1 (turns ON) when the material proceeds without waiting at P2. The predicted time t 4 (s) is calculated.
さらに、先行材の後端がＦ１を噛み抜けた後、次材（当該材）の圧延のためにロールギャップ等の設定を行うのに必要な時間をＴＦ１ｉｄｌｅとすると、衝突を避けるための当該材の粗圧延工程での必要待機時間Ｔ０（ｓ）は、
Ｔ０＝ｔ3＋ＴＦ１ｉｌｄｅ−ｔ4
となる。
Furthermore, when the time required for setting the roll gap and the like for rolling the next material (the material) after the rear end of the preceding material bites through F1, the material for avoiding the collision is TF1idle. The required waiting time T0 (s) in the rough rolling process of
T0 = t 3 + TF1ilde−t 4
It becomes.
一方、ステップＳ１４０では、当該スラブの進入チェックポイントＰ２到達時の温度を予測する。時刻ｔ1（ｓ）において、抽出時の当該スラブの温度ＴＴ０（℃）に対して、進入チェックポイントＰ２到達時点での時刻実績ｔ1（ｓ）間の温度変化は、
（１）ΔＴＴ１＝加熱炉１抽出〜幅圧下装置２到達までのスラブの搬送中に放冷することによる温度低下量、
（２）ΔＴＴ２＝幅圧下装置２における圧延中に圧延ロールに接触し、ロールから抜熱されることによる温度低下量、
（３）ΔＴＴ３＝幅圧下装置２における圧延中にスラブが変形して、変形抵抗から発熱することによる温度上昇量、
（４）ΔＴＴ４＝幅圧下装置２における圧延前と圧延中にスラブ表面のデスケーリングによる温度低下量
となる。
On the other hand, in step S140, the temperature when the entry check point P2 of the slab reaches is predicted. At time t 1 (s), with respect to the temperature TT0 (° C.) of the slab at the time of extraction, the temperature change between time results t 1 (s) when reaching the entry check point P2 is:
(1) ΔTT1 = temperature reduction due to cooling during transportation of slab from heating furnace 1 extraction to width reduction device 2 arrival,
(2) ΔTT2 = temperature reduction due to contact with the rolling roll during the rolling in the width reduction device 2 and heat removal from the roll,
(3) ΔTT3 = amount of temperature increase due to deformation of the slab during rolling in the width reduction device 2 and heat generation from the deformation resistance,
(4) ΔTT4 = temperature reduction due to descaling of the slab surface before and during rolling in the width reduction device 2.
以下、幅圧下装置２と同様に粗圧延機３における各粗圧延スタンドＲ２〜Ｒ４の圧延時間及び搬送時間から、進入チェックポイントＰ２到達時点で温度予測値ＴＴ１（℃）を求める。
なお、粗圧延スタンドＲ２前のスラブの温度ＴＴ１（℃）を予測する代わりに、粗圧延スタンドＲ２前に温度計を設置してスラブ温度ＴＴ１（℃）を実測してもよい。
Hereinafter, similarly to the width reduction device 2, a predicted temperature value TT1 (° C.) is obtained when the entry check point P2 is reached from the rolling time and conveying time of each of the rough rolling stands R2 to R4 in the rough rolling mill 3.
Instead of predicting the slab temperature TT1 (° C.) before the rough rolling stand R2, a slab temperature TT1 (° C.) may be measured by installing a thermometer before the rough rolling stand R2.
さらに、ステップＳ１５０において、粗圧延機３の各圧延スタンドのワークロールの回転速度、当該材のスラブ長から、粗圧延機出側温度計到達時刻ｔ＝ｔ2（ｓ）を予測する。次にステップＳ１５５において前記と同様の温度計算から、時刻ｔ2（ｓ）での粗圧延機出側温度ＴＴ２（℃）を予測する。 Furthermore, in step S150, the rough rolling mill delivery-side thermometer arrival time t = t 2 (s) is predicted from the rotation speed of the work roll of each rolling stand of the rough rolling mill 3 and the slab length of the material. Next, in step S155, from the temperature calculation similar to the above, the rough rolling mill outlet temperature TT2 (° C.) at time t 2 (s) is predicted.
次に、ステップＳ１６０において、粗圧延機出側温度の予測値ＴＴ２（℃）と粗圧延機出側温度の目標値ＴＴＴ（℃）を比較し、その差に基づいて待機時間を求める。
粗圧延工程における、必要温度低下量は、ΔＴＴＴ（℃）＝ＴＴ２−ＴＴＴとなる。
Next, in step S160, the rough rolling mill delivery temperature predicted value TT2 (° C.) is compared with the rough rolling mill delivery temperature target value TTT (° C.), and the standby time is determined based on the difference.
The required temperature reduction amount in the rough rolling step is ΔTTT (° C.) = TT2−TTT.
ステップＳ１７０において、粗圧延スタンドＲ２前での待機による温度低下率（温度低下量／経過時間）は、スラブの板厚が厚いため、粗圧延スタンドＲ３前の温度低下率ｋと比較して十分小さいので、簡易計算より、
粗圧延スタンドＲ３前の必要待機時間Ｔ３（ｓ）＝ΔＴＴＴ（℃）／ｋ
ｋ＝０．５〜１．０（Ｒ３前の待機による１ｓｅｃあたりの温度低下係数）
となる。
ｋは、Ｒ３前のスラブの厚さｄとの関係を予め求めておき、厚さに応じて設定する。例えば、厚さｄの異なる複数のスラブに対するそれぞれの温度低下係数ｋを求め、グラフにプロットしたところ、それらの関係は、回帰式ｋ＝１４／ｄ0.7で表すことができることを見出した。この式によると、ｄ＝４０ｍｍでｋ≒１．０、ｄ＝１２０ｍｍでｋ≒０．５となる。
In step S170, the temperature decrease rate (temperature decrease amount / elapsed time) before standby before the rough rolling stand R2 is sufficiently smaller than the temperature decrease rate k before the rough rolling stand R3 because the slab has a large thickness. So from simple calculation,
Necessary waiting time T3 (s) = ΔTTT (° C.) / K before the rough rolling stand R3
k = 0.5 to 1.0 (Temperature drop coefficient per second due to standby before R3)
It becomes.
k is determined in advance with respect to the thickness d of the slab before R3, and is set according to the thickness. For example, when the temperature decrease coefficient k for a plurality of slabs having different thicknesses d is obtained and plotted on a graph, it has been found that the relationship can be expressed by a regression equation k = 14 / d 0.7 . According to this equation, k≈1.0 when d = 40 mm, and k≈0.5 when d = 120 mm.
次にステップＳ１８０において、
粗圧延スタンドＲ２前の待機時間目標Ｔ２（ｓ），粗圧延スタンドＲ３前の待機時間目標Ｔ３（ｓ）とすると、粗圧延工程での必要待機時間Ｔ０（ｓ）＝Ｔ２＋Ｔ３となる。
これより、粗圧延スタンドＲ２前の必要待機時間Ｔ２（ｓ）＝Ｔ０−Ｔ３となる。
Next, in step S180,
Assuming that the standby time target T2 (s) before the rough rolling stand R2 and the standby time target T3 (s) before the rough rolling stand R3, the required standby time T0 (s) in the rough rolling process is T2 + T3.
Thus, the necessary waiting time T2 (s) before the rough rolling stand R2 is T0−T3.
ステップＳ１８０とステップＳ１７０の計算により当該材の粗圧延スタンドＲ２前の待機時間Ｔ２と粗圧延スタンドＲ３前の待機時間Ｔ３を決定する（ステップＳ１９０）。 The standby time T2 before the rough rolling stand R2 and the standby time T3 before the rough rolling stand R3 of the material are determined by the calculations in steps S180 and S170 (step S190).
この後、ステップＳ２００において、当該材はＲ２前でＴ２（ｓ）、Ｒ３前でＴ３（ｓ）待機を行う。 Thereafter, in step S200, the material waits for T2 (s) before R2 and for T3 (s) before R3.
ステップＳ２１０において、粗圧延スタンドＲ２で圧延を行い、圧延終了後、粗圧延スタンドＲ３前（進入チェックポイントＰ３）に当該材（スラブ）が到着する。このとき、ステップ２２０において、温度計ＴＨ１でスラブ温度をガイダンス用として実測する。 In step S210, rolling is performed at the rough rolling stand R2, and after the end of rolling, the material (slab) arrives before the rough rolling stand R3 (entry check point P3). At this time, in step 220, the slab temperature is measured for guidance with the thermometer TH1.
ステップＳ２３０において、粗圧延スタンドＲ３前（進入チェックポイントＰ３）で待機時間目標Ｔ３（ｓ）の間、待機を行う。 In step S230, standby is performed for the standby time target T3 (s) before the rough rolling stand R3 (entry check point P3).
ステップＳ２４０において、粗圧延機出側温度計ＴＨ２を通過するときに温度を実測すると、実測温度ＴＴ３（ｓ）≒ＴＴＴ（℃）となる。
この実測温度ＴＴ３（℃）を仕上圧延機の設定計算に使用する。
In step S240, when the temperature is measured when passing through the roughing mill exit-side thermometer TH2, the measured temperature TT3 (s) ≈TTT (° C.).
This measured temperature TT3 (° C.) is used for setting calculation of the finishing mill.
このように、予め設定された先行スラブと当該スラブの搬送ダイヤグラムに基づいて干渉が生じるおそれのある設備の圧延ピッチを算出し、算出された圧延ピッチよりも常に早く当該スラブを加熱炉１から抽出することで、粗圧延工程で常にスラブの待機が発生するため、従来技術における温度予測による早出し、遅出しによる抽出ピッチの外乱を除くことができ、ネック設備である仕上圧延工程に粗圧延工程から最短ピッチでスラブを供給することができる。 In this way, the rolling pitch of equipment that may cause interference is calculated based on the preset preceding slab and the conveyance diagram of the slab, and the slab is always extracted from the heating furnace 1 earlier than the calculated rolling pitch. By doing so, the slab is always on standby in the rough rolling process, so it is possible to eliminate disturbances in the extraction pitch due to temperature prediction and delay in the prior art, and the rough rolling process in the finish rolling process that is the neck equipment The slab can be supplied at the shortest pitch.
また、スラブの早出しに起因する粗圧延工程での待機時間を粗圧延上流スタンドでの待機と粗圧延下流スタンドでの待機に分け、その割合を変化させて、粗圧延下流スタンドでの待機によるスラブの放冷と粗圧延上流スタンドでの待機によるピッチ調整の両方を実施するため、スラブの温度条件の変化と粗圧延ライン上の搬送時間の予測に対する誤差・ばらつきの両方の変化があってもネック工程である仕上圧延機のＦ１スタンドアイドルタイムを必要アイドルタイムに維持しながら、仕上圧延前のスラブの温度を目標となる温度にすることができる。 In addition, the standby time in the rough rolling process due to the early out of the slab is divided into standby in the rough rolling upstream stand and standby in the rough rolling downstream stand, and the ratio is changed, depending on the standby in the rough rolling downstream stand. Because both the cooling of the slab and the pitch adjustment by standby at the upstream stand of rough rolling are implemented, even if there are both changes in the temperature conditions of the slab and errors and variations in the prediction of the conveyance time on the rough rolling line While maintaining the F1 stand idle time of the finishing mill, which is the neck process, at the required idle time, the temperature of the slab before the finish rolling can be set to a target temperature.
本発明は、仕上圧延機に入るスラブの間隔が開かないようにしつつ、スラブの温度を目標温度に保つことで、歩留落ちや材質異常を引き起こさずに生産性を向上させることができる圧延ピッチ制御方法であり、熱間圧延の分野において好適に利用することができる。 The present invention provides a rolling pitch capable of improving productivity without causing yield loss or material abnormality by keeping the temperature of the slab at the target temperature while preventing the interval between the slabs entering the finishing mill from being opened. It is a control method and can be suitably used in the field of hot rolling.
１ 加熱炉
２ 幅圧下装置
３ 粗圧延機
４ 仕上圧延機
５ 冷却設備
６ コイラー
７ プロセスコンピューター
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Heating furnace 2 Width reduction device 3 Rough rolling mill 4 Finish rolling mill 5 Cooling equipment 6 Coiler 7 Process computer
Claims (1)
予め設定された先行スラブと当該スラブの搬送ダイヤグラムに基づいて干渉が生じるおそれのある設備の圧延ピッチを算出し、
前記算出された圧延ピッチよりも常に早く当該スラブを加熱炉から抽出し、
前記粗圧延機における複数の粗圧延スタンドのうち、少なくとも粗圧延上流スタンド手前と粗圧延下流スタンド手前に設定されたスラブの待機ポイントのうち前記粗圧延上流スタンド手前の待機ポイントに当該スラブが到達した際に、その先の前記粗圧延下流スタンドを圧延中の先行スラブ、または前記粗圧延下流スタンドのさらに下流側を搬送中の先行スラブの仕上圧延予定時刻から、干渉を生じないために必要な当該スラブの粗圧延工程での待機時間（以下、「必要待機時間」という。）を算出し、
当該スラブを前記待機ポイントで待機させない場合の粗圧延機出側のスラブ温度の予測値と当該スラブに材質上必要な目標温度との差に基づいて、前記必要待機時間を、前記粗圧延上流スタンド手前の待機時間と、前記粗圧延下流スタンド手前の待機時間とに分配する演算を行い、
前記演算した待機時間で前記スラブを各待機ポイントで待機させることにより、前記スラブの温度を前記目標温度に制御する
ことを特徴とする熱間圧延ラインにおける圧延ピッチ制御方法。 Heating furnace for heating the slab, width reduction device for removing the scale by pressing the width direction end of the slab extracted from the heating furnace, roughing mill comprising a plurality of rough rolling stands, finishing comprising a plurality of finishing rolling stands In the rolling pitch control method in a hot rolling line when heating and rolling the slab by each facility of a rolling mill, and manufacturing a steel sheet having a predetermined thickness and width,
Calculate the rolling pitch of the equipment that may cause interference based on the preset preceding slab and the conveyance diagram of the slab,
Extracting the slab from the heating furnace always faster than the calculated rolling pitch,
Among the plurality of rough rolling stands in the rough rolling mill, the slab has reached the standby point before the rough rolling upstream stand among the standby points of the slab set at least before the rough rolling upstream stand and the rough rolling downstream stand. In this case, the preceding slab that is rolling the preceding rough rolling downstream stand, or the scheduled rolling finish time of the preceding slab that is transporting further downstream of the rough rolling downstream stand, is necessary to prevent interference. Calculate the waiting time in the rough rolling process of the slab (hereinafter referred to as “required waiting time”),
Based on the difference between the predicted value of the slab temperature on the exit side of the rough rolling mill when the slab is not kept at the standby point and the target temperature required for the material of the slab, the required standby time is calculated based on the rough rolling upstream stand. Perform a calculation to distribute the waiting time before this and the waiting time before the rough rolling downstream stand,
A rolling pitch control method in a hot rolling line, wherein the temperature of the slab is controlled to the target temperature by causing the slab to wait at each waiting point for the calculated waiting time.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010100282A JP5440359B2 (en) | 2010-04-23 | 2010-04-23 | Rolling pitch control method in hot rolling line |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2010100282A JP5440359B2 (en) | 2010-04-23 | 2010-04-23 | Rolling pitch control method in hot rolling line |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2011230131A true JP2011230131A (en) | 2011-11-17 |
| JP5440359B2 JP5440359B2 (en) | 2014-03-12 |
Family
ID=45320016
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2010100282A Active JP5440359B2 (en) | 2010-04-23 | 2010-04-23 | Rolling pitch control method in hot rolling line |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5440359B2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103752621A (en) * | 2014-01-09 | 2014-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | Method for automatic material interchange in urgent specification change of hot rolling production line |
| JP2016221529A (en) * | 2015-05-27 | 2016-12-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Rolling control device and method thereof |
| WO2024001632A1 (en) * | 2022-06-29 | 2024-01-04 | 中冶华天工程技术有限公司 | Casting and rolling integrated material tracking and scheduling method for continuous casting-hot rolling process |
Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH067823A (en) * | 1992-06-26 | 1994-01-18 | Kawasaki Steel Corp | Method for extracting rolled stock from heating furnace in hot rolling |
| JPH11277126A (en) * | 1998-03-25 | 1999-10-12 | Kawasaki Steel Corp | Method for controlling temperature of work to be hot rolled |
| JP2001205317A (en) * | 2000-01-27 | 2001-07-31 | Nippon Steel Corp | Method for extracting steel in continuous hot-rolling |
| JP2006289408A (en) * | 2005-04-08 | 2006-10-26 | Nippon Steel Corp | Rolling schedule determination method in hot rolling |
-
2010
- 2010-04-23 JP JP2010100282A patent/JP5440359B2/en active Active
Patent Citations (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH067823A (en) * | 1992-06-26 | 1994-01-18 | Kawasaki Steel Corp | Method for extracting rolled stock from heating furnace in hot rolling |
| JPH11277126A (en) * | 1998-03-25 | 1999-10-12 | Kawasaki Steel Corp | Method for controlling temperature of work to be hot rolled |
| JP2001205317A (en) * | 2000-01-27 | 2001-07-31 | Nippon Steel Corp | Method for extracting steel in continuous hot-rolling |
| JP2006289408A (en) * | 2005-04-08 | 2006-10-26 | Nippon Steel Corp | Rolling schedule determination method in hot rolling |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103752621A (en) * | 2014-01-09 | 2014-04-30 | 鞍钢股份有限公司 | Method for automatic material interchange in urgent specification change of hot rolling production line |
| JP2016221529A (en) * | 2015-05-27 | 2016-12-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | Rolling control device and method thereof |
| WO2024001632A1 (en) * | 2022-06-29 | 2024-01-04 | 中冶华天工程技术有限公司 | Casting and rolling integrated material tracking and scheduling method for continuous casting-hot rolling process |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP5440359B2 (en) | 2014-03-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5440359B2 (en) | Rolling pitch control method in hot rolling line | |
| JP2008212966A (en) | Hot rolling equipment and hot-rolling method using the same | |
| JP5924320B2 (en) | Method for reducing tip warpage of hot-rolled steel sheet in hot finish rolling | |
| JP2010234446A (en) | Method of cooling hot-rolled steel plate | |
| EP2764932B1 (en) | Method for cooling hot-rolled steel sheet | |
| JP2008238241A (en) | Manufacturing method of aluminum metal sheet | |
| JP4520891B2 (en) | Method for determining rolling schedule in hot rolling | |
| JP6897609B2 (en) | Hot rolling equipment and hot-rolled steel sheet manufacturing method | |
| JP2009028747A (en) | Method for rolling thick steel plate | |
| WO2017130765A1 (en) | Production equipment line for hot-rolled steel strips and production method for hot-rolled steel strip | |
| TWI477328B (en) | Apparatus for cooling hot rolled steel sheet | |
| JP5854177B1 (en) | Hot rolling method for high carbon steel | |
| JP6299673B2 (en) | Rolling control apparatus and method | |
| JP4079098B2 (en) | Manufacturing method and manufacturing apparatus for hot-rolled steel sheet | |
| JP3284913B2 (en) | Hot rolled steel strip rolling method | |
| JP5487652B2 (en) | Temperature control method in hot rolling | |
| JP5381740B2 (en) | Thickness control method of hot rolling mill | |
| JP6172110B2 (en) | Hot rolled steel sheet rolling method | |
| KR20090133032A (en) | Method for finish-rolling of hot steel sheet | |
| JP5673370B2 (en) | Method for cooling hot-rolled steel sheet | |
| JP2008114230A (en) | Method for controlling temperature of rolling material in hot rolling, and hot rolling method using the same | |
| JP2019084583A (en) | Manufacturing method and manufacturing apparatus of hot rolled steel plate | |
| JP4305156B2 (en) | Heat treatment method for steel sheet | |
| JP2010036209A (en) | Method for controlling conveyance of rolled stock on hot-rolling line | |
| JP2015196182A (en) | Method for determining extraction interval of heating furnace in shaped steel rolling line |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20120809 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20131119 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20131202 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 5440359 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |