JP2011220276A

JP2011220276A - Supercharger device

Info

Publication number: JP2011220276A
Application number: JP2010092126A
Authority: JP
Inventors: Hiroshi Saiura; 寛采浦
Original assignee: IHI Corp
Current assignee: IHI Corp
Priority date: 2010-04-13
Filing date: 2010-04-13
Publication date: 2011-11-04
Anticipated expiration: 2030-04-13
Also published as: JP5569114B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a thrust bearing, capable of reducing a bearing loss of a bearing part on a compressor side which employs a rolling bearing more than that when a plain bearing is employed, thereby reducing a loss of a bearing which supports a rotor shaft.SOLUTION: The rotor shaft 3 having a compressor impeller 4 at one end in the axial direction is rotatably supported to a bearing housing 15 via a radial bearing 19 and the thrust bearing 20. The thrust bearing 20 has a turbine-side thrust ring 22 fixed to the inner wall of the bearing housing 15 at a side opposite to the compressor impeller 4 of an intermediate thrust ring 23 which is fixed to the rotor shaft 3, and constitutes the plain bearing using the turbine-side thrust bearing 22 and the intermediate thrust bearing 23. Furthermore, the thrust bearing 20 has a compressor-side thrust ring 25 fixed to the inner wall of the bearing housing 15 at the side of the compressor impeller 4 of the intermediate thrust ring 23, and balls 24 are arranged between the compressor-side thrust ring 25 and the intermediate thrust ring 23, thus constituting a roll bearing.

Description

本発明は、エンジンから放出される排気エネルギを利用して、エンジンへ供給される空気を過給する過給機に関する。 The present invention relates to a supercharger that supercharges air supplied to an engine using exhaust energy released from the engine.

通常過給機においては、タービンインペラとコンプレッサインペラとを互いに連結してこれら各インペラを一体的に回転させるロータ軸を、ラジアル軸受及びスラスト軸受によりハウジングに対して回転可能に支持しており、その際スラスト軸受についてはすべり軸受を採用することが一般的になされている（例えば下記特許文献１参照）。 In a normal turbocharger, a turbine shaft and a compressor impeller are connected to each other and a rotor shaft that rotates these impellers integrally is rotatably supported by a radial bearing and a thrust bearing with respect to a housing. In general, a sliding bearing is adopted as the thrust bearing (see, for example, Patent Document 1 below).

特開２００５−２２０９６５号公報JP 2005-220965 A

ところで、過給機においては極めて高速回転することが知られており、したがってロータ軸を支持する軸受の高性能化が必須であり、そのために軸受損失をより低減することが要求されている。 By the way, it is known that a supercharger rotates at a very high speed. Therefore, it is essential to improve the performance of a bearing that supports a rotor shaft. For this reason, it is required to further reduce bearing loss.

そこで、本発明は、ロータ軸を支持する軸受の損失を低減することを目的としている。 Therefore, an object of the present invention is to reduce the loss of the bearing that supports the rotor shaft.

本発明は、エンジンからの排気によってタービンインペラが回転し、このタービンインペラに対しロータ軸を介してコンプレッサインペラが一体的に回転することで、前記エンジンに供給される空気を過給する過給機であって、前記ロータ軸は、ハウジングに対し、ラジアル軸受及びスラスト軸受によりハウジングに対して回転可能に支持され、前記スラスト軸受は、前記コンプレッサインペラ側の軸受部にころがり軸受を備えていることを特徴とする。 The present invention provides a supercharger that supercharges air supplied to the engine by rotating a turbine impeller by exhaust from the engine and rotating a compressor impeller integrally with the turbine impeller via a rotor shaft. The rotor shaft is rotatably supported with respect to the housing by a radial bearing and a thrust bearing with respect to the housing, and the thrust bearing includes a rolling bearing in a bearing portion on the compressor impeller side. Features.

本発明によれば、スラスト軸受は、ころがり軸受を適用しているコンプレッサ側の軸受部の軸受損失を、すべり軸受を適用した場合の軸受損失よりも低減させることができ、軸受全体としての軸受損失を抑えることができる。 According to the present invention, the thrust bearing can reduce the bearing loss of the bearing portion on the compressor side to which the rolling bearing is applied, compared to the bearing loss when the sliding bearing is applied. Can be suppressed.

図２のスラスト軸受周辺を拡大した断面図である。FIG. 3 is an enlarged sectional view around the thrust bearing of FIG. 2. 本発明の一実施形態を示す過給機の断面図である。It is sectional drawing of the supercharger which shows one Embodiment of this invention. 本発明の比較例を示す過給機の図１に対応する断面図である。It is sectional drawing corresponding to FIG. 1 of the supercharger which shows the comparative example of this invention. 本発明の他の実施形態を示す過給機の図１に対応する断面図である。It is sectional drawing corresponding to FIG. 1 of the supercharger which shows other embodiment of this invention.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づき説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.

図２に示すように、本発明の一実施形態に係わる過給機１は、図示しない例えば自動車用のエンジンからの排気によってタービンインペラ２が回転し、このタービンインペラ２に対しロータ軸３を介してコンプレッサインペラ４が一体的に回転することで、上記したエンジンに供給される空気を過給する。 As shown in FIG. 2, a turbocharger 1 according to an embodiment of the present invention includes a turbine impeller 2 that is rotated by exhaust from, for example, an automobile engine (not shown), and the turbine impeller 2 via a rotor shaft 3. Thus, the compressor impeller 4 rotates integrally to supercharge the air supplied to the engine.

タービンインペラ２は、タービンハウジング５内に回転可能に収容してあり、中心部のタービンホイール６の外周側にタービンブレード７を周方向に沿って複数設けてある。タービンホイール６のコンプレッサインペラ４側の端部中央に、前記したロータ軸３を一体的に接続してある。 The turbine impeller 2 is rotatably accommodated in a turbine housing 5, and a plurality of turbine blades 7 are provided along the circumferential direction on the outer peripheral side of the turbine wheel 6 at the center. The rotor shaft 3 is integrally connected to the center of the end of the turbine wheel 6 on the compressor impeller 4 side.

上記したタービンハウジング５は、その適宜位置に、エンジンからの排気を取り入れる排気取入口（図示省略）を形成してある。排気取入口は、エンジンの排気マニホールド（図示省略）に接続可能である。また、タービンハウジング５の内部には、上記した排気取入口に連通するタービンスクロール流路８を、タービンインペラ２を囲むように形成してある。さらに、タービンハウジング５におけるタービンインペラ２の軸方向外側（図２中で左側）には、タービンスクロール流路８内に流入した排気を外部に排出する排気出口９を形成してある。すなわち、タービンスクロール流路８と排気排出口９とは、タービンハウジング５内で互いに連通している。 The turbine housing 5 described above has an exhaust intake (not shown) for taking in exhaust from the engine at an appropriate position. The exhaust intake port can be connected to an engine exhaust manifold (not shown). In addition, a turbine scroll passage 8 communicating with the above-described exhaust intake port is formed inside the turbine housing 5 so as to surround the turbine impeller 2. Further, an exhaust outlet 9 for discharging the exhaust gas flowing into the turbine scroll flow path 8 to the outside is formed outside the turbine impeller 2 in the turbine housing 5 in the axial direction (left side in FIG. 2). That is, the turbine scroll flow path 8 and the exhaust discharge port 9 communicate with each other within the turbine housing 5.

一方、コンプレッサインペラ４は、コンプレッサハウジング１０内に回転可能に収容してあり、中心部のコンプレッサホイール１１の外周側にコンプレッサブレード１２を周方向に沿って複数設けてある。 On the other hand, the compressor impeller 4 is rotatably accommodated in the compressor housing 10, and a plurality of compressor blades 12 are provided along the circumferential direction on the outer peripheral side of the compressor wheel 11 at the center.

上記したコンプレッサハウジング１０におけるコンプレッサインペラ４の軸方向外側（図２中で右側）には、空気を吸入する空気吸入口１３を形成してあり、この空気吸入口１３はエアクリーナ（図示省略）に接続可能である。 An air suction port 13 for sucking air is formed outside the compressor impeller 4 in the compressor housing 10 in the axial direction (right side in FIG. 2). The air suction port 13 is connected to an air cleaner (not shown). Is possible.

また、前記したタービンハウジング５とコンプレッサハウジング１０との間には軸受ハウジング１５を設けてある。この軸受ハウジング１５とコンプレッサハウジング１０との間におけるコンプレッサインペラ４の外周側（出口側）には、圧縮された空気を昇圧する環状のディフューザ流路１６を形成してあり、このディフューザ流路１６は空気吸入口１３に連通している。 A bearing housing 15 is provided between the turbine housing 5 and the compressor housing 10. An annular diffuser channel 16 that pressurizes the compressed air is formed on the outer peripheral side (outlet side) of the compressor impeller 4 between the bearing housing 15 and the compressor housing 10. It communicates with the air inlet 13.

さらに、コンプレッサハウジング１０の外周側の内部には、コンプレッサスクロール流路１７を、コンプレッサインペラ４を囲むように形成してあり、このコンプレッサスクロール流路１７は、ディフューザ流路１６に連通している。すなわち、コンプレッサスクロール流路１７と空気吸入口１３とは、ディフューザ流路１６によって互いに連通している。 Further, a compressor scroll flow path 17 is formed inside the compressor housing 10 so as to surround the compressor impeller 4, and the compressor scroll flow path 17 communicates with the diffuser flow path 16. That is, the compressor scroll passage 17 and the air inlet 13 are communicated with each other by the diffuser passage 16.

そして、コンプレッサハウジング１０の適宜位置には、圧縮された空気を吐出する空気吐出口（図示省略）を形成してあり、この空気吐出口は、コンプレッサスクロール流路１７に連通してあって、エンジンの吸気マニホールド（図示省略）に接続可能である。 An air discharge port (not shown) for discharging compressed air is formed at an appropriate position of the compressor housing 10, and this air discharge port communicates with the compressor scroll passage 17, and Can be connected to an intake manifold (not shown).

前記したコンプレッサホイール１１の中心部には、ロータ軸３の延長方向に貫通する貫通孔１１ａを形成してあり、この貫通孔１１ａにロータ軸３を挿入し、ロータ軸３の貫通孔１１ａから外部に突出した側の端部の雄ねじ部３ａにナット１８を締結固定している。 A through-hole 11a that penetrates in the extending direction of the rotor shaft 3 is formed at the center of the compressor wheel 11 described above, and the rotor shaft 3 is inserted into the through-hole 11a, and the external through the through-hole 11a of the rotor shaft 3 A nut 18 is fastened and fixed to the male screw portion 3a on the end portion protruding to the side.

ここで、ロータ軸３は、軸方向中心側の２箇所にてラジアル軸受１９によりハウジングとしての軸受ハウジング１５に対して回転可能に支持されるとともに、コンプレッサインペラ４の近傍部位にてスラスト軸受２０により軸受ハウジング１５に対して回転可能に支持されている。ラジアル軸受１９は、フロート軸受で構成してあるが、浮動ブッシュ（カラー）の動きの一部を規制したセミフロート式あるいは、浮動ブッシュ（カラー）を自由に回転可能としたフルフロート式のどちらを使用してもよい。スラスト軸受２０については後述する。 Here, the rotor shaft 3 is rotatably supported with respect to the bearing housing 15 as a housing by a radial bearing 19 at two locations on the axial center side, and by a thrust bearing 20 at a location near the compressor impeller 4. The bearing housing 15 is rotatably supported. The radial bearing 19 is composed of a float bearing. Either a semi-float type in which a part of the movement of the floating bush (collar) is regulated or a full float type in which the floating bush (collar) is freely rotatable is used. May be used. The thrust bearing 20 will be described later.

また、軸受ハウジング１５には、ラジアル軸受１９及びスラスト軸受２０に潤滑油を供給するための潤滑油通路２１を形成してある。潤滑油通路２１は、潤滑油供給源（図示省略）から潤滑油が供給されて流入する径方向通路２１ａと、径方向通路２１ａの内側の端部２１ａ１に連通する軸方向通路２１ｂと、を備えている。 The bearing housing 15 is provided with a lubricating oil passage 21 for supplying lubricating oil to the radial bearing 19 and the thrust bearing 20. The lubricating oil passage 21 includes a radial passage 21a into which lubricating oil is supplied from a lubricating oil supply source (not shown), and an axial passage 21b that communicates with the inner end 21a1 of the radial passage 21a. ing.

そして、径方向通路２１ａの軸方向両側に位置する部分の軸方向通路２１ｂに、ラジアル軸受用潤滑油通路２１ｃ，２１ｄの一端２１ｃ１，２１ｄ１を連通させ、このラジアル軸受用潤滑油通路２１ｃ，２１ｄの径方向内側に延びる他端２１ｃ２，２１ｄ２をラジアル軸受１９の外周部に形成してある環状通路２１ｅ，２１ｆに連通させる。すなわち、外部から径方向通路２１ａに流入した潤滑油は、軸方向通路２１ｂからラジアル軸受用潤滑油通路２１ｃ，２１ｄ及び環状通路２１ｅ，２１ｆを経て、対応するそれぞれのラジアル軸受１９に供給されて該ラジアル軸受１９を潤滑する。 Then, one end 21c1, 21d1 of the radial bearing lubricating oil passages 21c, 21d is connected to the axial passage 21b located on both axial sides of the radial passage 21a, and the radial bearing lubricating oil passages 21c, 21d are connected to each other. The other ends 21c2 and 21d2 extending radially inward are communicated with annular passages 21e and 21f formed in the outer peripheral portion of the radial bearing 19. That is, the lubricating oil flowing into the radial passage 21a from the outside is supplied from the axial passage 21b to the corresponding radial bearings 19 through the radial bearing lubricating passages 21c and 21d and the annular passages 21e and 21f. The radial bearing 19 is lubricated.

また、左右２つのラジアル軸受１９相互間の軸受ハウジング１５の下部には、ロータ軸３と軸受ハウジング１５との間の隙間と、軸受ハウジング１５内に形成してある後述する空隙３１とを連通する排出路１５ｂを形成してある。したがって、ラジアル軸受１９を潤滑した後の潤滑油は、排出路１５ｂから空隙３１にも排出されることになる。 Further, a gap between the rotor shaft 3 and the bearing housing 15 and a later-described gap 31 formed in the bearing housing 15 are communicated with each other at the lower portion of the bearing housing 15 between the two left and right radial bearings 19. A discharge path 15b is formed. Therefore, the lubricating oil after lubricating the radial bearing 19 is also discharged into the gap 31 from the discharge path 15b.

また、軸方向通路２１ｂのラジアル軸受用潤滑油通路２１ｄ側の端部２１ｂ１は、前述したスラスト軸受２０の側部に連通している。すなわち、外部から径方向通路２１ａに流入した潤滑油は、軸方向通路２１ｂを経てスラスト軸受２０に供給されて該スラスト軸受２０を潤滑する。 The end 21b1 of the axial passage 21b on the radial bearing lubricating oil passage 21d side communicates with the side of the thrust bearing 20 described above. That is, the lubricating oil flowing from the outside into the radial passage 21a is supplied to the thrust bearing 20 through the axial passage 21b and lubricates the thrust bearing 20.

なお、上記した潤滑油通路２１の径方向通路２１ａ、軸方向通路２１ｂ及びラジアル軸受用潤滑油通路２１ｃ，２１ｄは、ロータ軸３に対し鉛直方向上部に位置しているものとする。 It is assumed that the radial passage 21 a, the axial passage 21 b, and the radial bearing lubricating oil passages 21 c and 21 d of the lubricating oil passage 21 are located in the upper part in the vertical direction with respect to the rotor shaft 3.

次に、スラスト軸受２０について説明する。スラスト軸受２０は、タービンインペラ２側からコンプレッサインペラ４側に軸方向に沿って、タービン側リングとしてのタービン側スラストリング２２、回転リングとしての中間スラストリング２３、転動体としての玉２４、コンプレッサ側リングとしてのコンプレッサ側スラストリング２５を、順に配置している。玉２４は、例えば鋼製（鋼球）あるいはセラミックス製とする。 Next, the thrust bearing 20 will be described. The thrust bearing 20 includes a turbine side thrust ring 22 as a turbine side ring, an intermediate thrust ring 23 as a rotating ring, a ball 24 as a rolling element, and a compressor side along the axial direction from the turbine impeller 2 side to the compressor impeller 4 side. The compressor side thrust ring 25 as a ring is arranged in order. The balls 24 are made of steel (steel balls) or ceramics, for example.

これらタービン側スラストリング２２、中間スラストリング２３及びコンプレッサ側スラストリング２５は、いずれも中心部にロータ軸３が挿入される貫通孔を備えた大略板状のリング状に形成された軸受部材である。 The turbine-side thrust ring 22, the intermediate thrust ring 23, and the compressor-side thrust ring 25 are all bearing members formed in a substantially plate-like ring shape having a through hole into which the rotor shaft 3 is inserted at the center. .

ここで、ロータ軸３は、軸受ハウジング１５内に位置するジャーナル部３ｂに対して小径となる、前記した雄ねじ部３ａを備えた小径部３ｃを備えている。すなわち、ジャーナル部３ｂは、小径部３ｃに対して大径部となり、このジャーナル部３ｂの小径部３ｃ側の端部には、ロータ軸３の軸方向に対して直角な面となる突き当て面３ｄを備えている。 Here, the rotor shaft 3 includes a small-diameter portion 3c including the male screw portion 3a, which has a small diameter with respect to the journal portion 3b located in the bearing housing 15. That is, the journal portion 3b is a large diameter portion with respect to the small diameter portion 3c, and the end portion on the small diameter portion 3c side of the journal portion 3b is an abutting surface that is a surface perpendicular to the axial direction of the rotor shaft 3. 3d.

この突き当て面３ｄに、スラスト軸受２０における中間スラストリング２３の内周側端部の側面をほぼ接触する状態として、中間スラストリング２３を小径部３ｃに嵌入固定する。つまり、中間スラストリング２３はロータ軸３と一体的に回転する。 The intermediate thrust ring 23 is fitted into and fixed to the small diameter portion 3c so that the side surface of the inner peripheral side end portion of the intermediate thrust ring 23 in the thrust bearing 20 is substantially in contact with the abutting surface 3d. That is, the intermediate thrust ring 23 rotates integrally with the rotor shaft 3.

そして、この中間スラストリング２３と、コンプレッサインペラ４におけるコンプレッサホイール１１の内周側の軸方向に対向する端面１１ｂとの間には、大略円筒形状の油切り部材２６を介装している。したがって、前述した図２に示してあるナット１８を締結することで、コンプレッサインペラ４は、ロータ軸３におけるジャーナル部３ｂの突き当て面３ｄとの間で、中間スラストリング２３及び油切り部材２６を挟持固定した状態で、ロータ軸３に締結固定されることになる。 A generally cylindrical oil draining member 26 is interposed between the intermediate thrust ring 23 and an end surface 11b of the compressor impeller 4 facing the inner peripheral side of the compressor wheel 11 in the axial direction. Therefore, by fastening the nut 18 shown in FIG. 2 described above, the compressor impeller 4 allows the intermediate thrust ring 23 and the oil draining member 26 to be brought into contact with the abutting surface 3d of the journal portion 3b in the rotor shaft 3. In the state of being clamped and fixed, the rotor shaft 3 is fastened and fixed.

油切り部材２６は、外周部に径方向外側に突出する環状の突起２６ａを備え、スラスト軸受２０側の潤滑油のコンプレッサインペラ４側への流出を抑える。油切り部材２６の突起２６ａのコンプレッサインペラ４側には、コンプレッサインペラ４とスラスト軸受２０とを隔てる隔壁２７の内周側端部が回転可能となるようほぼ接触もしくは近接しており、隔壁２７はその外周側端部を軸受ハウジング１５の内壁に固定している。 The oil draining member 26 includes an annular protrusion 26a that protrudes radially outward on the outer peripheral portion, and suppresses the outflow of the lubricating oil on the thrust bearing 20 side to the compressor impeller 4 side. On the compressor impeller 4 side of the protrusion 26a of the oil draining member 26, the inner peripheral side end of the partition wall 27 that separates the compressor impeller 4 and the thrust bearing 20 is substantially in contact with or close to the partition wall 27 so as to be rotatable. The outer peripheral side end is fixed to the inner wall of the bearing housing 15.

一方、上記ジャーナル部３ｂの突き当て面３ｄに対応する位置の軸受ハウジング１５のコンプレッサインペラ４側には、環状の凹部１５ａを形成してあり、この凹部１５ａは、コンプレッサインペラ４側が開口している。 On the other hand, an annular recess 15a is formed on the compressor impeller 4 side of the bearing housing 15 at a position corresponding to the abutting surface 3d of the journal portion 3b, and the recess 15a is open on the compressor impeller 4 side. .

そして、この凹部１５ａに、スラスト軸受２０のタービン側スラストリング２２を固定している。この際、タービン側スラストリング２２は、その内周面をジャーナル部３ｂの突き当て面３ｄ近傍の外周面に対して相対回転可能に対向させるとともに、中間スラストリング２３の側面に対しては、その側面を相対回転可能に接触可能としている。また、中間スラストリング２３は、その外周側が凹部１５ａ内に位置している。 And the turbine side thrust ring 22 of the thrust bearing 20 is being fixed to this recessed part 15a. At this time, the turbine-side thrust ring 22 has its inner peripheral surface opposed to the outer peripheral surface in the vicinity of the abutting surface 3d of the journal portion 3b so as to be relatively rotatable, and on the side surface of the intermediate thrust ring 23, The side surface can be contacted so as to be relatively rotatable. Further, the outer peripheral side of the intermediate thrust ring 23 is located in the recess 15a.

スラスト軸受２０の玉２４は、円周方向に沿って複数設けられ、これら複数の玉２４は、金属あるいは樹脂からなる環状の保持器２８によって保持された状態で、中間スラストリング２３とコンプレッサ側スラストリング２５との間で転動（回転）可能である。中間スラストリング２３には、外周側端部に環状の凹部２３ａを形成する一方、コンプレッサ側スラストリング２５には、内周側端部に環状の凹部２５ａを形成している。そして、これら互いに対向する位置にある凹部２３ａと凹部２５ａとの間に玉２４を収容する。 A plurality of balls 24 of the thrust bearing 20 are provided along the circumferential direction, and the plurality of balls 24 are held by an annular cage 28 made of metal or resin, and the intermediate thrust ring 23 and the compressor side thrust. It can roll (rotate) with the ring 25. The intermediate thrust ring 23 is formed with an annular recess 23a at the outer peripheral end, while the compressor thrust thrust ring 25 is formed with an annular recess 25a at the inner peripheral end. And the ball | bowl 24 is accommodated between the recessed part 23a and the recessed part 25a in the position which mutually opposes.

なお、コンプレッサ側スラストリング２５は、図２に示すように、外周側を軸受ハウジング１５の内壁の固定してある。 As shown in FIG. 2, the compressor-side thrust ring 25 has an outer peripheral side fixed to the inner wall of the bearing housing 15.

コンプレッサ側スラストリング２５は、上記凹部２５ａを形成した側の玉２４より外周側に、環状の潤滑油収容凹部２９を形成してあり、潤滑油収容凹部２９には、前記した潤滑油通路２１における軸方向通路２１ｂの端部２１ｂ１が連通している。この潤滑油収容凹部２９の空間と、玉２４を収容している凹部２３ａと凹部２５ａとの間の空間とで、転動体を収容する領域を構成している。 The compressor-side thrust ring 25 is formed with an annular lubricating oil accommodating recess 29 on the outer peripheral side of the ball 24 on the side where the concave portion 25a is formed, and the lubricating oil accommodating recess 29 is formed in the lubricating oil passage 21 described above. The end portion 21b1 of the axial passage 21b communicates. The space for accommodating the rolling elements is constituted by the space for the lubricating oil accommodating recess 29 and the space between the recess 23a for accommodating the ball 24 and the recess 25a.

また、潤滑油収容凹部２９の鉛直方向下部におけるコンプレッサ側スラストリング２５の中間スラストリング２３側には、潤滑油収容凹部２９内の潤滑油を外部に排出する潤滑油排出通路３０を、潤滑油収容凹部２９の下部に上端部が連通するよう形成している。 Further, a lubricating oil discharge passage 30 for discharging the lubricating oil in the lubricating oil containing recess 29 to the outside is provided on the intermediate thrust ring 23 side of the compressor side thrust ring 25 in the lower portion in the vertical direction of the lubricating oil containing recess 29. An upper end portion is formed to communicate with the lower portion of the recess 29.

軸受ハウジング１５のロータ軸３に対して鉛直方向下部には空隙３１を形成してあり、この空隙３１に潤滑油排出通路３０の下端を連通させ、空隙３１は下端に開口部３１ａを備えている。また、空隙３１は、タービンインペラ２とラジアル軸受１９との間のジャーナル部３ｂの外周面に開口する環状通路３１ｂを備えている。 A gap 31 is formed in the lower portion in the vertical direction with respect to the rotor shaft 3 of the bearing housing 15. The lower end of the lubricating oil discharge passage 30 is communicated with the gap 31, and the gap 31 has an opening 31 a at the lower end. . Further, the gap 31 includes an annular passage 31b that opens on the outer peripheral surface of the journal portion 3b between the turbine impeller 2 and the radial bearing 19.

このようにして構成されるスラスト軸受２０は、中間スラストリング２３と、コンプレッサ側スラストリング２５と、保持器２８に保持された状態の玉２４とを、１つの軸受ユニットとして、ロータ軸３及び軸受ハウジング１５に組み付ける。 The thrust bearing 20 configured in this way includes the intermediate thrust ring 23, the compressor side thrust ring 25, and the ball 24 held in the cage 28 as one bearing unit, and the rotor shaft 3 and the bearing. Assemble to housing 15.

このように構成された過給機では、エンジンからの排気がタービンハウジング５の排気取入口からタービンスクロール流路８に流入することで、タービンインペラ２が回転し、これに伴い、ロータ軸３及びコンプレッサインペラ４が回転する。コンプレッサインペラ４の回転により、コンプレッサハウジング１０の空気吸入口１３から空気を吸入して圧縮する。そして、この圧縮した空気を、ディフューザ流路１６及びコンプレッサスクロール流路１７を経由して空気吐出口から吐出することで、エンジンに供給される空気を過給する。 In the turbocharger configured as described above, the exhaust from the engine flows into the turbine scroll passage 8 from the exhaust intake port of the turbine housing 5, whereby the turbine impeller 2 rotates. The compressor impeller 4 rotates. As the compressor impeller 4 rotates, air is sucked from the air suction port 13 of the compressor housing 10 and compressed. The compressed air is discharged from the air discharge port via the diffuser flow path 16 and the compressor scroll flow path 17 to supercharge the air supplied to the engine.

この際ロータ軸３は、ラジアル軸受１９がロータ軸３の直径方向の荷重を受ける一方、スラスト軸受２０がロータ軸３の軸方向の荷重を受けつつ回転する。ここで、スラスト軸受２０については、ロータ軸３がタービン側（図１，図２中で左方向）へ向けて負荷を受けたときに、中間スラストリング２３がタービン側スラストリング２２に対して摺動しつつすべり軸受を構成して軸受効果を発揮する一方、ロータ軸３がコンプレッサ側（図１中で右方向）へ向けて負荷を受けたときに、中間スラストリング２３がコンプレッサ側スラストリング２５及び玉２９とで、ころがり軸受としての玉軸受を構成して軸受効果を発揮する。 At this time, the rotor shaft 3 rotates while the radial bearing 19 receives a load in the diameter direction of the rotor shaft 3 while the thrust bearing 20 receives a load in the axial direction of the rotor shaft 3. Here, regarding the thrust bearing 20, when the rotor shaft 3 receives a load toward the turbine side (leftward in FIGS. 1 and 2), the intermediate thrust ring 23 slides against the turbine side thrust ring 22. While a sliding bearing is formed while moving, the bearing effect is exerted. On the other hand, when the rotor shaft 3 receives a load toward the compressor side (the right direction in FIG. 1), the intermediate thrust ring 23 becomes the compressor side thrust ring 25. And the ball | bowl 29 comprises the ball bearing as a rolling bearing, and exhibits a bearing effect.

すなわち、中間スラストリング２３は、タービン側ですべり軸受の軸受部材の一部として機能するととともに、コンプレッサ側では玉軸受の軸受部材の一部として機能する。このような中間スラストリング２３を備えるスラスト軸受２０は、タービン側の軸受部にすべり軸受を備ており、コンプレッサ側の軸受部に玉軸受（ころがり軸受）を備えている。 That is, the intermediate thrust ring 23 functions as a part of the bearing member of the plain bearing on the turbine side and also functions as a part of the bearing member of the ball bearing on the compressor side. The thrust bearing 20 provided with such an intermediate thrust ring 23 is provided with a slide bearing in the turbine-side bearing portion and a ball bearing (rolling bearing) in the compressor-side bearing portion.

このとき、潤滑油通路２１の径方向通路２１ａには潤滑油が流入しており、この潤滑油は、径方向通路２１ａから軸方向通路２１ｂに流れ込む。軸方向通路２１ｂに流れ込んだ潤滑油の一部は、ラジアル軸受用潤滑油通路２１ｃ，２１ｄを経て一対のラジアル軸受１９の外周部に供給されてこれら各ラジアル軸受１９を潤滑する。また、軸方向通路２１ｂに流れ込んだ潤滑油の他の一部は、軸方向通路２１ｂの端部２１ｂ１からスラスト軸受２０の潤滑油収容凹部２９に供給されてスラスト軸受２０を潤滑する。 At this time, the lubricating oil flows into the radial passage 21a of the lubricating oil passage 21, and the lubricating oil flows from the radial passage 21a into the axial passage 21b. Part of the lubricating oil flowing into the axial passage 21b is supplied to the outer peripheral portions of the pair of radial bearings 19 via the radial bearing lubricating passages 21c and 21d to lubricate the radial bearings 19. Further, the other part of the lubricating oil flowing into the axial passage 21b is supplied from the end 21b1 of the axial passage 21b to the lubricating oil containing recess 29 of the thrust bearing 20 to lubricate the thrust bearing 20.

ラジアル軸受１９に供給された潤滑油は、潤滑後に、一部が、軸受ハウジング１５の空隙３１の環状部３１ｂに流出するとともに、タービン側スラストリング２２と中間スラストリング２３との微小な隙間を通して潤滑油収容凹部２９側に流出する。排出路１５ｂ及び環状部３１ｂに流出した潤滑油は、空隙３１の下端の開口部３１ａから外部に排出され、潤滑油収容凹部２９側に流出した潤滑油は、コンプレッサ側スラストリング２５の潤滑油排出通路３０を経由して、空隙３１の下端の開口部３１ａから外部に排出される。 A part of the lubricating oil supplied to the radial bearing 19 flows out into the annular portion 31b of the air gap 31 of the bearing housing 15 after lubrication, and lubricates through a minute gap between the turbine side thrust ring 22 and the intermediate thrust ring 23. It flows out to the oil containing recess 29 side. The lubricating oil that has flowed out to the discharge passage 15b and the annular portion 31b is discharged to the outside from the opening 31a at the lower end of the gap 31, and the lubricating oil that has flowed out to the lubricating oil housing recess 29 side is discharged from the compressor side thrust ring 25. Via the passage 30, the air is discharged from the opening 31 a at the lower end of the gap 31 to the outside.

また、軸方向通路２１ｂからスラスト軸受２０の潤滑油収容凹部２９に直接流れ込んだ潤滑油も、コンプレッサ側スラストリング２５の潤滑油排出通路３０を経由して、空隙３１の下端の開口部３１ａから外部に排出される。 Also, the lubricating oil that has flowed directly from the axial passage 21 b into the lubricating oil containing recess 29 of the thrust bearing 20 passes through the lubricating oil discharge passage 30 of the compressor-side thrust ring 25 from the opening 31 a at the lower end of the gap 31 to the outside. To be discharged.

ここで、スラスト軸受２０に流れ込む潤滑油のうち、タービン側の軸受部となる中間スラストリング２３とタービン側スラストリング２２との間に入り込む潤滑油は、ラジアル軸受１９を潤滑した後のものである。これに対してスラスト軸受２０に流れ込む潤滑油のうち、コンプレッサ側の軸受部となる中間スラストリング２３とコンプレッサ側スラストリング２５との間の潤滑油収容凹部２９に入り込む大部分の潤滑油は、軸方向通路２１ｂから直接入り込むものである。 Here, of the lubricating oil flowing into the thrust bearing 20, the lubricating oil entering between the intermediate thrust ring 23 and the turbine side thrust ring 22, which is a turbine side bearing portion, is after the radial bearing 19 is lubricated. . On the other hand, of the lubricating oil flowing into the thrust bearing 20, most of the lubricating oil that enters the lubricating oil-receiving recess 29 between the intermediate thrust ring 23 and the compressor-side thrust ring 25 serving as the bearing on the compressor side is the shaft. It enters directly from the direction passage 21b.

この際、コンプレッサ側の軸受部の潤滑油収容凹部２９に軸方向通路２１ｂから直接入り込む潤滑油の温度は、タービン側の軸受部にラジアル軸受１９を潤滑した後に入り込む潤滑油の温度よりも低くなる。潤滑油は温度が低いと粘性が高くなるので、潤滑効果が低くなり、それに伴い軸受損失も高くなる。すなわち、スラスト軸受２０においては、タービン側よりもコンプレッサ側の軸受部における軸受損失の割合が高くなる傾向にあり、タービン側よりもコンプレッサ側の軸受部の潤滑環境が劣っていることになる。 At this time, the temperature of the lubricating oil that directly enters the lubricating oil accommodating recess 29 of the bearing portion on the compressor side from the axial passage 21b is lower than the temperature of the lubricating oil that enters after the radial bearing 19 is lubricated on the bearing portion on the turbine side. . Lubricating oil has a high viscosity at low temperatures, so the lubricating effect is low, and bearing loss increases accordingly. That is, in the thrust bearing 20, the ratio of the bearing loss in the bearing portion on the compressor side is higher than that on the turbine side, and the lubrication environment of the bearing portion on the compressor side is inferior to that on the turbine side.

そこで、本実施形態では、潤滑油の粘性が高いことに起因して軸受損失が高くなる傾向にあるコンプレッサ側の軸受部に、すべり軸受ではなく、中間スラストリング２３、コンプレッサ側スラストリング２５及び玉２４を備える玉軸受を採用している。このため、コンプレッサ側の軸受部においては、タービン側の軸受部のようなすべり軸受を採用する場合に比較して、潤滑油の粘性が高くても軸受損失を低減することができ、軸受部全体（ラジアル軸受１９及びスラスト軸受２０）での軸受損失が低減する。 Therefore, in the present embodiment, the bearing portion on the compressor side, which tends to have a high bearing loss due to the high viscosity of the lubricating oil, is not a slide bearing but an intermediate thrust ring 23, a compressor side thrust ring 25, and a ball. A ball bearing having 24 is adopted. For this reason, the bearing portion on the compressor side can reduce the bearing loss even if the viscosity of the lubricating oil is high, compared to the case where a sliding bearing such as the bearing portion on the turbine side is adopted. Bearing loss in the (radial bearing 19 and thrust bearing 20) is reduced.

これにより、過給機として高回転、高圧力比に対応した負荷能力の高いスラスト軸受２０を、機械的損失（軸受損失）を低く抑えることで実現することができる。 Thereby, the thrust bearing 20 with high load capability corresponding to high rotation and a high pressure ratio as a supercharger can be realized by keeping mechanical loss (bearing loss) low.

特に、ラジアル軸受１９が、軸受部全体に対する軸受損失の割合がセミフロート式に比較して低いフルフロート式の場合には、その分スラスト軸受２０の軸受損失の割合が高くなるので、上記した軸受損失の低減効果は、フルフロート式のラジアル軸受１９を採用した場合に顕著となる。 In particular, when the radial bearing 19 is a full float type in which the ratio of the bearing loss to the entire bearing portion is lower than that of the semi-float type, the ratio of the bearing loss of the thrust bearing 20 is increased accordingly. The effect of reducing the loss becomes significant when the full float type radial bearing 19 is employed.

図３は、図１に示す本実施形態に対する比較例を示すもので、図１のコンプレッサ側の軸受部を玉軸受で構成したスラスト軸受２０に代えて、コンプレッサ側の軸受部をタービン側と同様にすべり軸受で構成したスラスト軸受２０Ａを採用している。すなわち、このスラスト軸受２０Ａは、図１と同様のタービン側スラストリング２２と、図１の中間スラストリング２３に対応する中間スラストリング２３Ａと、図１のコンプレッサ側スラストリング２５に対応するコンプレッサ側スラストリング２５Ａと、を備えている。コンプレッサ側スラストリング２５Ａには、潤滑油が流れる貫通孔２５Ａａを設けてある。 FIG. 3 shows a comparative example with respect to the present embodiment shown in FIG. 1. Instead of the thrust bearing 20 in which the bearing portion on the compressor side in FIG. 1 is constituted by a ball bearing, the bearing portion on the compressor side is the same as that on the turbine side. A thrust bearing 20 </ b> A composed of a plain bearing is employed. That is, the thrust bearing 20A includes a turbine-side thrust ring 22 similar to that in FIG. 1, an intermediate thrust ring 23A corresponding to the intermediate thrust ring 23 in FIG. 1, and a compressor-side thrust corresponding to the compressor-side thrust ring 25 in FIG. And a ring 25A. The compressor side thrust ring 25A is provided with a through hole 25Aa through which lubricating oil flows.

ここで、図３の比較例での軸受部全体（一対のラジアル軸受１９及びスラスト軸受２０Ａ）の軸受損失を１００％とした場合、図１の本実施形態での軸受部全体（一対のラジアル軸受１９及びスラスト軸受２０）の軸受損失は、ラジアル軸受１９がフルフロート式で約８５％まで低減でき、セミフロート式で約９０％まで低減できる。つまり、スラスト軸受２０に本実施形態のように玉軸受を採用することで、図３の比較例に対して軸受損失が、フルフロート式では約１５％低減でき、セミフロート式では約１０％低減できることになる。 Here, when the bearing loss of the entire bearing portion (the pair of radial bearings 19 and the thrust bearing 20A) in the comparative example of FIG. 3 is 100%, the entire bearing portion (the pair of radial bearings) in the present embodiment of FIG. 19 and the thrust loss of the thrust bearing 20), the radial bearing 19 can be reduced to about 85% in the full float type, and can be reduced to about 90% in the semi float type. That is, by adopting a ball bearing as in this embodiment for the thrust bearing 20, the bearing loss can be reduced by about 15% in the full float type and by about 10% in the semi float type compared to the comparative example of FIG. It will be possible.

なお、ラジアル軸受１９がフルフロート式では、軸受損失が、図１，図３共に、ラジアル軸受１９で全体の約４６％、スラスト軸受２０，２０Ａのタービン側スラストリング２２と中間スラストリング２３，２３Ａとの間のすべり軸受で約１４％となっている。一方、このとき図３の比較例でのスラスト軸受２０Ａのコンプレッサ側スラストリング２５Ａと中間スラストリング２３Ａとの間のすべり軸受の軸受損失が約４０％（４０％＋１４％＋４６％＝１００％）であるのに対し、図１における本実施形態のスラスト軸受２０の玉軸受での軸受損失は、約２５％（２５％＋１４％＋４６％＝８５％）である。つまり、前述したように図１に示す本実施形態の軸受構造における軸受損失が、図３の比較例の軸受構造における軸受損失に対して約１５％低減していることになる。 When the radial bearing 19 is a full float type, the bearing loss is about 46% of the entire radial bearing 19 in FIGS. 1 and 3, and the turbine side thrust ring 22 and the intermediate thrust ring 23, 23A of the thrust bearing 20, 20A. It is about 14% in the sliding bearing between. On the other hand, the bearing loss of the sliding bearing between the compressor side thrust ring 25A and the intermediate thrust ring 23A of the thrust bearing 20A in the comparative example of FIG. 3 is about 40% (40% + 14% + 46% = 100%). On the other hand, the bearing loss in the ball bearing of the thrust bearing 20 of this embodiment in FIG. 1 is about 25% (25% + 14% + 46% = 85%). That is, as described above, the bearing loss in the bearing structure of the present embodiment shown in FIG. 1 is reduced by about 15% with respect to the bearing loss in the bearing structure of the comparative example of FIG.

同様にして、ラジアル軸受１９がセミフロート式では、軸受損失が、図１，図３共に、ラジアル軸受１９で全体の約５１％、スラスト軸受２０，２０Ａのタービン側スラストリング２２と中間スラストリング２３，２３Ａとの間のすべり軸受で約１５％となっている。一方、このとき図３の比較例でのスラスト軸受２０Ａのコンプレッサ側スラストリング２５Ａと中間スラストリング２３Ａとの間のすべり軸受の軸受損失が約３４％（３４％＋１５％＋５１％＝１００％）であるのに対し、図１における本実施形態のスラスト軸受２０の玉軸受での軸受損失は、約２４％（２４％＋１５％＋５１％＝９０％）である。つまり、前述したように図１に示す本実施形態の軸受構造における軸受損失が、図３の比較例の軸受構造における軸受損失に対して約１０％低減していることになる。 Similarly, when the radial bearing 19 is a semi-float type, the bearing loss is about 51% of the entire radial bearing 19 in both FIGS. 1 and 3, and the turbine side thrust ring 22 and the intermediate thrust ring 23 of the thrust bearings 20 and 20A. , 23A, about 15%. On the other hand, the bearing loss of the sliding bearing between the compressor side thrust ring 25A and the intermediate thrust ring 23A of the thrust bearing 20A in the comparative example of FIG. 3 is about 34% (34% + 15% + 51% = 100%). On the other hand, the bearing loss in the ball bearing of the thrust bearing 20 of this embodiment in FIG. 1 is about 24% (24% + 15% + 51% = 90%). That is, as described above, the bearing loss in the bearing structure of the present embodiment shown in FIG. 1 is reduced by about 10% with respect to the bearing loss in the bearing structure of the comparative example of FIG.

また、本実施形態では、スラスト軸受２０は、ロータ軸３と一体的に回転する中間スラストリング２３と、この中間スラストリング２３のタービンインペラ２側に位置して中間スラストリング２３に対して相対回転可能なタービン側スラストリング２２と、中間スラストリング２３のコンプレッサインペラ４側に位置して中間スラストリング２３に対して相対回転可能なコンプレッサ側スラストリング２５と、をそれぞれ備え、中間スラストリング２３とコンプレッサ側スラストリング２５との間に玉軸受を構成する玉２４を設けている。 In the present embodiment, the thrust bearing 20 is positioned on the turbine impeller 2 side of the intermediate thrust ring 23 and rotates relative to the intermediate thrust ring 23. The intermediate thrust ring 23 rotates integrally with the rotor shaft 3. A turbine-side thrust ring 22 and a compressor-side thrust ring 25 which is located on the compressor impeller 4 side of the intermediate thrust ring 23 and is rotatable relative to the intermediate thrust ring 23, respectively. A ball 24 constituting a ball bearing is provided between the side thrust ring 25 and the side thrust ring 25.

このため、中間スラストリング２３は、タービン側ですべり軸受として機能するととともに、コンプレッサ側では玉軸受として機能しつつ、図３の比較例における中間スラストリング２３Ａの役目も果たすので、比較例とほぼ同等のスペースに玉軸受を適用することができる。 For this reason, the intermediate thrust ring 23 functions as a sliding bearing on the turbine side, and also functions as a ball bearing on the compressor side, and also plays the role of the intermediate thrust ring 23A in the comparative example of FIG. Ball bearings can be applied to any space.

また、本実施形態では、コンプレッサ側スラストリング２５の中間スラストリング２３側に設けた潤滑油収容凹部２９に、スラスト軸受２０に供給される潤滑油を外部に排出する潤滑油排出通路３０を連通させている。これにより、スラスト軸受２０を潤滑した後の潤滑油を、潤滑油排出通路３０を経て外部に効率よく排出することができる。 Further, in the present embodiment, a lubricating oil discharge passage 30 for discharging the lubricating oil supplied to the thrust bearing 20 to the outside is communicated with the lubricating oil containing recess 29 provided on the intermediate thrust ring 23 side of the compressor side thrust ring 25. ing. Thereby, the lubricating oil after lubricating the thrust bearing 20 can be efficiently discharged to the outside through the lubricating oil discharge passage 30.

このように、スラスト軸受２０を潤滑した潤滑油は、潤滑油収容凹部２９から潤滑油排出通路３０を経て外部に排出しやすいので、スラスト軸受２０からコンプレッサインペラ４側への潤滑油の流出を抑制することができる。 In this way, the lubricating oil that has lubricated the thrust bearing 20 is likely to be discharged to the outside from the lubricating oil containing recess 29 through the lubricating oil discharge passage 30, so that the outflow of lubricating oil from the thrust bearing 20 to the compressor impeller 4 side is suppressed. can do.

また、スラスト軸受２０に潤滑油収容凹部２９を設けることで、潤滑油収容凹部２９を設けない場合に比較して、玉２４を収容する領域内の容積が大きくなるので、該領域内の圧力を低く抑えることができ、潤滑油収容凹部２９に入り込んだ潤滑油のコンプレッサインペラ４側への流出を抑制することができる。 In addition, by providing the thrust bearing 20 with the lubricating oil containing recess 29, the volume in the region in which the ball 24 is accommodated becomes larger than when the lubricating oil containing recess 29 is not provided. Therefore, the outflow of the lubricating oil that has entered the lubricating oil housing recess 29 to the compressor impeller 4 side can be suppressed.

なお、図１，図２に示した実施形態では、潤滑油通路２１の軸方向通路２１ｂをスラスト軸受２０の潤滑油収容凹部２９に連通させているが、図４に示すように、軸方向通路２１ｂをスラスト軸受２０の潤滑油収容凹部２９に連通させなくてもよい。すなわち、この例では、潤滑油収容凹部２９には、軸方向通路２１ｂから潤滑油が直接流れ込むことはなく、タービン側スラストリング２２と中間スラストリング２３との微小な隙間から潤滑油収容凹部２９に潤滑油が流れ込むことになる。 In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the axial passage 21b of the lubricating oil passage 21 is communicated with the lubricating oil containing recess 29 of the thrust bearing 20, but as shown in FIG. 21 b need not be communicated with the lubricating oil containing recess 29 of the thrust bearing 20. That is, in this example, the lubricating oil does not flow directly into the lubricating oil accommodating recess 29 from the axial passage 21b, and the lubricating oil accommodating recess 29 enters the lubricating oil accommodating recess 29 through a minute gap between the turbine side thrust ring 22 and the intermediate thrust ring 23. Lubricating oil will flow in.

上記図４の例においても、コンプレッサ側スラストリング２５と中間スラストリング２３との間の軸受部は、タービン側スラストリング２２と中間スラストリング２３との間の軸受部に対し、潤滑油通路２１からの潤滑油の直接的な供給がないので、潤滑環境が劣ることになり、したがってスラスト軸受２０のコンプレッサ側の軸受部を玉軸受とすることで、同コンプレッサ側の軸受部をすべり軸受とする場合に比較して、コンプレッサ側の軸受部の軸受損失を低減することができる。 Also in the example of FIG. 4 described above, the bearing portion between the compressor-side thrust ring 25 and the intermediate thrust ring 23 extends from the lubricating oil passage 21 with respect to the bearing portion between the turbine-side thrust ring 22 and the intermediate thrust ring 23. Since there is no direct supply of lubricating oil, the lubrication environment is inferior. Therefore, when the bearing portion on the compressor side of the thrust bearing 20 is a ball bearing, the bearing portion on the compressor side is a slide bearing. Compared to the above, it is possible to reduce the bearing loss of the bearing portion on the compressor side.

また、上記した実施形態では、スラスト軸受２０の中間スラストリング２３をロータ軸３に取り付ける一方、タービン側及びコンプレッサ側の各スラストリング２２及び２５を軸受ハウジング１５に取り付けているが、これとは逆に、中間スラストリング２３を軸受ハウジング１５に取り付ける一方、タービン側及びコンプレッサ側の各スラストリング２２及び２５をロータ軸３に取り付けてもよい。 In the above-described embodiment, the intermediate thrust ring 23 of the thrust bearing 20 is attached to the rotor shaft 3, while the thrust ring 22 and 25 on the turbine side and the compressor side are attached to the bearing housing 15. In addition, while the intermediate thrust ring 23 is attached to the bearing housing 15, the thrust rings 22 and 25 on the turbine side and the compressor side may be attached to the rotor shaft 3.

２タービンインペラ
３ロータ軸
４コンプレッサインペラ
１９ラジアル軸受
２０スラスト軸受
２１潤滑油通路
２２スラスト軸受のタービン側スラストリング（タービン側リング）
２３スラスト軸受の中間スラストリング（回転リング）
２４スラスト軸受の玉（転動体）
２５スラスト軸受のコンプレッサ側スラストリング（コンプレッサ側リング）
２９潤滑油収容凹部（転動体を収容する領域）
３０潤滑油排出通路 2 Turbine impeller 3 Rotor shaft 4 Compressor impeller 19 Radial bearing 20 Thrust bearing 21 Lubricating oil passage 22 Turbine side thrust ring (turbine side ring) of thrust bearing
23 Thrust bearing intermediate thrust ring (rotating ring)
24 Thrust bearing ball (rolling element)
25 Thrust bearing compressor side thrust ring (compressor side ring)
29 Lubricating oil storage recess (region for storing rolling elements)
30 Lubricating oil discharge passage

Claims

A turbine impeller is rotated by exhaust from the engine, and a compressor impeller rotates integrally with the turbine impeller via a rotor shaft, thereby supercharging air supplied to the engine, The rotor shaft is rotatably supported with respect to the housing by a radial bearing and a thrust bearing, and the thrust bearing includes a rolling bearing in a bearing portion on the compressor impeller side. Feeder.

The thrust bearing is provided on one side of the rotor shaft and the housing, and is provided on one side of the rotor shaft and the housing, located on the turbine impeller side of the rotary ring. A turbine-side ring, and a compressor-side ring located on the compressor impeller side of the rotating ring and provided on the other of the rotor shaft and the housing, respectively, the rotating ring and the compressor-side ring The supercharger according to claim 1, further comprising a rolling element that constitutes the rolling bearing.

The lubricating oil discharge passage for discharging the lubricating oil supplied to the thrust bearing to the outside is communicated with a region for accommodating the rolling elements between the compressor side ring and the rotating ring. The supercharger according to 2.