JP2011039439A - Zoom lens - Google Patents

Zoom lens Download PDF

Info

Publication number
JP2011039439A
JP2011039439A JP2009189203A JP2009189203A JP2011039439A JP 2011039439 A JP2011039439 A JP 2011039439A JP 2009189203 A JP2009189203 A JP 2009189203A JP 2009189203 A JP2009189203 A JP 2009189203A JP 2011039439 A JP2011039439 A JP 2011039439A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
lens group
lens
wide
angle end
zoom
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2009189203A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Daiyu Ri
大勇 李
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Tamron Co Ltd
Original Assignee
Tamron Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Tamron Co Ltd filed Critical Tamron Co Ltd
Priority to JP2009189203A priority Critical patent/JP2011039439A/en
Priority to US12/823,425 priority patent/US8159757B2/en
Priority to CN2010102373291A priority patent/CN101995648B/en
Priority to CN201210041511.9A priority patent/CN102540432B/en
Publication of JP2011039439A publication Critical patent/JP2011039439A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens which can secure a wide angle of view and achieve high variable power regardless of being compact. <P>SOLUTION: The zoom lens is constituted by arranging a first lens group G<SB>11</SB>having positive refractive power, a second lens group G<SB>12</SB>having negative refractive power, a third lens group G<SB>13</SB>having positive refractive power, and a fourth lens group G<SB>14</SB>having positive refractive power in order from an object side. Also, a stop STP is arranged between the second lens group G<SB>12</SB>and the third lens group G<SB>13</SB>. Then, by satisfying a predetermined condition, the zoom lens, which can secure a wide angle of view (80° or more) regardless of being a small aperture, maintain excellent optical performance in all variable power region, and achieve the high variable power (8-power or more) is obtained. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&INPIT

Description

この発明は、デジタルカメラなどの撮像装置に搭載するのに最適な、広角、高倍率のズームレンズに関する。   The present invention relates to a wide-angle, high-magnification zoom lens that is optimal for mounting on an imaging apparatus such as a digital camera.

近年、デジタルカメラなどにおいて、より一層の小型化とともに高変倍化が要求されている。この要求に応えるために、小型、高倍率のズームレンズが提案されている（たとえば、特許文献１、２を参照。）。   In recent years, digital cameras and the like are required to be further miniaturized and to have a high zoom ratio. In order to meet this requirement, a compact, high-magnification zoom lens has been proposed (see, for example, Patent Documents 1 and 2).

特許文献１，２に記載のズームレンズは、物体側から順に、少なくとも、正、負、正、正の屈折力を有する４つのレンズ群が配置された高倍率ズームレンズである。特に、特許文献１に記載のズームレンズは、広角端において７７°を超える画角と、約９．４倍の変倍を行うことを実現したものである。また、特許文献２に記載のズームレンズは、広角端において６１°を超える画角と、約９．５倍の変倍を行うことを実現したものである。   The zoom lenses described in Patent Documents 1 and 2 are high-power zoom lenses in which at least four lens groups having positive, negative, positive, and positive refractive powers are arranged in order from the object side. In particular, the zoom lens described in Patent Document 1 realizes an angle of view exceeding 77 ° at the wide-angle end and a magnification change of about 9.4 times. The zoom lens described in Patent Document 2 realizes an angle of view exceeding 61 ° at the wide-angle end and a magnification of about 9.5 times.

特開２００８−１７６２３０号公報JP 2008-176230 A 特開２００８−１８５７８２号公報JP 2008-185782 A

特許文献１および特許文献２に記載されたズームレンズは、いずれも９倍以上の高変倍を実現するものであるが、レンズ径が比較的大きいため、より小型化が要求されている撮像装置に対応できないという問題がある。また、画角８０°未満と狭く、不十分である。   The zoom lenses described in Patent Document 1 and Patent Document 2 both achieve a high zoom ratio of 9 times or more. However, since the lens diameter is relatively large, an imaging device that is required to be further downsized. There is a problem that it cannot respond to. In addition, the angle of view is narrow and insufficient, less than 80 °.

この発明は、上述した従来技術による問題点を解消するため、小型でありながらも、広い画角の確保と、高変倍が可能なズームレンズを提供することを目的とする。   An object of the present invention is to provide a zoom lens that can secure a wide angle of view and can achieve a high zoom ratio, while being small in size, in order to solve the above-described problems caused by the prior art.

上述した課題を解決し、目的を達成するため、請求項１の発明にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を含み構成され、広角端における、前記第２レンズ群を構成するレンズの最結像面側面と前記第３レンズ群を構成するレンズの最物体側面との間隔をＤ２３Ｗ、広角端における光学全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）をＦＷとするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（１） ２．０≦Ｄ２３Ｗ／ＦＷ≦３．０ In order to solve the above-described problems and achieve the object, a zoom lens according to a first aspect of the present invention has a first lens group having a positive refractive power and a negative refractive power arranged in order from the object side. A second lens group, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power, and is configured to include the second lens group at the wide-angle end. When the distance between the imaging surface side surface and the most object side surface of the lens constituting the third lens group is D23W, and the focal length of the entire optical system at the wide-angle end (when focusing on an infinite object point) is FW, It satisfies the conditional expression.
(1) 2.0 ≦ D23W / FW ≦ 3.0

この請求項１に記載の発明によれば、特に光学系中最も大きくなりがちな前記第１レンズ群の口径を小さくすることで光学系全体の小型化を図り、しかも広角化を達成できる。   According to the first aspect of the present invention, it is possible to reduce the size of the entire optical system by reducing the aperture of the first lens group, which tends to be the largest in the optical system, and to achieve a wide angle.

また、請求項２の発明にかかるズームレンズは、請求項１に記載の発明において、前記第１レンズ群の焦点距離をＦ１、前記第２レンズ群の焦点距離をＦ２とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（２） ５．７≦｜Ｆ１／Ｆ２｜≦１０ A zoom lens according to a second aspect of the present invention is the zoom lens according to the first aspect, wherein the first lens group has a focal length F1 and the second lens group has a focal length F2. It is characterized by satisfying the formula.
(2) 5.7 ≦ | F1 / F2 | ≦ 10

この請求項２に記載の発明によれば、前記第１レンズ群の口径の小型化と、広角化を達成し、さらに全変倍域に亘り光学性能の向上を図ることができる。   According to the second aspect of the present invention, it is possible to achieve a reduction in the diameter and wide angle of the first lens group, and it is possible to improve the optical performance over the entire zooming range.

また、請求項３の発明にかかるズームレンズは、請求項１または２に記載の発明において、広角端における光学系の全長（最物体側面から結像面までの距離）をＴａＷ、望遠端における光学系の全長（最物体側面から結像面までの距離）をＴａＴ、広角端における光学系の半画角をωＷ、広角端における光学系の近軸最大像高をＹｍａｘとするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする。
（３） １５≦（ＴａＷ＋ＴａＴ）／（ｔａｎ（ωＷ）×Ｙｍａｘ）≦３３ A zoom lens according to a third aspect of the present invention is the zoom lens according to the first or second aspect, wherein the total length of the optical system at the wide-angle end (the distance from the most object side surface to the imaging surface) is TaW, and the optical at the telephoto end. When the total length of the system (distance from the most object side surface to the imaging surface) is TaT, the half angle of view of the optical system at the wide angle end is ωW, and the paraxial maximum image height of the optical system at the wide angle end is Ymax, the following conditions are satisfied. It is characterized by satisfying the formula.
(3) 15 ≦ (TaW + TaT) / (tan (ωW) × Ymax) ≦ 33

この請求項３に記載の発明によれば、前記第１レンズ群の口径の小型化と、広角化を達成したうえで、より高変倍が可能になる。   According to the third aspect of the present invention, it is possible to achieve a higher zoom ratio while achieving a reduction in the diameter and a wide angle of the first lens group.

この発明によれば、小型、広角で、全変倍域において優れた光学性能を備え、高変倍が可能なズームレンズを提供することができるという効果を奏する。   According to the present invention, there is an effect that it is possible to provide a zoom lens that is small, wide-angle, has excellent optical performance in the entire zoom range, and is capable of high zooming.

実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the zoom lens according to Example 1; 実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。FIG. 3 is a diagram illustrating all aberrations of the zoom lens according to Example 1; 実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of a zoom lens according to Example 2; 実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating all aberrations of the zoom lens according to Example 2; 実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of a zoom lens according to Example 3; 実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。FIG. 10 is a diagram illustrating all aberrations of the zoom lens according to Example 3;

以下、添付図面を参照して、この発明にかかるズームレンズの好適な実施の形態を詳細に説明する。   Preferred embodiments of a zoom lens according to the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.

この実施の形態にかかるズームレンズは、物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を含み構成される。この実施の形態のズームレンズは、前記第１レンズ群〜前記第３レンズ群を光軸に沿って移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。また、前記第４レンズ群を光軸に沿って移動させることによって、変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正やフォーカシングを行う。   The zoom lens according to this embodiment includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It includes a lens group and a fourth lens group having a positive refractive power. The zoom lens according to this embodiment performs zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving the first to third lens groups along the optical axis. Further, by moving the fourth lens group along the optical axis, correction and focusing of an imaging plane variation (imaging position) accompanying zooming is performed.

この発明は、小型、広角で、高い光学性能を備え、高変倍が可能なズームレンズを提供することを目的としている。そこで、かかる目的を達成するため、以下に示すような各種条件を設定している。   An object of the present invention is to provide a zoom lens that is small, wide-angle, has high optical performance, and is capable of high zooming. Therefore, in order to achieve this purpose, various conditions as shown below are set.

まず、この実施の形態にかかるズームレンズは、広角端における、前記第２レンズ群を構成するレンズの最結像面側面と前記第３レンズ群を構成するレンズの最物体側面との間隔をＤ２３Ｗ、広角端における光学全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）をＦＷとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（１） ２．０≦Ｄ２３Ｗ／ＦＷ≦３．０ First, in the zoom lens according to this embodiment, the distance between the most image forming side surface of the lens constituting the second lens group and the most object side surface of the lens constituting the third lens group at the wide angle end is set to D23W. When the focal length of the entire optical system at the wide-angle end (when focusing on an object point at infinity) is FW, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
(1) 2.0 ≦ D23W / FW ≦ 3.0

条件式（１）は、広角端において８０°以上の広い画角を確保したうえで、前記第１レンズ群の有効径を小さくするための条件を規定するための式である。この条件式（１）を満足することにより、８０°以上の広角化と前記第１レンズ群の口径の小型化との両立が可能になる。条件式（１）においてその下限を下回ると、前記第１レンズ群の有効径を小さくすることで前記第１レンズ群の口径の小型化は達成できるが、８０°以上の広い画角を確保することが困難になる。一方、条件式（１）においてその上限を超えると、広角端における前記第１レンズ群の有効径が大きくなってしまい、前記第１レンズ群の口径の小型化が困難になる。   Conditional expression (1) is an expression for defining a condition for reducing the effective diameter of the first lens group after securing a wide angle of view of 80 ° or more at the wide-angle end. By satisfying conditional expression (1), it is possible to achieve both a wide angle of 80 ° or more and a reduction in the diameter of the first lens group. If the lower limit of conditional expression (1) is not reached, the effective diameter of the first lens group can be reduced to reduce the diameter of the first lens group, but a wide angle of view of 80 ° or more is ensured. It becomes difficult. On the other hand, if the upper limit in conditional expression (1) is exceeded, the effective diameter of the first lens group at the wide angle end becomes large, and it becomes difficult to reduce the aperture of the first lens group.

また、この実施の形態にかかるズームレンズは、前記第１レンズ群の焦点距離をＦ１、前記第２レンズ群の焦点距離をＦ２とするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（２） ５．７≦｜Ｆ１／Ｆ２｜≦１０ In the zoom lens according to this embodiment, it is preferable that the following conditional expression is satisfied when the focal length of the first lens group is F1 and the focal length of the second lens group is F2.
(2) 5.7 ≦ | F1 / F2 | ≦ 10

条件式（２）は、前記第１レンズ群の有効径の小型化、広角端における広角化、全変倍域における高い光学性能の維持のための条件を規定する式である。条件式（２）においてその下限を下回ると、光学性能は維持できるが、前記第１レンズ群の有効径の小型化と、広角端における広角化を実現することが困難になる。一方、条件式（２）においてその上限を超えると、前記第２レンズ群のパワーが強くなるため、前記第１レンズ群の口径の小型化、および広角化を実現することは容易になるが、諸収差の補正が困難になる。   Conditional expression (2) defines the conditions for reducing the effective diameter of the first lens group, widening the wide-angle end, and maintaining high optical performance over the entire zoom range. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the optical performance can be maintained, but it becomes difficult to reduce the effective diameter of the first lens group and to widen the wide-angle end. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the power of the second lens group becomes strong, so that it is easy to reduce the diameter and widen the angle of the first lens group. Correction of various aberrations becomes difficult.

また、この実施の形態にかかるズームレンズは、広角端における光学系の全長（最物体側面から結像面までの距離）をＴａＷ、望遠端における光学系の全長（最物体側面から結像面までの距離）をＴａＴ、広角端における光学系の半画角をωＷ、広角端における光学系の近軸最大像高をＹｍａｘとするとき、次の条件式を満足することが好ましい。
（３） １５≦（ＴａＷ＋ＴａＴ）／（ｔａｎ（ωＷ）×Ｙｍａｘ）≦３３ In the zoom lens according to this embodiment, the total length of the optical system at the wide-angle end (distance from the most object side surface to the imaging surface) is TaW, and the total length of the optical system at the telephoto end (from the most object side surface to the imaging surface). It is preferable that the following conditional expression is satisfied, where TaT is TaT, the half angle of view of the optical system at the wide angle end is ωW, and the paraxial maximum image height of the optical system at the wide angle end is Ymax.
(3) 15 ≦ (TaW + TaT) / (tan (ωW) × Ymax) ≦ 33

条件式（３）は、前記第１レンズ群の口径の小型化と、広角端における８０°以上の画角を確保しながら、８倍以上の高変倍を実現するための条件を示す式である。条件式（３）においてその下限を下回ると、前記第１レンズ群の口径の小型化と広角端での広角化は実現可能であるが、８倍以上の高変倍を実現することが困難になる。一方、条件式（３）においてその上限を超えると、８倍以上の高変倍を実現することは可能であるが、前記第１レンズ群の口径の小型化と広角端での広角化を実現することが困難になる。   Conditional expression (3) is an expression showing conditions for realizing a high zoom ratio of 8 times or more while ensuring a reduction in the aperture of the first lens group and a field angle of 80 ° or more at the wide angle end. is there. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it is possible to reduce the aperture of the first lens group and to widen the wide-angle end, but it is difficult to achieve a high zoom ratio of 8 times or more. Become. On the other hand, if the upper limit in conditional expression (3) is exceeded, it is possible to realize a high zoom ratio of 8 times or more, but a reduction in the aperture of the first lens group and a wide angle at the wide-angle end are realized. It becomes difficult to do.

以上説明したように、この実施の形態にかかるズームレンズは、上記条件式（１）を満足することで、小型の口径でありながらも、８０°以上の広い画角を確保できる。さらに、上記条件式（２）を満足することで、小型、広角でありながら、全変倍域において高い光学性能を維持することが可能になる。さらに、上記条件式（３）を満足することで、小型、広角化と、高変倍が可能になる。   As described above, the zoom lens according to the present embodiment satisfies the conditional expression (1), so that a wide angle of view of 80 ° or more can be ensured even with a small aperture. Furthermore, by satisfying the conditional expression (2), it is possible to maintain high optical performance in the entire zooming range while being compact and wide-angle. Furthermore, by satisfying the conditional expression (3), it is possible to reduce the size, widen the angle, and achieve high zooming.

なお、上記各条件式はそのいずれかひとつが満足されていれば優れた効果が期待できることはすでに述べた通りである。しかし、上記各条件式をひとつよりも複数満足することにより、より優れたズームレンズを提供できる。   As described above, an excellent effect can be expected if any one of the conditional expressions is satisfied. However, a more excellent zoom lens can be provided by satisfying more than one of the above conditional expressions.

図１は、実施例１にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ11、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ12、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ13、および正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ14が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ12と第３レンズ群Ｇ13との間には、絞りＳＴＰが配置されている。第４レンズ群Ｇ14と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧ（またはフィルタ）が配置されている。カバーガラスＣＧ（またはフィルタ）は必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 1 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the zoom lens according to the first embodiment. The zoom lens includes a first lens group G 11 having a positive refractive power, a second lens group G 12 having a negative refractive power, and a third lens group G 13 having a positive refractive power in order from an object side (not shown). , and a positive fourth lens group G 14 having a refractive power are arranged. Further, the second lens group G 12 between the third lens group G 13, stop STP is disposed. Between the fourth lens group G 14 and the image plane IMG, a cover glass CG (or filter) is disposed. The cover glass CG (or filter) is arranged as necessary, and can be omitted if unnecessary. In addition, a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the imaging plane IMG.

第１レンズ群Ｇ11は、前記物体側から順に、負レンズＬ111、正レンズＬ112、および正レンズＬ113が配置されて構成される。負レンズＬ111と正レンズＬ112とは、接合されている。 The first lens group G 11 includes a negative lens L 111 , a positive lens L 112 , and a positive lens L 113 arranged in order from the object side. The negative lens L 111 and the positive lens L 112 are cemented.

第２レンズ群Ｇ12は、前記物体側から順に、負レンズＬ121、負レンズＬ122、および正レンズＬ123が配置されて構成される。負レンズＬ121の両面と正レンズＬ123の結像面ＩＭＧ側の面には、それぞれ非球面が形成されている。また、負レンズＬ122と正レンズＬ123とは、接合されている。 The second lens group G 12 includes a negative lens L 121 , a negative lens L 122 , and a positive lens L 123 arranged in this order from the object side. Aspherical surfaces are formed on both surfaces of the negative lens L 121 and the surface of the positive lens L 123 on the imaging surface IMG side. Further, the negative lens L 122 and the positive lens L 123 are cemented.

第３レンズ群Ｇ13は、前記物体側から順に、正レンズＬ131、負レンズＬ132、および正レンズＬ133が配置されて構成される。正レンズＬ131の前記物体側面には、非球面が形成されている。また、正レンズＬ131と負レンズＬ132とは、接合されている。 The third lens group G 13 includes a positive lens L 131 , a negative lens L 132 , and a positive lens L 133 arranged in order from the object side. An aspheric surface is formed on the object side surface of the positive lens L 131 . Further, the positive lens L 131 and the negative lens L 132 are cemented.

第４レンズ群Ｇ14は、正レンズＬ141により構成される。正レンズＬ141の両面には、それぞれ非球面が形成されている。 The fourth lens group G 14 is constituted by a positive lens L 141. Aspheric surfaces are formed on both surfaces of the positive lens L 141 .

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ11、第２レンズ群Ｇ12、および第３レンズ群Ｇ13を光軸に沿って移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ14を光軸に沿って移動させることによって、変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正やフォーカシングを行う。 This zoom lens performs zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving the first lens group G 11 , the second lens group G 12 , and the third lens group G 13 along the optical axis. Further, by moving along the fourth lens group G 14 to the optical axis is corrected and focusing of the focal plane variation due to zooming (imaging position).

以下、実施例１にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data related to the zoom lens according to Example 1 will be described below.

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.365（広角端）〜13.109（中間ズーム位置）〜41.178（望遠端）
Ｆナンバ＝3.58（広角端）〜4.84（中間ズーム位置）〜5.75（望遠端）
画角（２ω）＝87.6°（広角端）〜33.6°（中間ズーム位置）〜10.56°（望遠端） Focal length of the entire zoom lens = 4.365 (wide-angle end) to 13.109 (intermediate zoom position) to 41.178 (telephoto end)
F number = 3.58 (wide-angle end) to 4.84 (intermediate zoom position) to 5.75 (telephoto end)
Angle of view (2ω) = 87.6 ° (wide-angle end) to 33.6 ° (intermediate zoom position) to 10.56 ° (telephoto end)

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ12を構成するレンズの最結像面側面と第３レンズ群Ｇ13を構成するレンズの最物体側面との間隔(Ｄ２３Ｗ)＝11.532
Ｄ２３Ｗ／ＦＷ＝2.64 (Numerical value for conditional expression (1))
Distance between the most object side surface of lenses constituting the outermost imaging plane side and the third lens group G 13 of the lenses constituting the second lens group G 12 in the wide-angle end (D23W) = 11.532
D23W / FW = 2.64

（条件式（２）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ11の焦点距離（Ｆ１）＝35.5194
第２レンズ群Ｇ12の焦点距離（Ｆ２）＝-5.8942
｜Ｆ１／Ｆ２｜＝6.03 (Numerical value related to conditional expression (2))
The focal length of the first lens group G 11 (F1) = 35.5194
Focal length of the second lens group G 12 (F2) = - 5.8942
| F1 / F2 | = 6.03

（条件式（３）に関する数値）
広角端における光学系の全長（ＴａＷ）＝38.5991
望遠端における光学系の全長（ＴａＴ）＝55.5311
広角端における光学系の半画角（ωＷ）＝43.80
広角端における光学系の近軸最大像高（Ｙｍａｘ）＝4.1858
（ＴａＷ＋ＴａＴ）／（ｔａｎ（ωＷ）×Ｙｍａｘ）＝23.45 (Numerical values related to conditional expression (3))
Total length of optical system at wide angle end (TaW) = 38.5991
Total length of optical system at the telephoto end (TaT) = 55.5311
Half angle of view of optical system at the wide angle end (ωW) = 43.80
Maximum paraxial image height (Ymax) of the optical system at the wide angle end = 4.1858
(TaW + TaT) / (tan (ωW) × Ymax) = 23.45

ｒ1＝42.4567
ｄ1＝0.7000 ｎｄ1＝1.92286 νｄ1＝20.88
ｒ2＝23.7410
ｄ2＝2.8893 ｎｄ2＝1.61800 νｄ2＝63.39
ｒ3＝123.2525
ｄ3＝0.1500
ｒ4＝24.3075
ｄ4＝2.2214 ｎｄ3＝1.88300 νｄ3＝40.80
ｒ5＝72.0512
ｄ5＝0.5000(広角端)〜8.4947(中間ズーム位置)〜19.7731（望遠端）
ｒ6＝18.2902（非球面）
ｄ6＝0.8000 ｎｄ4＝1.85135 νｄ4＝40.10
ｒ7＝4.1413（非球面）
ｄ7＝2.6217
ｒ8＝-104.4554
ｄ8＝0.4500 ｎｄ5＝1.74330 νｄ5＝49.22
ｒ9＝8.5587
ｄ9＝1.6559 ｎｄ6＝2.00170 νｄ6＝19.32
ｒ10＝31.8881（非球面）
ｄ10＝11.1821(広角端)〜3.0587(中間ズーム位置)〜0.1871（望遠端）
ｒ11＝∞（絞り）
ｄ11＝0.3500
ｒ12＝4.4041（非球面）
ｄ12＝1.1356 ｎｄ7＝1.80611 νｄ7＝40.73
ｒ13＝8.7508
ｄ13＝1.4251 ｎｄ8＝1.94595 νｄ8＝17.98
ｒ14＝4.0934
ｄ14＝0.3433
ｒ15＝10.1848
ｄ15＝1.1959 ｎｄ9＝1.61800 νｄ9＝63.39
ｒ16＝-10.1848
ｄ16＝3.5000(広角端)〜5.7939(中間ズーム位置)〜13.5388（望遠端）
ｒ17＝15.7815（非球面）
ｄ17＝1.5000 ｎｄ10＝1.55332 νｄ10＝71.67
ｒ18＝-1000.0000（非球面）
ｄ18＝4.4707(広角端)〜7.8402(中間ズーム位置)〜3.0627（望遠端）
ｒ19＝∞
ｄ19＝0.5000 ｎｄ11＝1.51680 νｄ11＝64.20
ｒ20＝∞
ｄ20＝1.0081(広角端)〜1.0126(中間ズーム位置)〜1.0311（望遠端）
ｒ21＝∞（結像面） r 1 = 42.4567
d 1 = 0.7000 nd 1 = 1.92286 νd 1 = 20.88
r 2 = 23.7410
d 2 = 2.8893 nd 2 = 1.61800 νd 2 = 63.39
r 3 = 123.2525
d 3 = 0.1500
r 4 = 24.3075
d 4 = 2.2214 nd 3 = 1.88300 νd 3 = 40.80
r 5 = 72.0512
d 5 = 0.5000 (wide-angle end) to 8.4947 (intermediate zoom position) to 19.7731 (telephoto end)
r 6 = 18.2902 (aspherical surface)
d 6 = 0.8000 nd 4 = 1.85135 νd 4 = 40.10
r 7 = 4.1413 (aspherical surface)
d 7 = 2.6217
r 8 = -104.4554
d 8 = 0.4500 nd 5 = 1.74330 νd 5 = 49.22
r 9 = 8.5587
d 9 = 1.6559 nd 6 = 2.00170 νd 6 = 19.32
r 10 = 31.8881 (aspherical surface)
d 10 = 11.1821 (wide-angle end) to 3.0587 (intermediate zoom position) to 0.1871 (telephoto end)
r 11 = ∞ (aperture)
d 11 = 0.3500
r 12 = 4.4041 (aspherical surface)
d 12 = 1.1356 nd 7 = 1.80611 νd 7 = 40.73
r 13 = 8.7508
d 13 = 1.4251 nd 8 = 1.99455 νd 8 = 17.98
r 14 = 4.0934
d 14 = 0.3433
r 15 = 10.1848
d 15 = 1.1959 nd 9 = 1.61800 νd 9 = 63.39
r 16 = -10.1848
d 16 = 3.5000 (wide-angle end) to 5.7939 (intermediate zoom position) to 13.5388 (telephoto end)
r 17 = 15.7815 (aspherical surface)
d 17 = 1.5000 nd 10 = 1.55332 νd 10 = 71.67
r 18 = -1000.0000 (aspherical surface)
d 18 = 4.4707 (wide-angle end) to 7.8402 (intermediate zoom position) to 3.0627 (telephoto end)
r 19 = ∞
d 19 = 0.5000 nd 11 = 1.51680 νd 11 = 64.20
r 20 = ∞
d 20 = 1.0081 (wide-angle end) to 1.0126 (intermediate zoom position) to 1.0311 (telephoto end)
r 21 = ∞ (imaging plane)

円錐係数（Ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第６面）
Ｋ＝0,
Ａ＝1.16028×10-4, Ｂ＝-4.00446×10-5,
Ｃ＝9.99964×10-7, Ｄ＝-7.76320×10-9
（第７面）
Ｋ＝-0.1858,
Ａ＝6.53494×10-4, Ｂ＝2.25949×10-5,
Ｃ＝-7.88249×10-6, Ｄ＝7.04313×10-8
（第１０面）
Ｋ＝0，
Ａ＝-5.92227×10-4, Ｂ＝4.38745×10-6,
Ｃ＝1.94199×10-7, Ｄ＝-1.48702×10-8
（第１２面）
Ｋ＝-0.5353，
Ａ＝9.52249×10-6, Ｂ＝4.17341×10-5,
Ｃ＝-8.84871×10-6, Ｄ＝1.17972×10-6
（第１７面）
Ｋ＝-1.6970，
Ａ＝-6.34973×10-4, Ｂ＝3.53883×10-5,
Ｃ＝-2.81373×10-6, Ｄ＝3.86441×10-8
（第１８面）
Ｋ＝0，
Ａ＝-6.44317×10-4, Ｂ＝1.51939×10-5,
Ｃ＝-1.68208×10-6, Ｄ＝1.60171×10-8 Cone coefficient (K) and aspheric coefficient (A, B, C, D)
(Sixth surface)
K = 0,
A = 1.16028 × 10 −4 , B = −4.000446 × 10 −5 ,
C = 9.99964 × 10 -7 , D = -7.76320 × 10 -9
(Seventh side)
K = -0.1858,
A = 6.53494 × 10 −4 , B = 2.25949 × 10 −5 ,
C = -7.88249 × 10 -6 , D = 7.04313 × 10 -8
(Tenth aspect)
K = 0,
A = -5.92227 × 10 -4 , B = 4.38745 × 10 -6 ,
C = 1.94199 × 10 −7 , D = -1.48702 × 10 −8
(Twelfth surface)
K = -0.5353,
A = 9.52249 × 10 −6 , B = 4.17341 × 10 −5 ,
C = -8.84871 × 10 -6 , D = 1.17972 × 10 -6
(Seventeenth surface)
K = -1.6970,
A = -6.34973 × 10 -4 , B = 3.53883 × 10 -5 ,
C = -2.81373 × 10 -6 , D = 3.86441 × 10 -8
(18th page)
K = 0,
A = -6.44317 × 10 −4 , B = 1.51939 × 10 −5 ,
C = 1.68208 × 10 −6 , D = 1.60171 × 10 −8

また、図２は、実施例１にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 2 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the first example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). In the astigmatism diagrams, ΔS and ΔM represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.

図３は、実施例２にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ21、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ22、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ23、および正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ24が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ22と第３レンズ群Ｇ23との間には、絞りＳＴＰが配置されている。第４レンズ群Ｇ24と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧ（またはフィルタ）が配置されている。カバーガラスＣＧ（またはフィルタ）は必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 3 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the zoom lens according to the second embodiment. The zoom lens includes a first lens group G 21 having a positive refractive power, a second lens group G 22 having a negative refractive power, and a third lens group G 23 having a positive refractive power in order from an object side (not shown). , And a fourth lens group G 24 having a positive refractive power is arranged. A stop STP is disposed between the second lens group G 22 and the third lens group G 23 . A cover glass CG (or filter) is disposed between the fourth lens group G 24 and the imaging plane IMG. The cover glass CG (or filter) is arranged as necessary, and can be omitted if unnecessary. In addition, a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the imaging plane IMG.

第１レンズ群Ｇ21は、前記物体側から順に、負レンズＬ211、正レンズＬ212、および正レンズＬ213が配置されて構成される。負レンズＬ211と正レンズＬ212とは、接合されている。 The first lens group G 21 includes a negative lens L 211 , a positive lens L 212 , and a positive lens L 213 arranged in order from the object side. The negative lens L 211 and the positive lens L 212 are cemented.

第２レンズ群Ｇ22は、前記物体側から順に、負レンズＬ221、負レンズＬ222、および正レンズＬ223が配置されて構成される。負レンズＬ221の両面と正レンズＬ223の結像面ＩＭＧ側の面には、それぞれ非球面が形成されている。また、負レンズＬ222と正レンズＬ223とは、接合されている。 The second lens group G 22 includes, in order from the object side, a negative lens L 221, configured negative lens L 222, and the positive lens L 223 are arranged. Aspherical surfaces are formed on both surfaces of the negative lens L 221 and the surface of the positive lens L 223 on the imaging surface IMG side. Further, the negative lens L 222 and the positive lens L 223 are cemented.

第３レンズ群Ｇ23は、前記物体側から順に、正レンズＬ231、負レンズＬ232、および正レンズＬ233が配置されて構成される。正レンズＬ231の前記物体側面には、非球面が形成されている。また、正レンズＬ231と負レンズＬ232とは、接合されている。 The third lens group G 23 is constituted from said object side, a positive lens L 231, a negative lens L 232, and the positive lens L 233 is disposed. An aspheric surface is formed on the object side surface of the positive lens L 231 . Further, the positive lens L 231 and the negative lens L 232 are cemented.

第４レンズ群Ｇ24は、正レンズＬ241により構成される。正レンズＬ241の両面には、それぞれ非球面が形成されている。 The fourth lens group G 24 is constituted by a positive lens L 241. Aspherical surfaces are formed on both surfaces of the positive lens L241 .

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ21、第２レンズ群Ｇ22、および第３レンズ群Ｇ23を光軸に沿って移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ24を光軸に沿って移動させることによって、変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正やフォーカシングを行う。 This zoom lens performs zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving the first lens group G 21 , the second lens group G 22 , and the third lens group G 23 along the optical axis. Further, by moving along the fourth lens group G 24 to the optical axis is corrected and focusing of the focal plane variation due to zooming (imaging position).

以下、実施例２にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data related to the zoom lens according to Example 2 will be described below.

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.378（広角端）〜13.059（中間ズーム位置）〜40.991（望遠端）
Ｆナンバ＝3.58（広角端）〜4.88（中間ズーム位置）〜5.66（望遠端）
画角（２ω）＝87.4°（広角端）〜33.12°（中間ズーム位置）〜10.56°（望遠端） Focal length of the entire zoom lens = 4.378 (wide-angle end) to 13.059 (intermediate zoom position) to 40.991 (telephoto end)
F number = 3.58 (wide-angle end) to 4.88 (intermediate zoom position) to 5.66 (telephoto end)
Angle of view (2ω) = 87.4 ° (wide-angle end) to 33.12 ° (intermediate zoom position) to 10.56 ° (telephoto end)

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ22を構成するレンズの最結像面側面と第３レンズ群Ｇ23を構成するレンズの最物体側面との間隔(Ｄ２３Ｗ)＝11.363
Ｄ２３Ｗ／ＦＷ＝2.60 (Numerical value for conditional expression (1))
Distance between the most object side surface of lenses constituting the outermost imaging plane side and the third lens group G 23 of the lenses constituting the second lens group G 22 in the wide-angle end (D23W) = 11.363
D23W / FW = 2.60

（条件式（２）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ21の焦点距離（Ｆ１）＝35.3573
第２レンズ群Ｇ22の焦点距離（Ｆ２）＝-5.7182
｜Ｆ１／Ｆ２｜＝6.18 (Numerical value related to conditional expression (2))
The focal length of the first lens group G 21 (F1) = 35.3573
Focal length of the second lens group G 22 (F2) = - 5.7182
| F1 / F2 | = 6.18

（条件式（３）に関する数値）
広角端における光学系の全長（ＴａＷ）＝38.7179
望遠端における光学系の全長（ＴａＴ）＝55.4904
広角端における光学系の半画角（ωＷ）＝43.70
広角端における光学系の近軸最大像高（Ｙｍａｘ）＝4.1839
（ＴａＷ＋ＴａＴ）／（ｔａｎ（ωＷ）×Ｙｍａｘ）＝23.56 (Numerical values related to conditional expression (3))
Total length of optical system at wide angle end (TaW) = 38.7179
Total length of optical system at the telephoto end (TaT) = 55.4904
Half angle of view (ωW) of the optical system at the wide angle end = 43.70
Maximum paraxial image height (Ymax) of the optical system at the wide angle end = 4.1839
(TaW + TaT) / (tan (ωW) × Ymax) = 23.56

ｒ1＝35.3665
ｄ1＝0.7000 ｎｄ1＝1.92286 νｄ1＝20.88
ｒ2＝22.7365
ｄ2＝2.8303 ｎｄ2＝1.61800 νｄ2＝63.39
ｒ3＝94.1318
ｄ3＝0.1500
ｒ4＝22.1345
ｄ4＝2.1521 ｎｄ3＝1.78800 νｄ3＝47.49
ｒ5＝57.3854
ｄ5＝0.5000(広角端)〜8.0817(中間ズーム位置)〜19.4548（望遠端）
ｒ6＝19.8247（非球面）
ｄ6＝0.8000 ｎｄ4＝1.85639 νｄ4＝40.10
ｒ7＝4.0732（非球面）
ｄ7＝2.6721
ｒ8＝701.8212
ｄ8＝0.4500 ｎｄ5＝1.77250 νｄ5＝49.62
ｒ9＝8.1000
ｄ9＝1.6506 ｎｄ6＝2.01390 νｄ6＝19.32
ｒ10＝27.7772（非球面）
ｄ10＝11.0131(広角端)〜3.0593(中間ズーム位置)〜0.1500（望遠端）
ｒ11＝∞（絞り）
ｄ11＝0.3500
ｒ12＝4.6428（非球面）
ｄ12＝1.3959 ｎｄ7＝1.80610 νｄ7＝40.74
ｒ13＝9.1218
ｄ13＝1.2040 ｎｄ8＝1.94595 νｄ8＝17.98
ｒ14＝4.3311
ｄ14＝0.3125
ｒ15＝9.9065
ｄ15＝1.2138 ｎｄ9＝1.61800 νｄ9＝63.39
ｒ16＝-9.9065
ｄ16＝4.2017(広角端)〜7.1778(中間ズーム位置)〜13.6497（望遠端）
ｒ17＝16.9814（非球面）
ｄ17＝1.5000 ｎｄ10＝1.55516 νｄ10＝71.67
ｒ18＝-224.2761（非球面）
ｄ18＝4.1129(広角端)〜7.3262(中間ズーム位置)〜3.4643（望遠端）
ｒ19＝∞
ｄ19＝0.5000 ｎｄ11＝1.51680 νｄ11＝64.20
ｒ20＝∞
ｄ20＝1.0090(広角端)〜0.9591(中間ズーム位置)〜0.8904（望遠端）
ｒ21＝∞（結像面） r 1 = 35.3665
d 1 = 0.7000 nd 1 = 1.92286 νd 1 = 20.88
r 2 = 22.7365
d 2 = 2.8303 nd 2 = 1.61800 νd 2 = 63.39
r 3 = 94.1318
d 3 = 0.1500
r 4 = 22.1345
d 4 = 2.1521 nd 3 = 1.78800 νd 3 = 47.49
r 5 = 57.3854
d 5 = 0.5000 (wide-angle end) to 8.0817 (intermediate zoom position) to 19.4548 (telephoto end)
r 6 = 19.8247 (aspherical surface)
d 6 = 0.8000 nd 4 = 1.85639 νd 4 = 40.10
r 7 = 4.0732 (aspherical surface)
d 7 = 2.6721
r 8 = 701.8212
d 8 = 0.4500 nd 5 = 1.77250 νd 5 = 49.62
r 9 = 8.1000
d 9 = 1.6506 nd 6 = 2.01390 νd 6 = 19.32
r 10 = 27.7772 (aspherical surface)
d 10 = 11.0131 (wide-angle end) to 3.0593 (intermediate zoom position) to 0.1500 (telephoto end)
r 11 = ∞ (aperture)
d 11 = 0.3500
r 12 = 4.6428 (aspherical surface)
d 12 = 1.3959 nd 7 = 1.80610 νd 7 = 40.74
r 13 = 9.1218
d 13 = 1.2040 nd 8 = 1.99455 νd 8 = 17.98
r 14 = 4.3311
d 14 = 0.3125
r 15 = 9.9065
d 15 = 1.2138 nd 9 = 1.61800 νd 9 = 63.39
r 16 = -9.9065
d 16 = 4.2017 (wide-angle end) to 7.1778 (intermediate zoom position) to 13.6497 (telephoto end)
r 17 = 16.9814 (aspherical surface)
d 17 = 1.5000 nd 10 = 1.55516 νd 10 = 71.67
r 18 = -224.2761 (aspherical surface)
d 18 = 4.1129 (wide-angle end) to 7.3262 (intermediate zoom position) to 3.4643 (telephoto end)
r 19 = ∞
d 19 = 0.5000 nd 11 = 1.51680 νd 11 = 64.20
r 20 = ∞
d 20 = 1.0090 (wide-angle end) to 0.9591 (intermediate zoom position) to 0.8904 (telephoto end)
r 21 = ∞ (imaging plane)

円錐係数（Ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第６面）
Ｋ＝0,
Ａ＝1.09571×10-4, Ｂ＝-2.97768×10-5,
Ｃ＝6.21695×10-7, Ｄ＝-3.72502×10-9
（第７面）
Ｋ＝-0.1858,
Ａ＝7.30061×10-4, Ｂ＝3.77662×10-6,
Ｃ＝-3.03192×10-6, Ｄ＝-1.86011×10-7
（第１０面）
Ｋ＝0，
Ａ＝-6.01399×10-4, Ｂ＝3.30880×10-6,
Ｃ＝1.07326×10-7, Ｄ＝-4.56889×10-10
（第１２面）
Ｋ＝-0.5322，
Ａ＝2.34771×10-5, Ｂ＝1.08796×10-5,
Ｃ＝-1.60048×10-6, Ｄ＝5.07288×10-7
（第１７面）
Ｋ＝-4.3209，
Ａ＝-6.78620×10-4, Ｂ＝3.28433×10-5,
Ｃ＝-1.41788×10-6, Ｄ＝-9.87708×10-9
（第１８面）
Ｋ＝0，
Ａ＝-8.87070×10-4, Ｂ＝3.42669×10-5,
Ｃ＝-1.76375×10-6, Ｄ＝3.39007×10-9 Cone coefficient (K) and aspheric coefficient (A, B, C, D)
(Sixth surface)
K = 0,
A = 1.09571 × 10 -4 , B = -2.97768 × 10 -5 ,
C = 6.21695 × 10 −7 , D = −3.72502 × 10 −9
(Seventh side)
K = -0.1858,
A = 7.30061 × 10 −4 , B = 3.77662 × 10 −6 ,
C = -3.03192 × 10 -6 , D = -1.86011 × 10 -7
(Tenth aspect)
K = 0,
A = -6.01399 × 10 -4 , B = 3.30880 × 10 -6 ,
C = 1.07326 × 10 -7 , D = -4.56889 × 10 -10
(Twelfth surface)
K = -0.5322,
A = 2.34771 × 10 −5 , B = 1.08796 × 10 −5 ,
C = -1.60048 × 10 -6 , D = 5.07288 × 10 -7
(Seventeenth surface)
K = -4.3209,
A = -6.78620 × 10 −4 , B = 3.28433 × 10 −5 ,
C = -1.41788 × 10 -6 , D = -9.87708 × 10 -9
(18th page)
K = 0,
A = -8.87070 × 10 −4 , B = 3.42669 × 10 −5 ,
C = -1.76375 × 10 −6 , D = 3.39007 × 10 −9

また、図４は、実施例２にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the second example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). In the astigmatism diagrams, ΔS and ΔM represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.

図５は、実施例３にかかるズームレンズの構成を示す光軸に沿う断面図である。このズームレンズは、図示しない物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ31、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ32、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ33、および正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ34が配置されて構成される。また、第２レンズ群Ｇ32と第３レンズ群Ｇ33との間には、絞りＳＴＰが配置されている。第４レンズ群Ｇ34と結像面ＩＭＧとの間には、カバーガラスＣＧ（またはフィルタ）が配置されている。カバーガラスＣＧ（またはフィルタ）は必要に応じて配置されるものであり、不要な場合は省略可能である。また、結像面ＩＭＧには、ＣＣＤやＣＭＯＳなどの撮像素子の受光面が配置される。 FIG. 5 is a cross-sectional view along the optical axis showing the configuration of the zoom lens according to the third embodiment. The zoom lens includes a first lens group G 31 having a positive refractive power, a second lens group G 32 having a negative refractive power, and a third lens group G 33 having a positive refractive power in order from an object side (not shown). , And a fourth lens group G 34 having a positive refractive power is arranged. A stop STP is disposed between the second lens group G 32 and the third lens group G 33 . Between the fourth lens group G 34 and the image plane IMG, a cover glass CG (or filter) is disposed. The cover glass CG (or filter) is arranged as necessary, and can be omitted if unnecessary. In addition, a light receiving surface of an image sensor such as a CCD or a CMOS is disposed on the imaging plane IMG.

第１レンズ群Ｇ31は、前記物体側から順に、負レンズＬ311、正レンズＬ312、および正レンズＬ313が配置されて構成される。負レンズＬ311と正レンズＬ312とは、接合されている。 The first lens group G 31 includes a negative lens L 311 , a positive lens L 312 , and a positive lens L 313 arranged in order from the object side. The negative lens L 311 and the positive lens L 312 are cemented.

第２レンズ群Ｇ32は、前記物体側から順に、負レンズＬ321、負レンズＬ322、および正レンズＬ323が配置されて構成される。負レンズＬ321の両面と正レンズＬ323の結像面ＩＭＧ側の面には、それぞれ非球面が形成されている。また、負レンズＬ322と正レンズＬ323とは、接合されている。 The second lens group G 32 includes, in order from the object side, a negative lens L 321, configured negative lens L 322, and the positive lens L 323 are arranged. Aspherical surfaces are formed on both surfaces of the negative lens L 321 and the surface of the positive lens L 323 on the imaging surface IMG side. Further, the negative lens L 322 and the positive lens L 323 are cemented.

第３レンズ群Ｇ33は、前記物体側から順に、正レンズＬ331、負レンズＬ332、および正レンズＬ333が配置されて構成される。正レンズＬ331の前記物体側面には、非球面が形成されている。また、正レンズＬ331と負レンズＬ332とは、接合されている。 The third lens group G 33 includes a positive lens L 331 , a negative lens L 332 , and a positive lens L 333 arranged in order from the object side. An aspheric surface is formed on the object side surface of the positive lens L331 . Further, the positive lens L 331 and the negative lens L 332 are cemented.

第４レンズ群Ｇ34は、正レンズＬ341により構成される。正レンズＬ341の両面には、それぞれ非球面が形成されている。 The fourth lens group G 34 includes a positive lens L 341 . Aspherical surfaces are formed on both surfaces of the positive lens L341 .

このズームレンズは、第１レンズ群Ｇ31、第２レンズ群Ｇ32、および第３レンズ群Ｇ33を光軸に沿って移動させることによって、広角端から望遠端への変倍を行う。また、第４レンズ群Ｇ34を光軸に沿って移動させることによって、変倍に伴う結像面変動（結像位置）の補正やフォーカシングを行う。 This zoom lens performs zooming from the wide-angle end to the telephoto end by moving the first lens group G 31 , the second lens group G 32 , and the third lens group G 33 along the optical axis. Further, by moving along the fourth lens group G 34 to the optical axis is corrected and focusing of the focal plane variation due to zooming (imaging position).

以下、実施例３にかかるズームレンズに関する各種数値データを示す。   Various numerical data relating to the zoom lens according to Example 3 will be described below.

ズームレンズ全系の焦点距離＝4.381（広角端）〜13.307（中間ズーム位置）〜41.113（望遠端）
Ｆナンバ＝3.60（広角端）〜4.82（中間ズーム位置）〜5.71（望遠端）
画角（２ω）＝87.4°（広角端）〜33.12°（中間ズーム位置）〜10.56°（望遠端） Focal length of the entire zoom lens = 4.381 (wide-angle end) to 13.307 (intermediate zoom position) to 41.113 (telephoto end)
F number = 3.60 (wide-angle end) to 4.82 (intermediate zoom position) to 5.71 (telephoto end)
Angle of view (2ω) = 87.4 ° (wide-angle end) to 33.12 ° (intermediate zoom position) to 10.56 ° (telephoto end)

（条件式（１）に関する数値）
広角端における第２レンズ群Ｇ32を構成するレンズの最結像面側面と第３レンズ群Ｇ33を構成するレンズの最物体側面との間隔(Ｄ２３Ｗ)＝10.771
Ｄ２３Ｗ／ＦＷ＝2.50 (Numerical value for conditional expression (1))
Distance between the most object side surface of lenses constituting the outermost imaging plane side and the third lens group G 33 of the lenses constituting the second lens group G 32 in the wide-angle end (D23W) = 10.771
D23W / FW = 2.50

（条件式（２）に関する数値）
第１レンズ群Ｇ31の焦点距離（Ｆ１）＝35.4149
第２レンズ群Ｇ32の焦点距離（Ｆ２）＝-5.6003
｜Ｆ１／Ｆ２｜＝6.32 (Numerical value related to conditional expression (2))
The focal length of the first lens group G 31 (F1) = 35.4149
Focal length of the second lens group G 32 (F2) = - 5.6003
| F1 / F2 | = 6.32

（条件式（３）に関する数値）
広角端における光学系の全長（ＴａＷ）＝38.1391
望遠端における光学系の全長（ＴａＴ）＝55.6475
広角端における光学系の半画角（ωＷ）＝43.70
広角端における光学系の近軸最大像高（Ｙｍａｘ）＝4.1861
（ＴａＷ＋ＴａＴ）／（ｔａｎ（ωＷ）×Ｙｍａｘ）＝23.45 (Numerical values related to conditional expression (3))
Total length of optical system at the wide-angle end (TaW) = 38.1391
Total length of optical system at the telephoto end (TaT) = 55.6475
Half angle of view (ωW) of the optical system at the wide angle end = 43.70
Maximum paraxial image height (Ymax) of the optical system at the wide angle end = 4.1861
(TaW + TaT) / (tan (ωW) × Ymax) = 23.45

ｒ1＝33.2686
ｄ1＝0.8000 ｎｄ1＝1.84666 νｄ1＝23.78
ｒ2＝19.8000
ｄ2＝3.0214 ｎｄ2＝1.61800 νｄ2＝63.39
ｒ3＝80.0497
ｄ3＝0.1500
ｒ4＝24.5713
ｄ4＝2.2786 ｎｄ3＝1.78800 νｄ3＝47.49
ｒ5＝78.2687
ｄ5＝0.5000(広角端)〜9.5000(中間ズーム位置)〜19.6766（望遠端）
ｒ6＝25.2886（非球面）
ｄ6＝0.8000 ｎｄ4＝1.85135 νｄ4＝40.10
ｒ7＝4.1057（非球面）
ｄ7＝2.4507
ｒ8＝562.3556
ｄ8＝0.4500 ｎｄ5＝1.77250 νｄ5＝49.62
ｒ9＝8.5000
ｄ9＝1.5324 ｎｄ6＝2.00170 νｄ6＝19.32
ｒ10＝31.7164（非球面）
ｄ10＝10.4212(広角端)〜3.2143(中間ズーム位置)〜0.1500（望遠端）
ｒ11＝∞（絞り）
ｄ11＝0.3500
ｒ12＝4.6699（非球面）
ｄ12＝1.1969 ｎｄ7＝1.80610 νｄ7＝40.74
ｒ13＝9.2400
ｄ13＝1.3621 ｎｄ8＝1.94595 νｄ8＝17.98
ｒ14＝4.4271
ｄ14＝0.3144
ｒ15＝10.8758
ｄ15＝1.2266 ｎｄ9＝1.61800 νｄ9＝63.39
ｒ16＝-9.1157
ｄ16＝4.0000(広角端)〜7.1658(中間ズーム位置)〜13.6403（望遠端）
ｒ17＝17.2904（非球面）
ｄ17＝1.5000 ｎｄ10＝1.59201 νｄ10＝67.02
ｒ18＝-500.0000（非球面）
ｄ18＝3.6718(広角端)〜6.6915(中間ズーム位置)〜3.2000（望遠端）
ｒ19＝∞
ｄ19＝0.5000 ｎｄ11＝1.51680 νｄ11＝64.20
ｒ20＝∞
ｄ20＝1.6130(広角端)〜1.0391(中間ズーム位置)〜1.0475（望遠端）
ｒ21＝∞（結像面） r 1 = 33.2686
d 1 = 0.8000 nd 1 = 1.84666 νd 1 = 23.78
r 2 = 19.8000
d 2 = 3.0214 nd 2 = 1.61800 νd 2 = 63.39
r 3 = 80.0497
d 3 = 0.1500
r 4 = 24.5713
d 4 = 2.2786 nd 3 = 1.78800 νd 3 = 47.49
r 5 = 78.2687
d 5 = 0.5000 (wide-angle end) to 9.5000 (intermediate zoom position) to 19.6766 (telephoto end)
r 6 = 25.2886 (aspherical surface)
d 6 = 0.8000 nd 4 = 1.85135 νd 4 = 40.10
r 7 = 4.1057 (aspherical surface)
d 7 = 2.4507
r 8 = 562.3556
d 8 = 0.4500 nd 5 = 1.77250 νd 5 = 49.62
r 9 = 8.5000
d 9 = 1.5324 nd 6 = 2.00170 νd 6 = 19.32
r 10 = 31.7164 (aspherical surface)
d 10 = 10.4212 (wide-angle end) to 3.2143 (intermediate zoom position) to 0.1500 (telephoto end)
r 11 = ∞ (aperture)
d 11 = 0.3500
r 12 = 4.6699 (aspherical surface)
d 12 = 1.1969 nd 7 = 1.80610 νd 7 = 40.74
r 13 = 9.2400
d 13 = 1.3621 nd 8 = 1.94595 νd 8 = 17.98
r 14 = 4.4271
d 14 = 0.3144
r 15 = 10.8758
d 15 = 1.2266 nd 9 = 1.61800 νd 9 = 63.39
r 16 = -9.1157
d 16 = 4.0000 (wide-angle end) to 7.1658 (intermediate zoom position) to 13.6403 (telephoto end)
r 17 = 17.2904 (aspherical surface)
d 17 = 1.5000 nd 10 = 1.59201 νd 10 = 67.02
r 18 = -500.0000 (aspherical surface)
d 18 = 3.6718 (wide-angle end) to 6.6915 (intermediate zoom position) to 3.2000 (telephoto end)
r 19 = ∞
d 19 = 0.5000 nd 11 = 1.51680 νd 11 = 64.20
r 20 = ∞
d 20 = 1.6130 (wide-angle end) to 1.0391 (intermediate zoom position) to 1.0475 (telephoto end)
r 21 = ∞ (imaging plane)

円錐係数（Ｋ）および非球面係数（Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）
（第６面）
Ｋ＝0,
Ａ＝1.70699×10-4, Ｂ＝-3.32288×10-5,
Ｃ＝7.95002×10-7, Ｄ＝-6.27099×10-9
（第７面）
Ｋ＝-0.1858,
Ａ＝8.43675×10-4, Ｂ＝6.56293×10-6,
Ｃ＝-2.00670×10-6, Ｄ＝-2.29541×10-7
（第１０面）
Ｋ＝0，
Ａ＝-5.64411×10-4, Ｂ＝-1.75974×10-5,
Ｃ＝1.70798×10-6, Ｄ＝-3.89949×10-8
（第１２面）
Ｋ＝-0.5973，
Ａ＝-1.92725×10-5, Ｂ＝8.22671×10-5,
Ｃ＝-2.28281×10-5, Ｄ＝2.78115×10-6
（第１７面）
Ｋ＝1.6141，
Ａ＝-5.92164×10-4, Ｂ＝1.68205×10-5,
Ｃ＝-7.73392×10-7, Ｄ＝-2.40077×10-8
（第１８面）
Ｋ＝0，
Ａ＝-6.47064×10-4, Ｂ＝2.16671×10-5,
Ｃ＝-1.42681×10-6, Ｄ＝-6.03161×10-10 Cone coefficient (K) and aspheric coefficient (A, B, C, D)
(Sixth surface)
K = 0,
A = 1.70699 × 10 −4 , B = −3.332288 × 10 −5 ,
C = 7.95002 × 10 -7 , D = -6.27099 × 10 -9
(Seventh side)
K = -0.1858,
A = 8.443675 × 10 −4 , B = 6.56293 × 10 −6 ,
C = -2.00670 × 10 -6 , D = -2.29541 × 10 -7
(Tenth aspect)
K = 0,
A = -5.64411 × 10 -4 , B = -1.75974 × 10 -5 ,
C = 1.70798 × 10 −6 , D = −3.889949 × 10 −8
(Twelfth surface)
K = -0.5973,
A = -1.92725 × 10 −5 , B = 8.22671 × 10 −5 ,
C = -2.28281 × 10 −5 , D = 2.78115 × 10 −6
(Seventeenth surface)
K = 1.6141,
A = -5.92164 × 10 -4 , B = 1.68205 × 10 -5 ,
C = -7.73392 × 10 -7 , D = -2.40077 × 10 -8
(18th page)
K = 0,
A = -6.47064 × 10 −4 , B = 2.16671 × 10 −5 ,
C = -1.42681 × 10 −6 , D = −6.03161 × 10 −10

また、図６は、実施例３にかかるズームレンズの諸収差図である。図中、ｇはｇ線（λ＝４３５．８３ｎｍ）、ｄはｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）、ＣはＣ線（λ＝６５６．２７ｎｍ）に相当する波長の収差を表す。そして、非点収差図におけるΔＳ，ΔＭは、それぞれサジタル像面、メリディオナル像面に対する収差を表す。   FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the third example. In the figure, g represents g-line (λ = 435.83 nm), d represents d-line (λ = 587.56 nm), and C represents aberration at a wavelength corresponding to C-line (λ = 656.27 nm). In the astigmatism diagrams, ΔS and ΔM represent aberrations with respect to the sagittal image surface and the meridional image surface, respectively.

なお、上記各実施例中の数値データにおいて、ｒ1，ｒ2，・・・・は各レンズ、絞り面などの曲率半径、ｄ1，ｄ2，・・・・は各レンズ、絞りなどの肉厚またはそれらの面間隔、ｎｄ1，ｎｄ2，・・・・は各レンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）における屈折率、νｄ1，νｄ2，・・・・は各レンズなどのｄ線（λ＝５８７．５６ｎｍ）におけるアッベ数を示している。 In the numerical data in each of the above embodiments, r 1 , r 2 ,... Are the curvature radii of the respective lenses and diaphragm surfaces, and d 1 , d 2 ,. Thickness or distance between them, nd 1 , nd 2 ,... Is the refractive index at d-line (λ = 587.56 nm) of each lens, νd 1 , νd 2 ,. The Abbe number at d line (λ = 587.56 nm) is shown.

また、上記各非球面形状は、非球面の深さをＺ、光軸からの高さをｙとし、光の進行方向を正とするとき、以下に示す式により表される。   Each of the aspheric shapes is represented by the following formula, where the depth of the aspheric surface is Z, the height from the optical axis is y, and the light traveling direction is positive.

Figure 2011039439
Figure 2011039439

ただし、Ｒは近軸曲率半径、Ｋは円錐係数、Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，はそれぞれ４次，６次，８次，１０次の非球面係数である。   Here, R is a paraxial radius of curvature, K is a conical coefficient, and A, B, C, and D are fourth-order, sixth-order, eighth-order, and tenth-order aspheric coefficients, respectively.

以上説明したように、上記各実施例のズームレンズは、上記各条件式を満足することで、小型の口径でありながらも、広い画角（８０°以上）を確保でき、全変倍域において優れた光学性能を維持し、高変倍（８倍以上）が可能なズームレンズになる。   As described above, the zoom lens according to each of the embodiments can satisfy a wide range of angle of view (80 ° or more) while satisfying the above-described conditional expressions, while maintaining a small aperture. A zoom lens that maintains excellent optical performance and is capable of high magnification (8x or more).

以上のように、この発明のズームレンズは、デジタルカメラなどの撮像装置に有用であり、特に、小型、広角、高変倍が要求される場合に最適である。   As described above, the zoom lens of the present invention is useful for an imaging apparatus such as a digital camera, and is particularly suitable when a small size, a wide angle, and a high zoom ratio are required.

Ｇ11，Ｇ21，Ｇ31 第１レンズ群
Ｇ12，Ｇ22，Ｇ32 第２レンズ群
Ｇ13，Ｇ23，Ｇ33 第３レンズ群
Ｇ14，Ｇ24，Ｇ34 第４レンズ群
ＩＭＧ 結像面
ＳＴＰ 絞り
ＣＧ カバーガラス G 11 , G 21 , G 31 1st lens group G 12 , G 22 , G 32 2nd lens group G 13 , G 23 , G 33 3rd lens group G 14 , G 24 , G 34 4th lens group IMG connection Image surface STP Aperture CG Cover glass

Claims (3)

物体側から順に配置された、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を含み構成され、
広角端における、前記第２レンズ群を構成するレンズの最結像面側面と前記第３レンズ群を構成するレンズの最物体側面との間隔をＤ２３Ｗ、広角端における光学全系の焦点距離（無限遠物点合焦時）をＦＷとするとき、以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
（１） ２．０≦Ｄ２３Ｗ／ＦＷ≦３．０ A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. A fourth lens group,
The distance between the most imaging surface side surface of the lens constituting the second lens group and the most object side surface of the lens constituting the third lens group at the wide angle end is D23W, and the focal length of the entire optical system at the wide angle end (infinite A zoom lens characterized by satisfying the following conditional expression when the far object point is in focus (FW):
(1) 2.0 ≦ D23W / FW ≦ 3.0 前記第１レンズ群の焦点距離をＦ１、前記第２レンズ群の焦点距離をＦ２とするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載のズームレンズ。
（２） ５．７≦｜Ｆ１／Ｆ２｜≦１０ 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where F1 is a focal length of the first lens group and F2 is a focal length of the second lens group.
(2) 5.7 ≦ | F1 / F2 | ≦ 10 広角端における光学系の全長（最物体側面から結像面までの距離）をＴａＷ、望遠端における光学系の全長（最物体側面から結像面までの距離）をＴａＴ、広角端における光学系の半画角をωＷ、広角端における光学系の近軸最大像高をＹｍａｘとするとき、以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のズームレンズ。
（３） １５≦（ＴａＷ＋ＴａＴ）／（ｔａｎ（ωＷ）×Ｙｍａｘ）≦３３ The total length of the optical system at the wide-angle end (distance from the most object side surface to the imaging surface) is TaW, the total length of the optical system at the telephoto end (distance from the most object side surface to the imaging surface) is TaT, and the optical system at the wide-angle end. 3. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied, where ωW is a half field angle and Ymax is a paraxial maximum image height of the optical system at the wide-angle end.
(3) 15 ≦ (TaW + TaT) / (tan (ωW) × Ymax) ≦ 33
JP2009189203A 2009-08-18 2009-08-18 Zoom lens Pending JP2011039439A (en)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009189203A JP2011039439A (en) 2009-08-18 2009-08-18 Zoom lens
US12/823,425 US8159757B2 (en) 2009-08-18 2010-06-25 Zoom lens
CN2010102373291A CN101995648B (en) 2009-08-18 2010-07-22 Zoom lens
CN201210041511.9A CN102540432B (en) 2009-08-18 2010-07-22 Zoom lens

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2009189203A JP2011039439A (en) 2009-08-18 2009-08-18 Zoom lens

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2011039439A true JP2011039439A (en) 2011-02-24

Family

ID=43767248

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2009189203A Pending JP2011039439A (en) 2009-08-18 2009-08-18 Zoom lens

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2011039439A (en)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004212618A (en) * 2002-12-27 2004-07-29 Nikon Corp Variable focal length lens system
JP2006308957A (en) * 2005-04-28 2006-11-09 Ricoh Co Ltd Zoom lens and information device
JP2009115874A (en) * 2007-11-02 2009-05-28 Nikon Corp Zoom lens and optical apparatus with the zoom lens
JP2009150970A (en) * 2007-12-19 2009-07-09 Canon Inc Zoom lens and imaging device provided with it
JP2009163068A (en) * 2008-01-08 2009-07-23 Olympus Imaging Corp Zoom lens and imaging apparatus using the same

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004212618A (en) * 2002-12-27 2004-07-29 Nikon Corp Variable focal length lens system
JP2006308957A (en) * 2005-04-28 2006-11-09 Ricoh Co Ltd Zoom lens and information device
JP2009115874A (en) * 2007-11-02 2009-05-28 Nikon Corp Zoom lens and optical apparatus with the zoom lens
JP2009150970A (en) * 2007-12-19 2009-07-09 Canon Inc Zoom lens and imaging device provided with it
JP2009163068A (en) * 2008-01-08 2009-07-23 Olympus Imaging Corp Zoom lens and imaging apparatus using the same

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP5714925B2 (en) Inner focus lens
JP5893959B2 (en) Zoom lens
JP5417218B2 (en) Zoom lens
JP5265218B2 (en) Zoom lens
JP5919519B2 (en) Zoom lens system, imaging device and camera
JP5745188B2 (en) Zoom lens and imaging device
JP2013178410A (en) Zoom lens
JP2013083921A (en) Zoom lens and image forming apparatus
JP2012078788A (en) Zoom lens
JP2012198505A (en) Zoom lens system, imaging device, and camera
JP5303310B2 (en) Zoom lens
JP5919518B2 (en) Zoom lens system, imaging device and camera
JP2012198506A (en) Zoom lens system, imaging device, and camera
JP2011175175A (en) Zoom lens
JP2011197058A (en) Zoom lens and imaging device using the same
JP2011085653A (en) Zoom lens system, imaging apparatus and camera
JP6355076B2 (en) Zoom lens system, interchangeable lens device and camera system
JP6164894B2 (en) Zoom lens and imaging apparatus having the same
JP2011064933A (en) Zoom lens system, imaging apparatus and camera
JP2011085654A (en) Zoom lens system, imaging apparatus and camera
JP5417006B2 (en) Zoom lens
JP2014202806A5 (en)
JP2014119741A (en) Zoom lens
JP2012173733A (en) Zoom lens
JP5271090B2 (en) Zoom lens system, imaging device and camera

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20111201

A977 Report on retrieval

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

Effective date: 20130213

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130219

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130327

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130416

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20130530

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20130806

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20140527