JP2010531634A - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法 - Google Patents
電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法 Download PDFInfo
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Abstract
電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される。
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置は当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関は当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置電機設計仕様は当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関手段・当該装置第一の交流発電機手段・当該装置第二の交流発電機手段より組合せ・作動成される手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置は当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関は当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置電機設計仕様は当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関手段・当該装置第一の交流発電機手段・当該装置第二の交流発電機手段より組合せ・作動成される手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
Description
この発明は電磁気学吸引駆動力階動機関装置が外部より供給成される入力エネルギーの悉く不必要と成される条件下において力学的出力エネルギーを創出成されるのに適した電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法に関する。
下記に例示成される文献は本発明に特に関連のある文献ではない。当該文献は一般的技術水準を示す文献である。
第１例は「ヒートポンプ」の文献である。
第２例は「ヒートポンプの成績係数および一次エネルギー比」の文献である。
第３例は「ステップモータの最適駆動方式」の文献である。
第４例は「減速装置」の文献である。
第５例は「クラウジウスの原理」の文献である。
第６例は「永久機関」の文献である。
第７例は「エネルギー保存則」の文献である。
第８例は「自動車用エディカレントリターダの一考察」の文献である。
第９例は「電磁石磁性体の表面に働く力」の文献である。
第１０例は「可変リラクタンス形ステップモータ」の文献である。
第１１例は「マグネット吸引力の設計計算方法」の文献である。
第１２例は「磁化曲線を表わす式」の文献である。
第１３例は「連立一次方程式の数値解法」の文献である。
第１４例は「全電圧の定理」の文献である。
第１５例は「全電流の定理」の文献である。
第１６例は「キルヒホッフの法則」の文献である。
第１７例は「力学的エネルギー保存則」の文献である。
第１例はヒートポンプに関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．１７３６）。
ヒートポンプは低温物体から高温物体に熱が汲み上げられる典型的な熱機関に定義成される。
クーラーは逆向きに利用されるとヒートポンプに定義成される。
通常の熱機関は仕事Ｗが外部より与えられて逆行運転為される時低温物体よりＱｃの熱量が吸収成され高温物体へＱｈ＝Ｑｃ＋Ｗの熱量が放熱成される。
高温側の温度はＴｈに定義成される。
低温側の温度はＴｃに定義成される。
ヒートポンプの性能εは次式に定義成される。
ε＝Ｑｈ／Ｗ＝１＋（Ｑｃ／Ｗ）＝Ｔｈ／（Ｔｈ−Ｔｃ）＞１．
ヒートポンプは仕事Ｗが電熱器により直接熱に変換成されるより遥かに有効である。
近年の冷暖房装置は当該原理に定義成される。
第２例はヒートポンプの成績係数および一次エネルギー比に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．９０１）。
成績係数はヒートポンプの効果を表すのに用いられる。
物体２より得られるエネルギーはＱ２に定義成される。
圧縮機で消費為されるエネルギーはＷに定義成される。
物体１へ与えられるエネルギーはＱ１に定義成される。
ヒートポンプのエネルギー収支は次式に定義成される。
Ｑ１−Ｑ２＝Ｗ．
冷房の場合の成績係数ＣＯＰｒは次式に定義成される。
ＣＯＰｒ＝Ｑ２／Ｗ．
暖房の場合の成績係数ＣＯＰｈは次式に定義成される。
ＣＯＰｈ＝Ｑ１／Ｗ．
圧縮機で消費されるエネルギーはＷに定義成される。
発送電効率は（０．３４）の状態に定義成される。
燃料換算による一次エネルギーの消費量は（Ｗ／０．３４）に定義成される。
得られた全エネルギーはＱ１に定義成される。
従って，一次エネルギー比ＰＥＲは次式に定義成される。
ＰＥＲ＝Ｑ１／（Ｗ／０．３４）＝（０．３４）＊（ＣＯＰｈ）．
ボイラ効率の一例は８８％に定義成される。その場合における燃焼ボイラの一次エネルギー比ＰＥＲは次式に定義成される。
ＰＥＲ＝０．８８．
ヒートポンプの一次エネルギー比がボイラの一次エネルギー比より有利に成る条件式は次式に定義成される。
ＰＥＲ（ボイラ）＜ＰＥＲ（ヒートポンプ）．
ヒートポンプおよびボイラの一次エネルギー比ＰＥＲが代入成されると，当該条件式は次式に定義成される。
（０．８８）＜（０．３４）＊（ＣＯＰｈ）．
当該方程式が整理成されると成績係数ＣＯＰｈは次式に定義成される。
ＣＯＰｈ＞２．６
ヒートポンプの成績係数ＣＯＰｈが２．６を超えるとヒートポンプの一次エネルギーの方が小さく成されることを示している。
ヒートポンプの実用化レベルとしての成績係数設計計算実績例が次のように提示成されている。
ＣＯＰｈ＝７．０（内外）．
第３例はステップモータの最適駆動方式に関して説明成される。
（日本国特許公報：昭４１−９４８９）。
当該方式はステップモータの駆動効率が向上成される。
当該方式の速度制御効果は動作周波数領域内が制約および限定成される。
第４例は減速装置に関して説明成される。
（日本国特許公報：昭４２−９５３７）。
Ａ．Ｃ．ジェネレータ内臓による自己励磁形水冷式渦電流減速装置は構造および作動原理が説明成される。
当該装置はシャフトに複数個の界磁鉄心が円周方向に配列成される。
ステータコアは界磁鉄心に対向して円筒状に包囲成される。
アルミニウム鋳物より為されるケーシングはステータコアの外周に水ジャケットを形成して装着成される。
Ａ．Ｃ．ジェネレータの電機子鉄心および電機子巻線はポールコアの端面に装着成される。
励磁コイルは電機子鉄心内面に対向して装着成される。
シャフトはボールベアリングが介在されてケーシングに装着成される。
制動力はカップリングが介在成されシャフトに伝達成されてロータが回転成される。
当該状態において励磁コイルが励磁成されるとアーマチュアコイルは誘導起電力が誘導成される。
誘導起電力はシリコンダイオードにより全波整流されて直流電圧に変換成される。
ロータのポールコアに巻き線成される励磁コイルは直流電流が流される。
ポールコアより励磁為されるステータコアは誘導起電力が誘導成される。
渦電流は誘導起電力の経路に沿って分布して流れる。
ステータコアは制動力エネルギー（減速熱エネルギー）が渦電流によって発生成される。
制動力エネルギーは該ステータコアの内部で力学的エネルギーより熱エネルギーに変換成される。
熱エネルギーはステータコア外周面より冷却水へ熱伝達成される。
熱エネルギーは冷却水に介在成されてリターダの外部へ運び出される。
第５例はクラウジウスの原理に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．５３４）。
２つの体系ＡおよびＢは互いに接触されている場合に関して考え成される。
「体系ＡおよびＢは熱平衡でないとき体系Ａは体系Ｂより熱が受け取られ体系Ａへ熱が与えられる以外に何の変化も残らないように成される事は不可能である」。
「体系ＡおよびＢは熱平衡でないとき体系Ｂは体系Ａより熱が受け取られ体系Ｂへ熱が与えられる以外に何の変化も残らないように成される事は不可能である」。
前者の場合は体系Ａは体系Ｂより温度が高いと定義成される。
後者の場合は体系Ｂは体系Ａより温度が高いと定義成される。
以上のことから次のことが結論成される。
「温度が低い体系より温度が高い体系へほかに何の変化も残されないように熱は流される事が不可能である」。
クラウジウスの定理は後者の「 」の形で表現成される。
第６例は永久機関に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．１４７）。
永久機関は第一種の永久機関および第二種の永久機関に定義成される。
第一種の永久機関は往復運動または回転運動によって繰り返し始めの状態に戻りながら周期的に外部へ仕事が成される事に定義成される。
第一種の永久機関は仕事の運動エネルギーが外部より一切供給成されない状態で成立成される事に定義成される。
第一種の永久機関の創られる事は試みられる人が多数存在成される。
熱力学第一法則はＪ．Ｒ．ｖｏｎＭａｙｅｒ（１８４２）等により発見成される。
それと共に第一種の永久機関はその存在が否定成される。
第二種の永久機関は自分自身のサイクルの始めから終りまで一定の温度に保たれる熱源より熱が採られ熱がどこにも放出成されないで外部へ正の仕事が成される事に定義成される。
第二種の永久機関は熱源の熱エネルギーが外部より一切供給成されない状態で成立成される事に定義成される。
第二種の永久機関の創られる事は試みられる人が多数存在成される。
熱力学第二法則はＲ．Ｊ．Ｅ．Ｃｌａｕｓｉｕｓ（１８５０）等により確立成される。
それと共に第二種の永久機関はその存在が否定成される。
第７例はエネルギー保存則に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．１９７）。
１つの質点の場合これに作用される力（合力）のする仕事は質点の運動エネルギーの増加に等しく途中の道筋や速度には無関係になる。
これはエネルギー保存則の最も簡単な例である。
力学系に保存力が作用されている場合その保存力以外の力により仕事Ｗが成されるとＷはその間の力学系の運動エネルギーＴと位置エネルギーＶとの和Ｅの増加量に等しい。
もし外力が作用されなければ運動エネルギーと位置エネルギーとの和Ｅは次式に定義成される。
Ｔ＋Ｖ＝Ｅ＝ｃｏｎｓｔａｎｔ．
当該方程式は狭義のエネルギー保存則に定義成される。
摩擦による力学的エネルギーが物体の内部エネルギーになる場合の力学的エネルギーと内部エネルギーとの和に対してエネルギー保存則は定義成される。
エネルギー保存の法則は途中の変化に無関係になる。
これは熱力学第一法則に定義成される。
エネルギー保存の法則は電磁場の場合１つの閉曲面Ｓで囲まれた体積Ｖに対しＶ内の荷電粒子の運動状態および電磁場で決まるエネルギーの増加分がΔＥとしＳの表面を通してＶ内に流入するポインティング・ベクトルの量をＰとすれば次式に定義成される。
ΔＥ＝Ｐ．
エネルギーは新たに生じ為されたり途中で消滅為されたりすることはない。
エネルギーは他に化学的エネルギー・音のエネルギー・光のエネルギー・核エネルギーなどの形態がある。
ある物理学系を考えるとき当該系のもつエネルギーの総和の増加量ΔＥはその間に外部から当該系に流入したエネルギーの量Ｐに等しく当該系の変化に無関係に定義成される。
特に系が孤立しているとき体系内のエネルギーの総和は一定に保たれる。
第８例は自動車用エディカレントリターダの一考察に関して説明成される。
（日立評論，日立評論社，Ｖｏｌ．４６，Ｎｏ．８，１９６４，ＰＰ．５０）。
自動車用エディカレントリターダ本体の構造・作動原理は次に示される。
複数個のポールコアはステータへ装着成される。
ポールコアに対向成されるディスクはカップリングが介在成されてシャフトに固定成される。
シャフトはローラベアリングが介在成されてステータに結合成される。
励磁コイルはポールコアに複数回に亘り巻き線成される。
励磁コイルが励磁成される時ポールコアはＮ・Ｓ磁極が発生成される。
ディスクは当該状態で回転成される時のフレミングの右手の法則によりディスクの内部に誘導起電力Ｅが誘導成される。
渦電流ｉは誘導起電力Ｅの経路に沿って分布成されて流される。
導体が線状でなく広がりを有する場合の渦電流ｉは磁界Ｂと電界Ｅの変化によって相互作用が働いて複雑な状態に成される。
電界のベクトルはＥ〔Ｖ／ｍ〕に定義成される。
磁界のベクトルはＢ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕に定義成される。
電流のベクトルはｉ〔Ａ／ｍ＾２〕に定義成される。
導体の透磁率はμ〔Ｈ／ｍ〕に定義成される。
導体の導電率はκ〔１／Ωｍ〕に定義成される。
時間がｔなる時のマクスウエルの基礎電磁方程式は次式に定義成される。
∇＾２Ｂ＝κμ∂Ｂ／∂ｔ．
∇＾２ｉ＝κμ∂ｉ／∂ｔ．
空気と導体は平面で境界成されている。
空気中の磁界の強さＨｚは振幅がｚ方向にＨｏ［ｅｘｐ（ｊωｔ）］の均一磁界ベクトルに定義成される。
導体の中の磁界はｚ方向の成分のみに定義成される。
磁界の角速度はω〔ｒａｄ／ｓ〕に定義成される。
最大磁束密度はＢｏ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕に定義成される。
ｚ方向の磁束密度Ｂｚ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｂｚ＝Ｂｏ［ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５ｘ−ｊ（ωκμ／２）＾０．５ｘ＋ｊωｔ〕］．
ｘが短軸に定義成されｙが長軸に定義成されるとポールコアのＮ極から出た磁束Φ〔Ｗｂ〕は楕円軌跡に定義成される。
ディスクの厚さはａ１〔ｍ〕に定義成される。
１／２ポールピッチの長さはｂ１〔ｍ〕に定義成される。
１／２ポール間隔の長さはｂｏ〔ｍ〕に定義成される。
楕円軌跡の方程式は次式に定義成される。
（ｘ＾２／ａ１＾２）＋（ｙ＾２／ｂ１＾２）＝１．
楕円軌跡の方程式は等角写像法によりＷ平面における円の方程式への写像に定義成される。
Ｗ平面に写像成された１／２ポールピッチの長さはｒ１〔ｍ〕に定義成される。
１／２ポール間隔の長さはｒｏ〔ｍ〕に定義成される。
ディスクのポール側の端面からの角度はθ〔ｒａｄ〕に定義成される。
ディスクのポールコアに対する相対速度はｖ〔ｍ／ｓ〕に定義成される。
Ｚ平面における楕円の方程式は次式に定義成される。
ａ１＝（ｒ１）−（１／ｒ１）．
ｂ１＝（ｒ１）＋（１／ｒ１）．
上二式の連立方程式よりｒ１は次式に定義成される。
ｒ１＝（ａ１＋ｂ１）／２．
上二式の連立方程式よりｒｏは次式に定義成される。
ｒ０＝ｂ０／２．
ｒとｘとの関係は次式に定義成される。
ｘ＝２ａ１／（ａ１＋ｂ１）＊ｒ．
磁束密度Ｂｒのｖ方向に対する垂直成分Ｂｒθ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｂｒθ＝Σ（ｎ＝１，∞）Ｂｏ［ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎａ１−２ａ１＋２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕−ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎ＊ａ１−２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕］ｃｏｓθ．
Ｗ平面に直角なｗ軸方向の電界の強さＥｒθ〔Ｖ／ｍ〕と渦電流密度ｉｒθ〔Ａ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｅｒθ＝ｖ＊Ｂｒθ．
ｉｒθ＝κ＊Ｅｒθ．
微小面積δＳ〔ｍ＾２〕内における単位長さ当りの渦電流損δＰｒθ〔Ｗ／ｍ〕は次式に定義成される。
δＰｒθ＝Ｅｒθ＊Ｉｒθ＊δＳ．
ディスクの幅単位長さ当りの渦電流損Ｐｒθ〔Ｗ／ｍ〕は次式に定義成される。
Ｐｒθ＝２κｖ＾２∫（θ＝０，π／２）∫（ｒ＝０，ｒ１）Σ（ｎ＝１，∞）Ｂｏ＾２［Ｊ１−Ｊ２］＾２（ｃｏｓθ）＾２ｄθｄｒ．
Ｊ１＝ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎ＊ａ１−２ａ１＋２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕．
Ｊ２＝ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎａ１−２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕．
極対数はｐに定義成される。
渦電流のディスク端部効果係数はξに定義成される。
ディスクの幅はＬ〔ｍ〕に定義成される。
ディスクの全渦電流損Ｐ〔Ｗ〕は次式に定義成される。
Ｐ＝４ｐξＬＰｒθ．
ディスクの回転数はＮ〔ｒｐｍ〕に定義成される。
重力の加速度はｇ＝９．８０６６５〔ｍ／ｓ＾２〕に定義成される。
制動トルクＴ〔ｋｇｆｍ〕は次式に定義成される。
Ｔ＝１２０ｐξＬＰｒθ／（πｇＮ）．
第９例は電磁石磁性体の表面に働く力に関して説明成される。
（電気学会大学講座：電気磁気学，電気学会，１９６１，第５１版，ＰＰ．２３４）。
電磁石磁性体の断面積Ｓ〔ｍ＾２〕に磁束Φ〔Ｗｂ〕が通る時の磁束密度Ｂ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｂ＝Φ／Ｓ．
電磁石の磁束密度Ｂは鉄片がΔｘ移動成される時に不変である事に定義成される。
その場合はΔｘの部分だけに保有エネルギーの変化が起こされる。
最初の透磁率は真空中の透磁率でμｏ＝４π＊１０＾（−７）〔Ｈ／ｍ〕であるから単位体積当りのエネルギーｗ１〔Ｊ／ｍ＾３〕は次式に定義成
される。
ｗ１＝Ｂ＾２／２μｏ．
鉄片（磁性体）中の比透磁率がμｓと定義成されると動いた後での透磁率はμ＝μｓμｏ〔Ｈ／ｍ〕に定義成される。
単位体積当りのエネルギーｗ２〔Ｊ／ｍ＾３〕は次式に定義成される。
ｗ２＝Ｂ＾２／２μ．
従って，エネルギー密度の差Δｗ〔Ｊ／ｍ＾３〕は次式に定義成される。
Δｗ＝ｗ２−ｗ１＝Ｂ＾２／２＊（１／μ−１／μｏ）．
磁性体片の断面積はＳ〔ｍ＾２〕であるからΔｘの部分の全エネルギー変化ΔＷ〔Ｊ〕は次式に定義成される。
ΔＷ＝Ｓ＊Δｘ＊Δｗ＝Ｂ＾２＊Ｓ／２＊（１／μ−１／μｏ）＊Δｘ．
従って表面に働く力Ｆ〔Ｎ〕は次式に定義成される。
Ｆ＝−ΔＷ／Δｘ＝Ｂ＾２＊Ｓ／２＊（１／μｏ−１／μ）．
単位面積当りの力Ｆ／Ｓ〔Ｎ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｆ／Ｓ＝Ｂ＾２／２＊（１／μｏ−１／μ）．
第１０例は可変リラクタンス形ステップモータに関して説明成される。
（ステップモータの理論と応用，実教出版，１９８３，第４刷，ＰＰ．１２）。
当該ステップモータは無励磁のリラクタンスモータに相当する。
リラクタンスは固定子および回転子の突極の相対位置により変化成される。
常に磁気蓄積エネルギーは最小に成されるように回転子が変位成される。
回転子の回転角変位量に対する磁気エネルギー蓄積量の変化は直ちに発生トルクに定義成される。
発生成されたトルクは外部出力トルクとして利用される。
ｎが正の整数に定義成されｍが相数に定義成されると固定子の歯数Ｎｓは次式に定義成される。
Ｎｓ＝（２ｎ）＊ｍ．
回転子の歯数Ｎｒは次式に定義成される。
Ｎｒ＝（２ｎ）＊ｍ−２．
これよりステップ角θ０〔ｒａｄ〕は次式に定義成される。
θ０＝（π／ｍ）／（ｎ＊ｍ−１）．
第１１例はマグネット吸引力の設計計算方法に関して説明成される。
（Ｈ．Ｃ．ＲＯＴＯＲＳ：ＥＬＥＣＴＲＯＭＡＧＮＥＴＩＣ ＤＥＶＩＣＥＳ；１９４１；電磁装置とその設計；電気書院・１９５６．）
プランジャー形マグネットの設計仕様はプランジャーの半径がｒ１に定義成される。
当該仕様のヨークの半径（内側）はｒ２に定義成される。
当該仕様のヨークの半径（外側）はｒ３に定義成される。
当該仕様のヨークの幅はＨに定義成される。
当該仕様のプランジャーギャップはｌｇに定義成される。
当該仕様の固定ギャップの長さはδに定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ１の有効断面積はＳ１に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ１のパーミアンスはＰ１に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ２の有効断面積はＳ２に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ２のパーミアンスはＰ２に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ３の有効断面積はＳ３に定義成れる。
当該仕様の磁気回路Ｐ３のパーミアンスはＰ３に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ４の有効断面積はＳ４に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ４のパーミアンスはＰ４に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ１へ通る磁束はΦ１に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ２へ通る磁束はΦ２に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ３へ通る磁束はΦ３に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ４へ通る磁束はΦ４に定義成される。
全磁束Φｓ〔Ｗｂ〕は次式に定義成される。
Φｓ＝（Φ１）＋（Φ２）＋（Φ３）＋（Φ４）．
ここで，全磁束Φｓの中で吸引力Ｆに寄与する有効磁束はΦｒに定義成される。
有効磁束Φｒの通る有効断面積はＳｒに定義成される。
空気中の透磁率はμ〔Ｈ／ｍ〕に定義成される。
マグネットの吸引力Ｆ〔Ｎ〕は次式に定義成される。
Ｆ＝（Φｒ）＾２／（２μ＊Ｓｒ）．
しかし，Ｈ．Ｃ．ＲＯＴＯＲＳが吸引力に寄与する有効磁束Φｒおよび有効断面積Ｓｒは次式に仮定成されている。
Φｒ＝Φ１．
Ｓｒ＝Ｓ１．
有効磁束Φｒおよび有効断面積Ｓｒが吸引力Ｆの式に代入成されると吸引力Ｆは次式に定義成される。
Ｆ＝（Φ１）＾２／（２μＳ１）＝（Φｓ／ν）＾２／（２μＳ１）．
ただし，νは漏洩係数であり次式に定義成される。
ν＝（Ｐ１＋Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）／Ｐ１．
第１２例は磁化曲線を表わす式に関して説明成される。
（電気学会大学講座：電気磁気学，電気学会，１９６１，第５１版，ＰＰ．２４１）。
磁化の現象が数式的に取り扱われる場合において磁化曲線を表わす式は必要に成される。
磁化曲線を表わす式は実験結果とよく一致し，且つ計算に便利な形が必要に成される。
一般に多く用いられている当該式は冪級数の形に定義成される。
磁界の強さはＨ〔ＡＴ／ｍ〕に定義成される。
磁束密度はＢ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕に定義成される。
当該式Ｈは次式に定義成される。
Ｈ＝ａ１Ｂ＾１＋ａ２Ｂ＾２＋ａ３Ｂ＾３＋………．
磁界の強さＨは正負の磁界に対して対称形の次式に定義成される。
Ｈ＝ａ１Ｂ＾１＋ａ３Ｂ＾３＋ａ５Ｂ＾５＋………．
第１３例は連立一次方程式の数値解法に関して説明成される。
（ＨＰ−４１Ｃ：数学パック，横河・ヒューレット・パッカード，１９８０，ｐｐ．１１）。
連立一次方程式の数値解法による解のためのプログラムは行列式の値・逆行列の要素・連立一次方程式の解が得られる。
プログラムは行列の計算にガウス消去法が用いられる。
ガウス消去法は二つの演算過程（最初の消去および後の演算）が各行に対して行われる。
プログラムは消去の過程でＮ＊Ｎの行列Ａが作られる。
行列Ａは上方三角行列Ｕに変換成される。
但し，行列Ａは特異点が存在しないものとする。
行列Ａの対角要素は変換が成立成されるために１の下方三角行列Ｌとの掛算が実行成される。
当該行列算法は精度向上の為に次式に定義成される。
Ｕ＝Ｌ＊Ａ．
元の行列の要素Ａｉｊは行列Ｕ（ｉｊ）の要素に置き換えられる。
プログラムの最後のサブルーチンは行列式Ａの値・逆行列の要素・連立一次方程式の解が求められるように交換された行列ＵおよびＬが使用為される。
ここで具体例としての１０行および１０列の行列式は次式に定義成される。
ＭＡＴＲＩＸ Ａ＝［Ａｍｎ（ｍ＝１，２，………，１０，ｎ＝１，２，………，１０）］．
行列式Ａの値ＤｅｔＡは対角要素によりＵに変換され次式に定義成される。
ＤｅｔＡ＝（−１）＾ｋ［Ｕ１１ Ｕ２２ ……… Ｕ１０１０］．
ここでｋは行入れ替えの回数に定義成される。
例えば，１０行および１０列の行列Ａの逆行列Ｃは次式に定義成される。
ＡＣ＝ＣＡ＝Ｉ．
ここでＩは次のような１０行および１０列の行列に定義成される。
Ｉｉｊ＝［１，ｉ＝ｊ，０．ｉ≠ｊ，ｉ，ｊ＝１，２，………，１０］．
逆行列Ｃは次の方法で部分列ごとに解かれる。
ｃ（ｊ）を行列Ｃの第ｊ列のベクトルとすると当該式は次式に成される。
ｃ（ｊ）＝ｃ１ｊ ｃ２ｊ ……… ｃ１０ｊ，ｊ＝１，２．………，１０．
そこで，ｃ（ｊ）は次式の解に定義成される。
［Ａ］［ｃ（ｊ）］＝Ｉ（ｊ）．
ここでＩ（ｊ）の解は次式になる。
Ｉ（ｊ）＝［１，ｉ＝ｊ，０．ｉ≠ｊ，ｉ＝１，２，………，１０］．
例えば，ｃ（１）は次式の解になる。
［Ａ］［ｃ（ｊ）］＝［１ ０ ……… ０］．
十連立一次方程式の数値解法は次式の解法に定義成される。
Ａ１１ｘ１＋Ａ１２ｘ２＋………＋Ａ１１０ｘ１０＝Ｂ１．
Ａ２１ｘ１＋Ａ２２ｘ２＋………＋Ａ２１０ｘ１０＝Ｂ２．
………………………………………………………………………………
Ａ１０１ｘ１＋Ａ１０２ｘ２＋……＋Ａ１０１０ｘ１０＝Ｂ１０．
ここでｘｉは未知数に定義成される。
Ｂｉは定数に定義成される。
当該行列式は次式に定義成される。
Ａｘ＝Ｂ．
ここでｘとＢは，それぞれ次の列ベクトルに定義成される。
ｘ＝［ｘ１ ｘ２ ……… ｘ１０］．
Ｂ＝［Ｂ１ Ｂ２ ……… Ｂ１０］．
当該プログラムは次式として解かれる。
Ｕｘ＝ＬＢ．
第１４例は全電圧の定理に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．１４５）。
電圧源アドミッタンス並列回路においてＡおよびＢ端子間の電圧は等価電圧源定理と等価電流源定理の関係を使うことで電流源回路に変換成される。
当該回路よりＡおよびＢ端子間の電圧ｅＡＢは次式に定義成される。
ｅＡＢ＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）ｉｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｙｋ］＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｙｋ＊ｅｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｙｋ］．
この関係は全電圧の定理または帆足・ミルマンの定理に定義成される。
第１５例は全電流の定理に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．１４５）。
電流源インピーダンス直列回路においてＡおよびＢ端子間を流れる電流は等価電圧源定理と等価電流源定理の関係を使うことで電圧源回路に変換成される。
この回路からＡおよびＢ端子間の電流ｉＡＢは次式に定義成される。
ｉＡＢ＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）ｅｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｚｋ］＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｚｋ＊ｉｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｚｋ］．
この関係は全電流の定理に定義成される。
第１６例はキルヒホッフの法則に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．８５）。
電流の流れる通路は電気回路，または単に回路に定義成される。
回路は種々の電源と回路素子が接続成されるが，本説では専ら直流電源と抵抗とからなる図２−４１のような直流回路について定義成される。
しかし，この考え方はそのまま一般の回路にも拡張成される。
〔１〕キルヒホッフの第一法則
図２−４１の点ａ，ｂのように何本かの導線が一点に集まっている点が接合点に定義成される。
電気回路の接合点に流れ込む電流の代数和は零に定義成されることがキルヒホッフの第一法則に定義成される。
電流の代数和は流れ込む電流を正と為され，流れ出る電流を負と成される和に定義為される。
すなわち，図２−４２において電流の代数和は次式に定義成される。
Σ（ｉ＝１，ｉ）Ｉｉ＝０．
このことは点Ｐに電荷が蓄積成されることが無いことに定義成される。
〔２〕キルヒホッフの第二法則
図２−４１において，ａｂｃａ，ａｂｄａ，ａｄｂｃａなどは閉回路に定義成される。
「任意の閉回路について，定められた方向の起電力の代数和は，その方向に流れる電流による抵抗の電圧降下の代数和に等しい」をキルヒホッフの第二法則に定義成される。
すなわち，図２−４１において起電力の代数和は次式に定義成される。
Σ（ｉ＝１，ｉ）Ｖｉ＝Σ（ｉ＝１，ｉ）Ｉｉ＊Ｒｉ．
接合点と接合点を結ぶ配線は回路に定義成される。
キルヒホッフの法則を用いて各回路に流れる電流を決定するには，回路の数に等しいだけの独立の連立一次方程式が解かれて解が定義成される。
第１７例は力学的エネルギー保存則に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．２２１１）。
力学的エネルギーは力学量として定まるエネルギーに定義成される．
質量ｍの質点が遠さｖで，位置エネルギー（ポテンシャル）Ｖの保存力の場を運動しているとき，その運動エネルギーは（１／２）ｍｖ＾２に定義成され，位置エネルギーはＶに定義成される．
保存力以外の力が存在成されなければ，次式が定義成される．
（１／２）ｍｖ＾２＋Ｖ＝ｃｏｎｓｔａｎｔ．
これが力学的エネルギー保存則として定義成される．
力学的エネルギーが摩擦を通じて内部エネルギーに変換成される場合，或いは発電機によって電気的エネルギーに変換成される場合は，体系内の力学的エネルギーは保存成されないが，エネルギーの総和は保存成され，決して新たに生じたり，消滅したりすることはない．
これが広義のエネルギー保存則として定義成される．
第１例は「ヒートポンプ」の文献である。
第２例は「ヒートポンプの成績係数および一次エネルギー比」の文献である。
第３例は「ステップモータの最適駆動方式」の文献である。
第４例は「減速装置」の文献である。
第５例は「クラウジウスの原理」の文献である。
第６例は「永久機関」の文献である。
第７例は「エネルギー保存則」の文献である。
第８例は「自動車用エディカレントリターダの一考察」の文献である。
第９例は「電磁石磁性体の表面に働く力」の文献である。
第１０例は「可変リラクタンス形ステップモータ」の文献である。
第１１例は「マグネット吸引力の設計計算方法」の文献である。
第１２例は「磁化曲線を表わす式」の文献である。
第１３例は「連立一次方程式の数値解法」の文献である。
第１４例は「全電圧の定理」の文献である。
第１５例は「全電流の定理」の文献である。
第１６例は「キルヒホッフの法則」の文献である。
第１７例は「力学的エネルギー保存則」の文献である。
第１例はヒートポンプに関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．１７３６）。
ヒートポンプは低温物体から高温物体に熱が汲み上げられる典型的な熱機関に定義成される。
クーラーは逆向きに利用されるとヒートポンプに定義成される。
通常の熱機関は仕事Ｗが外部より与えられて逆行運転為される時低温物体よりＱｃの熱量が吸収成され高温物体へＱｈ＝Ｑｃ＋Ｗの熱量が放熱成される。
高温側の温度はＴｈに定義成される。
低温側の温度はＴｃに定義成される。
ヒートポンプの性能εは次式に定義成される。
ε＝Ｑｈ／Ｗ＝１＋（Ｑｃ／Ｗ）＝Ｔｈ／（Ｔｈ−Ｔｃ）＞１．
ヒートポンプは仕事Ｗが電熱器により直接熱に変換成されるより遥かに有効である。
近年の冷暖房装置は当該原理に定義成される。
第２例はヒートポンプの成績係数および一次エネルギー比に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．９０１）。
成績係数はヒートポンプの効果を表すのに用いられる。
物体２より得られるエネルギーはＱ２に定義成される。
圧縮機で消費為されるエネルギーはＷに定義成される。
物体１へ与えられるエネルギーはＱ１に定義成される。
ヒートポンプのエネルギー収支は次式に定義成される。
Ｑ１−Ｑ２＝Ｗ．
冷房の場合の成績係数ＣＯＰｒは次式に定義成される。
ＣＯＰｒ＝Ｑ２／Ｗ．
暖房の場合の成績係数ＣＯＰｈは次式に定義成される。
ＣＯＰｈ＝Ｑ１／Ｗ．
圧縮機で消費されるエネルギーはＷに定義成される。
発送電効率は（０．３４）の状態に定義成される。
燃料換算による一次エネルギーの消費量は（Ｗ／０．３４）に定義成される。
得られた全エネルギーはＱ１に定義成される。
従って，一次エネルギー比ＰＥＲは次式に定義成される。
ＰＥＲ＝Ｑ１／（Ｗ／０．３４）＝（０．３４）＊（ＣＯＰｈ）．
ボイラ効率の一例は８８％に定義成される。その場合における燃焼ボイラの一次エネルギー比ＰＥＲは次式に定義成される。
ＰＥＲ＝０．８８．
ヒートポンプの一次エネルギー比がボイラの一次エネルギー比より有利に成る条件式は次式に定義成される。
ＰＥＲ（ボイラ）＜ＰＥＲ（ヒートポンプ）．
ヒートポンプおよびボイラの一次エネルギー比ＰＥＲが代入成されると，当該条件式は次式に定義成される。
（０．８８）＜（０．３４）＊（ＣＯＰｈ）．
当該方程式が整理成されると成績係数ＣＯＰｈは次式に定義成される。
ＣＯＰｈ＞２．６
ヒートポンプの成績係数ＣＯＰｈが２．６を超えるとヒートポンプの一次エネルギーの方が小さく成されることを示している。
ヒートポンプの実用化レベルとしての成績係数設計計算実績例が次のように提示成されている。
ＣＯＰｈ＝７．０（内外）．
第３例はステップモータの最適駆動方式に関して説明成される。
（日本国特許公報：昭４１−９４８９）。
当該方式はステップモータの駆動効率が向上成される。
当該方式の速度制御効果は動作周波数領域内が制約および限定成される。
第４例は減速装置に関して説明成される。
（日本国特許公報：昭４２−９５３７）。
Ａ．Ｃ．ジェネレータ内臓による自己励磁形水冷式渦電流減速装置は構造および作動原理が説明成される。
当該装置はシャフトに複数個の界磁鉄心が円周方向に配列成される。
ステータコアは界磁鉄心に対向して円筒状に包囲成される。
アルミニウム鋳物より為されるケーシングはステータコアの外周に水ジャケットを形成して装着成される。
Ａ．Ｃ．ジェネレータの電機子鉄心および電機子巻線はポールコアの端面に装着成される。
励磁コイルは電機子鉄心内面に対向して装着成される。
シャフトはボールベアリングが介在されてケーシングに装着成される。
制動力はカップリングが介在成されシャフトに伝達成されてロータが回転成される。
当該状態において励磁コイルが励磁成されるとアーマチュアコイルは誘導起電力が誘導成される。
誘導起電力はシリコンダイオードにより全波整流されて直流電圧に変換成される。
ロータのポールコアに巻き線成される励磁コイルは直流電流が流される。
ポールコアより励磁為されるステータコアは誘導起電力が誘導成される。
渦電流は誘導起電力の経路に沿って分布して流れる。
ステータコアは制動力エネルギー（減速熱エネルギー）が渦電流によって発生成される。
制動力エネルギーは該ステータコアの内部で力学的エネルギーより熱エネルギーに変換成される。
熱エネルギーはステータコア外周面より冷却水へ熱伝達成される。
熱エネルギーは冷却水に介在成されてリターダの外部へ運び出される。
第５例はクラウジウスの原理に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．５３４）。
２つの体系ＡおよびＢは互いに接触されている場合に関して考え成される。
「体系ＡおよびＢは熱平衡でないとき体系Ａは体系Ｂより熱が受け取られ体系Ａへ熱が与えられる以外に何の変化も残らないように成される事は不可能である」。
「体系ＡおよびＢは熱平衡でないとき体系Ｂは体系Ａより熱が受け取られ体系Ｂへ熱が与えられる以外に何の変化も残らないように成される事は不可能である」。
前者の場合は体系Ａは体系Ｂより温度が高いと定義成される。
後者の場合は体系Ｂは体系Ａより温度が高いと定義成される。
以上のことから次のことが結論成される。
「温度が低い体系より温度が高い体系へほかに何の変化も残されないように熱は流される事が不可能である」。
クラウジウスの定理は後者の「 」の形で表現成される。
第６例は永久機関に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．１４７）。
永久機関は第一種の永久機関および第二種の永久機関に定義成される。
第一種の永久機関は往復運動または回転運動によって繰り返し始めの状態に戻りながら周期的に外部へ仕事が成される事に定義成される。
第一種の永久機関は仕事の運動エネルギーが外部より一切供給成されない状態で成立成される事に定義成される。
第一種の永久機関の創られる事は試みられる人が多数存在成される。
熱力学第一法則はＪ．Ｒ．ｖｏｎＭａｙｅｒ（１８４２）等により発見成される。
それと共に第一種の永久機関はその存在が否定成される。
第二種の永久機関は自分自身のサイクルの始めから終りまで一定の温度に保たれる熱源より熱が採られ熱がどこにも放出成されないで外部へ正の仕事が成される事に定義成される。
第二種の永久機関は熱源の熱エネルギーが外部より一切供給成されない状態で成立成される事に定義成される。
第二種の永久機関の創られる事は試みられる人が多数存在成される。
熱力学第二法則はＲ．Ｊ．Ｅ．Ｃｌａｕｓｉｕｓ（１８５０）等により確立成される。
それと共に第二種の永久機関はその存在が否定成される。
第７例はエネルギー保存則に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．１９７）。
１つの質点の場合これに作用される力（合力）のする仕事は質点の運動エネルギーの増加に等しく途中の道筋や速度には無関係になる。
これはエネルギー保存則の最も簡単な例である。
力学系に保存力が作用されている場合その保存力以外の力により仕事Ｗが成されるとＷはその間の力学系の運動エネルギーＴと位置エネルギーＶとの和Ｅの増加量に等しい。
もし外力が作用されなければ運動エネルギーと位置エネルギーとの和Ｅは次式に定義成される。
Ｔ＋Ｖ＝Ｅ＝ｃｏｎｓｔａｎｔ．
当該方程式は狭義のエネルギー保存則に定義成される。
摩擦による力学的エネルギーが物体の内部エネルギーになる場合の力学的エネルギーと内部エネルギーとの和に対してエネルギー保存則は定義成される。
エネルギー保存の法則は途中の変化に無関係になる。
これは熱力学第一法則に定義成される。
エネルギー保存の法則は電磁場の場合１つの閉曲面Ｓで囲まれた体積Ｖに対しＶ内の荷電粒子の運動状態および電磁場で決まるエネルギーの増加分がΔＥとしＳの表面を通してＶ内に流入するポインティング・ベクトルの量をＰとすれば次式に定義成される。
ΔＥ＝Ｐ．
エネルギーは新たに生じ為されたり途中で消滅為されたりすることはない。
エネルギーは他に化学的エネルギー・音のエネルギー・光のエネルギー・核エネルギーなどの形態がある。
ある物理学系を考えるとき当該系のもつエネルギーの総和の増加量ΔＥはその間に外部から当該系に流入したエネルギーの量Ｐに等しく当該系の変化に無関係に定義成される。
特に系が孤立しているとき体系内のエネルギーの総和は一定に保たれる。
第８例は自動車用エディカレントリターダの一考察に関して説明成される。
（日立評論，日立評論社，Ｖｏｌ．４６，Ｎｏ．８，１９６４，ＰＰ．５０）。
自動車用エディカレントリターダ本体の構造・作動原理は次に示される。
複数個のポールコアはステータへ装着成される。
ポールコアに対向成されるディスクはカップリングが介在成されてシャフトに固定成される。
シャフトはローラベアリングが介在成されてステータに結合成される。
励磁コイルはポールコアに複数回に亘り巻き線成される。
励磁コイルが励磁成される時ポールコアはＮ・Ｓ磁極が発生成される。
ディスクは当該状態で回転成される時のフレミングの右手の法則によりディスクの内部に誘導起電力Ｅが誘導成される。
渦電流ｉは誘導起電力Ｅの経路に沿って分布成されて流される。
導体が線状でなく広がりを有する場合の渦電流ｉは磁界Ｂと電界Ｅの変化によって相互作用が働いて複雑な状態に成される。
電界のベクトルはＥ〔Ｖ／ｍ〕に定義成される。
磁界のベクトルはＢ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕に定義成される。
電流のベクトルはｉ〔Ａ／ｍ＾２〕に定義成される。
導体の透磁率はμ〔Ｈ／ｍ〕に定義成される。
導体の導電率はκ〔１／Ωｍ〕に定義成される。
時間がｔなる時のマクスウエルの基礎電磁方程式は次式に定義成される。
∇＾２Ｂ＝κμ∂Ｂ／∂ｔ．
∇＾２ｉ＝κμ∂ｉ／∂ｔ．
空気と導体は平面で境界成されている。
空気中の磁界の強さＨｚは振幅がｚ方向にＨｏ［ｅｘｐ（ｊωｔ）］の均一磁界ベクトルに定義成される。
導体の中の磁界はｚ方向の成分のみに定義成される。
磁界の角速度はω〔ｒａｄ／ｓ〕に定義成される。
最大磁束密度はＢｏ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕に定義成される。
ｚ方向の磁束密度Ｂｚ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｂｚ＝Ｂｏ［ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５ｘ−ｊ（ωκμ／２）＾０．５ｘ＋ｊωｔ〕］．
ｘが短軸に定義成されｙが長軸に定義成されるとポールコアのＮ極から出た磁束Φ〔Ｗｂ〕は楕円軌跡に定義成される。
ディスクの厚さはａ１〔ｍ〕に定義成される。
１／２ポールピッチの長さはｂ１〔ｍ〕に定義成される。
１／２ポール間隔の長さはｂｏ〔ｍ〕に定義成される。
楕円軌跡の方程式は次式に定義成される。
（ｘ＾２／ａ１＾２）＋（ｙ＾２／ｂ１＾２）＝１．
楕円軌跡の方程式は等角写像法によりＷ平面における円の方程式への写像に定義成される。
Ｗ平面に写像成された１／２ポールピッチの長さはｒ１〔ｍ〕に定義成される。
１／２ポール間隔の長さはｒｏ〔ｍ〕に定義成される。
ディスクのポール側の端面からの角度はθ〔ｒａｄ〕に定義成される。
ディスクのポールコアに対する相対速度はｖ〔ｍ／ｓ〕に定義成される。
Ｚ平面における楕円の方程式は次式に定義成される。
ａ１＝（ｒ１）−（１／ｒ１）．
ｂ１＝（ｒ１）＋（１／ｒ１）．
上二式の連立方程式よりｒ１は次式に定義成される。
ｒ１＝（ａ１＋ｂ１）／２．
上二式の連立方程式よりｒｏは次式に定義成される。
ｒ０＝ｂ０／２．
ｒとｘとの関係は次式に定義成される。
ｘ＝２ａ１／（ａ１＋ｂ１）＊ｒ．
磁束密度Ｂｒのｖ方向に対する垂直成分Ｂｒθ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｂｒθ＝Σ（ｎ＝１，∞）Ｂｏ［ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎａ１−２ａ１＋２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕−ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎ＊ａ１−２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕］ｃｏｓθ．
Ｗ平面に直角なｗ軸方向の電界の強さＥｒθ〔Ｖ／ｍ〕と渦電流密度ｉｒθ〔Ａ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｅｒθ＝ｖ＊Ｂｒθ．
ｉｒθ＝κ＊Ｅｒθ．
微小面積δＳ〔ｍ＾２〕内における単位長さ当りの渦電流損δＰｒθ〔Ｗ／ｍ〕は次式に定義成される。
δＰｒθ＝Ｅｒθ＊Ｉｒθ＊δＳ．
ディスクの幅単位長さ当りの渦電流損Ｐｒθ〔Ｗ／ｍ〕は次式に定義成される。
Ｐｒθ＝２κｖ＾２∫（θ＝０，π／２）∫（ｒ＝０，ｒ１）Σ（ｎ＝１，∞）Ｂｏ＾２［Ｊ１−Ｊ２］＾２（ｃｏｓθ）＾２ｄθｄｒ．
Ｊ１＝ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎ＊ａ１−２ａ１＋２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕．
Ｊ２＝ｅｘｐ〔−（ωκμ／２）＾０．５（２ｎａ１−２ａ１＊ｒ／（ａ１＋ｂ１））〕．
極対数はｐに定義成される。
渦電流のディスク端部効果係数はξに定義成される。
ディスクの幅はＬ〔ｍ〕に定義成される。
ディスクの全渦電流損Ｐ〔Ｗ〕は次式に定義成される。
Ｐ＝４ｐξＬＰｒθ．
ディスクの回転数はＮ〔ｒｐｍ〕に定義成される。
重力の加速度はｇ＝９．８０６６５〔ｍ／ｓ＾２〕に定義成される。
制動トルクＴ〔ｋｇｆｍ〕は次式に定義成される。
Ｔ＝１２０ｐξＬＰｒθ／（πｇＮ）．
第９例は電磁石磁性体の表面に働く力に関して説明成される。
（電気学会大学講座：電気磁気学，電気学会，１９６１，第５１版，ＰＰ．２３４）。
電磁石磁性体の断面積Ｓ〔ｍ＾２〕に磁束Φ〔Ｗｂ〕が通る時の磁束密度Ｂ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｂ＝Φ／Ｓ．
電磁石の磁束密度Ｂは鉄片がΔｘ移動成される時に不変である事に定義成される。
その場合はΔｘの部分だけに保有エネルギーの変化が起こされる。
最初の透磁率は真空中の透磁率でμｏ＝４π＊１０＾（−７）〔Ｈ／ｍ〕であるから単位体積当りのエネルギーｗ１〔Ｊ／ｍ＾３〕は次式に定義成
される。
ｗ１＝Ｂ＾２／２μｏ．
鉄片（磁性体）中の比透磁率がμｓと定義成されると動いた後での透磁率はμ＝μｓμｏ〔Ｈ／ｍ〕に定義成される。
単位体積当りのエネルギーｗ２〔Ｊ／ｍ＾３〕は次式に定義成される。
ｗ２＝Ｂ＾２／２μ．
従って，エネルギー密度の差Δｗ〔Ｊ／ｍ＾３〕は次式に定義成される。
Δｗ＝ｗ２−ｗ１＝Ｂ＾２／２＊（１／μ−１／μｏ）．
磁性体片の断面積はＳ〔ｍ＾２〕であるからΔｘの部分の全エネルギー変化ΔＷ〔Ｊ〕は次式に定義成される。
ΔＷ＝Ｓ＊Δｘ＊Δｗ＝Ｂ＾２＊Ｓ／２＊（１／μ−１／μｏ）＊Δｘ．
従って表面に働く力Ｆ〔Ｎ〕は次式に定義成される。
Ｆ＝−ΔＷ／Δｘ＝Ｂ＾２＊Ｓ／２＊（１／μｏ−１／μ）．
単位面積当りの力Ｆ／Ｓ〔Ｎ／ｍ＾２〕は次式に定義成される。
Ｆ／Ｓ＝Ｂ＾２／２＊（１／μｏ−１／μ）．
第１０例は可変リラクタンス形ステップモータに関して説明成される。
（ステップモータの理論と応用，実教出版，１９８３，第４刷，ＰＰ．１２）。
当該ステップモータは無励磁のリラクタンスモータに相当する。
リラクタンスは固定子および回転子の突極の相対位置により変化成される。
常に磁気蓄積エネルギーは最小に成されるように回転子が変位成される。
回転子の回転角変位量に対する磁気エネルギー蓄積量の変化は直ちに発生トルクに定義成される。
発生成されたトルクは外部出力トルクとして利用される。
ｎが正の整数に定義成されｍが相数に定義成されると固定子の歯数Ｎｓは次式に定義成される。
Ｎｓ＝（２ｎ）＊ｍ．
回転子の歯数Ｎｒは次式に定義成される。
Ｎｒ＝（２ｎ）＊ｍ−２．
これよりステップ角θ０〔ｒａｄ〕は次式に定義成される。
θ０＝（π／ｍ）／（ｎ＊ｍ−１）．
第１１例はマグネット吸引力の設計計算方法に関して説明成される。
（Ｈ．Ｃ．ＲＯＴＯＲＳ：ＥＬＥＣＴＲＯＭＡＧＮＥＴＩＣ ＤＥＶＩＣＥＳ；１９４１；電磁装置とその設計；電気書院・１９５６．）
プランジャー形マグネットの設計仕様はプランジャーの半径がｒ１に定義成される。
当該仕様のヨークの半径（内側）はｒ２に定義成される。
当該仕様のヨークの半径（外側）はｒ３に定義成される。
当該仕様のヨークの幅はＨに定義成される。
当該仕様のプランジャーギャップはｌｇに定義成される。
当該仕様の固定ギャップの長さはδに定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ１の有効断面積はＳ１に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ１のパーミアンスはＰ１に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ２の有効断面積はＳ２に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ２のパーミアンスはＰ２に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ３の有効断面積はＳ３に定義成れる。
当該仕様の磁気回路Ｐ３のパーミアンスはＰ３に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ４の有効断面積はＳ４に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ４のパーミアンスはＰ４に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ１へ通る磁束はΦ１に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ２へ通る磁束はΦ２に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ３へ通る磁束はΦ３に定義成される。
当該仕様の磁気回路Ｐ４へ通る磁束はΦ４に定義成される。
全磁束Φｓ〔Ｗｂ〕は次式に定義成される。
Φｓ＝（Φ１）＋（Φ２）＋（Φ３）＋（Φ４）．
ここで，全磁束Φｓの中で吸引力Ｆに寄与する有効磁束はΦｒに定義成される。
有効磁束Φｒの通る有効断面積はＳｒに定義成される。
空気中の透磁率はμ〔Ｈ／ｍ〕に定義成される。
マグネットの吸引力Ｆ〔Ｎ〕は次式に定義成される。
Ｆ＝（Φｒ）＾２／（２μ＊Ｓｒ）．
しかし，Ｈ．Ｃ．ＲＯＴＯＲＳが吸引力に寄与する有効磁束Φｒおよび有効断面積Ｓｒは次式に仮定成されている。
Φｒ＝Φ１．
Ｓｒ＝Ｓ１．
有効磁束Φｒおよび有効断面積Ｓｒが吸引力Ｆの式に代入成されると吸引力Ｆは次式に定義成される。
Ｆ＝（Φ１）＾２／（２μＳ１）＝（Φｓ／ν）＾２／（２μＳ１）．
ただし，νは漏洩係数であり次式に定義成される。
ν＝（Ｐ１＋Ｐ２＋Ｐ３＋Ｐ４）／Ｐ１．
第１２例は磁化曲線を表わす式に関して説明成される。
（電気学会大学講座：電気磁気学，電気学会，１９６１，第５１版，ＰＰ．２４１）。
磁化の現象が数式的に取り扱われる場合において磁化曲線を表わす式は必要に成される。
磁化曲線を表わす式は実験結果とよく一致し，且つ計算に便利な形が必要に成される。
一般に多く用いられている当該式は冪級数の形に定義成される。
磁界の強さはＨ〔ＡＴ／ｍ〕に定義成される。
磁束密度はＢ〔Ｗｂ／ｍ＾２〕に定義成される。
当該式Ｈは次式に定義成される。
Ｈ＝ａ１Ｂ＾１＋ａ２Ｂ＾２＋ａ３Ｂ＾３＋………．
磁界の強さＨは正負の磁界に対して対称形の次式に定義成される。
Ｈ＝ａ１Ｂ＾１＋ａ３Ｂ＾３＋ａ５Ｂ＾５＋………．
第１３例は連立一次方程式の数値解法に関して説明成される。
（ＨＰ−４１Ｃ：数学パック，横河・ヒューレット・パッカード，１９８０，ｐｐ．１１）。
連立一次方程式の数値解法による解のためのプログラムは行列式の値・逆行列の要素・連立一次方程式の解が得られる。
プログラムは行列の計算にガウス消去法が用いられる。
ガウス消去法は二つの演算過程（最初の消去および後の演算）が各行に対して行われる。
プログラムは消去の過程でＮ＊Ｎの行列Ａが作られる。
行列Ａは上方三角行列Ｕに変換成される。
但し，行列Ａは特異点が存在しないものとする。
行列Ａの対角要素は変換が成立成されるために１の下方三角行列Ｌとの掛算が実行成される。
当該行列算法は精度向上の為に次式に定義成される。
Ｕ＝Ｌ＊Ａ．
元の行列の要素Ａｉｊは行列Ｕ（ｉｊ）の要素に置き換えられる。
プログラムの最後のサブルーチンは行列式Ａの値・逆行列の要素・連立一次方程式の解が求められるように交換された行列ＵおよびＬが使用為される。
ここで具体例としての１０行および１０列の行列式は次式に定義成される。
ＭＡＴＲＩＸ Ａ＝［Ａｍｎ（ｍ＝１，２，………，１０，ｎ＝１，２，………，１０）］．
行列式Ａの値ＤｅｔＡは対角要素によりＵに変換され次式に定義成される。
ＤｅｔＡ＝（−１）＾ｋ［Ｕ１１ Ｕ２２ ……… Ｕ１０１０］．
ここでｋは行入れ替えの回数に定義成される。
例えば，１０行および１０列の行列Ａの逆行列Ｃは次式に定義成される。
ＡＣ＝ＣＡ＝Ｉ．
ここでＩは次のような１０行および１０列の行列に定義成される。
Ｉｉｊ＝［１，ｉ＝ｊ，０．ｉ≠ｊ，ｉ，ｊ＝１，２，………，１０］．
逆行列Ｃは次の方法で部分列ごとに解かれる。
ｃ（ｊ）を行列Ｃの第ｊ列のベクトルとすると当該式は次式に成される。
ｃ（ｊ）＝ｃ１ｊ ｃ２ｊ ……… ｃ１０ｊ，ｊ＝１，２．………，１０．
そこで，ｃ（ｊ）は次式の解に定義成される。
［Ａ］［ｃ（ｊ）］＝Ｉ（ｊ）．
ここでＩ（ｊ）の解は次式になる。
Ｉ（ｊ）＝［１，ｉ＝ｊ，０．ｉ≠ｊ，ｉ＝１，２，………，１０］．
例えば，ｃ（１）は次式の解になる。
［Ａ］［ｃ（ｊ）］＝［１ ０ ……… ０］．
十連立一次方程式の数値解法は次式の解法に定義成される。
Ａ１１ｘ１＋Ａ１２ｘ２＋………＋Ａ１１０ｘ１０＝Ｂ１．
Ａ２１ｘ１＋Ａ２２ｘ２＋………＋Ａ２１０ｘ１０＝Ｂ２．
………………………………………………………………………………
Ａ１０１ｘ１＋Ａ１０２ｘ２＋……＋Ａ１０１０ｘ１０＝Ｂ１０．
ここでｘｉは未知数に定義成される。
Ｂｉは定数に定義成される。
当該行列式は次式に定義成される。
Ａｘ＝Ｂ．
ここでｘとＢは，それぞれ次の列ベクトルに定義成される。
ｘ＝［ｘ１ ｘ２ ……… ｘ１０］．
Ｂ＝［Ｂ１ Ｂ２ ……… Ｂ１０］．
当該プログラムは次式として解かれる。
Ｕｘ＝ＬＢ．
第１４例は全電圧の定理に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．１４５）。
電圧源アドミッタンス並列回路においてＡおよびＢ端子間の電圧は等価電圧源定理と等価電流源定理の関係を使うことで電流源回路に変換成される。
当該回路よりＡおよびＢ端子間の電圧ｅＡＢは次式に定義成される。
ｅＡＢ＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）ｉｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｙｋ］＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｙｋ＊ｅｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｙｋ］．
この関係は全電圧の定理または帆足・ミルマンの定理に定義成される。
第１５例は全電流の定理に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．１４５）。
電流源インピーダンス直列回路においてＡおよびＢ端子間を流れる電流は等価電圧源定理と等価電流源定理の関係を使うことで電圧源回路に変換成される。
この回路からＡおよびＢ端子間の電流ｉＡＢは次式に定義成される。
ｉＡＢ＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）ｅｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｚｋ］＝［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｚｋ＊ｉｋ］／［Σ（ｋ＝１，ｎ）Ｚｋ］．
この関係は全電流の定理に定義成される。
第１６例はキルヒホッフの法則に関して説明成される。
（電気工学ポケットブック，オーム社，１９９０，第１版，ＰＰ．８５）。
電流の流れる通路は電気回路，または単に回路に定義成される。
回路は種々の電源と回路素子が接続成されるが，本説では専ら直流電源と抵抗とからなる図２−４１のような直流回路について定義成される。
しかし，この考え方はそのまま一般の回路にも拡張成される。
〔１〕キルヒホッフの第一法則
図２−４１の点ａ，ｂのように何本かの導線が一点に集まっている点が接合点に定義成される。
電気回路の接合点に流れ込む電流の代数和は零に定義成されることがキルヒホッフの第一法則に定義成される。
電流の代数和は流れ込む電流を正と為され，流れ出る電流を負と成される和に定義為される。
すなわち，図２−４２において電流の代数和は次式に定義成される。
Σ（ｉ＝１，ｉ）Ｉｉ＝０．
このことは点Ｐに電荷が蓄積成されることが無いことに定義成される。
〔２〕キルヒホッフの第二法則
図２−４１において，ａｂｃａ，ａｂｄａ，ａｄｂｃａなどは閉回路に定義成される。
「任意の閉回路について，定められた方向の起電力の代数和は，その方向に流れる電流による抵抗の電圧降下の代数和に等しい」をキルヒホッフの第二法則に定義成される。
すなわち，図２−４１において起電力の代数和は次式に定義成される。
Σ（ｉ＝１，ｉ）Ｖｉ＝Σ（ｉ＝１，ｉ）Ｉｉ＊Ｒｉ．
接合点と接合点を結ぶ配線は回路に定義成される。
キルヒホッフの法則を用いて各回路に流れる電流を決定するには，回路の数に等しいだけの独立の連立一次方程式が解かれて解が定義成される。
第１７例は力学的エネルギー保存則に関して説明成される。
（物理学辞典，培風館，１９９２，改訂版，ＰＰ．２２１１）。
力学的エネルギーは力学量として定まるエネルギーに定義成される．
質量ｍの質点が遠さｖで，位置エネルギー（ポテンシャル）Ｖの保存力の場を運動しているとき，その運動エネルギーは（１／２）ｍｖ＾２に定義成され，位置エネルギーはＶに定義成される．
保存力以外の力が存在成されなければ，次式が定義成される．
（１／２）ｍｖ＾２＋Ｖ＝ｃｏｎｓｔａｎｔ．
これが力学的エネルギー保存則として定義成される．
力学的エネルギーが摩擦を通じて内部エネルギーに変換成される場合，或いは発電機によって電気的エネルギーに変換成される場合は，体系内の力学的エネルギーは保存成されないが，エネルギーの総和は保存成され，決して新たに生じたり，消滅したりすることはない．
これが広義のエネルギー保存則として定義成される．
本発明は電磁気学吸引駆動力階動機関装置が外部より供給成される入力エネルギーの悉く不必要と成される条件下において力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成されるのに適した電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関装置は当該装置に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関は当該機関に定義成される。
当該機関の出力エネルギーはＱ（Φ）１に定義成される。
当該機関の入力エネルギーはＱ（Φ）２に定義成される。
当該機関の一次入力電力はＷ（Φ）１に定義成される。
当該機関の励磁エネルギーはＷ（Φ）ｉに定義成される。
当該装置の放熱電力はＷ（Φ）ｈに定義成される。
当該機関の効率はηｍに定義成される。
第一の交流発電機効率はηｇに定義成される。
第二の交流発電機効率はηｃに定義成される。
当該装置に由来するエネルギー流れ基礎方程式は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）１−Ｑ（Φ）２＝Ｗ（Φ）ｉ．
当該機関の回転子吸引駆動力に由来する出力トルクはτ（Φ）に定義成される。
当該機関の回転磁界に由来する回転子毎分回転速度はｎｒに定義成される。
国際単位系に由来する重力の加速度はｇに定義成される。
当該機関の出力トルクτ（Φ）と回転子毎分回転速度ｎｒとに由来する力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）２＝２π＊ｇ＊τ（Φ）＊ｎｒ／６０．
当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１に由来する成績係数ＣＯＰ（Φ）１は次式に定義成される。
ＣＯＰ（Φ）１＝Ｑ（Φ）１／Ｗ（Φ）ｉ．
従って出力エネルギーＱ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１＝Ｑ（Φ）２＋Ｗ（Φ）ｉ．
当該装置に由来する一次入力電力Ｗ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
当該装置に由来する一次入力電力Ｗ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＋Ｗ（Φ）ｈ．
当該装置の放熱電力Ｗ（Φ）ｈは一次入力電力Ｗ（Φ）１より励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの減算に定義成される。
従って放熱電力Ｗ（Φ）ｈは次式に定義成される。
Ｗ（Φ）ｈ＝Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）−Ｗ（Φ）ｉ．
当該機関の極対数はｐに定義成される。
当該機関の励磁コイル巻き線の占積率はηｓｆに定義成される。
当該機関の励磁コイル巻き線の巻き段数係数はηｎに定義成される。
当該機関の励磁コイル巻き線の固有抵抗〔Ω＊ｍ〕はρｃに定義成される。
当該機関の励磁コイルの単位巻き線平均長さ〔ｍ〕はｉｃｍに定義成される。
当該機関の励磁コイルの巻き線断面積〔ｍ＾２〕はＳｃに定義成される。
当該機関の励磁コイルの起磁力〔ＡＴ〕はＵ（Φ）に定義成される。
当該機関の励磁コイルの放熱電力Ｗ（φ）ｈｍ〔Ｗ〕は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）ｈｍ＝２ｐ＊ηｎ＊ρｃ＊ｉｃｍ＊［Ｕ（Φ）］＾２／（ηｓｆ＊Ｓｃ）．
但し放熱電力Ｗ（Φ）ｈｍはＷ（Φ）ｈの内数に定義成される。
当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）２＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．
入力エネルギー成績係数ＣＯＰ（Φ）２は次式に定義成される。
ＣＯＰ（Φ）２＝Ｑ（Φ）２／Ｗ（Φ）ｉ＝ＣＯＰ（Φ）１−１．
当該装置に由来する全入力エネルギーＱ（Φ）ＩＩは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ＩＩ＝Ｑ（Φ）２＋Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ＋Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
当該装置に由来する全出力エネルギーＱ（Φ）Ｉは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）Ｉ＝Ｑ（Φ）１＋Ｗ（Φ）ｈ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１＋Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）−Ｗ（Φ）ｉ．
二方程式は連立一次方程式の解法により次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ＩＩ＝Ｑ（Φ）Ｉ．
全入力エネルギーＱ（Φ）ＩＩは全出力エネルギーＱ（Φ）Ｉに等価であることに定義成される。
このことはエネルギー保存則に合致している事が証明成される。
当該装置の一次エネルギー比ＰＥＲ（Φ）は次式に定義成される。
ＰＥＲ（Φ）＝Ｑ（Φ）１／Ｗ（Φ）１＝ηｍ＊ηｇ＊ηｃ＊ＣＯＰ（Φ）１．
当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは当該機関の力学的出力エネルギーＱ（Φ）１から励磁エネルギーＷ（Φ）ｉが減算成される力学的出力エネルギーに定義成される。
従って，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．
換言すると，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事により汲み上げ成される当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２に定義成される。
更に換言すると，電磁気学吸引駆動力階動機関装置に因り創出成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは第三種の永久機関装置に因り創出成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成される。
Ｉ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成される
ための手段；
（Ｃ）：当該機関の出力エネルギーをＱ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｄ）：当該機関の入力エネルギーをＱ（Φ）２に定義成されるための手段；
（Ｅ）：当該機関の一次入力電力をＷ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｆ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２が当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１から当該機関の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉを減算成されて得られる事柄に定義成されるための手段；
（Ｇ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２を励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事に拠って汲み上げ成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成されるための手段；
（Ｈ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを次式に定義成されるための手段；
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ；
（Ｉ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の出力エネルギーをＱ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｄ）：当該機関の入力エネルギーをＱ（Φ）２に定義成されるための手段；
（Ｅ）：当該機関の一次入力電力をＷ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｆ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２が当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１から当該機関の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉを減算成されて得られる事柄に定義成されるための手段；
（Ｇ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２を励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事に拠って汲み上げ成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成されるための手段；
（Ｈ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを次式に定義成されるための手段；
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ；
（Ｉ）：当該機関の励磁エネルギーをＷ（Φ）ｉに定義成されるための手段；
（Ｊ）：当該機関の成績係数をＣＯＰ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｋ）：当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関効率をηｍに定義成されるための手段；
（Ｌ）：当該装置の第一の交流発電機効率をηｇに定義成されるための手段；
（Ｍ）：当該装置の第二の交流発電機効率をηｃに定義成されるための手段；
（Ｎ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．；
（Ｏ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法；
ＩＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される。
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＩＶ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置電機設計仕様を当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関手段・当該装置第一の交流発電機手段・当該装置第二の交流発電機手段より成る手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
Ｖ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置当該機関手段を当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置第一の交流発電機手段を当該装置第一の交流発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置第二の交流発電機手段を当該装置第二の交流発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＶＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関手段を；
（Ｃ１）：電磁気学吸引駆動力階動機関の電機設計手段；
（Ｃ２）：電磁気学吸引駆動力階動機関の回転磁界発生手段；
（Ｃ３）：電磁気学吸引駆動力階動機関の第一の同期回転手段；
（Ｃ４）：電磁気学吸引駆動力階動機関の始動機能手段；
（Ｃ５）：電磁気学吸引駆動力階動機関の回転速度検出手段；
に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の第一の交流発電機手段を；
（Ｄ１）：第一の交流発電機の電機設計仕様；
（Ｄ２）：第一の交流発電機の第一の同期回転手段；
（Ｄ３）：第一の交流発電機の電機設計手段；
（Ｄ４）：第一の交流発電機の三相高周波周期発電機手段；
（Ｄ５）：第一の交流発電機の回転速度制御手段；
（Ｄ６）：第一の交流発電機の第二の同期回転手段；
に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置の第二の交流発電機手段を；
（Ｅ１）：第二の交流発電機の第二の同期回転手段；
（Ｅ２）：第二の交流発電機の電機設計手段；
（Ｅ３）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機手段；
（Ｅ４）：第二の交流発電機の発電電圧調整手段；
（Ｅ５）：第二の交流発電機の交流直流変換手段；
に定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＶＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置の当該機関手段を電磁気学吸引駆動力階動機関電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の当該機関回転磁界発生手段を電磁気学吸引駆動力階動機関回転磁界発生回路網手段に定義される手段；
（Ｅ）：当該装置の当該機関第一の同期回転手段を電磁気学吸引駆動力階動機関第一の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の当該機関始動機能手段を電磁気学吸引駆動力階動機関ピニオンリングギア方式始動機構手段に定義成される手段；
（Ｇ）：当該装置の当該機関回転速度検出手段を電磁気学吸引駆動力階動機関歯車歯回転速度電磁気センサー装置に定義成される手段；
（Ｈ）：第一の交流発電機第一の同期回転手段を第一の交流発電機第一の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｉ）：第一の交流発電機三相高周波同期発電機手段を第一の交流発電機三相高周波同期発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｊ）：第一の交流発電機回転速度制御手段を第一の交流発電機回転磁界調整手段に定義成される手段；
（Ｋ）：第一の交流発電機第二の同期回転手段を第一の交流発電機第二の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｌ）：第二の交流発電機第二の同期回転手段を第二の交流発電機第二の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｍ）：第二の交流発電機三相高周波同期発電機手段を第二の交流発電機三相高周波同期発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｎ）：第二の交流発電機発電電圧調整手段を第二の交流発電機励磁電流調整手段に定義成される手段；
（Ｏ）：第二の交流発電機交流直流変換手段を第二の交流発電機三相交流全波整流回路手段に定義成される手段；
（Ｐ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＶＩＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の電機設計仕様（１）を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該機関の電機設計仕様（２）を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子磁極形状設計手段に定義成される手段；
（Ｅ）：当該機関の回転磁界発生回路網手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のキルヒホッフの法則応用回路網手段に定義成される手段；
（Ｆ）：当該機関のピニオンリングギア方式始動機構手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のピニオンリングギア方式直流直巻始動電動機手段に定義成される手段；
（Ｇ）：当該機関の回転速度電磁気センサー装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のリングギア回転速度電磁気センサー装置に定義成される手段；
（Ｈ）：第一の交流発電機の電機設計仕様を第一の交流発電機の固定子回転子電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｉ）：第一の交流発電機の回転磁界調整手段を第一の交流発電機の固定子磁極励磁電流制御器手段に定義成される手段；
（Ｊ）：第一の交流発電機の電機設計仕様を第一の交流発電機の電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｋ）：第二の交流発電機の電機設計仕様を第二の交流発電機の電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｌ）：第二の交流発電機の励磁電流調整手段を第二の交流発電機の自動電圧調整器手段に定義成される手段；
（Ｍ）：第二の交流発電機の三相交流全波整流回路手段を第二の交流発電機のシリコンダイオードスタック電流調整器手段に定義成される手段；
（Ｎ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＩＸ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の電機設計手段を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｃ１）：回転磁界相数〔０〕：ｍ０＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕（ｍ：相数）；
（Ｃ２）：固定子主磁極数〔０〕：Ｎｐ０＝２ｍ〔ｐｏｌｅ〕；
（Ｃ３）：回転磁界磁極数〔０〕：Ｎａｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｐｏｌｅ〕（ｎ：自然数）；
（Ｃ４）：固定子歯数〔０〕：Ｎｓ０＝２ｍ（ｎ−ｎ０）〔ｔｏｏｔｈ〕（主磁極間隔〔０〕：ｎ０＝１ｏｒ３）；
（Ｃ５）：回転子歯数〔０〕：Ｎｒ０＝２ｍ＊ｎ−２〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｃ６）：ステップ電気角度〔０〕：θ０＝（３６０°／ｍ）／（２ｍ＊ｎ−２）〔ｄｅｇ〕；
（Ｃ７）：主磁極毎磁極数〔０〕：Ｎｐｎ０＝（Ｎｓｎ０／Ｎｐ０）−ｎ０＝ｎ−ｎ０〔ｐｏｌｅ〕；
（Ｃ８）：固定子歯ピッチ角度〔０〕：θｓ０＝（３６０°／ｍ）／（２ｍ＊ｎ−２）〔ｄｅｇ〕；
（Ｄ）：当該機関の固定子回転子磁極形状手段を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子インボリュート歯形断面磁極形状設計仕様に定義成される手段；
（Ｅ）：当該機関のキルヒホッフの法則応用回路網手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網に定義成される手段；
（Ｆ）：当該機関のピニオンリングギア方式直流直巻始動電動機手段を電磁気学吸引駆動力階動機関スターターに定義成される手段；
（Ｇ）：当該機関のリングギア回転速度電磁気センサー装置手段が第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗器制御装置手段により当該機関の回転速度制御を成されることに定義成される手段
（Ｈ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機電機設計手段を第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｈ１）：回転磁界相数〔１〕：ｍ１＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕；
（Ｈ２）：固定子歯数〔１〕：Ｎｓｎ１＝ｍ＊Ｎｓｎ０＝２ｍ＾２＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｈ３）：回転子磁極数〔１〕：Ｎｒｎ１＝Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｉ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子磁極励磁電流制御手段を第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置手段に定義成される手段；
（Ｊ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機電機設計手段を第二の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｊ１）：回転磁界相数〔２〕：ｍ２＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕；
（Ｊ２）：固定子歯数〔２〕：Ｎｓｎ２＝ｍ＊Ｎｓｎ０＝２ｍ＾２＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｊ３）：回転子磁極数〔２〕：Ｎｒｎ２＝Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｋ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機自動電圧調整器が一定範囲内の直流電圧に調整成されシリコンダイオードスタック電流調整器を経由成されて蓄電池へ充電成される手段；
（Ｌ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
Ｘ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が第三の交流発電機の車台を所有成される発電所に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が動力用車台を所有成される動力装置に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が車台を所有成される自動車に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が機関車の車台を所有成される鉄道に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩＶ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が舶用車台を所有成される船舶に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＶ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が航空用車台を所有成される航空機に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＶＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が宇宙空間用車台を所有成される宇宙空間飛行体に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
電磁気学吸引駆動力階動機関装置は当該装置に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関は当該機関に定義成される。
当該機関の出力エネルギーはＱ（Φ）１に定義成される。
当該機関の入力エネルギーはＱ（Φ）２に定義成される。
当該機関の一次入力電力はＷ（Φ）１に定義成される。
当該機関の励磁エネルギーはＷ（Φ）ｉに定義成される。
当該装置の放熱電力はＷ（Φ）ｈに定義成される。
当該機関の効率はηｍに定義成される。
第一の交流発電機効率はηｇに定義成される。
第二の交流発電機効率はηｃに定義成される。
当該装置に由来するエネルギー流れ基礎方程式は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）１−Ｑ（Φ）２＝Ｗ（Φ）ｉ．
当該機関の回転子吸引駆動力に由来する出力トルクはτ（Φ）に定義成される。
当該機関の回転磁界に由来する回転子毎分回転速度はｎｒに定義成される。
国際単位系に由来する重力の加速度はｇに定義成される。
当該機関の出力トルクτ（Φ）と回転子毎分回転速度ｎｒとに由来する力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）２＝２π＊ｇ＊τ（Φ）＊ｎｒ／６０．
当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１に由来する成績係数ＣＯＰ（Φ）１は次式に定義成される。
ＣＯＰ（Φ）１＝Ｑ（Φ）１／Ｗ（Φ）ｉ．
従って出力エネルギーＱ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１＝Ｑ（Φ）２＋Ｗ（Φ）ｉ．
当該装置に由来する一次入力電力Ｗ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
当該装置に由来する一次入力電力Ｗ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＋Ｗ（Φ）ｈ．
当該装置の放熱電力Ｗ（Φ）ｈは一次入力電力Ｗ（Φ）１より励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの減算に定義成される。
従って放熱電力Ｗ（Φ）ｈは次式に定義成される。
Ｗ（Φ）ｈ＝Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）−Ｗ（Φ）ｉ．
当該機関の極対数はｐに定義成される。
当該機関の励磁コイル巻き線の占積率はηｓｆに定義成される。
当該機関の励磁コイル巻き線の巻き段数係数はηｎに定義成される。
当該機関の励磁コイル巻き線の固有抵抗〔Ω＊ｍ〕はρｃに定義成される。
当該機関の励磁コイルの単位巻き線平均長さ〔ｍ〕はｉｃｍに定義成される。
当該機関の励磁コイルの巻き線断面積〔ｍ＾２〕はＳｃに定義成される。
当該機関の励磁コイルの起磁力〔ＡＴ〕はＵ（Φ）に定義成される。
当該機関の励磁コイルの放熱電力Ｗ（φ）ｈｍ〔Ｗ〕は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）ｈｍ＝２ｐ＊ηｎ＊ρｃ＊ｉｃｍ＊［Ｕ（Φ）］＾２／（ηｓｆ＊Ｓｃ）．
但し放熱電力Ｗ（Φ）ｈｍはＷ（Φ）ｈの内数に定義成される。
当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）２＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．
入力エネルギー成績係数ＣＯＰ（Φ）２は次式に定義成される。
ＣＯＰ（Φ）２＝Ｑ（Φ）２／Ｗ（Φ）ｉ＝ＣＯＰ（Φ）１−１．
当該装置に由来する全入力エネルギーＱ（Φ）ＩＩは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ＩＩ＝Ｑ（Φ）２＋Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ＋Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
当該装置に由来する全出力エネルギーＱ（Φ）Ｉは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）Ｉ＝Ｑ（Φ）１＋Ｗ（Φ）ｈ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１＋Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）−Ｗ（Φ）ｉ．
二方程式は連立一次方程式の解法により次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ＩＩ＝Ｑ（Φ）Ｉ．
全入力エネルギーＱ（Φ）ＩＩは全出力エネルギーＱ（Φ）Ｉに等価であることに定義成される。
このことはエネルギー保存則に合致している事が証明成される。
当該装置の一次エネルギー比ＰＥＲ（Φ）は次式に定義成される。
ＰＥＲ（Φ）＝Ｑ（Φ）１／Ｗ（Φ）１＝ηｍ＊ηｇ＊ηｃ＊ＣＯＰ（Φ）１．
当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは当該機関の力学的出力エネルギーＱ（Φ）１から励磁エネルギーＷ（Φ）ｉが減算成される力学的出力エネルギーに定義成される。
従って，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．
換言すると，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事により汲み上げ成される当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２に定義成される。
更に換言すると，電磁気学吸引駆動力階動機関装置に因り創出成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは第三種の永久機関装置に因り創出成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成される。
Ｉ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成される
ための手段；
（Ｃ）：当該機関の出力エネルギーをＱ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｄ）：当該機関の入力エネルギーをＱ（Φ）２に定義成されるための手段；
（Ｅ）：当該機関の一次入力電力をＷ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｆ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２が当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１から当該機関の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉを減算成されて得られる事柄に定義成されるための手段；
（Ｇ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２を励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事に拠って汲み上げ成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成されるための手段；
（Ｈ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを次式に定義成されるための手段；
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ；
（Ｉ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の出力エネルギーをＱ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｄ）：当該機関の入力エネルギーをＱ（Φ）２に定義成されるための手段；
（Ｅ）：当該機関の一次入力電力をＷ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｆ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２が当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１から当該機関の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉを減算成されて得られる事柄に定義成されるための手段；
（Ｇ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２を励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事に拠って汲み上げ成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成されるための手段；
（Ｈ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを次式に定義成されるための手段；
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ；
（Ｉ）：当該機関の励磁エネルギーをＷ（Φ）ｉに定義成されるための手段；
（Ｊ）：当該機関の成績係数をＣＯＰ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｋ）：当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関効率をηｍに定義成されるための手段；
（Ｌ）：当該装置の第一の交流発電機効率をηｇに定義成されるための手段；
（Ｍ）：当該装置の第二の交流発電機効率をηｃに定義成されるための手段；
（Ｎ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．；
（Ｏ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法；
ＩＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される。
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＩＶ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置電機設計仕様を当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関手段・当該装置第一の交流発電機手段・当該装置第二の交流発電機手段より成る手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
Ｖ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置当該機関手段を当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置第一の交流発電機手段を当該装置第一の交流発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置第二の交流発電機手段を当該装置第二の交流発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＶＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関手段を；
（Ｃ１）：電磁気学吸引駆動力階動機関の電機設計手段；
（Ｃ２）：電磁気学吸引駆動力階動機関の回転磁界発生手段；
（Ｃ３）：電磁気学吸引駆動力階動機関の第一の同期回転手段；
（Ｃ４）：電磁気学吸引駆動力階動機関の始動機能手段；
（Ｃ５）：電磁気学吸引駆動力階動機関の回転速度検出手段；
に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の第一の交流発電機手段を；
（Ｄ１）：第一の交流発電機の電機設計仕様；
（Ｄ２）：第一の交流発電機の第一の同期回転手段；
（Ｄ３）：第一の交流発電機の電機設計手段；
（Ｄ４）：第一の交流発電機の三相高周波周期発電機手段；
（Ｄ５）：第一の交流発電機の回転速度制御手段；
（Ｄ６）：第一の交流発電機の第二の同期回転手段；
に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置の第二の交流発電機手段を；
（Ｅ１）：第二の交流発電機の第二の同期回転手段；
（Ｅ２）：第二の交流発電機の電機設計手段；
（Ｅ３）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機手段；
（Ｅ４）：第二の交流発電機の発電電圧調整手段；
（Ｅ５）：第二の交流発電機の交流直流変換手段；
に定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＶＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置の当該機関手段を電磁気学吸引駆動力階動機関電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の当該機関回転磁界発生手段を電磁気学吸引駆動力階動機関回転磁界発生回路網手段に定義される手段；
（Ｅ）：当該装置の当該機関第一の同期回転手段を電磁気学吸引駆動力階動機関第一の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の当該機関始動機能手段を電磁気学吸引駆動力階動機関ピニオンリングギア方式始動機構手段に定義成される手段；
（Ｇ）：当該装置の当該機関回転速度検出手段を電磁気学吸引駆動力階動機関歯車歯回転速度電磁気センサー装置に定義成される手段；
（Ｈ）：第一の交流発電機第一の同期回転手段を第一の交流発電機第一の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｉ）：第一の交流発電機三相高周波同期発電機手段を第一の交流発電機三相高周波同期発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｊ）：第一の交流発電機回転速度制御手段を第一の交流発電機回転磁界調整手段に定義成される手段；
（Ｋ）：第一の交流発電機第二の同期回転手段を第一の交流発電機第二の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｌ）：第二の交流発電機第二の同期回転手段を第二の交流発電機第二の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｍ）：第二の交流発電機三相高周波同期発電機手段を第二の交流発電機三相高周波同期発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｎ）：第二の交流発電機発電電圧調整手段を第二の交流発電機励磁電流調整手段に定義成される手段；
（Ｏ）：第二の交流発電機交流直流変換手段を第二の交流発電機三相交流全波整流回路手段に定義成される手段；
（Ｐ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＶＩＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の電機設計仕様（１）を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該機関の電機設計仕様（２）を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子磁極形状設計手段に定義成される手段；
（Ｅ）：当該機関の回転磁界発生回路網手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のキルヒホッフの法則応用回路網手段に定義成される手段；
（Ｆ）：当該機関のピニオンリングギア方式始動機構手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のピニオンリングギア方式直流直巻始動電動機手段に定義成される手段；
（Ｇ）：当該機関の回転速度電磁気センサー装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のリングギア回転速度電磁気センサー装置に定義成される手段；
（Ｈ）：第一の交流発電機の電機設計仕様を第一の交流発電機の固定子回転子電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｉ）：第一の交流発電機の回転磁界調整手段を第一の交流発電機の固定子磁極励磁電流制御器手段に定義成される手段；
（Ｊ）：第一の交流発電機の電機設計仕様を第一の交流発電機の電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｋ）：第二の交流発電機の電機設計仕様を第二の交流発電機の電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｌ）：第二の交流発電機の励磁電流調整手段を第二の交流発電機の自動電圧調整器手段に定義成される手段；
（Ｍ）：第二の交流発電機の三相交流全波整流回路手段を第二の交流発電機のシリコンダイオードスタック電流調整器手段に定義成される手段；
（Ｎ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＩＸ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の電機設計手段を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｃ１）：回転磁界相数〔０〕：ｍ０＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕（ｍ：相数）；
（Ｃ２）：固定子主磁極数〔０〕：Ｎｐ０＝２ｍ〔ｐｏｌｅ〕；
（Ｃ３）：回転磁界磁極数〔０〕：Ｎａｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｐｏｌｅ〕（ｎ：自然数）；
（Ｃ４）：固定子歯数〔０〕：Ｎｓ０＝２ｍ（ｎ−ｎ０）〔ｔｏｏｔｈ〕（主磁極間隔〔０〕：ｎ０＝１ｏｒ３）；
（Ｃ５）：回転子歯数〔０〕：Ｎｒ０＝２ｍ＊ｎ−２〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｃ６）：ステップ電気角度〔０〕：θ０＝（３６０°／ｍ）／（２ｍ＊ｎ−２）〔ｄｅｇ〕；
（Ｃ７）：主磁極毎磁極数〔０〕：Ｎｐｎ０＝（Ｎｓｎ０／Ｎｐ０）−ｎ０＝ｎ−ｎ０〔ｐｏｌｅ〕；
（Ｃ８）：固定子歯ピッチ角度〔０〕：θｓ０＝（３６０°／ｍ）／（２ｍ＊ｎ−２）〔ｄｅｇ〕；
（Ｄ）：当該機関の固定子回転子磁極形状手段を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子インボリュート歯形断面磁極形状設計仕様に定義成される手段；
（Ｅ）：当該機関のキルヒホッフの法則応用回路網手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網に定義成される手段；
（Ｆ）：当該機関のピニオンリングギア方式直流直巻始動電動機手段を電磁気学吸引駆動力階動機関スターターに定義成される手段；
（Ｇ）：当該機関のリングギア回転速度電磁気センサー装置手段が第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗器制御装置手段により当該機関の回転速度制御を成されることに定義成される手段
（Ｈ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機電機設計手段を第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｈ１）：回転磁界相数〔１〕：ｍ１＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕；
（Ｈ２）：固定子歯数〔１〕：Ｎｓｎ１＝ｍ＊Ｎｓｎ０＝２ｍ＾２＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｈ３）：回転子磁極数〔１〕：Ｎｒｎ１＝Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｉ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子磁極励磁電流制御手段を第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置手段に定義成される手段；
（Ｊ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機電機設計手段を第二の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｊ１）：回転磁界相数〔２〕：ｍ２＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕；
（Ｊ２）：固定子歯数〔２〕：Ｎｓｎ２＝ｍ＊Ｎｓｎ０＝２ｍ＾２＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｊ３）：回転子磁極数〔２〕：Ｎｒｎ２＝Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｋ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機自動電圧調整器が一定範囲内の直流電圧に調整成されシリコンダイオードスタック電流調整器を経由成されて蓄電池へ充電成される手段；
（Ｌ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
Ｘ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が第三の交流発電機の車台を所有成される発電所に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が動力用車台を所有成される動力装置に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が車台を所有成される自動車に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩＩＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が機関車の車台を所有成される鉄道に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＩＶ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が舶用車台を所有成される船舶に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＶ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が航空用車台を所有成される航空機に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
ＸＶＩ．電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置の拠り所の在る原動機が宇宙空間用車台を所有成される宇宙空間飛行体に搭載成される事に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
第１図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置のエネルギー流れ線図に定義成される。
第２図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電気回路接続図に定義成される。
第３図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁コイルに流れる励磁電流波形を示す特性原理図に定義成される。
第４図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置の横断面図に定義成される。
第５図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関の縦断面図に定義成される。
第６図乃至第１０図は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子回転子歯の磁束写像解析原理図に定義成される。
第１１図乃至第２０図は電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様図に定義成される。
符号の説明
１０１ 出力エネルギー．
１０２ 入力エネルギー．
１０３ 一次入力電力．
１０４ 励磁エネルギー．
１０５ 放熱電力．
１１１ ケーシング．
１１２ アイボルト．
１１３ ブラケット．
１１４ 転がり軸受．
１１５ 軸受カバー．
１１６ シャフト．
１１７ 軸端キー．
１１８ リングギアカバー．
１１９ ブラシ保持器．
１２１ スリップリング装置．
１２２ 第一の直動同期回転シャフト．
１２３ 第二の直動同期回転シャフト．
２０１ 電磁気学吸引駆動力階動機関．
２０２ 電磁気学吸引駆動力階動機関回転子．
２０３ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子．
２０４ シリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網．
２０５ リングギア．
２０６ ピニオン．
２０７ スタータ．
２０８ スタータ始動スイッチ．
２０９ 歯車歯回転速度電磁気センサー装置．
２１１ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心．
３０１ 第一の交流発電機．
３０２ 第一の交流発電機固定子形電機子．
３０３ 第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子．
３０４ 第一の交流発電機正極スリップリング装置．
３０５ 第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置．
３０６ 第一の交流発電機固定子形電機子鉄心．
３０７ 第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心．
４０１ 第二の交流発電機．
４０２ シリコンダイオードスタック電流調整器．
４０３ 第二の交流発電機固定子形電機子．
４０４ 第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子．
４０５ 第二の交流発電機正極スリップリング装置．
４０６ 第二の交流発電機負極スリップリング装置（第一の交流発電機負極スリップリング装置）．
４０７ 第二の交流発電機自動電圧調整器．
４０８ 蓄電池正極配線．
４０９ 蓄電池主スイッチ．
４１１ 蓄電池負極配線．
４１２ 蓄電池．
４１３ 第二の交流発電機固定子形電機子鉄心．
４１４ 第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心．
５０１ 三相高周波同期回転磁界の位相角度
：θ＝ωｔ＝２πｆｔ 〔ｒａｄ〕．
５０２ 第一の交流発電機固定子形電機子端子電圧
：ｖａ＋−〔Ｖ〕．
５０３ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子端子電圧
：ｖｃ＋〔Ｖ〕．
５０４ 第一の交流発電機固定子形電機子巻線電流
：ｉａ＋−〔Ａ〕．
５０５ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子巻線電流
：ｉｃ＋〔Ａ〕．
第２図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電気回路接続図に定義成される。
第３図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁コイルに流れる励磁電流波形を示す特性原理図に定義成される。
第４図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関装置の横断面図に定義成される。
第５図は本発明の電磁気学吸引駆動力階動機関の縦断面図に定義成される。
第６図乃至第１０図は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子回転子歯の磁束写像解析原理図に定義成される。
第１１図乃至第２０図は電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様図に定義成される。
符号の説明
１０１ 出力エネルギー．
１０２ 入力エネルギー．
１０３ 一次入力電力．
１０４ 励磁エネルギー．
１０５ 放熱電力．
１１１ ケーシング．
１１２ アイボルト．
１１３ ブラケット．
１１４ 転がり軸受．
１１５ 軸受カバー．
１１６ シャフト．
１１７ 軸端キー．
１１８ リングギアカバー．
１１９ ブラシ保持器．
１２１ スリップリング装置．
１２２ 第一の直動同期回転シャフト．
１２３ 第二の直動同期回転シャフト．
２０１ 電磁気学吸引駆動力階動機関．
２０２ 電磁気学吸引駆動力階動機関回転子．
２０３ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子．
２０４ シリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網．
２０５ リングギア．
２０６ ピニオン．
２０７ スタータ．
２０８ スタータ始動スイッチ．
２０９ 歯車歯回転速度電磁気センサー装置．
２１１ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心．
３０１ 第一の交流発電機．
３０２ 第一の交流発電機固定子形電機子．
３０３ 第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子．
３０４ 第一の交流発電機正極スリップリング装置．
３０５ 第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置．
３０６ 第一の交流発電機固定子形電機子鉄心．
３０７ 第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心．
４０１ 第二の交流発電機．
４０２ シリコンダイオードスタック電流調整器．
４０３ 第二の交流発電機固定子形電機子．
４０４ 第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子．
４０５ 第二の交流発電機正極スリップリング装置．
４０６ 第二の交流発電機負極スリップリング装置（第一の交流発電機負極スリップリング装置）．
４０７ 第二の交流発電機自動電圧調整器．
４０８ 蓄電池正極配線．
４０９ 蓄電池主スイッチ．
４１１ 蓄電池負極配線．
４１２ 蓄電池．
４１３ 第二の交流発電機固定子形電機子鉄心．
４１４ 第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心．
５０１ 三相高周波同期回転磁界の位相角度
：θ＝ωｔ＝２πｆｔ 〔ｒａｄ〕．
５０２ 第一の交流発電機固定子形電機子端子電圧
：ｖａ＋−〔Ｖ〕．
５０３ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子端子電圧
：ｖｃ＋〔Ｖ〕．
５０４ 第一の交流発電機固定子形電機子巻線電流
：ｉａ＋−〔Ａ〕．
５０５ 電磁気学吸引駆動力階動機関固定子巻線電流
：ｉｃ＋〔Ａ〕．
本発明がより詳細に説述成されるために添付成される図面に従ってこれが説明成される。
第１図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の作用原理を示すエネルギー流れ線図に定義成される。
エネルギー流れ線図の部位の名称は理論式における名称と同一に定義成される。
単位時間当りのエネルギー流れ量の単位〔Ｊ／ｓ〕は電力単位〔Ｗ〕に等価に成るとして定義成される。
当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１は１０１に定義成される。
当該機関の入力エネルギー（≡回転磁界吸引駆動力エネルギー）Ｑ（Φ）２は１０２に定義成される。
当該装置の一次入力電力Ｗ（Φ）１は１０３に定義成される。
当該機関２０１の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉは１０４に定義成される。
当該装置の放熱電力Ｗ（Φ）ｈは１０５に定義成される。
当該機関２０１の成績係数ＣＯＰ（Φ）１に由来する出力エネルギーＱ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１．
当該装置に由来する一次入力電力Ｗ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
当該機関２０１の効率はηｍに定義成される。
第一の交流発電機３０１の効率はηｇに定義成される。
第二の交流発電機４０１の効率はηｃに定義成される。
従って当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
換言すると，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは一次入力電力Ｗ（Φ）１（１０３）の仕事により汲み上げ成される入力エネルギーＱ（Φ）２（１０２）に定義成される。
更に換言すると，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは第三種の永久機関装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成される。
第２図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電気回路接続図に定義成される。
当該図を参照すれば以下の事柄に関して電機機器・制御機器・始動機器の各機器間電気回路接続を通じての作動原理・作動状態が開示説明成される。
当該装置が運転成される場合は最初に蓄電池メインスイッチ４０９がターンオン成される。
この状態でスタータ始動スイッチ２０８がターンオン成されるとスタータ始動電流が蓄電池４１２〜蓄電池正極配線４０８〜スタータ始動スイッチ２０８〜スタータ２０７〜蓄電池負極配線４１１〜蓄電池４１２の第一の閉回路に通電成される。
第一の閉回路が通電成されるとスタータ２０７は緩和速力回転成されながらピニオン２０６がリングギア２０５に噛み合い成されてリングギア２０５が始動回転成される。
ここでスタータ２０７はピニオン２０６とリングギア２０５との逆歯数比で決まる回転速度でリングギア２０５がスタータ全速力始動回転成される。
第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６・第二の交流発電機正極スリップリング装置４０５・第一の交流発電機正極スリップリング装置３０４・第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子４０４・第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３・当該機関回転子２０２の各各はリングギア２０５の回転軸と共に同期回転成される。
当該状態においてスタータ始動スイッチ２０８がターンオン成されスタータ始動成されて当該機関が継続運転成される事を認識成されるならばスタータ始動スイッチ２０８はターンオフ成されると同時にピニオン２０６はリングギア２０５より離脱成されて停止位置に戻りスタータの回転運動は停止成される。
蓄電池４１２〜蓄電池正極配線４０８〜蓄電池メインスイッチ４０９〜第二の交流発電機自動電圧調整器４０７〜第二の交流発電機正極スリップリング装置４０５〜第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子４０４〜第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６〜第二の交流発電機自動電圧調整器４０７〜蓄電池負極配線４１１〜蓄電池４１２の第二の閉回路は第二の交流発電機直流動磁形磁極回転子４０４に通電成される。
蓄電池４１２の充電電圧が直流励磁形磁極回転子４０４に励磁電流が通電成されて自動電圧調整器４０７により適正充電電圧に成るように自動制御成される。
第二の交流発電機固定子形電機子４０３は直流励磁形磁極回転子４０４の三相高周波回転磁界による第二の交流発電機が形成成されシリコンダイオードスタック電流調整器４０２〜蓄電池メインスイッチ４０９〜蓄電池正極配線４０８〜蓄電池４１２〜蓄電池負極配線４１１〜シリコンダイオードスタック電流調整器４０２の第三の閉回路に通電成される事により三相高周波交流電圧を直流電圧に変換成されて蓄電池４１２が充電成される。
蓄電池４１２〜蓄電池正極配線４０８〜蓄電池メインスイッチ４０９〜第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置３０５〜第一の交流発電機正極スリップリング装置３０４〜第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３〜第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６〜第二の交流発電機自動電圧調整器４０７〜蓄電池負極配線４１１〜蓄電池４１２の第四の閉回路は通電成される。
回転速度電磁気センサー装置２０９はリングギア２０５との歯数比で計測成される回転速度（ｒｐｍ）が電気信号に変換成され電気配線を経由成されて第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置３０５へ取り込み成される。
この取り込み成される計測回転速度と目標回転速度との間の比例制御はフィードバック制御系に基づいて制御成される。
第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３の三相高周波同期回転磁界回転速度が目標回転速度にフィードバック系に基づいてる様に第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置３０５で制御成される。
第一の交流発電機固定子形電機子（Ｕ＋相・Ｖ＋相・Ｗ＋相）３０２はシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網（Ｕ＋相・Ｖ＋相・Ｗ＋相）２０４〜当該機関固定子励磁巻線２０３〜シリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網（Ｗ−相・Ｕ−相・Ｖ−相）２０４〜第一の交流発電機固定子形電機子（Ｗ−相・Ｕ−相・Ｖ−相）３０２に至る第五の閉回路が通電成される。
換言すると電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３はシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網２０４の機能・作用に基づき通電成される事に因り得られる三相高周波同期回転磁界（Ｕ相・Ｖ相・Ｗ相）にて当該機関回転子２０２が同期回転磁界励磁成される事に因り外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下での力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される事に定義成される。
此処で高周波交流電流の通電成される第五の閉回路の損失電力が低減成されるように電線材料は推賞に値するリッツ線に選定成される。
この事は取りも直さず当該装置が第三種の永久機関装置そのものずばりである事に定義成される。
第３図は本発明に係る一実施例の好ましい当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３に流される励磁電流波形を示す特性原理図に定義成される。
当該図において５０１のｘ軸は三相高周波周期回転磁界の位相角θ〔ｒａｄ〕で表わされ次式に定義成される。
θ＝ωｔ＝２πｆｔ＝２πｍｎ（Ｎｓ／６０）ｔ．
ここに
ω：角周波数〔ｒａｄ／ｓ〕．
ｔ：時間〔ｓ〕．
π：３．１４１５９２６５４：円周率．
ｆ＝Ｐｓ（Ｎｓ／６０）：周波数〔Ｈｚ〕．
Ｐｓ＝Ｎｓｎｏ／２：回転磁界磁極対数〔対〕．
Ｎｓｎｏ＝２ｍｎ：回転磁界磁極数〔極〕．
ｍ：第一の交流発電機相数〔相〕．
ｎ：自然数〔無名数〕．
Ｎｓ＝６０ｆ／Ｐｓ：同期速度〔ｒｐｍ〕．
５０２のＹ軸は第一の交流発電機固定子形電機子端子電圧：ｖａ＋−〔Ｖ〕に定義成される。
５０３のＹ軸は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子端子電圧：ｖｃ＋〔Ｖ〕に定義成される。
５０４のＹ軸は第一の交流発電機固定子形電機子巻線電流：ｉａ＋−〔Ａ〕に定義成される。
５０５のＹ軸は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子巻線電流：ｉｃ＋〔Ａ〕に定義成される。
５０５のＹ軸と平行するハッチング範囲に定義成される固定子巻線電流ｉｃ＋は当該機関固定子巻線電流：ｉｃ＋の最大値をＩｃｍと置くと次式に定義成される。
ｉｃ＋＝Ｕ＋Ｖ＋Ｗ．
Ｕ＝Ｉｃｍ［∫（θ＝π／３，２π／３）ｓｉｎ（θ−π／３）ｄθ＋∫（θ＝２π／３，π）ｓｉｎ（θ−２π／３）ｄθ］．
Ｖ＝Ｉｃｍ［∫（θ＝π，４π／３）ｓｉｎ（θ−π）ｄθ＋∫（θ＝４π／３，５π／３）ｓｉｎ（θ−４π／３）ｄθ］．
Ｗ＝Ｉｃｍ［∫（θ＝５π／３，２π）ｓｉｎ（θ−５π／３）ｄθ＋∫（θ＝２π，７π／３）ｓｉｎ（θ−２π）ｄθ］．
第２図を参照成されて説明成されると固定子形電機子３０２は磁極回転子３０３に因る電磁誘導成される三相高周波同期回転磁界により同期発電機が形成成されてキルヒホッフの法則応用回路網（Ｕ＋相・Ｖ＋相・Ｗ＋相）２０４〜当該機関固定子励磁巻線２０３〜キルヒホッフの法則応用回路網（Ｗ−相・Ｕ−相・Ｖ−相）２０４〜固定子形電機子３０２に至る第五の閉回路が通電成される。
固定子励磁巻線２０３に通電成される電流ｉｃ＋は５０５のＹ軸と平行するハッチング範囲に定義成される固定子巻線電流ｉｃ＋＝Ｕ＋Ｖ＋Ｗ〔Ａ〕に定義成される．
通電成される当該機関固定子巻線電流ｉｃ＋伝搬速度は此れが正弦波の三相高周波同期回転磁界の理由で２９９，７９２，４５８〔ｍ／ｓ〕の光伝搬速度の６０〜８０％程度までに近づける事が可能で有る事に定義成される。
この事が当該装置の外部エネルギーを不必要に成されるための手段と成り当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄に定義成される。
第４図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の横断面図に定義成される。
当該装置のケーシング１１１のグループ分けの許に電磁気学吸引駆動力階動機関２０１と第一の交流発電機３０１と第二の交流発電機４０１は配置・機能・作動成される事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関２０１のグループ分けの許に１１４の転がり軸受の軸支持成される電磁気学吸引駆動力階動機関回転子２０２と電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心２１１に巻回成される当該機関固定子励磁巻線２０３とリングギア２０５とピニオン２０６とスタータ２０７と歯車歯回転速度電磁気センサー装置２０９は配置・機能・作動成される事に定義成される。
第一の交流発電機３０１のグループ分けの許に第一の直動同期回転シャフト１２２と第一の交流発電機固定子形電機子３０２と第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３と第一の交流発電機正極スリップリング装置３０４と第一の交流発電機負極スリップリング装置４０６と第一の交流発電機固定子形電機子鉄心３０６と第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心３０７は配置・機能・作動成される事に定義成される。
第二の交流発電機４０１のグループ分けの許に第二の直動同期回転シャフト１２３と第二の交流発電機固定子形電機子４０３と第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子４０４と第二の交流発電機正極スリップリング装置４０５と第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６と第二の交流発電機固定子形電機子鉄心４１３と第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心４１４は配置・機能・作動成される事に定義成される。
第５図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関の縦断面図に定義成される。
当該装置のケーシング１１１の許に電磁気学吸引駆動力階動機関２０１は嵌め込み・配置・固定成される事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関２０１の配列の許に電磁気学吸引駆動力階動機関回転子２０２と電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３と電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心２１１は配置・機能・作動成される事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３に通電成される電流ｉｃ＋は第３図に於ける５０５のＹ軸と平行するハッチング範囲に定義成される固定子励磁巻線電流ｉｃ＋＝Ｕ＋Ｖ＋Ｗ〔Ａ〕に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線電流ｉｃ＋がＵ相に通電成されている状態に於いてＵ相の固定子鉄心磁極２１１と回転子鉄心磁極２０２は一致成されている事に定義成される。この状態に於いてＶ相の位相差は電気角度で２π／３〔ｒａｄ〕の進み電気角度に成されている事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線電流ｉｃ＋は上記に於けるＵ相の場合と同様にＶ相並びにＷ相に於ける各相の位相差が２π／３〔ｒａｄ〕の進み電気角度により外部エネルギーの不必要の条件下で半永久的に力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される第三種の永久機関装置に成就成されている事に定義成される。
第６図乃至第１０図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心磁極・回転子鉄心磁極の磁束写像解析原理図に定義成される。
当該装置の機能・作動・設計計算の目的で当該磁束写像解析原理図は単位の鉄心磁極歯磁気回路が２４等分成されて丸数字で分割表示成される事に定義成される。
第６図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（０−０）〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／３〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第７図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／１２〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／４〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第８図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／６〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／６〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第９図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／４〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／１２〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第１０図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／３〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（０−０）〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第１１図乃至第２０図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計手段を；
（Ｃ）：電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計仕様〔０〕；
（Ｈ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様〔１〕；
（Ｊ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様〔２〕；
に定義成される。
第１１図は自然数ｎ＝２に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１２図は自然数ｎ＝４に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１３図は自然数ｎ＝６に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１４図は自然数ｎ＝８に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１５図は自然数ｎ＝１２に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１６図は自然数ｎ＝１６に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１７図は自然数ｎ＝２４に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１８図は自然数ｎ＝３２に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１９図は自然数ｎ＝４８に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第２０図は自然数ｎ＝６４に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の作用原理を示すエネルギー流れ線図に定義成される。
エネルギー流れ線図の部位の名称は理論式における名称と同一に定義成される。
単位時間当りのエネルギー流れ量の単位〔Ｊ／ｓ〕は電力単位〔Ｗ〕に等価に成るとして定義成される。
当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１は１０１に定義成される。
当該機関の入力エネルギー（≡回転磁界吸引駆動力エネルギー）Ｑ（Φ）２は１０２に定義成される。
当該装置の一次入力電力Ｗ（Φ）１は１０３に定義成される。
当該機関２０１の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉは１０４に定義成される。
当該装置の放熱電力Ｗ（Φ）ｈは１０５に定義成される。
当該機関２０１の成績係数ＣＯＰ（Φ）１に由来する出力エネルギーＱ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｑ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１．
当該装置に由来する一次入力電力Ｗ（Φ）１は次式に定義成される。
Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
当該機関２０１の効率はηｍに定義成される。
第一の交流発電機３０１の効率はηｇに定義成される。
第二の交流発電機４０１の効率はηｃに定義成される。
従って当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）１＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ／（ηｍ＊ηｇ＊ηｃ）．
換言すると，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは一次入力電力Ｗ（Φ）１（１０３）の仕事により汲み上げ成される入力エネルギーＱ（Φ）２（１０２）に定義成される。
更に換言すると，当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは第三種の永久機関装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成される。
第２図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電気回路接続図に定義成される。
当該図を参照すれば以下の事柄に関して電機機器・制御機器・始動機器の各機器間電気回路接続を通じての作動原理・作動状態が開示説明成される。
当該装置が運転成される場合は最初に蓄電池メインスイッチ４０９がターンオン成される。
この状態でスタータ始動スイッチ２０８がターンオン成されるとスタータ始動電流が蓄電池４１２〜蓄電池正極配線４０８〜スタータ始動スイッチ２０８〜スタータ２０７〜蓄電池負極配線４１１〜蓄電池４１２の第一の閉回路に通電成される。
第一の閉回路が通電成されるとスタータ２０７は緩和速力回転成されながらピニオン２０６がリングギア２０５に噛み合い成されてリングギア２０５が始動回転成される。
ここでスタータ２０７はピニオン２０６とリングギア２０５との逆歯数比で決まる回転速度でリングギア２０５がスタータ全速力始動回転成される。
第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６・第二の交流発電機正極スリップリング装置４０５・第一の交流発電機正極スリップリング装置３０４・第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子４０４・第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３・当該機関回転子２０２の各各はリングギア２０５の回転軸と共に同期回転成される。
当該状態においてスタータ始動スイッチ２０８がターンオン成されスタータ始動成されて当該機関が継続運転成される事を認識成されるならばスタータ始動スイッチ２０８はターンオフ成されると同時にピニオン２０６はリングギア２０５より離脱成されて停止位置に戻りスタータの回転運動は停止成される。
蓄電池４１２〜蓄電池正極配線４０８〜蓄電池メインスイッチ４０９〜第二の交流発電機自動電圧調整器４０７〜第二の交流発電機正極スリップリング装置４０５〜第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子４０４〜第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６〜第二の交流発電機自動電圧調整器４０７〜蓄電池負極配線４１１〜蓄電池４１２の第二の閉回路は第二の交流発電機直流動磁形磁極回転子４０４に通電成される。
蓄電池４１２の充電電圧が直流励磁形磁極回転子４０４に励磁電流が通電成されて自動電圧調整器４０７により適正充電電圧に成るように自動制御成される。
第二の交流発電機固定子形電機子４０３は直流励磁形磁極回転子４０４の三相高周波回転磁界による第二の交流発電機が形成成されシリコンダイオードスタック電流調整器４０２〜蓄電池メインスイッチ４０９〜蓄電池正極配線４０８〜蓄電池４１２〜蓄電池負極配線４１１〜シリコンダイオードスタック電流調整器４０２の第三の閉回路に通電成される事により三相高周波交流電圧を直流電圧に変換成されて蓄電池４１２が充電成される。
蓄電池４１２〜蓄電池正極配線４０８〜蓄電池メインスイッチ４０９〜第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置３０５〜第一の交流発電機正極スリップリング装置３０４〜第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３〜第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６〜第二の交流発電機自動電圧調整器４０７〜蓄電池負極配線４１１〜蓄電池４１２の第四の閉回路は通電成される。
回転速度電磁気センサー装置２０９はリングギア２０５との歯数比で計測成される回転速度（ｒｐｍ）が電気信号に変換成され電気配線を経由成されて第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置３０５へ取り込み成される。
この取り込み成される計測回転速度と目標回転速度との間の比例制御はフィードバック制御系に基づいて制御成される。
第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３の三相高周波同期回転磁界回転速度が目標回転速度にフィードバック系に基づいてる様に第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置３０５で制御成される。
第一の交流発電機固定子形電機子（Ｕ＋相・Ｖ＋相・Ｗ＋相）３０２はシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網（Ｕ＋相・Ｖ＋相・Ｗ＋相）２０４〜当該機関固定子励磁巻線２０３〜シリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網（Ｗ−相・Ｕ−相・Ｖ−相）２０４〜第一の交流発電機固定子形電機子（Ｗ−相・Ｕ−相・Ｖ−相）３０２に至る第五の閉回路が通電成される。
換言すると電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３はシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網２０４の機能・作用に基づき通電成される事に因り得られる三相高周波同期回転磁界（Ｕ相・Ｖ相・Ｗ相）にて当該機関回転子２０２が同期回転磁界励磁成される事に因り外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下での力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される事に定義成される。
此処で高周波交流電流の通電成される第五の閉回路の損失電力が低減成されるように電線材料は推賞に値するリッツ線に選定成される。
この事は取りも直さず当該装置が第三種の永久機関装置そのものずばりである事に定義成される。
第３図は本発明に係る一実施例の好ましい当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３に流される励磁電流波形を示す特性原理図に定義成される。
当該図において５０１のｘ軸は三相高周波周期回転磁界の位相角θ〔ｒａｄ〕で表わされ次式に定義成される。
θ＝ωｔ＝２πｆｔ＝２πｍｎ（Ｎｓ／６０）ｔ．
ここに
ω：角周波数〔ｒａｄ／ｓ〕．
ｔ：時間〔ｓ〕．
π：３．１４１５９２６５４：円周率．
ｆ＝Ｐｓ（Ｎｓ／６０）：周波数〔Ｈｚ〕．
Ｐｓ＝Ｎｓｎｏ／２：回転磁界磁極対数〔対〕．
Ｎｓｎｏ＝２ｍｎ：回転磁界磁極数〔極〕．
ｍ：第一の交流発電機相数〔相〕．
ｎ：自然数〔無名数〕．
Ｎｓ＝６０ｆ／Ｐｓ：同期速度〔ｒｐｍ〕．
５０２のＹ軸は第一の交流発電機固定子形電機子端子電圧：ｖａ＋−〔Ｖ〕に定義成される。
５０３のＹ軸は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子端子電圧：ｖｃ＋〔Ｖ〕に定義成される。
５０４のＹ軸は第一の交流発電機固定子形電機子巻線電流：ｉａ＋−〔Ａ〕に定義成される。
５０５のＹ軸は電磁気学吸引駆動力階動機関固定子巻線電流：ｉｃ＋〔Ａ〕に定義成される。
５０５のＹ軸と平行するハッチング範囲に定義成される固定子巻線電流ｉｃ＋は当該機関固定子巻線電流：ｉｃ＋の最大値をＩｃｍと置くと次式に定義成される。
ｉｃ＋＝Ｕ＋Ｖ＋Ｗ．
Ｕ＝Ｉｃｍ［∫（θ＝π／３，２π／３）ｓｉｎ（θ−π／３）ｄθ＋∫（θ＝２π／３，π）ｓｉｎ（θ−２π／３）ｄθ］．
Ｖ＝Ｉｃｍ［∫（θ＝π，４π／３）ｓｉｎ（θ−π）ｄθ＋∫（θ＝４π／３，５π／３）ｓｉｎ（θ−４π／３）ｄθ］．
Ｗ＝Ｉｃｍ［∫（θ＝５π／３，２π）ｓｉｎ（θ−５π／３）ｄθ＋∫（θ＝２π，７π／３）ｓｉｎ（θ−２π）ｄθ］．
第２図を参照成されて説明成されると固定子形電機子３０２は磁極回転子３０３に因る電磁誘導成される三相高周波同期回転磁界により同期発電機が形成成されてキルヒホッフの法則応用回路網（Ｕ＋相・Ｖ＋相・Ｗ＋相）２０４〜当該機関固定子励磁巻線２０３〜キルヒホッフの法則応用回路網（Ｗ−相・Ｕ−相・Ｖ−相）２０４〜固定子形電機子３０２に至る第五の閉回路が通電成される。
固定子励磁巻線２０３に通電成される電流ｉｃ＋は５０５のＹ軸と平行するハッチング範囲に定義成される固定子巻線電流ｉｃ＋＝Ｕ＋Ｖ＋Ｗ〔Ａ〕に定義成される．
通電成される当該機関固定子巻線電流ｉｃ＋伝搬速度は此れが正弦波の三相高周波同期回転磁界の理由で２９９，７９２，４５８〔ｍ／ｓ〕の光伝搬速度の６０〜８０％程度までに近づける事が可能で有る事に定義成される。
この事が当該装置の外部エネルギーを不必要に成されるための手段と成り当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄に定義成される。
第４図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の横断面図に定義成される。
当該装置のケーシング１１１のグループ分けの許に電磁気学吸引駆動力階動機関２０１と第一の交流発電機３０１と第二の交流発電機４０１は配置・機能・作動成される事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関２０１のグループ分けの許に１１４の転がり軸受の軸支持成される電磁気学吸引駆動力階動機関回転子２０２と電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心２１１に巻回成される当該機関固定子励磁巻線２０３とリングギア２０５とピニオン２０６とスタータ２０７と歯車歯回転速度電磁気センサー装置２０９は配置・機能・作動成される事に定義成される。
第一の交流発電機３０１のグループ分けの許に第一の直動同期回転シャフト１２２と第一の交流発電機固定子形電機子３０２と第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子３０３と第一の交流発電機正極スリップリング装置３０４と第一の交流発電機負極スリップリング装置４０６と第一の交流発電機固定子形電機子鉄心３０６と第一の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心３０７は配置・機能・作動成される事に定義成される。
第二の交流発電機４０１のグループ分けの許に第二の直動同期回転シャフト１２３と第二の交流発電機固定子形電機子４０３と第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子４０４と第二の交流発電機正極スリップリング装置４０５と第二の交流発電機負極スリップリング装置４０６と第二の交流発電機固定子形電機子鉄心４１３と第二の交流発電機直流励磁形磁極回転子鉄心４１４は配置・機能・作動成される事に定義成される。
第５図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関の縦断面図に定義成される。
当該装置のケーシング１１１の許に電磁気学吸引駆動力階動機関２０１は嵌め込み・配置・固定成される事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関２０１の配列の許に電磁気学吸引駆動力階動機関回転子２０２と電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３と電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心２１１は配置・機能・作動成される事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線２０３に通電成される電流ｉｃ＋は第３図に於ける５０５のＹ軸と平行するハッチング範囲に定義成される固定子励磁巻線電流ｉｃ＋＝Ｕ＋Ｖ＋Ｗ〔Ａ〕に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線電流ｉｃ＋がＵ相に通電成されている状態に於いてＵ相の固定子鉄心磁極２１１と回転子鉄心磁極２０２は一致成されている事に定義成される。この状態に於いてＶ相の位相差は電気角度で２π／３〔ｒａｄ〕の進み電気角度に成されている事に定義成される。
電磁気学吸引駆動力階動機関固定子励磁巻線電流ｉｃ＋は上記に於けるＵ相の場合と同様にＶ相並びにＷ相に於ける各相の位相差が２π／３〔ｒａｄ〕の進み電気角度により外部エネルギーの不必要の条件下で半永久的に力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される第三種の永久機関装置に成就成されている事に定義成される。
第６図乃至第１０図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関固定子鉄心磁極・回転子鉄心磁極の磁束写像解析原理図に定義成される。
当該装置の機能・作動・設計計算の目的で当該磁束写像解析原理図は単位の鉄心磁極歯磁気回路が２４等分成されて丸数字で分割表示成される事に定義成される。
第６図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（０−０）〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／３〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第７図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／１２〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／４〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第８図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／６〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／６〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第９図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／４〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（π−０）／１２〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第１０図に於けるＵ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差が電気角度で（−π−０）／３〔ｒａｄ〕で在る場合に対比してＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１に対する回転子鉄心磁極歯２０２の位相差は電気角度で（０−０）〔ｒａｄ〕で在る事に定義成される。
この状態に於いて回転子鉄心磁極歯２０２はＶ相の固定子鉄心磁極歯２１１へ吸引駆動成される事に定義成される。
第１１図乃至第２０図は本発明に係る一実施例の好ましい電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計手段を；
（Ｃ）：電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計仕様〔０〕；
（Ｈ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様〔１〕；
（Ｊ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様〔２〕；
に定義成される。
第１１図は自然数ｎ＝２に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１２図は自然数ｎ＝４に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１３図は自然数ｎ＝６に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１４図は自然数ｎ＝８に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１５図は自然数ｎ＝１２に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１６図は自然数ｎ＝１６に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１７図は自然数ｎ＝２４に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１８図は自然数ｎ＝３２に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第１９図は自然数ｎ＝４８に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
第２０図は自然数ｎ＝６４に於ける電磁気学吸引駆動力階動機関装置の電機設計仕様〔０〕〔１〕〔２〕に定義成される。
以上のように本発明にかかる電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）は外部より供給成される入力エネルギーの悉く不必要と成される条件下において力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される発電所・動力装置・自動車・鉄道・船舶・航空機・字宙空間飛行体の其の物ずばりの構成素に定義成される原動機として用いるのに適している；
また本発明にかかる電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）は二酸化炭素排出に由来成される地球大気圏温暖化予防方法・汚染原因物質の窒素酸化物排出に由来成される地球大気圏汚染化予防方法・地球地下埋蔵化石燃料に由来成される資源涸渇化予防方法として用いるのに適している。
また本発明にかかる電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）は二酸化炭素排出に由来成される地球大気圏温暖化予防方法・汚染原因物質の窒素酸化物排出に由来成される地球大気圏汚染化予防方法・地球地下埋蔵化石燃料に由来成される資源涸渇化予防方法として用いるのに適している。
Claims (9)
- 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の出力エネルギーをＱ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｄ）：当該機関の入力エネルギーをＱ（Φ）２に定義成されるための手段；
（Ｅ）：当該機関の一次入力電力をＷ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｆ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２が当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１から当該機関の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉを減算成されて得られる事柄に定義成されるための手段；
（Ｇ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２を励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事に拠って汲み上げ成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成されるための手段；
（Ｈ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを次式に定義成されるための手段；
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ；
（Ｉ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の出力エネルギーをＱ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｄ）：当該機関の入力エネルギーをＱ（Φ）２に定義成されるための手段；
（Ｅ）：当該機関の一次入力電力をＷ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｆ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２が当該機関の出力エネルギーＱ（Φ）１から当該機関の励磁エネルギーＷ（Φ）ｉを減算成されて得られる事柄に定義成されるための手段；
（Ｇ）：当該機関の入力エネルギーＱ（Φ）２を励磁エネルギーＷ（Φ）ｉの仕事に拠って汲み上げ成される力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔに定義成されるための手段；
（Ｈ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを次式に定義成されるための手段；
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｑ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ；
（Ｉ）：当該機関の励磁エネルギーをＷ（Φ）ｉに定義成されるための手段；
（Ｊ）：当該機関の成績係数をＣＯＰ（Φ）１に定義成されるための手段；
（Ｋ）：当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関効率をηｍに定義成されるための手段；
（Ｌ）：当該装置の第一の交流発電機効率をηｇに定義成されるための手段；
（Ｍ）：当該装置の第二の交流発電機効率をηｃに定義成されるための手段；
（Ｎ）：当該装置の力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔは次式に定義成される。
Ｑ（Φ）ｏｕｔ＝Ｗ（Φ）ｉ＊ＣＯＰ（Φ）１−Ｗ（Φ）ｉ．；
（Ｏ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関装置電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置電機設計仕様を当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関手段・当該装置第一の交流発電機手段・当該装置第二の交流発電機手段より成る手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置当該機関手段を当該装置電磁気学吸引駆動力階動機関電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置第一の交流発電機手段を当該装置第一の交流発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置第二の交流発電機手段を当該装置第二の交流発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置の電磁気学吸引駆動力階動機関手段を；
（Ｃ１）：電磁気学吸引駆動力階動機関の電機設計手段；
（Ｃ２）：電磁気学吸引駆動力階動機関の回転磁界発生手段；
（Ｃ３）：電磁気学吸引駆動力階動機関の第一の同期回転手段；
（Ｃ４）：電磁気学吸引駆動力階動機関の始動機能手段；
（Ｃ５）：電磁気学吸引駆動力階動機関の回転速度検出手段；
に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の第一の交流発電機手段を；
（Ｄ１）：第一の交流発電機の電機設計仕様；
（Ｄ２）：第一の交流発電機の第一の同期回転手段；
（Ｄ３）：第一の交流発電機の電機設計手段；
（Ｄ４）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機手段；
（Ｄ５）：第一の交流発電機の回転速度制御手段；
（Ｄ６）：第一の交流発電機の第二の同期回転手段；
に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置の第二の交流発電機手段を；
（Ｅ１）：第二の交流発電機の第二の同期回転手段；
（Ｅ２）：第二の交流発電機の電機設計手段；
（Ｅ３）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機手段；
（Ｅ４）：第二の交流発電機の発電電圧調整手段；
（Ｅ５）：第二の交流発電機の交流直流変換手段；
に定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該装置の当該機関手段を電磁気学吸引駆動力階動機関電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｄ）：当該装置の当該機関回転磁界発生手段を電磁気学吸引駆動力階動機関回転磁界発生回路網手段に定義成される手段；
（Ｅ）：当該装置の当該機関第一の同期回転手段を電磁気学吸引駆動力階動機関第一の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｆ）：当該装置の当該機関始動機能手段を電磁気学吸引駆動力階動機関ピニオンリングギア方式始動機構手段に定義成される手段；
（Ｇ）：当該装置の当該機関回転速度検出手段を電磁気学吸引駆動力階動機関歯車歯回転速度電磁気センサー装置に定義成される手段；
（Ｈ）：第一の交流発電機第一の同期回転手段を第一の交流発電機第一の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｉ）：第一の交流発電機三相高周波同期発電機手段を第一の交流発電機三相高周波同期発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｊ）：第一の交流発電機回転速度制御手段を第一の交流発電機回転磁界調整手段に定義成される手段；
（Ｋ）：第一の交流発電機第二の同期回転手段を第一の交流発電機第二の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｌ）：第二の交流発電機第二の同期回転手段を第二の交流発電機第二の直動同期回転シャフトに定義成される手段；
（Ｍ）：第二の交流発電機三相高周波同期発電機手段を第二の交流発電機三相高周波同期発電機電機設計仕様に定義成される手段；
（Ｎ）：第二の交流発電機発電電圧調整手段を第二の交流発電機励磁電流調整手段に定義成される手段；
（Ｏ）：第二の交流発電機交流直流変換手段を第二の交流発電機三相交流全波整流回路手段に定義成される手段；
（Ｐ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の電機設計仕様（１）を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｄ）：当該機関の電機設計仕様（２）を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子磁極形状設計手段に定義成される手段；
（Ｅ）：当該機関の回転磁界発生回路網手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のキルヒホッフの法則応用回路網手段に定義成される手段；
（Ｆ）：当該機関のピニオンリングギア方式始動機構手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のピニオンリングギア方式直流直巻始動電動機手段に定義成される手段；
（Ｇ）：当該機関の回転速度電磁気センサー装置手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のリングギア回転速度電磁気センサー装置に定義成される手段；
（Ｈ）：第一の交流発電機の電機設計仕様を第一の交流発電機の固定子回転子電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｉ）：第一の交流発電機の回転磁界調整手段を第一の交流発電機の固定子磁極励磁電流制御器手段に定義成される手段；
（Ｊ）：第一の交流発電機の電機設計仕様を第一の交流発電機の電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｋ）：第二の交流発電機の電機設計仕様を第二の交流発電機の電磁気回路設計手段に定義成される手段；
（Ｌ）：第二の交流発電機の励磁電流調整手段を第二の交流発電機の自動電圧調整器手段に定義成される手段；
（Ｍ）：第二の交流発電機の三相交流全波整流回路手段を第二の交流発電機のシリコンダイオードスタック電流調整器手段に定義成される手段；
（Ｎ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。 - 電磁気学吸引駆動力階動機関装置は外部より供給成されるエネルギーが不必要の条件下で力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔが創出成される手段であり，以下の事柄から構成成される；
（Ａ）：電磁気学吸引駆動力階動機関装置を当該装置に定義成されるための手段；
（Ｂ）：電磁気学吸引駆動力階動機関を当該機関に定義成されるための手段；
（Ｃ）：当該機関の電機設計手段を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｃ１）：回転磁界相数〔０〕：ｍ０＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕（ｍ：相数）；
（Ｃ２）：固定子主磁極数〔０〕：Ｎｐ０＝２ｍ〔ｐｏｌｅ〕；
（Ｃ３）：回転磁界磁極数〔０〕：Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｐｏｌｅ〕（ｎ：自然数）；
（Ｃ４）：固定子歯数〔０〕：Ｎｓ０＝２ｍ（ｎ−ｎ０）〔ｔｏｏｔｈ〕（主磁極間隔〔０〕：ｎ０＝１ｏｒ３）；
（Ｃ５）：回転子歯数〔０〕：Ｎｒ０＝２ｍ＊ｎ−２〔ｔｏｏｔｈ）；
（Ｃ６）：ステップ電気角度〔０〕：θ０＝（３６０°／ｍ）／（２ｍ＊ｎ−２）〔ｄｅｇ〕；
（Ｃ７）：主磁極毎磁極数〔０〕：Ｎｐｎ０＝（Ｎｓｎ０／Ｎｐ０）−ｎ０＝ｎ−ｎ０〔ｐｏｌｅ〕；
（Ｃ８）：固定子歯ピッチ角度〔０〕：θｓ０＝（３６０°／ｍ）／（２ｍ＊ｎ−２）〔ｄｅｇ〕；
（Ｄ）：当該機関の固定子回転子磁極形状手段を電磁気学吸引駆動力階動機関の固定子回転子インボリュート歯形断面磁極形状設計仕様に定義成される手段；
（Ｅ）：当該機関のキルヒホッフの法則応用回路網手段を電磁気学吸引駆動力階動機関のシリコンダイオード仕様キルヒホッフの法則応用回路網に定義成される手段；
（Ｆ）：当該機関のピニオンリングギア方式直流直巻始動電動機手段を電磁気学吸引駆動力階動機関スターターに定義成される手段；
（Ｇ）：当該機関のリングギア回転速度電磁気センサー装置手段が第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗器制御装置手段により当該機関の回転速度制御を成されることに定義成される手段
（Ｈ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機電機設計手段を第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｈ１）：回転磁界相数〔１〕：ｍ１＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕；
（Ｈ２）：固定子歯数〔１〕：Ｎｓｎ１＝ｍ＊Ｎｓｎ０＝２ｍ＾２＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｈ３）：回転子磁極数〔１〕：Ｎｒｎ１＝Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｉ）：第一の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子磁極励磁電流制御手段を第一の交流発電機連続可変可動接点付抵抗装置手段に定義成される手段；
（Ｊ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機電機設計手段を第二の交流発電機の三相高周波同期発電機固定子回転子電磁気回路設計仕様に定義成される手段；
（Ｊ１）：回転磁界相数〔２〕：ｍ２＝ｍ＝３〔ｐｈａｓｅ〕；
（Ｊ２）：固定子歯数〔２〕：Ｎｓｎ２＝ｍ＊Ｎｓｎ０＝２ｍ＾２＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｊ３）：回転子磁極数〔２〕：Ｎｒｎ２＝Ｎｓｎ０＝２ｍ＊ｎ〔ｔｏｏｔｈ〕；
（Ｋ）：第二の交流発電機の三相高周波同期発電機自動電圧調整器が一定範囲内の直流電圧に調整成されシリコンダイオードスタック電流調整器を経由成されて蓄電池へ充電成される手段；
（Ｌ）：当該装置の外部エネルギーを不必要に定義成されるための手段；
当該手段に基づく力学的出力エネルギーＱ（Φ）ｏｕｔを創出成される事柄が特徴と成される電磁気学吸引駆動力階動機関装置（第三種の永久機関装置）および該方法。
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