JP2010241790A - Method for producing olefin - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、ケトンと水素とを反応させてオレフィンを製造する方法に関する。詳しくは、単一反応工程でケトンと水素とを出発物質とし、高選択的にオレフィンを製造する方法に関する。 The present invention relates to a method for producing an olefin by reacting a ketone with hydrogen. Specifically, the present invention relates to a method for producing olefins with high selectivity by using ketone and hydrogen as starting materials in a single reaction step.
特に、アセトンと水素とを反応させてプロピレンを製造する方法に関する。詳しくは、単一反応工程で、アセトンと水素とを出発物質として、プロピレンを製造する方法に関する。 In particular, the present invention relates to a method for producing propylene by reacting acetone and hydrogen. Specifically, it relates to a method for producing propylene using acetone and hydrogen as starting materials in a single reaction step.
ベンゼンとプロピレンを反応させてクメンを製造する方法、クメンを酸化してクメンヒドロペルオキシドを製造する方法、クメンヒドロペルオキシドを酸分解させてフェノールとアセトンを製造する方法は、既にそれぞれ公知である。これらの反応を組み合わせた方法は一般にクメン法と呼ばれるフェノール製造方法であり、現在フェノール製造法の主流である。 A method for producing cumene by reacting benzene and propylene, a method for producing cumene hydroperoxide by oxidizing cumene, and a method for producing phenol and acetone by acid decomposition of cumene hydroperoxide are already known. A method combining these reactions is a phenol production method generally called a cumene method, and is currently the mainstream of the phenol production method.
このクメン法はアセトンが併産されるという特徴があり、アセトンが同時にほしい場合は長所となるが、得られるアセトンがその需要よりも過剰である場合には原料であるプロピレンとの価格差が不利な方向へ働き、経済性を悪化させる。そこで、併産するアセトンを様々な方法を用いてクメン法の原料として再使用する方法が提案されている。 This cumene method is characterized by the fact that acetone is co-produced, and it is advantageous if acetone is desired at the same time, but if the obtained acetone is in excess of the demand, the price difference from propylene, which is the raw material, is disadvantageous. Work in the wrong direction and worsen the economy. Therefore, a method for reusing the co-produced acetone as a raw material for the cumene method using various methods has been proposed.
アセトンは、水添することにより容易にイソプロパノールへ変換でき、このイソプロパノールをさらに脱水反応によりプロピレンとした後にベンゼンと反応させクメンを得るプロセス。すなわち、アセトンを二段階の反応により、プロピレンへと変換することにより、クメン法の原料として再使用するプロセスが提案されている（例えば、特許文献１参照）。 Acetone can be easily converted to isopropanol by hydrogenation, and this isopropanol is further converted to propylene by a dehydration reaction and then reacted with benzene to obtain cumene. That is, a process for reusing acetone as a raw material for the cumene method by converting acetone into propylene by a two-step reaction has been proposed (for example, see Patent Document 1).
上記のような再使用においては、アセトンから高選択的にプロピレンを製造する方法を工業上、実用的に確立することが必要とされている。また、プロピレンのみならず、一般的なケトンから高選択的にオレフィンを製造する方法が工業上、実用的に確立されれば他のプロセスにおいても有用である。 In the reuse as described above, it is necessary to establish industrially and practically a method for producing propylene with high selectivity from acetone. In addition to propylene, if a method for producing an olefin with high selectivity from a general ketone is industrially and practically established, it is useful in other processes.
また、Ｃｕ（２５％）−酸化亜鉛（３５％）−酸化アルミニウム（４０％）触媒の存在下、４００℃でアセトンの水素化反応を行い、プロピレンを得る方法も知られている。（特許文献２参照）しかし、この方法では反応温度が高く、熱効率の点で難がある。 A method is also known in which propylene is obtained by hydrogenating acetone at 400 ° C. in the presence of a Cu (25%)-zinc oxide (35%)-aluminum oxide (40%) catalyst. However, this method has a high reaction temperature and is difficult in terms of thermal efficiency.
本発明は、単一反応工程でケトンと水素とを直接反応させて高選択率でオレフィンを得るための、工業上、実用的な方法を確立することが可能な、新規なオレフィンの製造方法を提供することを目的とする。特に、アセトンと水素とを直接反応させて高選択率でプロピレンを得るための、新規なプロピレンの製造方法を提供することを目的とする。 The present invention provides a novel olefin production method capable of establishing an industrially practical method for obtaining an olefin with high selectivity by directly reacting a ketone and hydrogen in a single reaction step. The purpose is to provide. In particular, an object of the present invention is to provide a novel propylene production method for obtaining propylene with high selectivity by directly reacting acetone and hydrogen.
本発明者らは、上記課題を解決するため鋭意検討した結果、触媒として水添触媒と固体酸物質とを用いることで、単一反応工程で、ケトンおよび水素を出発物質として、高選択的にオレフィンを製造できることを見出した。 As a result of intensive studies to solve the above-mentioned problems, the present inventors have used a hydrogenation catalyst and a solid acid substance as a catalyst, and in a single reaction step, with high selectivity using ketone and hydrogen as starting materials. It has been found that olefins can be produced.
特に、アセトンおよび水素を出発物質として高収率でプロピレンを製造することができることを見出した。 In particular, it has been found that propylene can be produced in high yield using acetone and hydrogen as starting materials.
すなわち、本発明のオレフィンの製造方法は、固体酸物質および水添触媒の存在下で、ケトンと水素とを反応させる。 That is, in the method for producing an olefin of the present invention, a ketone and hydrogen are reacted in the presence of a solid acid substance and a hydrogenation catalyst.
前記水添触媒が、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒であることが好ましい。 The hydrogenation catalyst is preferably a catalyst containing at least one group IB element.
前記少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒が、さらにＩＩＩＡ族、ＩＩＢ族およびＶＩＢ族からなる群から選択される少なくとも一種の元素を含むことが好ましい。 It is preferable that the catalyst containing at least one group IB element further contains at least one element selected from the group consisting of group IIIA, group IIB and group VIB.
前記固体酸物質がゼオライトであることが好ましい。 Preferably, the solid acid material is zeolite.
前記ケトンがアセトンであり、前記オレフィンがプロピレンであることが好ましい。 Preferably, the ketone is acetone and the olefin is propylene.
反応温度が、５０〜５００℃であることが好ましい。 It is preferable that reaction temperature is 50-500 degreeC.
前記水添触媒が銅元素を含む水添触媒であり、反応温度が５０〜３００℃であることが好ましい。 The hydrogenation catalyst is a hydrogenation catalyst containing a copper element, and the reaction temperature is preferably 50 to 300 ° C.
前記水添触媒が銀元素または金元素を含む水添触媒であることも好ましい。 It is also preferable that the hydrogenation catalyst is a hydrogenation catalyst containing silver element or gold element.
前記ケトンが、植物由来原料からイソプロピルアルコールおよびアセトンを生成しうるイソプロピルアルコール生成細菌により得られたアセトンであり、前記オレフィンがプロピレンであってもよい。 The ketone may be acetone obtained from an isopropyl alcohol-producing bacterium capable of producing isopropyl alcohol and acetone from plant-derived materials, and the olefin may be propylene.
本発明の方法によれば、単一反応工程でケトンと水素とを出発物質とし、工業上、実用的な方法でオレフィンを得ることができる。特に、アセトンと水素とを直接反応させて高選択率でプロピレンを得るための、新規なプロピレンの製造方法が提供される。 According to the method of the present invention, an olefin can be obtained by an industrially practical method using ketone and hydrogen as starting materials in a single reaction step. In particular, a novel method for producing propylene for obtaining propylene with high selectivity by directly reacting acetone and hydrogen is provided.
本発明のオレフィンの製造方法は、固体酸物質および水添触媒の存在下で、ケトンと水素とを反応させることを特徴とする。 The method for producing an olefin of the present invention is characterized in that a ketone and hydrogen are reacted in the presence of a solid acid substance and a hydrogenation catalyst.
前記水添触媒としては、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒であることが好ましい。 The hydrogenation catalyst is preferably a catalyst containing at least one IB group element.
本発明においては、触媒として前記固体酸物質と前記水添触媒との２成分を用いればよく、その利用方法については特に制限はないが、酸触媒成分である前記固体酸物質と、前記水添触媒とをセンチメートルサイズの触媒粒子レベルで物理混合してもよいし、両者を微細化し混合した後改めてセンチメートルサイズの触媒粒子へ成型してもよいし、さらには酸触媒として作用する前記固体酸物質を担体としてその上に前記水添触媒を担持してもよいし、逆に前記水添触媒を担体としその上に前記固体酸物質を担持してもよい。 In the present invention, two components, the solid acid substance and the hydrogenation catalyst, may be used as the catalyst, and there are no particular restrictions on the method of use thereof, but the solid acid substance that is the acid catalyst component and the hydrogenation catalyst are used. The catalyst may be physically mixed at the level of centimeter-sized catalyst particles, or may be formed into centimeter-sized catalyst particles after being refined and mixed, and further, the solid acting as an acid catalyst. The hydrogenation catalyst may be supported thereon using an acid substance as a carrier, or conversely, the solid acid substance may be supported thereon using the hydrogenation catalyst as a carrier.
本発明のオレフィンの製造方法では、水添触媒の作用により、ケトンが水素化されてアルコールが生成した後、固体酸物質の作用により、該アルコールが脱水されてオレフィンが生成すると考えられる。例えば、オレフィンがプロピレンである場合は、水添触媒の作用により、アセトンが水素化されてイソプロピルアルコールが生成した後、固体酸物質の作用により、該イソプロピルアルコールが脱水されてプロピレンおよび水が生成すると考えられる。 In the olefin production method of the present invention, it is considered that after the ketone is hydrogenated by the action of a hydrogenation catalyst to produce an alcohol, the alcohol is dehydrated by the action of a solid acid substance to produce an olefin. For example, when the olefin is propylene, acetone is hydrogenated by the action of a hydrogenation catalyst to produce isopropyl alcohol, and then the isopropyl alcohol is dehydrated by the action of a solid acid substance to produce propylene and water. Conceivable.
すなわち、本発明のオレフィンの製造方法では、水素化および脱水反応が段階的に起こっていると考えられる。従って、区別可能な触媒層を形成し、反応の各段階に応じた適当な触媒種を順番に充填したり、水添触媒と固体酸物質との混合比に傾斜をつけてもよい。 That is, in the method for producing olefin of the present invention, hydrogenation and dehydration reactions are considered to occur in stages. Therefore, a distinguishable catalyst layer may be formed, and an appropriate catalyst species corresponding to each stage of the reaction may be filled in order, or the mixing ratio of the hydrogenation catalyst and the solid acid substance may be inclined.
本発明において使用するケトンは、目的とするオレフィンに応じて選択すればよく、例えば、オレフィンとしてプロピレンを得るためには、ケトンとしてアセトンが用いられ、オレフィンとして１−ブテンを得るためには、ケトンとしてメチルエチルケトンが用いられる。 The ketone used in the present invention may be selected according to the target olefin. For example, in order to obtain propylene as the olefin, acetone is used as the ketone, and in order to obtain 1-butene as the olefin, the ketone is used. As methyl ethyl ketone.
本発明のオレフィンの製造方法は、ケトンとしてアセトンを用い、オレフィンとしてプロピレンを得る際に好適に適用することができる。 The method for producing an olefin of the present invention can be suitably applied when acetone is used as a ketone and propylene is obtained as an olefin.
ケトンを得る方法としては特に限定はなく、フェノール製造時の副産物として得られるアセトン、２−ブタノールの脱水素により得られるメチルエチルケトン等を用いることができる。また、ケトンがアセトンである場合には、植物由来原料からイソプロピルアルコールおよびアセトンを生成しうるイソプロピルアルコール生成細菌により得られたアセトンを用いてもよい。 The method for obtaining the ketone is not particularly limited, and acetone obtained as a by-product during phenol production, methyl ethyl ketone obtained by dehydrogenation of 2-butanol, and the like can be used. In addition, when the ketone is acetone, acetone obtained from isopropyl alcohol-producing bacteria capable of producing isopropyl alcohol and acetone from plant-derived materials may be used.
前記植物由来原料とは、植物から得られる炭素源であり、細菌が代謝し、イソプロピルアルコールに変換しうるものであれば特に限定はされない。本発明においては、根、茎、幹、枝、葉、花、種子等の器官、それらを含む植物体、植物器官、またはそれらの分解産物を指し、更に植物体、植物器官、またはそれらの分解産物から得られる炭素源のうち、微生物が培養において炭素源として利用しうるものも、植物由来原料に包含される。このような植物由来原料に包含される炭素源には、一般的なものとしてデンプン、グルコース、フルクトース、シュークロース、キシロース、アラビノース等の糖類、またはこれら成分を多く含む草木質分解産物やセルロース加水分解物などが例示できる。更には植物油由来のグリセリンや脂肪酸も、本発明における炭素源に該当する。本発明における植物由来原料としては、穀物等の農作物、トウモロコシ、米、小麦、大豆、サトウキビ、ビート、綿等を好ましく用いることができ、その原料としての使用形態は、未加工品、絞り汁、粉砕物等、特に限定されない。また上記の炭素源のみの形態であっても良い。 The plant-derived raw material is a carbon source obtained from a plant, and is not particularly limited as long as bacteria can be metabolized and converted into isopropyl alcohol. In the present invention, it refers to organs such as roots, stems, trunks, branches, leaves, flowers, seeds, etc., plant bodies containing them, plant organs, or degradation products thereof, and further plant bodies, plant organs, or degradation thereof. Among the carbon sources obtained from the products, those that can be used as a carbon source in culture by microorganisms are also included in plant-derived materials. Carbon sources included in such plant-derived materials generally include sugars such as starch, glucose, fructose, sucrose, xylose, arabinose, or herbaceous degradation products and cellulose hydrolysis that contain a large amount of these components. Examples can be given. Furthermore, vegetable oil-derived glycerin and fatty acids also correspond to the carbon source in the present invention. As plant-derived materials in the present invention, crops such as cereals, corn, rice, wheat, soybeans, sugar cane, beet, cotton and the like can be preferably used. There is no particular limitation on the pulverized product. Moreover, the form of only said carbon source may be sufficient.
前記イソプロピルアルコール生産細菌は、前記植物由来原料からイソプロピルアルコールおよびアセトンを生成する能力を有するものであればよく、例えば培養によって植物由来原料を資化し、一定時間後に培養液中にイソプロピルアルコールおよびアセトンを分泌する細菌が例示できる。このようなイソプロピルアルコール生成細菌は、例えば、国際公開ＷＯ２００９／００８３７７号公報、中国特許出願公開第ＣＮ１０４３９５６Ａ号、特開昭６１−６７４９３号公報、Ａｐｐｌｉｅｄ ａｎｄ Ｅｎｖｉｒｏｎｍｅｎｔａｌ Ｍｉｃｒｏｂｉｏｌｏｇｙ，Ｖｏｌ．６４、Ｎｏ．３、ｐ1079−1085（1998）等の文献に記載されているものを用いることができる。中でも、国際公開ＷＯ２００９／００８３７７号公報に記載されているイソプロピルアルコール生成細菌を用いるのが好ましい。 The isopropyl alcohol-producing bacteria only needs to have an ability to produce isopropyl alcohol and acetone from the plant-derived raw material. For example, the plant-derived raw material is assimilated by culturing, and isopropyl alcohol and acetone are added to the culture solution after a certain time. Examples include secreting bacteria. Such isopropyl alcohol-producing bacteria are described in, for example, International Publication WO2009 / 008377, Chinese Patent Application Publication No. CN1043956A, Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-67493, Applied and Environmental Microbiology, Vol. 64, no. 3, p1079-1085 (1998) and the like can be used. Among them, it is preferable to use an isopropyl alcohol-producing bacterium described in International Publication WO2009 / 008377.
前記国際公開ＷＯ２００９／００８３７７号公報に記載されているイソプロピルアルコ
ール生産細菌は、アセト酢酸デカルボキシラーゼ活性、イソプロピルアルコールデヒドロゲナーゼ活性、ＣｏＡトランスフェラーゼ活性およびチオラーゼ活性が付与されたものである。
The isopropyl alcohol-producing bacterium described in International Publication WO2009 / 008377 is a bacterium that is imparted with acetoacetate decarboxylase activity, isopropyl alcohol dehydrogenase activity, CoA transferase activity, and thiolase activity.
活性の「付与」とは、酵素をコードする遺伝子を宿主細菌の菌体外から菌体内に導入することの他に、宿主細菌がゲノム上に保有する酵素遺伝子のプロモーター活性を強化すること、または他のプロモーターと置換することによって酵素遺伝子を強発現させたものを含む。 “Granting” the activity means to enhance the promoter activity of the enzyme gene possessed by the host bacterium on the genome in addition to introducing the gene encoding the enzyme from outside the host microbial cell, or Includes those in which the enzyme gene is strongly expressed by substitution with other promoters.
前記アセト酢酸デカルボキシラーゼ活性、イソプロピルアルコールデヒドロゲナーゼ活性、ＣｏＡトランスフェラーゼ活性およびチオラーゼ活性がそれぞれ、クロストリジウム属細菌、バチルス属細菌およびエシェリヒア属細菌からなる群より選択された少なくとも１種由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであることが好ましい。 The acetoacetate decarboxylase activity, isopropyl alcohol dehydrogenase activity, CoA transferase activity and thiolase activity each of a gene encoding an enzyme derived from at least one selected from the group consisting of Clostridium bacteria, Bacillus bacteria and Escherichia bacteria It is preferable that it is obtained by introduction.
前記アセト酢酸デカルボキシラーゼ活性およびイソプロピルアルコールデヒドロゲナーゼ活性が、クロストリジウム属細菌由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであり、前記ＣｏＡトランスフェラーゼ活性およびチオラーゼ活性が、エシェリヒア属細菌由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであることがより好ましい。 The acetoacetate decarboxylase activity and isopropyl alcohol dehydrogenase activity are obtained by introduction of a gene encoding an enzyme derived from Clostridium bacteria, and the CoA transferase activity and thiolase activity encode an enzyme derived from an Escherichia bacterium. More preferably, it is obtained by introduction of a gene to be used.
前記アセト酢酸デカルボキシラーゼ活性がクロストリジウム・アセトブチリカム由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであり、前記イソプロピルアルコールデヒドロゲナーゼ活性がクロストリジウム・ベイジェリンキ由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであり、前記ＣｏＡトランスフェラーゼ活性およびチオラーゼ活性が、エシェリヒア・コリ由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであることが特に好ましい。 The acetoacetate decarboxylase activity was obtained by introduction of a gene encoding an enzyme derived from Clostridium acetobutylicum, and the isopropyl alcohol dehydrogenase activity was obtained by introduction of a gene encoding an enzyme derived from Clostridium beigerinki It is particularly preferable that the CoA transferase activity and the thiolase activity are those obtained by introduction of a gene encoding an enzyme derived from Escherichia coli.
前記アセト酢酸デカルボキシラーゼ活性、イソプロピルアルコールデヒドロゲナーゼ活性、ＣｏＡトランスフェラーゼ活性、およびチオラーゼ活性がそれぞれ、クロストリジウム属細菌由来の酵素をコードする遺伝子の導入により得られたものであることも好ましい。 It is also preferable that the acetoacetate decarboxylase activity, isopropyl alcohol dehydrogenase activity, CoA transferase activity, and thiolase activity are each obtained by introduction of a gene encoding an enzyme derived from a Clostridium bacterium.
前記イソプロピルアルコール生成細菌が大腸菌（Escherichia coli）であることが好ましい。 The isopropyl alcohol-producing bacterium is preferably Escherichia coli.
植物由来原料から、イソプロピルアルコール生成細菌によって、イソプロピルアルコールおよびアセトンを生成することが可能であるが、該生成においては、通常水、カルボン酸等の他の副生成物が同時に得られる。本発明に用いるケトンとして、植物由来原料からイソプロピルアルコール生成細菌によって得られるアセトンを用いる場合には、生成物中のイソプロピルアルコール、水、他の副生成物等を除去する精製を行った、純度の高いアセトンを用いてもよい。 Isopropyl alcohol and acetone can be produced from plant-derived raw materials by isopropyl alcohol-producing bacteria. In the production, other by-products such as water and carboxylic acid are usually obtained at the same time. When using acetone obtained from plant-derived raw materials by isopropyl alcohol-producing bacteria as the ketone used in the present invention, purification was performed to remove isopropyl alcohol, water, other by-products, etc. in the product. High acetone may be used.
また、得られた生成物中の、イソプロピルアルコールおよびアセトンを高濃度化し、他の副生成物を除去したものを用いてもよい。このような場合には、アセトンと同時に、イソプロピルアルコールおよび水を反応器中に供給することになる。イソプロピルアルコールが供給された場合には、固体酸物質により、イソプロピルアルコールは脱水されてプロピレンおよび水が生成する。 Further, a product obtained by increasing the concentration of isopropyl alcohol and acetone in the obtained product and removing other by-products may be used. In such a case, isopropyl alcohol and water are fed into the reactor simultaneously with acetone. When isopropyl alcohol is supplied, the isopropyl alcohol is dehydrated by the solid acid substance to produce propylene and water.
本発明においてケトンと反応させる水素は、分子状の水素ガスでも良く、また反応条件で水素を発生するシクロヘキサンなどの炭化水素でも良い。水素は、原理的にはケトンと
等モル以上あればよく、分離回収の点からは、好適な範囲はケトン１モルに対して、１〜１０モル、好ましくは、１〜５モルである。ケトンの転化率を１００％未満に抑えたい場合は、用いる水素の量を１倍モルから低減させることで対応できる。また本発明の反応において供給する水素は、ケトンの持つ酸素原子と反応し、最終的には水となり反応器出口から取り出すことが可能である。また、ケトンの当量以上の水素は好ましからざる副反応が進行しない限り、本質的には消費されないことになる。
In the present invention, the hydrogen to be reacted with the ketone may be a molecular hydrogen gas or a hydrocarbon such as cyclohexane that generates hydrogen under the reaction conditions. In principle, hydrogen should be at least equimolar with the ketone, and from the standpoint of separation and recovery, the preferred range is 1 to 10 moles, preferably 1 to 5 moles per mole of ketone. When it is desired to suppress the conversion rate of the ketone to less than 100%, it can be coped with by reducing the amount of hydrogen used from 1-fold mole. Further, the hydrogen supplied in the reaction of the present invention reacts with the oxygen atom of the ketone, and finally becomes water and can be taken out from the reactor outlet. In addition, hydrogen equal to or more than the equivalent of ketone is essentially not consumed unless an undesirable side reaction proceeds.
反応へ水素ガスを添加する場合には、通常連続的に供給するが、この方法に特に限定されるものではなく、反応開始時に水素ガスを添加した後反応中供給を停止し、ある一定時間後に再度供給する間欠的な供給でもよいし、液相反応の場合溶媒に水素ガスを溶解させて供給してもかまわない。また、リサイクルプロセスでは軽沸留分とともに塔頂から回収される水素ガスを供給しても良い。添加する水素の圧力は、反応器の圧力と同等であることが一般的であるが、水素の供給方法に応じ適宜変更させればよい。 When hydrogen gas is added to the reaction, it is usually continuously supplied. However, the method is not particularly limited to this method. After adding hydrogen gas at the start of the reaction, the supply during the reaction is stopped, and after a certain period of time. The intermittent supply may be repeated, or in the case of a liquid phase reaction, hydrogen gas may be dissolved in the solvent and supplied. In the recycling process, hydrogen gas recovered from the top of the tower may be supplied together with the light boiling fraction. The pressure of hydrogen to be added is generally equal to the pressure in the reactor, but may be appropriately changed according to the hydrogen supply method.
本反応を行う場合、その方法、条件としては特に制限はなく、例えば、以下に示すような条件、方法が採用できる。 When this reaction is carried out, the method and conditions are not particularly limited. For example, the following conditions and methods can be employed.
反応原料であるケトンと水素ガスとの接触は、気液向流、気液併流どちらでも良く、また液、ガスの方向として、液下降−ガス上昇、液上昇−ガス下降、液ガス上昇、液ガス下降のいずれでも良い。 Contact between the reaction raw material ketone and hydrogen gas may be either gas-liquid counter-current or gas-liquid co-flow, and the liquid and gas directions may be liquid descending-gas rising, liquid rising-gas falling, liquid gas rising, liquid Any of gas fall may be sufficient.
＜固体酸物質＞
本発明に用いる固体酸物質は、酸としての機能を持つ触媒であり、一般的に固体酸と呼ばれるものであれば良く、ゼオライト、シリカアルミナ、アルミナ、硫酸イオン担持ジルコニア、ＷＯ3担持ジルコニアなどを用いることができる。
<Solid acid substance>
The solid acid material used in the present invention is a catalyst having a function as an acid and may be anything generally called a solid acid, such as zeolite, silica alumina, alumina, sulfate ion supported zirconia, WO 3 supported zirconia and the like. Can be used.
アルミナとしては、α‐アルミナ、γ‐アルミナなどを用いることができる。 As alumina, α-alumina, γ-alumina and the like can be used.
特に、γ‐アルミナや、主にケイ素とアルミニウムとから構成される無機の結晶性多孔質化合物であるゼオライトは、耐熱性や酸強度の面から好適な固体酸触媒である。ゼオライトとしては、本発明の製造方法において、中間体として存在すると考えられるアルコールおよび目的とするオレフィンの分子径により、好適なゼオライトを選択する。 In particular, γ-alumina and zeolite, which is an inorganic crystalline porous compound mainly composed of silicon and aluminum, are suitable solid acid catalysts in terms of heat resistance and acid strength. As the zeolite, a suitable zeolite is selected according to the molecular diameter of the alcohol that is considered to exist as an intermediate and the target olefin in the production method of the present invention.
すなわち、ゼオライトとして、酸素８〜１６員環の細孔を有するゼオライトを用いることが好ましい。 That is, it is preferable to use zeolite having pores having an oxygen 8- to 16-membered ring as the zeolite.
酸素８〜１６員環の細孔を有するゼオライトとしてはチャバサイト、エリオナイト、フェリエライト、ヒューランダイト、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−１２、ＮＵ−８７、シーター１、ウェイネベアイト、Ｘ型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、ＵＳＹ型ゼオライト、モルデナイト、脱アルミニウムモルデナイト、β−ゼオライト、ＭＣＭ−２２、ＭＣＭ−３６、ＭＣＭ−５６、グメリナイト、オフレタイト、クローバライト、ＶＰＩ−５、ＵＴＤ−１などが挙げられる。 Zeolite having 8- to 16-membered ring pores of oxygen include chabasite, erionite, ferrierite, hurlandite, ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, NU-87, sheeter 1, weinebeite, X-type zeolite , Y-type zeolite, USY-type zeolite, mordenite, dealuminated mordenite, β-zeolite, MCM-22, MCM-36, MCM-56, gmelinite, offretite, cloverlite, VPI-5, UTD-1.
これらゼオライトの中でも、アルコールの分子径と同程度の細孔を持つものが好適であり、酸素８〜１２員環の細孔を有するゼオライトを用いることがより好ましい。酸素８〜１２員環の細孔を有するゼオライトとしては、チャバサイト、エリオナイト、Ｙ型ゼオライト、ＵＳＹ型ゼオライト、モルデナイト、脱アルミニウムモルデナイト、β−ゼオライト、ＭＣＭ−２２、ＭＣＭ−５６、ＺＳＭ−１２、ＺＳＭ−５等が挙げられる。これらゼオライトにおけるケイ素とアルミニウムとの組成比（ケイ素／アルミニウム）は２／１〜２００／１の範囲にあれば良く、特に活性と熱安定性の面から５／１〜１００／１のもの
が好ましい。さらにゼオライト骨格に含まれるアルミニウム原子を、Ｇａ、Ｔｉ、Ｆｅ、Ｍｎ、Ｂなどのアルミウム以外の金属で置換した、いわゆる同型置換したゼオライトを用いることもできる。
Among these zeolites, those having pores similar to the molecular diameter of alcohol are suitable, and it is more preferable to use zeolite having pores having an oxygen 8- to 12-membered ring. Zeolite having pores with an oxygen 8- to 12-membered ring include chabasite, erionite, Y-type zeolite, USY-type zeolite, mordenite, dealuminated mordenite, β-zeolite, MCM-22, MCM-56, ZSM-12. , ZSM-5 and the like. The composition ratio of silicon and aluminum (silicon / aluminum) in these zeolites should be in the range of 2/1 to 200/1, particularly 5/1 to 100/1 from the viewpoint of activity and thermal stability. . Furthermore, so-called isomorphously substituted zeolite in which the aluminum atom contained in the zeolite skeleton is substituted with a metal other than aluminum such as Ga, Ti, Fe, Mn, and B can also be used.
固体酸物質の形状は特に制限は無く、球状・円柱状・押し出し状・破砕状いずれでもよく、またその粒子の大きさも、０．０１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲のもので反応器の大きさに応じ選定すればよい。 The shape of the solid acid substance is not particularly limited, and may be spherical, cylindrical, extruded, or crushed. The particle size is in the range of 0.01 mm to 100 mm, and is selected according to the reactor size. do it.
なお、これら固体酸物質は、一種単独で用いてもよく、二種以上を用いても良い。 In addition, these solid acid substances may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types.
＜水添触媒＞
本発明に用いる水添触媒としては、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒であることが好ましい。また、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒が、さらにＩＩＩＡ族、ＩＩＢ族およびＶＩＢ族からなる群から選択される少なくとも一種の元素を含むことがより好ましい。ＩＢ族の元素としては、銅、銀、金等が挙げられ、触媒活性とコストとのバランスの観点から、銅、銀が好ましい。すなわち、本発明に用いる水添触媒としては、銅元素を含む水添触媒、銀元素を含む水添触媒、金元素を含む水添触媒が挙げられ、銅元素を含む水添触媒、銀元素を含む水添触媒が好ましい。
<Hydrogenation catalyst>
The hydrogenation catalyst used in the present invention is preferably a catalyst containing at least one group IB element. More preferably, the catalyst containing at least one group IB element further contains at least one element selected from the group consisting of groups IIIA, IIB and VIB. Examples of Group IB elements include copper, silver, and gold, and copper and silver are preferred from the viewpoint of a balance between catalytic activity and cost. That is, the hydrogenation catalyst used in the present invention includes a hydrogenation catalyst containing copper element, a hydrogenation catalyst containing silver element, a hydrogenation catalyst containing gold element, a hydrogenation catalyst containing copper element, and a silver element. A hydrogenation catalyst is preferred.
なお、これら水添触媒は、一種単独で用いてもよく、二種以上を用いても良い。 In addition, these hydrogenation catalysts may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types.
少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒が、銅元素を含む触媒である場合には、該触媒は、ケトンの水素化触媒として作用するだけでなく、オレフィンの水素化触媒としても作用する場合がある。一方、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒が、銀元素を含む触媒である場合には、該触媒は、ケトンの水素化触媒として作用するが、オレフィンの水素化触媒としては、ほぼ作用しない。このため、水添触媒として、銅元素を含む触媒を用いる場合には、副生物としてオレフィンが水添されたパラフィンが、水添触媒として銀元素を含む触媒を用いた場合と比べて、多量に生成する場合がある。このような場合には、触媒の充填量、充填方法等を適宜設定することが好ましい。また、水添触媒としては、銀元素を含む触媒を用いることが、副生物としてパラフィンが生成することを抑制する観点から好ましい。ケトンがアセトンである場合には、銀元素を含む触媒を用いると、副生物であるプロパンの生成が抑制される。 When the catalyst containing at least one group IB element is a catalyst containing copper element, the catalyst may not only act as a hydrogenation catalyst for ketones but also act as a hydrogenation catalyst for olefins. is there. On the other hand, when the catalyst containing at least one group IB element is a catalyst containing silver element, the catalyst acts as a hydrogenation catalyst for ketones, but hardly acts as a hydrogenation catalyst for olefins. . For this reason, when a catalyst containing copper element is used as a hydrogenation catalyst, a large amount of paraffins hydrogenated with olefin as a by-product is used compared with a case where a catalyst containing silver element is used as a hydrogenation catalyst. May be generated. In such a case, it is preferable to appropriately set the filling amount and filling method of the catalyst. Moreover, as a hydrogenation catalyst, it is preferable to use the catalyst containing a silver element from a viewpoint which suppresses the production | generation of paraffin as a by-product. When the ketone is acetone, the use of a catalyst containing silver element suppresses the production of propane as a by-product.
水添触媒が銅元素を含む触媒の場合には、固体酸物質として、前述のゼオライトを用いるのが好ましい。ゼオライトとしては、酸素１０〜１２員環の細孔を有するゼオライトが好ましい。酸素１０〜１２員環の細孔を有するゼオライトとしては、フェリエライト、ヒューランダイト、ＺＳＭ−５、ＺＳＭ−１１、ＺＳＭ−１２、ＮＵ−８７、シーター１、ウェイネベアイト、Ｘ型ゼオライト、Ｙ型ゼオライト、ＵＳＹ型ゼオライト、モルデナイト、脱アルミニウムモルデナイト、β−ゼオライト、ＭＣＭ−２２、ＭＣＭ−３６、ＭＣＭ−５６、グメリナイト、オフレタイト、クローバライト、ＶＰＩ−５、ＵＴＤ−１などが挙げられる。これらの中でもβ−ゼオライトが好ましい。 When the hydrogenation catalyst is a catalyst containing copper element, it is preferable to use the aforementioned zeolite as the solid acid substance. As the zeolite, a zeolite having pores with 10 to 12 membered oxygen is preferable. Zeolite having pores of oxygen 10-12 membered ring includes ferrierite, hurlandite, ZSM-5, ZSM-11, ZSM-12, NU-87, sheeter 1, weinebeite, X-type zeolite, Y-type zeolite, USY-type zeolite, mordenite, dealuminated mordenite, β-zeolite, MCM-22, MCM-36, MCM-56, gmelinite, offretite, cloverite, VPI-5, UTD-1 and the like. Among these, β-zeolite is preferable.
少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒としては、少なくとも一種のＩＢ族の元素を金属そのものとして含むもの、金属化合物の形で含有するもの等が挙げられる。例えば、ＣｕＯ、Ｃｕ2Ｏ、Ａｇ2Ｏなどの金属酸化物や、ＣｕＣｌ2、ＡｇＣｌ、ＨＡｕＣｌ4、などの金属塩化物や、Ｃｕ−Ａｇ、Ｃｕ−Ａｕなどのクラスター金属の形で含有するものが挙げられる。 Examples of the catalyst containing at least one group IB element include those containing at least one group IB element as the metal itself, and those containing in the form of a metal compound. For example, metal oxides such as CuO, Cu 2 O, and Ag 2 O, metal chlorides such as CuCl 2 , AgCl, and HAuCl 4 , and cluster metals such as Cu—Ag and Cu—Au Is mentioned.
少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒は、担体に担持されていてもよく、該担体としては、例えばシリカ、アルミナ、シリカアルミナ、チタニア、マグネシア、シリカマグ
ネシア、ジルコニア、酸化亜鉛、カーボン、酸性白土、けいそう土、ゼオライトを用いることができる。中でも、シリカ、アルミナ、シリカアルミナ、チタニア、マグネシア、シリカマグネシア、ジルコニア、酸化亜鉛、カーボンのうちの少なくとも１つを選択することが好ましい。
The catalyst containing at least one IB group element may be supported on a carrier, and examples of the carrier include silica, alumina, silica alumina, titania, magnesia, silica magnesia, zirconia, zinc oxide, carbon, and acid clay. , Diatomaceous earth, zeolite can be used. Among these, it is preferable to select at least one of silica, alumina, silica alumina, titania, magnesia, silica magnesia, zirconia, zinc oxide, and carbon.
担体に担持された少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒の調製方法としては、例えば、少なくとも一種のＩＢ族の元素の硝酸塩等の水溶液に担体を含浸、焼成する方法や、これら少なくとも一種のＩＢ族の元素を有機溶媒に可溶にするため配位子とよばれる有機分子を結合させた錯体として、有機溶媒中に添加し、溶液を調整し、該溶液に担体を含浸、焼成する方法や、さらに錯体のうちあるものは真空下で気化するため蒸着などの方法で担体に担持することも可能である。また、担体を対応する金属塩から得る際に、水添触媒となる少なくとも一種のＩＢ族の元素を共存させて、担体合成と水添触媒の担持とを同時に行う共沈法を採用することもできる。 As a method for preparing a catalyst containing at least one IB group element supported on a carrier, for example, a method of impregnating and baking a carrier in an aqueous solution of nitrate of at least one IB element, or at least one of these IB elements In order to make a group element soluble in an organic solvent, as a complex in which an organic molecule called a ligand is bound, it is added to the organic solvent, a solution is prepared, and the solution is impregnated with a carrier and baked. Furthermore, since some of the complexes are vaporized under vacuum, they can be supported on the carrier by a method such as vapor deposition. Further, when the support is obtained from the corresponding metal salt, a coprecipitation method in which at least one group IB element serving as a hydrogenation catalyst is allowed to coexist and the carrier synthesis and the hydrogenation catalyst are supported simultaneously may be employed. it can.
市場で入手できる水添触媒としては、例えば、ＣｕＯ−ＺｎＯ−Ａｌ2Ｏ3、ＣｕＯ―Ｃｒ2Ｏ3−ＢａＯ、Ａｇ担持シリカ触媒、Ａｇ担持アルミナ触媒、Ａｕ担持シリカ触媒、Ａｕ担持アルミナ触媒、Ａｕ担持酸化亜鉛触媒等が挙げられる。なお、これら元素を含む水添触媒は、一種単独で用いてもよく、二種以上を用いても良い。 Examples of commercially available hydrogenation catalysts include CuO—ZnO—Al 2 O 3 , CuO—Cr 2 O 3 —BaO, Ag-supported silica catalyst, Ag-supported alumina catalyst, Au-supported silica catalyst, Au-supported alumina catalyst, Examples thereof include an Au-supported zinc oxide catalyst. In addition, the hydrogenation catalyst containing these elements may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types.
水添触媒として、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒を用いる場合には、さらに、ＩＩＩＡ族、ＩＩＢ族およびＶＩＢ族からなる群から選択される少なくとも一種の元素を含んでいてもよい。ＩＩＩＡ族としてはＡｌ、Ｉｎ、またＩＩＢ族としてはＺｎ、ＶＩＢ族としてはＣｒ、Ｍｏが好ましい元素として挙げられる。 When a catalyst containing at least one IB group element is used as the hydrogenation catalyst, it may further contain at least one element selected from the group consisting of IIIA group, IIB group and VIB group. Preferred elements for the group IIIA include Al and In, group IIB for Zn, group VIB for Cr and Mo.
なお、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒が、さらに、ＩＩＩＡ族、ＩＩＢ族およびＶＩＢ族からなる群から選択される少なくとも一種の元素を含む場合には、該触媒の調製方法としては例えば、少なくとも一種のＩＢ族の元素を含む触媒に、ＩＩＩＡ族、ＩＩＢ族およびＶＩＢ族からなる群から選択される少なくとも一種の元素を担持する方法等が挙げられる。 In the case where the catalyst containing at least one group IB element further contains at least one element selected from the group consisting of group IIIA, group IIB and group VIB, as a method for preparing the catalyst, for example, Examples of the catalyst containing at least one group IB element include a method of supporting at least one element selected from the group consisting of group IIIA, group IIB and group VIB.
またこれら元素を含む水添触媒は、ＰｂＳＯ4、ＦｅＣｌ2やＳｎＣｌ2などの金属塩、
ＫやＮａなどのアルカリ金属やアルカリ金属塩、ＢａＳＯ4などを添加すると活性や選択
性が向上する場合が有り、必要に応じて添加すればよい。
The hydrogenation catalyst containing these elements includes metal salts such as PbSO 4 , FeCl 2 and SnCl 2 ,
When an alkali metal such as K or Na, an alkali metal salt, BaSO 4 or the like is added, the activity and selectivity may be improved, and may be added as necessary.
これら元素を含む水添触媒の形状は特に制限は無く、球状・円柱状・押し出し状・破砕状いずれでもよく、またその粒子の大きさも、０．０１ｍｍ〜１００ｍｍの範囲のもので反応器の大きさに応じ選定すればよい。 The shape of the hydrogenation catalyst containing these elements is not particularly limited, and may be any of a spherical shape, a cylindrical shape, an extruded shape, and a crushed shape, and the size of the particles is in the range of 0.01 mm to 100 mm. You may choose according to the size.
また、前述のように前記水添触媒は、前記固体酸物質に担持されていてもよく、前記固体酸触媒に担持された水添触媒の調製方法としては例えば、少なくとも一種のＩＢ族の元素の硝酸塩等の水溶液に固体酸物質を含浸、焼成する方法や、これら少なくとも一種のＩＢ族の元素を有機溶媒に可溶にするため配位子とよばれる有機分子を結合させた錯体として、有機溶媒中に添加し、溶液を調整し、該溶液に固体酸物質を含浸、焼成する方法や、さらに錯体のうちあるものは真空下で気化するため蒸着などの方法で固体酸物質に担持することも可能である。また、固体酸物質を対応する金属塩から得る際に、水添触媒となる少なくとも一種のＩＢ族の元素を共存させて、担体合成と水添触媒の担持とを同時に行う共沈法を採用することもできる。 In addition, as described above, the hydrogenation catalyst may be supported on the solid acid substance, and as a method for preparing the hydrogenation catalyst supported on the solid acid catalyst, for example, at least one IB group element may be used. A method of impregnating and baking a solid acid substance in an aqueous solution of nitrate or the like, or a complex in which an organic molecule called a ligand is combined to make at least one IB group element soluble in an organic solvent. It can be added to the solution, the solution is prepared, the solution is impregnated with a solid acid substance, and baked, or some of the complex is vaporized under vacuum, so that it can be supported on the solid acid substance by vapor deposition or the like. Is possible. In addition, when a solid acid substance is obtained from a corresponding metal salt, a coprecipitation method in which at least one IB group element serving as a hydrogenation catalyst is coexisted to simultaneously perform carrier synthesis and hydrogenation catalyst loading is employed. You can also.
反応温度についても本発明では特に限定されることはないが、好ましくは５０〜５００℃、更に好ましくは６０〜４００℃の範囲である。また、通常好ましい実施圧力範囲は、
０．１〜５００気圧であり、更に好ましくは０．５〜１００気圧である。
The reaction temperature is not particularly limited in the present invention, but is preferably in the range of 50 to 500 ° C, more preferably 60 to 400 ° C. Also, the preferred operating pressure range is usually
0.1 to 500 atmospheres, more preferably 0.5 to 100 atmospheres.
また、水添触媒として、銅元素を含む触媒を用いる場合には反応温度は、好ましくは５０〜３００℃、更に好ましくは１５０〜２５０℃、特に好ましくは、１５０〜２００℃の範囲である。 Moreover, when using the catalyst containing a copper element as a hydrogenation catalyst, reaction temperature becomes like this. Preferably it is 50-300 degreeC, More preferably, it is 150-250 degreeC, Most preferably, it is the range of 150-200 degreeC.
また本発明を実施するに際し、使用する触媒量は特に限定されないが、例えば、反応を固定床流通装置を用いて行う場合、原料（ケトン）の時間あたりの供給量(重量)を触媒の重量で割った値、即ちＷＨＳＶで示すと、０．０１〜２００／ｈの範囲であることが望ましく、より好ましくは０．０２〜１００／ｈの範囲が好適である。 In carrying out the present invention, the amount of catalyst to be used is not particularly limited. For example, when the reaction is carried out using a fixed bed flow apparatus, the supply amount (weight) of raw material (ketone) per hour is the weight of the catalyst. In terms of a divided value, that is, WHSV, a range of 0.01 to 200 / h is desirable, and a range of 0.02 to 100 / h is more preferable.
なお、上記固体酸物質と、水添触媒との用いる量比としては特に限定は無いが、通常は固体酸物質：水添触媒（重量比）が１：０．０１〜１：１００であり、好ましくは１：０．０５〜１：５０である。あまりにも固体酸物質の重量比が小さいと脱水反応が充分に行われず、オレフィン収率が低下するため、経済的ではない。またあまりにも固体酸物質の重量比が大きいとケトンの転化率が低下し、これもまた経済的ではない。 The amount ratio of the solid acid substance to the hydrogenation catalyst is not particularly limited. Usually, the solid acid substance: hydrogenation catalyst (weight ratio) is 1: 0.01 to 1: 100, Preferably it is 1: 0.05-1: 50. If the weight ratio of the solid acid substance is too small, the dehydration reaction is not sufficiently performed and the olefin yield is lowered, which is not economical. If the weight ratio of the solid acid substance is too large, the conversion rate of the ketone is lowered, which is also not economical.
本発明において反応形式を固定床反応とする場合、固体酸物質と前記水添触媒の充填方法は反応成績に大きな影響を与える場合がある。上述のように本発明は、水素化と脱水とが段階的に起こっていると考えられる。従って、反応の各段階に応じた適当な触媒種を順番に充填することは、触媒を効率よく使用するという意味で、また目的としない副反応を抑制するという意味で好ましい充填方法である。 In the present invention, when the reaction mode is fixed bed reaction, the filling method of the solid acid substance and the hydrogenation catalyst may greatly affect the reaction results. As described above, in the present invention, hydrogenation and dehydration are considered to occur in stages. Therefore, it is preferable to charge the appropriate catalyst species in accordance with each stage of the reaction in order to efficiently use the catalyst and to suppress unwanted side reactions.
特に反応速度を上げるために水素圧や温度を増大する場合、低い水素圧や低い温度での反応では見られなかった好ましくない副反応が起こることは一般的な化学反応においてよく見られる挙動であり、このような場合においては特に触媒の充填方法が反応成績に大きな影響を与える可能性がある。 In particular, when the hydrogen pressure or temperature is increased in order to increase the reaction rate, it is a common behavior in general chemical reactions that unfavorable side reactions occur that were not seen in reactions at low hydrogen pressure or low temperatures. In such a case, the catalyst filling method may have a great influence on the reaction results.
反応の各段階に応じた適当な触媒種を順番に充填する方法としては、例えば（１）固体酸物質および水添触媒を混合し、充填する方法、（２）前記水添触媒からなる層（上流側）と、固体酸物質からなる層（下流側）とを形成するように充填する方法、（３）前記水添触媒を担持した固体酸物質を充填する方法、（４）前記水添触媒からなる層（上流側）と、固体酸物質および前記水添触媒からなる層（下流側）とを形成するように充填する方法、（５）前記水添触媒からなる層（上流側）と、前記水添触媒を担持した固体酸物質からなる層（下流側）とを形成するように充填する方法、（６）固体酸物質および前記水添触媒からなる層（上流側）と、固体酸物質からなる層（下流側）とを形成するように充填する方法、（７）前記水添触媒を担持した固体酸物質からなる層（上流側）と、固体酸物質からなる層（下流側）とを形成するように充填する方法等が挙げられる。なお、上流側とは、反応器の入り口側、すなわち原料が反応の前半に通過する層を示し、下流側とは、反応器の出口側、すなわち原料が反応の後半に通過する層を示す。また、ケトンと水素とを気液向流で接触させることにより反応させる場合には、前記反応器の入り口側とは、ケトンを導入するための入り口を示す。 Examples of a method for sequentially filling appropriate catalyst species corresponding to each stage of the reaction include (1) a method of mixing and filling a solid acid substance and a hydrogenation catalyst, and (2) a layer comprising the hydrogenation catalyst ( A method of filling so as to form a layer made of a solid acid substance (downstream side), (3) a method of filling the solid acid substance carrying the hydrogenation catalyst, and (4) the hydrogenation catalyst. (5) a layer (upstream side) composed of the hydrogenation catalyst, and (5) a layer composed of the hydrogenation catalyst (upstream side), and a layer (upstream side) composed of the solid acid substance and the hydrogenation catalyst. A method of filling so as to form a layer (downstream side) made of a solid acid substance carrying the hydrogenation catalyst, (6) a layer (upstream side) made of a solid acid substance and the hydrogenation catalyst, and a solid acid substance And (7) the hydrogenation catalyst. A layer consisting of carrying solid acid material (upstream), a method of filling to form a layer containing a solid acid substance (downstream side), and the like. The upstream side refers to the reactor inlet side, that is, the layer through which the raw material passes in the first half of the reaction, and the downstream side refers to the reactor outlet side, ie, the layer through which the raw material passes through the second half of the reaction. Moreover, when making it react by making a ketone and hydrogen contact by a gas-liquid countercurrent, the inlet_port | entrance side of the said reactor shows the inlet_port | entrance for introducing ketone.
本発明を実施するにあたり、反応系内に触媒および反応試剤に対して不活性な溶媒もしくは気体を添加して、希釈した状態で行うことも可能である。 In carrying out the present invention, it is possible to add a solvent or a gas inert to the catalyst and the reaction reagent in the reaction system and dilute the reaction system.
本発明を実施するに際して、その方法はバッチ式、セミバッチ式、または連続流通式のいずれの方法においても実施することが可能である。液相、気相、気−液混合相の、いずれの形態においても実施することが可能である。触媒の充填方式としては、固定床、流動床、懸濁床、棚段固定床等種々の方式が採用され、いずれの方式で実施しても差し支えな
い。
In practicing the present invention, the method can be carried out in any of batch, semi-batch, and continuous flow methods. It can be carried out in any form of a liquid phase, a gas phase, and a gas-liquid mixed phase. As a catalyst filling method, various methods such as a fixed bed, a fluidized bed, a suspension bed, and a shelf fixed bed are adopted, and any method may be used.
本発明を実施する際には、固体酸物質および水添触媒を公知の方法で脱水することが望ましい。固定床反応方式の場合には、固体酸物質および水添触媒を充填した反応器へ窒素、ヘリウムなどの不活性ガスを流通させながら、３００℃以上の温度に、１０分以上保持すればよい。さらに水添触媒の活性を発現させるために、脱水処理後、水素気流下での処理を行うこともできる。 In carrying out the present invention, it is desirable to dehydrate the solid acid substance and the hydrogenation catalyst by a known method. In the case of the fixed bed reaction system, the inert gas such as nitrogen and helium may be circulated through the reactor filled with the solid acid substance and the hydrogenation catalyst and kept at a temperature of 300 ° C. or more for 10 minutes or more. Furthermore, in order to express the activity of the hydrogenation catalyst, treatment under a hydrogen stream can be performed after the dehydration treatment.
ある経過時間において触媒活性が低下する場合に、公知の方法で再生を行い固体酸物質および前記水添触媒の活性を回復することができる。 When the catalyst activity is lowered after a certain elapsed time, regeneration can be performed by a known method to recover the activity of the solid acid substance and the hydrogenation catalyst.
オレフィンの生産量を維持するために、反応器を２つまたは３つ並列に並べ、一つの反応器が再生している間に、残った１つまたは２つの反応器で反応を実施するメリーゴーランド方式をとっても構わない。さらに反応器が３つある場合、他の反応器２つを直列につなぎ、生産量の変動を少なくする方法をとっても良い。また流動床流通反応方式や移動床反応方式で実施する場合には、反応器から連続的または断続的に、一部またはすべての触媒を抜き出し、相当する分を補充することにより一定の活性を維持することが可能である。 To maintain olefin production, a merry-go-round system in which two or three reactors are arranged in parallel and the remaining one or two reactors carry out the reaction while one reactor is being regenerated. You can take it. Furthermore, when there are three reactors, a method may be used in which the other two reactors are connected in series to reduce fluctuations in production. When using the fluidized bed flow reaction system or moving bed reaction system, a certain level of activity is maintained by continuously or intermittently withdrawing some or all of the catalyst from the reactor and replenishing the corresponding amount. Is possible.
次に本発明について実施例を示してさらに詳細に説明するが、本発明はこれらによって限定されるものではない。 EXAMPLES Next, although an Example is shown and this invention is demonstrated further in detail, this invention is not limited by these.
〔実施例１〕
高圧用フィードポンプ、高圧用水素マスフロー、高圧用窒素マスフロー、電気炉、触媒充填部分を有する反応器、背圧弁を設置した固定床反応装置を用い、ダウンフローによる加圧液相流通反応を行った。
[Example 1]
High pressure feed pump, high pressure hydrogen mass flow, high pressure nitrogen mass flow, electric furnace, reactor with catalyst filling part, fixed bed reactor equipped with back pressure valve, pressurized liquid phase flow reaction by down flow was performed .
内径１ｃｍのＳＵＳ３１６製反応器に、反応器の出口側からまず、銅−亜鉛触媒（ＳｕｄＣｈｅｍｉｅ社製、製品名ＳｈｉｆｔＭａｘ２１０、元素質量％Ｃｕ ３２〜３５％、Ｚｎ ３５〜４０％、Ａｌ ６〜７％）粉末（２５０〜５００μへ分級したもの）を上流側の触媒層として１．０ｇ充填した。触媒層を分離するため石英ウールを詰めた後、β−ゼオライト（触媒化成社製、２０ＭＰａで圧縮成型後、２５０〜５００μへ分級したもの）１．０ｇを下流側の触媒層として充填した。 First, a copper-zinc catalyst (manufactured by SudChemie, product name ShiftMax210, element mass% Cu 32 to 35%, Zn 35 to 40%, Al 6 to 7% from a reactor made of SUS316 having an inner diameter of 1 cm from the outlet side of the reactor. ) 1.0 g of powder (classified to 250 to 500 μm) was packed as an upstream catalyst layer. Quartz wool was packed in order to separate the catalyst layer, and then 1.0 g of β-zeolite (produced by Catalyst Kasei Co., Ltd., compression molded at 20 MPa and classified to 250 to 500 μm) was packed as a downstream catalyst layer.
水素で２．５Ｍｐａまで加圧した後、反応器入口側より２０ｍｌ／分の水素気流下、２００℃で３時間還元処理を行った。２０ｍｌ／分の水素気流下のまま、１７５℃へ降温し、ここに反応器入口側よりアセトンを０．７５ｇ／Ｈｒで流通させた。 After pressurizing to 2.5 Mpa with hydrogen, reduction treatment was performed at 200 ° C. for 3 hours under a hydrogen stream of 20 ml / min from the reactor inlet side. The temperature was lowered to 175 ° C. under a hydrogen stream of 20 ml / min, and acetone was circulated at 0.75 g / Hr from the reactor inlet side.
反応器出口と背圧弁の中間に高圧窒素マスフローにより５０ｍｌ／分の窒素を導入した。背圧弁以降のラインにＧＣ（ガスクロマトグラフィー）を設置し、オンラインで生成物を定量した。反応結果は表1に示す。 50 ml / min of nitrogen was introduced between the outlet of the reactor and the back pressure valve by high pressure nitrogen mass flow. GC (gas chromatography) was installed in the line after the back pressure valve, and the product was quantified online. The reaction results are shown in Table 1.
〔実施例２〕
高圧用フィードポンプ、高圧用水素マスフロー、高圧用窒素マスフロー、電気炉、触媒充填部分を有する反応器、背圧弁を設置した固定床反応装置を用い、ダウンフローによる加圧液相流通反応を行った。
[Example 2]
High pressure feed pump, high pressure hydrogen mass flow, high pressure nitrogen mass flow, electric furnace, reactor with catalyst filling part, fixed bed reactor equipped with back pressure valve, pressurized liquid phase flow reaction by down flow was performed .
内径１ｃｍのＳＵＳ３１６製反応器に、反応器の出口側からまず、銅−亜鉛触媒（ＳｕｄＣｈｅｍｉｅ社製、製品名ＳｈｉｆｔＭａｘ２１０、元素質量％Ｃｕ ３２〜３５％、Ｚｎ ３５〜４０％、Ａｌ ６〜７％）粉末（２５０〜５００μへ分級したもの）０．３ｇとβ−ゼオライト（触媒化成社製、２０ＭＰａで圧縮成型後、２５０〜５００μへ分級したもの）０．６ｇとをよく混合したものを触媒層として充填した。 First, a copper-zinc catalyst (manufactured by SudChemie, product name ShiftMax210, element mass% Cu 32 to 35%, Zn 35 to 40%, Al 6 to 7% from a reactor made of SUS316 having an inner diameter of 1 cm from the outlet side of the reactor. ) Catalyst layer obtained by thoroughly mixing 0.3 g of powder (classified to 250 to 500 μ) and β-zeolite (manufactured by Catalyst Kasei Co., Ltd., compression molded at 20 MPa and then classified to 250 to 500 μ) 0.6 g As filled.
水素で３．０Ｍｐａまで加圧した後、反応器入口側より１２ｍｌ／分の水素気流下、１８０℃でアセトンを０．３０ｇ／Ｈｒで流通させた。 After pressurizing to 3.0 MPa with hydrogen, acetone was circulated at 0.30 g / Hr at 180 ° C. in a hydrogen stream of 12 ml / min from the inlet side of the reactor.
反応器出口と背圧弁の中間に高圧窒素マスフローにより５０ｍｌ／分の窒素を導入した。背圧弁以降のラインにＧＣを設置し、オンラインで生成物を定量した。 50 ml / min of nitrogen was introduced between the outlet of the reactor and the back pressure valve by high pressure nitrogen mass flow. GC was installed in the line after the back pressure valve, and the product was quantified online.
反応結果を表２に示す。表２に示したように銅−亜鉛触媒と固体酸物質を混合した触媒充填ではアセトン転化率が１００％に到達していないにもかかわらず、生成したプロピレンがさらに水添されたプロパンが大量に副生した。 The reaction results are shown in Table 2. As shown in Table 2, in the catalyst packing in which the copper-zinc catalyst and the solid acid substance are mixed, the produced propylene is further hydrogenated even though the acetone conversion rate does not reach 100%. I was a by-product.
〔製造例１〕
３００ｍｌのナスフラスコにシリカゲル（和光純薬製ワコーゲルＣ−１００）５０．０ｇ、乳酸銀（０．５水和物）４．７７ｇ、イオン交換水１００ｍｌを加えロータリーエバポレータを用い、室温で１時間混合した。２０ｍｍＨｇの減圧下４０〜５０℃で水を留去し、銀をシリカゲルに担持した。得られた銀が担持されたシリカゲルに、水素気流下で、１００℃から５時間をかけて段階的に３００℃まで温度を上げる還元処理を行った。その結果、黒色の５％Ag／シリカ触媒５２．５ｇを得た。５％Ag／シリカ触媒を、ふるいを用いて２５０〜５００μに分級した。
[Production Example 1]
Add 50.0 g of silica gel (Wakogel C-100 manufactured by Wako Pure Chemical Industries, Ltd.), 4.77 g of silver lactate (0.5 hydrate), and 100 ml of ion-exchanged water to a 300 ml eggplant flask and mix at room temperature for 1 hour using a rotary evaporator. did. Water was distilled off at 40-50 ° C. under a reduced pressure of 20 mmHg, and silver was supported on silica gel. The obtained silica gel carrying silver was subjected to a reduction treatment in which the temperature was raised stepwise from 100 ° C. to 300 ° C. over 5 hours under a hydrogen stream. As a result, 52.5 g of a black 5% Ag / silica catalyst was obtained. A 5% Ag / silica catalyst was classified to 250-500μ using a sieve.
〔実施例３〕
銅−亜鉛触媒の代わりに製造例１で調製した５％Ag／シリカ触媒（２５０〜５００μへ分級したもの）６．０ｇを用いた以外は、実施例２と同様に反応を行った。
Example 3
The reaction was performed in the same manner as in Example 2 except that 6.0 g of 5% Ag / silica catalyst (classified to 250 to 500 μm) prepared in Production Example 1 was used instead of the copper-zinc catalyst.
反応結果を 表２に示す。表２に示したように選択性良くプロピレンを生成した。 The reaction results are shown in Table 2. As shown in Table 2, propylene was produced with good selectivity.
〔製造例２〕
３００ｍｌのナスフラスコに製造例１で調製した５％Ag／シリカ触媒２９．１ｇ、硝酸インジウム３水和物０．４３ｇ、イオン交換水１００ｍｌを加えロータリーエバポレータを用い、室温で１時間混合した。２０ｍｍＨｇの減圧下４０〜５０℃で水を留去し、硝酸インジウムを５％Ag／シリカ触媒に担持した。得られたインジウムが担持された５％Ag／シリカ触媒に、水素気流下で、１００℃から３時間をかけて段階的に３００℃まで温度を上げる還元処理を行った。その結果、黒色の５％Ag−０．５％Ｉｎ／シリカ触媒２９．２ｇを得た。５％Ag−０．５％Ｉｎ／シリカ触媒を、ふるいを用いて２５０〜５００μに分級した。
[Production Example 2]
To a 300 ml eggplant flask, 29.1 g of 5% Ag / silica catalyst prepared in Production Example 1, 0.43 g of indium nitrate trihydrate and 100 ml of ion-exchanged water were added and mixed for 1 hour at room temperature using a rotary evaporator. Water was distilled off at 40-50 ° C. under a reduced pressure of 20 mmHg, and indium nitrate was supported on a 5% Ag / silica catalyst. The resulting indium-supported 5% Ag / silica catalyst was subjected to a reduction treatment in which the temperature was raised stepwise from 100 ° C. to 300 ° C. over 3 hours in a hydrogen stream. As a result, 29.2 g of a black 5% Ag-0.5% In / silica catalyst was obtained. 5% Ag-0.5% In / silica catalyst was classified to 250-500μ using a sieve.
〔実施例４〕
５％Ag／シリカ触媒（２５０〜５００μへ分級したもの）の代わりに製造例２で調製した５％Ag−０．５％Ｉｎ／シリカ触媒（２５０〜５００μへ分級したもの）６．０ｇを用
い、水素の流量を２２ｍｌ／分に増大した以外は、実施例２と同様に反応を行った。
Example 4
Instead of 5% Ag / silica catalyst (classified to 250 to 500 μ), 6.0 g of 5% Ag-0.5% In / silica catalyst (classified to 250 to 500 μ) prepared in Production Example 2 was used. The reaction was performed in the same manner as in Example 2 except that the flow rate of hydrogen was increased to 22 ml / min.
反応結果を表２に示す。表２に示したように選択性良くプロピレンを生成した。 The reaction results are shown in Table 2. As shown in Table 2, propylene was produced with good selectivity.
〔実施例５〕
反応温度を２４０℃に上げた以外は、実施例４と同様に反応を行った。
Example 5
The reaction was conducted in the same manner as in Example 4 except that the reaction temperature was raised to 240 ° C.
反応結果を表２に示す。表２に示したように選択性良くプロピレンを生成した。 The reaction results are shown in Table 2. As shown in Table 2, propylene was produced with good selectivity.
〔実施例６〕
反応温度を２８０℃に上げた以外は、実施例４と同様に反応を行った。
Example 6
The reaction was performed in the same manner as in Example 4 except that the reaction temperature was raised to 280 ° C.
反応結果を表２に示す。表２に示したように選択性良くプロピレンを生成した。 The reaction results are shown in Table 2. As shown in Table 2, propylene was produced with good selectivity.
〔実施例７〕
βゼオライト０．６ｇをγ−アルミナ（日揮化学製Ｎ６１１Ｎ、２０ＭＰａで圧縮成型後、２５０〜５００μへ分級したもの）１．０ｇに変えた以外は、実施例６と同様に反応を行った。
Example 7
The reaction was performed in the same manner as in Example 6 except that 0.6 g of β zeolite was changed to 1.0 g of γ-alumina (N611N manufactured by JGC Chemicals, compression-molded with 20 MPa and then classified into 250 to 500 μm).
反応結果を表２に示す。表２に示したように選択性良くプロピレンを生成した。 The reaction results are shown in Table 2. As shown in Table 2, propylene was produced with good selectivity.
前記表中、「選択率（％）／アセトン」は、原料アセトン量に対する、生成した各成分のアセトン換算量（モル百分率）を意味し、「選択率（％）／（アセトン−ＩＰＡ−ＤＩＰＥ）」は、原料アセトン量から生成したＩＰＡおよびＤＩＰＥのアセトン換算量を差し引いた量に対する、生成した各成分のアセトン換算量（モル百分率）を意味する。ここで、ＩＰＡおよびＤＩＰＥは、上述した水素化および脱水反応の一連の反応における中間体に相当する。 In the said table | surface, "selectivity (%) / acetone" means the acetone conversion amount (mole percentage) of each produced | generated component with respect to raw material acetone amount, "selectivity (%) / (acetone-IPA-DIPE). "Means the acetone equivalent amount (mole percentage) of each component produced with respect to the amount obtained by subtracting the acetone equivalent amount of IPA and DIPE produced from the raw material acetone amount. Here, IPA and DIPE correspond to intermediates in the series of hydrogenation and dehydration reactions described above.
〔実施例８〕
（イソプロピルアルコールおよびアセトンの製造）
ＷＯ２００９／００８３７７の実施例４に記載のイソプロピルアルコール生産大腸菌（エシェリヒア・コリｐＧＡＰ-Ｉａａａ／Ｂ株）を用いてイソプロピルアルコールを生産
した。本実施例では、ＷＯ２００９／００８３７７号パンフレット図１に示される生産装置１０を用いて処理を行った。培養槽及びトラップ槽には３リットル容のものを使用した。培養槽、トラップ槽、注入管、連結管、排出管は、すべてガラス製のものとした。トラップ槽には、トラップ液としての水（トラップ水）が１．８Ｌの量で注入されている。更
にトラップ水は１０℃に冷却して使用した。
Example 8
(Production of isopropyl alcohol and acetone)
Isopropyl alcohol was produced using isopropyl alcohol-producing Escherichia coli (Escherichia coli pGAP-Iaaa / B strain) described in Example 4 of WO2009 / 008377. In this example, processing was performed using the production apparatus 10 shown in FIG. 1 of WO2009 / 008377. The culture tank and the trap tank were 3 liters. The culture tank, trap tank, injection tube, connecting tube, and discharge tube were all made of glass. Water (trap water) as a trap liquid is injected into the trap tank in an amount of 1.8 L. Furthermore, the trap water was used after cooling to 10 ° C.
なお、培養槽には廃液管を設置し、糖や中和剤の流加により増量した培養液を適宜培養槽外に排出した。 In addition, a waste liquid tube was installed in the culture tank, and the culture liquid increased by feeding of sugar or a neutralizing agent was appropriately discharged out of the culture tank.
ｐＧＡＰ-Ｉａａａ／Ｂ株を前培養としてアンピシリン５０μｇ／ｍＬを含むＬＢ Ｂ
ｒｏｔｈ， Ｍｉｌｌｅｒ培養液（Ｄｉｆｃｏ２４４６２０）２５ｍＬを入れた１００ｍＬ容三角フラスコ植菌し、一晩、培養温度３５℃、１２０ｒｐｍで攪拌培養を行った。前培養液全量を、以下に示す組成の培地１４７５ｇの入った３Ｌ容の培養槽（ＡＢＬＥ社製培養装置ＢＭＳ−ＰＩ）に移し、培養を行った。培養は大気圧下、通気量１．５Ｌ／ｍｉｎ、撹拌速度５５０ｒｐｍ、培養温度３５℃、ｐＨ７．０（ＮＨ3水溶液で調整）で行っ
た。培養開始から８時間後までの間、４５ｗｔ／ｗｔ％のグルコース水溶液を７．５ｇ／Ｌ／時間の流速で添加した。その後は４５ｗｔ／ｗｔ％のグルコース水溶液を１５ｇ／Ｌ／時間の流速で添加した。培養開始１３０時間後のトラップ水をＧＣ分析した結果、アセトンが１．６重量％、イソプロピルアルコールは５．６重量％含有されていることがわかった。
LB B containing 50 μg / mL ampicillin using pGAP-Iaaa / B strain as preculture
A 100 mL Erlenmeyer flask inoculated with 25 mL of roth, Miller culture solution (Difco244620) was inoculated and cultured overnight at 35 ° C. and 120 rpm. The total amount of the preculture was transferred to a 3 L culture tank (culture device BMS-PI manufactured by ABLE) containing 1475 g of the medium having the composition shown below, and cultured. Culturing was performed under atmospheric pressure with an aeration rate of 1.5 L / min, a stirring speed of 550 rpm, a culture temperature of 35 ° C., and a pH of 7.0 (adjusted with an NH 3 aqueous solution). During the period from the start of culture to 8 hours later, a 45 wt / wt% aqueous glucose solution was added at a flow rate of 7.5 g / L / hour. Thereafter, a 45 wt / wt% aqueous glucose solution was added at a flow rate of 15 g / L / hour. As a result of GC analysis of trapped water 130 hours after the start of culture, it was found that acetone contained 1.6% by weight and isopropyl alcohol contained 5.6% by weight.
＜培地組成＞
コーンスティープリカー（日本食品化工製）：２０ｇ／Ｌ
Ｆｅ2ＳＯ4・７Ｈ2Ｏ：０．０９ｇ／Ｌ
Ｋ2ＨＰＯ4：２ｇ／Ｌ
ＫＨ2ＰＯ4：２ｇ／Ｌ
ＭｇＳＯ4・７Ｈ2Ｏ：２ｇ／Ｌ
（ＮＨ4）2ＳＯ４：２ｇ／Ｌ
アデカノールＬＧ１２６（旭電化工業）０．６ｇ／Ｌ
残部：水
（プロピレンの製造）
上記イソプロピルアルコールおよびアセトンを含む水溶液（培養開始１３０時間後のトラップ水）から蒸留により、イソプロピルアルコール、アセトンを高濃度化し取り出した。
<Medium composition>
Corn steep liquor (Nippon Shokuhin Kako): 20g / L
Fe 2 SO 4 .7H 2 O: 0.09 g / L
K 2 HPO 4 : 2 g / L
KH 2 PO 4 : 2 g / L
MgSO 4 · 7H 2 O: 2 g / L
(NH 4 ) 2 SO4: 2 g / L
Adecanol LG126 (Asahi Denka Kogyo) 0.6g / L
The rest: water (production of propylene)
By distilling the isopropyl alcohol and acetone from the aqueous solution containing isopropyl alcohol and acetone (trap water 130 hours after the start of culture) by distillation, the isopropyl alcohol and acetone were extracted.
具体的には最初に上記水溶液１９４７．０ｇを陽イオン交換樹脂（オルガノ製、アンバーリスト３１ＷＥＴ）２４０ｍｌを充填したカラムに流速５００ｍｌ／ｈで通液し、残存するアンモニアを除去した。この処理液を常圧下蒸留した。沸点５３〜８１．６℃の留分を取り出し、ＧＣ分析した結果、アセトン２２．６重量％、イソプロピルアルコール５８．７重量％、残りは水であった。 Specifically, first, 1947.0 g of the aqueous solution was passed through a column packed with 240 ml of a cation exchange resin (manufactured by Organo, Amberlyst 31WET) at a flow rate of 500 ml / h to remove the remaining ammonia. This treatment solution was distilled under normal pressure. A fraction having a boiling point of 53 to 81.6 ° C. was taken out and analyzed by GC. As a result, acetone was 22.6% by weight, isopropyl alcohol was 58.7% by weight, and the rest was water.
前記留分を原料とし、高圧用フィードポンプ、高圧用水素マスフロー、高圧用窒素マスフロー、電気炉、触媒充填部分を有する反応器、背圧弁を設置した固定床反応装置を用い、ダウンフローによる加圧液相流通反応を行った。 Using the above fraction as a raw material, high pressure feed pump, high pressure hydrogen mass flow, high pressure nitrogen mass flow, electric furnace, reactor with catalyst filling part, fixed bed reactor equipped with back pressure valve, pressurization by down flow A liquid phase flow reaction was performed.
内径１ｃｍのＳＵＳ３１６製反応器に、反応器の出口側からまず、銅−亜鉛触媒（ＳｕｄＣｈｅｍｉｅ社製、製品名ＳｈｉｆｔＭａｘ２１０、元素質量％Ｃｕ ３２〜３５％、Ｚｎ ３５〜４０％、Ａｌ ６〜７％）粉末（２５０〜５００μへ分級したもの）を上流側の触媒層として０．５ｇ充填した。触媒層を分離するため石英ウールを詰めた後、β−ゼオライト（触媒化成社製、２０ＭＰａで圧縮成型後、２５０〜５００μへ分級したもの）１．５ｇを下流側の触媒層として充填した。 First, a copper-zinc catalyst (manufactured by SudChemie, product name ShiftMax210, element mass% Cu 32 to 35%, Zn 35 to 40%, Al 6 to 7% from a reactor made of SUS316 having an inner diameter of 1 cm from the outlet side of the reactor. ) 0.5 g of powder (classified into 250 to 500 μm) was packed as an upstream catalyst layer. Quartz wool was packed to separate the catalyst layer, and then 1.5 g of β-zeolite (made by Catalyst Kasei Co., Ltd., compression-molded at 20 MPa and classified to 250 to 500 μm) was packed as a downstream catalyst layer.
水素で２．５Ｍｐａまで加圧した後、反応器入口側より２０ｍｌ／分の水素気流下、２００℃で３時間還元処理を行った。２０ｍｌ／分の水素気流下のまま、１８０℃へ降温し
、ここに前記留分を原料とし、反応器入口側より０．６０ｇ／Ｈｒで流通させた。
After pressurizing to 2.5 Mpa with hydrogen, reduction treatment was performed at 200 ° C. for 3 hours under a hydrogen stream of 20 ml / min from the reactor inlet side. The temperature was lowered to 180 ° C. in a hydrogen stream of 20 ml / min, and the fraction was used as a raw material, and was circulated at 0.60 g / Hr from the reactor inlet side.
反応器出口と背圧弁の中間に高圧窒素マスフローにより２００ｍｌ／分の窒素を導入した。背圧弁直後のラインに気液分離管を設置し、採取したガス成分、液成分をそれぞれＧＣ分析して生成物を定量した。反応結果を表３に示す。 200 ml / min of nitrogen was introduced between the reactor outlet and the back pressure valve by high pressure nitrogen mass flow. A gas-liquid separation tube was installed in the line immediately after the back pressure valve, and the collected gas component and liquid component were each subjected to GC analysis to quantify the product. The reaction results are shown in Table 3.
本発明は、ケトンと水素を直接反応させて、単一反応工程で高選択的にオレフィンを得るための工業上、実用的な方法を提供するものである。この方法を用いれば、クメン法によるフェノール製造時に併産されるアセトンから、直接プロピレンを得ることができる。 The present invention provides an industrially practical method for directly reacting a ketone and hydrogen to obtain an olefin with high selectivity in a single reaction step. If this method is used, propylene can be obtained directly from acetone co-produced during the production of phenol by the cumene method.
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