JP2010176991A - Spike current generating circuit - Google Patents
Spike current generating circuit Download PDFInfo
- Publication number
- JP2010176991A JP2010176991A JP2009017207A JP2009017207A JP2010176991A JP 2010176991 A JP2010176991 A JP 2010176991A JP 2009017207 A JP2009017207 A JP 2009017207A JP 2009017207 A JP2009017207 A JP 2009017207A JP 2010176991 A JP2010176991 A JP 2010176991A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- inductor
- storage battery
- current
- switch element
- circuit
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Secondary Cells (AREA)
Abstract
Description
本発明は、鉛蓄電池のサルフェーション除去に用いられるスパイク電流発生回路に係り、特に、消費電力の低減等を図ったものに関する。 The present invention relates to a spike current generation circuit used for removing sulfation from a lead-acid battery, and more particularly to a circuit for reducing power consumption and the like.
従来、この種の回路としては、特許文献1、2に開示された如くの回路や、非特許文献1、2に開示された回路等が種々提案されている。
図9及び図10には、かかる従来回路の一構成例が示されており、以下、同図を参照しつつこの従来回路について説明する。
この従来回路は、インダクタL1の磁界エネルギー蓄積作用を利用したパルス電流発生部51と、インダクタL1への電流の流通を制御するN型のMOS FET(図9においては「MOSFET−N」と表記)のON/OFF制御信号を発生するブロック発振部52とに大別されて構成されてなるものである(図9参照)。
なお、図10は、特に、図9に示されたパルス電流発生部51のみを抜き出して表した回路図であり、図9に示された回路図と基本的に同一である。
Conventionally, as this type of circuit, various circuits such as those disclosed in
FIG. 9 and FIG. 10 show an example of the configuration of such a conventional circuit. Hereinafter, the conventional circuit will be described with reference to FIG.
This conventional circuit includes a
FIG. 10 is a circuit diagram specifically showing only the pulse
パルス電流発生部51は、ブロック発振部52からN型のMOS FETのゲートに印加されるコントロール信号によって、N型のMOS FETのON/OFFが制御されるようになっており、それによるインダクタL1のON/OFFによって生ずる電流変化による蓄電池10Aへのスパイク状電流での充放電が可能に構成されたものとなっている(図10及び図9参照)。
The
しかしながら、上述の従来回路にあっては、インダクタL1にエネルギーを蓄えるためにキャパシタC4の放電を利用しているが、N型のMOS FETのOFFによってインダクタL1の逆起電力発生時においてもキャパシタC4の放電が継続される回路構成となっている。そのため、キャパシタC4の放電したエネルギー分の充電を行わなければならず、回路全体としての消費電力が比較的大きく、省電力化の要請に十分応えるものではないという問題があった。 However, in the above-described conventional circuit, the discharge of the capacitor C4 is used to store energy in the inductor L1, but the capacitor C4 is also generated when the back electromotive force of the inductor L1 is generated by turning off the N-type MOS FET. The circuit configuration is such that the discharge continues. For this reason, there is a problem in that charging for the energy discharged from the capacitor C4 has to be performed, the power consumption of the entire circuit is relatively large, and it does not sufficiently meet the demand for power saving.
本発明は、上記実状に鑑みてなされたもので、消費電力を低減しつつ、蓄電池におけるサルフェーション除去のためのスパイク状の充放電電流を発生することができるスパイク電流発生回路を提供するものである。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a spike current generation circuit capable of generating spike-shaped charge / discharge current for removing sulfation in a storage battery while reducing power consumption. .
上記本発明の目的を達成するため、本発明に係るスパイク電流発生回路は、
蓄電池に対するスパイク状の充放電電流を発生するスパイク電流発生回路であって、
インダクタと、
外部からのコントロール信号に応じて開閉成可能に構成され前記インダクタの一方の端部と前記蓄電池の正極との間に設けられた第1のスイッチ素子と、
前記コントロール信号に応じて開閉成可能に構成され前記インダクタの他方の端部と前記蓄電池の負極との間に設けられた第2のスイッチ素子と、
前記第2のスイッチ素子と前記インダクタの接続点にアノードが、前記蓄電池の正極にカソードが、それぞれ接続された第1のダイオードと、
前記第1のスイッチ素子と前記インダクタの接続点にカソードが、前記蓄電池の負極にアノードが、それぞれ接続された第2のダイオードと、を具備してなるものである。
上記構成においては、前記インダクタへ定電流を供給する定電流発生手段を設けたものとすると好適である。
そして、第1のスイッチ素子と蓄電池の正極との間に、制限用インダクタが直列接続されて設けられる一方、前記制限用インダクタと前記第1のスイッチ素子の接続点と前記蓄電池の負極との間に、キャパシタが接続されてなるものとしても好適である。
In order to achieve the above object of the present invention, a spike current generating circuit according to the present invention comprises:
A spike current generation circuit for generating a spike-like charge / discharge current for a storage battery,
An inductor;
A first switch element configured to be openable and closable in response to an external control signal and provided between one end of the inductor and the positive electrode of the storage battery;
A second switch element configured to be openable and closable in response to the control signal and provided between the other end of the inductor and the negative electrode of the storage battery;
A first diode having an anode connected to a connection point of the second switch element and the inductor, and a cathode connected to a positive electrode of the storage battery;
And a second diode having a cathode connected to a connection point between the first switch element and the inductor, and an anode connected to a negative electrode of the storage battery.
In the above configuration, it is preferable that constant current generating means for supplying a constant current to the inductor is provided.
A limiting inductor is provided in series between the first switch element and the positive electrode of the storage battery, and between the connection point of the limiting inductor and the first switch element and the negative electrode of the storage battery. Further, it is also preferable that a capacitor is connected.
本発明によれば、インダクタに蓄えられたエネルギーを効率良くスパイク状の信号として蓄電池に戻すことができるため、従来に比して、無駄な電力消費を回避でき、消費電力の低減をしつつ、効率良くスパイク状の放電電流を発生することができるという効果を奏するものである。
また、定電流発生手段を設けることで、電源電圧の変動に影響されることなくインダクタにおける安定したエネルギーの保存が可能となり、発生する逆起電力の制御が可能となるという効果を奏するものである。
According to the present invention, the energy stored in the inductor can be efficiently returned to the storage battery as a spiked signal, so that unnecessary power consumption can be avoided and power consumption can be reduced compared to the conventional case. The effect is that the spike-like discharge current can be generated efficiently.
Further, by providing the constant current generating means, it is possible to stably store energy in the inductor without being affected by fluctuations in the power supply voltage, and it is possible to control the generated back electromotive force. .
以下、本発明の実施の形態について、図1乃至図8を参照しつつ説明する。
なお、以下に説明する部材、配置等は本発明を限定するものではなく、本発明の趣旨の範囲内で種々改変することができるものである。
最初に、本発明の実施の形態におけるスパイク電流発生回路の第1の基本回路構成例について、図1を参照しつつ説明する。
この第1の基本回路構成例におけるスパイク電流発生回路は、インダクタ11と、第1及び第2のスイッチ素子12,13と、第1及び第2のダイオード14,15を有して構成されたものとなっている。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 8.
The members and arrangements described below do not limit the present invention and can be variously modified within the scope of the gist of the present invention.
First, a first basic circuit configuration example of the spike current generation circuit according to the embodiment of the present invention will be described with reference to FIG.
The spike current generating circuit in the first basic circuit configuration example is configured to include an
以下、具体的な回路構成について説明する。
まず、インダクタ11の一方の端部は、第1のスイッチ素子12を介して蓄電池10の正極に接続される一方、他方の端部は、第2のスイッチ素子13を介して蓄電池10の負極に接続されたものとなっている。
また、インダクタ11と第1のスイッチ素子12との接続点には、第2のダイオード15のカソードが接続されており、この第2のダイオード15のアノードは、蓄電池10の負極に接続されたものとなっている。
さらに、インダクタ11と第2のスイッチ素子13との接続点には、第1のダイオード14のアノードが接続されており、この第1のダイオード14のカソードは、蓄電池10の正極に接続されたものとなっている。
A specific circuit configuration will be described below.
First, one end of the
Further, the cathode of the
Further, the anode of the
第1及び第2のスイッチ素子12,13は、図示されない回路によって発生され、入力されるコントロール信号に応じて、その開閉成が制御されるもので、この構成例においては、コントロール信号は同相で印加されるようになっている。
例えば、第1及び第2のスイッチ素子12,13は、コントロール信号が論理値Highに相当するレベルで閉成状態、論理値Lowに相当するレベルで開成状態となるものであるが、勿論、これに限定される必要はなく、これとは逆の論理で開閉成がなされるものであっても良い。
The first and
For example, the first and
かかる構成において、任意のタイミングでコントロール信号が論理値Highに相当するレベルとされると、第1及び第2のスイッチ素子12,13が共に閉成状態となり、インダクタ11が蓄電池10に接続される状態となるため、蓄電池10の放電が行われ、インダクタ11に電流が流れることとなる。
そして、コントロール信号が論理値Lowに相当するレベルとなると、第1及び第2のスイッチ素子12,13が共に開成状態となり、インダクタ11は、第1及び第2のスイッチ素子12,13を介しての蓄電池10との接続が遮断され、逆起電力の発生状態となる。
In such a configuration, when the control signal is set to a level corresponding to the logical value High at an arbitrary timing, the first and
When the control signal reaches a level corresponding to the logical value Low, the first and
この逆起電力の発生により、インダクタ11に蓄えられたエネルギーの放出が第1及び第2のダイオード14,15を介して行われ、蓄電池10が充電されることとなる。すなわち、逆起電力による電流が第1のダイオード14のアノード側からカソード側を経て、蓄電池10の正極に流れ込むこととなる。
Due to the generation of the counter electromotive force, the energy stored in the
次に、第2の基本構成例について、図2を参照しつつ説明する。
なお、図1に示された構成要素と同一の構成要素については、同一の符号を付して、その詳細な説明を省略し、以下、異なる点を中心に説明することとする。
この第2の基本構成例は、インダクタ11に流れる電流を制限する観点から、定電流源26を設けた構成としたものである。
すなわち、第1のスイッチ素子12と蓄電池10の正極との間には、定電流源26が設けられており、第1及び第2のスイッチ素子12,13が閉成状態の際に、インダクタ11に流れる電流を最大でも、定電流源26の出力電流に制限できるようにしたものである。これによって、電源電圧の変動に関わらず、インダクタ11に対する安定したエネルギー保存がなされることとなる。
なお、かかる構成における回路全体の動作は、上述のようにインダクタ11に流れる電流が制限される点を除けば、図1に示された第1の基本回路構成例と基本的に同一であるので、ここでの再度の詳細な説明は省略することとする。
Next, a second basic configuration example will be described with reference to FIG.
The same components as those shown in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, detailed description thereof will be omitted, and different points will be mainly described below.
In the second basic configuration example, a constant
That is, a constant
The operation of the entire circuit in this configuration is basically the same as that of the first basic circuit configuration example shown in FIG. 1 except that the current flowing through the
次に、第3の基本構成例について、図3を参照しつつ説明する。
なお、図1に示された構成要素と同一の構成要素については、同一の符号を付して、その詳細な説明を省略し、以下、異なる点を中心に説明することとする。
この第3の基本回路構成例は、スパイク状となる蓄電池10の充放電電流を充電の方向だけに制限するために第1の基本回路構成例に対してキャパシタ31と制限用インダクタ32が付加された構成となっているものである。
すなわち、第1のスイッチ素子12と蓄電池10の正極間に制限用インダクタ32が直列接続されて設けられると共に、制限用インダクタ32と第1のスイッチ素子12との接続点に、キャパシタ31の一端が接続される一方、キャパシタ31の他端は、第2のスイッチ素子13と蓄電池10の負極との接続点に接続されたものとなっている。
Next, a third basic configuration example will be described with reference to FIG.
The same components as those shown in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, detailed description thereof will be omitted, and different points will be mainly described below.
In the third basic circuit configuration example, a
That is, the limiting
次に、かかる構成における動作について説明する。
この第3の基本回路構成例においては、第1及び第2のスイッチ素子12,13が閉成状態となって、蓄電池10に流れる放電電流は、制限用インダクタ32とキャパシタ31により平滑されるため、図1、図2に示された基本回路構成例と異なり、スパイク状の電流が発生することは無い。
一方、第1及び第2のスイッチ素子12,13が開成状態となり、蓄電池10への充電が行われる際は、図1、図2に示された基本回路構成例と同様にスパイク状の充電電流となることに変わりは無い。
Next, the operation in this configuration will be described.
In the third basic circuit configuration example, the first and
On the other hand, when the first and
次に、図1に示された第1の基本回路構成例のより具体的な回路構成例について、図4を参照しつつ説明する。
なお、図1に示された構成要素と同一の構成要素については、同一の符号を付して、その詳細な説明を省略し、以下、異なる点を中心に説明することとする。
この第1の具体回路構成例は、第1のスイッチ素子12としてP型MOS FET(以下「PMOS」と称する)42を、第2のスイッチ素子13としてN型MOS FET(以下「NMOS」と称する)43を、それぞれ用いた構成となっているものである。
Next, a more specific circuit configuration example of the first basic circuit configuration example shown in FIG. 1 will be described with reference to FIG.
The same components as those shown in FIG. 1 are denoted by the same reference numerals, detailed description thereof will be omitted, and different points will be mainly described below.
In the first specific circuit configuration example, a P-type MOS FET (hereinafter referred to as “PMOS”) 42 is used as the
すなわち、PMOS42は、そのソースが蓄電池10の正極に接続され、ドレインがインダクタ11の一端に接続される一方、ゲートには、インバータ47の出力段が接続されたものとなっている。そして、このインバータ47の入力段には、コントロール信号が入力されるようになっている。
一方、NMOS43は、そのドレインがインダクタ11の他端に接続され、ソースが蓄電池10の負極に接続される一方、ゲートには、コントロール信号が入力されるようになっている。
That is, the
On the other hand, the
かかる構成における動作は、基本的に 図1に示された基本回路構成例と同様であるので、以下、概略的に説明することとする。
まず、任意のタイミングでコントロール信号が論理値Highに相当するレベルとされると、PMOS42及びNMOS43が共に導通状態(閉成状態)となり、インダクタ11が蓄電池10に接続される状態となるため、蓄電池10の放電が行われ、インダクタ11に電流が流れることとなる。
そして、コントロール信号が論理値Lowに相当するレベルとなると、PMOS42及びNMOS43が共が非導通状態(開成状態)となり、インダクタ11は、PMOS42及びNMOS43を介しての蓄電池10との接続が遮断され、逆起電力の発生状態となる。
Since the operation in such a configuration is basically the same as that of the basic circuit configuration example shown in FIG. 1, a brief description will be given below.
First, when the control signal is set to a level corresponding to the logical value High at an arbitrary timing, both the
When the control signal reaches a level corresponding to the logic value Low, the
この逆起電力の発生により、インダクタ11に蓄えられたエネルギーの放出が第1及び第2のダイオード14,15を介して行われ、蓄電池10が充電されることとなる。すなわち、逆起電力による電流が第1のダイオード14のアノード側からカソード側を経て、蓄電池10の正極に流れ込むこととなる。
Due to the generation of the counter electromotive force, the energy stored in the
図8には、本発明の実施の形態におけるスパイク電流発生回路における充放電電流のシミュレーションによる波形が、従来回路のシミュレーションによる同様の波形と共に示されており、以下、同図について説明する。
まず、図8(A)〜図8(C)において、縦軸は、いずれも充放電電流の大きさを、横軸は時間を、それぞれ表しており、縦軸のプラス側は充電電流を、マイナス側は放電電流を、それぞれ表している。
最初に、このシミュレーション波形図は、本発明の実施の形態における回路については、インダクタ11は220μHであるとし、PMOS42、NMOS43、及び、第1及び第2のダイオード14,15については、汎用的な素子特性のものであるとの条件の下、また、従来回路(図10参照)については、インダクタL1は220μHであり、インダクタL2は1mHであるとの条件の下でシミュレーションした結果得られたものである。
FIG. 8 shows a waveform obtained by simulation of the charge / discharge current in the spike current generation circuit according to the embodiment of the present invention, together with a similar waveform obtained by simulation of the conventional circuit, and this figure will be described below.
First, in FIGS. 8A to 8C, the vertical axis represents the magnitude of the charge / discharge current, the horizontal axis represents time, and the positive side of the vertical axis represents the charging current. The minus side represents the discharge current.
First, this simulation waveform diagram shows that the
従来回路は、大電流での放電が行われる(図8(A)参照)のに対して、図4に示された回路構成例にあっては、従来に比して、十分小電流で充放電がなされるものであることが確認できる(図8(B)参照)。
また、図8(C)によれば、図3に示された構成の場合、充電電流のみがスパイク状の小電流となることが確認できるものとなっている。
While the conventional circuit discharges with a large current (see FIG. 8A), the circuit configuration example shown in FIG. 4 is charged with a sufficiently small current compared to the conventional circuit. It can be confirmed that the discharge is performed (see FIG. 8B).
Further, according to FIG. 8C, in the case of the configuration shown in FIG. 3, it can be confirmed that only the charging current becomes a spike-like small current.
次に、図7には、本発明の実施の形態におけるスパイク電流発生回路のシミューレーションによる電流積算量の時間変化例が、従来回路のシミューレーションによる電流積算量の時間変化例と共に示されており、以下、同図について説明する。
最初に、図7において、縦軸は蓄電池(バッテリ)からの積算放電電流の大きさを、横軸は回路動作開始からの時間経過を、それぞれ表している。
図7において、符号Gconv が付された特性線は、従来回路(図10参照)における蓄電池10Aの積算放電電流の変化を示している。
一方、図7において、符号G1が付された特性線は、本発明の実施の形態の第1の基本回路構成例(図1参照)における蓄電池10の積算放電電流の変化を、符号G2が付された特性線は、本発明の実施の形態の第3の基本回路構成例(図3参照)における蓄電池10の積算放電電流の変化を、それぞれ表しており、両者の変化に大差は無く、ほぼ同一の特性となっており、いずれの積算放電電流の大きさも、従来回路に比して、十分低いものとなっていることが確認できる。
Next, FIG. 7 shows a time change example of the current integration amount due to the simulation of the spike current generation circuit according to the embodiment of the present invention, together with a time change example of the current integration amount due to the simulation of the conventional circuit. Hereinafter, this figure will be described.
First, in FIG. 7, the vertical axis represents the magnitude of the integrated discharge current from the storage battery (battery), and the horizontal axis represents the time elapsed from the start of the circuit operation.
In FIG. 7, the characteristic line to which Gconv is attached indicates the change in the accumulated discharge current of the
On the other hand, in FIG. 7, the characteristic line denoted by reference numeral G1 indicates the change in the accumulated discharge current of the
次に、第2の具体回路構成例について、図5を参照しつつ説明する。
なお、図1又は図4に示された構成要素と同一の構成要素については、同一の符号を付して、その詳細な説明を省略し、以下、異なる点を中心に説明することとする。
この第2の具体回路構成例は、図2に示された基本回路構成例をより具体化したものである。
Next, a second specific circuit configuration example will be described with reference to FIG.
The same components as those shown in FIG. 1 or FIG. 4 are denoted by the same reference numerals, detailed description thereof is omitted, and different points will be mainly described below.
This second specific circuit configuration example is a more specific example of the basic circuit configuration shown in FIG.
以下、具体的に構成について説明すれば、この第2の具体回路例は、定電流源59の電流を、カレントミラー回路58を設けることによって、このカレントミラー回路58を介してPMOS42のドレイン電流として供給する構成となっている。
かかる構成における動作は、PMOS42のドレインに定電流が供給される点を除けば、図4に示された回路構成例と基本的に同一であるので、ここでの再度の詳細な説明は省略することとする。
Hereinafter, a specific configuration will be described. In the second specific circuit example, the current of the constant
Since the operation in this configuration is basically the same as the circuit configuration example shown in FIG. 4 except that a constant current is supplied to the drain of the
次に、第3の具体回路構成例について、図6を参照しつつ説明する。
なお、図3又は図4に示された構成要素と同一の構成要素については、同一の符号を付して、その詳細な説明を省略し、以下、異なる点を中心に説明することとする。
この第3の具体回路構成例は、図3に示された基本回路構成例をより具体化したもので、特に、図3における第1及び第2のスイッチ素子12,13として、図4に示されたと同様に、PMOS42、NMOS43を用いる構成とし、それに伴いインバータ47を設けた構成であり、その接続は図4と同一であるので、ここでの再度の詳細な説明は省略することとする。
また、かかる構成における動作は、図3、図4で説明した通りであるので、ここでの再度の詳細な説明は省略することとする。
Next, a third specific circuit configuration example will be described with reference to FIG.
The same components as those shown in FIG. 3 or FIG. 4 are denoted by the same reference numerals, detailed description thereof is omitted, and different points will be mainly described below.
This third specific circuit configuration example is a more specific example of the basic circuit configuration example shown in FIG. 3, and in particular, the first and
In addition, since the operation in such a configuration is as described with reference to FIGS. 3 and 4, detailed description thereof is omitted here.
10…蓄電池
11…インダクタ
12…第1のスイッチ素子
13…第2のスイッチ素子
14…第1のダイオード
15…第2のダイオード
42…P型MOS FET
43…N型MOS FET
DESCRIPTION OF
43 ... N-type MOS FET
Claims (3)
インダクタと、
外部からのコントロール信号に応じて開閉成可能に構成され前記インダクタの一方の端部と前記蓄電池の正極との間に設けられた第1のスイッチ素子と、
前記コントロール信号に応じて開閉成可能に構成され前記インダクタの他方の端部と前記蓄電池の負極との間に設けられた第2のスイッチ素子と、
前記第2のスイッチ素子と前記インダクタの接続点にアノードが、前記蓄電池の正極にカソードが、それぞれ接続された第1のダイオードと、
前記第1のスイッチ素子と前記インダクタの接続点にカソードが、前記蓄電池の負極にアノードが、それぞれ接続された第2のダイオードと、を具備してなることを特徴とするスパイク電流発生回路。 A spike current generation circuit for generating a spike-like charge / discharge current for a storage battery,
An inductor;
A first switch element configured to be openable and closable in response to an external control signal and provided between one end of the inductor and the positive electrode of the storage battery;
A second switch element configured to be openable and closable in response to the control signal and provided between the other end of the inductor and the negative electrode of the storage battery;
A first diode having an anode connected to a connection point of the second switch element and the inductor, and a cathode connected to a positive electrode of the storage battery;
A spike current generation circuit comprising: a second diode having a cathode connected to a connection point between the first switch element and the inductor, and an anode connected to a negative electrode of the storage battery.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009017207A JP2010176991A (en) | 2009-01-28 | 2009-01-28 | Spike current generating circuit |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2009017207A JP2010176991A (en) | 2009-01-28 | 2009-01-28 | Spike current generating circuit |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2010176991A true JP2010176991A (en) | 2010-08-12 |
Family
ID=42707734
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2009017207A Pending JP2010176991A (en) | 2009-01-28 | 2009-01-28 | Spike current generating circuit |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2010176991A (en) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012026071A1 (en) * | 2010-08-25 | 2012-03-01 | 株式会社テック | Desulfation device and desulfation method |
-
2009
- 2009-01-28 JP JP2009017207A patent/JP2010176991A/en active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO2012026071A1 (en) * | 2010-08-25 | 2012-03-01 | 株式会社テック | Desulfation device and desulfation method |
JP2012048886A (en) * | 2010-08-25 | 2012-03-08 | Tec Co Ltd | Sulfate coating removal device and sulfate coating removal method |
US8519672B2 (en) | 2010-08-25 | 2013-08-27 | T & K Co., Ltd. | Desulfation device and desulfation method |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7170762B2 (en) | Low voltage DC-DC converter | |
KR100994452B1 (en) | Synchronous rectification switching regulator | |
TWI412218B (en) | Boost dc-dc converter and semiconductor device having boost dc-dc converter | |
JP2004048830A (en) | Dc-dc converter and control circuit for dc-dc converter | |
JP2007259515A (en) | High-efficiency power supply circuit and electronic device with built-in high-efficiency power supply circuit | |
US9203303B2 (en) | Inductor-based switching mode DC-DC converter and control method thereof | |
CN105915042B (en) | A kind of soft start and soft breaking circuit for Buck converters | |
JP2006311731A (en) | Electronic circuit | |
US8854847B2 (en) | Power and management device and method | |
CN110277914B (en) | Reverse flow comparator suitable for Boost converter | |
JP5453687B2 (en) | Extremely low voltage oscillation circuit and extremely low voltage DCDC converter using the same | |
JP2007014180A (en) | Dc power supply unit | |
JP2015144414A (en) | oscillator and power supply | |
JP6017176B2 (en) | Electronic device having charge / discharge control circuit | |
JP6853332B2 (en) | DC-DC converter for low voltage power supply | |
JP2013038941A (en) | Charge voltage control circuit and power supply circuit | |
JP2010176991A (en) | Spike current generating circuit | |
JP2006014542A (en) | Power supply circuit | |
US7218538B2 (en) | Power source device | |
JP2007221893A (en) | Capacitor-charging circuit by solar cell | |
KR102168185B1 (en) | An electronic device including a harvest circuit being input aperiodic signal | |
Das et al. | An isolated PoR based pulse generator for TEG energy harvesting with minimum startup of 150 mV and maximum series resistance of 600 Ω | |
CN202424492U (en) | Power switch driver, IC (integrated circuit) chip and DC-DC converter | |
CN107968564B (en) | Micro-energy collecting boosting DC-DC conversion circuit based on switch capacitor | |
Das et al. | An output feedback-based start-up technique with automatic disabling for battery-less energy harvesters |