JP2010175402A - Method for predicting amount of wear of spacer, system of same, and testing apparatus - Google Patents

Method for predicting amount of wear of spacer, system of same, and testing apparatus Download PDF

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method for predicting the wear of spacers for multi-conductor electric wires and to provide a system of the same and a testing apparatus for wearing spacers. <P>SOLUTION: A spacer is provided with, as constituent members, a clamp part; a frame body; and a member for connection to be interposed between them and connected to them. The amount of wear of the spacer is the amount of wear between the constituent members. The method for predicting the wear of spacers for multi-conductor electric wires is provided with (1) the step for determining the relation between a total spacer load frequency and the amount of wear of the spacer through the use of the testing apparatus which provides vibrations and/or loads for the spacer to generate wear between the constituent members, (2) the step for determining the total spacer load frequency by determining a central wind velocity histogram between prescribed supports by an air flow simulation and converting it into a spacer load histogram by sub-span vibrations, and (3) the step for determining the amount of wear of a spacer between prescribed steel towers of (2) on the basis of the relation between the total spacer load frequency and the amount of wear of the spacer determined in (1). <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、鉄塔等の支持物間に吊架された多導体架空電線において、素導体の間隔保持のために取り付けられるスペーサに係り、より詳細には、スペーサの構成部材間の摩耗量を予測する方法、そのシステム、およびスペーサの試験装置に関するものである。   The present invention relates to a spacer that is installed to maintain the spacing between element conductors in a multi-conductor overhead wire suspended between supports such as steel towers, and more specifically, predicts the amount of wear between components of the spacer. Method, system thereof, and spacer testing apparatus.

架空電線用のスペーサは、吊架された多導体電線の素導体間隔を保持するため装置であり、支持物間に架線された多導体の電線上に均等間隔または所定間隔を設けて、複数台または多数台が取り付けられる。
このスペーサは、単体としては、素導体(電線)を保持(把持)するクランプ部と、スペーサ枠体と、複数のクランプ部を枠体に連結接続するための複数の連結用部材と、を備えるものが一般的であり、正多角形状または円形状の枠体上に、把持する素導体数と同数の把持用クランプが均等間隔で配設され、一体的に構成されている。
The overhead wire spacer is a device for maintaining the spacing between the suspended conductors of the multi-conductor wire. Or many units are attached.
This spacer, as a single unit, includes a clamp portion that holds (grips) an element conductor (electric wire), a spacer frame, and a plurality of connecting members for connecting and connecting the plurality of clamp portions to the frame. Generally, gripping clamps of the same number as the number of element conductors to be gripped are arranged at equal intervals on a regular polygonal or circular frame, and are integrally configured.

スペーサは、素導体相互の適正な間隔を保持することを目的とし、素導体を把持するクランプ部は、素導体の種々の方向への運動があっても、素導体に有害な応力や損傷を与えないものであることが原則である。
このため、スペーサは「クランプ部−連結用部材−枠体」の複数の構成部材が組み合わされて可動し、可撓性のある構造となっている。
このような電線上に取り付けられたスペーサに対して、気象、地形、風、電線振動などの影響によって外力が繰り返し働くと、スペーサの可動する構成部材同士が接触して、部材間で摩耗を生じる。これがスペーサの摩耗と呼ばれる。
The spacer is intended to maintain an appropriate distance between the element conductors, and the clamp that holds the element conductors can cause harmful stress and damage to the element conductors even if the element conductors move in various directions. The principle is not to give.
For this reason, the spacer is movable by combining a plurality of constituent members of “clamping part—connecting member—frame”, and has a flexible structure.
When an external force repeatedly acts on the spacer mounted on such a wire due to the influence of weather, topography, wind, wire vibration, etc., the movable members of the spacer come into contact with each other, and wear occurs between the members. . This is called spacer wear.

特開平05−256750号公報JP 05-256750 A 実開昭62−16479号公報Japanese Utility Model Publication No. 62-16479 特開2008−35672号公報JP 2008-35672 A 特許第3056042号公報Japanese Patent No. 3056042

架空電線用のスペーサの摩耗については、その挙動を理論的に解明したり、摩耗から寿命を評価したりすることは、架空送電線の設計や保守など面で大変に重要な技術的事項であるにもかかわらず、スペーサの摩耗に関する研究や統計形的な解析は、従来からあまり進展していない。
また、スペーサの摩耗予測は、スペーサの設計や保守管理の点から非常に有用であると考えられるが、その技術に関しては現在でも確立されていない。
Regarding the wear of overhead wire spacers, it is a very important technical matter in terms of design and maintenance of overhead power transmission lines to theoretically elucidate the behavior and evaluate the life from wear. Nevertheless, research and statistical analysis on spacer wear has not progressed so far.
In addition, spacer wear prediction is considered to be very useful in terms of spacer design and maintenance management, but the technology has not been established yet.

これまでは、スペーサの摩耗量については、実際に鉄塔間の電線上に取り付けられていたスペーサを撤去して調査しなければ得られなかったものであったが、本発明では、電線上に取り付けられていなくても、正確にスペーサ摩耗量を推定できる方法、スペーサ摩耗量を計算できるシステム、および摩耗量を推定するためのスペーサの試験装置を提供し、スペーサの摩耗に関する研究や解析を進展させることをその目的としている。   Until now, the amount of wear of spacers was not obtained unless the spacers that were actually mounted on the wires between the towers were removed and investigated. Providing a method for accurately estimating the amount of spacer wear, a system capable of calculating the amount of spacer wear, and a spacer testing device for estimating the amount of wear, and furthering research and analysis on spacer wear. That is the purpose.

(1)(スペーサ摩耗量予測方法)
多導体電線用のスペーサについて、その摩耗量を予測する方法であって、
スペーサは、その構成部材として、クランプ部、枠体、それらに介在して連結接続される連結用部材、を備え、
スペーサの摩耗量は、その構成部材間の摩耗量であり、
(1)スペーサに対して振動および/または荷重を与えてその構成部材間に磨耗を生じさせる試験装置を用いて、総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係を求めるステップ、(2)気流シミュレーションによって所定の支持物間の中央の風速ヒストグラムを求めて、それをサブスパン振動によるスペーサ荷重ヒストグラムに変換して、総スペーサ荷重頻度を求めるステップ、
(3)(1)のステップで求めた総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係から、(2)の所定の鉄塔間のスペーサ摩耗量を求めるステップ、を備えるスペーサ摩耗量予測方法とした。
(1) (Spacer wear amount prediction method)
A method for predicting the wear amount of a spacer for a multiconductor wire,
The spacer includes, as its constituent members, a clamp part, a frame, and a connecting member that is connected and connected therebetween,
The amount of wear of the spacer is the amount of wear between its constituent members,
(1) A step of obtaining a relationship between the total spacer load frequency and the amount of wear of the spacer by using a test device for applying vibration and / or load to the spacer to cause wear between the components, (2) Air flow simulation Obtaining a central wind speed histogram between predetermined supports by converting it into a spacer load histogram by sub-span vibration to obtain a total spacer load frequency;
(3) Based on the relationship between the total spacer load frequency obtained in step (1) and the amount of spacer wear, a method for predicting the amount of spacer wear comprising the step (2) of obtaining the amount of spacer wear between predetermined steel towers is provided.

(2)(スペーサ摩耗量予測システム)
多導体電線用のスペーサについて、その摩耗量を予測するシステムであって、
スペーサは、その構成部材として、クランプ部、枠体、それらに介在して連結接続される連結用部材、を備え、
スペーサの摩耗量は、その構成部材間の摩耗量であり、
(1)スペーサに対して振動および/または荷重を与えてその構成部材間に磨耗を生じさせる試験装置を用いて、総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係を求める手段、
(2)気流シミュレーションによって所定の支持物間の中央の風速ヒストグラムを求めて、それをサブスパン振動によるスペーサ荷重ヒストグラムに変換して、総スペーサ荷重頻度を求める手段、
(3)(1)の手段で求めた総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係から、(2)の所定の鉄塔間のスペーサ摩耗量を求める手段、を備えるスペーサ摩耗量予測システムとした。
(2) (Spacer wear prediction system)
A system for predicting the wear amount of a spacer for a multiconductor wire,
The spacer includes, as its constituent members, a clamp part, a frame, and a connecting member that is connected and connected therebetween,
The amount of wear of the spacer is the amount of wear between its constituent members,
(1) Means for obtaining a relationship between the total spacer load frequency and the amount of wear of the spacer, using a test device that applies vibration and / or load to the spacer to cause wear between its constituent members.
(2) Means for obtaining a central wind speed histogram between predetermined supports by air flow simulation, converting it into a spacer load histogram by sub-span vibration, and obtaining a total spacer load frequency;
(3) Based on the relationship between the total spacer load frequency obtained by the means of (1) and the amount of wear of the spacer, a spacer wear amount prediction system comprising (2) means for obtaining the amount of spacer wear between predetermined steel towers is provided.

(3)(スペーサの試験装置)
多導体電線用のスペーサを試験するための試験装置であって、
前記スペーサは、多導体電線の素導体に対応する数の把持用のクランプを備え、
前記クランプを固定して設置された前記スペーサに振動および/または荷重を与えて、前記スペーサの構成部材間に磨耗を生じさせる手段を備え、
・前記クランプに線路直角方向の微振動または振動を与える手段、
・前記クランプに線路直角方向の荷重を与える手段、
・前記クランプを線路方向に移動させる手段、
・前記クランプを線路方向直角方向に移動させる手段、
のうちの1以上の手段を備えるスペーサの試験装置とした。
(3) (Spacer testing equipment)
A test device for testing a spacer for a multiconductor wire,
The spacer includes a number of gripping clamps corresponding to the conductors of a multi-conductor electric wire,
Means for applying vibration and / or a load to the spacer installed with the clamp fixed to cause wear between the spacer components;
-Means for applying a slight vibration or vibration in the direction perpendicular to the line to the clamp,
Means for applying a load in the direction perpendicular to the line to the clamp;
-Means for moving the clamp in the line direction;
-Means for moving the clamp in a direction perpendicular to the line direction;
It was set as the spacer testing apparatus provided with one or more means.

(4)(3)のスペーサの試験装置において、
前記スペーサは、線路直角縦方向(上下方向)に設置されて、その複数のクランプについては、上側クランプと下側クランプとに区別可能となし、
前記スペーサの上側クランプを線路直角横方向に一定の力で求心・反発振動を与えながら、下側クランプを線路方向に移動させるか、
前記スペーサの上側クランプに線路直角縦方向の微振動を発生させ、それと同時に前記スペーサのクランプに線路直角方向と線路方向の振動を与えるか、することにより、スペーサの摩耗進行をさせるスペーサの試験装置とした。
(4) In the spacer testing apparatus of (3),
The spacer is installed in a vertical direction perpendicular to the line (vertical direction), and for the plurality of clamps, it is possible to distinguish between an upper clamp and a lower clamp,
While moving the lower clamp in the line direction while giving centripetal and repulsive vibration with a constant force in the transverse direction perpendicular to the line, the upper clamp of the spacer,
A test apparatus for a spacer that causes slight wear in the vertical direction of the line perpendicular to the upper clamp of the spacer, and at the same time, applies vibration in the direction perpendicular to the line and in the line direction to the clamp of the spacer, thereby causing the spacer to progress in wear. It was.

本発明では、電線用スペーサの摩耗を予測できる方法、予測システム、および摩耗の予測に有用なスペーサの試験装置を提供することができる。
これらにより、架空電線用のスペーサ自体の製品の耐久性、劣化、寿命などの予測が容易になり、スペーサを用いる架空送電線の設計や保守管理などの分野で大いに貢献することができる。
INDUSTRIAL APPLICABILITY The present invention can provide a method, a prediction system, and a spacer testing apparatus useful for predicting wear of a wire spacer.
As a result, the durability, deterioration, life, etc. of the product of the overhead wire spacer itself can be easily predicted, and can greatly contribute to the field of overhead transmission line design and maintenance management using the spacer.

スペーサの電線把持用のクランプ部の構造とその磨耗を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the structure of the clamp part for the electric wire holding | grip of a spacer, and its wear. スペーサの電線把持用のクランプ部の摩擦モデルを示す図である。It is a figure which shows the friction model of the clamp part for the electric wire holding | grip of a spacer. 本発明によるスペーサの磨耗試験機の全景と、試験品(スペーサ)を磨耗試験機に取り付けている状況とを示す写真である。It is the photograph which shows the whole scene of the abrasion tester of the spacer by this invention, and the condition which has attached the test article (spacer) to the abrasion tester. 本発明によるスペーサの磨耗試験機を用いて測定された「振動回数と磨耗量」の関係を示すデータである。It is the data which shows the relationship between the "frequency | count of vibration and the amount of wear" measured using the abrasion tester of the spacer by this invention. 本発明によるスペーサの磨耗試験機の一実施形態を示す外観斜視図である。1 is an external perspective view showing an embodiment of a spacer wear tester according to the present invention. 本発明によるスペーサの磨耗試験機にスペーサを取り付けて試験するときの、スペーサのクランプ部にかかる振動または荷重を示す図である。It is a figure which shows the vibration or load concerning a clamp part of a spacer when attaching and testing a spacer to the spacer abrasion tester by this invention. 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムの一例を示すフローチャートである。It is a flowchart which shows an example of the spacer wear amount prediction method and system by this invention. 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムに用いる「エリアAでの粗度と等高線」および「エリアAの気流シミュレーション」を示す図である。It is a figure which shows the "roughness and contour line in the area A" used for the spacer wear amount prediction method and system by this invention, and the "airflow simulation of the area A". 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムで用いる「エリアA付近の風況ヒストグラム」および「エリアA付近の風況データ」を示す図である。It is a figure which shows "the wind condition histogram near area A" and "the wind condition data near area A" which are used with the spacer wear amount prediction method and system according to the present invention. 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムで得られる「所定地点付近の風況ヒストグラム」を示す図である。It is a figure which shows the "air condition histogram near a predetermined point" obtained with the spacer wear amount prediction method and system by this invention. 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムで用いる「地形係数」の例を示す図である。It is a figure which shows the example of the "terrain coefficient" used with the spacer abrasion loss prediction method and system by this invention. 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムにおいて、サブスパン振動荷重の頻度分布が求めるときの観測径間の例を示す図である。In the spacer wear amount prediction method and system according to the present invention, it is a diagram showing an example of the observed span when the frequency distribution of the subspan vibration load is obtained. 本発明によるスペーサ摩耗量予測方法およびシステムにおいて、図12の観測径間の条件で求められたサブスパンの予測振動荷重の頻度分布を示す図である。FIG. 13 is a diagram showing a frequency distribution of predicted vibration loads of sub spans obtained under the conditions between observed diameters in FIG. 12 in the spacer wear amount prediction method and system according to the present invention.

以下、図1〜図13を参照して、本発明の実施の形態について説明する。
図1は、多導体架空送電線用のスペーサのクランプ周辺部を示す図であり、クランプ1とそれに連結接続する部材の構造を示している。
図1のスペーサSP1は、素導体(電線)を保持(把持)するクランプ1と、素導体の数と同数のクランプを円環状に配置して保持するスペーサ枠体2とを備え、スペーサ枠体2では2本の支持体(2a,2b)の端部の間にチャンバ3が固定されている。また、チャンバ3内にばねによって弾性的に支持されて連結されたターミナル4を有して、ターミナル4の外側がクランプ1の側に突設され、クランプ1ではそのターミナル4を受け入れて、連結ボルト5を相互の部材を貫通させることによって、クランプ1とターミナル4とを連結している。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS.
FIG. 1 is a view showing a clamp peripheral portion of a spacer for a multiconductor overhead power transmission line, and shows a structure of a clamp 1 and members connected and connected thereto.
1 includes a clamp 1 for holding (gripping) element conductors (electric wires) and a spacer frame 2 for holding the same number of clamps as the number of element conductors in an annular shape. In 2, the chamber 3 is fixed between the ends of the two supports (2a, 2b). Further, the chamber 3 has a terminal 4 elastically supported and connected by a spring, and the outer side of the terminal 4 protrudes toward the clamp 1, and the clamp 1 receives the terminal 4 and receives a connection bolt. The clamp 1 and the terminal 4 are connected by penetrating 5 through the mutual members.

このスペーサSP1において、クランプ1とターミナル4とを連結接続する構造について説明する。
ターミナル4は、図1の右下図のように、略楕円形または略円形を切り欠いたような形状の横断面と所定の厚さを有した板状部4aと、その板状部4aの平坦な側端面4a’から突出されたボルト状の軸部4bとからなり、板状部4aの中央には連結ボルトを挿通する貫通穴4hが設けられている。
A structure for connecting and connecting the clamp 1 and the terminal 4 in the spacer SP1 will be described.
As shown in the lower right diagram of FIG. 1, the terminal 4 includes a plate-like portion 4a having a cross-sectional shape that is substantially oval or substantially circular and a predetermined thickness, and a flat plate-like portion 4a. It comprises a bolt-shaped shaft portion 4b protruding from the side end face 4a ', and a through hole 4h through which a connecting bolt is inserted is provided at the center of the plate-like portion 4a.

クランプ1は、ターミナル4を連結接続するための連結部1Lを有し、この連結部1Lは、略楕円形または略円形のごとき形状からなる横断面と「コ」の字形の縦断面と中央部の貫通穴1hとを有した凹形状の連結部であり、連結体1aと連結体1a’との間にある凹部にターミナル4の板状部4aを挿入して配置し、連結ボルト5を「連結体1a−板状部4a−連結体1a’」とを挿通して、ターミナル部4の板状部4aをクランプ1の連結部1Lに接続する。
このクランプ1の連結部1Lと、ターミナル部4の板状部4aの連結接続された状態では、板状部4aの厚みの上下に隙間(s1、s2)が形成されるとともに、板状部4aが連結ボルト5を軸として所定の角度だけ回動自在になるよう設定されている。
The clamp 1 has a connecting portion 1L for connecting and connecting the terminals 4, and this connecting portion 1L has a cross-sectional shape such as a substantially elliptical shape or a substantially circular shape, a vertical cross-section of a “U” shape, and a central portion. The through hole 1h is a concave connecting portion, and the plate-like portion 4a of the terminal 4 is inserted and disposed in a recess between the connecting body 1a and the connecting body 1a '. The connecting body 1a—the plate-like portion 4a—the connecting body 1a ′ ”is inserted to connect the plate-like portion 4a of the terminal portion 4 to the connecting portion 1L of the clamp 1.
In the state where the connecting portion 1L of the clamp 1 and the plate-like portion 4a of the terminal portion 4 are connected and connected, gaps (s1, s2) are formed above and below the thickness of the plate-like portion 4a, and the plate-like portion 4a. Is set so as to be rotatable by a predetermined angle about the connecting bolt 5 as an axis.

「スペーサの摩擦の部位」
図1のように、架空電線用のスペーサSP1は、クランプ1を枠体2に取り付けるにあたり、素導体の種々の方向への運動に対して有害な応力及び損傷を与えないような、可撓性のある構造としているので、外力が繰り返し働くと、可動する構成部材が接触して、部材間で摩耗を生じる場合がある。
スペーサで摩耗が生じる部位は、枠体2とクランプ1の連結部分である(図1の楕円で示した部位)。この部分は、振動や負荷応力等により素導体が線路方向に移動した際には、連結ボルト、及びターミナルを中心に回転し、クランプが動いて可撓性のある構造となっている。
"Spacer friction part"
As shown in FIG. 1, the overhead wire spacer SP1 is flexible so as not to cause harmful stress and damage to the movement of the element conductor in various directions when the clamp 1 is attached to the frame 2. Therefore, when an external force repeatedly acts, the movable structural member may come into contact and wear may occur between the members.
A portion where the spacer is worn is a connecting portion between the frame body 2 and the clamp 1 (a portion indicated by an ellipse in FIG. 1). This portion has a flexible structure in which when the element conductor moves in the line direction due to vibration, load stress, etc., the connection bolt and the terminal rotate around the terminal and the clamp moves.

「スペーサの摩擦の特徴」
図1のスペーサSP1の摩耗は、クランプ1のターミナル4との接触部で、連結ボルト5を回転軸として、扇形の摩擦部分(M1,M2)が生じる。また、連結ボルト5とターミナル4の摺動部や、ターミナル4とチャンバ2の摺動部も摩耗する。
そして、部材間の摩耗が大きくなると、クランプ1は線路直角方向に傾くようになる。
"Characteristics of spacer friction"
Wear of the spacer SP1 in FIG. 1 generates fan-shaped friction portions (M1, M2) with the connecting bolt 5 as a rotation axis at the contact portion of the clamp 1 with the terminal 4. Further, the sliding portion between the connecting bolt 5 and the terminal 4 and the sliding portion between the terminal 4 and the chamber 2 are also worn.
When the wear between the members increases, the clamp 1 tilts in the direction perpendicular to the line.

「摩耗が大きくなる環境」
スペーサの摩耗は,風が径間に対して直角に当たる尾根沿いや平地などで大きくなることが経験的に分かっている。したがって、摩耗は、風向風速や地形といった自然環境の影響を強く受けると言える。
ところで、電線振動は、微風振動、乱流振動、サブスパン振動、ギャロッピングに大別される。そのうち、微風振動、及び乱流振動は、振動振幅が多導体では小さく、加えて乱流振動は発生する条件が限定されるため、いずれもスペーサの摩耗に与える影響は比較的小さいと考えられる。
"Environment where wear increases"
It has been empirically found that the wear of spacers increases along the ridge where the wind hits at right angles to the span and on flat ground. Therefore, it can be said that wear is strongly influenced by the natural environment such as wind direction and wind speed and topography.
By the way, electric wire vibration is roughly classified into light wind vibration, turbulent flow vibration, subspan vibration, and galloping. Among them, the slight wind vibration and the turbulent vibration have a small vibration amplitude in a multiconductor, and in addition, the conditions for generating the turbulent vibration are limited. Therefore, it is considered that the influence on the wear of the spacer is relatively small.

また、ギャロッピングは、大振幅の電線振動で、スペーサに大きな影響を与えるが、殆どの場合、電線への着氷雪と強風が必要条件であり、そのような環境以外でも摩耗が生じていることを考えると、特別なケースとして検討する必要がある。
これに対して、サブスパン振動は、多導体特有の電線振動であり、振動回数も多く、発生する環境も摩耗の大きい環境と重なるため、スペーサ摩耗の主な原因であると考えて良いと思われる。
In addition, galloping is a large-amplitude electric wire vibration that greatly affects the spacer, but in most cases, icing snow and strong wind on the electric wire are necessary conditions, indicating that wear is occurring in other environments. Considering it, it is necessary to consider it as a special case.
On the other hand, subspan vibration is electric wire vibration peculiar to multiple conductors, and the number of vibrations is large, and the generated environment overlaps with a highly worn environment, so it can be considered that it is the main cause of spacer wear. .

「摩耗のメカニズム」
(1)磨耗の原因
摩耗は、二つの固体が接触して相対運動する時、それらの固体表面から次々と材料が除去されていく現象である。摩耗には、一般に、凝着摩耗(接触部における凝着結合の破壊により生じる摩耗)、アブレシブ摩耗(硬い突起や粒子の切削作用により生じる摩耗)、腐食摩耗(腐食が接触部の破壊に大きな影響を与えて生じる摩耗)、疲れ摩耗(転がり接触の場合の繰り返し応力で表面が疲れ破壊を起こすことにより生じる摩耗)があり、これらが複合的に作用する場合もある。
"Wear mechanism"
(1) Causes of wear Abrasion is a phenomenon in which when two solids come into contact with each other and move relative to each other, the material is successively removed from the surfaces of the solids. Generally, wear is caused by adhesive wear (wear caused by fracture of adhesive bonds at the contact portion), abrasive wear (wear caused by cutting action of hard protrusions and particles), and corrosive wear (corrosion has a significant effect on the destruction of the contact portion. Wear) and fatigue wear (wear caused by the surface undergoing fatigue failure due to repeated stress in the case of rolling contact), and these may act in combination.

(2)スペーサ摩耗のメカニズム
摩耗する部位の構造、及び摩耗の状況から、クランプには、線路方向、及び線路直角方向の交番荷重が働くと考えられる。
また、摩耗の種類としては凝着摩耗が主であると考えられる。
(2) Mechanism of spacer wear From the structure of the worn part and the situation of wear, it is considered that an alternating load in the line direction and the direction perpendicular to the line acts on the clamp.
Further, it is considered that adhesive wear is the main type of wear.

(3)摩耗量の解析モデル
後に述べる摩耗試験について、簡単な解析モデルを検討したので、以下に示す。
図2の「摩擦モデル」を参照。
一般に、凝着摩耗による摩耗量M(m3)は、接触荷重W(N)と滑り距離L(m)とに比例し、
M = wWL (2.1)
と表すことが出来る。
ここで、w(m3/N・m)は材料の摩耗性の程度で、比摩耗量という。
いま、求心方向にj回振動した時の摩耗量をVj 、j+1 回目の微少摩耗増加量をdVj+1、その時の滑り距離をLj+1 とすると、次式が成り立つと考える。
j+1 = Vj +dVj+1 (j=0,1,2...) (2.2)
ここで、
dVj+1 = wWj+1j+1
0 = 0
接触荷重Wj+1は、線路直角方向に回転するモーメントの釣り合いから、P、Q及びθj等で表すことができ、また、Lj+1 は、φ、θj 等で表すことが出来る(図2)。
ここで、
P:サブスパン振動荷重(N) θj:線路直角方向のクランプ傾き角(rad)
Q:垂直方向荷重(N) φ:線路方向のクランプ回転角(rad)
一方、摩耗部分の体積Vj は、回転体の体積から、θj、及びφの関数で表すことが出来る。
すると、式(2.2)から、Vj を漸次求めることが出来る。さらに、反発方向も同様に計算することで、振動回数Nに対する摩耗量Mを計算することが出来る。
なお、wの値は実験で求める必要がある。
(3) Wear amount analysis model A simple analysis model was examined for the wear test described later.
See “Friction Model” in FIG.
In general, the wear amount M (m 3 ) due to adhesive wear is proportional to the contact load W (N) and the sliding distance L (m).
M = wWL (2.1)
Can be expressed as
Here, w (m 3 / N · m) is the degree of wear of the material and is referred to as the specific wear amount.
Now, if the wear amount when j times vibrates in the centripetal direction is V j , the j + 1th minute wear increase amount is dV j + 1 , and the slip distance at that time is L j + 1 , the following equation holds: .
V j + 1 = V j + dV j + 1 (j = 0,1,2 ...) (2.2)
here,
dV j + 1 = wW j + 1 L j + 1
V 0 = 0
The contact load W j + 1 can be represented by P, Q, θ j, etc., and L j + 1 can be represented by φ, θ j, etc., from the balance of moments rotating in the direction perpendicular to the line. (FIG. 2).
here,
P: Sub span vibration load (N) θ j : Clamp inclination angle (rad) in the direction perpendicular to the track
Q: Vertical load (N) φ: Clamp rotation angle in the line direction (rad)
On the other hand, the volume V j of the worn portion can be expressed by a function of θ j and φ from the volume of the rotating body.
Then, V j can be obtained gradually from the equation (2.2). Further, by calculating the rebound direction in the same manner, the wear amount M with respect to the vibration frequency N can be calculated.
Note that the value of w needs to be obtained by experiment.

「摩耗試験機」について
(1)摩耗試験機が何故必要なのか
前章の式(2.1)を、サブスパン振動荷重、1回の振動当たりの滑り距離、及びサブスパン振動頻度を考慮し、次式のように展開する。
M =k w ΔL Σ(2Psii)
=k w ΔL 2PN
=k ΔL 2PN (kw=K とおく) (3.1)
ここで、
M:摩耗量 Psi:サブスパン振動荷重
k,K:係数 Ni:サブスパン振動頻度
w:比摩耗量 P:試験時のサブスパン振動荷重
ΔL:1回の振動当たりの滑り距離 N:試験時のサブスパン振動回数
About "Abrasion Tester"
(1) Why is a wear tester necessary? Formula (2.1) in the previous chapter is expanded as follows, taking into account the subspan vibration load, slip distance per vibration, and subspan vibration frequency.
M = k w ΔL Σ (2P si N i )
= K w ΔL 2PN
= K ΔL 2PN (Kw = K) (3.1)
here,
M: abrasion loss P si: subspan vibration load k, K: coefficient N i: subspan Vibration Frequency w: specific wear rate P: subspan vibration load ΔL during test: Sliding distance per vibration once N: subspans during the test Number of vibrations

実径間の電線振動とスペーサの摩耗量を長期間観測することは、事実上困難であると思われる。しかし、式(3.1)が成り立つと仮定すると、後述する気流シミュレーションとサブスパン振動理論からスペーサに作用する累積サブスパン振動荷重Σ2Psiiを計算し、摩耗量Mを推定できると考えられる。そのためには、2PN及びΔLを適宜定義して摩耗試験を実施し、式(3.1)のKを求める必要があり、また、実験値は、実径間で摩耗したスペーサの摩耗量と比較しながら、校正する必要がある。 It seems to be practically difficult to observe the wire vibration between the actual diameters and the wear amount of the spacer for a long time. However, if it is assumed that the equation (3.1) holds, it is considered that the wear amount M can be estimated by calculating the accumulated subspan vibration load Σ2P si N i acting on the spacer from the airflow simulation and the subspan vibration theory described later. For that purpose, it is necessary to define the 2PN and ΔL as appropriate and perform a wear test to obtain K in the equation (3.1). The experimental value is compared with the wear amount of the spacer worn between actual diameters. Need to be calibrated.

「摩耗試験機」について
(2)本発明による摩耗試験機の概要
前項にて、摩耗試験機の必要性を述べたが、式(3.1)は常に一定の荷重Pがスペーサにかかるとしている。
従来の摩耗試験機は、短い径間に電線を架線して、スペーサに荷重を与える方法を取っている。しかしながら、電線を使用するので、気温変化でスペーサ荷重を一定に保つための調整が非常に大変であった。
本発明によるスペーサの摩耗試験機では、スペーサ荷重を一定に保つための工夫を凝らしている。
電線クランプ本体とターミナルの空隙が広くなって摩耗が進行しない現象を防ぐために、クランプを横方向より引張・圧縮を行うロットの中央部にエアシリンダーを設け、空気圧で制御して引張・圧縮の荷重を一定にしながらクランプの移動量の変化に対応できるようにしている。
図3は、「スペーサ摩耗試験機の全景」および「試験品をスペーサ摩耗試験機に取り付けて試験している状況」を示す写真である。
About "Abrasion Tester"
(2) Outline of wear tester according to the present invention In the previous section, the necessity of a wear tester was described. However, equation (3.1) always assumes that a constant load P is applied to the spacer.
A conventional abrasion tester takes a method of applying a load to a spacer by placing an electric wire between short diameters. However, since an electric wire is used, adjustment for keeping the spacer load constant with changes in temperature has been very difficult.
The spacer wear tester according to the present invention is devised to keep the spacer load constant.
In order to prevent the phenomenon that the gap between the wire clamp body and terminal widens and wear does not progress, an air cylinder is installed in the center of the lot where the clamp is pulled and compressed from the lateral direction, and the tension and compression load is controlled by air pressure. It is possible to respond to changes in the amount of movement of the clamp while keeping the constant.
FIG. 3 is a photograph showing “a whole view of the spacer wear tester” and “a situation in which a test product is attached to the spacer wear tester for testing”.

「摩耗試験による摩耗と解析値の比較」
図4に摩耗試験の結果を示す。
また、前章で述べた摩耗量の解析モデルを用いて、この場合の比摩耗量を求めると、1.50×10−14(m3/N・m)となった。
"Comparison of wear and analysis values by wear test"
FIG. 4 shows the results of the wear test.
Moreover, using the wear amount analysis model described in the previous chapter, the specific wear amount in this case was found to be 1.50 × 10 −14 (m 3 / N · m).

図5は、スペーサ摩耗試験機100に4導体用のスペーサSP2を取り付けて、試験を行っている状況を示す図である。
このスペーサSP2は、電線把持用の4つのクランプ部(CL1,CL2,CL3,CL4)が、四角形の枠体W1のコーナーに連結部材(図示せず)を介して均等配置された構造を有している。
スペーサ摩耗試験機100は、4本の電線もしくは電線を摸擬した4本の電線状物体(D1,D2,D3,D4)を有するが、図5では、電線を想定した棒状支持体(D1,D2,D3,D4)を用いている。
これらの棒状支持体(D1,D2,D3,D4)のうち、棒状支持体(D1,D2)は上側電線に相当し、棒状支持体(D3,D4)は下側電線に相当する。
FIG. 5 is a diagram illustrating a state in which a spacer SP2 for four conductors is attached to the spacer wear tester 100 and a test is performed.
This spacer SP2 has a structure in which four clamps (CL1, CL2, CL3, CL4) for gripping electric wires are equally arranged at the corners of a rectangular frame W1 via a connecting member (not shown). ing.
The spacer abrasion tester 100 has four electric wires or four electric wire-like objects (D1, D2, D3, D4) that simulate the electric wires. In FIG. D2, D3, D4) are used.
Of these rod-shaped supports (D1, D2, D3, D4), the rod-shaped supports (D1, D2) correspond to the upper electric wires, and the rod-shaped supports (D3, D4) correspond to the lower electric wires.

スペーサ摩耗試験機100において、棒状支持体D2を把持するクランプ部CL2への振動動作または荷重付加動作の伝達は、次のとおりに行われる。
「駆動用モーターM1(求心反発装置駆動用)」−「ベルト式伝達装置B1」−(回動固定軸g10)−「回動用部材C11」−(回動移動軸g11)−「伝達部材C12」−(回動移動軸g12)−「L型回動用部材C13−(回動固定軸g12)−(回動移動軸g13)」−「伝達部材C14」−「伝達調節部材C15(求心反発方向ストローク制御装置)」−「モーターM2を含む垂直方向振動発生装置(M12)」―「棒状支持体D2」―「クランプ部CL2」
In the spacer wear tester 100, transmission of the vibration operation or load application operation to the clamp part CL2 that holds the rod-shaped support D2 is performed as follows.
"Drive motor M1 (for driving the centripetal repulsion device)"-"Belt type transmission device B1"-(Rotation fixed shaft g10)-"Rotation member C11"-(Rotation movement shaft g11)-"Transmission member C12" -(Rotation movement axis g12)-"L-shaped rotation member C13-(Rotation fixed axis g12)-(Rotation movement axis g13)"-"Transmission member C14"-"Transmission adjustment member C15 (Stroke in the centripetal repulsion direction) Control device) "-" Vertical vibration generator including motor M2 (M12) "-" Bar-shaped support D2 "-" Clamp part CL2 "

この伝達経路において、駆動用モーターM1から発生された回転力(d2方向)は、ベルト式伝達装置B1を介して、回動用部材C11に伝わり、回動固定軸g10を中心にd1方向に回転する。回動移動軸g11も回動固定軸g10を中心にd1方向に回転するので、上下方向に配置された伝達部材C12は、方向がDR3の上下繰り返し移動運動をする。L型回動用部材C13は回動固定軸g10を中心に方向がd3の回動繰り返し移動運動をするので、それに連結された伝達部材C14も方向がDR2の横方向の繰り返し移動運動をする。伝達部材C14からは、伝達調節部材C15、モーターM2を含む垂直方向振動発生装置(M12)、棒状支持体D2を介して、クランプ部CL2に運動が伝達され、クランプ部CL2は方向DR2の線路直角横方向の繰り返し移動運動をする。
このようにして、クランプ部CL2には、求心反発方向の繰り返し振動、微振動、繰り返し移動、繰り返し荷重負荷などの動作が与えられる。
In this transmission path, the rotational force (d2 direction) generated from the drive motor M1 is transmitted to the rotation member C11 via the belt-type transmission device B1, and rotates in the d1 direction about the rotation fixed shaft g10. . Since the rotational movement axis g11 also rotates in the d1 direction around the rotational fixed axis g10, the transmission member C12 arranged in the vertical direction performs a repetitive vertical movement movement with the direction of DR3. Since the L-shaped rotation member C13 performs the repetitive rotational movement of the direction d3 about the rotational fixed axis g10, the transmission member C14 coupled thereto also performs the repetitive movement of the horizontal direction of DR2. Movement is transmitted from the transmission member C14 to the clamp part CL2 via the transmission adjustment member C15, the vertical vibration generator (M12) including the motor M2, and the rod-like support D2, and the clamp part CL2 is perpendicular to the line in the direction DR2. Repeated lateral movement.
In this way, operations such as repetitive vibration, fine vibration, repetitive movement, and repetitive load loading in the centripetal repulsion direction are given to the clamp portion CL2.

また、「モーターM2を含む垂直方向振動発生装置(M12)」―「棒状支持体D2」―「クランプ部CL2」の伝達経路によれば、例えばモーターM2を偏心させて駆動することにより、上下(垂直、線路直角)方向にDR1の振動または微振動を発生させることができるので、クランプ部CL2に対して線路直角縦方向の(微)振動や繰り返し移動動作を与えることができる。
さらに、連結棒C20を用いて上記と同様の機構と連結することにより、クランプ部CL1に対しても、「電線直角横方向の求心反発方向の繰り返し振動、移動、荷重負荷(方向DR2)」と「電線直角上下(垂直)方向の繰り返し振動、移動、荷重負荷(方向DR1)」とを与えることができる。
Further, according to the transmission path of “vertical vibration generator including motor M2 (M12)” — “rod support D2” — “clamp part CL2”, for example, by driving the motor M2 eccentrically, Since the vibration of DR1 or the fine vibration can be generated in the direction (vertical, perpendicular to the line), the (fine) vibration in the vertical direction of the line and the repeated movement operation can be given to the clamp part CL2.
Furthermore, by connecting to the same mechanism as described above using the connecting rod C20, the "repetitive vibration, movement, load load (direction DR2) in the centripetal repulsion direction in the direction perpendicular to the electric wire" is also applied to the clamp portion CL1. “Repetitive vibration, movement, load load (direction DR1) in the vertical and vertical (perpendicular) direction of the wire” can be given.

そして、スペーサ摩耗試験機100において、「棒状支持体D3を把持するクランプ部CL3」と「棒状支持体D4を把持するクランプ部CL4」とへの振動、移動、または荷重負荷の動作の伝達は、次のとおりに行われる。
「駆動用モーターM1」−「伝達部材C1」−(回動移動軸g1)−「線路方向伝達部材C2」−(回動移動軸g2)−「縦方向伝達部材C3」−「横方向伝達部材C4」−「線路直角横方向伝達部材C5」−「棒状支持体(D3−D4)」−「クランプ部(CL3−CL4)」
In the spacer wear tester 100, the vibration, movement, or load load operation is transmitted to the "clamp part CL3 that holds the rod-like support D3" and the "clamp part CL4 that holds the rod-like support D4". It is done as follows.
"Drive motor M1"-"Transmission member C1"-(Rotation movement shaft g1)-"Line direction transmission member C2"-(Rotation movement axis g2)-"Vertical transmission member C3"-"Transverse transmission member “C4” — “Transverse transmission member C5 perpendicular to the line” — “Bar support (D3-D4)” — “Clamp portion (CL3-CL4)”

この伝達経路において、駆動用モーターM1から発生された回転力は回動用部材C1に伝わり、この回動用部材C1は回動固定軸g1を中心にd2方向に回転する。回動移動軸g1もモーターの軸を中心にしてd2方向に回転するので、線路方向に配置された伝達部材C2は方向がDR5の繰り返し移動運動をする。縦方向伝達部材C3は回動固定軸g2で連結されていて、線路直角縦方向の繰り返し移動運動をする。この縦方向伝達部材C3に連結された線路方向の伝達部材C4と線路直角横方向の伝達部材C5とは、同じく方向がDR5の線路方向の繰り返し移動運動をする。
したがって、線路直角横方向の伝達部材C5に連結された「棒状支持体(D3−D4)」と「クランプ部(CL3−CL4)」も、線路方向へ方向DR4の振動または移動の動作を行う。
In this transmission path, the rotational force generated from the drive motor M1 is transmitted to the rotation member C1, and the rotation member C1 rotates in the direction d2 about the rotation fixed shaft g1. Since the rotational movement axis g1 also rotates in the d2 direction around the motor axis, the transmission member C2 arranged in the line direction repeatedly moves in the direction of DR5. The vertical transmission member C3 is connected by a rotation fixed shaft g2 and repeatedly moves in the vertical direction perpendicular to the line. The transmission member C4 in the line direction connected to the vertical transmission member C3 and the transmission member C5 in the horizontal direction at the right angle of the line are repeatedly moved in the line direction having the direction DR5.
Accordingly, the “rod support (D3-D4)” and the “clamping portion (CL3-CL4)” connected to the transmission member C5 in the transverse direction of the line also perform the vibration or movement operation in the direction DR4 in the line direction.

このように、図5のスペーサ摩耗試験機100においては、動力の発生はモーター(M1,M2, M3)を用いて行い、装置駆動用モーターM1は、上側クランプ(CL2,CL1)に対して線路直角横方向DR2への振動と繰り返し移動の動作を与えるとともに、下側クランプ(CL3,CL4)に対しては線路方向DR4の振動と繰り返し移動の動作を与える。また、装置駆動用モーターM2とM3は、上側クランプ(CL2,CL1)に対して線路直角縦方向DR1の振動または微振動を発生させる。
ここでの矢印⇔は、繰り返し移動または振動の方向を表すものであり、DR1とDR3は線路直角縦方向の(微)振動を、DR2は線路直角横方向の求心反発(微)振動を、DR4とDR5は線路方向の(微)振動を、DR3は線路直角縦方向の(微)振動を表すことができる。なお、C15とC25は、求心反発方向の(微)振動を制御する装置である。
As described above, in the spacer wear tester 100 of FIG. 5, the power is generated using the motors (M1, M2, M3), and the apparatus driving motor M1 is connected to the upper clamps (CL2, CL1). The vibration in the right-and-left lateral direction DR2 and the operation of repeated movement are given, and the vibration in the line direction DR4 and the operation of repeated movement are given to the lower clamps (CL3, CL4). In addition, the apparatus driving motors M2 and M3 generate vibrations or fine vibrations in the vertical direction DR1 of the line with respect to the upper clamps (CL2, CL1).
The arrow ⇔ here indicates the direction of repeated movement or vibration, DR1 and DR3 indicate vertical (fine) vibration in the direction perpendicular to the line, DR2 indicates centripetal repulsion (fine) vibration in the direction perpendicular to the line, and DR4. And DR5 can represent (fine) vibration in the line direction, and DR3 can represent (fine) vibration in the vertical direction of the line. C15 and C25 are devices that control (fine) vibration in the centripetal repulsion direction.

次の図6は、スペーサ摩耗試験機100に4導体スペーサを取り付けて駆動したとき、クランプ把持部(CL1,CL2,CL3,CL4)に与えられる振動や荷重について示す図である。
4つのクランプ把持部(CL1,CL2,CL3,CL4)のうち、上部のクランプ把持部(CL1,CL2)には「スペーサ求心・反発振動(a,b)」と「垂直方向(微)振動(c,d)」とが与えられる。
下部のクランプ把持部(CL3,CL4)には「垂直方向(微)振動(g,h)」が与えられ、また、クランプ把持部(CL3,CL4)または支持体(D3,D4)に重り(重錘)をつけることにより、「垂直下方向への(静)荷重(g,h)」を与えることができる。
なお、4導体スペーサの4つのクランプ把持部(CL1,CL2,CL3,CL4)のうち、上部のクランプ把持部(CL1,CL2)については、自由な捻回(i,j)が可能となるように設計することができる。
Next, FIG. 6 is a diagram showing vibrations and loads applied to the clamp gripping portions (CL1, CL2, CL3, CL4) when the spacer wear tester 100 is driven with a four-conductor spacer attached.
Among the four clamp gripping parts (CL1, CL2, CL3, CL4), the upper clamp gripping part (CL1, CL2) has “spacer centripetal / repulsive vibration (a, b)” and “vertical direction (fine) vibration ( c, d) ".
The lower clamp grips (CL3, CL4) are given “vertical (fine) vibration (g, h)” and are weighted to the clamp grips (CL3, CL4) or the support (D3, D4) ( By attaching a weight, a “vertically downward (static) load (g, h)” can be applied.
Of the four clamp grips (CL1, CL2, CL3, CL4) of the four-conductor spacer, the upper clamp grips (CL1, CL2) can be freely twisted (i, j). Can be designed to

図5、図6に示すように、本発明のスペーサの試験装置である「摩耗試験機」は、4導体スペーサの上側クランプを線路直角方向に一定の力で求心反発振動を与えながら、下側クランプを線路方向に移動させることが出来る。
また、上側クランプ把持部には垂直方向に微振動を発生させる装置があり、線路直角方向と線路方向への振動と同時に微振動を4導体スペーサに与え、4導体スペーサの摩耗進行をさせることが出来る。なお、振動の振幅・周波数は任意に変更可能である。
As shown in FIGS. 5 and 6, the “wear tester” which is the spacer testing apparatus of the present invention is configured to apply the centripetal repulsion vibration to the upper clamp of the four-conductor spacer in the direction perpendicular to the line with a constant force. The clamp can be moved in the line direction.
In addition, there is a device that generates fine vibration in the vertical direction in the upper clamp gripping portion, and by applying fine vibration to the four-conductor spacer simultaneously with vibration in the direction perpendicular to the line and in the line direction, the wear of the four-conductor spacer can be advanced. I can do it. The amplitude and frequency of vibration can be arbitrarily changed.

本発明のスペーサの試験装置の特徴は、次のとおりである。
(1)上側二つの電線把持クランプをスペーサ求心・反発側に一定の力で周期的に振動が出来る。その際、摩耗が進行しクランプの移動が大きくなった場合は、大きくなった移動距離に追従できる装置を設けた。(図6中のa.b)
(2) 周期的に下側二つのクランプを線路方向に振動させることが出来る。また移動距離を調整できる機構を設けている。(図6中のe.f)
(3) 上側二つのクランプ把持部より、垂直方向に微振動を発生させることが出来る。(図6中のc.d)
(4) (1)と(2)は同期動作させる。(3)の振動は(1)、(2)と同時に動作させることが可能である。また、(3)だけを停止することも可能。
(5)同期動作している(1)と(2)、それと(3)の振動周波数は任意に変更できる。
(6)下側二つのクランプに、おもりを取り付けることができる。(図6中のg.h)
(7)上側二つのクランプの装置把持部は自由に捻回する。(図6中のi.j)
(8)電線の線種としては、ACSR410、ACSR610、ACSR810などの各種の電線に対しての物が試験可能である。
The features of the spacer testing apparatus of the present invention are as follows.
(1) The upper two wire clamps can vibrate periodically with a constant force on the spacer centripetal / repulsive side. At that time, when wear progressed and the movement of the clamp increased, a device that can follow the increased movement distance was provided. (Ab in FIG. 6)
(2) The two lower clamps can be periodically vibrated in the line direction. A mechanism that can adjust the moving distance is also provided. (Ef in FIG. 6)
(3) Fine vibrations can be generated in the vertical direction from the upper two clamp grips. (Cd in Fig. 6)
(4) Synchronize (1) and (2). The vibration of (3) can be operated simultaneously with (1) and (2). It is also possible to stop only (3).
(5) The vibration frequencies of (1) and (2), and (3) that operate synchronously can be arbitrarily changed.
(6) A weight can be attached to the lower two clamps. (Gh in Fig. 6)
(7) The upper two clamps can be twisted freely. (Ij in FIG. 6)
(8) As the wire type, various types of wires such as ACSR410, ACSR610, and ACSR810 can be tested.

スペーサ摩耗試験機の効果は、つぎのとおりである。
1.撤去されたスペーサがどの様な振動形式の振動を、どの位履歴を受けたか試験をするために用いる。さらに「スペーサの摩耗量」と「電線振動による荷重と頻度」の関係を確認するために用いる。
2.これまで摩耗量と振動様相および、振動回数を比較することは難しかった。
この試験機では、撤去されたスペーサの摩耗を発生させたと思われる振動様相を一定条件で再現することが可能となり、どの程度の振動回数で撤去されたスペーサと同じ摩耗量になるか、以前より正確に調査することが可能となった。
3.従来の摩耗試験機は20m程の電線を使用して構成されていた。この試験機では、電線を強制的に振動させて、スペーサ荷重を発生させる。しかし、温度変化に伴って張力も変化するので、スペーサ荷重を一定に保つことが困難であった。
新しく製作された試験機は、電線を使用しない構造とすれば、スペーサ荷重を常に一定に保つことが出来る。
4.従来の摩耗試験機は、機構的にスペーサ荷重を制御することが出来ないので、スペーサの摩耗が進行すると、直ぐにスペーサ荷重が小さくなり、正しいスペーサ荷重頻度を得ることが出来なかった。
新しく製作された摩耗試験機は、荷重制御で荷重を発生させるので、スペーサの摩耗が進行しても、スペーサ荷重を一定に保つことが出来る。
The effects of the spacer wear tester are as follows.
1. The removed spacer is used to test what type of vibration and how much history it has received. Furthermore, it is used to confirm the relationship between “spacer wear” and “load and frequency due to wire vibration”.
2. Until now, it has been difficult to compare the amount of wear, the vibration aspect, and the number of vibrations.
With this testing machine, it is possible to reproduce the vibration aspect that seems to have caused the wear of the removed spacer under certain conditions, and how many times the number of vibrations will cause the same amount of wear as the removed spacer. It became possible to investigate accurately.
3. Conventional wear testing machines were constructed using 20m long wires. In this testing machine, a wire is forcibly vibrated to generate a spacer load. However, since the tension changes as the temperature changes, it is difficult to keep the spacer load constant.
If the newly manufactured tester has a structure that does not use electric wires, the spacer load can be kept constant at all times.
4). Since the conventional wear tester cannot mechanically control the spacer load, when the wear of the spacer progresses, the spacer load decreases immediately and the correct spacer load frequency cannot be obtained.
Since the newly manufactured wear tester generates a load by load control, the spacer load can be kept constant even when the wear of the spacer progresses.

さて、本発明によるスペーサの磨耗量予測方法およびシステムの概要は、次のとおりである。
対象地点付近の地形、統計データから、風の流れを予測し、それによって発生するサブスパン振動を予測する。
風は、コンピュータでのシミュレーションによって、風速・風向のヒストグラムが予測できる。
予測したヒストグラムから、送電線の調査したい径間に直角に当たる風速のヒストグラムを求め、松林理論などによる計算式を基にして発生するサブスパン振動の振幅・荷重を計算し、サブスパン振動荷重ヒストグラムに変換し、その積分により総サブスパン振動荷重を求める。
別途、スペーサ磨耗試験機(図5参照)を使用して、総サブスパン振動荷重とスペーサの摩耗量の関係を求めておくと、上記の送電線の調査したい径間の総サブスパン振動荷重(予測量)からその径間のスペーサの摩耗量が予測できる。
このように、気流シミュレーションによってスペーサの劣化予測が可能となる。
An outline of the spacer wear amount prediction method and system according to the present invention is as follows.
The wind flow is predicted from the terrain and statistical data near the target point, and the sub-span vibration generated by that is predicted.
For wind, a histogram of wind speed and direction can be predicted by computer simulation.
From the predicted histogram, obtain a histogram of the wind speed that is perpendicular to the diameter of the transmission line you want to investigate, calculate the amplitude and load of the subspan vibration based on the calculation formula by Matsubayashi theory, etc., and convert it to the subspan vibration load histogram. The total subspan vibration load is obtained by the integration.
Separately, using a spacer wear tester (see Fig. 5), the relationship between the total subspan vibration load and the amount of spacer wear is determined. ) Can predict the wear amount of the spacer between the diameters.
As described above, the deterioration of the spacer can be predicted by the airflow simulation.

次に、図7のスペーサの磨耗量予測のフローチャートを参照して、詳しく説明する。
I.気流シミュレーション
目的とする送電線が経過する地域の気流シミュレーションを実施し、その地域への吹き始めの風向(以後、吹き込み風向と呼ぶ)毎に、(その地域内の)各地点の風向・風速を求める(風速は、吹き込み風向の風速を1とした時の大きさ)。
気流シミュレーションとは、地形と地表面の荒さ(粗度)をもとに風向・風速の変化をシミュレーションするものである。
Next, it will be described in detail with reference to the flowchart for predicting the amount of wear of the spacer in FIG.
I. Airflow simulation An airflow simulation is conducted in the area where the target transmission line passes, and the wind direction and wind speed at each point (within the area) are calculated for each wind direction (hereinafter referred to as the blowing air direction) to the area. Obtained (the wind speed is the magnitude when the wind speed of the blowing air direction is 1).
Airflow simulation simulates changes in wind direction and speed based on the topography and the roughness (roughness) of the ground surface.

II.実際の風向・風速・発生時間の予測
実際の風況データ(例えば1年間の風向・風速ごとの頻度)を、気流シミュレーションの結果を用いて校正すると、各地点の実際の風向・風速・発生時間が予測できる。
即ち、実際の風向・風速を吹き込みの風向・風速とすると、気流シミュレーション結果によって、各地点の風向・風速が求まり、また頻度よりその発生時間がわかる。
II. Prediction of actual wind direction / wind speed / occurrence time When actual wind condition data (for example, the frequency of wind direction / wind speed for one year) is calibrated using the results of air flow simulation, the actual wind direction / wind speed / occurrence time at each point Can be predicted.
That is, assuming that the actual wind direction and wind speed are the blowing wind direction and wind speed, the wind direction and wind speed at each point are obtained from the air flow simulation result, and the generation time is known from the frequency.

III.送電線の調査したい径間の風速ヒストグラムの予測
調査したい径間地点の風向の径間直角方向の風速成分を風速とし、風向・風速・発生時間のデータを風速ヒストグラム(風速vs発生時間)に校正する。
IV.サブスパン振動による総サブスパン振動荷重の予測
風速ヒストグラムより、松林理論等の計算式をもとにサブスパン振動荷重頻度を求め、総サブスパン振動荷重を求める。
V.送電線の調査したい径間のスペーサ摩耗量の予測
III. Prediction of the wind speed histogram between the spans to be investigated on the transmission line The wind speed component in the direction perpendicular to the span of the span direction to be investigated is the wind speed, and the wind direction, wind speed, and generation time data are calibrated to the wind speed histogram (wind speed vs. generation time). To do.
IV. Prediction of total sub-span vibration load by sub-span vibration From the wind speed histogram, obtain the sub-span vibration load frequency based on the calculation formulas such as Matsubayashi theory, and obtain the total sub-span vibration load.
V. Prediction of spacer wear between spans to be investigated for transmission lines.

「I.気流シミュレーション」について詳しく説明する。
送電線の調査したい径間周辺の風況はNEDOのサイト等から5km毎に配置された風況データが入手できるが、風は地形に影響を受け変化するため、より径間付近の風の流れを知るために気流シミュレーションを行い、風向、風速の発生頻度を予測する。
風は地形や土地利用の影響を受け変化するため、地形と地表面粗さ(以後粗度という)を考える必要がある。これらは国土地理院の数値地図などから得る事ができる。
例として、シミュレーションを行なったある地域エリアAの解析領域の粗度と等高線の地図を図8(1)に示す。次の図8(2)に示すP1、P2、P3は地形条件の異なる観測地点であり、P1は山の頂上付近に、P2は谷に、P3は平坦な地形にそれぞれ位置している。地図上の色は地表の粗度を表わしている。
“I. Airflow simulation” will be explained in detail.
The wind conditions around the span to be investigated for the transmission line can be obtained from NEDO sites etc. every 5 km, but the wind is affected by the topography and changes. Air flow simulation is performed in order to know the wind direction and wind frequency.
Since the wind changes depending on the landform and land use, it is necessary to consider the landform and surface roughness (hereinafter referred to as roughness). These can be obtained from the Geographical Survey Institute's numerical maps.
As an example, FIG. 8A shows a map of the roughness and contour lines of the analysis region in a certain area A where simulation was performed. P1, P2, and P3 shown in Fig. 8 (2) are observation points with different topographical conditions. P1 is located near the top of the mountain, P2 is located in the valley, and P3 is located on the flat topography. The color on the map represents the roughness of the surface.

気流シミュレーションでは、エリアAにある風向から風を吹かせた場合に、観測地点までにどのように風のベクトルが変化するかを計算できる。また、気流シミュレーションでは、吹き始めの風向(吹き込み風向)毎に、独立して計算される。
図8(2)は、エリアAへの吹き込み風向はW(270°)で、10m/sの風を吹かせた場合の結果である。矢印は、速度比と風向を、また、色は速度の分布を表わしており、矢印が長いほど速度は大、色は赤に近いほど高い風速の分布となる。P2付近では、吹き始めに比べ風向が大きく変化している。
このようなシミュレーションによって、地形が風に与える影響をより細かく捉えることができる。
In the airflow simulation, it is possible to calculate how the wind vector changes up to the observation point when the wind is blown from the wind direction in the area A. Further, in the airflow simulation, calculation is performed independently for each wind direction at the beginning of blowing (blowing wind direction).
FIG. 8 (2) shows the result when the direction of blowing air into area A is W (270 °) and a wind of 10 m / s is blown. The arrows represent the speed ratio and the wind direction, and the color represents the speed distribution. The longer the arrow, the higher the speed, and the closer the color to red, the higher the wind speed distribution. In the vicinity of P2, the wind direction has changed significantly compared to the start of blowing.
Such a simulation makes it possible to capture the effects of topography on the wind in more detail.

「II.実際の風向・風速・発生時間の予測」について
II-1.実際の風況データ
気流シミュレーションでは、シミュレーション領域に対して、ある風を吹かせた場合、観測地点に到達するまで風のベクトルがどのように変化するかを計算する。だが、実際の風は地域の気候などから発生頻度に特徴があるため、これらを考慮する必要がある。そのため、NEDOや気象庁からの実風況のデータを校正に利用する。
図9の表1は、付近の実測から得られたエリアA付近の1年間の風況データであり、風向風速ごとに頻度を示してある。
図9の上図は、左図を風向の出現頻度、右図を風速出現頻度としてグラフ化した発生頻度のヒストグラム(エリアA付近)である。
About "II. Prediction of actual wind direction, wind speed and generation time"
II-1. Actual wind condition data In the airflow simulation, when a certain wind is blown to the simulation area, the wind vector is calculated until it reaches the observation point. However, since actual winds are characterized by the frequency of occurrence due to the local climate, it is necessary to consider them. Therefore, actual wind data from NEDO and the Japan Meteorological Agency are used for calibration.
Table 1 in FIG. 9 is one year wind condition data in the vicinity of area A obtained from the measurement in the vicinity, and shows the frequency for each wind direction and wind speed.
The upper diagram in FIG. 9 is a histogram of occurrence frequencies (near area A) in which the left diagram is graphed with the wind direction appearance frequency and the right diagram is the wind speed appearance frequency.

II-2.観測地点のヒストグラムについて
実際の風況データ(1年間の風向・風速ごとの頻度)を、気流シミュレーションの結果を用いて校正すると、各地点の実際の風向・風速・発生時間が予測できる。
即ち、実際の風向・風速を吹き込みの風向・風速とすると、気流シミュレーション結果によって、各地点の風向・風速が求まり、また頻度よりその発生時間がわかる。
図10は、地点P1、P2、P3でのヒストグラムであり、図9のヒストグラムに比べて風況が変化していのがわかる。特に、地点P2での風はNWからESに向かって形成された谷の影響を大きく受け、ほぼ谷の方向に沿うような風の頻度が高くなったものである。
II-2. Histogram of observation points When actual wind condition data (frequency for each wind direction and wind speed for one year) is calibrated using the results of airflow simulation, the actual wind direction, wind speed, and generation time at each point can be predicted.
That is, assuming that the actual wind direction and wind speed are the blowing wind direction and wind speed, the wind direction and wind speed at each point are obtained from the air flow simulation result, and the generation time is known from the frequency.
FIG. 10 is a histogram at points P1, P2, and P3, and it can be seen that the wind conditions have changed compared to the histogram of FIG. In particular, the wind at the point P2 is greatly affected by the valley formed from the NW toward the ES, and the frequency of the wind almost along the direction of the valley is high.

II-3.ヒストグラムと発生時間について
発生頻度のヒストグラムから発生時間を求める。
例えば 風向E(90°)で、風速u(5 m/s ≦ u < 6 m/s)の風の年間の発生頻度qが、1.5%だった場合、
風の発生時間 = 24(時間)×365(日)×発生頻度q ………[1]
= 8,760×1.5/100
= 131.4
となり、風向E、風速uの風の発生時間は、およそ131.4時間と求められる。
II-3. Histogram and occurrence time The occurrence time is obtained from the occurrence frequency histogram.
For example, if the annual frequency q of wind with wind direction E (90 °) and wind speed u (5 m / s ≤ u <6 m / s) is 1.5%,
Wind generation time = 24 (hours) x 365 (days) x frequency q ... [1]
= 8,760 × 1.5 / 100
= 131.4
Thus, the generation time of the wind with the wind direction E and the wind speed u is calculated to be approximately 131.4 hours.

III.送電線の調査したい径間の風速ヒストグラムの予測
例えば、径間が南北に横断し、径間の角度を0°とした場合、
NNE,NE,Eの風が速度u = 5.0m/s で径間に吹いた場合、
風向の径間に対する角度θはそれぞれ、
NNE =22.5°
NE =45°
E= 90°となり、
径間に直角な方向成分u・sinθは
NNE:1.91 m/s
NE:3.54 m/s
E:5.0m/s となる。
直角のときにu・sinθは最大になるため卓越風向が、径間に直角に近いほど径間にかかる風の力は大きくなるため、径間に直角な風のヒストグラムを求める。
風の発生時間はヒストグラムの頻度から求められ、例えば、風向E(90°)で、風速u(5 m/s ≦ u < 6 m/s)の風の年間の頻度qが1.5%だった場合、
風の発生時間 = 24(時間)×365(日)×頻度q ………[1]
= 8,760×1.5/100
= 131.4
となり、風向E、風速uの風の発生時間は、およそ131.4時間と求められる。
III. Prediction of wind speed histogram between spans to be investigated for transmission line For example, when span spans from north to south and angle between spans is 0 °,
When the wind of NNE, NE, E blows in the span at a speed u = 5.0m / s,
The angle θ with respect to the span of the wind direction is
NNE = 22.5 °
NE = 45 °
E = 90 °
The direction component u ・ sinθ perpendicular to the span is
NNE: 1.91 m / s
NE: 3.54 m / s
E: 5.0m / s.
Since u · sinθ is maximized at right angles, the prevailing wind direction is closer to the right angle, and the wind force between the larger diameters becomes larger.
Wind generation time is obtained from histogram frequency. For example, when wind direction E (90 °) and wind speed u (5 m / s ≤ u <6 m / s) annual frequency q is 1.5% ,
Wind generation time = 24 (hours) x 365 (days) x frequency q ……… [1]
= 8,760 × 1.5 / 100
= 131.4
Thus, the generation time of the wind with the wind direction E and the wind speed u is calculated to be approximately 131.4 hours.

IV.サブスパン振動による総サブスパン振動荷重の予測
(1)振動の回数は、周波数と、発生時間で求められる。[1]式からサブスパン内の固有振動数fnを求め、経過年数を考慮すると、振動の回数Niが予測できる。
(2)振動荷重は松林理論で得られた[3]〜[10]で求める。
風を受けた導体の運動は風速によって変化するが、サブスパン振動は(発生の)限界風速Vc以上のときに発生するため[3]式によって限界風速が求められ、振動の限界振幅2Asは式[6]で求められる。
その解から式[5]よって変動荷重2Psiも求めるが、風による入力は地形条件、風の特性によって減少するため、この低減係数を地形係数η(図11の表2)として考慮する。
(3)[1]〜[10]式で求められたサブスパン振動荷重と回数を、気流シミュレーションで得られた径間に対する風速のヒストグラムに当てはめ、式[11]により荷重値の総和Σ2PsiNiを求める。
IV. Prediction of total subspan vibration load by subspan vibration
(1) The number of vibrations is determined by frequency and time of occurrence. The number of vibrations Ni can be predicted by obtaining the natural frequency fn in the subspan from the equation [1] and considering the elapsed years.
(2) The vibration load is obtained from [3] to [10] obtained by Matsubayashi theory.
The motion of a conductor subjected to wind varies depending on the wind speed, but subspan vibration occurs when the wind speed is higher than the limit wind speed Vc (occurrence). 6].
From the solution, the fluctuating load 2Psi is also obtained by the equation [5]. However, since the input due to the wind decreases depending on the terrain condition and the characteristics of the wind, this reduction factor is considered as the terrain factor η (Table 2 in FIG. 11).
(3) The subspan vibration load and the number of times obtained by the equations [1] to [10] are applied to the histogram of the wind speed with respect to the span obtained by the air flow simulation, and the sum Σ2PsiNi of the load values is obtained by the equation [11].

前節で求められた径間の風速ヒストグラム(風速vs発生時間)について、[1]〜[10]式でサブスパン振動荷重と振動回数を求めると、サブスパン振動荷重の頻度分布が求まる。
図12の観測径間の条件で、地点P1,P2,P3 にそれぞれ同じく架線されていると考えた時のサブスパンの予測振動荷重の頻度分布は図13のような結果となった。
When the subspan vibration load and the number of vibrations are obtained by the equations [1] to [10] with respect to the wind speed histogram (wind speed vs. generation time) between the diameters obtained in the previous section, the frequency distribution of the subspan vibration load is obtained.
FIG. 13 shows the frequency distribution of the predicted vibration load of the sub-span when it is considered that the points P1, P2, and P3 are similarly wired under the conditions between the observation diameters in FIG.

図13の分布から、2PsiNiの分布は、高速度域の風速出現頻度が高いほど大きくなことがわかる。
限界風速は径間の架線条件によって変化し、風の頻度は、地形と風の特徴によって変化するため、径間の特徴を反映した予測が可能である。図13のラインを積分すると総サブスパン振動荷重が求まる。
From the distribution of FIG. 13, it can be seen that the distribution of 2PsiNi increases as the wind speed appearance frequency in the high speed region increases.
The critical wind speed varies depending on the spanning condition between spans, and the wind frequency varies depending on the topography and wind characteristics. Therefore, prediction that reflects the span characteristics is possible. When the line in FIG. 13 is integrated, the total subspan vibration load is obtained.

V.送電線の調査したい径間のスペーサ摩耗量の予測
このようにして、別途、スペーサ磨耗試験機で求めた総サブスパン振動荷重とスペーサの摩耗量の関係のデータと、図13で求まる総サブスパン振動荷重よりスペーサの摩耗量が予測できる。
V. Prediction of spacer wear amount between spans to be investigated for transmission line In this way, data on the relationship between total subspan vibration load and spacer wear amount obtained separately by the spacer wear tester, and total subspan vibration load obtained in FIG. Further, the wear amount of the spacer can be predicted.

従来の測定方法では、スペーサの摩耗量については、そのスペーサを撤去して調査しなければ、分からなかったが、本発明のスペーサの摩耗量予測方法およびシステムによる技術では、鉄塔間中央の緯度経度を気流シミュレーションに入力するだけで、その地の風速ヒストグラムを得ることが出来て、スペーサの摩耗量を推定することができる。
したがって、スペーサの摩耗量を予測するというスペーサメーカとして自負できる技術を顧客に提供することができ、その信用も勝ち取ることができ、さらには、ここで行ってきた気流解析が、ダンパなどの他の製品の劣化予測にも展開できるものである。
In the conventional measurement method, the amount of wear of the spacer was not known unless the spacer was removed and investigated. However, in the technique of the spacer wear amount prediction method and system according to the present invention, the latitude and longitude of the center between the towers is not known. Is input to the airflow simulation, a wind speed histogram of the ground can be obtained, and the wear amount of the spacer can be estimated.
Therefore, it is possible to provide customers with technology that they can be proud of as a spacer maker to predict the amount of wear of spacers, and win the trust of them. It can also be used to predict product deterioration.

SP1 架空電線用のスペーサ
1 クランプ
1L 連結部
2 スペーサ枠体
2a,2b 支持体
3 チャンバ
4 ターミナル
4a 板状部
5 連結ボルト
s1、s2 隙間
M1,M2 摩擦部分
100 スペーサ磨耗試験機
SP2 磨耗試験機に設置されたスペーサ
CL1、CL2、CL3、CL4 スペーサのクランプ
M1、M2、M3 モーター
DR1、DR2、DR3、DR4、DR5 振動または移動の方向
SP1 Spacer for overhead wire 1 Clamp 1L Connection 2 Spacer frame 2a, 2b Support 3 Chamber 4 Terminal 4a Plate 5 Connection bolt s1, s2 Clearance M1, M2 Friction part 100 Spacer wear tester SP2 Wear tester Installed spacers CL1, CL2, CL3, CL4 Spacer clamp M1, M2, M3 Motor DR1, DR2, DR3, DR4, DR5 Direction of vibration or movement

Claims (4)

  1. 多導体電線用のスペーサについて、その摩耗量を予測する方法であって、
    スペーサは、その構成部材として、クランプ部、枠体、それらに介在して連結接続される連結用部材、を備え、
    スペーサの摩耗量は、その構成部材間の摩耗量であり、
    (1)スペーサに対して振動および/または荷重を与えてその構成部材間に磨耗を生じさせる試験装置を用いて、総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係を求めるステップ、
    (2)気流シミュレーションによって所定の支持物間の中央の風速ヒストグラムを求めて、それをサブスパン振動によるスペーサ荷重ヒストグラムに変換して、総スペーサ荷重頻度を求めるステップ、
    (3)(1)のステップで求めた総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係から、(2)の所定の鉄塔間のスペーサ摩耗量を求めるステップ、
    を備えることを特徴とするスペーサ摩耗量予測方法。
    A method for predicting the wear amount of a spacer for a multiconductor wire,
    The spacer includes, as its constituent members, a clamp part, a frame, and a connecting member that is connected and connected therebetween,
    The amount of wear of the spacer is the amount of wear between its constituent members,
    (1) A step of obtaining a relationship between the total spacer load frequency and the amount of wear of the spacer, using a test device that applies vibration and / or load to the spacer to cause wear between its constituent members.
    (2) obtaining a central wind speed histogram between predetermined supports by air flow simulation, converting it to a spacer load histogram by sub-span vibration, and obtaining a total spacer load frequency;
    (3) From the relationship between the total spacer load frequency obtained in step (1) and the amount of spacer wear, the step (2) for obtaining the amount of spacer wear between predetermined steel towers;
    A spacer wear amount prediction method comprising:
  2. 多導体電線用のスペーサにおいて、その摩耗量を予測するシステムであって、
    スペーサは、その構成部材として、クランプ部、枠体、それらに介在して連結接続される連結用部材、を備え、
    スペーサの摩耗量は、その構成部材間の摩耗量であり、
    (1)スペーサに対して振動および/または荷重を与えてその構成部材間に磨耗を生じさせる試験装置を用いて、総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係を求める手段、
    (2)気流シミュレーションによって所定の支持物間の中央の風速ヒストグラムを求めて、それをサブスパン振動によるスペーサ荷重ヒストグラムに変換して、総スペーサ荷重頻度を求める手段、
    (3)(1)の手段で求めた総スペーサ荷重頻度とスペーサの摩耗量の関係から、(2)の所定の鉄塔間のスペーサ摩耗量を求める手段、
    を備えることを特徴とするスペーサ摩耗量予測システム。
    A system for predicting the amount of wear in a spacer for a multi-conductor wire,
    The spacer includes, as its constituent members, a clamp part, a frame, and a connecting member that is connected and connected therebetween,
    The amount of wear of the spacer is the amount of wear between its constituent members,
    (1) Means for obtaining a relationship between the total spacer load frequency and the amount of wear of the spacer, using a test device that applies vibration and / or load to the spacer to cause wear between its constituent members.
    (2) Means for obtaining a central wind speed histogram between predetermined supports by air flow simulation, converting it into a spacer load histogram by sub-span vibration, and obtaining a total spacer load frequency;
    (3) Means for obtaining the amount of spacer wear between predetermined steel towers of (2) from the relationship between the total spacer load frequency obtained by means of (1) and the amount of wear of spacers,
    A spacer wear amount prediction system comprising:
  3. 多導体電線用のスペーサを試験するための試験装置であって、
    前記スペーサは、多導体電線の素導体に対応する数の把持用のクランプを備え、
    前記クランプを固定して設置された前記スペーサに振動および/または荷重を与えて、前記スペーサの構成部材間に磨耗を生じさせる手段を備え、
    ・前記クランプに線路直角方向の微振動または振動を与える手段、
    ・前記クランプに線路直角方向の荷重を与える手段、
    ・前記クランプを線路方向に移動させる手段、
    ・前記クランプを線路直角方向に移動させる手段、
    のうちの1以上の手段を備える、ことを特徴とするスペーサの試験装置。
    A test device for testing a spacer for a multiconductor wire,
    The spacer includes a number of gripping clamps corresponding to the conductors of a multi-conductor electric wire,
    Means for applying vibration and / or a load to the spacer installed with the clamp fixed to cause wear between the spacer components;
    -Means for applying a slight vibration or vibration in the direction perpendicular to the line to the clamp,
    Means for applying a load in the direction perpendicular to the line to the clamp;
    -Means for moving the clamp in the line direction;
    -Means for moving the clamp in the direction perpendicular to the track;
    A device for testing a spacer, comprising one or more means.
  4. 請求項3に記載のスペーサの試験装置において、
    前記スペーサは、線路直角縦方向に設置されて、その複数のクランプについては、上側クランプと下側クランプとに区別可能となし、
    前記スペーサの上側クランプを線路直角横方向に一定の力で求心・反発振動を与えながら、下側クランプを線路方向に移動させるか、
    前記スペーサの上側クランプに線路直角縦方向の微振動を発生させ、それと同時に前記スペーサのクランプに線路直角方向と線路方向の振動を与えるか、することにより、スペーサの摩耗進行をさせる、ことを特徴とするスペーサの試験装置。
    The spacer test apparatus according to claim 3,
    The spacer is installed in a vertical direction perpendicular to the line, and the plurality of clamps are distinguishable between an upper clamp and a lower clamp,
    While moving the lower clamp in the line direction while giving centripetal and repulsive vibration with a constant force in the transverse direction perpendicular to the line, the upper clamp of the spacer,
    A slight vibration in the vertical direction of the line perpendicular to the upper clamp of the spacer is generated, and at the same time, a vibration in the direction perpendicular to the line and the direction of the line is applied to the clamp of the spacer, thereby causing the wear of the spacer to proceed. Spacer testing equipment.
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