JP2010174638A

JP2010174638A - Hose pump

Info

Publication number: JP2010174638A
Application number: JP2009015210A
Authority: JP
Inventors: Shuko Sugiyama; 周宏杉山
Original assignee: Sugiyama Heavy Industrial Co Ltd
Current assignee: Sugiyama Heavy Industrial Co Ltd
Priority date: 2009-01-27
Filing date: 2009-01-27
Publication date: 2010-08-12
Anticipated expiration: 2029-01-27
Also published as: JP5023085B2

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a hose pump, in which service life of a pump hose is long, high discharge pressure is achieved, discharge pressure pulsation is small, and the loss in operation power is small. SOLUTION: The hose pump 1 includes: a pump casing 2; the pump hose 3 disposed along an inner periphery of the pump casing 2; and a liquid transferring mechanism 4 pressing the pump hose 3 from the inside to transfer the liquid from the upstream to the downstream. The liquid transferring mechanism 4 includes: a drive shaft 5; a crank pin 6 disposed to the drive shaft 5; an eccentric roller 7 disposed to the outside of the crank pin 6 to be rotatable around the crank pin 6 as an axis; and a pressor roller 8 disposed to the outside of the eccentric roller 7 to be rotatable around the eccentric roller 7 as an axis. The pressor roller 8 can press the pump hose 3 by its outer peripheral surface along with rotation of the drive shaft 5. COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、輸血、透析の血液移送、または粘度の高い液体やスラリーの移送などに使用されるホースポンプに関する。 The present invention relates to a hose pump used for blood transfusion, dialysis blood transfer, or transfer of a highly viscous liquid or slurry.

従来より、可撓性ポンプホース内に流れる液体を、ポンプホースの一部を潰しながら扱いて上流側から下流側に向かって移送するホースポンプが広く使用されている。
このホースポンプは、例えば図９に示すように、ポンプケーシング５０と、ホンプケーシング５０の内周に沿って配されたポンプホース５１と、ポンプホース５１の一部を潰しながら扱いて上流側から下流側に向かって液体を移送するための送液機構５２とを有している。 2. Description of the Related Art Conventionally, hose pumps that handle liquid flowing in a flexible pump hose while crushing a part of the pump hose and transfer it from the upstream side to the downstream side have been widely used.
For example, as shown in FIG. 9, the hose pump includes a pump casing 50, a pump hose 51 arranged along the inner periphery of the pump casing 50, and a part of the pump hose 51 being handled while being crushed from the upstream side to the downstream side. And a liquid feeding mechanism 52 for transporting the liquid toward the side.

送液機構５２は、図１０に示すように、ローター５３に取り付けられた２つのプッシングシュー５４，５５（或いは図１３に示す小径ローラー６０）がローター５３の回転に伴いポンプホース５１に沿って摺動することで、ポンプホース５１が押し潰され内部の液体が上流側から下流側に向かって強制的に移送されるように構成されている。また、図１１に示すように、押し潰されたポンプホース５１がプッシングシュー５４による圧縮から開放されると、その強力な弾性復元力で発生する真空によって液体が上流側から吸入されるように構成されている。 As shown in FIG. 10, the liquid feeding mechanism 52 includes two pushing shoes 54 and 55 (or a small diameter roller 60 shown in FIG. 13) attached to the rotor 53 that slide along the pump hose 51 as the rotor 53 rotates. By moving, the pump hose 51 is crushed and the liquid inside is forcibly transferred from the upstream side toward the downstream side. Further, as shown in FIG. 11, when the crushed pump hose 51 is released from compression by the pushing shoe 54, the liquid is sucked from the upstream side by the vacuum generated by the strong elastic restoring force. Has been.

しかし、ポンプホース５１は、吐出サイクル毎にプッシングシュー５４，５５（或いは小径ローラー６０）に押し潰されたり元に戻ったりを繰り返すため、疲労し破損しやすく寿命が短いという問題点があった。このポンプホース５１が破損する度合いは、図１２または図１３に示すように、ポンプホース５１の潰れ角θが大きくなるほど幾何級数的に増大することが経験的に知られている。しかし、ポンプホース５１の潰れ角θを小さくするために、プッシングシュー５４，５５の円周方向の長さや小径ローラー６０の径を単に大きくするだけでは、ポンプホース５１の吐出側の容積が減少しポンプ一回転当たりの吐出量が減少してしまい問題解決に至らなかった。 However, since the pump hose 51 is repeatedly crushed by the pushing shoes 54 and 55 (or the small-diameter roller 60) and returned to the original state every discharge cycle, there is a problem that the pump hose 51 is easily fatigued and broken and has a short life. As shown in FIG. 12 or FIG. 13, it is empirically known that the degree of damage to the pump hose 51 increases geometrically as the crushing angle θ of the pump hose 51 increases. However, in order to reduce the crushing angle θ of the pump hose 51, simply increasing the circumferential length of the pushing shoes 54, 55 and the diameter of the small diameter roller 60 reduces the volume on the discharge side of the pump hose 51. The amount of discharge per pump rotation decreased, and the problem was not solved.

また、ホースポンプの吐出最高圧力はポンプホース５１が潰れた時の押し圧と潰れ部の長さ（図１２または図１３のＣ）で決定する。ポンプホース５１が潰れた時の押し圧を大きくするためには、プッシングシュー５１，５２或いは小径ローラー６０とホンプケーシングの内周とのクリアランスがより小さくなるように設計することが考えられるが、この方法によると、ポンプホース５１に過剰な潰し圧がかかりホンプホース５１の寿命を縮めてしまう。また、プッシングシュー５４，５５或いは小径ローラー６０による潰れ部の長さＣは、ポンプホース５１の直径の７０〜１２０％程度であり、有効シール長さはポンプホース５１の直径の２０〜３５％程度と小さく、従来のホースポンプでは吐出最高圧力が１０〜１５Kg/cm２程度となって吐出圧力の高圧化が困難であった。 The maximum discharge pressure of the hose pump is determined by the pressing pressure when the pump hose 51 is crushed and the length of the crushed portion (C in FIG. 12 or FIG. 13). In order to increase the pressing pressure when the pump hose 51 is crushed, it is conceivable to design the clearance between the pushing shoes 51, 52 or the small diameter roller 60 and the inner periphery of the pump casing to be smaller. According to the method, excessive crushing pressure is applied to the pump hose 51 and the life of the pump hose 51 is shortened. Further, the length C of the crushed portion by the pushing shoes 54, 55 or the small diameter roller 60 is about 70 to 120% of the diameter of the pump hose 51, and the effective seal length is about 20 to 35% of the diameter of the pump hose 51. In conventional hose pumps, the maximum discharge pressure is about 10 to 15 kg / cm 2 and it is difficult to increase the discharge pressure.

さらに、ホースポンプの吐出圧力に脈動があることは構造的な宿命であるが、従来のホースポンプでは、２つのプッシングシュー５４，５５の間に閉じこめられた液体が開放され、その際に発生するキャビテーション（空洞化現象）が脈動を増幅させており吐出圧脈動が大きいものであった。 Further, the pulsation in the discharge pressure of the hose pump is structurally fate, but in the conventional hose pump, the liquid confined between the two pushing shoes 54 and 55 is released and is generated at that time. Cavitation (cavitation phenomenon) amplified the pulsation, and the discharge pressure pulsation was large.

さらに、従来のホースホンプはポンプホース５１の表面をプッシングシュー５４，５５が摺動するため、運転動力の２５〜３０％が摩擦熱損として失われ損失が大きいものであった。 Further, in the conventional hose hump, since the pushing shoes 54 and 55 slide on the surface of the pump hose 51, 25 to 30% of the driving power is lost as frictional heat loss, and the loss is large.

特開２００３−１４８３６０号公報JP 2003-148360 A

本発明は、上記従来のホースポンプの問題点を一挙に解決するために想起されたものであり、すなわち、本発明の課題は、ポンプホースの寿命が長く、吐出圧力の高圧化が可能で、かつ吐出圧脈動も小さく、さらに運転動力の損失が小さいホースポンプを提供することにある。 The present invention has been conceived to solve the problems of the conventional hose pump at once, that is, the problem of the present invention is that the pump hose has a long life and discharge pressure can be increased. It is another object of the present invention to provide a hose pump having a small discharge pressure pulsation and a small loss of driving power.

上記課題を解決するものは、ポンプケーシングと、該ホンプケーシングの内周に沿って配されたポンプホースと、該ポンプホースを内側から押圧して上流側から下流側に向かって液体を移送するための送液機構とを有するホースホンプであって、前記送液機構は、駆動軸と、該駆動軸に設けられたクランクピンと、該クランクピンの外方に配され該クランクピンを軸として回転可能に設けられた偏心ローラーと、該偏心ローラーの外方に配され該偏心ローラーを軸として回転可能に設けられた押圧ローラーとを有し、該押圧ローラーは前記駆動軸の回転に伴い外周面にて前記ポンプホースを押圧可能に構成されていることを特徴とするホースポンプである。 In order to transfer the liquid from the upstream side to the downstream side by pressing the pump hose from the inside, the pump casing, the pump hose arranged along the inner periphery of the pump casing, Hose pump having a liquid feeding mechanism, wherein the liquid feeding mechanism is arranged to be rotatable about a drive shaft, a crankpin provided on the drive shaft, and an outer side of the crankpin. An eccentric roller provided, and a pressing roller disposed on the outer side of the eccentric roller and rotatably provided with the eccentric roller as an axis, the pressing roller at an outer peripheral surface as the drive shaft rotates. A hose pump configured to be able to press the pump hose.

前記ポンプホースは、前記ポンプケーシングの内周に沿って２重以上の巻数にて螺旋状に配されていることが好ましい。 It is preferable that the pump hose is arranged in a spiral shape with two or more turns along the inner periphery of the pump casing.

請求項１に記載したホースポンプによれば、ポンプホースの寿命を長くすることができ、吐出圧力の高圧化も可能で、かつ吐出圧脈動も小さく、さらに運転動力の損失を小さくすることができる。
請求項２に記載したホースポンプによれば、上記請求項１の効果に加え、ポンプホースを２点以上で圧潰することで液体の吸引力を高める（圧送作用を生起させる）ことができると共に、ポンプホースの圧潰点間隔が長くなってポンプホースの寿命をより長くすることができる。 According to the hose pump described in claim 1, the life of the pump hose can be extended, the discharge pressure can be increased, the discharge pressure pulsation is small, and the loss of operating power can be reduced. .
According to the hose pump of the second aspect, in addition to the effect of the first aspect, the suction force of the liquid can be increased by causing the pump hose to be crushed at two or more points (pumping action is caused). The crushing point interval of the pump hose can be increased and the life of the pump hose can be further extended.

本発明のホースポンプの一実施例の斜視概略図である。It is a perspective schematic diagram of one example of a hose pump of the present invention. 図１に示したホースポンプの送液機構を説明するための分解斜視図である。It is a disassembled perspective view for demonstrating the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 図１に示したホースポンプの送液機構を説明するための分解斜視図である。It is a disassembled perspective view for demonstrating the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 図１に示したホースポンプの送液機構を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 図１に示したホースポンプの送液機構の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 図１に示したホースポンプの送液機構の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 図１に示したホースポンプの送液機構の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 図１に示したホースポンプの送液機構の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the hose pump shown in FIG. 従来のホースポンプの送液機構の作用を説明するための縦断面概略図である。It is a longitudinal cross-sectional schematic diagram for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the conventional hose pump. 従来のホースポンプの送液機構の作用を説明するための縦断面概略図である。It is a longitudinal cross-sectional schematic diagram for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the conventional hose pump. 従来のホースポンプの送液機構の作用を説明するための縦断面概略図である。It is a longitudinal cross-sectional schematic diagram for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the conventional hose pump. 従来のホースポンプの送液機構の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the conventional hose pump. 従来のホースポンプの送液機構の作用を説明するための説明図である。It is explanatory drawing for demonstrating the effect | action of the liquid feeding mechanism of the conventional hose pump.

本発明では、径の大きな押圧ローラーをポンプケーシング内でジャイレントリー回転（歳差回転或いはごますり回転）させる構造を採用したことで、ポンプホースの寿命が長く、吐出圧力の高圧化が可能で、かつ吐出圧脈動も小さく、さらに運転動力の損失が小さいホースポンプを実現した。 In the present invention, a structure in which a large-diameter pressing roller is rotated in a pump casing by a gentry rotation (precession rotation or dust rotation) enables a longer pump hose life and higher discharge pressure. In addition, a hose pump with low discharge pressure pulsation and low operating power loss has been realized.

本発明のホースポンプを図１ないし図８に示した一実施例を用いて説明する。
この実施例のホースポンプ１は、図１に示すように、ポンプケーシング２と、ホンプケーシング２の内周に沿って配されたポンプホース３と、ポンプホース３を内側から押圧して上流側から下流側に向かって液体を移送するための送液機構４とを有するホースホンプであって、送液機構４は、駆動軸５と、駆動軸５に設けられたクランクピン６と、クランクピン６の外方に配されクランクピン６を軸として回転可能に設けられた偏心ローラー７と、偏心ローラー７の外方に配され偏心ローラー７を軸として回転可能に設けられた押圧ローラー８とを有し、押圧ローラー８は駆動軸５の回転に伴い外周面にてポンプホース３を押圧可能に構成されている。以下、各構成について順次詳述する。 The hose pump of the present invention will be described with reference to one embodiment shown in FIGS.
As shown in FIG. 1, the hose pump 1 of this embodiment includes a pump casing 2, a pump hose 3 disposed along the inner periphery of the pump casing 2, and the pump hose 3 pressed from the inside to the upstream side. A hose pump having a liquid feeding mechanism 4 for transporting liquid toward the downstream side. The liquid feeding mechanism 4 includes a drive shaft 5, a crank pin 6 provided on the drive shaft 5, and a crank pin 6. There is an eccentric roller 7 that is arranged outward and is rotatable about the crankpin 6, and a pressing roller 8 that is arranged outside the eccentric roller 7 and is rotatable about the eccentric roller 7. The pressure roller 8 is configured to be able to press the pump hose 3 on the outer peripheral surface as the drive shaft 5 rotates. Hereinafter, each configuration will be described in detail.

ポンプケーシング２は、図１または図３に示すように、後述するポンプホース３および送液機構４を内部に配するためのものであり円筒体に構成されている。 As shown in FIG. 1 or FIG. 3, the pump casing 2 is for arranging a pump hose 3 and a liquid feeding mechanism 4 to be described later, and is configured in a cylindrical body.

ポンプホース３は、移送する液体を内部に流通させるためのものであり、ホンプケーシング２の内周に沿って螺旋状に配されている。具体的には、ポンプホース３は、図４に示すように、ポンプケーシング２の内周に沿って２重の巻数にて配されている。ただし、本発明におけるポンプホースの巻数は２重に限定されるものではなく、３重以上であってもよい。 The pump hose 3 is for circulating the liquid to be transferred therein, and is arranged in a spiral shape along the inner periphery of the pump casing 2. Specifically, as shown in FIG. 4, the pump hose 3 is arranged with double turns along the inner periphery of the pump casing 2. However, the number of turns of the pump hose in the present invention is not limited to double, and may be three or more.

送液機構４は、ポンプホース３を内側から押圧してポンプホース３内の液体を上流側から下流側に向かって移送するためのものであり、駆動軸５と、クランクピン６と、偏心ローラー７と、押圧ローラー８とを有している。 The liquid feeding mechanism 4 is for pressing the pump hose 3 from the inside to transfer the liquid in the pump hose 3 from the upstream side toward the downstream side, and includes a drive shaft 5, a crankpin 6, and an eccentric roller. 7 and a pressing roller 8.

駆動軸５は、クランクピン６、偏心ローラー７および押圧ローラー８を回転させるためのものであり、駆動用ギヤードモーター９にて、図２に示したＰ１を中心線として回転可能に構成されている。 The drive shaft 5 is for rotating the crank pin 6, the eccentric roller 7 and the pressing roller 8, and is configured to be rotatable about the P 1 shown in FIG. 2 by the drive geared motor 9. .

クランクピン６は、図２に示すように、駆動軸５の中心線Ｐ１に対して偏心した位置に中心線Ｐ２を有する円柱体に構成され、駆動軸５の先端に設けられたクランク盤１０の先端面に設けられている。 As shown in FIG. 2, the crank pin 6 is formed in a cylindrical body having a center line P 2 at a position eccentric with respect to the center line P 1 of the drive shaft 5, and the crank pin 10 provided at the tip of the drive shaft 5. It is provided on the tip surface.

偏心ローラー７は、内径の中心と外径の中心が異なるローラー（内径の中心が中心線Ｐ２上に存在し、外径の中心が中心線Ｐ３上に存在するローラー）であり、第１ニードルベアリング１１を介してクランクピン６の外方に配され、クランクピン６を軸として（中心線Ｐ２を回転中心として）、クランクピン６の周囲を回転可能に構成されている。 The eccentric roller 7 is a roller having a different inner diameter center and outer diameter center (a roller having an inner diameter center on the center line P2 and an outer diameter center on the center line P3). 11 is arranged outside the crankpin 6 via 11, and is configured to be rotatable around the crankpin 6 with the crankpin 6 as an axis (center line P 2 being the center of rotation).

押圧ローラー８（この実施例ではリングローラー）は、ポンプホースを押圧するためのものであり、第２ニードルベアリング１２を介して偏心ローラー７の外方に配され、偏心ローラー７を軸として（中心線Ｐ３を回転中心として）、偏心ローラー７の周囲を回転可能に構成されている。 The pressing roller 8 (ring roller in this embodiment) is for pressing the pump hose, and is disposed outside the eccentric roller 7 via the second needle bearing 12, and the eccentric roller 7 serves as an axis (center). It is configured to be able to rotate around the eccentric roller 7 with the line P3 as the rotation center).

上記送液機構４により押圧ローラー８がポンプホース３を圧潰する作用について図５ないし図８を用いて説明する。なお、図５ないし図８は押圧ローラー８の挙動をするために簡略化したものでありポンプホース３は省略されている。また、Ｐ１は押圧ローラー８を公軸させるための回転中心となり、Ｐ２は偏心ローラー７がクラングピン６の周りを回転する際の回転中心となり、Ｐ３は押圧ローラー８が偏心ローラー７の周りを回転する際の回転中心となる。すなわち、Ｐ１とＰ２との間の距離は駆動軸５の中心線とクランクピン６の中心線との距離であるため一定であり、Ｐ３とＰ２との間の距離も偏心ローラー７の内径の中心と外径の中心との距離であるため一定であり、Ｐ３とＰ１との間の距離のみが、Ｐ３がＰ２の周りを回転するため駆動軸５の回転に伴って変化する。 The action of the pressure roller 8 crushing the pump hose 3 by the liquid feeding mechanism 4 will be described with reference to FIGS. 5 to 8 are simplified for the behavior of the pressing roller 8, and the pump hose 3 is omitted. In addition, P1 becomes a rotation center for causing the pressing roller 8 to be a public axis, P2 becomes a rotation center when the eccentric roller 7 rotates around the crank pin 6, and P3 rotates around the eccentric roller 7. The center of rotation. That is, the distance between P1 and P2 is constant because it is the distance between the center line of the drive shaft 5 and the center line of the crankpin 6, and the distance between P3 and P2 is also the center of the inner diameter of the eccentric roller 7. And the center of the outer diameter is constant, and only the distance between P3 and P1 changes with the rotation of the drive shaft 5 because P3 rotates around P2.

図５は押圧ローラー８のホース潰し点（以下、踏点という。）における圧力が最大（踏点における偏心ローラー７の幅が最大）となった図であり、踏点はポンプケーシング２の内径以上になっている。換言すれば、Ｐ１から押圧ローラー８の外周までの長さがポンプケーシング２の半径の長さを超えている。この状態は現実にはあり得ないが、Ｐ３とＰ１との距離が最長となった状態を仮想的に示している。 FIG. 5 is a diagram in which the pressure at the hose crushing point (hereinafter referred to as a step point) of the pressing roller 8 is maximized (the width of the eccentric roller 7 at the step point is maximum). It has become. In other words, the length from P1 to the outer periphery of the pressing roller 8 exceeds the radius of the pump casing 2. Although this state is impossible in reality, the state in which the distance between P3 and P1 is the longest is virtually shown.

図６は押圧ローラー８の踏点が最小（踏点における偏心ローラー７の幅が最小）となった図であり、踏点はポンプケーシング２の内径以下になっている。換言すれば、Ｐ１から押圧ローラー８の外周までの長さがポンプケーシング２の半径より小さくなっており、この状態はＰ３とＰ１との距離が最小になった状態を示している。 FIG. 6 is a diagram in which the step point of the pressing roller 8 is minimized (the width of the eccentric roller 7 at the step point is minimum), and the step point is equal to or less than the inner diameter of the pump casing 2. In other words, the length from P1 to the outer periphery of the pressing roller 8 is smaller than the radius of the pump casing 2, and this state shows a state in which the distance between P3 and P1 is minimized.

そして、図７に示すように、障害物ｍ（ポンプホース３の内圧）を押圧ローラー８が押圧するため、駆動軸５が反時計回りに回転すると、障害物ｍに差し掛かった時点で偏心ローラー７が内圧の抵抗を受けて、図８に示すように時計回りに回転する。この時、押圧前の状態（図７の状態）で押圧ローラー８と偏心ローラーとが保持していた距離（Ｌ１）は、押圧によりＬ２に増大する。このＬ１からＬ２への変動は、送液機構４がポンプホース３の内圧に応じて最適なホ−ス潰し圧を発生させることを意味する。 Then, as shown in FIG. 7, since the pressing roller 8 presses the obstacle m (internal pressure of the pump hose 3), when the drive shaft 5 rotates counterclockwise, the eccentric roller 7 comes into contact with the obstacle m. Receives the resistance of the internal pressure and rotates clockwise as shown in FIG. At this time, the distance (L1) held by the pressing roller 8 and the eccentric roller in the state before pressing (the state shown in FIG. 7) increases to L2 by pressing. The fluctuation from L1 to L2 means that the liquid feeding mechanism 4 generates an optimal hose crushing pressure according to the internal pressure of the pump hose 3.

このように、本発明のホースポンプ１は、送液機構として、押圧ローラー８がポンプケーシング２内でジャイレントリー回転（歳差回転或いはごますり回転）する構造を採用しているため、ポンプホース３の内圧に応じて最適なホ−ス潰し圧を発生させることができ、プッシングシューや小径ローラーによってポンプホースを圧潰させるときの回転方向への引張り力を発生させることもなく、さらに、大径の押圧ローラー８でポンプホース３を押圧するため、ポンプホース３の潰れ角θ（図４参照）も小さくなり、ポンプホースの寿命を長くすることができる。 As described above, the hose pump 1 of the present invention employs a structure in which the pressure roller 8 is gyrantly rotated (precession rotation or dust rotation) in the pump casing 2 as a liquid feeding mechanism. 3 can generate an optimal hose crushing pressure according to the internal pressure of 3 and without generating a pulling force in the rotational direction when crushing the pump hose with a pushing shoe or a small diameter roller. Since the pump hose 3 is pressed by the pressing roller 8, the crushing angle θ (see FIG. 4) of the pump hose 3 is also reduced, and the life of the pump hose can be extended.

また、大径の押圧ローラー８でポンプホース３を押圧するため、ポンプホース３の潰れ部の長さＣ（図４参照）が大きくなり、封止力を従来の３〜５倍に高めることができると共に、ポンプホース３をジャイレントリー回転する押圧ローラー８にて圧潰し、かつ押圧ローラー８は偏心ローラー７の負荷に応じた偏位によって自律的にポンプホース３を加圧するため、高圧化に不適な欠点が解消され、吐出圧力を５０〜１００Kg/cm２程度にまで高圧化することができる。 Moreover, since the pump hose 3 is pressed by the large-diameter pressing roller 8, the length C (see FIG. 4) of the crushed portion of the pump hose 3 is increased, and the sealing force is increased to 3 to 5 times the conventional one. In addition, the pump hose 3 is crushed by the pressure roller 8 that rotates gently, and the pressure roller 8 pressurizes the pump hose 3 autonomously by the displacement according to the load of the eccentric roller 7, so it is not suitable for high pressure. Therefore, the discharge pressure can be increased to about 50-100 kg / cm 2.

さらに、大径の押圧ローラー８でポンプホース３を押圧し開放するため、封止点からの加圧液流の噴出が緩やかになり従来構造のものに比して脈動を極めて小さくすることができる。また、押圧ローラー８が歳差運動によってポンプホース３を圧潰する構造であるため、摩擦損失が極めて少なく、動力効率を高く（８５〜９０％）することができる。 Furthermore, since the pump hose 3 is pressed and released by the large-diameter pressing roller 8, the ejection of the pressurized liquid flow from the sealing point becomes gentle, and the pulsation can be made extremely small as compared with the conventional structure. . Moreover, since the pressing roller 8 has a structure that crushes the pump hose 3 by precession, the friction loss is extremely small and the power efficiency can be increased (85 to 90%).

１ホースポンプ
２ポンプケーシング
３ポンプホース
４送液機構
５駆動軸
６クランクピン
７偏心ローラー
８押圧ローラー
９駆動用ギヤードモーター
１０クランク盤
１１第１ニードルベアリング
１２第２ニードルベアリング DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Hose pump 2 Pump casing 3 Pump hose 4 Liquid feeding mechanism 5 Drive shaft 6 Crank pin 7 Eccentric roller 8 Pressing roller 9 Drive geared motor 10 Crank disc 11 First needle bearing 12 Second needle bearing

Claims

A hose pump having a pump casing, a pump hose arranged along the inner periphery of the pump casing, and a liquid feeding mechanism for pressing the pump hose from the inside to transfer liquid from the upstream side to the downstream side The liquid feeding mechanism includes a drive shaft, a crank pin provided on the drive shaft, an eccentric roller disposed on the outer side of the crank pin and rotatably provided with the crank pin as an axis, A pressing roller arranged outside the eccentric roller and rotatably provided with the eccentric roller as an axis, and the pressing roller is configured to be able to press the pump hose on the outer peripheral surface as the driving shaft rotates. Hose pump characterized by being made.

2. The hose pump according to claim 1, wherein the pump hose is arranged in a spiral shape with two or more turns along the inner periphery of the pump casing.