JP2010058424A - Method of injection molding and injection molding machine - Google Patents

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a method of injection molding and an injection molding machine evacuating the inside of a cavity for easily fluidizing a molten material, and suppressing occurrence of gas from the molten material injected into the cavity. <P>SOLUTION: In the method of injection molding injecting the molten material Mm from an injection device 11 into the cavity 53 formed between a fixed die 13 and a movable die 14 and evacuated, the molten material Mm plasticized in a heating cylinder 15 evacuated by an evacuation means 36 is injected into the evacuated cavity 53, to easily fluidize the molten material Mm in the cavity 53, and to suppress generation of gas from the molten material Mm. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&INPIT

Description

本発明は、固定金型と可動金型の間に形成され真空化されたキャビティ内に射出装置から溶融材料を射出する射出成形方法および射出成形機に関する。 The present invention relates to an injection molding method and an injection molding machine in which a molten material is injected from an injection device into a vacuum cavity formed between a fixed mold and a movable mold.

成形金型の固定金型と可動金型の間に形成されるキャビティ内を真空状態として射出を行うものは、特許文献１、特許文献２等に記載のものが公知である。前記特許文献１、特許文献２等では、キャビティ内において溶融樹脂材料がスムーズに流れ、成形不良を回避することができるという効果がある。しかし真空状態のキャビティ内に溶融樹脂材料を射出した場合、溶融樹脂材料から急激にガスが発生しやすく、表面或いは内部に気泡が発生しやすいという問題があった。 As for what inject | emits by making the inside of the cavity formed between the fixed metal mold | die of a shaping die and a movable mold into a vacuum state, the thing of patent document 1, patent document 2, etc. is well-known. In Patent Document 1, Patent Document 2, and the like, there is an effect that the molten resin material flows smoothly in the cavity and molding defects can be avoided. However, when the molten resin material is injected into the cavity in a vacuum state, there is a problem that gas is easily generated from the molten resin material, and bubbles are easily generated on the surface or inside.

一方、スクリュが配設された加熱筒内を真空手段により真空状態（減圧状態）として成形材料を可塑化するものは、特許文献３、特許文献４等に記載のものが公知である。特許文献３、特許文献４等では、原料を可塑化する際に発生するガスを除去して成形品の表面に発生するシルバーストリーク等の不良を防止することができるという効果がある。しかしながら両者を組み合わせることは従来行われていなかった。また両者を単に組み合わせ出来たとしても真空状態のキャビティ内での気泡の発生をなくすことは難しかった。 On the other hand, the ones described in Patent Document 3, Patent Document 4 and the like are known in which the inside of the heating cylinder in which the screw is disposed is made into a vacuum state (depressurized state) by a vacuum means to plasticize the molding material. In Patent Document 3, Patent Document 4, and the like, there is an effect that gas such as silver streak generated on the surface of a molded product can be prevented by removing gas generated when plasticizing the raw material. However, combining them has not been done in the past. Moreover, even if the two could be simply combined, it was difficult to eliminate the generation of bubbles in the vacuum cavity.

特開平９−３２３３４１号公報（請求項２、００１２、図１）JP-A-9-323341 (Claim 2, 0012, FIG. 1) 特開２００１−２０５６６６号公報（請求項２、０００５、図１）JP 2001-205666 A (Claim 2, 0005, FIG. 1) 特開２００１−２２５３２７号公報（請求項１、０００１、図２）JP 2001-225327 A (Claims 1, 0001, FIG. 2) 特開２００８−１４３０２２号公報（請求項１、０００２、図１）JP 2008-143022 (Claim 1, 0002, FIG. 1)

本発明では上記の問題を鑑みて、キャビティ内を真空化して溶融材料の流動を良好にするとともに、キャビティ内に射出された溶融材料からのガス等の発生を抑えることのできる射出成形方法および射出成形機を提供することを目的とする。 In the present invention, in view of the above-described problems, an injection molding method and an injection capable of evacuating the cavity to improve the flow of the molten material and suppressing generation of gas from the molten material injected into the cavity. An object is to provide a molding machine.

本発明の射出成形方法は、固定金型と可動金型の間に形成され真空化されたキャビティ内に射出装置から溶融材料を射出する射出成形方法において、真空化されたキャビティ内に、真空化された加熱筒内で可塑化された溶融材料を射出することを特徴とする。 The injection molding method of the present invention is an injection molding method in which a molten material is injected from an injection device into a evacuated cavity formed between a fixed mold and a movable mold. The plasticized molten material is injected into the heated cylinder.

本発明の射出成形機は、固定金型と可動金型の間に形成され真空化されたキャビティ内に射出装置から溶融材料を射出する射出成形機において、射出装置の加熱筒内を真空化する真空手段が配設され、キャビティ内に前記加熱筒内で可塑化された溶融材料を射出することを特徴とする。 An injection molding machine according to the present invention evacuates the inside of a heating cylinder of an injection apparatus in an injection molding machine that injects a molten material from an injection apparatus into a vacuum cavity formed between a fixed mold and a movable mold. A vacuum means is provided, and the molten material plasticized in the heating cylinder is injected into the cavity.

本発明の射出成形方法は、固定金型と可動金型の間に形成され真空化されたキャビティ内に射出装置から溶融材料を射出する射出成形方法において、射出装置の加熱筒内を真空化する真空手段が配設され、キャビティ内に前記加熱筒内で可塑化された溶融材料を射出するので、キャビティ内の溶融材料の流動を良好にするとともに溶融材料からのガス等の発生を抑えることができる。また本発明の射出成形機についても同様の効果を有する。 The injection molding method of the present invention is an injection molding method in which a molten material is injected from an injection apparatus into a vacuum cavity formed between a fixed mold and a movable mold, and the inside of a heating cylinder of the injection apparatus is evacuated. Since the vacuum means is disposed and the molten material plasticized in the heating cylinder is injected into the cavity, it is possible to improve the flow of the molten material in the cavity and suppress the generation of gas from the molten material. it can. Further, the injection molding machine of the present invention has the same effect.

本発明の実施形態について、図１を参照して説明する。図１は、本実施形態の射出成形機の概略説明図である。 An embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a schematic explanatory diagram of an injection molding machine according to the present embodiment.

本発明の射出成形方法に用いられる射出成形機１０は、射出装置１１と図示しない型締装置からなり、型締装置の固定盤には成形金型１２のうちの一方の固定金型１３が、可動盤には成形金型１２のうちの他方の可動金型１４が取付けられている。射出装置１１の加熱筒１５の先端側には、シリンダヘッド１６が固定され、シリンダヘッド１６にはノズル１７が固定されている。加熱筒１５およびノズル１７には図示しないヒータが配設されている。そして各ヒータ毎または各ゾーン毎に設けられた図示しない熱電対により温度が測定制御され、加熱筒温度およびノズル温度のゾーン別コントロールが可能となっている。加熱筒１５内には、図示しない射出用サーボモータと計量用サーボモータによって前後進および回転駆動するスクリュ１８が配設されている。そして加熱筒１５の後部側には、スクリュ１８の中心軸１９の基部１９ａがシール部材２０によりシールされている。またスクリュ１８の前方には逆流防止弁２１とスクリュヘッド２２が設けられている。加熱筒１５の後部に固定されるハウジング部２３が設けられている。そして加熱筒１５の投入口１５ａとハウジング部２３の投入口２３ａが同じ位置に設けられている。ハウジング部２３の上面の投入口２３ａの周囲には、上方に向けて筒部２４が設けられ、筒部２４の上部にはモータ２５により回転制御されるフィードスクリュ２６が格納されたフィード装置２７が水平方向に設けられている。本発明でフィード装置２７は、加熱筒１５内へ成形材料を調節して供給可能な供給手段に相当する。なお供給手段についてはフィード装置２７に限定されず材料供給装置２８のようなシャッタ式（ロータリシャッタを含む）の供給装置や、筒部から投入口への通路の断面積を絞って、加熱筒１５内の樹脂材料Ｍが飢餓状態となるように送り量を調節するものでもよい。 An injection molding machine 10 used in the injection molding method of the present invention comprises an injection device 11 and a mold clamping device (not shown), and one fixed mold 13 of the molding dies 12 is provided on a fixed plate of the mold clamping device. The other movable mold 14 of the molding dies 12 is attached to the movable platen. A cylinder head 16 is fixed to the distal end side of the heating cylinder 15 of the injection device 11, and a nozzle 17 is fixed to the cylinder head 16. A heater (not shown) is disposed in the heating cylinder 15 and the nozzle 17. Then, the temperature is measured and controlled by a thermocouple (not shown) provided for each heater or each zone, and the heating cylinder temperature and the nozzle temperature can be controlled for each zone. In the heating cylinder 15, a screw 18 that is driven forward and backward and rotated by an injection servo motor and a metering servo motor (not shown) is disposed. A base portion 19 a of the central shaft 19 of the screw 18 is sealed with a seal member 20 on the rear side of the heating cylinder 15. Further, a backflow prevention valve 21 and a screw head 22 are provided in front of the screw 18. A housing part 23 fixed to the rear part of the heating cylinder 15 is provided. The charging port 15a of the heating cylinder 15 and the charging port 23a of the housing part 23 are provided at the same position. A cylindrical portion 24 is provided around the inlet 23 a on the upper surface of the housing portion 23, and a feed device 27 in which a feed screw 26 that is rotationally controlled by a motor 25 is stored at the upper portion of the cylindrical portion 24. It is provided in the horizontal direction. In the present invention, the feed device 27 corresponds to supply means capable of adjusting and supplying the molding material into the heating cylinder 15. Note that the supply means is not limited to the feed device 27, but is a shutter-type (including a rotary shutter) supply device such as the material supply device 28, or the heating cylinder 15 by reducing the cross-sectional area of the passage from the tube portion to the inlet. The feed amount may be adjusted so that the inner resin material M becomes starved.

前記フィード装置２７における後方上部に設けられた投入口の上方には、バッチ式の材料供給装置２８が設けられている。材料供給装置２８は上下２段の密閉構造のシャッタ２９，３０により上部室３１、中間室３２と、フィード装置２７に連通する下部室３３に区分されている。そしてフィード装置２７は、前記材料供給装置２８によって外部から常時密閉可能な構造となっている。前記フィード装置２７には吸引用の管路３４が接続され、電磁開閉弁３５や図示しないフィルタ等を介して真空手段である真空ポンプ３６に接続されている。また材料供給装置２８の中間室３２にも吸引用の管路３４ａが接続され、電磁開閉弁３７を介して前記管路３４に接続されている。また前記管路３４、フィード装置２７内（筒部２４内を含む）、および加熱筒１５内のいずれかには、前記領域の真空度を検出する真空計３８が設けられている。 A batch-type material supply device 28 is provided above the charging port provided in the upper rear portion of the feed device 27. The material supply device 28 is divided into an upper chamber 31, an intermediate chamber 32, and a lower chamber 33 communicating with the feed device 27 by shutters 29 and 30 having a two-stage upper and lower sealed structure. The feed device 27 has a structure that can always be sealed from the outside by the material supply device 28. A suction conduit 34 is connected to the feed device 27, and is connected to a vacuum pump 36, which is a vacuum means, via an electromagnetic on-off valve 35, a filter (not shown), and the like. A suction conduit 34 a is also connected to the intermediate chamber 32 of the material supply device 28, and is connected to the conduit 34 via an electromagnetic on-off valve 37. A vacuum gauge 38 for detecting the degree of vacuum in the region is provided in any of the pipe 34, the feed device 27 (including the cylinder portion 24), and the heating cylinder 15.

本実施形態で真空ポンプ３６は、ポンプの潤滑油が飛散せず結露も発生しにくいルーツ型のドライポンプが使用されており、排気速度は９１０Ｌ／ｍｉｎ、到達真空度は−１０１ｋＰａ（絶対圧≒０．３３ｋＰａ）である。なお真空ポンプ３６の能力をこれ以上高真空としても成形材料からガスや水分を吸引する効果は少しづつしか向上しないので、コストの点から上記能力の真空ポンプが望ましい。 In this embodiment, the vacuum pump 36 uses a roots type dry pump in which the pump lubricating oil is not scattered and condensation is hardly generated, the exhaust speed is 910 L / min, and the ultimate vacuum is −101 kPa (absolute pressure≈ 0.33 kPa). Even if the capacity of the vacuum pump 36 is further increased, the effect of sucking gas and moisture from the molding material is improved little by little. Therefore, the vacuum pump having the above capacity is desirable from the viewpoint of cost.

加熱筒１５内に配設されるスクリュ１８は、後部のスクリュ基部１９ａから、逆流防止弁２１が固着される前端まで、軸方向の位置に応じて直径が変化する中心軸１９の外周に、主フライト３９と副フライト４０が同一ピッチで螺旋状に突出して巻着され、全てのフライト３９，４０の外周径が同一で加熱筒１５の内孔４１の内径より僅か小さくなるような形態に形成されている。そして、前記スクリュ１８は、前記中心軸１９の直径が、投入口１５ａに対応する部分から前方に向けて大径、小径、大径の順に滑らかに形成されている。スクリュ１８の各部については、後方から前方へ向けて順に、前記中心軸１９の径が一定の小径に保たれるとともに主フライト３９の高さも一定に保たれた第１フィードゾーンＦＺ１、前記中心軸１９の径がテーパー状に拡径されるとともにフライトの高さが徐々に低くなるよう設けられた第１コンプレッションゾーンＣＺ１、前記中心軸１９の径が一定の大径に保たれるとともにフライトの高さが低く保たれた第１メータリングゾーンＭＺ１、第１メータリングゾーンＭＺ１の前方に隣接して前記中心軸１９の径がテーパー状に縮径されるとともにフライト高さが第１メータリングゾーンＭＺ１のフライト高さよりも短距離の間に高くなるように形成されたデコンプレッションゾーンＤＺ、前記中心軸１９の径が一定の小径に保たれるとともに主フライト３９の高さも一定に保たれた第２フィードゾーンＦＺ２、前記中心軸１９の径がテーパー状に拡径されるとともにフライトの高さが徐々に低くなるよう設けられた第２コンプレッションゾーンＣＺ２、および前記中心軸１９の径が一定の大径に保たれるとともにフライトの高さが低く保たれた第２メータリングゾーンＭＺ２が、中心軸１９の径の変化を伴って形成されている。 The screw 18 disposed in the heating cylinder 15 is mainly disposed on the outer periphery of the central shaft 19 whose diameter changes depending on the position in the axial direction from the rear screw base 19a to the front end to which the backflow prevention valve 21 is fixed. The flights 39 and the sub-flights 40 are spirally projected at the same pitch and are wound so that all the flights 39 and 40 have the same outer diameter and are slightly smaller than the inner diameter of the inner hole 41 of the heating cylinder 15. ing. The screw 18 is formed such that the diameter of the central shaft 19 is smooth in the order of a large diameter, a small diameter, and a large diameter from the portion corresponding to the insertion port 15a toward the front. For each part of the screw 18, the first feed zone FZ1 in which the diameter of the central axis 19 is maintained at a constant small diameter and the height of the main flight 39 is also maintained in order from the rear to the front, the central axis The first compression zone CZ1, which is provided so that the diameter of 19 is increased in a tapered shape and the height of the flight is gradually lowered, the diameter of the central axis 19 is maintained at a constant large diameter and the height of the flight is increased. The first metering zone MZ1 is kept low, the diameter of the central shaft 19 is tapered in the vicinity of the front of the first metering zone MZ1, and the flight height is the first metering zone MZ1. Decompression zone DZ formed so as to be higher during a short distance than the flight height of the center axis 19 when the diameter of the central shaft 19 is kept at a constant small diameter. The second feed zone FZ2 in which the height of the main flight 39 is also kept constant, and the second compression zone provided so that the diameter of the central shaft 19 is tapered and the flight height is gradually lowered. CZ2 and the second metering zone MZ2 in which the diameter of the central shaft 19 is maintained at a constant large diameter and the flight height is kept low are formed with a change in the diameter of the central shaft 19. .

スクリュ１８の副フライト４０は、第１フィードゾーンＦＺ１の中間から第２フィードゾーンＦＺ２の中間まで設けられている。そして副フライト４０のピッチおよび外径は、主フライト３９と同一に設けられている。副フライト４０が設けられている部分における主フライトのピッチＰ１に対して、副フライト４０の前方側における主フライト３９との間に形成される溝４２の幅Ｐ２は、主フライトのピッチＰ１距離の１０〜５０％に設定されている。なおスクリュ１８の前方側ほど溝４２の幅Ｐ２が広くなるようにしてもよい。また副フライト４０の開始位置は、投入口１５ａよりも前方の第１フィードゾーンＦＺ１内であればよく、副フライト４０の終了位置も第２フィードゾーンＦＺ２内であればよい。 The sub flight 40 of the screw 18 is provided from the middle of the first feed zone FZ1 to the middle of the second feed zone FZ2. The pitch and outer diameter of the sub flight 40 are the same as those of the main flight 39. The width P2 of the groove 42 formed between the main flight 39 on the front side of the subflight 40 with respect to the pitch P1 of the main flight in the portion where the subflight 40 is provided is equal to the pitch P1 distance of the main flight. It is set to 10 to 50%. The width P2 of the groove 42 may be increased toward the front side of the screw 18. The start position of the subflight 40 may be in the first feed zone FZ1 ahead of the insertion port 15a, and the end position of the subflight 40 may be in the second feed zone FZ2.

スクリュ１８は、フィードゾーンＦＺ１，ＦＺ２、コンプレッションゾーンＣＺ１，ＣＺ２、及びメータリングゾーンＭＺ１，ＭＺ２を二段に備えるとともにデコンプレッションゾーンＤＺと副フライト４０を有するので、第１フィードゾーンＦＺ１の後端から第２メータリングゾーンＭＺ２の前端までのスクリュ長さを主フライト３９の直径で除算したＬ／Ｄは、２８となっている。本実施形態ではＬ／Ｄの長いスクリュ１８を用いることにより、スクリュ回転数が同じ場合の成形材料の加熱筒１５内における滞留時間が長くなり、成形材料が真空下に晒される時間が長くなるのでより一層良好にガスや水分の吸引が行える。なお前記スクリュのＬ／Ｄは、２４〜３４の間が望ましく、より望ましくは、２６〜３２である。 The screw 18 includes feed zones FZ1 and FZ2, compression zones CZ1 and CZ2, and metering zones MZ1 and MZ2 in two stages, and has a decompression zone DZ and a subflight 40, so that from the rear end of the first feed zone FZ1. L / D obtained by dividing the screw length to the front end of the second metering zone MZ2 by the diameter of the main flight 39 is 28. In this embodiment, by using the screw 18 having a long L / D, the residence time of the molding material in the heating cylinder 15 when the screw rotation speed is the same is increased, and the time during which the molding material is exposed to vacuum is increased. Gas and moisture can be sucked even better. The L / D of the screw is preferably 24 to 34, more preferably 26 to 32.

次に型締装置の固定盤および可動盤に取付けられる成形金型１２とそのキャビティ内を真空化する機構について説明する。本実施形態では可動金型１４のパーティング面５１の凹溝にはシール用のＯリング５２が、キャビティ５３の周囲を取囲むように設けられている。また可動金型１４の前記Ｏリング５２よりも内側のパーティング面５１には真空吸引用の開口部５４が設けられ、開口部５４は金型内部の通路５５および成形金型外部の管路５６を経て前記真空ポンプ３６に接続されている。そして前記通路５５には真空計５７が配設され、前記管路５６には電磁開閉弁５８、真空レギュレータ５９が配設されている。なお真空計５７は真空レギュレータ５９と兼用のものでもよい。また真空ポンプ３６を制御するために制御装置６０が設けられている。制御装置６０は、前記電磁開閉弁３５，３７，５８、材料供給装置２８のシャッタ２９，３０を開閉作動させるシリンダへのエア通路に配設された電磁開閉弁（図示せず）、フィード供給装置２７のモータ２５などを制御している。また制御装置６０は、射出成形機１０の図示しない制御装置に接続されるかまたは一体に形成されている。 Next, the molding die 12 attached to the fixed plate and movable plate of the mold clamping device and the mechanism for evacuating the inside of the cavity will be described. In the present embodiment, a sealing O-ring 52 is provided in the recessed groove of the parting surface 51 of the movable mold 14 so as to surround the periphery of the cavity 53. Further, an opening 54 for vacuum suction is provided in the parting surface 51 inside the O-ring 52 of the movable mold 14, and the opening 54 has a passage 55 inside the mold and a pipe 56 outside the molding die. And is connected to the vacuum pump 36. A vacuum gauge 57 is disposed in the passage 55, and an electromagnetic opening / closing valve 58 and a vacuum regulator 59 are disposed in the pipe 56. The vacuum gauge 57 may also be used as the vacuum regulator 59. A control device 60 is provided to control the vacuum pump 36. The control device 60 includes an electromagnetic on-off valve (not shown) disposed in an air passage to a cylinder for opening and closing the electromagnetic on-off valves 35, 37, and 58, the shutters 29 and 30 of the material supply device 28, and a feed supply device. 27 motors 25 and the like are controlled. Further, the control device 60 is connected to or integrally formed with a control device (not shown) of the injection molding machine 10.

本実施形態では１台の射出成形機１０に対して、加熱筒１５内とキャビティ５３内を真空吸引して真空状態（減圧状態）とする真空ポンプ３６が１台設けられているが、複数台の射出成形機１０に対して、真空度の要求を満たす１台の真空ポンプを設けてもよく、加熱筒１５内とキャビティ５３内を、射出装置１１側の方が高真空になるよう真空ポンプ３６の種類を変えるか、或いは同じ能力の真空ポンプ３６，３６により真空化するようにしてもよい。なお成形金型１２に設けられる前記開口部５４はキャビティ５３内を真空化できる位置であればどこでもよく、キャビティ５３に直接望むものや、固定金型１３側に設けられたものでもよい。 In the present embodiment, one vacuum pump 36 is provided for one injection molding machine 10 to vacuum-suck the inside of the heating cylinder 15 and the cavity 53 to make a vacuum state (depressurized state). The injection molding machine 10 may be provided with a single vacuum pump that satisfies the requirements of the degree of vacuum, and the vacuum pump is arranged so that the inside of the heating cylinder 15 and the cavity 53 is at a higher vacuum on the injection device 11 side. The type of 36 may be changed, or the vacuum pumps 36 and 36 having the same capacity may be used for evacuation. The opening 54 provided in the molding die 12 may be anywhere as long as the inside of the cavity 53 can be evacuated, and may be provided directly on the cavity 53 or provided on the fixed die 13 side.

次に、本実施形態の射出成形機１０を用いた射出成形方法について説明する。成形に用いられる成形材料は、透明や半透明（着色されて半透明のものを含む）のアクリル（ＰＭＭＡ）やポリカーボネート（ＰＣ）等であり、未乾燥ペレットの状態で供給される。成形品としては、導光板、光ディスク、レンズ等の光学製品の成形に好適に用いられる。樹脂材料Ｍの供給は、下部のシャッタ３０が閉鎖された状態で、上部のシャッタ２９が開放され上部室３１から樹脂材料Ｍが中間室３２に貯留されると、上部のシャッタ２９も閉鎖される。そして電磁開閉弁３７を開き、真空ポンプ３６により中間室３２内の吸引が行われる。その後、下部のシャッタ３０のみが開放されてフィード装置２７内に樹脂材料Ｍが供給されることにより、フィード装置２７内は常時気密状態が保たれるようになっている。 Next, an injection molding method using the injection molding machine 10 of the present embodiment will be described. The molding material used for molding is transparent or translucent (including colored and translucent) acrylic (PMMA), polycarbonate (PC), and the like, and is supplied in the form of undried pellets. As a molded product, it is suitably used for molding optical products such as a light guide plate, an optical disk, and a lens. When the lower shutter 30 is closed and the upper shutter 29 is opened and the resin material M is stored in the intermediate chamber 32 from the upper chamber 31, the upper shutter 29 is also closed. . Then, the electromagnetic opening / closing valve 37 is opened, and the suction in the intermediate chamber 32 is performed by the vacuum pump 36. Thereafter, only the lower shutter 30 is opened and the resin material M is supplied into the feed device 27, so that the inside of the feed device 27 is always kept airtight.

フィード装置２７内および加熱筒１５内は、真空ポンプ３６により常時真空に吸引されている。本実施形態では、前記フィード装置２７内および加熱筒１５内は、−９８ｋＰａ（絶対圧≒３．３３ｋＰａ）になるように真空吸引されている。なおこの真空度については、−９５ｋＰａ以下とすることが望ましく、真空ポンプのコストも考慮すると現実的には−９５ｋＰａ〜−１０１ｋＰａ（絶対圧≒６．３３ｋＰａ〜０．３３ｋＰａ）とすることが溶融材料である溶融樹脂材料Ｍｍから発生するガスや水分等を吸引し、シルバーストリークやボイド等のない成形品を成形する上で望ましい。なお本実施形態では、未乾燥の樹脂材料Ｍをそのまま供給しても成形を行うが、無論のことながら乾燥した樹脂でもよく、その場合は、−８５ｋＰａ以下であれば良好にガス抜きが行え、それよりも真空度の低いキャビティ５３内に良好に射出ができる。また樹脂材料Ｍは、バージンペレット以外に再生材を未乾燥または乾燥して用いても良い。 The inside of the feed device 27 and the inside of the heating cylinder 15 are always sucked in vacuum by a vacuum pump 36. In the present embodiment, the inside of the feed device 27 and the inside of the heating cylinder 15 are vacuum-sucked so as to be −98 kPa (absolute pressure≈3.33 kPa). The degree of vacuum is preferably −95 kPa or less, and considering the cost of the vacuum pump, it is practically −95 kPa to −101 kPa (absolute pressure≈6.33 kPa to 0.33 kPa). It is desirable to suck a gas, moisture, or the like generated from the molten resin material Mm and to form a molded product free from silver streaks or voids. In the present embodiment, molding is performed even if the undried resin material M is supplied as it is, but it goes without saying that it may be a dried resin, and in that case, if it is −85 kPa or less, degassing can be performed well, The injection can be satisfactorily performed in the cavity 53 having a lower degree of vacuum. Further, as the resin material M, a recycled material other than virgin pellets may be used without being dried or dried.

また加熱筒１５の各ゾーンの温度は、使用される樹脂材料Ｍの種類により相違するが、第１フィードゾーンＦＺ１の後方側において溶融樹脂材料Ｍｍの溶融が起き始めるようになっている。そして第１コンプレッションゾーンＣＺ１に対応するゾーンの温度は、第１フィードゾーンＦＺ１に対応するゾーンよりも高温となっており、第２コンプレッションゾーンＣＺ２に対応するゾーンと同温か、後方の第１コンプレッションゾーンＣＺ１に対応するゾーンの方が０℃〜２０℃の範囲で高温となっている。また第１コンプレッションゾーンＣＺ１の前方側に隣接する第１メータリングゾーンＭＺ１に対応するゾーンは、第１コンプレッションゾーンＣＺ１に対応するゾーンよりも高温であり、第２メータリングゾーンＭＺ２と同度か、後方の第１メータリングゾーンＭＺ１に対応するゾーンの方が０℃〜２０℃の範囲で高温となるように設定されている。従って加熱筒１５の温度カーブは後方から前方に向けて２つの山を描くように設定され、場合によっては後方の山の方が高くなっている。加熱筒１５の温度が後方の方が高い場合の理由は、樹脂材料Ｍを後方で溶融させ、前方へ向けて移動している間に後方からガスや水分の吸引をするためである。なおインラインスクリュ式の射出装置１１においては、可塑化時にスクリュ１８が加熱筒１５内を後退するので、スクリュ１８のゾーンと加熱筒１５の温度制御ゾーンの対応関係は厳密に対応していないが、上記は射出完了位置の対応関係を基準にして記載している。 Moreover, although the temperature of each zone of the heating cylinder 15 differs depending on the type of the resin material M used, melting of the molten resin material Mm starts to occur on the rear side of the first feed zone FZ1. The temperature of the zone corresponding to the first compression zone CZ1 is higher than that of the zone corresponding to the first feed zone FZ1, and is the same temperature as the zone corresponding to the second compression zone CZ2, or the first compression zone behind. The zone corresponding to CZ1 has a higher temperature in the range of 0 ° C to 20 ° C. Further, the zone corresponding to the first metering zone MZ1 adjacent to the front side of the first compression zone CZ1 is higher in temperature than the zone corresponding to the first compression zone CZ1, and is the same level as the second metering zone MZ2. The zone corresponding to the rear first metering zone MZ1 is set to be higher in the range of 0 ° C to 20 ° C. Accordingly, the temperature curve of the heating cylinder 15 is set so as to draw two peaks from the rear to the front, and in some cases the rear mountain is higher. The reason why the temperature of the heating cylinder 15 is higher in the rear is that the resin material M is melted in the rear and the gas and moisture are sucked from the rear while moving forward. In the inline screw type injection device 11, since the screw 18 moves backward in the heating cylinder 15 during plasticization, the correspondence between the zone of the screw 18 and the temperature control zone of the heating cylinder 15 does not correspond strictly. The above is described based on the correspondence relationship of the injection completion positions.

供給手段であるフィード装置２７では、制御装置６０からの指令によりモータ２５が駆動することによりフィードスクリュ２６が回転し、樹脂材料Ｍの送り量が調節されて加熱筒１５内へ送られる。本実施形態では、加熱筒１５内の樹脂材料Ｍの供給量を絞った飢餓成形が行われるので、加熱筒１５内に樹脂材料Ｍが詰まっておらず、加熱筒１５内の樹脂材料Ｍからガスや水分等の発生が促進されるとともに前記ガスや水分を後方から吸引しやすい。本実施形態ではフィードスクリュ２６の回転数は、スクリュ１８の可塑化時における設定回転数に基づいて設定されるが、スクリュ１８を回転させる計量用モータのトルク値（電流値）等や、投入口２３ａにセンサを設けて直接に加熱筒１５内の樹脂材料Ｍの量を検出し、前記検出値を用いて制御してもよい。 In the feed device 27 serving as a supply means, the feed screw 26 is rotated by driving the motor 25 in accordance with a command from the control device 60, and the feed amount of the resin material M is adjusted and fed into the heating cylinder 15. In the present embodiment, since the starvation molding is performed with the supply amount of the resin material M in the heating cylinder 15 being reduced, the resin material M is not clogged in the heating cylinder 15, and gas is discharged from the resin material M in the heating cylinder 15. Generation of moisture and moisture is promoted and the gas and moisture are easily sucked from behind. In the present embodiment, the rotation speed of the feed screw 26 is set based on the set rotation speed when the screw 18 is plasticized, but the torque value (current value) of the metering motor that rotates the screw 18, etc. A sensor may be provided in 23a to directly detect the amount of the resin material M in the heating cylinder 15, and control may be performed using the detection value.

可塑化工程においては、前記計量用サーボモータが回転駆動され、フィード装置２７から筒部２４を経由して真空化された加熱筒１５に供給された樹脂材料Ｍは、フライト高さが比較的高くピッチ溝容積の比較的大きくて一定な第１フィードゾーンＦＺ１で加熱筒１５やスクリュ１８から熱量を受けつつスクリュ１８が回転されて前方へ搬送される。第１フィードゾーンＦＺ１の中間位置から主フライト３９のピッチ間の前方寄りに副フライト４０が形成されているが、この位置の近傍から樹脂材料Ｍは溶融され始める。樹脂材料Ｍが溶融された溶融樹脂材料Ｍｍは、未溶融の樹脂材料Ｍとともに主フライト３９の前方側の側面（主フライト３９のピッチ溝で見ると後方側の部分）に偏在する。副フライト４０の溝４２の幅Ｐ２は、前記したように主フライトのピッチＰ１距離の１０〜５０％に設定されているので、樹脂材料Ｍがフィード装置２７からの供給量が制限されている場合には、樹脂材料Ｍ及び溶融樹脂材料Ｍｍは、溝４２に浸入することは殆んどない。すなわち、溝４２内には、通常の成形における可塑化時には、樹脂材料Ｍ及び溶融樹脂材料Ｍｍが殆んど存在せずガスや水分等が容易に流通可能となっている。このように、溝４２はガスや水分等の通路であるから、その幅Ｐ２は狭い方が主フライト３９と副フライト４０との主フライトのピッチＰ１の後方側における幅が広くなり、樹脂材料Ｍの可塑化能力の低下が防止できる点で好ましい。しかしながら、樹脂材料Ｍの種類や色を変換するためにスクリュ３を洗浄するときには、樹脂材料Ｍをフィード装置２７で供給量を制限せず投入口１５ａ，２３ａが充満されるように供給して、溝４２内にも樹脂材料Ｍ及び溶融樹脂材料Ｍｍが存在して搬送されるようにする必要がある。そのため、溝４２の幅Ｐ２は、洗浄効果を考慮してある程度の距離が必要であることから、前記のように、主フライトのピッチＰ１距離の１０〜５０％に設定されているのである。 In the plasticizing process, the resin material M supplied to the heating cylinder 15 that is vacuum-driven from the feed device 27 via the cylinder portion 24 is driven to rotate, and the flight height of the resin material M is relatively high. In the first feed zone FZ1 having a relatively large pitch groove volume, the screw 18 is rotated and conveyed forward while receiving heat from the heating cylinder 15 and the screw 18. The sub flight 40 is formed near the front of the pitch of the main flight 39 from the intermediate position of the first feed zone FZ1, but the resin material M starts to melt from the vicinity of this position. The molten resin material Mm in which the resin material M is melted is unevenly distributed together with the unmelted resin material M on the front side surface of the main flight 39 (the portion on the rear side when viewed from the pitch groove of the main flight 39). Since the width P2 of the groove 42 of the sub flight 40 is set to 10 to 50% of the pitch P1 distance of the main flight as described above, the supply amount of the resin material M from the feed device 27 is limited. The resin material M and the molten resin material Mm hardly enter the groove 42. In other words, the resin material M and the molten resin material Mm hardly exist in the groove 42 at the time of plasticization in normal molding, and gas, moisture and the like can be easily circulated. Thus, since the groove 42 is a passage for gas, moisture, etc., the narrower the width P2, the wider the rear side of the pitch P1 of the main flight 39 between the main flight 39 and the sub flight 40, and the resin material M. It is preferable at the point which can prevent the fall of the plasticization ability. However, when the screw 3 is washed in order to change the type and color of the resin material M, the resin material M is supplied by the feed device 27 so that the supply ports 15a and 23a are filled without limiting the supply amount. It is necessary that the resin material M and the molten resin material Mm exist in the groove 42 and be conveyed. Therefore, the width P2 of the groove 42 is set to 10 to 50% of the pitch P1 distance of the main flight as described above because a certain distance is necessary in consideration of the cleaning effect.

第１フィードゾーンＦＺ１の前方側に隣接する第１コンプレッションゾーンＣＺ１は、前記中心軸１９の径がテーパー状に拡径され、相対的にフライト高さが第１フィードゾーンＦＺ１から前方へ向けて低くなるように形成されている。第１コンプレッションゾーンＣＺ１では、樹脂材料Ｍ及び溶融樹脂材料Ｍｍは、ピッチ溝の容積が減少していくことから圧縮され、溶融が促進される。そして、樹脂材料Ｍ及び溶融樹脂材料Ｍｍは、溶融樹脂材料Ｍｍの割合が多くなり主フライト３９の前方側の全側面に付着して混錬されつつ搬送される。また、この過程で放出したガスや水分は、第１コンプレッションゾーンＣＺ１と第１フィードゾーンＦＺ１の溝４２の空隙を流動して後方へ排出される。第１コンプレッションゾーンＣＺ１の前方側に隣接する第１メータリングゾーンＭＺ１は、フライト高さが第１コンプレッションゾーンＣＺ１の最前端から前方へ一定に形成されており、ピッチ溝の容積が最も小さくなっていることから、第１メータリングゾーンＭＺ１では、樹脂材料Ｍは全て溶融され溶融樹脂材料Ｍｍのみとなる。 In the first compression zone CZ1 adjacent to the front side of the first feed zone FZ1, the diameter of the central shaft 19 is increased in a taper shape, and the flight height is relatively lowered from the first feed zone FZ1 toward the front. It is formed to become. In the first compression zone CZ1, the resin material M and the molten resin material Mm are compressed because the pitch groove volume decreases, and the melting is promoted. Then, the resin material M and the molten resin material Mm increase in the ratio of the molten resin material Mm, and are transported while adhering to the entire side surface on the front side of the main flight 39 and being kneaded. Further, the gas and moisture released in this process flow through the gaps between the grooves 42 of the first compression zone CZ1 and the first feed zone FZ1, and are discharged backward. The first metering zone MZ1 adjacent to the front side of the first compression zone CZ1 is formed with a constant flight height from the foremost end of the first compression zone CZ1 to the smallest pitch groove volume. Therefore, in the first metering zone MZ1, all the resin material M is melted to become only the molten resin material Mm.

第１メータリングゾーンＭＺ１の前方側に隣接するデコンプレッションゾーンＤＺは、前記中心軸１９の径がテーパー状に縮径されるのに伴いフライト高さが第１メータリングゾーンＭＺ１から前方へ一ピッチ程度の短距離の間に高くなるように形成されている。デコンプレッションゾーンＤＺでは、ピッチ溝の容積が急激に拡大されていることにより、圧縮されていた溶融樹脂材料Ｍｍが減圧され、溶融樹脂材料Ｍｍに包含されていたガスや水分が効果的に放出される。デコンプレッションゾーンＤＺの前方に隣接する第２フィードゾーンＦＺ２は、フライト高さがデコンプレッションゾーンＤＺの最前端のものから前方へ一定に形成されている。第１フィードゾーンＦＺ１の中間から形成された副フライト４０は、第２フィードゾーンＦＺ２の中間（より好ましくは第２フィードゾーンＦＺ２の後方側一ピッチ位置近傍）まで連続している。副フライト４０をデコンプレッションゾーンＤＺの最前端で終端させないで、第２フィードゾーンＦＺ２の中間まで延長させているのは、デコンプレッションゾーンＤＺで急激に減圧されて膨張した溶融樹脂材料Ｍｍが溝４２内へ逆流して浸入しないようにするためである。デコンプレッションゾーンＤＺで放出されたガスや水分は、樹脂材料Ｍや溶融樹脂材料Ｍｍの殆んど存在しない螺旋状の溝４２内を容易に流通してスクリュ１８の後部へ流動する。スクリュ１８の後部における加熱筒１５の投入口１５ａ付近に到達したガスや水分は、フィード装置２７に設けられた管路３４の開口部を通じて真空ポンプ３６で強制的に大気中へ排気される。 The decompression zone DZ adjacent to the front side of the first metering zone MZ1 has a flight height one pitch forward from the first metering zone MZ1 as the diameter of the central shaft 19 is reduced in a taper shape. It is formed so as to be high during a short distance. In the decompression zone DZ, the volume of the pitch groove is rapidly expanded, so that the compressed molten resin material Mm is decompressed, and the gas and moisture contained in the molten resin material Mm are effectively released. The The second feed zone FZ2 adjacent to the front of the decompression zone DZ has a constant flight height from the foremost end of the decompression zone DZ to the front. The sub-flight 40 formed from the middle of the first feed zone FZ1 continues to the middle of the second feed zone FZ2 (more preferably near the rear one pitch position of the second feed zone FZ2). The reason why the secondary flight 40 is not terminated at the foremost end of the decompression zone DZ but is extended to the middle of the second feed zone FZ2 is that the molten resin material Mm expanded by the rapid decompression in the decompression zone DZ is the groove 42. This is to prevent backflow into the interior. The gas and moisture released in the decompression zone DZ easily flow through the spiral groove 42 where the resin material M and the molten resin material Mm hardly exist and flow to the rear part of the screw 18. The gas and moisture that have reached the vicinity of the inlet 15a of the heating cylinder 15 at the rear portion of the screw 18 are forcibly exhausted to the atmosphere by the vacuum pump 36 through the opening of the conduit 34 provided in the feed device 27.

第２フィードゾーンＦＺ２の前方側に隣接する第２コンプレッションゾーンＣＺ２は、スクリュ１８の中心軸１９の径がテーパー状に拡径されるに伴いフライト高さが第２フィードゾーンＦＺ２から前方へ向けて低くなるように形成されているから、前記第２コンプレッションゾーンＣＺ２では、溶融樹脂材料Ｍｍは、ピッチ溝の容積が減少に伴い圧縮され、再度溶融が促進・実施される。第２コンプレッションゾーンＣＺ２の前方側に隣接する第２メータリングゾーンＭＺ２は、フライト高さが第２コンプレッションゾーンＣＺ２の最前端から前方へ向けて一定に形成され低くなっており、また対応する加熱筒１５のゾーンの温度も再び高くなっているので、溶融樹脂材料Ｍｍは完全に溶融され、ガスや水分が包含されない良質な溶融樹脂材料Ｍｍとしてスクリュ１８の前方へ押出される。射出成形機１０においては、加熱筒１５の前部に溶融樹脂材料Ｍｍを所定量貯留され、スクリュ１８は背圧に抗して後退する。次に射出工程では射出装置１１の射出用サーボモータを作動させ、スクリュ１８を射出前進させることにより、固定金型１３と可動金型１４に間に形成され真空化されたキャビティ５３内に射出装置１１から溶融材料である溶融樹脂材料Ｍｍを射出（射出・充填）する。 In the second compression zone CZ2 adjacent to the front side of the second feed zone FZ2, the flight height increases from the second feed zone FZ2 to the front as the diameter of the central axis 19 of the screw 18 is increased in a tapered shape. Since it is formed to be lower, in the second compression zone CZ2, the molten resin material Mm is compressed as the pitch groove volume decreases, and melting is promoted and implemented again. The second metering zone MZ2 adjacent to the front side of the second compression zone CZ2 has a flight height that is constant and lower from the front end of the second compression zone CZ2 to the front, and the corresponding heating cylinder Since the temperature of the 15 zone is also high again, the molten resin material Mm is completely melted and extruded to the front of the screw 18 as a high-quality molten resin material Mm that does not include gas and moisture. In the injection molding machine 10, a predetermined amount of molten resin material Mm is stored in the front portion of the heating cylinder 15, and the screw 18 moves backward against back pressure. Next, in the injection process, the injection servo motor of the injection device 11 is operated to advance the screw 18 by injection, whereby the injection device is placed in the cavity 53 formed between the fixed mold 13 and the movable mold 14 and evacuated. A molten resin material Mm, which is a molten material, is injected (injected / filled) from 11.

この可塑化の際のスクリュ回転数は、使用される樹脂やスクリュ径によっても相違するが周速度（フライト端部が回転する速さ）が、１０〜２５ｃｍ／ｓｅｃ程度、あるいは通常の成形の３０〜８０％程度と遅くすることが望ましい。そして成形品の冷却時間に対して計量時間をあまり短くしないで４０％〜１００％に範囲内とすることが望ましい。またスクリュにかける背圧は、２ＭＰａ〜８ＭＰａとし、あまり背圧を高くしないことが望ましい。 The screw rotation speed at the time of plasticization varies depending on the resin used and the screw diameter, but the peripheral speed (speed at which the flight end rotates) is about 10 to 25 cm / sec, or 30 in normal molding. It is desirable to slow down to about 80%. And it is desirable to make it into the range of 40%-100% without making measurement time very short with respect to the cooling time of a molded article. Further, it is desirable that the back pressure applied to the screw is 2 to 8 MPa, and the back pressure is not so high.

また成形金型１２の側では、前記射出装置１１による可塑化と平行して、図示しない型締装置により固定金型１３に対して可動金型１４が当接され、Ｏリング５２によりシールされたキャビティ５３が形成される。この際固定金型１３のパーティング面６１と可動金型１４のパーティング面５１が僅かに開かれているが、Ｏリング５２によるシールは完全になされた状態でキャビティ５３内の真空化が行われる。なおキャビティ５３の真空引きの際には可塑化の完了した射出装置１１のノズル１７がスプルブッシュ６２に当接して、キャビティ５３のスプル側を気密状態に保っている。なおキャビティ５３のスプル側はホットランナや別のバルブ機構により気密状態とするようにしてもよい。 On the mold 12 side, in parallel with the plasticization by the injection apparatus 11, the movable mold 14 is brought into contact with the fixed mold 13 by a mold clamping device (not shown) and sealed by the O-ring 52. A cavity 53 is formed. At this time, the parting surface 61 of the fixed mold 13 and the parting surface 51 of the movable mold 14 are slightly opened, but the inside of the cavity 53 is evacuated with the O-ring 52 completely sealed. Is called. When the cavity 53 is evacuated, the nozzle 17 of the injection device 11 that has been plasticized contacts the sprue bush 62 to keep the sprue side of the cavity 53 in an airtight state. The sprue side of the cavity 53 may be airtight by a hot runner or another valve mechanism.

キャビティ５３内の真空引きは、電磁開閉弁５８を開いて真空ポンプ３６とキャビティ内を連通させ、予め真空度が設定された真空レギュレータ５９により真空度が−９５ｋＰａとなるまで行われる。この際のキャビティ５３の真空度は、加熱筒１５内の真空度よりも低いことが望ましく、−５０ｋＰａ〜−９５ｋＰａとすることが望ましい。そして成形される樹脂材料Ｍや成形品の種類により真空レギュレータ５９の設定を調整してキャビティ５３内の真空度を調整する。キャビティ５３内の真空度を加熱筒１５内の真空度よりも低く調整する理由は、キャビティ５３内の方が真空度が高いと、キャビティ５３内に射出された溶融樹脂材料Ｍｍが急減圧され、内在する添加剤、水分などの沸点がさらに低くなることにより気体化するからである。本実施形態では、加熱筒１５内において溶融樹脂材料Ｍｍから殆どのガスや水分が吸引されているが、特に未乾燥の樹脂材料Ｍではまだ完全に全てのガス等が無くなっているとは言えない。またＰＣ、ＰＭＭＡ、ＡＢＳ、ＡＳＡなどのガスが発生しやすい樹脂材料Ｍほどこの気泡が発生する傾向は顕著であるので本発明が効果を発揮する。そして透明や半透明の成形品では、加熱筒１５内とキャビティ５３内の真空化を上記の範囲で行うことにより、より一層、ガス等の影響の少ない成形品を成形することができる。 The evacuation in the cavity 53 is performed until the degree of vacuum becomes −95 kPa by the vacuum regulator 59 in which the degree of vacuum is set in advance by opening the electromagnetic on-off valve 58 and communicating the inside of the cavity with the vacuum pump 36. At this time, the degree of vacuum of the cavity 53 is preferably lower than the degree of vacuum in the heating cylinder 15, and is preferably −50 kPa to −95 kPa. Then, the vacuum regulator 59 is adjusted by adjusting the setting of the vacuum regulator 59 according to the resin material M to be molded and the type of the molded product. The reason for adjusting the degree of vacuum in the cavity 53 to be lower than the degree of vacuum in the heating cylinder 15 is that when the degree of vacuum in the cavity 53 is higher, the molten resin material Mm injected into the cavity 53 is suddenly decompressed, This is because gasification occurs when the boiling point of inherent additives, moisture, and the like is further lowered. In the present embodiment, most of the gas and moisture are sucked from the molten resin material Mm in the heating cylinder 15, but it cannot be said that all the gas and the like are still completely lost particularly in the undried resin material M. . In addition, the resin material M in which gas such as PC, PMMA, ABS, ASA and the like is more likely to generate gas is more prone to generate bubbles, so that the present invention is effective. In the case of a transparent or translucent molded product, the molded product that is less affected by gas or the like can be molded by evacuating the inside of the heating cylinder 15 and the cavity 53 within the above range.

そしてパーティング面が完全に閉じていない状態で真空吸引した場合は、型締装置により成形金型１２を完全に型締してから射出を行う。本発明では、射出時はキャビティ５３内が真空状態になっているので、次のいずれかのような効果がある。（１）溶融樹脂材料Ｍｍがスムーズに流れるのでガス薄肉成形品や流動長の長い成形品の成形に有利である。（２）キャビティ内に残存する空気による欠肉やガス焼けを生じることがない。（３）転写を行う導光板、ディスク、レンズ等では転写面に忠実な転写ができる。（４）キャビティ内の空気やガスが無いのでウエルドラインが明確にならない。（５）成形品から発生するガスによりキャビティ内が結露したり汚れが付着することが無くなる。 When vacuum suction is performed in a state where the parting surface is not completely closed, injection is performed after the molding die 12 is completely clamped by the clamping device. In the present invention, since the inside of the cavity 53 is in a vacuum state at the time of injection, there are the following effects. (1) Since the molten resin material Mm flows smoothly, it is advantageous for molding a thin gas molded product or a molded product having a long flow length. (2) There is no lack of wall or gas burn due to air remaining in the cavity. (3) A light guide plate, a disk, a lens, and the like that perform transfer can perform transfer faithful to the transfer surface. (4) Since there is no air or gas in the cavity, the weld line is not clear. (5) The gas generated from the molded product does not cause condensation in the cavity or dirt.

キャビティ５３からの真空吸引は、射出後、保圧時、型開完了まで続けられる。そしてキャビティ５３の溶融樹脂材料Ｍｍから発生するガスや水分を吸引し続ける。また型開時には、Ｏリング５２の厚みＤ分によりキャビティ５３内の真空が保たれる位置まで可動金型１４を僅かに移動させた後に一旦停止し、離型するまで真空吸引を続けるようにしてもよい。またその位置で可動金型１４を一旦停止し、型開するまでの間にエジェクタ装置のエジェクタピン６３により成形品の離型を行ってもよい。 Vacuum suction from the cavity 53 is continued after the injection until the mold opening is completed at the time of holding pressure. The gas and moisture generated from the molten resin material Mm in the cavity 53 are continuously sucked. When the mold is opened, the movable mold 14 is slightly moved to a position where the vacuum in the cavity 53 is maintained by the thickness D of the O-ring 52, and then temporarily stopped, and vacuum suction is continued until the mold is released. Also good. Alternatively, the movable mold 14 may be temporarily stopped at that position, and the molded product may be released by the ejector pin 63 of the ejector device before the mold is opened.

次に図２により別の実施形態について説明する。なお先の図１に示される本実施形態に対し図２に示される別の実施形態の説明では、同一符号は同様の部分または相当する部分に付すものとし、相違点を中心に説明する。図２では、射出成形機５０の加熱筒１５内のスクリュ６４には、主フライト３９のみが設けられ、副フライト４０が設けられていない点が相違し、後方から前方へ向けて、第１フィードゾーンＦＺ１、第１コンプレッションゾーンＣＺ１、第１メータリングゾーンＭＺ１、デコンプレッションゾーンＤＺ、第２フィードゾーンＦＺ２、第２コンプレッションゾーンＣＺ２、および第２メータリングゾーンＭＺ２が設けられ、Ｌ／Ｄが２４〜３４に設けた点で共通する。なお本発明では、ベントアップによる詰まりやメンテナンスが複雑となるという点はあるが、デコンプレッションゾーンＤＺや第１フィードゾーンＦＺ１の部分から直接真空引きをするようにしてもよく、加熱筒１５後端とスクリュ６４の中心軸１９の基部１９ａとの間から真空引きをするようにしてもよい。またスクリュ６４は、通常のように後方から順にフィードゾーン、コンプレッションゾーン、メータリングゾーンがそれぞれ１ゾーンだけ設けられたものやＬ／Ｄも通常のように１６〜２４程度のものであっても、加熱筒１５内およびキャビティ５３内をそれぞれ真空化することによる本発明の相乗効果を得ることができる。 Next, another embodiment will be described with reference to FIG. In the description of another embodiment shown in FIG. 2 with respect to the present embodiment shown in FIG. 1, the same reference numerals are given to the same or corresponding parts, and differences will be mainly described. In FIG. 2, the screw 64 in the heating cylinder 15 of the injection molding machine 50 is different in that only the main flight 39 is provided and the sub flight 40 is not provided. Zone FZ1, 1st compression zone CZ1, 1st metering zone MZ1, Decompression zone DZ, 2nd feed zone FZ2, 2nd compression zone CZ2, and 2nd metering zone MZ2 are provided, and L / D is 24- 34 is common in the point provided. In the present invention, although clogging and maintenance due to vent-up are complicated, vacuuming may be performed directly from the decompression zone DZ or the first feed zone FZ1, and the rear end of the heating cylinder 15 A vacuum may be evacuated from between the base 19a of the central shaft 19 of the screw 64 and the screw 64. Further, the screw 64 is usually provided with only one feed zone, compression zone and metering zone in order from the rear, and the L / D is about 16 to 24 as usual. By synthesizing the inside of the heating cylinder 15 and the cavity 53, the synergistic effect of the present invention can be obtained.

別の実施形態また成形金型１２の側では、エジェクタ装置のエジェクタピン６３の孔６５に対して真空ポンプ３６に連通された通路６６が開口され、エジェクタピン６３が後退時にキャビティ５３内に前記通路６６が連通してキャビティ５３内の真空化（減圧）がなされるようになっている。またはエジェクタピン６３がキャビティ形成面６７と同じ面にある場合もエジェクタピン６３と孔６５の間から真空引きを行うようにしてもよい。そして射出時にはエジェクタピン６３をキャビティ形成面６７まで前進させた状態で射出を行う。そしてまた冷却固化が進んでから型開までの間でキャビティ５３内を真空化したい場合もエジェクタピン６３を後退して真空引きを行う。なおキャビティ５３内の真空化は、固定金型１３と可動金型１４の間の空間全体を真空化するようにしてもよい。その場合、キャビティ５３の形成前から真空化されていると言える。 In another embodiment or the mold 12 side, a passage 66 communicating with the vacuum pump 36 is opened to the hole 65 of the ejector pin 63 of the ejector device, and the ejector pin 63 is inserted into the cavity 53 when retracted. 66 communicates so that the cavity 53 is evacuated (depressurized). Alternatively, even when the ejector pin 63 is on the same surface as the cavity forming surface 67, evacuation may be performed from between the ejector pin 63 and the hole 65. At the time of injection, injection is performed with the ejector pin 63 advanced to the cavity forming surface 67. Further, when it is desired to evacuate the cavity 53 between the time when the cooling and solidification progresses and the time when the mold is opened, the ejector pin 63 is retracted to perform evacuation. The cavity 53 may be evacuated by evacuating the entire space between the fixed mold 13 and the movable mold 14. In that case, it can be said that the evacuation is performed before the formation of the cavity 53.

図１、図２に示される実施形態では、射出装置１１の加熱筒１５に内蔵されるスクリュ１８，６４は、射出と可塑化の両方を行うインラインタイプのものであるが、可塑化用のスクリュと射出用のプランジャがそれぞれ別の加熱筒に設けられ、プランジャにより成形金型１２のキャビティ５３内に可塑化された溶融樹脂材料Ｍｍを射出する射出装置を備えたものでもよい。また成形方法については、射出後にキャビティの容積が変更される射出圧縮成形を行ってもよい。更に本発明に用いられる成形材料については、樹脂材料の他、金属材料、有機物質、無機物質、それらの混合物等、種類を問わず、溶融材料としてキャビティ５３内に射出されるものであればよい。 In the embodiment shown in FIGS. 1 and 2, the screws 18 and 64 built in the heating cylinder 15 of the injection apparatus 11 are of an in-line type that performs both injection and plasticization. And an injection plunger for injecting the plasticized molten resin material Mm into the cavity 53 of the molding die 12 by the plunger. As for the molding method, injection compression molding in which the volume of the cavity is changed after injection may be performed. Further, the molding material used in the present invention may be any material such as a metal material, an organic substance, an inorganic substance, a mixture thereof, etc. in addition to a resin material, as long as it is injected into the cavity 53 as a molten material. .

本発明は以上説明した実施例に限定されるものではなく、発明の趣旨を逸脱しない範囲内において種々の変更を付加して実施することができる。 The present invention is not limited to the embodiments described above, and various modifications can be added and implemented without departing from the spirit of the invention.

本実施形態の射出成形機の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the injection molding machine of this embodiment. 別の実施形態の射出成形機の概略説明図である。It is a schematic explanatory drawing of the injection molding machine of another embodiment.

符号の説明Explanation of symbols

１０，５０ 射出成形機
１１ 射出装置
１２ 成形金型
１３ 固定金型
１４ 可動金型
１５ 加熱筒
１５ａ，２３ａ 投入口
１８，６４ スクリュ
１９ 中心軸
２７ フィード装置（供給手段）
３６ 真空ポンプ
３９ 主フライト
５３ キャビティ
Ｍ 樹脂材料
Ｍｍ 溶融樹脂材料 DESCRIPTION OF SYMBOLS 10,50 Injection molding machine 11 Injection apparatus 12 Molding die 13 Fixed die 14 Movable die 15 Heating cylinder 15a, 23a Input port 18,64 Screw 19 Center shaft 27 Feed device (supply means)
36 Vacuum pump 39 Main flight 53 Cavity M Resin material Mm Molten resin material

Claims (7)

固定金型と可動金型の間に形成され真空化されたキャビティ内に射出装置から溶融材料を射出する射出成形方法において、
前記真空化されたキャビティ内に、真空化された加熱筒内で可塑化された溶融材料を射出することを特徴とする射出成形方法。 In an injection molding method of injecting a molten material from an injection device into a vacuum cavity formed between a fixed mold and a movable mold,
An injection molding method comprising injecting a plasticized molten material into a vacuumed heating cylinder into the vacuumed cavity. 前記キャビティ内の真空度よりも加熱筒内の真空度の方が高いことを特徴とする請求項１に記載の射出成形方法。 The injection molding method according to claim 1, wherein the degree of vacuum in the heating cylinder is higher than the degree of vacuum in the cavity. 前記キャビティ内で成形される成形品は透明または半透明な成形品であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の射出成形方法。 The injection molding method according to claim 1 or 2, wherein the molded product molded in the cavity is a transparent or translucent molded product. 固定金型と可動金型の間に形成され真空化されたキャビティ内に射出装置から溶融材料を射出する射出成形機において、
射出装置の加熱筒内を真空化する真空手段が配設され、
前記キャビティ内に前記加熱筒内で可塑化された溶融材料を射出することを特徴とする射出成形機。 In an injection molding machine for injecting a molten material from an injection device into a vacuum cavity formed between a fixed mold and a movable mold,
Vacuum means for evacuating the inside of the heating cylinder of the injection device is provided,
An injection molding machine, wherein the molten material plasticized in the heating cylinder is injected into the cavity. 前記射出装置には、成形材料の送り量を調節して加熱筒内に供給する供給手段が設けられたことを特徴とする請求項４に記載の射出成形機。 The injection molding machine according to claim 4, wherein the injection device is provided with a supply unit that adjusts a feeding amount of the molding material and supplies it into the heating cylinder. 前記加熱筒内に配設されるスクリュの中心軸は、投入口に対応する部分から前方に向けて大径、小径、大径の順に滑らかに形成されることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の射出成形機。 The center axis of the screw disposed in the heating cylinder is smoothly formed in the order of a large diameter, a small diameter, and a large diameter from the portion corresponding to the inlet to the front. Item 6. The injection molding machine according to Item 5. 前記加熱筒内に配設されるスクリュは、フライトの直径をフライトが形成される部分の長さで除算したＬ／Ｄが２４〜３４の間に形成されていることを特徴とする請求項４ないし請求項６のいずれか１項に記載の射出成形機。 The screw disposed in the heating cylinder is formed such that L / D obtained by dividing the flight diameter by the length of the portion where the flight is formed is between 24 and 34. The injection molding machine according to any one of claims 6 to 6.
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014117805A (en) * 2012-12-13 2014-06-30 Sumitomo Rubber Ind Ltd Mold release method for vulcanized tire
JP2014518794A (en) * 2011-05-20 2014-08-07 ザ プロクター アンド ギャンブル カンパニー Method for injection molding at low pressure and at substantially constant pressure
CN111016051A (en) * 2019-12-12 2020-04-17 泗县鸿盛塑业有限公司 Injection molding machine for injection molding of small plastic parts
CN114714610A (en) * 2022-03-11 2022-07-08 晋江荣森新材料科技有限公司 Method and device for vacuum continuous production of microprism reflective film

Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6167116U (en) * 1984-10-05 1986-05-08
JPS6351117A (en) * 1986-08-20 1988-03-04 Toshiba Mach Co Ltd Vent-type injection controlling method and vent type injection molder
JPH03184822A (en) * 1989-12-15 1991-08-12 Mitsui Toatsu Chem Inc Production of injection molded product
JPH09323341A (en) * 1996-06-07 1997-12-16 Dainippon Printing Co Ltd Mold for card base material and the card base material
JP2001225327A (en) * 2000-02-16 2001-08-21 Meiki Co Ltd Apparatus for degassing heating cylinder of molding machine
JP2004148391A (en) * 2002-10-31 2004-05-27 Fujio Yamada Injection apparatus for molten metal material
JP2005067178A (en) * 2003-08-22 2005-03-17 Fujio Yamada Injection molding apparatus and molding method
JP2006012289A (en) * 2004-06-25 2006-01-12 Sanyo Electric Co Ltd Manufacturing method of optical disk using biodegradable resin and optical disk formed by the method
JP2006035847A (en) * 2004-06-21 2006-02-09 Mamada Sangyo:Kk Injection molding machine and resin material supply method using it
JP2008155429A (en) * 2006-12-22 2008-07-10 Japan Polypropylene Corp Method for manufacturing injection-molded article with excellent surface appearance
JP2009226823A (en) * 2008-03-25 2009-10-08 Meiki Co Ltd Screw for plasticizing apparatus, and molding method using the same
JP2010046876A (en) * 2008-08-21 2010-03-04 Meiki Co Ltd Injection molding system and its method

Patent Citations (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6167116U (en) * 1984-10-05 1986-05-08
JPS6351117A (en) * 1986-08-20 1988-03-04 Toshiba Mach Co Ltd Vent-type injection controlling method and vent type injection molder
JPH03184822A (en) * 1989-12-15 1991-08-12 Mitsui Toatsu Chem Inc Production of injection molded product
JPH09323341A (en) * 1996-06-07 1997-12-16 Dainippon Printing Co Ltd Mold for card base material and the card base material
JP2001225327A (en) * 2000-02-16 2001-08-21 Meiki Co Ltd Apparatus for degassing heating cylinder of molding machine
JP2004148391A (en) * 2002-10-31 2004-05-27 Fujio Yamada Injection apparatus for molten metal material
JP2005067178A (en) * 2003-08-22 2005-03-17 Fujio Yamada Injection molding apparatus and molding method
JP2006035847A (en) * 2004-06-21 2006-02-09 Mamada Sangyo:Kk Injection molding machine and resin material supply method using it
JP2006012289A (en) * 2004-06-25 2006-01-12 Sanyo Electric Co Ltd Manufacturing method of optical disk using biodegradable resin and optical disk formed by the method
JP2008155429A (en) * 2006-12-22 2008-07-10 Japan Polypropylene Corp Method for manufacturing injection-molded article with excellent surface appearance
JP2009226823A (en) * 2008-03-25 2009-10-08 Meiki Co Ltd Screw for plasticizing apparatus, and molding method using the same
JP2010046876A (en) * 2008-08-21 2010-03-04 Meiki Co Ltd Injection molding system and its method

Cited By (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2014518794A (en) * 2011-05-20 2014-08-07 ザ プロクター アンド ギャンブル カンパニー Method for injection molding at low pressure and at substantially constant pressure
JP2014117805A (en) * 2012-12-13 2014-06-30 Sumitomo Rubber Ind Ltd Mold release method for vulcanized tire
CN111016051A (en) * 2019-12-12 2020-04-17 泗县鸿盛塑业有限公司 Injection molding machine for injection molding of small plastic parts
CN111016051B (en) * 2019-12-12 2022-04-19 泗县鸿盛塑业股份有限公司 Injection molding machine for injection molding of small plastic parts
CN114714610A (en) * 2022-03-11 2022-07-08 晋江荣森新材料科技有限公司 Method and device for vacuum continuous production of microprism reflective film
CN114714610B (en) * 2022-03-11 2024-01-30 晋江荣森新材料科技有限公司 Method and device for continuously producing microprism reflective film in vacuum mode

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